Memoria de Calculo Soporte de Faja Transportadora
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7/25/2019 Memoria de Calculo Soporte de Faja Transportadora
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PROYECTO:
AMPLIACIN DE LA PLANTA DE BENEFICIO
CHUMPE DE 2500 A 3000 TMD
INGENIER DET LL D DE ESTRUCTUR S
MET LMECNIC S
MEMORI DE CLCULO
SOPORTE ESTRUCTUR L DE L F J
TR NSPORT DOR
PREPARADO PARA:
SOCIED D MINER CORON
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7/25/2019 Memoria de Calculo Soporte de Faja Transportadora
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En esta Memoria de clculo corresponden los siguientes tems:
1.00 DEFINICIONES GENERALES Y ESQUEMAS PRELIMINARES DE DISE O2.00 DISE O DE LA CELOS A DEL TRAMO INCLINADO3.00 DISE O DEL BASTIDOR EN EL TRAMO RECTO Y CURVO4.00 DISEO DE LA TORRE DE SOPORTE BIDIMENSIONAL
1.000 DEFINICIONES GENERALES Y ESQUEMAS PRELIMINARES DE DISE O
1.100 DEFINICIONES GENERALES
a.- POLEA DE COLAParte de la Faja Transpotadora en cuestin por la cual se deslizar la banda y que est accionadaa una transmisin del motor respectivo.
b.- APOYO - POLEA DE COLAEs el soporte conformado por la placa base de la columneta estructral emplazada sobre el pedestalde concreto del soporte de la polea de cola.
c.- SOPORTE - POLEA DE COLAEs el prtico tridimensional conformada por 4 columnetas (2 2) ms 2 vigas longitudinales (W6"X15#)y 2 elementos transversales a las vigas (C6X8.2#) de manera que pueda soportar sin dificultad a lapolea de cola y sus mecanismos de accionamiento.
d.- BASTIDOR - TRAMO RECTOEstructura tridimensional en forma de parrilla que sostiene a los polines, la banda transportadora y lacarga sobre ella.Esta conformada por canales C6"X8.2# a los lados laterales y por ngulos estructurales L2"X2"X1/4" en
las transversales y diagonales.La longitud del mdulo es de 6m y estar empernada con otro mdulo mediante los canales laterales.El ancho del bastidor es de 1.05m de conforme al ancho de la faja.
e.- SOPORTE - TRAMO RECTOEs el prtico bidimensional conformada por 2 columnetas (W6"X15#). Estn espaciadas cada 3mde manera que el Bastidor del tramo recto tenga 3 apoyos.
f.- APOYO - TRAMO RECTOEs el soporte conformado por la placa base de la columneta estructral emplazada sobre el pedestalde concreto del soporte del tramo recto.
g.- BASTIDOR - TRAMO CURVOEstructura tridimensional en forma de parrilla curva que para este caso es de radio 10m y que sosteinepolines, la banda transportadora y la carga sobre ella. Es la transicin entre el tramo recto e inclinado.Tambin como en el caso del tramo recto est conformada por canales C6"X8.2# a los lados lateralesy por ngulo estructurales L2"X2"X1/4" en los transversales y diagonales.
h.- CELOS A - TRAMO INCLINADOEstructura tridimensional la cual est conformada por elementos de parrilla (superior e inferior),elementos verticales (montantes) y elementos diagonales laterlaes (uno a uno cada lado).Estas celosas son estructuras reticuladas encargadas de soportar las cargas en tramos de 6mcada uno, para luego transmitirlas a torres bidimensionales ubicadas en cada extremo del mdulocorrespondiente.
i.- TORRES BIDIMENSIONALES - TRAMO INCLINADOLas torres bidimensionales son estructuras encargas de transmitir las cargas hacia las fundaciones
y por ende estn espaciadas cada 6m.Debern tener estabilidad por lo que slo estn inclinados 5 con respecto a la vertical.
j.- NGULO DE INCLINACI N DE LA FAJAPara este caso ser de 22 y por lo tanto la inclinacin de la celosa tendr esta direccin hacia arriba.
DISEO ESTRUCTURAL DEL SOPORTE DE LA FAJA TRANSPORTADORA
Amp l iacin de la Planta Benef icio Chumpe d e 2500 a 3500 TMD
Memori a de Clcu lo
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Amp l iacin de la Planta Benef icio Chumpe d e 2500 a 3500 TMD
Memori a de Clcu lo
1.200 GRFICOS PREVIOS
a.-
ESQUEMAGENERAL-FAJATRANSPO
RTADORA
22
APOYO
POLEADE
COLA
SOPORTE
POLEADE
COLA
BASTIDOR
TRAMO
RECTO
APOYO
TRAMO
RECTO
BASTIDOR
TRAMO
CURVO
CELOCIA
TRAMO
INCLINADO
APOYO
SIMPLEEN
ESTRUCTURA
APOYO
TRAMO
INCLINADO
SOPORTE
TRAMO
INCLINADO
SOPORTE
TRAMO
RECTO
A A
6.0
0
6.0
0
6.0
0
6.0
0
3.0
0
R10
2.0
0
22
6.0
0
6.0
0
6.0
0
1.5
0
3.0
0
3.0
0
3.0
0
3.0
0
6.0
0
S1
S1
S2
S3
S4
S5
S6
S7
S8
S9
S10
S11
S1
2
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Amp l iacin de la Planta Benef icio Chumpe d e 2500 a 3500 TMD
Memori a de Clcu lo
2.000 DEFINICIONES GENERALES Y ESQUEMAS PRELIMINARES DE DISE O
2.100 ESQUEMA DE CELOSA
0.7 m
6 m
APOYO APOYOFIJO MVIL
Cuerda Inferior (CI)Cuerda Superior (CS)Diagonal Inferior (DI)Diagonal Lateral (DL)Diagonal Superior (DS)
Elemento Transversal Inferior (ETI)Elemento Transversal Superior (ETS)Montante (M)
En estas estructuras tipo armaduraes conveniente de que los nudosqueden liberados de resistirmomentos M22 & M33.Esto debido a que la estructurase disea bajo el principio deelementos resistentes a compresiny a traccin.En la vista frontal se aprecia que laestructura servir para el mantenimientodel transporte de relaves.
Faja TransportadoraElemento Transversal Superior (ETS)Montante (M)
Soporte C6X8.2Baranda
2.2000 CARGAS MUERTAS DE LOS ELEMENTOS MODELADAS
2.2010 CUERDAS SUPERIORES (CS)
2.2011 Elemento a considerar: L 3 '' X 3 '' X 1/4 '' A = 9.27 cm22.2012 Carga Lineal a considerar = 4.88 Lb/pie = 7.28023 Kg-f/m
ELEMENTOS - VISTA FRONTAL
ESQUEMA LATERAL DEL CELOSA - 6m
ELEMENTOS - VISTA ISOMTRICA
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2.2013 Long. Total de las cuerdas = 12.00 m2.2014 Peso Total de las cuerdas = Kg-f
2.2020 CUERDAS INFERIORES (CI)
2.2021 Elemento a considerar: L 3 '' X 3 '' X 1/4 '' A = 9.27 cm22.2022 Carga Lineal a considerar = 4.88 Lb/pie = 7.28023 Kg-f/m2.2023 Long. Total de las cuerdas = 12.00 m2.2024 Peso Total de las cuerdas = Kg-f
2.2030 DIAGONALES LATERALES (DL)
2.2031 Elemento a considerar: L 2 '' X 2 '' X 1/4 '' A = 6.05 cm22.2032 Carga Lineal a considerar = 3.18 Lb/pie = 4.74797 Kg-f/m2.2033 Long. Total de las cuerdas = 14.65 m2.2034 Peso Total de las cuerdas = Kg-f
2.2040 DIAGONALES INFERIORES (DI)
2.2041 Elemento a considerar: L 2 '' X 2 '' X 1/4 '' A = 6.05 cm22.2042 Carga Lineal a considerar = 3.18 Lb/pie = 4.74797 Kg-f/m2.2043 Long. Total de las cuerdas = 8.70 m2.2044 Peso Total de las cuerdas = Kg-f
2.2040 DIAGONALES SUPERIORES (DS)
2.2041 Elemento a considerar: L 2 '' X 2 '' X 1/4 '' A = 6.05 cm22.2042 Carga Lineal a considerar = 3.18 Lb/pie = 4.74797 Kg-f/m2.2043 Long. Total de las cuerdas = 8.70 m2.2044 Peso Total de las cuerdas = Kg-f
2.2050 MONTANTES (M)
2.2051 Elemento a considerar: L 2 '' X 2 '' X 1/4 '' A = 6.05 cm22.2052 Carga Lineal a considerar = 3.18 Lb/pie = 4.74797 Kg-f/m2.2053 Long. Total de las cuerdas = 9.80 m2.2054 Peso Total de las cuerdas = Kg-f
2.2060 TRASNVERSALES INFERIORES (ETI)
2.2061 Elemento a considerar: L 2 '' X 2 '' X 1/4 '' A = 6.05 cm22.2062 Carga Lineal a considerar = 3.18 Lb/pie = 4.74797 Kg-f/m2.2063 Long. Total de las cuerdas = 7.35 m2.2064 Peso Total de las cuerdas = Kg-f
2.2070 TRASNVERSALES SUPERIORES (ETS)
2.2071 Elemento a considerar: L 2 '' X 2 '' X 1/4 '' A = 6.05 cm22.2072 Carga Lineal a considerar = 3.18 Lb/pie = 4.74797 Kg-f/m2.2073 Long. Total de las cuerdas = 7.35 m2.2074 Peso Total de las cuerdas = Kg-f
2.2080 CARGA MUERTA DE LOS ELEMENTOS MODELADOS
CM = Kg-f (I)
2.3000 CARGAS MUERTAS DE LOS ELEMENTOS NO MODELADOS
2.3010 PLANCHA PERFORADA
2.3011 Elemento a considerar: PL 1.20 m X 2.40 m X 1/8 '' P = 35.99 KgCANT = 2.75
CP = Kg-f
34.90
87.36
41.31
87.36
443.22
98.97
69.55
41.31
46.53
34.90
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2.3020 FAJA TRANSPORTADORA + CONTENIDO + ACCESORIOS
2.3021 Faja Transportadora + Polines P = 45.00 Kg/m2.3022 Carga P.E. = P = 210.00 Kg/m2.3023 Accesorios % P = 38.25 Kg/m2.3024 Longitud Total L = 6.00 m
CT = Kg-f
2.3030 CONEXIONES EN LOS NUDOS DEL RETICULADO
2.3031 Peso de los elementos Modelados P = 443.22 Kg2.3032 Porcentaje considerado %
CT = Kg-f
2.3040 CARGA MUERTA DE LOS ELEMENTOS NO MODELADOS
CNM = Kg-f (II)
Cantidad de puntos aplicativos de la carga muerta en elementos no modelados:Long. Total = 6.00 m Intervalo = 1.00 m Cantidad = 6.00
Carga muerta aplicada en cada tramo respectivo:p = 324.52 Kg-f
Carga muerta aplicada en cada nudo respectivo:p' = 162.26 Kg-f nudos intermedios p' = 81.13 Kg-f nudos laterales
2.4000 CARGAS VIVAS ACTUANTES
2.4010 SOBRECARGA HUMANA
La sobrecarga humana corresponde a la carga de 100 Kg a cada 2.40m y en ambos lados de laseccin. P = 100.00 Kg
CVH = Kg-f (III)
Cantidad de puntos aplicativos de la viva humanaLong. Total = 52 Intervalo = 2 Cantidad = 26.00
Carga viva aplicada en cada tramo respectivo:p = 300.00 Kg-f
Carga viva aplicada en cada nudo respectivo:p' = 150.00 Kg-f nudos intermedios p' = 75.00 Kg-f nudos laterales
2.5000 CARGAS DE VIENTO ACTUANTE
2.5010 CARGAS DE VIENTO EN RETICULADO
Si bien es cierto que esta estructura no soporta mucho las fuerzas de viento debido a suconfiguracin reticulada, pero, es importante aplicarla aunque sea mnima, esto debido a sulongitud.
Velocidad de diseo: Vh = V(h/10)^0.22
500.00
1759.50
20%
88.64
1947.12
2.10 Tn/m315%
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Donde:Vh: Velocidad de diseo en la altura h en Km/h
V: Velocidad de diseo hasta 10m de altura en Km/hh: Altura sobre el terreno en metros
Carga Extrior del Viento: Ph = 0.005CVh^2
Donde:Ph: Presin o succin del viento a una altura h en Kg/m2C: Factor de Forma adimensional indicado en la tabla 4 RNE
Vh: Velocidad de diseo en la altura h en Km/h
50.00 Km/h h = 20.00 mVh = 58.24 Km/h
C = 0.8 C = -0.6Ph = 13.566 Kg-f/m2 VSPy= -10.175 Kg-f/m2At = 0.1524 m At = 0.1524 mWBPy= 2.06746 Kg/m WSPy= -1.5506 Kg/mCarga = 4.13493 Carga = -3.1012
Carga aplicada en nudo = 2.07 Kg 1.03 Kg Carga aplicada en nudo = -1.55 Kg -0.78 Kgintermedio lateral intermedio lateral
2.6000 CARGAS DE SISMO ACTUANTE
2.601 CARGAS DE SISMO ACTUANTES EN LA CELOS A
a) Clculo de la Masa Total del Prtico:La masa total del prtico L est determinada segn las siguientes expresiones:
Donde: PTE = 2390 Kg-f
W = 243.663 Kg-f-s/m
b) Clculo del Periodo Fundamental del Prtico:Se determinar aplicando una carga lateral al prtico con el fin de hallar su rigidezlateral, de manera de hallar el periodo fundamental de la estructura
Sea, la velocidad del viento =
Barlovento Sotavento
81.9
PTE
PTENMPTEMPTE
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Aplicando una fuerza lateral: F = 3000 Kg-f se obtiene un desplazamiento lateral
Dx= 0.0095 m El periodo de la estructura en estaLa rigidez lateral ser: direccin ser:
K= Kg-f/m T= 0.17 s
c) Clculo de la Cortante en la Base del Prtico:Sabemos:
Z = 0.4 (Zona 3)U = 1.3 (Categora B - Edificacin importante)S = 1.2 (Suelo tipo S2)
Ry = 9 (Prticos Dctiles con uniones resistentesa momentos.
Adems:
Tp = 0.6 (Suelo tipo S2)Ty = 0.17
Cy = 2.50
Vy = 0.17 P
Considerando la Norma E-030 para edificaciones importantes, se tiene que el "P"debe de ser factorizado como el 100% de la CM y el 50% de la CV. As:
CM = 2390 Kg-f Luego:CV = 500 Kg-f P = Kg-f
Luego la fuerza de sismo enla direccin X-X para el prtico considerado, ser:
Vx = 458 Kg-f
P = 458 Kg-f
2.602 CARGA DE SISMO APLICADA EN CADA NUDO
Para la carga de sismo aplicada, se tiene las siguientes cargas:
P = 17.6 Kg
2.600 COMBINACIONES DE CARGA
Aplicamos las siguientes combinacionesCOMB 1: 1.2DL + 1.6LLCOMB 2: 1.2DL + 0.8LL + 1.3 WyCOMB 3: 1.2DL + 0.5LL + 1.0 Qy
2.700 DISE O DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES
2.710 DIMENSIONAMIENTO
315789
2640
CV%50CM%100P
5.2T
T5.2C
Y
P
Y
PR
SZUCV
Y
X
X
L2X2
X1/4
L2X2
X1/4
1.00
L2X2
X1/4
L2X2
X1/4
L2X2
X1/4
L2X2
X1/4
L2X2
X1/4
1.0
5
L3"X3"X1/4#
L3X3
X1/4
1.00
L2X2
X1/4
L2X2
X1/4
1.00 1.00
L3X3
X1/4
1.00
L2X2
X1/4
L2X2
X1/4
L3"X3"X1/4#
6.00
1.00
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Se ha tomado las siguientes secciones:Cuerdas Superiores CS =Cuerdas Inferiores CI =Diagonales Laterales DL =Diagonales Inferiores DI =Diagonales Superiores DS =Montantes M =Transversales Inferiores ETI =Transversales Superiores ETS =
2.720 ESTADO DE CARGAS
2.721 CARGA MUERTA
Adems del peso propio de la estructura, presenta las siguientes solicitaciones como elpeso de conexiones, pasarela, faja transportadora, material, etc.
2.722 CARGA VIVA
Bsicamente se refiere a la sobrecarga peatonal.
En la figura se puede apreciarla forma de la seccin trasnversalque tiene un peralte de 1.20m.El bastidor est conformado porngulos estructurales, tal como semuestra.
L 2" X 2" X 1/4"
L 3" X 3" X 1/4"L 3" X 3" X 1/4"L 2" X 2" X 1/4"
L 2" X 2" X 1/4"
L 2" X 2" X 1/4"L 2" X 2" X 1/4"L 2" X 2" X 1/4"
C L3X3X1/4
L3X3X1/4
L3X3X1/4
C
L3X3X1/4
L2X2X1/4
L2X2X1/4
6.00
1.00
L3"X3"X1/4#
L2X2
X1/4
0.7
0
L3X3X1/4
L2X2X1/4
1.00
L2X2
X1/4
L2X2
X1/4
L2X2X1/4
L3"X3"X1/4#
1.00
L2X2
X1/4
1.00
L2X2
X1/4
L2X2X1/4
L3X3X1/4
1.00
L2X2
X1/4
1.00
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2.723 CARGA DEBIDA AL VIENTO
2.724 CARGA DEBIDA AL SISMO
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2.730 DISEO - SAP2000
2.731 CARACTERSTICAS & PROPIEDADES DE DISEO
2.740 DISEO DE LOS ELEMENTOS DE ACUERDO AL CRITERIO DE DISEO PLANTEADO
2.741 CUERDA INFERIOR (CI) Todas las dimensiones estn en metrosy Kilogramos fuerza.
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2.742 CUERDA SUPERIOR (CS) Todas las dimensiones estn en metrosy Kilogramos fuerza.
2.743 DIAGONAL INFERIOR (DI) Todas las dimensiones estn en metrosy Kilogramos fuerza.
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2.744 DIAGONAL LATERAL (DL) Todas las dimensiones estn en metrosy Kilogramos fuerza.
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2.745 DIAGONAL SUPERIOR (DS) Todas las dimensiones estn en metrosy Kilogramos fuerza.
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2.746 MONTANTE (M) Todas las dimensiones estn en metrosy Kilogramos fuerza.
2.747 TRANSVERSAL INFERIOR (ETI) Todas las dimensiones estn en metrosy Kilogramos fuerza.
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2.748 TRANSVERSAL SUPERIOR (TRS) Todas las dimensiones estn en metrosy Kilogramos fuerza.
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3.700 RESUMEN DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES
CS =CI =DL =DI =DS =M =ETI =ETS =
L 2" X 2" X 1/4"L 2" X 2" X 1/4"L 2" X 2" X 1/4"L 2" X 2" X 1/4"L 2" X 2" X 1/4"
Cuerdas Inferiores
Diagonales InferioresDiagonales SuperioresMontantesTransversales InferioresTransversales Superiores
Diagonales Laterales
Cuerdas Superiores L 3" X 3" X 1/4"L 3" X 3" X 1/4"L 2" X 2" X 1/4"
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3.000 DISE O DEL BASTIDOR TRAMO RECTO
3.010 GRFICOS PREVIOS
1.05 m
3 m
APOYO APOYOFIJO MVIL
Viga Principal (VP)
Elementos de Interconexin (EI)
Diagonales (D)
En estas estructuras tipo armaduraes conveniente de que los nudosqueden liberados de resistirmomentos M22 & M33.Esto debido a que la estructurase disea bajo el principio deelementos resistentes a compresiny a traccin.En la vista frontal se aprecia que laestructura servir para el mantenimientodel transporte de relaves.
Faja TransportadoraCanal C6X8.2Columnas C6X8.2
3.020 CARGAS MUERTAS DE LOS ELEMENTOS MODELADAS
3.020 COLUMNAS PRINCIPALES (CP)
a.- Elemento a considerar: C 6 '' X 8 #b.- Carga Lineal a considerar = 8.20 Lb/pie = 12.2286 Kg-f/mc.- Long. Total de las cuerdas = 36.12 md.- Peso Total de las cuerdas = Kg-f
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Memori a de Clcu lo
ESQUEMA EN PLANTA DEL BASTIDOR - 3m
ELEMENTOS - VISTA ISOMTRICA
ELEMENTOS - SECCIN TRANSVERSAL
441.70
-
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Memori a de Clcu lo
3.020 ELEMENTOS DE INTERCONEXIN (EI)
a.- Elemento a considerar: L 2 '' X 2 '' X 1/4 '' A = 6.05 cm2b.- Carga Lineal a considerar = 3.18 Lb/pie = 4.74797 Kg-f/mc.- Long. Total de las cuerdas = 4.00 md.- Peso Total de las cuerdas = Kg-f
3.020 DIAGONALES (D)
a.- Elemento a considerar: L 2 '' X 2 '' X 1/4 '' A = 6.05 cm2b.- Carga Lineal a considerar = 3.18 Lb/pie = 4.74797 Kg-f/mc.- Long. Total de las cuerdas = 4.35 md.- Peso Total de las cuerdas = Kg-f
3.020 CARGA MUERTA DE LOS ELEMENTOS MODELADOS
CM = Kg-f (I)
3.030 CARGAS MUERTAS DE LOS ELEMENTOS NO MODELADOS
3.030 PLANCHA PERFORADA
Elemento a considerar: PL 1.20 m X 2.40 m X 1/8 '' P = 35.99 KgCANT = 8.25
CP = Kg-f
3.030 FAJA TRANSPORTADORA + CONTENIDO + ACCESORIOS
a.- Faja Transportadora (30") + Polines P = 45.00 Kg/mb.- Carga de Relaves P.E. = P = 148.00 Kg/mc.- Accesorios % P = 28.95 Kg/md.- Longitud Total L = 3.00 m
CT = Kg-f
3.030 CONEXIONES EN LOS NUDOS DEL RETICULADO
a.- Peso de los elementos Modelados P = 481.34 Kgb.- Porcentaje considerado %
CT = Kg-f
3.030 CARGA MUERTA DE LOS ELEMENTOS NO MODELADOS
CNM = Kg-f (II)
Cantidad de puntos aplicativos de la carga muerta en elementos no modelados:Long. Total = 3.00 m Intervalo = 1.50 m Cantidad = 2.00
20%
96.27
1059.04
20.65
481.34
296.92
1.48 Tn/m315%
665.85
18.99
-
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Amp l iacin de la Planta Benef icio Chumpe d e 2500 a 3500 TMD
Memori a de Clcu lo
Carga muerta aplicada en cada tramo respectivo:p = 529.52 Kg-f
Carga muerta aplicada en cada nudo respectivo:p' = 264.76 Kg-f nudos intermedios p' = 132.38 Kg-f nudos laterales
3.040 CARGAS VIVAS ACTUANTES
3.040 SOBRECARGA HUMANA
La sobrecarga humana corresponde a la carga de 100 Kg a cada 2.40m y en ambos lados de laseccin. P = 100.00 Kg
CVH = Kg-f (III)
Cantidad de puntos aplicativos de la viva humana
Long. Total = 52 Intervalo = 2 Cantidad = 26.00
Carga viva aplicada en cada tramo respectivo:p = 300.00 Kg-f
Carga viva aplicada en cada nudo respectivo:p' = 150.00 Kg-f nudos intermedios p' = 75.00 Kg-f nudos laterales
3.050 CARGAS DE VIENTO ACTUANTE
3.050 CARGAS DE VIENTO EN RETICULADO Y TUBERIA
Si bien es cierto que esta estructura no soporta mucho las fuerzas de viento debido a su
configuracin reticulada, pero, es importante aplicarla aunque sea mnima, esto debido a sulongitud.
Velocidad de diseo: Vh = V(h/10)^0.22Donde:
Vh: Velocidad de diseo en la altura h en Km/hV: Velocidad de diseo hasta 10m de altura en Km/hh: Altura sobre el terreno en metros
Carga Extrior del Viento: Ph = 0.005CVh^2Donde:
Ph: Presin o succin del viento a una altura h en Kg/m2C: Factor de Forma adimensional indicado en la tabla 4 RNE
Vh: Velocidad de diseo en la altura h en Km/h
250.00
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Amp l iacin de la Planta Benef icio Chumpe d e 2500 a 3500 TMD
Memori a de Clcu lo
50.00 Km/h h = 20.00 mVh = 58.24 Km/h
C = 0.8 C = -0.6Ph = 13.566 Kg-f/m2 VSPy= -10.175 Kg-f/m2At = 0.1524 m At = 0.1524 mWBPy= 2.06746 Kg/m WSPy= -1.5506 Kg/mCarga = 4.13493 Carga = -3.1012
Carga aplicada en nudo = 2.07 Kg 1.03 Kg Carga aplicada en nudo = -1.55 Kg -0.78 Kgintermedio lateral intermedio lateral
3.060 CARGAS DE SISMO ACTUANTE
3.060 CARGAS DE SISMO ACTUANTES EN LA CELOS A
a) Clculo de la Masa Total del Prtico:
La masa total del prtico L est determinada segn las siguientes expresiones:
Donde: PTE = 1540 Kg-f
W = 157.021 Kg-f-s/m
b) Clculo del Periodo Fundamental del Prtico:Se determinar aplicando una carga lateral al prtico con el fin de hallar su rigidezlateral, de manera de hallar el periodo fundamental de la estructura
Aplicando una fuerza lateral: F = 3000 Kg-f se obtiene un desplazamiento lateral
Dx= 0.0095 m El periodo de la estructura en estaLa rigidez lateral ser: direccin ser:K= Kg-f/m T= 0.14 s
c) Clculo de la Cortante en la Base del Prtico:Sabemos:
Z = 0.4 (Zona 3)U = 1.3 (Categora B - Edificacin importante)S = 1.2 (Suelo tipo S2)
Ry = 9 (Prticos Dctiles con uniones resistentesa momentos.
Adems:
Tp = 0.6 (Suelo tipo S2)Ty = 0.14
Cy = 2.50
Vy = 0.17 P
Considerando la Norma E-030 para edificaciones importantes, se tiene que el "P"debe de ser factorizado como el 100% de la CM y el 50% de la CV. As:
CM = 1540 Kg-f Luego:CV = 250 Kg-f P = Kg-f
Sotavento
315789
1665
Sea, la velocidad del viento =
Barlovento
81.9
PTE
CV%50CM%100P
PTENMPTEMPTE
5.2T
T
5.2CY
P
Y
PR
SZUCV
Y
X
X
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Amp l iacin de la Planta Benef icio Chumpe d e 2500 a 3500 TMD
Memori a de Clcu lo
Luego la fuerza de sismo enla direccin X-X para el prtico considerado, ser:
Vx = 289 Kg-f
P = 289 Kg-f
3.060 CARGA DE SISMO APLICADA EN CADA NUDO
Para la carga de sismo aplicada, se tiene las siguientes cargas:
P = 36.1 Kg
3.070 COMBINACIONES DE CARGA
Aplicamos las siguientes combinacionesCOMB 1: 1.2DL + 1.6LLCOMB 2: 1.2DL + 0.8LL + 1.3 Wy
COMB 3: 1.2DL + 0.5LL + 1.0 Qy
3.080 DISE O DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES
3.090 DIMENSIONAMIENTO
PLANO XZ
PLANO YZ
PLANO XY
1.05 m
Se ha tomado las siguientes secciones:Viga Principal VP =Elementos de Intercon. EI =Diagonales D =
W6X8.2L 2" X 2" X 1/4"L 2" X 2" X 1/4"
3.00 m
1.05 m
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Amp l iacin de la Planta Benef icio Chumpe d e 2500 a 3500 TMD
Memori a de Clcu lo
3.1000 DISEO - SAP2000
3.1001 CARACTERSTICAS & PROPIEDADES DE DISEO
3.1002 DISEO - SAP 2000
Como se puede ver en el grfico los elementos estructurales planteados cumplen con lassolicitaciones dadas
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4.000 DISE O DE LA TORRE DE SOPORTE ESTRUCTURAL BIDIMENSIONAL
Se analizar una estructura tpica de 10m de altura, la cual se idealizar soportando cargasverticales y horizontales en el plano "XZ".
4.100 GR FICOS PREVIOS
Elemento de Interconexin (EI)
Columnas Principales (CP)
Arriostres (AR)
Faja Transportadora
Bastidor
Canal Soporte C6X8.2
Baranda
4.200 CARGAS MUERTAS DE LOS ELEMENTOS MODELADOS
4.201 COLUMNAS PRINCIPALES (CP)
a.- Elemento a considerar: W 6 '' X 12 #b.- Carga Lineal a considerar = 12.00 Lb/pie = 17.8955 Kg-f/mc.- Long. Total de las cuerdas = 24.00 md.- Peso Total de las cuerdas = Kg-f
Am pliaci n de la Planta Beneficio Chum pe de 2500 a 3500 TMD
Memori a de Clcu lo
ELEMENTOS
Torre de Soporte
ELEMENTOS - VISTA FRONTAL
429.49
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Am pliaci n de la Planta Beneficio Chum pe de 2500 a 3500 TMD
Memori a de Clcu lo
4.202 ELEMENTOS DE INTERCONEXIN SUPERIOR(EIS)
a.- Elemento a considerar: C 6 '' X 8.2 #b.- Carga Lineal a considerar = 8.20 Lb/pie = 12.2286 Kg-f/m
c.- Long. Total de las cuerdas = 1.05 md.- Peso Total de las cuerdas = Kg-f
4.203 ELEMENTOS DE INTERCONEXIN INFERIOR (EII)
a.- Elemento a considerar: C 6 '' X 8.2 #b.- Carga Lineal a considerar = 8.20 Lb/pie = 12.2286 Kg-f/mc.- Long. Total de las cuerdas = 2.10 md.- Peso Total de las cuerdas = Kg-f
4.204 ARRIOSTRES (AR)
a.- Elemento a considerar: L 2 1/2'' X 2 1/2'' X 1/4 '' A = 7.66 cm2
b.- Carga Lineal a considerar = 4.03 Lb/pie = 6.0141 Kg-f/mc.- Long. Total de las cuerdas = 25.41 md.- Peso Total de las cuerdas = Kg-f
4.205 CARGA MUERTA DE LOS ELEMENTOS MODELADOS
CM = Kg-f (I)
12.84
25.68
152.84
620.85
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Memori a de Clcu lo
4.300 CARGAS MUERTAS DE LOS ELEMENTOS NO MODELADOS
4.301 CARGA MUERTA (DL) - EN CELOSA
Estas cargas externas (96.26 Kg y 192.53 Kg) fueron calculadas anterioremente.Adems de estas Cargas se ha solicitado cargas de 2000 Kg como se muestra, debido alefecto de la otra celosa contigua.Estas cargas hacen el efecto Momento Myy en las Torres de Soporte.
4.400 CARGA VIVA (LL) - EN CELOSA
Estas cargas externas (75.00 Kg y 150.00 Kg) fueron calculadas anteriormente.Adems de estas Cargas se ha solicitado cargas de 500 Kg como se muestra, debido alefecto de la otra celosa contigua que tambin tiene carga viva.Estas cargas hacen el efecto Momento Myy en las Torres de Soporte.
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Am pliaci n de la Planta Beneficio Chum pe de 2500 a 3500 TMD
Memori a de Clcu lo
4.500 CARGA DE VIENTO (WX) - EN CELOSA
Se han adicionado cargas de viento en la direccin X-X.Estas cargas hacen el efecto Momento Myy en las Torres de Soporte.
4.510 CARGA DE VIENTO (WY) - EN CELOSA
Para este caso slo se analizar en el eje X, debido a que la estructura bidimensional seencuentra en el plano XZ.
4.520 FUERZA S SMICA (QX) - EN CELOS A
Se han adicionado cargas de sismo en la direccin X-X.Estas cargas externas (45.20 Kg) fueron calculadas anterioremente.
4.600 ACCESORIOS EN TORRES DE SOPORTE
a.- Peso Torre Soporte WTS = Con incremento del 50% por seguridadb.- Accesorios Torre Soporte %
CT = Kg-f
4.601 CONEXIONES EN LOS NUDOS DEL RETICULADO
a.- Peso Torre Soporte WTS = Con incremento del 50% por seguridadb.- Porcentaje considerado %
CT = Kg-f
4.602 CARGA MUERTA DE LOS ELEMENTOS NO MODELADOS
CNM = Kg-f (II)
a.- Nmero de Nudos n = 16b.- Carga por Nudo C = 20.37 Kg Incremento + 10Kg por nudo
139.69
931.27 Kg20%
186.25
325.94
931.27 Kg15%
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Am pliaci n de la Planta Beneficio Chum pe de 2500 a 3500 TMD
Memori a de Clcu lo
4.700 CARGAS VIVAS ACTUANTES
4.701 SOBRECARGA HUMANA
La sobrecarga humana corresponde a la carga de: por Torre de Soporte
a.- Carga por Nudo C = 12.50 Kg
CVH = Kg-f (III)
4.800 CARGAS DE VIENTO ACTUANTE
4.801 CARGAS DE VIENTO EN RETICULADO
Si bien es cierto que esta estructura no soporta mucho las fuerzas de viento debido a suconfiguracin reticulada, pero, es importante aplicarla aunque sea mnima, esto debido a sulongitud.
Velocidad de diseo: Vh = V(h/10)^0.22
Donde:Vh: Velocidad de diseo en la altura h en Km/h
V: Velocidad de diseo hasta 10m de altura en Km/hh: Altura sobre el terreno en metros
Carga Exterior del Viento: Ph = 0.005CVh^2
200.00
200.00 Kg
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Donde:Ph: Presin o succin del viento a una altura h en Kg/m2C: Factor de Forma adimensional indicado en la tabla 4 RNE
Vh: Velocidad de diseo en la altura h en Km/h
50.00 Km/h h = 15.00 m
Vh = 54.67 Km/h
C = 0.8 C = -0.6Ph = 11.9531 Kg-f/m2 VSPy= -8.9648 Kg-f/m2At = 0.3048 m At = 0.3048 mWBPy= 3.6433 Kg/m WSPy= -2.7325 Kg/mCarga = 7.2866 Carga = -5.465
En ambas Direcciones, tanto en el Eje X como en el Eje Y.
BARLOVENTO X-X SOTAVENTO X-X
Sea, la velocidad del viento =
Barlovento Sotavento
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Memori a de Clcu lo
BARLOVENTO Y-Y & SOTAVENTO Y-Y
4.9000 CARGAS DE SISMO ACTUANTE
4.901 CARGAS DE SISMO ACTUANTES EN CADA TORRE DE SOPORTE
Estos efectos ya fueron analizados en MC: 1801-05-05-100-MC-001.
5.000 COMBINACIONES DE CARGA
Aplicamos las siguientes combinacionesCOMB 1: 1.2DL + 1.6LLCOMB 2: 1.2DL + 0.8LL + 1.3 WxCOMB 3: 1.2DL + 0.8LL + 1.3 WyCOMB 4: 1.2DL + 0.5LL + 1.0 QxCOMB 5: 1.2DL + 0.5LL + 1.0 Qy
6.000 DISE O DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES
Se ha tomado las siguientes secciones:Columnas Principales CP =Elem. Intercon. Superior EIS =Elem. Intercon. Inferior EII =Arriostres AR =
6.0100 DISEO - SAP2000
6.0101 CARACTERSTICAS & PROPIEDADES DE DISE O
C6"X8.2#L 2 1/2" X 2 1/2" X 1/4"
W6"X12#C6"X8.2#
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Memori a de Clcu lo
Como se puede observar en esta ltima corrida se cumple con las condiciones de diseo.
6.020 DISEO DE LOS ELEMENTOS DE ACUERDO AL CRITERIO PLANTEADO
6.021 COLUMNA PRINCIPAL (CP) Todas las dimensiones estn en metrosy Kilogramos fuerza.
CORRIDA FINAL DEL PROGRAMA SAP-2000
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Memori a de Clcu lo
6.022 ELEMENTOS DE INTERCONEXIN Todas las dimensiones estn en metrosy Kilogramos fuerza.
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Am pliaci n de la Planta Beneficio Chum pe de 2500 a 3500 TMD
Memori a de Clcu lo
6.023 ARRIOSTRES (AR) Todas las dimensiones estn en metrosy Kilogramos fuerza.
7.0000 RESUMEN DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES
CPEISEIIAR
Elem. Intercon. Inferior C6"X8.2#Arriostres L 2 1/2" X 2 1/2" X 1/4"
Columnas Principales W6"X12#Elem. Intercon. Superior C6"X8.2#