Laboratoare ventilari

53
Temperatura si continutul de umiditate pentru diverse localitati: (grad de asigurare 90%) Judet Localitate t em  x ev  A Z  Zona de temperatura BUCURESTI Bucuresti 27.5 11.60 7 II Bragadiru 25.2 11.65 7 II Chiajna 25.2 11.65 7 II Chitila 25.2 11.65 7 II Dobroesti 25.2 11.65 7 II Fundeni 25.2 11.65 7 II Glina 25.2 11.65 7 II Jilava 25.2 11.65 7 II Magurele 25.2 11.65 7 II Mogosoaia 25.2 11.65 7 II Otopeni 25.2 11.65 7 II Pantelimon 25.2 11.65 7 II Popesti Leordeni 25.2 11.65 7 II Voluntari 25.2 11.65 7 II Afumati 25.4 11.60 7 II Balotesti 25.4 11.60 7 II Branesti 25.4 11.60 7 II Buftea 25.4 11.60 7 II Cernica 25.4 11.60 7 II Petris 25.4 11.60 7 II Saftica 25.4 11.60 7 II Snagov 25.4 11.60 7 II Tunari 25.4 11.60 7 II ALBA Alba Iulia 20.4 10.50 7 III Aiud 20.4 10.50 7 III Blaj 20.4 10.50 7 III Ocna Mures 20.4 10.50 7 III Teius 20.4 10.50 7 III Sebes 20.4 10.50 7 III Cugir 19.4 10.45 7 III Zlatna 19.4 10.45 7 III Abrud 18.2 10.35 6 IV Campeni 18.2 10.35 6 IV ARAD Arad 24.7 10.65 7 I Curtici 24.7 10.65 7 I Nadlac 24.7 10.65 7 I Ineu 24.2 10.5 7 II Lipova 24.2 10.5 7 I Chisineu Cris 24.2 10.5 7 II Sebis 23.9 10.4 7 II Gura Hont 23.9 10.4 7 II Moneasa 23.4 10.25 7 III ARGES Topoloveni 24.2 10.5 7 II Costesti 23.7 10.4 7 II Stefanesti 23.7 10.4 7 II Pitesti 23.3 10.3 7 II Colibasi 23.2 10.3 7 II Curtea de Arges 22.4 9.75 6 II Campulung Muscel 20.8 9.3 6 III Vidraru 20.2 9.15 6 IV Bradetu 20.2 9.15 6 III Rucar 20.2 9.15 6 III

description

Calculul instalatiilor de ventilare

Transcript of Laboratoare ventilari

  • Temperatura si continutul de umiditate pentru diverse localitati: (grad de asigurare 90%)

    Judet Localitate tem xev AZZonade

    temperatura

    BUCURESTI

    Bucuresti 27.5 11.60 7 II Bragadiru 25.2 11.65 7 II Chiajna 25.2 11.65 7 II Chitila 25.2 11.65 7 II Dobroesti 25.2 11.65 7 II Fundeni 25.2 11.65 7 II Glina 25.2 11.65 7 II Jilava 25.2 11.65 7 II Magurele 25.2 11.65 7 II Mogosoaia 25.2 11.65 7 II Otopeni 25.2 11.65 7 II Pantelimon 25.2 11.65 7 II Popesti Leordeni 25.2 11.65 7 II Voluntari 25.2 11.65 7 II Afumati 25.4 11.60 7 II Balotesti 25.4 11.60 7 II Branesti 25.4 11.60 7 II Buftea 25.4 11.60 7 II Cernica 25.4 11.60 7 II Petris 25.4 11.60 7 II Saftica 25.4 11.60 7 II Snagov 25.4 11.60 7 II Tunari 25.4 11.60 7 II

    ALBA

    Alba Iulia 20.4 10.50 7 III Aiud 20.4 10.50 7 III Blaj 20.4 10.50 7 IIIOcna Mures 20.4 10.50 7 III Teius 20.4 10.50 7 III Sebes 20.4 10.50 7 III Cugir 19.4 10.45 7 III Zlatna 19.4 10.45 7 III Abrud 18.2 10.35 6 IV Campeni 18.2 10.35 6 IV

    ARAD

    Arad 24.7 10.65 7 I Curtici 24.7 10.65 7 I Nadlac 24.7 10.65 7 I Ineu 24.2 10.5 7 II Lipova 24.2 10.5 7 I Chisineu Cris 24.2 10.5 7 II Sebis 23.9 10.4 7 II Gura Hont 23.9 10.4 7 II Moneasa 23.4 10.25 7 III

    ARGES

    Topoloveni 24.2 10.5 7 II Costesti 23.7 10.4 7 II Stefanesti 23.7 10.4 7 II Pitesti 23.3 10.3 7 II Colibasi 23.2 10.3 7 II Curtea de Arges 22.4 9.75 6 II Campulung Muscel 20.8 9.3 6 III Vidraru 20.2 9.15 6 IV Bradetu 20.2 9.15 6 III Rucar 20.2 9.15 6 III

  • 2

    BACAU

    Bacau 23 11.7 6 III Buhusi 22.7 11.65 6 III Targu Ocna 22.7 11.65 6 III Gh Gh Dej 22.7 11.65 6 III Comanesti 21.2 11.25 6 III Moinesti 21.2 11.25 6 III Baile Slanic 20.2 11 6 III

    BIHOR

    Salonta 21.5 10.1 7 II Oradea 24.4 10.1 7 II Borz 24.4 10.1 7 III Valea lui Mihai 24.3 10.1 7 III Tinca 24.1 10.1 7 II Beius 23.8 10.1 7 III Alesd 23.8 10.1 7 III Baile Felix 23.8 10.1 7 II Baile 1 Mai 23.8 10.1 7 II Marghita 23.2 10.05 7 III Dr Petru Groza 23 11.3 7 III Nucet 21.9 10.9 7 III Vascau 21.9 10.9 7 III Stina de vale 20.9 10.65 7 III

    BISTRITA-NASAUD

    Beclean 22.4 11.2 7 IV Lechinta 22.1 11.05 7 IV Bistrita 22 11.05 7 IV Saratel 22 11.05 7 IV Nasaud 21.6 10.85 7 IVSingeorz Bai 20.6 10.4 6 IV

    BOTOSANI

    Rauseni 24.2 11.4 6 III Botosani 23.5 11.4 6 III Avrameni 23 10.9 6 III Darabani 23 10.9 6 IV Dorohoi 23 10.9 6 IV Ibanesti 23 10.9 6 IV Ripiceni 23 10.9 6 III Saveni 23 10.9 6 III

    BRASOV

    Fagaras 21.3 10.35 7 IV Victoria 21.3 10.35 7 IV Homorod 20.8 10.3 7 III Persani 20.8 10.3 7 IV Racos 20.8 10.3 7 III Rupea 20.8 10.3 7 III Sercaia 20.8 10.3 7 IV Brasov 20.7 10.3 7 IV Feldioara 20.7 10.3 7 IV Codlea 20.3 10.35 7 IV Rasnov 20.3 10.35 7 IV Sacele 20.3 10.35 7 IV Zizin 20.3 10.35 7 IV Zarnesti 19.8 10.15 7 IV Bran 19.3 10.1 6 IV Predeal 17.7 8.4 6 IV Poiana Brasov 17.7 8.4 6 IV Parau Rece 17.7 8.4 6 IV

    BRAILA Faurei 25.9 11.35 7 II Ianca 25.9 11.35 7 II

  • 3

    Insuratei 25.9 11.35 7 II Viziru 25.9 11.35 7 II Braila 25.8 11.35 7 II Chiscani 25.8 11.35 7 II

    BUZAU

    Buzau 25.5 11.8 6 II Ramnicu Sarat 25.5 11.8 6 II Pogoanele 25.4 11.8 6 II Rusetu 25.4 11.8 6 II Sarata Monteoru 25.4 11.8 6 II Rasnov 22.6 11.1 6 II Cislau 22.1 10.9 6 II Patirlagele 22.1 10.9 6 II Nehoiu 21.1 10.6 6 III Siriu 19.6 10.15 6 III

    CARAS SEVERIN

    Bazias 24.7 11.4 6 I Moldova Noua 24.7 11.4 6 I Caransebes 23.4 11.15 6 I Baile Herculane 22.7 10.75 6 I Bocsa 22.7 10.75 6 I Bozovici 22.7 10.75 6 I Otetul Rosu 22.7 10.75 6 I Resita 22.2 10.75 6 I Oravita 22.2 10.75 6 I Anina 21.2 10.5 6 I Semenic 16.7 9.35 6 I

    CALARASI

    Calarasi 25.9 11.55 7 IIOltenita 25.7 11.65 7 II Dor Marunt 25.2 10.9 7 II Jegalia 25.2 10.9 7 II Lehliu 25.2 10.9 7 II Lehliu Gara 25.2 10.9 7 II Belciugatele 25.4 11.6 7 II Fundulea 25.4 11.6 7 II

    CLUJ

    Dej 22.4 10.55 7 III Ocna Dejului 22.4 10.55 7 III Gherla 22.4 10.55 7 III Campia Turzii 22.7 10.2 7 III Turda 22.7 10.2 7 III Vultureni 22.7 10.2 7 III Cluj Napoca 22.2 10.05 6 III Gilau 21.7 10 6 III Huedin 21.2 9.95 6 III

    CONSTANTA

    Agigea 24.8 12.65 4 I Costinesti 24.8 12.65 4 I Eforie 24.8 12.65 4 I 2 Mai 24.8 12.65 4 I Constanta 24.8 12.65 4 I Mamaia 24.8 12.65 4 I Mangalia 24.8 12.65 4 I Navodari 24.8 12.65 4 I Ovidiu 24.8 12.65 4 I Techirghiol 24.8 12.65 4 I Constanta Coasta 24.8 15.65 4 I Negru Voda 26 11.55 4 I Ostrov 25 11.5 6 I

  • 4

    Mihail Kogalniceanu 25.2 11.4 4 I Cernavoda 25.2 11.4 6 I Hirsova 25.2 11.4 6 I Medgidia 25.2 11.4 6 I Murfatlar 25.2 11.4 6 I Valul lui Traian 25.2 11.4 6 I

    COVASNA

    Baraolt 20.8 10.3 7 IV Biborteni 20.8 10.3 7 IV Bodoc 20.8 10.3 7 IV Malnas 20.8 10.3 7 IV Vilcele 20.8 10.3 7 IV Sf Gheorghe 20.7 10.3 7 IV Tg Secuiesc 20.5 10.3 7 IV Covasna 20.3 10.35 7 IV Bretcu 20.3 10.35 7 IV Balvanyos 19.3 10.1 7 IV Intorsura Buzaului 18.3 10 7 IV

    DAMBOVITA

    Racari 25.5 12.6 7 II Titu 25.5 12.6 7 II Gaesti 24.5 12.35 7 II Targoviste 23.8 12.15 7 II Moreni 23.8 12.15 7 II Pucioasa 22.5 12.8 7 II Fieni 22.5 12.8 7 II Pietrosita 22 11.75 7 II Moroeni 21.5 11.5 7 II

    DOLJ

    Bailesti 25.5 10.8 7 II Bechet 25.5 10.8 7 II Calafat 25.5 10.8 7 II Dabuleni 25.5 10.8 7 II Segarcea 25.5 10.8 7 II Craiova 25.1 10.8 7 II Filiasi 24.7 10.75 7 II

    GALATI

    Galati 25.8 11.35 6 II Tg Bujor 25.6 11.3 6 III Nicoresti 25.6 11.3 6 III Pechea 25.6 11.3 6 II Tecuci 25.6 11.3 6 III Hanu Conachi 25.6 11.3 6 II

    GIURGIU

    Giurgiu 25.7 11.65 7 II Greaca 25.7 11.65 7 II Calugareni 25.7 11.65 7 II Vedea 25.7 11.65 7 II Putineiu 25.7 11.65 7 II 30 Decembrie 25.7 11.65 7 II Ghimpati 25.4 11.6 7 II Crevedia Mare 25.4 11.6 7 II Domnesti 25.4 11.6 7 II Clinceni 25.4 11.6 7 II Bolintin 25.4 11.6 7 II Floresti 25.5 12.6 7 II Stoenesti 25.5 12.6 7 II

    GORJ Motru 24.3 10.7 7 II Targu Jiu 23.9 10.65 7 II Rovinari 23.8 10.6 7 II

  • 5

    Targu Carbunesti 23.8 10.6 7 II Sacelu 23.3 10.5 7 II Baia de Fier 23.3 10.5 7 II Novaci 22.3 10.2 6 II Rinca 15.3 8.4 6 II

    HARGHITA

    Cristuru Secuiesc 20.8 9.25 7 IV Odorheiu Secuiesc 20.8 9.25 7 IV Harghita 20.3 9.2 7 IV Praid 20.3 9.2 7 IV Tusnad Bai 20.3 9.2 7 IV Vlahita 20.3 9.2 7 IV Gheorghieni 19.3 8.8 7 IV Miercurea Ciuc 19.3 8.8 7 IV Toplita 19.3 8.8 7 IV Joseni 19 9.5 7 IV Borsec 18.5 9.35 7 IV Izvorul Muresului 18 9.3 7 IV Lacul Rosu 18 9.3 7 IV

    HUNEDOARA

    Lupeni 20.4 9.25 6 III Petrila 20.4 9.25 6 III Petrosani 20.4 9.25 6 III Uricani 20.4 9.25 6 III Vulcan 20.4 9.25 6 III Campu lui Neag 19.4 9 6 III Deva 22.9 10.8 7 II Orastie 22.9 10.8 7 IIISimeria 22.9 10.8 7 III Geoagiu Bai 21.4 10.65 7 III Ilia 21.4 10.65 7 II Calan 20.4 10.55 7 III Hateg 20.4 10.55 7 IV Hunedoara 20.4 10.55 7 III Brad 19.9 10.5 7 III Sarmizegetusa 19.9 10.5 7 IV

    IALOMITA

    Amara 25.2 10.9 7 II Fetesti 25.2 10.9 7 II Giugeni 25.2 10.9 7 II Grivita 25.2 10.9 7 II Slobozia 25.2 10.9 7 II Tandarei 25.2 10.9 7 II Fierbinti Targ 25.4 11.6 7 II Sinesti 25.4 11.6 7 II Urziceni 25.4 11.6 7 II Marculesti 25.2 10.9 7 II

    IASI

    Cotnari 24.3 11.2 6 III Hirlau 24.3 11.2 6 III Iasi 24.1 11.2 6 III Targul Frumos 23.6 11.1 6 III Pascani 23.3 11.05 6 III

    MARAMURES

    Baia Mare 23.7 11.8 6 III Sapinta 21.6 11.55 6 III Sighetu Marmatiei 21.6 11.55 6 III Viseul de Sus 21.6 11.55 6 IV Ocna Sugatag 21.2 11.4 6 IV Targu Lapus 20.6 10.85 6 III

  • 6

    Cavnic 20.1 10.75 6 III Baia Borsa 19.6 10.7 6 IV Borsa 19.6 10.7 6 IV Baia Sprie 21.9 11.2 6 III

    MEHEDINTI

    Drobeta Tr Severin 25.2 10.7 7 I Vinjul Mare 25.2 10.7 7 I Orsova 24.2 10.55 7 I Strehaia 24.2 10.55 7 II Baia de Arama 23.3 10.5 7 II

    MURES

    Targu Mures 22.7 10.45 6 IV Ludus 22.6 10.4 6 III Tirnaveni 22.6 10.4 6 III Reghin 22.1 10.35 6 IV Sighisoara 22.1 10.35 6 III Sovata 20.6 10.1 6 IV

    NEAMT

    Roman 23.1 11.4 6 III Roznov 22.5 11.15 6 III Savinesti 22.5 11.15 6 III Tirgu Neamt 22.5 11.15 6 IV Baltatesti 22.8 11.15 6 IV Piatra Neamt 22.7 11.15 6 III Ceahlau 21.6 10.9 6 IV Bicaz 20.6 10.75 6 IV Durau 20.1 10.65 6 IV

    OLT

    Corabia 25.8 11.25 7 II Caracal 25.5 11.2 7 IIDraganesti 25.5 11.2 7 II Olt 25.5 11.2 7 II Bals 25 11.1 7 II Piatra Olt 25 11.1 7 II Scornicesti 25 11.1 7 II Slatina 25 11.1 7 II

    PRAHOVA

    Boldesti 24.4 10.75 7 II Scaeni 24.4 10.75 7 II Mizil 24.4 10.75 7 II Urlati 24.4 10.75 7 II Valea Calugareasca 24.4 10.75 7 II Brazi 24.3 10.7 7 II Ploiesti 24.3 10.7 7 II Baicoi 23.4 10.65 7 II Plopeni 23.4 10.65 7 II Breaza 21.9 10.5 7 II Cimpina 21.9 10.5 7 II Slanic 21.9 10.5 7 II Valenii de Munte 21.9 10.5 7 II Comarnic 21.4 10.45 7 III Teleaga 21.4 10.45 7 II Azuga 18.9 10.1 7 IV Busteni 18.9 10.1 7 IV Cheia 18.9 10.1 7 IV Sinaia 18.9 10.1 7 III

    SATU MARE

    Satu Mare 23.9 11.05 7 III Carei 23.4 11 7 III Halmeu 23.4 11 7 III Tasnad 23.4 11 7 III

  • 7

    Negresti Oas 21.9 10.5 7 III Bicsad 20.4 10.05 7 III

    SALAJ

    Cehu Silvaniei 21.2 9.7 6 III Jibou 21.2 9.7 6 III Sarmasag 21.2 9.7 6 III Simleul Silvaniei 21.2 9.7 6 III Zalau 23.6 9.55 6 III

    SIBIU

    Cisnadie 21.9 11.05 7 III Ocna Sibiu 21.9 11.05 7 III Sibiu 21.9 11.05 7 III Bazna 21.7 10.5 7 III Copsa Mica 21.7 10.5 7 III Dumbraveni 21.7 10.5 7 III Medias 21.7 10.5 7 III Saliste 21.3 10.95 7 III Agnita 20.7 10.25 7 III Paltinis 15.3 9.9 6 IV

    SUCEAVA

    Falticeni 22 10.25 6 IV Siret 22 11 6 IV Suceava 21.5 10.15 6 IV Radauti 21.2 10.9 6 IV Cacica Bai 21.4 9.7 6 IV Solca 21.4 9.7 6 IV Brosteni 20.9 9.55 6 IV Gura Humorului 20.9 9.55 6 IV Vatra Dornei 19.9 9.45 6 IVCimpulung Moldovenesc 19.6 9.4 6 IV

    TELEORMAN

    Turnu Magurele 26.6 11.25 7 II Zimnicea 26.6 11.25 7 II Alexandria 25.5 11.2 7 II Rosiorii de Vede 25.5 11.2 7 II Videle 25.5 11.2 7 II

    TIMIS

    Deta 25.2 10.7 7 I Moravita 25.2 10.7 7 I Jimbolia 24.7 10.5 7 I Timisoara 24.7 10.5 7 II Lovrin 24.5 10.45 7 I Sinnicolau Mare 24.5 10.45 7 I Buzias 24.2 10.5 7 I Lugoj 24.2 10.5 7 I Faget 22.7 10 7 I

    TULCEA

    Babadag 25.5 12.45 6 II Chilia Veche 25.5 12.45 6 II Isaccea 25.5 12.45 6 II Niculitel 25.5 12.45 6 II Tulcea 25.5 12.45 6 II Crisan 25.5 12.45 6 I Sf Gheorghe 25.5 12.45 6 I Delta 25.5 12.45 6 II Sulina 25.5 12.45 6 I Macin 25.8 11.35 6 II Casimcea 25 12.25 6 II Jurilovca 25 12.25 6 I Murighiol 25 12.25 6 II

    VASLUI Birlad 24.4 11.4 6 III

  • 8

    Husi 23.8 10.55 6 III Vaslui 23.8 10.55 6 III Negresti 23.2 10.5 6 III

    VILCEA

    Dragasani 24.1 11.15 6 II Balcesti 23.6 11 6 II Govora 23.6 11 6 II Rm Vilcea 23.6 11 6 II Ocnele Mari 23.1 10.85 6 II Baile Govora 22.1 10.6 6 III Caciulata 22.1 10.6 6 III Calimanesti 22.1 10.6 6 III Cozia 22.1 10.6 6 III Brezoi 21.6 10.5 6 III Baile Olanesti 21.1 10.4 6 III Costesti 20.6 10.35 6 II Horezu 20.6 10.35 6 II Voineasa 16.1 9.25 6 IV

    VRANCEA

    Focsani 25.1 11.7 6 III Marasesti 24.2 11.5 6 III Adjud 24.1 11.5 6 III Odobesti 24.1 11.5 6 III Panciu 23.9 11.4 6 III Vidra 23.1 11.15 6 III Soveja 21.6 10.7 6 III

    Zona de temperatura

    Zona I II III IV TemperaturaC -12 -15 -18 -21

    Continutul de umiditate al aerului exterior

    TemperaturaexterioaraC -12 -15 -18 -21 Continutuldeumiditatexei 1 0.8 0.6 0.4

  • 9

  • 10

    I. PROCESELE DE TRATARE ALE AERULUI

    I.1 Procesul de tratare a aerului n sezonul cald, cnd sala e ocupat 100 % I.1.1 Parametri aerului exterior (Ev) Sala de spectacole se afl n categoria III, ceea ce nseamn c vom avea gradul de asigurare = 90 %. Corespunzator localitatii date avem urmtorii parametri scosi din tabele:

    - tem = C - xev = [g/kg] - Az =

    Temperatura de calcul a aerului exterior vara tev = tem + Az = [C] Cunoscnd xev i tev , din diagrama I-x putem determina ceilali doi parametri: ev = % i iev = [kcal/kg] Deci punctului Ev i corespund parametri:

    - tev = C - xev = [g/kg] - ev = % - iev = [kcal/kg]

    I.1.2 Parametri aerului interior (Iv)

    Ctt eviv 220

    [%]%60......45 iv Din diagrama I-x putem determina ceilali doi parametri: xiv =[g/kg] i iiv=[kcal/kg]. Deci punctului Iv i corespund parametri:

    - tim = C - xiv = [g/kg] - iv = % - iiv = [kcal/kg]

    I.1.3 Aporturi de cldur prin insolaie Cunoatem din tema de proiectare qiv = [W/m3]. Aporturile de cldur prin insolaie Qiv vor fi: Qiv = qiv . V [W] = prin impartire cu 1,163 avem in [kcal/h] Volumul V al incperii va fi

  • 11

    V1 = L x l x 1,2 = m3 V3 = l x 1,2 x 1,5 = m3 y = (L 3,5 2) / 2 = m x = y . tg 10 = m V2 = (L 3,5).(x + 0,5).l = m3 VT = L x l x h = m3 V = VT V1 V2 V3 = m3 Qiv = qiv . V = [W] = [kcal/h]

    I.1.4 Aporturi de cldur de la oameni Qov qov = [W/persoan] se determina din graficul scanat impreuna cu tabelele cu localitatile, chiar la sfarsit, in functie de temperatura tiv. Se citeste temperatura pe axa Ox, se urca perpendicular in sus pana la intersectia cu dreapta linie continua cu numarul 4, si se citeste in stanga valoarea lui qov . Qov = qov . N = [W] = [kcal/h] I.1.5 Degajri de vapori de ap de la oameni Gov gov = [g / h persoan] se determina din graficul scanat impreuna cu tabelele cu localitatile, chiar la sfarsit, in functie de temperatura tiv. Se citeste temperatura pe axa Ox, se urca perpendicular in sus pana la intersectia cu dreapta linie punctata cu numarul 4, si se citeste in dreapta valoarea lui gov . Gov = gov . N = [g / h] = prin impartire cu 1000 [kg / h] I.1.6 Sarcina termic a ncperii QTV QTV = Qiv + Qov = [W] = [kcal/h] I.1.7 Raportul de termoumiditate (direcia procesului) V

    kgkcal

    GQ

    ov

    TVV

    pe conturul diagramei I-x, se cauta valoarea obtinuta la V si se traseaza o dreapta din acel punct pana in punctul cu temperatura 0 C ca in diagrama facuta de mine. v Ev Mv Iv tACv ACv 0

  • 12

    I.1.8 Parametri aerului climatizat ACv tACv = tiv (5...8) = [C] daca de ex avem tiv=27,4 , putem lua din intervalul (5....8) valoarea 5,4 pentru a iesi valoare rotunda. Se traseaza o dreapta paralela cu cea de la punctul anterior, care sa treaca prin punctul Iv. De asemenea se duce o dreapta orizontala corespunzatoare temperaturii tACv pana intersecteaza dreapta dinainte. Intersectia reprezinta punctul ACv Din diagrama rezulta ceilalti parametri:

    - xACv = [g/kg] - ACv = % - iACv = [kcal/kg]

    Verificare:

    kgkcal

    xxii

    ACviv

    ACvivV'

    Eroarea:

    %1%100'

    V

    VVe

    , Daca e mai mare de 1%, se mai pun ceva zecimale la xAcv

    si iAcv , se mai modifica valorile lor, astfel incat sa iasa eroarea sub 1%. I.1.9 Calculul debitelor de aer Debitul de aer pentru diluarea cldurii DQ

    h

    minrezultacuimpartireprinhkg

    iiQ

    DACviv

    TVQ

    3

    2,1

    Debitul de aer pentru diluarea umiditii DG

    h

    mhkg

    xxG

    DACviv

    ovG

    3

    Debitul de aer pentru diluarea CO2 DCO2

    hkginrezultacuinmultireprin

    hm

    ccgN

    Drezadm

    COCO 2,1

    32

    2

    gCO2 = 23 l/h cadm = 2 l/m3 crez = 0,5 l/m3 pt orase mari sau 0,4 l/m3 pt orase mici

    Debitul total de aer

    hm

    hkgDDDD COGQT

    3

    2,,max

    Debitul de aer proaspt

    hkg

    hmDD COAP

    3

    2

    Debitul de aer recirculat

    hkg

    hmDDD APTREC

    3

    I.1.10 Parametri aerului amestecat Mv

    kgg

    DDxDxDx

    RECAP

    ivRECevAPMv

    kgkcal

    DDiDiDi

    RECAP

    ivRECevAPMv

    Din diagrama I-x rezulta ceilalti doi parametri: tMv = C ; Mv = % Ca si verificare, Mv trebuie sa se situeze pe dreapta (Ev Iv)

  • 13

    I.2 Procesul de tratare a aerului n sezonul rece, cnd sala e ocupat 100 % I.2.1 Parametri aerului exterior (Ei) Din SR 1907/1 functie de zona termica se ia valoarea temperaturii exterioare tei = [C], pentru care corespunde xei = [g/kg] corespunzator tabelului de la pag 46 din indrumator. Din diagrama I-x, rezulta ceilalti 2 parametri: ei = % i iei = [kcal/kg] Deci punctului Ei i corespund parametri:

    - tei = C - xei = [g/kg] - ei = % - iei = [kcal/kg]

    I.2.2 Parametri aerului interior (Ii) In functie de destinatia incaperii, din SR 1907/2, corespunzator salii de teatru avem tii = 20 C [%].....%60......45 ii Din diagrama I-x putem determina ceilali doi parametri: xii = [g/kg] i iii= [kcal/kg]. Deci punctului Ii i corespund parametri:

    - tii = C - xii = [g/kg] - ii = % - iii = [kcal/kg]

    I.2.3 Pierderile de cldur ale construciei Qp Qp = qp . V = .... [W] = prin impartire la 1,163 [kcal/h] I.2.4 Degajri de cldur de la oameni Qoi qoi = [W/persoan] se determina din graficul de la pagina 98, in functie de temperatura tii. Se citeste temperatura pe axa Ox, se urca perpendicular in sus pana la intersectia cu dreapta linie continua cu numarul 4, si se citeste in stanga valoarea lui qov . Qoi = qoi . N =.... [W] = prin impartire la 1,163 [kcal/h] I.2.5 Degajri de umiditate de la oameni Goi goi = [g/h persoan] se determina din graficul de la pagina 98, in functie de temperatura tii. Se citeste temperatura pe axa Ox, se urca perpendicular in sus pana la intersectia cu dreapta linie punctata cu numarul 4, si se citeste in dreapta valoarea lui goi . goi = [g / h persoan] Goi = goi . N = [g / h] = prin impartire la 1000 [kg / h] I.2.6 Sarcina termic a ncperii QTi QTi = Qoi Qp = o sa dea cu minus [W] = prin impartire la 1,163 [kcal/h] I.2.7 Raportul de termoumiditate (direcia procesului) i

    kgkcal

    GQ

    oi

    Tii o sa dea cu minus

  • 14

    I.2.8 Parametri aerului prenclzit P - se nclzete aerul pn la 5 C. Deci tp = 5 [C]. Din punctul Ei se ridica o verticala pana intersectam izoterma de 5 C, si astfel obtinem punctul P. xp = xei = [g/kg] Din diagrama I-x putem determina ceilali doi parametri: [%]p i ip= [kcal/kg]. Deci punctului P i corespund parametri:

    - tp = C - xp = [g/kg] - p = % - ip = [kcal/kg]

    I.2.9 Calculul debitelor de aer se impun debitele calculate vara

    Debitul total de aer

    hm

    hkgDT

    3

    Debitul de aer proaspt

    hkg

    hmDAP

    3

    Debitul de aer recirculat

    hkg

    hmDREC

    3

    I.2.10 Parametri aerului climatizat ACi

    kgkcal

    DQii

    T

    TiiiiAC

    kgg

    DGxx

    T

    oiiiiAC

    Din diagrama I-x putem determina ceilali doi parametri: [%]iAC i tACi = C Deci punctului ACi i corespund parametri:

    - tACi = C - xACi = [g/kg] - ACi = % - iACi = [kcal/kg]

    I.2.11 Parametri aerului amestecat Mi

    kgg

    DDxDxD

    xRECAP

    iiRECpAPiM

    kgkcal

    DDiDiD

    iRECAP

    iiRECpAPiM

    Din diagrama I-x rezulta ceilalti doi parametri: tMi = C ; Mi = % Deci punctului Mi i corespund parametri:

    - tMi = C - xMi = [g/kg] - Mi = % - iMi = [kcal/kg]

    Punctul Mi apartine dreptei (P,Ii)

  • 15

    I.2.12 Parametri punctelor intermediare 1 i 2 Se ridica dim M o verticala pana la intersectia cu adiabata (i=ct) ce trece prin Aci, rezultand punctul O. Segmentul MO se imparte in 2 parti egale rezultand punctul 1 la jumatatea segmentului. Prin 1 se duce o adiabata pana la intersectia cu verticala ce coboara din Aci, rezultand punctul 2.

    Punctului 1 i corespund parametri: - t1 = C - x1 = xMi = [g/kg] - 1 = % - i1 = i2 = [kcal/kg]

    Punctului 2 i corespund parametri:

    - t2 = C - x2 = xAci = [g/kg] - 2 = % - i2 = i1 = [kcal/kg]

    Verificare: t1 tMi = tAci t2

  • 16

    I.3 Procesul de tratare a aerului n sezonul cald, cnd sala e ocupat 20 % I.3.1 Parametri aerului exterior (Ev) Avem acelasi punct Ev de la sala ocupata 100% , cu parametri:

    - tev = C - xev = [g/kg] - ev = % - iev = [kcal/kg]

    I.3.2 Parametri aerului interior (Iv) Acelasi punct Iv cu parametri:

    - tim = C - xiv = [g/kg] - iv = % - iiv = [kcal/kg]

    I.3.3 Aporturi de cldur prin insolaie Aceeasi relatie cu aceleasi valori: Qiv = qiv . V [W] = prin impartire cu 1,163 avem in [kcal/h] I.3.4 Aporturi de cldur de la oameni Qov Acelasi qov = [W/persoan] N = 0,2 . N - care se rotunjeste Qov = qov . N = [W] = [kcal/h] I.3.5 Degajri de vapori de ap de la oameni Gov Acelasi gov = [g / h persoan] N = 0,2 . N - care se rotunjeste Gov = gov . N = [g / h] = prin impartire cu 1000 [kg / h] I.3.6 Sarcina termic a ncperii QTV QTV = Qiv + Qov = [W] = [kcal/h] I.3.7 Raportul de termoumiditate (direcia procesului) V

    kgkcal

    GQ

    ov

    TVV '

    ' pe conturul diagramei I-x, se cauta valoarea obtinuta la V si se traseaza o dreapta din acel punct pana in punctul cu temperatura 0 C. I.3.8 Calculul debitelor de aer Se impune debitul DT de la sala ocupata 100% vara si se recalculeaza DCO2 cu noul N . Debitul de aer pentru diluarea CO2 DCO2

    hkginrezultacuinmultireprin

    hm

    ccgN

    Drezadm

    COCO 2,1

    ' 32

    2

    gCO2 = 23 l/h cadm = 2 l/m3 crez = 0,5 l/m3 pt orase mari sau 0,4 l/m3 pt orase mici

    Debitul de aer proaspt

    hkg

    hmDD COAP

    3

    2

    Debitul de aer recirculat

    hkg

    hmDDD APTREC

    3

  • 17

    I.3.9 Parametri aerului climatizat ACv

    kgkcal

    DQii

    T

    TVivvAC

    '

    kgg

    DGxx

    T

    ovivvAC

    '

    Din diagrama I-x putem determina ceilali doi parametri: [%]vAC i tACv = C Deci punctului ACv i corespund parametri:

    - tACv = C - xACv = [g/kg] - ACv = % - iACv = [kcal/kg]

    I.3.10 Parametri aerului amestecat Mv

    kgg

    DDxDxDx

    RECAP

    ivRECevAPMv

    kgkcal

    DDiDiDi

    RECAP

    ivRECevAPMv

    Din diagrama I-x rezulta ceilalti doi parametri: tMv = C ; Mv = % Ca si verificare, Mv trebuie sa se situeze pe dreapta (Ev Iv) I.4 Procesul de tratare a aerului n sezonul rece, cnd sala e ocupat 20 % I.4.1 Parametri aerului exterior (Ei) Acelasi tei = [C], pentru care corespunde xei = [g/kg] . Din diagrama I-x, rezulta ceilalti 2 parametri: ei = % i iei = [kcal/kg] Deci punctului Ei i corespund parametri:

    - tei = C - xei = [g/kg] - ei = % - iei = [kcal/kg]

    I.4.2 Parametri aerului interior (Ii) Aceeasi temperatura tii = 20 C si acelasi [%].....%60......45 ii Din diagrama I-x putem determina ceilali doi parametri: xii = [g/kg] i iii= [kcal/kg]. Deci punctului Ii i corespund aceeasi parametri:

    - tii = C - xii = [g/kg] - ii = % - iii = [kcal/kg]

    I.4.3 Pierderile de cldur ale construciei Qp Acelasi Qp = qp . V = .... [W] = prin impartire la 1,163 [kcal/h] I.4.4 Degajri de cldur de la oameni Qoi Acelasi qoi = [W/persoan] Qoi = qoi . N =.... [W] = prin impartire la 1,163 [kcal/h] N = 0,2 . N - care se rotunjeste

  • 18

    I.4.5 Degajri de umiditate de la oameni Goi Acelasi goi = [g/h persoan] G oi = goi . N = [g / h] = prin impartire la 1000 [kg / h] N = 0,2 . N - care se rotunjeste I.4.6 Sarcina termic a ncperii QTi QTi = Qoi Qp = o sa dea cu minus [W] = prin impartire la 1,163 [kcal/h] I.4.7 Raportul de termoumiditate (direcia procesului) i

    kgkcal

    GQ

    oi

    Tii '

    ' o sa dea cu minus I.4.8 Parametri aerului prenclzit P Acelasi tp = 5 [C]. Din punctul Ei se ridica o verticala pana intersectam izoterma de 5C, si astfel obtinem punctul P. Acelasi xp = xei = [g/kg] Din diagrama I-x putem determina ceilali doi parametri: [%]p i ip= [kcal/kg]. Deci punctului P i corespund aceeasi parametri:

    - tp = C - xp = [g/kg] - p = % - ip = [kcal/kg]

    I.4.9 Calculul debitelor de aer se impun debitele calculate vara la sala 20 % I.4.10 Parametri aerului climatizat ACi

    kgkcal

    DQii

    T

    TiiiiAC

    '

    kgg

    DGxx

    T

    oiiiiAC

    '

    Din diagrama I-x putem determina ceilali doi parametri: [%]iAC i tACi = C Deci punctului ACi i corespund parametri:

    - tACi = C - xACi = [g/kg] - ACi = % - iACi = [kcal/kg]

    I.4.11 Parametri aerului amestecat Mi

    kgg

    DDxDxD

    xRECAP

    iiRECpAPiM

    kgkcal

    DDiDiD

    iRECAP

    iiRECpAPiM

    Din diagrama I-x rezulta ceilalti doi parametri: tMi = C ; Mi = % Deci punctului Mi i corespund parametri:

    - tMi = C - xMi = [g/kg] - Mi = % - iMi = [kcal/kg]

    Punctul Mi apartine dreptei (P,Ii)

  • 19

    I.4.12 Parametri punctelor intermediare 1 i 2 Se ridica dim M o verticala pana la intersectia cu adiabata (i=ct) ce trece prin Aci, rezultand punctul O. Segmentul MO se imparte in 2 parti egale rezultand punctul 1 la jumatatea segmentului. Prin 1 se duce o adiabata pana la intersectia cu verticala ce coboara din Aci, rezultand punctul 2.

    Punctului 1 i corespund parametri: - t1 = C - x1 = xMi = [g/kg] - 1 = % - i1 = i2 = [kcal/kg]

    Punctului 2 i corespund parametri:

    - t2 = C - x2 = xAci = [g/kg] - 2 = % - i2 = i1 = [kcal/kg]

    Verificare: t1 tMi = tAci t2

  • 20

    II Dimensionarea agregatelor din centrala de climatizare II.1 Dimensionarea bateriei de prenclzire Procesul Ei P se face pentru sala 100 % iarna. Cartea Niculescu pag 387 - 393 Se cunosc:

    o temperatura iniial a aerului: t1 = tei = C o temperatura final a aerului: t2 = tp = 5 C o debitul de aer: L = DAP = [kg/h] o temperatura iniial a apei: T1 = 95 C o temperatura final a apei: T2 = 75 C o cldura specific a apei: ca = 1 o cldura specific a aerului c = 1

    Debitul caloric al bateriei:

    WttcLQBI 6,3 12

    Debitul de agent termic primar:

    hkg

    TTcQG

    a

    BIa

    21

    Diferena medie de temperatur: CttTTtm 22

    2121

    Se adopt: o viteza optim a apei: woptim = 0,5...1,6 [m/s] o viteza gravimetric optima a aerului:

    smkg

    optim 25,5....3

    o densitatea apei calde (95/75 C)

    3965 mkg

    a o diametrul interior al evii: di = 15 [mm] o diametrul exterior al evii: de = 16 [mm]

    Numrul de circuite:

    236004

    'ia

    a

    dwG

    n Conform anexei 12.7 rezult numrul rotunjit n circuite, N= evi pe rnd, R=1 rnd de evi, pas lamele p= mm. Seciunea frontal a bateriei : 2

    3600mLA

    Conform anexei 12.6 se alege bateria cu dimensiunile Hnom x Bnom, pt care Aef = [m2]. Viteza real a apei:

    sm

    dnGw

    ia

    a23600

    4

    Viteza gravimetric real a aerului:

    smkg

    AL

    ef23600

  • Suprafata de incalzire a bateriilor (Anexa 12.7)

    N

    r

    d

    e

    t

    e

    v

    i

    p

    e

    r

    a

    n

    d

    ,

    N

    N

    r

    d

    e

    c

    i

    r

    c

    u

    i

    t

    e

    ,

    n

    N

    r

    d

    e

    r

    a

    n

    d

    u

    r

    i

    d

    e

    t

    e

    v

    i

    ,

    R

    P

    a

    s

    u

    l

    l

    a

    m

    e

    l

    e

    l

    o

    r

    ,

    p

    [

    m

    m

    ]

    InaltimeaHnom/H

    LungimeaBnom/B

    6 1 I 2

    230/208

    3.45 4.66 5.88 7.09 8.31 9.52 - - - - - - - - 3 3 2.30 3.11 3.92 4.73 5.54 6.35 - - - - - - - -

    12

    1

    II

    6.90 9.32 11.76 14,18 16.62 19.04 - - - - - - - - 2 2 3 3 4.60 6.22 7.84 9.46 11.08 12.70 - - - - - - - - 6

    8 1

    I

    300/284

    4.60 6.21 7.84 9.46 11.08 12.70 14.32 15.93 - - - - - - 2 2 4 3.06 4.14 5.23 6.31 7.39 8.47 9.55 10.63 - - - - - -

    16

    1

    II

    9.2 12.42 15.68 18.9 22.16 25.38 28.64 31.86 - - - - - - 2 4 6.12 8.28 10.46 12.62 14.78 16.94 19.1 21.26 - - - - - - 8

    12

    1

    I

    460/436

    2 2 6.9 9.33 11.76 14.19 16.62 19.05 21.48 23.91 26.34 28.77 31.2 33.63 - - 3 6 4.6 6.22 7.84 9.46 11.08 12.7 14.32 15.94 17.56 19.18 20.8 22.42 - -

    24

    1

    II

    2 2 13.8 18.66 23.52 28.38 33.24 38.1 42.96 47.82 52.68 57.54 62.4 67.26 - - 3 4 6 3 9.2 12.44 15.68 18.92 22.16 25.4 28.64 31.88 35.12 38.36 41.6 44.84 - - 12

  • 22

    16

    1

    I

    610/588

    2 2 - 12.44 15.68 18.92 22.16 25.4 28.64 31.88 35.12 38.36 41.6 44.84 - - 4 8 3 - 8.29 10.45 12.61 14.77 16.93 19.09 21.25 23.41 25.57 27.73 29.89 - -

    32

    1

    II

    2 4 2 - 24.88 31.36 37.84 44.32 50.8 57.28 63.76 70.24 76.72 83.2 89.68 - - 8 16 3 - 16.58 20.9 25.22 29.54 33.86 38.18 42.5 46.82 51.14 55.76 58.78 - -

    20

    1

    I

    760/740

    2 2 - - 19.6 23.65 27.7 31.75 35.8 39.85 43.9 47.95 52 56.05 60.1 61.15 5 10 3 - - 13.07 15.77 18.47 21.17 23.87 26.57 29.27 31.97 34.67 37.37 40.07 42.77

    40

    1

    II

    2 4 2 - - 39.2 47.3 55.4 63.5 71.6 79.7 87.8 95.8 104 112.1 120.2 128.3 5 10 3 - - 26.14 31.54 36.94 42.34 47.74 53.14 58.54 63.94 69.34 74.74 80.14 85.54 20

    22 1 I 2

    840/816

    - - - 26.02 30.47 34.93 39.38 43.84 48.29 52.75 57.2 61.66 66.11 70.57 11 3 - - - 17.34 20.31 23.28 26.25 29.22 32.19 35.16 38.13 41.1 44.07 47.04

    44

    1

    II

    2 2 - - - 52.04 60.94 69.86 78.76 87.68 96.58 105.5 114.4 123.32 132.22 141.14 4 11 22 3 - - - 34.68 40.62 46.56 52.52 58.44 64.38 70.32 76.26 82.2 88.14 94.08

  • Suprafata frontala a bateriilor de incalzire (Anexa 12.6)

    Inaltimea [mm] Hnom/H

    Lungimea [mm] Bnom/B

    230/208 0.088 0.120 0.151 0.182 0.213 0.244 - - - - - - - - 300/284 0.121 0.163 0.206 0.248 0.291 0.334 0.376 0.419 - - - - - - 460/436 0.186 0.251 0.316 0.382 0.447 0.613 0.578 0.643 0.709 0.774 0.839 0.905 - - 610/588 0.250 0.338 0.427 0.515 0.603 0.691 0.779 0.868 0.956 1.044 1.132 1.221 - - 760/740 0.315 0.426 0.537 0.648 0.759 0.870 0.981 1.092 1.203 1.314 1.425 1.536 1.647 1.758840/816 0.347 0.470 0.592 0.715 0.837 0.959 1.082 1.204 1.327 1.449 1.571 1.694 1.816 1.939

  • Anexa 12.5 - Baterii de incalzire cu 1 rand de tevi si pas 2 mm ( k12 )

    Viteza gravimetrica ., [kg/m2s]

    Coe

    ficie

    ntul

    glo

    bal d

    e tr

    ansf

    er te

    rmic

    k ,

    W/m

    2 K

  • 25

    Anexa 12.5 - Baterii de incalzire cu 2 randuri de tevi si pas 2 mm ( k22 )

    Viteza gravimetrica ., [kg/m2s]

    Coe

    ficie

    ntul

    glo

    bal d

    e tr

    ansf

    er te

    rmic

    k ,

    W/m

    2 K

  • 26

    n funcie de , w, pas, m i rnduri de evi, din nomogramele anexei 12.5, se determin:

    - coeficientul global de transfer termic realizat pentru baterie cu 1 rnd i pas = 2

    KmWk 212

    - coeficientul global de transfer termic realizat pentru baterie cu 2 rnduri i pas = 2

    KmWk 222

    - coeficientul global de transfer termic realizat pentru baterie cu 1 rnd i pas = 3

    KmWkk 21213 15,1

    - coeficientul global de transfer termic realizat pentru baterie cu 2 rnduri i pas = 3

    KmWkk 22223 15,1

    n funcie de baterie se determin suprafeele din anexa 12.7: 212 mS ; 213 mS ; 222 mS ; 223 mS Coeficienii globali de transfer termic necesari vor fi:

    KmW

    tSQk

    m

    BI2

    1212

    KmW

    tSQk

    m

    BI2

    2222

    KmW

    tSQk

    m

    BI2

    1313

    KmW

    tSQk

    m

    BI2

    2323

    Se va adopta bateria pentru care knec krealizat. Aadar bateria va fi de tipul BOI Hnom x Bnom; n circuite, N= evi pe rnd, R= rnd de evi, pas lamele p= mm. Se determin conform anexelor 12.5 i 12.8:

    - pierderea de sarcin pe partea de aer : OmHOmmHHaer 22 - pierderea de sarcin pe partea de colector : OmHHcolector 2 - mlOmHHt /2 - pierderea de sarcin pe partea de evi : OmH

    nRNBHH nttevi 2 , unde Bn = lungimea nominal a bateriei = [m]

    - pierderea de sarcin pe partea de coturi : OmH

    nRNHH curi 2cot 1

    - pierderea de sarcin pe partea de ap : OmHHHHH uritevicolectorapa 2cot

  • 27

    Anexa 12.5 - Pierderea de sarcina Haer

  • 28

    II.2 Dimensionarea bateriilor de nclzire Se cunosc:

    o temperatura iniial a aerului sala 100 %: t1 = tMi = C o temperatura final a aerului sala 100 %: t2=t1 = C (t1 punctul intermediar 1) o temperatura iniial a aerului sala 20 %: t1 = tMi = C o temperatura final a aerului sala 20 %: t2 = t1 = C (t1 punctul intermediar 1) o debitul de aer: L = DT = [kg/h] o temperatura iniial a apei: T1 = 95 C o temperatura final a apei: T2 = 75 C

    Debitul caloric al bateriei sala 100%:

    WttcLQBI 6,3 12

    Debitul caloric al bateriei sala 20%:

    WttcLQBI 6,3 12

    Ce ia situatia cea mai dezavantajata (debitul cel mai mare): WQBI Debitul de agent termic primar:

    hkg

    TTcQG

    a

    BIa 7595121

    Diferena medie de temperatur: CttTTtm 22

    2121

    Se adopt: o viteza optim a apei: woptim = 0,5....1,5 [m/s] o viteza gravimetric optima a aerului:

    smkg

    optim 25,5......3

    o densitatea apei calde (95/75 C)

    3965 mkg

    a o diametrul interior al evii: di = 15 [mm] o diametrul exterior al evii: de = 16 [mm]

    Numrul de circuite:

    236004

    'ia

    a

    dwG

    n Conform anexei 12.7 rezult n circuite, N= evi pe rnd, R= rnd de evi, pas lamele p= mm. Seciunea frontal a bateriei : 2

    3600mLA care se imparte la 2 sau 3, astfel incat sa nu fie mai mare

    decat cea mai mare valoare din tabel Conform anexei 12.6 se vor alege 2 sau 3 baterii cu dimensiunile HxB, pt care Aef = [m2].

  • 29

    Viteza real a apei:

    sm

    dnGw

    ia

    a23600

    4

    Viteza gravimetric real a aerului:

    smkg

    AbateriinrL

    ef23600

    , n funcie de , w, pas, m i rnduri de evi, din nomogramele anexei 12.5, se determin:

    - coeficientul global de transfer termic realizat pentru baterie cu 1 rnd i pas = 2

    KmWk 212

    - coeficientul global de transfer termic realizat pentru baterie cu 2 rnduri i pas = 2

    KmWk 222

    - coeficientul global de transfer termic realizat pentru baterie cu 1 rnd i pas = 3

    KmWkk 21213 15,1

    - coeficientul global de transfer termic realizat pentru baterie cu 2 rnduri i pas = 3

    KmWkk 22223 15,1

    n funcie de baterie se determin suprafeele: 212 mS ; 213 mS ; 222 mS ; 223 mS Coeficienii globali de transfer termic necesari vor fi:

    KmW

    tSQk

    m

    BI2

    1212

    KmW

    tSQk

    m

    BI2

    2222

    KmW

    tSQk

    m

    BI2

    1313

    KmW

    tSQk

    m

    BI2

    2323

    Se va adopta bateria pentru care knec krealizat . Aadar bateriile vor fi de tipul BOI HxB; n circuite, N= evi pe rnd, R= rnd de evi, pas lamele p= mm. Se determin conform anexelor 12.5 i 12.8:

    - pierderea de sarcin pe partea de aer : OmHOmmHHaer 22 - pierderea de sarcin pe partea de colector : OmHHcolector 2 - mlOmHHt /2 - pierderea de sarcin pe partea de evi :

    OmHnRNBHH nttevi 2 , unde Bn = lungimea nominal a bateriei = in [m]

    - pierderea de sarcin pe partea de coturi : OmH

    nRNHH curi 2cot 1

    - pierderea de sarcin pe partea de ap : OmHHHHH uritevicolectorapa 2cot

  • 30

    II.3 Dimensionarea bateriilor de rcire Se cunosc pentru sala 100% vara:

    o temperatura iniial a aerului : t1 = tMv = C o temperatura final a aerului : t2 = tACv = C o entalpia iniial a aerului: i1= iMv = [kcal/kg] o entalpia final a aerului : i2 = iACv = [kcal/kg] o debitul de aer: L = DT = [kg/h] o temperatura iniial a apei: T1 = 7 C o temperatura final a apei: T2 = 12 C

    Se adopt: o viteza optim a apei: woptim = 0,5......1,5 [m/s] o viteza gravimetric optima a aerului:

    smkg

    optim 25,5.....3 Seciunea brut de trecere a aerului prin baterie : 2

    3600mLA care se imparte la 2 sau 3, astfel incat sa nu fie mai mare

    decat cea mai mare valoare din tabel Conform anexei 12.14 se vor alege 2 sau 3 baterii cu dimens HxB, pt care Aef = [m2]. Viteza gravimetric real a aerului:

    smkg

    AbateriinrL

    efr 23600

    Debitul apei de racire:

    hkg

    TTciiLG

    aa

    12

    21

    Conform anexei 12.13, pentru H= mm avem N= circuite Viteza real a apei:

    sm

    dNG

    wi

    a23103600

    4

    Se determina:

    pentru CTT 5,92

    21 iS = 6,65 [kcal/kg]

    SR ii

    iiC1

    21

    n funcie de w, .r , i CR , din anexa 12.15, se determin numrul de rnduri de evi : Rp=3 = ; Rp=2 = 0,8. Rp=3 = Se adopt dintre Rp=3 si Rp=2 cea care are valoarea cea mai apropiata de urmatorul numar intreg, si in functie de cea care ramane, se tine cont de pasul de la indice: p=.... i deci bateria aleas va fi BRA - HxB / x cu pas 2 sau 3 mm.

    Se determin conform anexelor 12.16 i 12.17: - pierderea de sarcin pe partea de aer : OmHOmmHHaer 22 - pierderea de sarcin pe partea de colector : OmHHcolector 2 - pierderea de sarcin pe partea de evi i coturi : OmHH ct 2 - pierderea de sarcin pe partea de ap : OmHHRHH ctcolectorapa 2

  • Anexa 12.14 - Suprafata de trecere a aerului pt baterii de racire

    H 300 460 610 760 840 mm E 57.5 72.5 72.5 72.5 72.5 mm N 8 12 16 20 22 nr de circuite

    H [mm]

    B [mm] 300 450 600 750 900 1050 1200 1350 1500 1650 1800 1950 2100 2250 2400

    300 0.080 0.129 0.173 0.216 0.259 0.303 0.346 0.389 0.432 0.475 0.518 0.561 0.604 0.647 0.690 460 - 0.194 0.259 0.324 0.389 0.454 0.519 0.584 0.649 0.714 0.779 0.844 0.909 0.974 1.035 610 - - 0.341 0.427 0.512 0.598 0.684 0.770 0.856 0.941 1.027 1.113 1.199 1.285 1.371 760 - - - 0.540 0.647 0.654 0.861 0.968 1.075 1.182 1.289 1.396 1.503 1.610 1.717 840 - - - - 0.712 0.832 0.952 1.072 1.192 1.312 1.432 1.552 1.672 1.792 1.912

  • 32

  • 33

  • 34

  • II.4 Alegerea agregatului pentru rcirea apei (chiller) Sarcina frigorific a bateriei: ][][21 kWWh

    kcaliiLQBR

    n funcie de sarcina frigorific a bateriei QBR (Nominal capacity) se alege un chiller de tipul EUWA........ , pentru care:

    - Pnom (nominal input) = kW - Gamin / Gamax (water flow) = [l/min] - Hapa (water pressure drop) = [kPa]

    UNITS EUWA*40KAX EUWA*50KAX EUWA*60KAX EUWA*80KAX EUWA*100KAXNominalcapacity

    [kW] 111 140 166 211 276 NominalinputPnom[kW] 39.1 53.7 64 79 110

    WaterflowrangeGamin/Gamax

    [l/min]150/600 200/715 235/950 300/1165 395/1580

    NominalwaterpressuredropHapa[kPa]

    13 20 11 14 13

    II.5 Alegerea camerei de umidificare adiabat Temperatura teoretic se determin prin prelungirea procesului 1-2 pn intersecteaz curba de saturaie, citindu-se in stnga temperatura Se calculeaz temperatura teoretic tt din diagrama I-x pentru sala 20% i 100%: 20% tt = C ; 100% tt = C Se calculeaz eficiena necesar procesului pentru sala 20%: %100

    1

    21%20

    t

    nec ttttE

    Se calculeaz eficiena necesar procesului pentru sala 100%: %100

    1

    21%100

    t

    nec ttttE

    Se alege cazul cel mai defavorabil pentru E cel mai mare. n funcie de eficiena necesar procesului n acest caz, se alege o camer de umidificare.

    Nrcrt Tipulcamereidetratare Emax1 Cu un registru in echicurent 0.65 2 Cu un registru in contracurent 0.8 3 Cu un registru in echicurent + un registru in contracurent 0.85 4 Cu doua registre in contracurent 0.95 5 Cu un registru in echicurent + 2 registre in contracurent 0.99

  • 36

    Suprafaa necesar trecerii aerului prin CU este: 2

    )(3600mDS

    ec

    Tnec

    Se va alege o camer de umidificare de tipul CU ...... cu urmtoarele caracteristici:

    - suprafaa efectiv de trecere .... m2 - dimensiunile axb = ..... [m2] - numrul total de pulverizatoare =

    Tipcamera

    Sectiuneacamereiaxb[mm]

    Supr

    sectde

    trecere[

    m2 ]

    Debituldeaer[m3/h]

    Nr

    distrib

    uitoarelor

    Diam

    etrul

    distrib

    uitorului

    Nrte

    vilor

    verticale

    Diam

    etrulte

    vilor

    verticale

    PulverizatoareVitezaaerului[m/s]

    Pem

    2 Pe

    teava

    verticala

    Total

    1.5 2 2.5 3CU0.56 750x750 0.56 3100 4000 5000 6000 1 1" 2 " 16 4 8 CU0.75 750x1000 0.75 4050 5400 6150 8100 1 1" 2 " 16 6 12 CU1 1000x1000 1 5400 7200 9000 10000 1 1" 3 1" 18 6 18

    CU1.12 750x1500 1.125 6000 8000 10000 12000 1 1" 2 1" 16 9 18 CU1.5 1000x1500 1.5 8100 10800 13500 16800 1 1" 3 1" 18 9 27 CU2 1000x2000 2 10800 14400 18000 21500 2 1" 3 1" 18

    12 36

    CU2.25 1500x1500 2.25 18100 16800 20040 24020 1 1" 4 1" 16 9 36 CU3 1500x2000 3 18200 21000 27000 32500 2 1" 4 1" 16

    12 48

    CU4 2000x2000 4 21500 28000 36000 43000 2 1" 6 1" 18 12 72

    CU5 2000x2500 5 21000 36000 45000 54000 2 1" 6 1" 18 15 90

  • 37

    Viteza gravimetric real a aerului:

    smkg

    SD

    ef

    T23600

    Viteza real a apei:

    smv

    2,1

    II.6 Alegerea separatoarelor picturi Se alege un separator de picturi la intrare tip SPI I cu urmtoarele caracteristici:

    - lime 120 mm - coeficient de rezisten local SPI = 4,4

    Se alege un separator de picturi la ieire tip SPE V cu urmtoarele caracteristici:

    - lime 135 mm - coeficient de rezisten local SPE = 10,4

    Pierderile de presiune vor fi:

    2,1],[2 22

    undeOmmHg

    vH SPISPI

    ][2 22

    OmmHg

    vH SPESPE

  • 38

    II.7 Dimensionarea camerei de amestec

    Debitul total de aer

    hkgDT

    Debitul de aer recirculat pentru sala 20%

    hkgD R'

    DR b l DAP DT h C.A.

    ec

    T

    ec

    R

    vDhb

    vDlb

    3600

    3600

    '

    Se alege b = 1,2.....1,6 [m]

    ][][mhml

    II.8 Alegerea filtrelor Se aleg filtre cu celule in V . Suprafaa unei casete este Scaseta = 4 x scelula = 4 x 0,25 = 1 m2 Suprafaa celulei scelula = 0,5 x 0,5 [m2] Debitul de aer proaspt pentru sala 100%:

    hmDAP

    3

    Debitul de aer recirculat pentru sala 20%:

    hmDR

    3'

    Debitul specific al filtrului este:

    2

    3

    4920mhm

    f Numrul casetelor de filtrare pentru aer proaspt este: casetaf

    APAP S

    DN Numrul casetelor de filtrare pentru aer recirculat este: casetaf

    RAR S

    DN '

    La rotunjire, numerele se aleg astfel incat sa poata fi scrise ca produs de doua numere.

  • 39

    III Dimensionarea sistemului de distribuie III.1 Alegerea anemostatelor de refulare (introducere) a aerului climatizat

    Se cunosc:

    - Debitul total de aer

    hmDT

    3

    - Lungime L = [m] - Latimea l = [m] - nlime h = [m] - x = [m] - y = [m]

    Bataia jetului pentru cele 3 zone va fi:

    - ][5,02

    2,12,12,0 mxxhl I

    - ][5,02,12,12,0 mxhl II - ][5,02,12,12,0 mhl III

    Debitul anemostatului: ]/[800500 3 hmDanem . Pentru debite DT de 40000-50000 m3/h se poate lua debitul anemostatului de 500-600 m3/h, iar pentru valori mai mari, 700-800 m3/h. Numrul de anemostate:

    anem

    Tanem D

    Dn

    Alegem Lann / x lann / ; Lann / pe lungime i lann / pe lime, adic rotunjit, .......de anemostate. Ex 9 x 8 sau 10 x 9 , etc...astfel incat pe lungime sa fie mai multe ca pe latime. Debitul real al anemostatului va fi:

    ]/[ 3 hmnDDanem

    TRanem

    n funcie de debitul anemostatului i btaia jetului, se vor alege pentru cele 3 zone urmtoarele anemostate de la Lindab:

    - zona I FKD ....... - zona II FKD ........ - zona III FKD .......

  • 40

  • 41

    n funcie de aceste anemostate i de debitul anemostatului se poate determina din nomograme pierderile de presiune: FKD ...... H = [Pa]

    Distana ntre anemostate:

    - pe lungime ][/

    mnLL

    Lananem

    - pe lime ][/

    mnll

    lananem

  • 42

    III.2 Alegerea gurilor de aspiraie a aerului climatizat Se cunoate debitul de aer recirculat pentru sala 20 % :

    hmD c

    3'Re

    Debitul grilei: ]/[800.....500 3 hmDgrila Numrul de grile:

    grila

    cgrile D

    Dn'Re

    Alegem Lgrn / x lgrn / ; Lgrn / pe lungime i lgrn / pe lime, adic ...... de grile. Pe lungime se va alege un numr par de grile, numr care va fi mai mic dect numrul de grile pe lime. Ex Lgrn / x lgrn / = 8 x 9 sau 6 x 7 Debitul real al grilei va fi:

    ]/[ 3'Re hm

    nDDgrile

    cRgrila

    Considerm viteza aerului n planul de aspiraie: vgr = 1,5....2 [m/s] Suprafaa necesar pentru gril va fi: ][

    36002m

    vD

    Agr

    Rgrilagrnec

    n funcie de aceast suprafa, tot de la firma Lindab se vor alege grile de tipul RGS 2 ..... ......., pentru care aria afectiv este Aef = [m2].

  • 43

  • 44

    Viteza real a aerului este: ]/[

    3600sm

    AD

    vef

    RgrilaRgr

    Pierderea de presiune va fi:

    ][2 22

    OmmHg

    vp grgrgr

    ; =1,2 [kg/m3]; g = 9,81 [m/s2]; gr = 0,7 Distana ntre grile:

    - pe lungime ][5,122/

    mn

    LLLgr

    gr

    - pe lime ][/

    mnll

    lgrgr

  • 45

    III. 3. Trasarea schemei izometrice a retelei de tubulatura (aspiratie+refulare)

  • 46

  • 47

    D r1.14 = DT D a1.14 = DRec

  • III.4. Calculul aeraulic de dimensionare a tubulaturii

    REFULARE

    nr tronso

    n

    D Vec S d dreal Sreal Vreal l R pli

    n ploc

    ptot

    pcum

    [m3/h] [m/s] [m2] [m] [mm] [m2] [m/s] [m] [Pa/m] [Pa] [Pa] [Pa

    ] [Pa]

    r1.1 Danem 2.50 S=D/(3600*Vec) d=sqrt(4S/

    )

    din catalo

    g Lindab (mai mare sau mai mic)

    S=(*d^2)/4

    Vreal=D/(3600*Sreal)

    lanem+0,6

    Niculescu (379) R*l

    (**v^2)/2

    r1.2 2*Danem 2,50+V lanem r1.3 lanem

    . .

    r1.14 DT 7.50

    V = (7,5-2,5)/(nr trons-1) Se va face echilibrare pentru 2 ramuri pe refulare si 2 pe

    aspiratie Pentru se va lua din tabele dupa cum urmeaza:

    - curbe pozitia 1 (pentru R/D= 1; 1,5) - reductie - refulare pozitia 20; aspiratie pozitia 17 ( =15; 22,5) - ramnificatie - pozitia 11 R/D = 1; 1,5 - bifurcatie - pozita 7 pt refulare; 12 pentru aspiratie

    Echilibrarea se face in domeniul 3%

  • III.5 Sarcina total a ventilatorului. Alegerea ventilatoarelor Pierderea de sarcin total pe refulare: ][ 2OmmHppp anemrefcumtotreftot

    refcumtotp este valoarea cea mai mare din tabel de la refulare, la cel mai dezavantajat traseu care se imparte la 9,81 ca sa dea in mmH2O.

    anemp este H calculat pentru anemostatul FKD xxx din zona I Pierderea de sarcin total pe aspiraie: ][ 2OmmHppp grilaaspcumtotasptot La fel ca mai sus Pierderea de sarcin pe central: ][22 2OmmHppppppp SPESPIBRBIBPIFcc Pierderile pe baterii sunt pierderile aerH calculate la fiecare capitol. Pierderea de sarcin total se calculeaz conform formulei: ][ 2OmmHpppH ccasptotreftottot Sarcina ventilatorului: ][1,1 2OmmHHH totvent Pentru: Dtot = [m3/s] (se imparte la 3600 debitul total pe care l-am calculat pana acum in [m3/h] ][ 2OmmHHvent se alege conform anexei 12.19 un ventilator de tipul VS xx cu urmtoarele caracteristici:

    - n = xx rot/min - Nz = xx dB

    Se va alege un motor electric de xx kW. Modul de alegere al ventilatorului: In diagrama de mai jos se citeste debitul pe Ox si sarcina pe Oy si se determina punctul de intersectie. Normal ar trebui sa suprapuneti linia si curba din partea stanga jos, peste diagrama. Mai simplu, dupa ce ati gasit punctul, vedeti fata de care din dreptele ce au notatia VS xx e mai aproape punctul vostru. Astfel, ventilatorul va fi de tipul respectiv. Motorul electric si decibelii se citesc superior fata de punct, iar turatia o cititi de pe dreapta pe care scrie rot/min, care e mai aproape de punct. Dimensiunile ventilatorului pe care trebuie sa le extrageti din tabel le-am trecut pe desenul de jos. Cam asa trebuie sa arate centrala. Agregatele sunt urmatoarele:

  • 51

  • 52

  • 53

    Dimensiunile sunt informative.