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Elaborado para Junta de Distrito Mpal de Villaverde, por:

D. Luis Tissera Bracamonte

Doctor Ing. de Caminos Madrid, Mayo 2.016

Proyecto: Topografía y Geotécnica, para construcción y remodelación de campos deportivos, Polideportivo Los Rosales II Dirección: Avda de Los Rosales 135, Barrio de Butarque – Villaverde, MADRID Referencia: Propuesta EG-160506

JUNTA DE DISTRITO MUNICIPAL DE VILLAVERDE AYUNTAMIENTO DE MADRID

ESTUDIO GEOTÉCNICO Y LEVANTAMIENTO TOPOGRAFICO PARA CAMPO DE CESPED ARTIFICIAL, Y

ACONDICIONAMIENTO DE CAMPO EXISTENTE, POLIDEPORTIVO LOS ROSALES II, AVDA LOS ROSALES 135, BARRIO DE BUTARQUE, DISTRITO VILLAVERDE - MADRID.

Informe: EG-160506_Polideportivo Los Rosales II


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INDICE

1. INTRODUCCION Y METODOLOGIA........................................................................... Pág. 3

2.- MARCO GEOLOGICO...................................................................................................... Pág 8

3.- INVESTIGACION GEOTÉCNICA REALIZADA.......................................................... Pág 10

3.1 RECONOCIMIENTOS Y ENSAYOS “IN SITU”

3.1.1 Calicatas

3.1.2 Ensayos de Penetración dinámica continua

3.2 ENSAYOS DE LABORATORIO

4.- CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Y CIMENTACIÓN EXISTENTE................Pág 19

5. CONCLUSIONES, RECOMENDACIONES Y PROPUESTAS..................................Pág 23

5.1 Campo de Césped artificial 5.1.1 Explanada 5.1.2 Muro de contención existente, resalto horizontal con campo de futbol

5.2 Acondicionamiento campo de futbol de tierra

5.2.1 Explanada

5.2.2 Cimentación para nuevas Torres de Iluminación: soluciones alternativas

5.2.2.1 Refuerzo de antiguas zapatas de Torres de iluminación

5.2.2.2 Recalce con micropilotes

5.2.2.3 Nueva cimentación, demolición de zapata y construcción de pilotes

5.3 Muro de contención existente, resalto horizontal con zona verde en coronación

5.4 Agresividad del terreno. Hormigones

5.5 Sismicidad

Anexos:

Anexo 1. Plano topográfico y situación de prospecciones.

Anexo 2. Registro prospecciones mecánicas.

Diagramas ensayos de penetración dinámica continua

Anexo 3. Actas ensayos de laboratorio.

Anexo 4. Tabla clasificación de suelos SUCS.

Anexo 5. Reportaje fotográfico.


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1.- INTRODUCCION Y METODOLOGIA.

El presente informe realizado por Mac Ingeo S.L:, a petición del Área Técnica de la Junta de Distrito de

Villaverde-Ayuntamiento de Madrid, se describen los resultados obtenidos en el estudio geotécnico y de asesoría

cimentación, para la construcción de un nuevo Campo de Césped artificial (fig. 2 y 4), y acondicionamiento del

Campo de futbol existente(fig. 3 y 5), en las dependencias de Avda de los Rosales 135, Barrio de Butarque-

Villaverde (Madrid) Fig.1 adjunta.

Fig. 1: Situación Polideportivo Los Rosales II, Avda Los Rosales, Antigua Ctra San Martín de la Vega

Fig.2: Situación Campo de césped artificial.


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Fig.3: Situación campo de futbol de tierra, a remodelar

De acuerdo con nuestros antecedentes y experiencia geotécnica de la zona, el subsuelo se clasifica con un tipo de

terreno T-3, del Documento Básico de Seguridad Estructural Cimientos (DB SE-C) del Código Técnico de la

Edificación de 2006, por su mala a mediocre calidad geotécnica, con recubrimiento de suelos aluviales, y por los

potentes vertederos ocasionales pre existente en la zona.

Para realizar una correcta planificación y programa de reconocimiento geotécnico, que responda a todas las

cuestiones requeridas para el diseño del proyecto de remodelación de los campos de futbol mencionados, se le

solicito al cliente toda la información del anteproyecto constructivo para la obra en estudio.

Las fases de planificación y trabajo, se describen a continuación:

• Levantamiento topográfico de las zonas de actuación previstas. Figs 6-7 y 8

• Reconocimiento de campo para investigar las características generales de los terrenos considerados, y

planificar la campaña de reconocimientos específicos a realizar.

• Ejecución de cuatro (4) calicatas excavadas con retroexcavadora mixta, para apreciar el corte

litológico hasta la máxima profundidad alcanzada, del orden de 4,0m. Fig. 6.

• Ejecución de cuatro (4) ensayos de penetración dinámica continua (tipo DPSH) hasta obtener rechazo,

para evaluar las características mecánicas del terreno, de forma contigua a cada calicata en concreto,

determinado el espesor del relleno de forma puntual, y nivel de terreno “firme” en profundidad. Fig.6

• Realización de diferentes ensayos de laboratorio sobre las muestras obtenidas en las calicatas, para

identificar y clasificar el tipo del subsuelo.

• Análisis de los datos obtenidos en campo y laboratorio, para elaborar el presente informe, donde se

incluye un apartado de recomendaciones de diseño para el proyecto de explanadas de campos de futbol,


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muros de fabrica previstos, cimentación de torres de iluminación, con las oportunas recomendaciones

constructivas. En final cap. 5, se incluyen nuestras conclusiones, recomendaciones y propuestas.

En lo que respecta a la sismicidad, la Norma de Construcción Sismorresistente de 27 de Septiembre de 2.002

(NCSE-02) proporciona los criterios que han de seguirse dentro del territorio español para la consideración de

la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma y conservación de obras a las que es aplicable la citada

Norma.

La aplicación de la citada Norma no es obligatoria en las construcciones de moderada importancia, y en

aquellas en que la aceleración básica ab, sea inferior a 0.04 g, siendo g la aceleración de la gravedad.

Debido a que el área objeto del estudio, se encuentra localizado en una zona de mínimo riesgo sísmico (ab/g <

0.04), no serán necesarias en el proyecto, las consideraciones sísmico-resistentes.

Fig. 4: Vista zona campo césped artificial, y trabajo de campo C-1. Costado Norte de actuación

Fig. 5: Vista campo futbol costado paseo lateral Oeste


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Fig.6: Plano topográfico y situación de prospecciones geotécnicas


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Fig.7: Trabajo topográfico en campo de césped

Fig.8: Trabajo topográfico en campo de futbol de tierra


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2.- MARCO GEOLOGICO.

ESTRATIGRAFIA GENERAL.

Desde el punto de vista geológico, la región de Madrid se encuadra fundamentalmente dentro de la

denominada cubeta alta del Tajo, rellena en su mayor parte por depósitos terciarios, principalmente miocenos.

En la estratigrafía general del Mioceno de la Cuenca de Madrid se diferencian tres grandes unidades,

separadas por discontinuidades debidas a causas tectónicas:

Unidad Inferior.- Constituyen los depósitos más antiguos de la cuenca y a ella pertenecen tres tipos de facies:

Al pie de la sierra los depósitos de facies de borde están formados por grandes bolos o bloques que hacia el

Sur pasan a arcosas con intercalaciones de arcillas (Unidad de arcosas, arcillas arenosas y limos). Sobre esta

unidad se sitúa la localidad de Leganes.

En los alrededores de Madrid los materiales son arcillosos y corresponden ya a las facies de transición

(Unidad de arcillas, arenas finas y niveles finos de yesos). Este cambio lateral de facies es visible en varios

afloramientos al Sur del área urbana de Madrid.

La litología dominante en las facies centrales de cuenca es de yesos y otras sales, con frecuentes

intercalaciones de arcillas (Unidad de yesos tableados, yesos masivos, arcillas y margas yesíferas).

Unidad Intermedia.- En el Norte de la cuenca presenta facies detríticas muy similares a las de la unidad

inferior, por lo que resulta difícil su diferenciación.

Los sedimentos de la facies de transición se componen, fundamentalmente, de arcillas verdes y salmón con

intercalación de niveles carbonatados, de sílex y sepiolita, y en la zona de tránsito con las facies detríticas

aparecen intercalaciones de arenas micáceas (Unidad de arcillas verdes, arenas micáceas, dolomías y sílex).

Más hacia el centro de la cuenca se depositan calizas con intercalaciones arcillosas (Unidad de calizas,

dolomías y margas); mientras que en las zonas más centrales de la cuenca predominan los yesos de tipo

detrítico, intercalados con yesos masivos y arcillas verdosas (Unidad de yesos detríticos, margas yesíferas y

carbonatos). En muchos sectores la unidad intermedia culmina con niveles de caliza y sílex. Una característica

importante de esta unidad es que alberga la totalidad de los yacimientos paleontológicos clásicos del área de

Madrid.

Unidad superior.- El límite inferior está marcado por una discordancia erosiva sobre la que se disponen

conglomerados, areniscas, fangos, arcillas y margas (Unidad de conglomerados, arenas y arcillas). Su espesor

es muy variable y puede no aparecer en algunas zonas.

Sobre esta base detrítica descansa el tramo superior de la unidad conocido como “Caliza del Páramo” (Unidad

de calizas y margocalizas). La caliza suele aparecer fracturada y karstificada, con tonos rojizos debidos a las

arcillas de descalcificación.

Los restos fósiles permiten datar esta unidad como Mioceno Superior – Plioceno.


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SUELOS DEL CASCO URBANO DE MADRID Y SUS ALREDEDORES.

De forma esquemática, los materiales presentes en la zona del municipio de Madrid se incluyen en alguna de

las siguientes unidades.

Rellenos antrópicos: se trata de acúmulos de materiales producto de la actividad humana, depositados en

lugares tales como: basureros, escombreras, terraplenes, escombreras de escorias industriales, etc.

Cuaternarios aluviales: a grandes rasgos, se pueden diferenciar los siguientes tipos de depósitos aluviales:

- Depósitos arenosos o limo-arenosos en los fondos de valle de los arroyos.

- Depósitos de arenas y gravas, con tamaños que disminuyen en el sentido de aguas abajo, en el río

Manzanares.

- Depósitos de bolos, gravas y arenas en el río Jarama.

Arcosas: una arcosa es una formación sedimentaria detrítica del tamaño medio de una arena, formada por

granos de cuarzo, feldespato y mica, aglomerados por un cemento caolinítico, silíceo o ferruginoso. Los

contenidos de feldespato suelen ser mayores del 25%, mientras que el contenido de arcilla suele ser bajo.

Se diferencian tres tipos de niveles arcósicos:

Arcosas con bolos: son arcosas gruesas con bloques, típicas de la zona noroeste de Madrid, donde aparecen

ampliamente representadas en el monte de El Pardo.

Arcosas superiores (“arena de miga”): la zona ocupada por este nivel constituye el 29,8% del término

municipal de Madrid y, sobre él, se asienta el casco viejo de la ciudad. Se trata de arenas terciarias de grano

medio, con algo de finos, a veces un poco cementadas. Reciben el nombre de “arenas de miga” cuando se

presentan con menos de un 25% de elementos finos.

Arcosas inferiores (“toscos”): se trata de arcosas, generalmente con marcado carácter arcilloso, denominadas

localmente como “toscos” cuando presentan aproximadamente el 60% de finos y como “arenas tosquizas” con

un 30 – 40%. Estos materiales se localizan normalmente bajo las arcosas superiores aunque, a veces, se

encuentran interestratificados con ellas; situación que aparece en la parcela objeto del estudio.

Otra clasificación de esta unidad, en función del contenido de finos, es la siguiente:

Denominación %Finos

Arena de miga 0 – 25

Arena tosquiza 25 – 40

Tosco arenoso 40 – 60

Tosco 60 – 85

Tosco arcilloso > 85


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Facies verdes (“peñuelas”): se trata de arcillas verdosas y marrones con niveles de sepiolita, estratificadas,

con “lisos” y de aspecto margoso. Se le adjudican problemas de expansividad y aparecen al sur del municipio,

siendo arcillas de alta plasticidad.

Arcillas con yesos: esta unidad está formada por una alternancia, generalmente monótona, de arcillas de tonos

pardo-grises o verdosos en superficie, en ocasiones laminadas, y niveles yesíferos con espesores variables

desde centimétricos hasta de 2 ó 3 m. Pueden intercalar localmente niveles tableados muy finos de dolomías

y/o magnesita con textura micrítica. Aparecen al sur y sureste del término municipal.

Yesos con arcillas: en general, esta formación yesífera localizada a S y SE de Madrid está formada en su base

por yesos masivos que pasan, en ocasiones, hacia la parte superior de la unidad a gruesos niveles de yeso

intercalados entre niveles de arcillas.

3.- INVESTIGACION GEOTÉCNICA REALIZADA. Para el estudio y definición de las características geotécnicas del terreno existente, en la parcela objeto de estudio,

se ha realizado una campaña de reconocimientos compatible, con el proyecto de campos deportivos a remodelar..

Esta campaña geotécnica ha consistido, fundamentalmente, en la ejecución de cuatro (4) calicatas excavadas

con retroexcavadora, y extracción de muestras para su posterior ensayo en laboratorio; y en la realización de

cuatro (4) ensayos de penetración dinámica continua (tipo DPSH) hasta alcanzar rechazo. La situación de las

prospecciones figura en el anexo A-1; y los registros de prospecciones mecánicas en el anexo A-2.

La descripción y los resultados obtenidos en laboratorio, de cada uno de los diferentes tipos de reconocimientos se

analizan en los siguientes apartados, y se incluyen en los Anexos adicionales del presente informe.

Debido a la topografía de la superficie existente, en el siguiente listado se indican las cotas relativas aproximadas,

de inicio de cada uno de los reconocimientos realizados. Las cotas topográficas de embocaduras se deducen del

plano topográfico:

Tabla 1: Prospecciones realizadas

Prospección:

calicata (S)

,penetrómetro (P)

Cota de

embocadura

(m)

Profundidad total

alcanzada (m)

Observaciones

C-1 563,25 3,50 Situada en futuro campo césped artificial.

Incidencia en servicio próximo

C-2 564,52 1,50 Situada en campo de futbol de tierra.

Incidencia en servicio próximo

C-3 564,44 3,30 Situada en campo de futbol de tierra

C-4 564,44 3,30 Situada en campo de futbol de tierra

P-1 562,34 11,80 Situada en futuro campo césped artificial. Se

alcanzo rechazo “R” (> 100golpes)

P-2 564,39 12,80 Situada en campo de futbol de tierra. Se



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3.1 RECONOCIMIENTOS Y ENSAYOS “IN SITU”

Contando con información geotécnica del entorno, y del anteproyecto de obra, se ha considerado suficiente

para un mejor alcance del trabajo, realizar una investigación mediante calicatas para apreciar la cota y tipo de

cimentación existente, y de ensayos de penetración dinámica continua DPSH, para caracterizar la compacidad

del subsuelo a distintos niveles y zonas de la actuación proyectada.

El punto base del levantamiento topográfico, se situ aproximo a la calicata C-1, esquina SurEste con cota

(563,55).

3.1.1 Calicatas mecánicos:

Como se ha indicado anteriormente, se han realizado cuatro (4) calicatas: C-1, C-2, C-3, y C-4 ,

convenientemente distribuidas entre el nuevo campo de futbol de césped artificial, y el campo de futbol de tierra a

remodelar, cuya situación figura en el plano Fig. 6 y plano topográfico del anexo A-1, con unas profundidades de

perforación alcanzadas variables entre 1,50m y 3,30m. Fig.9

Fig. 9: Vista de trabajos de campo: calicata 4, detrás penetro P-3

En los siguientes cuadros se presentan Tablas 2-5, de forma esquemática los cortes litológicos obtenidos en las

calicatas, hasta las profundidades alcanzadas.


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Tabla 2: Calicata nº: 1 (cota embocadura 563,25) Situada sobre campo de césped artificial Profundidad (m)

Descripción del terreno Cota toma de muestra (m)

Vista del corte de calicata

0,00-2,50 Relleno artificial, mezcla de arena, limo y algo de arcilla, con gravas y bolos, y restos aislados de materiales de construcción (trozos de ladrillo, mortero, etc.), color marrón y niveles color verdoso. Baja compacidad hasta 1,20m; y compacto en adelante

...........................

2,50- 3,50 Arena con indicios/algo de limo y gravilla, color marrón amarillento; semidensa

3,00-3,20

Fig. 10: Calicata C-1

Nota: No apareció agua en cata C-1. Se produjo una avería en una tubería de agua para riego, próximo a calicata C-1 El resalto horizontal entre esta calicata C-1 a cota inferior, respecto el campo de futbol de tierra, se contiene con un muro compuesto de una viga de altura h=0,50m, y pozos distribuidos como soportes a modo de contrafuerte. De 0,00-2,50m, relleno artificial de posible antiguo vertedero pre existente. El ensayo de penetración DPSH P-1, detecta capa de terreno “firme” natural, desde 11,40m en adelante. Tabla 3: Calicata nº: 2 (cota embocadura 564,52). Situada en perimetro exterior campo de tierra, contiguo a torre de iluminación lateral Profundidad (m)



0,00-0,40 Relleno de explanación campo de futbol, mezcla de arena y gravilla; compacta

.........................

0,40- 1,50 Relleno artificial, mezcla de arena, limo y algo de arcilla, con gravas y bolos, y restos aislados de materiales de construcción (trozos de ladrillo, mortero, etc.), color marrón

.........................

Fig. 11:Calicata C-2

Nota: No apareció agua en cata C-2. Se detecta un tubo de alumbrado a 0,90m. De 0,00-0,50m canto de zapata de hormigón, soporte de torre de iluminación De 0,40-1,50m, relleno artificial de posible antiguo vertedero pre existente.. El ensayo de penetración DPSH P-2, detecta capa de terreno “firme” natural, desde 11,00m en adelante.


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Tabla 4: Calicata nº: 3 (cota embocadura 564,44). Situada en perimetro interior campo de tierra, contiguo a torre de iluminación lateral Profundidad (m)



0,00-0,40 Relleno de explanación campo de futbol. De 0,00-0,20m Arena con indicios de limo, color marrón amarillento. De 0,20-0,40m arena con indicios de limo y algo/bastante gravilla; compacta

.......................

0,40- 2,50 Relleno artificial, mezcla de arena, limo y algo de arcilla, con gravas y bolos, y restos aislados de materiales de construcción (trozos de ladrillo, mortero, etc.), color marrón. Medianamente compacta.

...........................

2,50-3,30m Arena con indicios/algo de limo y gravilla, color marrón amarillento; floja a semidensa.

3,00-3,20

Fig. 12: Corte terreno Calicata C-3

Nota: No apareció agua en cata C-3. De 0,00-0,50m canto de zapata de hormigón, soporte de torre de iluminación y sección en planta de aproximadamente 2,0*2,0m De 0,40-2,50m, relleno artificial de posible antiguo vertedero pre existente.. El ensayo de penetración DPSH P-3, detecta capa de terreno “firme” natural, desde 11,20m en adelante. Aparece agua N.F.~ 10,40m

Tabla 5: Calicata nº: 4 (cota embocadura 564,44). Situada en perimetro interior campo de tierra, contiguo a torre de iluminación lateral Profundidad (m)



0,00-0,40 Relleno de explanación campo de futbol. De 0,00-0,20m Arena con indicios/algo de limo, color marrón amarillento. De 0,20-0,40m Grava y gravilla con matriz arenosa; compacta.

...........................

0,40- 2,80 Relleno artificial, mezcla de arena, limo y algo de arcilla, con gravas y bolos, y restos aislados de materiales de construcción (trozos de ladrillo, mortero, etc.), color marrón. Medianamente compacta.

............................

2,80-3,30m Arena con indicios/algo de limo y gravilla, color marrón amarillento; floja a semidensa.

3,00-3,20

Fig. 13: Corte terreno Calicata C-4

Nota: No apareció agua en cata C-4. De 0,00-0,50m canto de zapata de hormigón, soporte de torre de iluminación y sección en planta de aproximadamente 2,0*2,0m De 0,40-2,80m, relleno artificial de posible antiguo vertedero pre existente.. El ensayo de penetración DPSH P-4, detecta capa de terreno “firme” natural, desde 9,00m en adelante.


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En este tipo de terrenos, la presencia de agua suele corresponder a la existencia de un nivel freático

generalizado de aguas de infiltración, con poco gradiente hidráulico o de presión, que se refleja en un nivel de

agua subterránea, en el seno de la capa permeable o más arenosa, que proviene de aguas de infiltración de

lluvias, y de escasa potencia acuífera.

3.1.2 Ensayos de penetración dinámica continua tipo DPSH:

Como complemento de las prospecciones directas de sondeos, se realizaron cinco (5) ensayos de penetración

dinámica continua, utilizando un penetrómetro tipo Súper Pesado DPSH, de las siguientes características y

puntaza Fig.14.

Peso de la maza: 63,5 kg

Altura de caída: 75 cm

Diámetro de varilla: 32 mm

Tipo de puntaza: cuadrada de 40 x 40 mm o circular D = 50mm

Fig. 14: Puntaza tipo de uso

Este ensayo consiste básicamente en la hinca de una varilla en el terreno, utilizando la energía de caída libre de

la maza M = 63,5 Kg, y contabilizando el número de golpes necesarios para cada 20 cm de penetración (N20). El

ensayo finaliza cuando se superan los 100 golpes para una penetración de 20 cm (N20 > 100). Fig. 15

Fig. 15: Vista del ensayo de penetrometro dinámico DPSH, P-2


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La representación en un gráfico, del número de golpes de cada tanda en función de la profundidad, proporciona

una caracterización cualitativa de las variaciones resistentes del terreno con la profundidad, que puede

cuantificarse mediante determinadas correlaciones cuya fiabilidad depende de la naturaleza del terreno.

La situación de los puntos donde se realizaron los ensayos de penetración, y los gráficos de penetración

obtenidos en cada uno de ellos, se incluyen en los Anexos adicionales del presente informe (A-2).

En los siguientes cuadros Tablas 6-9, se reflejan los intervalos de valores de golpeo (N20) obtenidos en los

ensayos efectuados:

Tabla 6: ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA P-1, Cota de embocadura 562,34

PROFUNDIDAD (m) relativas a embocadura

N20 Observaciones Grado de

compacidad/consistencia 0,00 - 1,20 N < 3-7 Flojo 1,20– 2,60 11 < N < 16 Compacto 2,60– 11,40 1< N < 12 Flojo

11,40 – 11,80 N = 61 y R (100) al final duro / muy duro

Tabla 7: ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA P-2 Cota de embocadura 564,39



compacidad/consistencia 0,00 - 2,00 N < 8-12 Semicompacto

2,00 – 11,00 2 < N < 11 Flojo a semicompacto 11,00- 12,80 12 < N < 80 y R (100) al final Firme/ Muy duro

Tabla 8: ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA P-3, Cota de embocadura 564,44



compacidad/consistencia 0,00 - 11,20 5 < N < 10 Flojo/semicompacto 11,20– 12,60 15 < N < 40 y R (100) al final Firme/ duro

N.F. = aparece nivel de agua colgado a -10,40m

Tabla 9: ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA P-4 Cota de embocadura 564,42



compacidad/consistencia 0,00 - 9,00 N < 4-6 Flojo 9,00– 12,80 10 < N < 36 y R (100) al

final Firme / muy duro

Nota: los niveles de terreno “firme/duro-muy duro”, son de acuerdo a nuestros antecedentes, coincidentes con

la aparición del nivel competente de marga arcillosa yesífera, de carácter sano y sin alteración.


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3.2 ENSAYOS DE LABORATORIO

Se obtuvieron tres (3) muestras en las calicatas abiertas.

Los ensayos de Laboratorio, han tenido como fin la identificación y clasificación del tipo de suelo, así como la

determinación de sus características químicas del contenido de sulfato.

Los ensayos se llevaron a cabo de acuerdo con las correspondientes normas UNE y EHE. La relación de

ensayos, se incluye en la siguiente tabla 10:

Tabla 10: Relación de ensayos de Mecánica del suelo y Normativa aplicada

Concepto Norma Cantidad

Preparación de muestras para ensayos

UNE 103100:95 3

Granulometría por tamizado UNE 103101:95 2

Límites de Atterberg UNE 103103:94; UNE 103104:93 3

Contenido cuantitativo de sulfatos, en suelos

EHE 2008 y UNE 103202:95 3

Clasificación U.S.C.S Soc. Internacional de Geotecnia 3

Los resultados obtenidos en cada uno de los ensayos realizados se recogen en las correspondientes fichas de laboratorio incluidas en el anexo A-4. En la tabla 12,se incluye el cuadro resumen de resultados de laboratorio.

En las Fig. 16 a 19, se muestran una serie de ensayos genéricos de laboratorio

Los resultados obtenidos en cada uno de los ensayos realizados se recogen en el cuadro Tabla 12, resumen de

ensayos de laboratorio, que se incluye junto a las correspondientes fichas de laboratorio incluidas en el Anexo

A-3, de Laboratorio.

a) Ensayos de Identificación y clasificación

En el siguiente cuadro Tabla 11, se refleja un resumen de los valores de identificación, junto a la clasificación

Unificada de Suelos, sobre las muestras obtenidas en las calicatas:

Tabla 11: Ensayos de identificación y clasificación PLASTICIDAD CALICATA MUESTRA

(prof. en m) FINOS

PT UNE 0,08 (%)

wL % wP % IP % CLASIFICACION

U.S.C.S.

C-1 3.00 –3.20 42,1 38,3 23,5 14,8 SC

C-3 3.00 –3.20 32,4 33,8 22,7 11,1 SC

C-4 3,10-3,30 100 60,7 52, 1 8,6 MH


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b) Ensayos químicos

A los efectos de analizar el carácter agresivo de sulfato, en las muestras de suelo y agua, se efectuaron tres (3)

ensayos en suelo, con un resultados de positivo en el ensayo cualitativo, y los análisis cuantitativos del

contenido del ión sulfato SO4 variable entre 325 y 10.700 (mg/ Kg suelo). Clasificado según la Instrucción

EHE 2008, como “ataque medio” al hormigón estructural, al estar entre 3.000-12.000 mg/ Kg suelo.

Los resultados de componentes relevantes, indican un grado de agresividad “débil a medio”. Por ello se

considera admisible utilizar para cimentaciones directas, hormigones con cemento normal o portland, con

adiciones, por ej. hormigones tipo IIa; mientras que para cimentaciones profundas empotradas y la capa de

marga yesífera, será preciso el cemento sulforresistente SR.

Fig. 16, 17, 18, y 19: vistas de ensayos genéricos de laboratorio


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Tabla 12: Cuadro resumen de Ensayos de laboratorio


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4.- CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Y CIMENTACIÓN EXISTENTE

El reconocimiento del subsuelo, ha permitido comprobado los antecedentes geológicos de la zona.

Las características del terreno se definen en base a la investigación de prospecciones de campo, y de ensayos de

laboratorio.

En efecto, en los cortes litológicos de las calicatas, se visualizan con claridad los 2 niveles de terreno claramente

diferenciados, y un 3º nivel profundo que se ha podido deducir indirectamente con los tantos ensayos dinámicos

DPSH, y los antecedentes geotécnicos disponibles de la zona:

Nivel I: Relleno heterogéneo

Nivel II: Suelos cuaternarios poco consolidados, arenas con gravilla, y en ocasiones con capas de Limo con arcilla

y arena fina.

Nivel III: Formación Terciaria evaporítica, compuesta de marga arcillosa yesífera.

Seguidamente, se describen los 3 niveles de terreno diferenciados, con los subniveles existentes en su caso.

Nivel I: Se trata de una capa superficial de 2,50 m, compuesto de rellenos antrópicos formados por una

mezcla heterogénea mezcla de arena, limo y algo de arcilla, grava y bolos, color marrón, con materiales

aislados de la construcción: de escombros y de materiales normalmente procedentes de excavaciones.

Los ensayos de penetración continua DPSH, con valores de golpeos N20 < 10, clasifica una compacidad baja a

semicompacto.

Esta capa superficial, es de mediocre calidad geotécnica, y como fondo de cimiento de explanada, o como

apoyo de estructuras ligeras, requiere un tratamiento un tratamiento de mejora de capacidad de carga.

Nivel II: Subyacente al nivel “I” de relleno superficial, aparece la formación cuaternaria de materiales

sedimentarios de espesores métricos, que se podría subdividir según nuestros antecedentes en 2 subniveles, el

subnivel II.a) de suelo arenoso, y el sub-nivel II.b) de suelo limo arcilloso

a) Sub-nivel II-a : suelo arenoso

Este Sub-nivel II-a de suelo arenoso, aparece en las calicatas C-1, C-2, y C-3, y se compone de arena con

indicios /algo de limo y gravilla, color marrón amarillento. Este subnivel tiene un espesor métrico entre 2 y 4

m.

Los ensayos de penetración continua DPSH, con valores de golpeos N20 = 6-15, en el seno de este sub-nivel

II.a), también clasifican la baja compacidad de la arena como “floja a semidensa”.

Las características de la capa arenosa, son:

• Mediana compacidad, y capacidad de carga..

• Buena permeabilidad, es decir facilidad para escurrir el agua por los poros de la matriz suelo..

• Carácter incoherente, no es estable al corte de excavación ni de perforación, cualidades desfavorables

a tener en cuenta para definir sistema de excavación, y/o tipo de pilote estructural en su caso. La


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inestabilidad se magnifica por la presencia del nivel de agua en su seno, que lo transforma al terreno

arenoso como mas sensible al corte vertical.

Por lo dicho, este sub.nivel II.a) de arena, es de mediocre calidad geotécnica, y capacidad de carga limitada,

requiriéndose para uso de apoyo de cimentación, una mejora de regularidad y de compacidad.

b) Sub-nivel II-b: suelo arcilla limosa

Bajo la capa superficial de relleno, en la calicata C-4 del campo de futbol, aparece entre 2,80-3,30m una capa

de arcilla limosa, color verdoso.

Los ensayos de penetración continua DPSH, con valores de golpeos N20 < 4-6, en el seno de este sub-nivel

IIb), también clasifican la consistencia del limo como “blanda a moderadamente firme ”..

Las características de la capa arcillo limosa:

• Consistencia “Blanda a moderadamente firme”, y capacidad de carga media a baja, puesto que los

limos no consolidados son muy sensibles al saturarse de agua.

• Baja permeabilidad, es decir hay un escurrimiento “muy lento” del agua, por los poros de la matriz

suelo.

• Carácter coherente por su cohesión entre partículas, es estable al corte de excavación y de

perforación, cualidades desfavorables a tener en cuenta para definir sistema de excavación, y/o tipo

de pilote estructural en su caso.

Por lo dicho, este sub.nivel II.b) de arcilla limosa, es de mediocre calidad geotécnica, y como apoyo de

cimentación soporta solo cargas ligeras.

Nivel III: Marga arcillosa

Esta potente capa de material terciario, se presenta como el lecho del sub suelo, y que por el carácter de

propiedades de consistencia, puede subdividirse en 2 sub niveles: IIIa) marga alterada; y la capa IIIb) marga

yesífera “ muy firme a dura”, tal como se describen a continuación.

Sub nivel III.a) marga descompuesta

El lecho de la formación Terciaria, comienza subyacente a la capa arenosa (nivel II-a), con una capa de

métrica de marga alterada por descomposición de los yesos en contacto permanente con el agua de

infiltración.

El espesor de este sub-nivel de capa es variable entre sondeos, en general entre 1,0 a 2,0m, y se presenta

siempre antes del rechazo a la penetración continua de los ensayos DPSH; es decir en nuestro caso podría

aparecer a una profundidad del orden de 9,0-10,0 m bajo la superficie topográfica actual.

En este subnivel, no se suele apreciar niveles de yeso color blanquecino, seña clara del proceso de

descomposición sufrido en reacción química con el agua, y como tal el color grisáceo es de un tono más


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oscuro, teñido por la mayor humedad natural que impregna al material arcilloso. Se ha producido a su vez un

proceso de descalcificación en la marga, y como tal el cementante principal de sales de Carbonatos de Calcio,

ha sido diluido con la reacción química del agua y los componentes moleculares de la marga, en proceso de

descomposición.

En este subnivel de marga alterada, los ensayos dinámicos de penetración continua tipo DPSH, con valores de

golpeos N20 < 5-10, se refleja en una consistencia blanda a moderadamente firme.

Otra característica mecánica de subnivel arcilloso “alterado”, es la plasticidad media, con gran poder de

retención de la humedad, y con una muy baja permeabilidad o “prácticamente impermeable”.En este sentido

el subnivel lII-a, actúa como lecho protector de infiltraciones de agua a niveles inferiores.

Este subnivel de marga alterada denominado IIIa, es de mala a mediocre calidad geotécnica, con una

capacidad de carga limitada y baja; siendo por tanto inadecuada como apoyo de cimentación.

Sub nivel III.b) marga yesífera competente

De acuerdo a nuestros antecedentes, y subyacente a la marga alterada, aparece el potente y competente capa

evaporitica de marga yesífera, color grisáceo y blanquecino en las pasadas yesíferas, en estado sacaroideo y/o

cristalizado.

Los ensayos de campo DPSH, han caracterizado indirectamente con los valores altos de golpeos N20 > 50 y

“R” con 100 golpes, la aparición de este subnivel, y su capacidad elevada capacidad resistente; desde 11,40m

en adelante en P-1; en P-2 desde11,00m; en P-3 a partir de 11,20m, y en P-4 desde 10,0m

Los ensayos dinámicos de penetración continua tipo DPSH, con valores de golpeos N20 > 50 y 100 (R) que

demuestran una consistencia “muy firme a dura/muy dura”, con propiedades mecánicas similar a un material

rocoso.

En síntesis, este subnivel de marga yesífera denominado III-b, es de buena calidad geotécnica, siendo la

característica principal, la elevada capacidad de carga como apoyo de cimentación.

Nivel de Agua

Si bien no apareció agua en las calicatas realizadas, si en algún penetrometro a 10,40m de profundidad desde

la cota de embocadura, la fuente del agua son las infiltraciones pluviales, y dado que la parcela de los campos de

futbol se emplazan al pie ladera, la potencia acuífera dispondrá de un gradiente de presión y flujo de agua

subterráneo, sentido lateral Este de parcela.

El nivel del agua siempre podría aparecer sobre el lecho de marga arcillosa (impermeable), recubierta de una capa

arenosa (permeable), de una antigua terraza.

También se deduce, que existirá poca potencia acuífera.


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CIMENTACIÓN EXISTENTE EN LAS TORRES DE ILUMINACIÓN

Las calicatas C-2, C-3 y C-4, emplazadas en el campo de futbol de tierra actual cotas 564,44 y 564,52, han

permitido apreciar de forma aproximada, el tipo de cimentación existente en las Torres de iluminación. Se

ilustran fotos de las cimentaciones de zapatas Fig. 20, 21 y 22, cuyas características generales, son.

• Tipo de cimentación: directa con zapatas de hormigón

• Dimensiones aproximadas: canto, h=0,50m; largo L ~ 2,00m, ancho B ~ 2,00m

Fig. 20: Canto de cimentación zapata, de torre de iluminación actual (C-2), costado Este

Fig. 21.22: Excavación de cata C-3, y vista canto de zapata de torre de iluminación contigua, costado Oeste


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5. CONCLUSIONES, RECOMENDACIONES Y PROPUESTAS

De acuerdo con la información recibida, para la remodelación del Polideportivo Los Rosales II, se tiene

previsto construir un campo menor de futbol de césped artificial, y reacondicionar el actual campo futbol de

tierra, incluyendo nuevas Torres de iluminación.

Basados en las características del terreno, se redactan las siguientes conclusiones y propuestas para el

proyecto.

5.1 Campo de Césped artificial 5.1.1 Explanada La explanada de césped artificial, se podrá componer de una sola capa de material granular, con una tongada

de espesor e~0,20m, de material adecuado (PG3, 2004), por ej. arena con algo de limo y gravilla,

convenientemente compactada y controlada, en su puesta en obra.

Al efectuarse el desbroce superficial de terreno, aflorará la capa de relleno artificial de material heterogéneo

“flojo”, cimiento de explanada de mala calidad geotécnica, necesitará previo a recrecer con la capa arenosa,

aplicando una humectación previa, y una compactación tipo mecánica de regularización y mejora, mediante

ciclos de “N” pasadas de un equipo vibrocompactador, 3-4 ciclos ida-vuelta hasta estabilizar la huella del

equipo compactador de uso. Fig. 23, 24, 25 y 26

Fig.23: Zona prevista de campo de césped artificial

Fig.24: Zona prevista de campo de césped artificial


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Fig. 25: Zona de campo de césped, explanada (563,25)

Fig. 26: Explanada superior Campo de futbol (564,24)

5.1.2 Muro de contención existente, resalto horizontal con campo de futbol

Actualmente entre el fondo Norte del campo de futbol a cota aprox. (654,29) aparece un resalto horizontal

con el emplazamiento del futuro campo de césped a cota inferior (653,25), con un antiguo muro construido,

para salvar desniveles: Dicho muro con altura h~1,20m, esta construido con pozos, distribuidos en línea de

muro, como contrafuertes cada 6-7m. Los pozos están atados en cabeza, por una viga de coronación de canto

h~ 0,50m. Se adjuntan fotos Figs 27, 28 y 29, del muro de esquina NorEste, y el esquema de planta y alzado

fig.30-13

Fig. 27: Vista muro existente entre campos de futbol

Fig. 28: Viga de coronación atado de pozos, vista desde Calicata C-1


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Fig. 29: Detalle del pozo de refuerzo de muro-contrafuerte

Fig. 30 y 31: Situación campo de de césped, y muro de resalto con campo de futbol


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Propuesta:

Se propone reacondicionar el actual muro, mediante pozos contiguos, rellenos de hormigón en masa, y

construir un paramento de hormigón adosado al terreno, cerrando el marco abierto de muro.

5.2 Acondicionamiento campo de futbol de tierra

5.2.1 Explanada

La actual explanada, se compone de un colchón granular de espesor total e~ 0,40m, que se subdivide en una

capa superficial e1 =0,20m de arena con algo de limo, y subyacente e2= 0,20m de gravilla con algo de grava y

matriz arenosa. Fig 17 esquema de alzado, y foto ilustrativa Fig.32 adjunta.

Fig.32: Detalle coronación campo futbol tierra, con 0,20m arena, y 0,20 grava. Subyacente cimiento de explanada de relleno heterogéneo (flojo)

Dichas capas, tienen una buena permeabilidad, y capacidad de drenaje, se caracterizan respectivamente por un

coeficiente de permeabilidad K1 = 10-3 cm/seg2 (buena capacidad drenante), para la capa de arena superficial,

y por un coeficiente de permeabilidad K2= 10-2 cm/seg2 (muy buena capacidad drenante), para la capa de

gravilla arenosa subyacente. El cimiento de la explanada de campo de futbol, es la gruesa capa de relleno

heterogéneo, de carácter también granular y buena permeabilidad por zonas.

Se destaca, que la composición descrita ha funcionado bien, de acuerdo con los antecedentes recibidos,

excepto en una zona localizada en donde se forman charcadas de acumulación de aguas pluviales. Dicha

incidencia desfavorable en cuanto la regularizar e uniformidad de la capacidad de drenaje superficial de la

explanada, se debe probablemente a la falta de uniformidad de las capas descritas e= e1 + e2.

En dichas condiciones, se propone como solución aplicada, sanear la explanada de e= e1 + e2, y reutilizar

idem material, para la puesta en obra.


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Previamente a recrecer, y una vez saneado el colchón granular de espesor total ~ 0,40m, sobre la capa

aflorante de relleno heterogeneo, y al tratarse de una mala calidad geotécnica de cimiento de explanada, se

deberá aplicar una mejora de fondo mediante humectación previa, y una posterior compactación mecánica de

regularización y mejora, mediante ciclos de “N” pasadas de un equipo vibrocompactador, 3-4 ciclos ida-vuelta

hasta estabilizar la huella del equipo compactador de uso.

5.2.2 Cimentación para nuevas Torres de Iluminación: soluciones alternativas

Se plantean 2 soluciones alternativas, para el proyecto de las nuevas Torres de iluminación, que pasaran de

una altura actual de 13,0m, a una de 18,0m, reforzando la actual modelo de cimiento construido, solución a),

o con una solución diferenciada con recalce de micropilotes profundos, solución b); o bien la alternativa de

nueva cimentación con pilotes

5.2.2.1 Refuerzo de antiguas zapatas de Torres de iluminación

Las zapatas existentes, tienen una dimensión aproximada de 2,0*2,0m en planta, y de canto h~ 0,50m, con

base de apoyo en la capa de relleno heterogéneo, de mala calidad geotécnica. El modelo, aunque ha tenido un

comportamiento satisfactorio, el nuevo proyecto trasmitirá mayores esfuerzos volcador principalmente, se

requerirá una mejora en las condiciones actuales de proyecto.

En caso de que el incremento de presiones de contacto, no supere los valores de σt < 1,50 kg/cm2, será válida

la solución de un refuerzo tipo somero.

La solución consistirá en proteger las condiciones de apoyo de las zapatas actuales, construyendo por ej.una

zanja perimetral, de espesor e > 0,30m, y que sobrepase en su base 0,50m. La solución tipo “collar”

perimetral, busca proteger y confinar el subsuelo de apoyo de mala calidad geotécnica, Fig 33.

Previo a rellenar con hormigón pobre y fluido la zanja de refuerzo, que tendrá una altura desde la superficie de

h =1,00-1,20m, se deberá mejorar la base aflorante de relleno heterogéneo, mediante una compactación de

pisón o de impactos, con el propio cazo de la retroexcavadora.


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Fig. 33: Refuerzo de zapata existente

5.2.2.2 Cimentación profunda con micropilotes

Dada la dimensión del canto de zapata existente, se podrá sacar aprovechamiento de estas antiguas

cimentaciones, para uso de cabeza-encepado de micropilotes trabajando por rozamiento con el hormigón del

canto h~ 0,50m. Fig 34.

En base a las características del terreno y de nuestros antecedentes de la zona, la capa de “firme” se localiza

en la capa marga yesífera, que aparecerá desde 10,0-11,0m de profundidad bajo el nivel de la explanada del

campo de futbol de tierra actual. El tipo de micropilotes habituales, son los perforados a rotopercusión,

entubados y rellenos de mortero fluido y armadura anular, con entubación recuperable. Fig. 34 recalce

propuesto.


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Fig. 34: Recalce de antigua zapata, com micropilotes

Para el cálculo y dimensionamiento del grupo de los micropilotes, y de la capacidad de carga del micropilote

individual, se recomiendan los siguientes parámetros y variables:

Los micropilotes a construir, tendrán una longitud total “L”, que dependerá de la profundidad de la capa de

apoyo, respecto al nivel de explanación del campo de futbol en cada caso “L1”, mas el empotramiento mínimo

“Le“ en nivel III-b de marga yesífera.


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La capa de marga yesífera, es un material híbrido entre “suelo muy duro” o una “roca tipo blanda”, en dichas

condiciones, el empotramiento mínimo Le del micropilotes para soportar cargas puntuales, será de 15 veces el

diámetro del micropilote adoptado, y como mínimo del orden de 4,0m.

La longitud total resultante, L = L1 + Le ~ > 15,0m

Para el dimensionamiento y cálculo de la capacidad de carga última o de hundimiento “Qh” del pilote

individual, se aconsejan los siguientes parámetros resistentes, que responden al perfil de terreno.

Nivel I: de 0,00-2,50 m, relleno heterogéneo superficial, con Arenas limosas,

No se consideran para el cálculo de rozamiento por fuste.

Nivel II: de 2,50-9,50m, aluvial de Arena y/o limo (flojo a semicompacto)

No se consideran para el cálculo de rozamiento por fuste, para estar del lado de la seguridad y para

contrarrestar eventual rozamiento negativo de la capa de relleno.

Nivel III-a de 9,50-11,00m marga alterada (moderada) ; y nivel III-b marga yesífera (dura) desde

11,00m en adelante

El nivel III, tiene inicialmente un sub-nivel III-a, de marga alterada de espesor métrico, que deberá de

atravesarse sin considerar su aportación de rozamiento al fuste de pilotes. Consideración conservadora,

siempre del lado de la seguridad.

Los micropilotes deberán de empotrarse en la capa subyacente del sub-nivel III-b de marga yesífera (muy

firme a dura).

Debido a la topográfica y posible irregularidad estratigráfica del terreno, por practicidad de diseño, solo se

contempla para la capacidad de carga del micropilote individual, los parámetros de resistencia del cajeo en

apoyo del sub nivel III-b por punta rp y la resistencia por fuste rf .

Los parámetros resistentes, se deducen a partir de los ensayos de campo del penetrometro DPSH, con N20 >

30-100, siempre con valores de ”rechazo”, en el seno de esta capa; y también de nuestra experiencia de obras

con substrato similares de apoyo.

• Resistencia unitaria por fuste, rf = 1,0 kg/cm2=10 t/m2.

• Resistencia unitaria por punta, rp = 50,0 kg/cm2= 500 t/m2

La Capacidad de carga última o de hundimiento Qh, se obtiene Ec(1) Qh = rp x Ap + rf x Af = Qp + Qf (1)

Siendo: Ap = área de la punta del micropilote adoptado

Af = área del fuste en la capa de “firme”. No se consideran las de relleno, ni las arenosas-limosas.

Para obtener la carga de servicio "Qs" se deberá afectar a las componentes de capacidades de carga por punta

y fuste: Qp y Qf,; por los respectivos coeficientes de seguridad λ1 y λ2 , adoptados según criterio del

calculista.


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El Código Técnico de la Edificación CTE recomienda, con un coeficiente de seguridad λ1= λ2 = “3” para las

componentes de capacidad de carga por punta y fuste, Ec (2):

Qp Qf

Qs = ______ + ______ (2)

λ1 λ2

Nota: Durante la fase constructiva del micropilotaje, se aconseja realizar un parte de ejecución del micropilote individual, describiendo materiales atravesados, profundidad de empotramiento mínimo, niveles de agua aparecidos (en su caso), y toda incidencia de interés.

5.2.2.3 Nueva cimentación, demolición de zapata y construcción de pilotes

Se deberá demoler la antigua zapata existente, y proyectar una nueva cimentación profunda con un grupo de

pilotes del tipo perforado y hormigonado in situ CPI 7; y si hubiera mucha humedad en el subsuelo

superficial, por precipitaciones pluviales recientes, se recomienda el uso de pilotes perforados con barrena

continua, tipo CPI8.

En base a las características del terreno y de nuestros antecedentes de la zona, la capa de “firme” se localiza

en la capa marga yesífera, que aparecerá desde 10,0-11,0m de profundidad bajo el nivel de la explanada del

campo de futbol de tierra actual. Fig 35, adjunta.

Para el cálculo y dimensionamiento del grupo de pilotes, y de la capacidad de carga del pilote individual, se

recomiendan los siguientes parámetros resistentes dados para micropilotes 5.2.2.2; utilizando las Ecuaciones

(1) y (2), y variables propias de la Norma constructiva de pilotes.

Los micropilotes a construir, tendrán una longitud total “L”, que dependerá de la profundidad de la capa de

apoyo, respecto al nivel de explanación del campo de futbol en cada caso “L1”, mas el empotramiento mínimo

“Le“en nivel III-b de marga yesífera.

La capa de marga yesífera, es un material híbrido entre “suelo muy duro” o una “roca tipo blanda”, en dichas

condiciones, el empotramiento mínimo Le del micropilotes para soportar cargas puntuales, será de 5 veces el

diámetro del micropilote adoptado, y como mínimo del orden de 2,0m.

La longitud total resultante, L = L1 + Le ~ > 13,0m

Para el dimensionamiento y cálculo de la capacidad de carga última o de hundimiento “Qh” del pilote

individual, se aconsejan los siguientes parámetros resistentes, que responden al perfil de terreno.


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Fig 35: Demolición de zapata, y nueva cimentación con pilotes


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5.3 Muro de contención existente, resalto horizontal con zona verde en coronación

Los muros de contención del campo de futbol, delimitan la zona de paseo y espacio verde a cota superior en coronación, Figs 36, 37 y 38.

Los muros existentes, fueron construidos de hormigón armado, y tienen una altura variable entre h= 1,5 a 2,50m, formando un “L” con un costado de fondo Sur, y otro costado Oeste.

Su estado general, esta aparentemente afectado por la presencia de humedad acumulada en el trasdós del paramento.

En dichas condiciones, se propone con el objeto de preservar la durabilidad del antiguo muro de contención la construcción de una zanja de drenaje, con tubo poroso en la base inferior, y aplicando tratamiento de pinturas impermeabilizante y de láminas geotextiles en la cara del trasdós. Se adjunta esquema en fig.39.

El tubo poroso deberá proyectarse con una pendiente longitudinal i ~ 1%, diseñando una salida hacia el saneamiento mas próximo.

Fig. 36: vista campo futbol costado paseo lateral, muro contención costado Oeste

Fig. 37: Vista Paseo lateral costado y esquina Sur Oeste del campo de futbol


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Fig. 38: Vista coronación del muro y Pase lateral Oeste

Cálculo de Empuje de tierras sobre muro. Verificación de la estabilidad muro existente

Se tiene como hipótesis constructiva para la inclusión de la zanja drenante del muro entre Paseo-espacio verde

en coronación y campo de futbol al pie del muro perimetral, realizar una excavación en trasdós y

en retranqueo, para visualizar y trabajar sobre el hormigonado a doble cara, y con relleno de sustitución según

se indica en fig. 39.

Consecuente a la resultante excéntrica, de la combinación carga vertical de muro de la estructura resistente y

pilares en altura, y la componente horizontal del trasdós de tierras a soportar, con el empuje activo al reposo

“E0”; para el dimensionamiento o verificación de la zapata corrida, similar a la fase de proyecto del prediseño

del ancho de zapata “B” de la tensión máxima o de pico de contacto σtmax, del diagrama trapecial de presiones

sobre la base de zapata, no supere el valor de tensión admisible σad = 1,50 kp/cm2 (σtmax < σad ), como así

también la verificación al momento volcador. Se adjuntan las variables para cálculo de empuje al reposo

“E0”.

• Empuje activo E0 del nivel I y II:

- Capa de altura variable según los casos, H= 3,0 m. (de 0,00 a 3,00 como valor de altura media de muro convencional, representativo y a modo de ej.).

- Material: relleno arenoso de sustitución compactado - Densidad aparente, δ1 =2,00 t/m3 - Cohesión c1 = 0, (nula). - Angulo de rozamiento interno, ϕ1 = 37º - Coeficiente de empuje activo al reposo (1- sen ϕ1 ); K01 = 0,40 - Módulo de Balasto horizontal, Kh1 = 10.000 T/m3


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Fig. 39: Propuesta de mejora del muro de contención, hormigonado a doble cara

Se incluye Zanja drenante en trasdós de muro, con relleno de sustitución. Cota campo de futbol 564,58 y coronación 567,40

Nota: La zanja de drenaje, dispondrá en la base en el trasdós de muro un tubo poroso, y se aconseja envolver

el mismo con una lámina anticontaminante, de geotextil tipo tejido y con bentonita para retención de finos.

Dicho conjunto se podrá recubrir con un espesor permeable de capa granular limpio o con pocos finos, y

superiormente con material arenoso.

Se aconseja previamente, realizar un ensayo de control y clasificación de laboratorio, para verificar la

idoneidad del suelo con aptitud del relleno tipo adecuado (PG3-2004).

5.4 Agresividad del terreno. Hormigones

A los efectos de analizar el carácter agresivo de sulfato, en las muestras de suelo, se efectuaron tres (3)

ensayos en suelo, con un resultados de positivo en el ensayo cualitativo, y los análisis cuantitativos del

contenido del ión sulfato SO4 variable entre 325 y 10.700 (mg/ Kg suelo). Clasificado según la Instrucción

EHE 2008, como “ataque medio” al hormigón estructural, al estar entre 3.000-12.000 mg/ Kg suelo.

Los resultados de componentes relevantes, indican un grado de agresividad “débil a medio”. Por ello se

considera admisible utilizar para cimentaciones directas, hormigones con cemento normal o portland, con

adiciones, por ej. hormigones tipo IIa; mientras que para cimentaciones profundas empotradas y la capa de

marga yesífera, será preciso el cemento sulforresistente SR.


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5.5 Sismicidad La Comunidad de Madrid (Fig. 40) se encuentra en el mapa de peligrosidad sísmica de la NCSR con una

aceleración sísmica básica inferior a 0,04g, siendo g la aceleración de la gravedad, por lo que presenta unas

afecciones sísmicas bajas; encontrándose la edificación proyectada exento de aplicación de la Norma

Sismorresistente, ya que se englobaría en el grupo de construcciones de importancia normal con aceleración

sísmica inferior a 0,04g.

Fig. 40: Mapa de zonificación sísmica

………………………………………………….........................................................................................

Este informe consta de treinta y seis (36) Hojas numeradas, más los anexos los anexos según índice y

reportaje fotográfico

..............................................................................................................................................................................

Será responsabilidad de la Dirección de Obra, el adoptar las soluciones que considere óptimas en cada momento. Destacar que los datos y recomendaciones expuestos en este informe son completamente fiables en los puntos donde se realizaron las prospecciones mecánicas y/o toma de muestras y en las fechas indicadas. El presente Informe ha sido realizado en base a los trabajos de campo, laboratorio y gabinete desarrollados,

así como a conocimientos existentes sobre la zona. Cualquier anomalía que se presentase durante la

excavación y ejecución de las cimentaciones, podrá ser estudiada para determinar su alcance e importancia.

……………………………………………………………………………………….................................

Madrid, 30 de Mayo 2016

Luis Tissera Bracamonte

Dr Ing. de Caminos C. y P.

Master en Ing. Geotécnica y Cimentaciones

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