Sexisme i publicitat_Patrícia Agüera Pàmies_Seminari EEEC_2011
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José Agüera Soriano 2011 1
ECUACIONES FUNDAMENTALES DE UN FLUJO
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José Agüera Soriano 2011 2
ECUACIONES FUNDAMENTALES DE UN FLUJO
• ECUACIÓN DE CONTINUIDAD • ECUACIÓN DE LA ENERGÍA • ECUACIÓN CANTIDAD DE MOVIMIENTO • APLICACIONES ECUACIÓN DE LA ENERGÍA• RESALTO HIDRÁULICO
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José Agüera Soriano 2011 3
INTRODUCCIÓN Son tres las ecuaciones fundamentales de un flujo:
• ecuación de continuidad (conservación de la masa)• ecuación de la energía (conservación de la energía) • ecuación de la cantidad de movimiento (conservación de la cantidad de movimiento).
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José Agüera Soriano 2011 4
ECUACIÓN DE CONTINUIDAD
En un flujo permanente,
volumen de control
V2
1
2
V1
mmm &&& == 21
QQQ ⋅=⋅=⋅ ρρρ 2211
222111 SVSVm ⋅⋅=⋅⋅= ρρ&
)( 21 ρρρ ==
2211 SVSVQ ⋅=⋅=
a) para gases,
b) para líquidos
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José Agüera Soriano 2011 5
22
11 zgpzgpE ⋅+=⋅+=
ρρ
22
11 zpzpH +=+=
γγ
Energía de un líquido en reposo
o en metros de columna de líquido,
S.I.en J/kg 2
2
zgpVE ⋅++=ρ
m 2
2zp
gVH ++=
γ
Energía de un líquido en movimiento
o en metros de columna de líquido,
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José Agüera Soriano 2011 6
SLL
plano de referencia
z1
γp /1
1V 2g/2
1H
22 /V 2g
γ/p2
z2
2H
12Hr
A1
A'
B'
B
2
V
plano de carga inicial (PC)
línea piezométrica (LP) línea de energía (LE)LP
Ecuación energía en conducciones de líquidos
H1 = H2 + Hr12 1222
22
11
21
22 rHzpg
Vzpg
V+++=++
γγ
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José Agüera Soriano 2011 7
γpgV 2 2
zzp +γ = altura piezométrica
= altura cinética (desnivel entre LE y LP)= altura de presión (desnivel entre LP y conducto)
= altura de posición respecto plano de referencia
SLL
plano de referencia
z1
γp /1
1V 2g/2
1H
22 /V 2g
γ/p2
z2
2H
12Hr
A1
A'
B'
B
2
V
plano de carga inicial (PC)
línea piezométrica (LP) línea de energía (LE)LP
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José Agüera Soriano 2011 8
Ecuación energía en máquinas flujo líquido
Ht trabajo técnico, el que atraviesa los límites de la máquina
rt HzzppgVVH −−+
−+
−= 21
212
22
12 γ
H1 = H2 + |Hr12| + Ht
1H
z
turbina
plano de referencia
z1
1
Ht
22H H1
12
Ht
Hr
Ht
plano de referencia
bomba
11
2
Ht
H2
H 12r
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José Agüera Soriano 2011 9
Ecuación energía en máquinas flujo líquidoH1 −H2 = |Hr12| + Ht
TURBINA
HH1 2
Hr
Ht
tH
He
mH
BOMBA
1H H2 Hr
He
Ht
tH Hm
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José Agüera Soriano 2011 10
Turbina de reacciónPotencia de un flujo
(W)J/s HQgP ⋅⋅⋅= ρ
(J/kg) sm sm :Gravedad
m :Altura
kg/s mkg :Densidadsm :Caudal
222
3
3
HggH
⋅
⋅ρ
ρ
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José Agüera Soriano 2011 11
EJERCICIOLa energía de un caudal de agua, de 60 m3/s,es, H = 50 m. Calcúlese su potencia.
Solución
CV) (40000kW 29430 W1029430
506081,910003 =⋅=
=⋅⋅⋅=⋅⋅= HQP γ
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José Agüera Soriano 2011 12
ECUACIÓN DE LA CANTIDAD DE MOVIMIENTO
Cuando a lo largo de un volumen de control, la velocidad del flujo varía, es porque actúan fuerzas sobre él que lo aceleran:
amF r& ⋅=Σ
1V C
VF
A
V1 Σ
D
C2 A
FΣD
α
V2
B
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José Agüera Soriano 2011 13
V1
A 'A
B 'B
m 1
α
D '(c)D
ΣF
V2
C '2m
C
)( dtF ⋅Σ)( Vmd ⋅
pdVmddtF r=⋅=⋅Σ )(
pdr
)()( CDB'A'A'ABB'C'CDD'CDB'A'
ABCDD'C'B'A'
pppppppd
rrrr
rrr
+−+==−=
El impulso sobre la masa del volumen de control provocará una variación de su cantidad de movimiento [ ]:
Esta variación del sistema es la corresponde al instante (t + dt), menos la que tenía en t:
V1
A'A
B'B
m1
α
D'(c)D
ΣF
V2
C'2m
C
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José Agüera Soriano 2011 14
V1
A'A
B'B
m1
α
D'(c)D
ΣF
V2
C'2m
C
11221122
A'ABB'C'CDD'
VdtmVdtmVmVm
pppddtF
⋅⋅−⋅⋅=⋅−⋅=
=−==⋅Σ
&&
rrr
1122 VmVmF ⋅−⋅=Σ &&
Por ser el régimen permanente
válida para líquidos y para gases
)( 12 VVmF −⋅=Σ &
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José Agüera Soriano 2011 15
APLICACIONES ECUACIÓN DE LA ENERGÍASalida por un orificio
pγ
V
2V =g2 H
SLLap
gVH2
2=
HgV ⋅⋅= 2
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José Agüera Soriano 2011 16
línea piezométrica (LP)
línea de energía (LE)
L
V
1
SLL
g2
V 2 2/ H= 2
H Hr
Flujo en tuberías con salida libre
SLLpérdida de carga
línea piezométrica (LP)
Con el mismo diámetro y el mismo desnivel entre elextremo 2 y la SLL, se cumple para cualquier longitud,
gVHH r 2
2−=
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José Agüera Soriano 2011 17
Mayor longitud L de la tubería origina:- más pérdida de carga Hr- menos velocidad V del flujo en la tubería- menos caudal Q- menos pérdida de carga unitaria J (Hr/L)
M1
(a)L 2
LP
LE
γp
V
SLL
r
H
V 2
2g = 2H
H
SLL
1(b)
L 2
LP
V
LE
gV2
2H= 2
HrH
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José Agüera Soriano 2011 18
línea piezométrica sin tobera ( )
Vpγ
Qmáx
B
SV
H
S
== HB SVg22
1
línea piezométrica con tobera
plano de carga inicialSLL
A
A'
L
rHB'
LEV 2LP
V
2g
BS
γBp
LP
γi
VS
2g
=2gp
SV 2H
iV 2
LE
línea piezométrica sin tobera ( )
Vpγ
Qmáx
B
SV
H
S
== HB SVg22
1
línea piezométrica con tobera
plano de carga inicialSLL
A
A'
L
rHB'
B
línea piezométrica (LP)
pérdida de carga
Salida por toberaCuanto menor sea la sección S de salida, menorserá el caudal Q que circula y menor Hr
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José Agüera Soriano 2011 19
LEV2LP
V
2g
BS
γBp
LP
γi
VS
2g
=2gp
SV 2H
iV 2
LE
una tobera es un transformadorde energía potencial en energíacinética.
En B, la energía H estáprácticamente en formade presión: pB/γ. A lolargo de la misma, lavelocidad aumenta y lapresión disminuye. A lasalida, pS = pa
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José Agüera Soriano 2011 20
EJERCICIO
gV
DLH r 2
02,02
⋅⋅=
SoluciónVelocidad en la conducción
rr
r
HHg
V
gV
DLH
⋅=⋅⋅
=
⋅⋅=
005,01000002,0
12
2
02,0
2
2
sm 981,1 ; m 2,0 2 2 == VgV
Calcúlese la sección de salida de la tobera al final de una conducción, de 10 km y 1 m de diámetro, origine la pérdidade 40 m en un salto de 400 m.
Tómese,
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José Agüera Soriano 2011 21
Caudal sm 556,1981,15,0 322 =⋅⋅=⋅⋅= ππ VrQ
Velocidad de salida
sm 04,84 m; 3602 S2
S === VgVH
Diámetro de salida
m154,0 ;04,84556,1 SSS === DVQS
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José Agüera Soriano 2011 22
Conducción hidroeléctrica de Villarino
m 30 m; 0,8m 60 m; ,07m 40 m; 5,7
m 402m15000
======
==
r
r
r
HDHDHD
HL
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José Agüera Soriano 2011 23
Tubo de Pitot
γp
gvh +=2
2
h
M
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José Agüera Soriano 2011 24
FVp
1A
2D
FC
B
Fr
1·1p S
1
G
2
· Sp
22
F
rp FFF +=
=⋅ 11 Sp
=⋅ 22 Sp
=− F
=G
GFSpSpF +−+⋅+⋅=Σ )(2211
Fuerza sobre un conducto corto
Valoración indirecta de la fuerza F
fuerza sobre la sección 1
fuerza sobre la sección 2
fuerza que ejerce la pared
fuerza de gravedad
(Fr insignificante)
Las fuerzas sobre el volumen de control entre 1 y 2 son:
1·1p S
1
G
2
· Sp2
2
F
FVp
1A
2D
FC
B
Fr
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José Agüera Soriano 2011 25
GFSpSpF +−+⋅+⋅=Σ )(2211
)( 12 VVmF −⋅=Σ &
F
)( 122211 VVmGSpSpF −⋅−+⋅+⋅= &
)( 122211 VVmSpSpF −⋅−⋅+⋅= &
2211 SpSpF ⋅+⋅=
Por otra parte,
Igualando y despejando
En conductos cortos, G ≈ 0), en cuyo caso,
Cuando no hay flujo,
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José Agüera Soriano 2011 26
Generalmente la fuerza será mayor cuando no hay flujo.
Las presiones a sustituir en las fórmulas anteriores son la diferencia entre la interior y la que actúa exteriormente sobre el conducto. Si ésta fuera mayor, los términos de presión cambiarían de signo y con ello la fuerza F.
Cuando la presión exterior es la atmosférica, las presionesa sustituir son las relativas.
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José Agüera Soriano 2011 27
EJERCICIO
Calcúlese la fuerza sobre el codo de una conducción hidráulica, de 90o y de 2,8 m de diámetro, a) cuando fluyen 38,75 m3/s y la presión manométrica es de 8 bar, b) cuando el flujo se anula bruscamente, momento en el que se prevé que la presión en el codo se eleve a 13 bar.
Solución a) Velocidad media
m/s 29,64,1
75,38 2 =⋅==πS
QV
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José Agüera Soriano 2011 28
)( 122211 VVmSpSpF −⋅−⋅+⋅= &
kN 5169,8 N 5169766243737492602929,675,3810004,1108
025
111
==+==⋅⋅+⋅⋅⋅=
=⋅⋅++⋅=
π
ρ VQSpFx
kN 5169,8 N 516976624373749260292967538100041108
025
222
===+==⋅⋅+⋅⋅⋅=
=⋅⋅+⋅+=
,,,
VQSpFy
π
ρ
Fuerza sobre el codo
y
V1S·p1 1
px
22·S
2V2
Fx
1FFy
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José Agüera Soriano 2011 29
y
V1S·p1 1
px
22·S
2V2
Fx
1FFy
Solución b)
2211 SpSpF ⋅+⋅=
kN 8004,8 N 8004797 4,110130 25
11
===⋅⋅⋅=+⋅= πSpFx
kN 8004,8 N 8004797
4,110130 2522
==
=⋅⋅⋅=⋅+= πSpFy
El anclaje del codo hay que calcularlo para esta última situación más desfavorable.
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José Agüera Soriano 2011 30