Hướng dẫn đồ án kỹ thuật thi công- Thầy Doãn Hiệu

Hướng dẫn đồ án Kỹ thuật thi côngầy Doãn Hiệu-NUCE

Mục lục

1 CHƯƠNG I. THIẾT KẾ CỐP PHA 1

1.0.1 Tổ hợp tải trọng tác dụng lên cốp pha . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11.0.2 Các công nghệ thi công . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 51.0.3 iết kế cốp pha cố định (khuôn đúc chế tạo tại chỗ) bằng gỗ xẻ . . . . . . . . . . . . . 71.0.4 iết kế và tổ hợp ván khuôn định hình bằng gỗ dán . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 111.0.5 Tổ hợp và kiểm tra cốp pha định hình bằng thép . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 111.0.6 iết kế và tổ hợp các dạng cốp pha hỗn hợp (thép-gỗ,…) . . . . . . . . . . . . . . . . . 121.0.7 Chú thích chương 1 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 121.0.8 am khảo chương 1 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 131.0.9 Phụ lục chương I: Xác định giá trị nội lực và biến dạng cực trị trong kết cấu cốp pha . . 13

2 Phụ lục ương I: Xác định giá trị nội lực và biến dạng cực trị trong kết cấu cốp pha 22

2.1 eo hệ thống lý thuyết tính toán của Việt Nam và Liên Xô cũ . . . . . . . . . . . . . . . . . . 222.2 eo lý thuyết tính toán của Hoa Kỳ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 242.3 am khảo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24

3 CHƯƠNG II. THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG 26

3.1 Lựa chọn phương pháp vận chuyển đứng . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 263.2 Lựa chọn, bố trí thiết bị máy móc phụ trợ và phối hợp chúng với các máy móc chủ đạo . . . . . 29

3.2.1 Tính toán khối lượng các công tác cốp pha, cốt thép và bê tông cho mỗi tầng nhà (điểnhình) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30

3.2.2 Phân chia phân khu thi công bê tông . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 313.2.3 Điều kiện tháo dỡ cốp pha . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 343.2.4 am khảo chương 2 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35

4 CHƯƠNG III. CÁC VÍ DỤ ĐỒ ÁN 36

4.1 iết kế cốp pha . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 364.1.1 iết kế cốp pha sàn . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 364.1.2 iết kế cốp pha dầm chính . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 394.1.3 iết kế cốp pha dầm phụ D2 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 414.1.4 iết kế cốp pha cột . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 42

4.2 iết kế biện pháp thi công . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 434.2.1 Lựa chọn cần trục . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 444.2.2 Tính năng suất cần trục tháp . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 46

i

ii MỤC LỤC

4.2.3 Lựa chọn máy trộn, máy đầm và phối hợp chúng với cần trục tháp . . . . . . . . . . . . 474.2.4 Xác định khối lượng công tác và khối lượng lao động cho một tầng nhà . . . . . . . . . 474.2.5 Phân chia phân khu thi công bê tông . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 504.2.6 Gián đoạn công nghệ và biện pháp tháo dỡ cốp pha . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 544.2.7 iết kế biện pháp kỹ thuật an toàn . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 55

5 CHƯƠNG IV. HƯỚNG DẪN THỂ HIỆN BẢN VẼ KỸ THUẬT THI CÔNG 61

5.1 Mặt bằng quy trình công nghệ thi công bê tông toàn khối . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 615.2 Mặt cắt công nghệ dọc và mặt cắt công nghệ ngang . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 615.3 Mặt bằng phân khu thi công dầm và sàn bê tông cốt thép . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 615.4 Chi tiết thiết kế cốp pha dầm chính liền sàn . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 615.5 Chi tiết thiết kế cốp pha dầm phụ liền sàn . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 615.6 Chi tiết thiết kế cốp pha cột . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 61

6 CHƯƠNG V. CÁC SỔ TAY KỸ THUẬT 68

6.1 ông số của các tấm ván khuôn thép định hình thông thường . . . . . . . . . . . . . . . . . . 686.2 Một số loại thùng đổ bê tông thông dụng . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 686.3 Định mức sử dụng lao động . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 68

6.3.1 Định mức lao động 726-VNDCCH . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 686.3.2 Định mức dự toán xây dựng 1776-CHXHCNVN . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 68

6.4 ông số cần trục tháp loại đối trọng dưới chạy trên ray . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 686.5 ông số máy đào đất . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 686.6 ông số máy bơm bê tông . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 68

7 Chương VI:Biện pháp thi công móng nhà 72

7.0.1 Đào đất bằng máy đào gầu nghịch . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 727.1 am khảo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75

8 Chương VII:Ví dụ về thi công móng nhà 76

8.1 Nguồn, người đóng góp, và giấy phép cho văn bản và hình ảnh . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 818.1.1 Văn bản . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 818.1.2 Hình ảnh . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 818.1.3 Giấy phép nội dung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 83

Chương 1

CHƯƠNG I. THIẾT KẾ CỐP PHA

1.0.1 Tổ hợp tải trọng tác dụng lên cốp pha

Cấu tạo cốp pha gỗ dầm liền sàn bê tông cốt thép toàn khối.

Cốp pha (Khuôn đúc bê tông) vừa phải đảm bảo chịu lực tốt thay cho kết cấu bê tông cốt thép trong giai đoạnđúc bê tông, vừa phải đảm bảo cứng để tạo được hình dạng ổn định cho kết cấu bê tông cốt thép. Cho nên khuônđúc phải được thiết kế đồng thời trong cả hai trạng thái giới hạn về cường độ lẫn về biến dạng.Khi tính toán theo trạng thái giới hạn I – về cường độ (độ bền), thì dùng tổ hợp tác dụng của tất cả các tải trọngtính toán thường xuyên và tạm thời nguy hiểm nhất có thể xảy ra. Trong tổ hợp này, tất cả các tải trọng tạm thờiđều được nhân với hệ số tổ hợp 0,9. Hoạt tải do đầm và hoạt tải do đổ không bao giờ tác động đồng thời. Khi tínhtoán theo trạng thái giới hạn II – về độ võng, để không gây ra độ võng chế tạo của kết cấu bê tông cốt thép hìnhthành trong giai đoạn thi công, thì chỉ dùng tổ hợp tác dụng của các tải trọng tiêu chuẩn thường xuyên tronggiai đoạn thi công.

1

https://vi.wikipedia.org/wiki/C%E1%BB%91p%2520pha

2 CHƯƠNG 1. CHƯƠNG I. THIẾT KẾ CỐP PHA

Khuôn đúc bê tông và bê tông cốt thép phải đảm bảo độ biến dạng nhỏ nhằm giảm tối thiểu biến dạng ban đầudo chế tạo của kết cấu bê tông, bê tông cốt thép cho nên khi tính toán khuôn đúc theo điều kiện biến dạng (trạngthái giới hạn II - độ võng) yêu cầu khắt khe hơn so với tính toán cho kết cấu bê tông. Độ võng, dưới tác động củatải trọng, cho phép, đối với khuôn đúc (cốp pha) của bề mặt kết cấu lộ ra ngoài []1 = 1/400 nhịp của bộ phậncốp pha đó (bộ phận cốp pha là: ván khuôn, đà ngang, đà dọc, đà đứng,… chịu uốn), đối với cốp pha của bề mặtkết cấu bị che khuất []1 = 1/250 nhịp của bộ phận cốp pha đó (nhịp của bộ phận cốp pha là l, thì []1 = l/400hay []1 = l/250)[1]. (Ở lý thuyết của Hoa Kỳ, giới hạn độ võng (hay biến dạng) cho phép của các bộ phận cốppha chịu uốn cũng được lấy theo nhịp của bộ phân cốp pha đó[2], nhưng với các hệ số khác không phải là 1/400hay 1/250 như của Việt Nam.) Độ võng đàn hồi hoặc độ lún của gỗ chống cốp pha cho phép []2 = 1/1000 nhịp tựdo của các kết cấu bê tông cốt thép tương ứng (nhịp của kết cấu bê tông tương ứng là L, thì []2 = L/1000). (phụlục A3 - TCVN 4453 : 1995). Dù khác với nhịp của kết cấu bê tông cốt thép, nhịp của bộ phận khuôn đúc thườngchưa biết trước mà phải xác định thông qua tính toán thiết kế khuôn, nhưng nhịp của bộ phận khuôn đúc luônnhỏ hơn (hay cùng lắm là bằng) nhịp của kết cấu bê tông cốt thép mà khuôn đó đúc nên. Do đó, biến dạng chophép của khuôn đúc là rất nhỏ so với biến dạng cho phép của kết cấu bê tông mà nó đúc nên.Khi tính toán khuôn đúc theo trạng thái giới hạn II – điều kiện sử dụng bình thường về biến dạng của khuônđúc, cần xét với các tải trọng tiêu chuẩn và chỉ sử dụng vật liệu làm khuôn với điều kiện làm việc toàn bộ tronggiới hạn đàn hồi của nó (nội lực trong kết cấu khuôn đúc trong cả hai trạng thái giới hạn I và II, được xác địnhqua sơ đồ đàn hồi, không dùng sơ đồ kết cấu khớp dẻo để tính). Vì bản chất của sơ đồ khớp dẻo là quá trình biếnhệ kết cấu siêu tĩnh (dầm nhiều nhịp) thành hệ tĩnh định khi hình thành số khớp dẻo tới hạn (nội lực cuối cùngsau khi phân phối lại, thực chất là nội lực của kết cấu tĩnh định), vị trí khớp dẻo làm việc ngoài giới hạn đàn hồi(biến dạng không phục hồi khi thôi tác động của tải trọng), qua đó tận dụng tối đa năng lực của hệ kết cấu.Kết cấu khuôn đúc thông thường đều làm việc ở 03 giai đoạn thi công lần lượt như sau:

• Giai đoạn từ khi lắp dựng khuôn xong đến khi đổ và đầm xong kết cấu bê tông. Trong giai đoạn này kếtcấu khuôn đúc chịu nhiều tác động của các tải trọng nhất (cả dài han và ngắn hạn). Nội lực, chuyển vị vàbiến dạng trong kết cấu khuôn đúc là lớn nhất. Nhưng kết cấu khuôn đúc được cấu tạo và thiết kế, cả vềcường độ lẫn biến dạng, đồng thời theo sơ đồ kết cấu đàn hồi, nên toàn bộ vật liệu làm khuôn làm việctrong giai đoạn đàn hồi. Do vậy toàn bộ chuyển vị và biến dạng trong kết cấu khuôn đúc là chuyển vị vàbiến dạng đàn hồi. Các biến dạng này có thể rất lớn, nhưng chúng vẫn là biến dạng đàn hồi. Những phầnbiến dạng do các tải trọng tạm thời, chỉ tác dụng trong giai đoạn thi công này, gây ra sẽ mất đi ngay khitải trọng đó thôi tác dụng, trước khi bê tông bắt đầu ninh kết, mà không tác động chút nào đến việc hìnhthành định dạng kết cấu bê tông cần đúc. Cho nên những biến dạng do các tải trọng tạm thời như: tảitrọng do người và phương tiện gây ra, tải trọng đổ bê tông, tải trọng đầm bê tông (thôi tác dụng sau khiđổ, đầm bê tông) không được tính tới khi tính toán theo trạng thái giới hạn II - về biến dạng.

• Giai đoạn đổ và đầm xong, vữa bê tông trong khuôn bắt đầu ninh kết đến khi bê tông đóng rắn. Các biếndạng còn lại, do các tải trọng thường xuyên (như tổng trọng lượng kết cấu bê tông, trọng lượng bản thânhệ khuôn đúc) và tạm thời còn lại (như áp lực vữa bê tông lỏng, trọng lượng lớp phủ bảo dưỡng bê tông…v …v.) trong giai đoạn thi công này ảnh hưởng quyết định đến việc định hình nên hình dạng kết cấu bêtông. Nên cần phải kiểm tra biến dạng tổng do các tải trong tác động trong giai đoạn thi công này gây ratrong khuôn đúc, theo trạng thái giới hạn II - điều kiện làm việc bình thường của khuôn đúc về biến dạng.

• Giai đoạn phát triển thêm cường độ bê tông sau đóng rắn cho đến khi bê tông đạt cường độ tháo dỡ khuônđúc. Khuôn đúc hết vai trò định dạng kết cấu bê tông, nhưng nó vẫn chịu lực thay cho kết cấu bê tôngkhi bê tông chưa làm việc được. Trong giai đoạn thi công này các tải trọng tạm thời (áp lực vữa bê tônglỏng…v…v.) tiếp tục hết tác dụng lên khuôn đúc. Nội lực và biến dạng của khuôn đúc giảm, nếu sơ đồ kếtcấu không thay đổi, nên điều kiện cường độ và biến dạng đã kiểm tra trong các giai đoạn thi công trướcvẫn được đảm bảo. Chỉ khi thay đổi sơ đồ kết cấu của khuôn đúc, do tháo dỡ một phần khuôn không chịulực trước khuôn đúc chịu lực, thì mới phải kiểm tra phần ván khuôn chịu lực còn lại, với sơ đồ kết cấu mớicủa khuôn, chủ yếu theo điều kiện cường độ (Trạng thái giới hạn I).

Như vậy: trạng thái giới hạn I - về cường độ, chủ yếu được kiểm tra ở giai đoạn thi công đầu, đổ và đầm bê tông,với tất cả các tải trọng tác dụng lên khuôn đúc. Trạng thái giới hạn II - về biến dạng, được kiểm tra ở giai đoạnthi công thứ hai, ninh kết và đóng rắn, với mọi tải trọng tác dụng lên khuôn trong giai đoạn thi công này. Nếutháo dỡ cốp pha không chịu lực trước, thì kiểm tra lại điều kiện cường độ đối với cốp pha chịu lực còn lại theosơ đồ làm việc mới của nó, trong giai đoạn thi công cuối - bê tông phát triển cường độ.Tiêu chuẩn Việt Nam, quy định trạng thái giới hạn I-về cường độ được tính toàn với tổ hợp tất cả các tải trọngthường xuyên và tạm thời tác dụng trong giai đoạn thi công bê tông (tức là giai đoạn bê tông tươi), còn trạng

3

thái giới hạn II-về biến dạng được tính toán với tổ hợp tất cả các tải trọng tác dụng trong giai đoạn bê tông ninhkết và đóng rắn, là giai đoạn vật liệu bê tông phải được nằm ổn định trong khuôn và phải được khống chế biếndạng tới mức tối đa.(eo tiêu chuẩn, đồng hiện hành với TCVN 4453:1995, là tiêu chuẩn QPTL-D6:1978, của ngành công trình thủy)

• Gtcêô, Gêô là Tĩnh tải trọng lượng của vữa bê tông khi còn lỏng (tiêu chuẩn, tính toán), (kết cấu bêtông khi đã rắn, thường giảm trọng lượng so với khi lỏng, nên tổng quát lấy trọng lượng khi lỏng để tính).Khối lượng thể tích của hỗn hợp bê tông nặng (trộn với sỏi hoặc đá dăm thuộc các loại nham thạch cứng)mới đổ và được đầm chặt, γ =2500 kG/m³.

• Gtcốé, Gốé là Tĩnh tải trọng lượng của cốt thép trong kết cấu bê tông (tiêu chuẩn, tính toán). Tảitrọng này được tính dựa vào trọng lượng riêng của cốt thép γ = 7850 kG/m³, vào hàm lượng cốt théptrung bình trong từng kết cấu bê tông cốt thép, hàm lượng này được xác định cụ thể theo bản thiết kế kếtcấu bê tông cốt thép. Trường hợp không có khối lượng cụ thể thì có thể lấy giá trị tải trọng này bằng 100kG/m³ bê tông cốt thép.

• Gtcốₐ, Gốₐ là Tĩnh tải trọng lượng bản thân khuôn đúc bê tông (tiêu chuẩn, tính toán). Tải trọngnày được tính dựa vào trọng lượng thể tích của vật liệu làm cốp pha, vào khối lượng bản thân của từngkết cấu khuôn đúc, được xác định dần dần trong khi cấu tạo và thiết kế khuôn đúc.

• Gtcảₒưỡ, Gảₒưỡ là Hoạt tải trọng lượng lớp phủ bề mặt bảo dưỡng kết cấu bê tông (tiêu chuẩn, tínhtoán). Tải trọng này phụ thuộc vào biện pháp dưỡng hộ bê tông, trọng lượng thực tế quy ra phân bố đềucủa vật liệu phủ dưỡng hộ. Trong kết cấu nhà nói chung tải trọng này nhỏ, thường được bỏ qua khôngxét đến.

• Páựêô, Ptcáựêô là Hoạt tải áp lực đẩy ngang của vữa bê tông khi hỗn hợp vữa còn lỏng. Tảitrọng này chỉ tác dụng lên các kết cấu khuôn đúc dạng thành đứng, theo phương vuông góc với bề mặtván khuôn, dưới dạng phân bố lăng trụ hình thang hay tam giác (dọc theo chiều ngang bề mặt ván khuônthành thì đẳng trị, còn dọc chiều đứng ván khuôn thành thì giá trị giảm dần theo độ cao). eo tiêu chuẩnViệt Nam 4453:1995, áp lực ngang lớn nhất tiêu chuẩn của vữa bê tông tươi (tiếng Nga là максимальноебоковое давление бетона), là một hàm số thực nghiệm được tra theo bảng A.1 sau:

Các ký hiệu trong bảng:

Ptcáựêô là áp lực ngang tối đa của hỗn hợp bê tông (daN/m²)γ là khối lượng thể tích của hỗn hợp bê tông đã đầm chặt (daN/m³)H là chiều cao mỗi lớp hỗn hợp bê tông (m)V là tốc độ đổ hỗn hợp bê tông (m/giờ)R và R1 là bán kính tác đọng của đầm rùi và đầm ngoài. Đối với đầm rùi lấy R = 0,7 (m),và đầm ngoài lấy R1 = 1,0 (m).k2 là hệ số tính đến ảnh hưởng nhiệt độ của hỗn hợp bê tông. eo tiêu chuẩn Liên bangNga, thì k2 = 1,15 cho hỗn hợp với nhiệt độ từ 5 - 10 ℃; k2 = 1,0 cho hỗn hợp với nhiệtđộ từ 10 - 25 ℃; k2 = 0,85 cho hỗn hợp với nhiệt độ trên 25 ℃. eo tiêu chuẩn Việt Nam,khi nhiệt độ hỗn hợp bê tông đạt:• < 8 ℃ thì k2 = 1,15• 8-11 ℃ thì k2 = 1,10• 12-17 ℃ thì k2 = 1,00• 18-27 ℃ thì k2 = 0,95• 28-32 ℃ thì k2 = 0,90• ≥ 33 ℃ thì k2 = 0,85.

k1 là hệ số tính đến ảnh hưởng độ sụt của hỗn hợp bê tông. eo tiêu chuẩn Liên bangNga, hệ số này có tính đến tác động của độ lưu động (độ cứng hay độ sụt) của hỗn hợp bêtông, k1 = 0,8 cho các hỗn hợp với độ sụt (côn Abraham) 0 – 2 cm; k1 = 1,0 cho các hỗnhợp với độ sụt 2 - 7 cm; k1 = 1,2 cho các hỗn hợp với độ sụt ≥ 8 cm.[3]

https://vi.wikipedia.org/wiki/kil%C3%B4gam

https://vi.wikipedia.org/wiki/m%C3%A9t%2520kh%E1%BB%91i



https://vi.wikipedia.org/wiki/b%C3%AA%2520t%C3%B4ng%2520c%E1%BB%91t%2520th%C3%A9p


Trong tiêuuẩnMỹ, để xác định áp lực ngang của vữa bê tông (tiếng Anh làmaximum lateral concrete pressure),với bê tông bình thường (tiêu chuẩn Mỹ lấy trọng lượng riêng của bê tông nặng γ = 2403 kg/m³), dùng đầmtrong để đầm, Viện bê tông Mỹ (ACI) khuyến nghị sử dụng các công thức sau đây:

• Đối với tất cả các loại khuôn cột và tường, có tốc độ dâng cao của vữa bê tông khi đổ đạt khôngquá 2,1 m/giờ:

Ptcáựêô = p = 7,2 + (785R/(T + 18)) "(1)"với p ≤ p ≤ pₐₓ

Trong đó:p là bên áp lực ngang của vữa bê tông (kN/m²)R là tốc độ dâng cao của vữa bê tông (m/giờ)T là nhiệt độ (oC)H là chiều cao của khuôn (m)

Áp lực tối đa, lấy giá trị nhỏ nhất trong các trị số sau: pₐₓ = 143,6 (kN/m²) cho cột và pₐₓ= 95,8 (kN/m²) cho tường, hoặc pₐₓ = 23,6H = γH (kN/m²).Áp lực tối thiểu p = 28,7 (kN/m²).

• Đối với đổ bê tông tường, với tốc độ dâng cao vữa nằm trong khoảng 2,13 - 3,04 m/giờ:

Ptcáựêô = p = 7,2 + (1154/(T + 18)) + (244R/(T + 18)) "(2)"với p ≤ p ≤ pₐₓ

Áp lực tối đa, lấy giá trị nhỏ hơn trong các trị số sau: pₐₓ = 23,6H (kN/m²) hoặc pₐₓ =95,8 (kN/m²). ((Gia tốc trọng trường là 9,81 m/s²) 24,03*0,981 = 23,6 (kN/m³)).Áp lực tối thiểu p = 28,7 (kN/m²).

• Đối với đổ bê tông tường với tốc độ dâng cao của vữa lớn trên 3,05 (m/giờ):

Ptcáựêô = p = 23,6H (kN/m²) "(3)"với p ≥ p

Áp lực tối thiểu p = 28,7 (kN/m²).Khi sử dụng đầm rung bên ngoài khuôn, thì nên lấy một tải trọng thiết kế (áp lực bê tông)gấp hai lần giá trị cho bởi công thức "(1)" và "(2)". Khi phụ gia chậm đông kết, pozzolan,hoặc phụ gia siêu dẻo được thêm vào bê tông, thì công thức "(3)" nên được sử dụng. Khibê tông được bơm vào khuôn đứng từ phía dưới (với cả hai loại khuôn cột và tường), thìnên sử dụng công thức "(3)" với một lượng áp lực gia tăng tối thiểu bằng 25% áp suất bơmcho phép. [4]

• Ptcườ,.ệ, Pườ,.ệ là Hoạt tải động do người và phương tiện thi công (công cụ) gây ra. Tải trọngnày, khi tính cốp pha sàn, coi là phân bố đều với giá trị tiêu chuẩn là Ptcườ,.ệ = 250 kG/m²

• Ptcđầ, đổ, Pđầ, đổ là Hoạt tải động phát sinh khi đổ bê tông vào khuôn (Ptcđầ, đổ, Pđầ, đổ) hoặcchấn động của đầm bê tông (Ptcđầm, đổ, Pđầm, đổ) gây ra. Hai tải trọng đổ và đầm bê tông không bao giờtác động đồng thời cùng lúc, khi đầm thì ngừng đổ bê tông vào khuôn và ngược lại. Từng kết cấu khuônkhác nhau, xem xét trong hai loại tải trọng này, loại tải trọng gây nguy hiểm hơn cho kết cấu khuôn đó,để dùng nó tính toán thiết kế khuôn đúc. Các tải trọng này, coi là phân bố đều theo phương vuông góc vớibề mặt ván khuôn, có giá trị tiêu chuẩn được lấy như sau: áp lực đầm Ptcđầm, đổ = 200 kG/m², áp lực đổPtcđầ, đổ (phụ thuộc vào biện pháp đổ và phương tiện vận chuyển vữa bê tông) lấy theo bảng sau:

Như vậy, khi thiết kế khuôn đúc bê tông, đã phảiọn trước sơ bộ thiết bị đổ bê tông (thùng đổ), sao cho khuônđúc thiết kế ra phải chịu được hoạt tải đổ bê tông vào khuôn. Hay có nghĩa là, sức trục của công trình yêu cầuđối với cần trục là tổng trọng lượng một mẻ đổ bê tông phải đảm bảo trong tầm khả năng chịu lực của hệ khuônđúc đã thiết kế trước.Q Hoạt tải áp lực đẩy ngang do gió gây ra: chỉ tác dụng lên các kết cấu cốp pha dạng thành đứng. Hoạt tải gió làđáng kể khi thi công nhà cao tầng và siêu cao tầng. Đối với nhà nhiều tầng có số tầng không lớn có thể bỏ quahoạt tải gió tác dụng lên cốp pha đứng diện nhỏ như cột hoặc thành dầm, dùng biện pháp cấu tạo hệ gông giằngvà dàn giáo chống liên hoàn để chịu tải gió ngang mà không cần tính toán.


https://vi.wikipedia.org/wiki/m%C3%A9t%2520vu%C3%B4ng

5

Tuy nhiên, trong tiêu uẩn Mỹ, cách tính toán theo trạng thái giới hạn II-về biến dạng thì lại vẫn được tínhtoán với tổ hợp tất cả các tải trọng thường xuyên và tạm thời (mọi tải trọng dài hạn và ngắn hạn) tác dụng tronggiai đoạn thi công bê tông (tức là giai đoạn bê tông tươi), như trạng thái giới hạn I-về cường độ. Cách này đơngiản hơn, giá trị biến dạng cực trị fₐₓ sẽ lớn hơn so với tiêu uẩn Việt Nam (TCVN), nhưng biến dạng chophép lại được lấy lớn hơn Tiêu chuẩn Việt Nam. Ở đây, tiêu uẩn Mỹ, biến dạng cho phép của bộ phận khuônđúc, trong mọi trường hợp, thường được lấy là: [f] = 1/180, hay 1/240, hoặc 1/360 nhịp của bộ phận cốp pha đó(lớn hơn so với các giá trị độ võng cho phép ở tiêu uẩn Việt Nam là [f] = 1/250 hoặc 1/400 nhịp của bộ phậncốp pha). Do đó, các cách tính trạng thái giới hạn về biến dạng của cả Tiêu chuẩn Việt Nam lẫn Tiêu chuẩn Mỹlà gần như giống nhau, TCVN chặt chẽ hơn, còn Tiêu chuẩn Mỹ lại đơn giản hơn. [5]

Khuôn đúc bê tông vừa phải đảm bảo điều kiện cường độ, vừa phải đảm bảo điều kiện biến dạng, nên phải khốngchế vật liệu làm kết cấu khuôn đúc chỉ làm việc hoàn toàn trong giới hạn đàn hồi.

1.0.2 Các công nghệ thi công

Cốp pha cột, dầm, sàn trong công nghệ thi công bê tông toàn khối một đợt.

Khuôn đúc bê tông cột, dầm, sàn nhà nhiều tầng thi công theo công nghệ một đợt trên một tầng.


eo sách Hỏi đáp thiết kế và thi công kết cấu nhà cao tầng, tập II của tác giả người Trung ốc, Triệu Tây An,trang 42-55, thì có các công nghệ thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng và cao tầng sau (Lê Văn Kiểm, trongcuốn i công bê tông cốt thép cũng phân chia tương tự[6]):

• Công nghệ thi công lắp đặt khuôn đúc (cốp pha) cột, vách, dầm và và sàn cùng lúc và đổ bê tông toàn bộcùng một lần (công nghệ đúc bê tông kết cấu một lần hay công nghệ thi công bê tông toàn khối một đợt).Trình tự thi công gồm: Lắp buộc cốt thép cột, vách cứng --> đặt các đường ống chôn sẵn trong cột và váchcứng --> dựng khuôn đúc cột, vách cứng, dầm, sàn --> đổ bê tông cột, vách, dầm và sàn --> bảo dưỡng bê tông--> sau khi cường độ đạt yêu cầu, tháo dỡ khuôn đúc cột, vách, dầm, sàn.

Trong công nghệ này, do trên đầu cột (hay vách) cốt thép của dầm chính, dầm phụ và sàn đan dầyđặc che lấp, khiến việc đổ bê tông cột không thể tiến hành theo phương pháp rút ống được, nênthường phải để cửa đổ bê tông ở lưng chừng chiều cao cốp pha cột (hay tường) để giảm chiều caorơi tự do của vữa bê tông tươi xuống còn 1,5-2,0 m < 2,5 m (tránh hiện tượng phân tầng). Đổ bê tônggián tiếp qua cửa đổ (phần dưới) và đỉnh cột (phần trên), vữa bê tông tươi được chứa tạm trên sàntầng dưới hay cốp pha sàn tầng đang thi công. Để cho ván khuôn đáy và thành dầm được liên kếtvới cốp pha cột thì cần phải để cửa đón dầm trên ván khuôn cột ở cao độ từ đáy dầm chính hay phụlên tới cao độ đáy ván sàn (cao độ đỉnh cốp pha cột, cốp pha cột được cấu tạo cho đến đáy sàn). Việcvăng chống định vị cho cốp pha cột được thẳng đứng, không thể tỳ xuống sàn vì vướng cột chốngđáy dầm chính hay phụ và làm mất không gian công tác, nên thường được văng xiên ngược lên trêncố định vào cốp pha thành dầm. Do có cốp pha cột làm gối đỡ (của đón dầm) nên ta có thể chốn bớtđược hai cột chống đỡ đáy dầm chính ở hai đầu mỗi nhịp dầm.

• Công nghệ thi công tách rời cột và vách với dầm và sàn (công nghệ đúc bê tông kết cấu hai lần hay côngnghệ thi công bê tông toàn khối hai đợt). Trình tự thi công gồm: Lắp buộc cốt thép cột, vách --> dựngkhuôn đúc cột, vách --> đổ bê tông cột và vách đến dưới đáy dầm 3-5 cm --> tháo dỡ khuôn đúc vách, cột (đểlại ván khuôn đầu cột phía trên đáy dầm) --> dựng đà ngang, giáo chống đỡ ván khuôn dầm --> lắp dựngván khuôn đáy dầm --> lắp dựng ván khuôn thành dầm --> lắp dựng cốp pha (khuôn đúc) sàn --> lắp đặt cốtthép dầm --> lắp đặt cốt thép sàn, chôn sẵn các đường ống kỹ thuật chìm trong sàn --> đổ bê tông dầm sàn--> bảo dưỡng bê tông --> sau khi bê tông đạt cường độ để có thể tháo dỡ ván khuôn, thì tháo cốp pha (khuônđúc) dầm và sàn (có thể tháo cốp pha thành dầm trước khi tháo cốp pha đáy dầm và cốp pha sàn, hay cũngcó thể tháo dỡ chúng đồng thời với nhau).

Công nghệ này, cốp pha cột được cấu tạo đến cao độ đáy dầm chính. Có thể tùy chọn giữa biệnpháp đổ bê tông gián tiếp (bán thủ công) qua cửa đổ bê tông với biện pháp đổ bê tông trực tiếp bằngống dẫn theo phương pháp rút ống (miệng ống đặt trên đỉnh cột, không phải làm cửa đổ). Đổ theophương pháp rút ống có ưu điểm là ít tốn nhân lực, không phải thêm công đoạn trung gian chuyểnvữa thủ công từ dưới sàn bê tông lên miệng cột, nhưng nhược điểm là nếu dùng cần trục tháp để cẩuthùng đổ bê tông có gắn ống dẫn thì cần trục bị kéo dài chu kỳ làm việc vì phải giữ nguyên một chỗtrên đỉnh cột cho tới khi đổ bê tông cột xong, và thứ nữa là nếu như đường kính tiết diện cột quánhỏ (< 300) thì có thể không luồn được ống đổ xuống tận đáy khuôn cột vì mắc cốt thép cột. Để đổbê tông cột bằng phương pháp rút ống thì đường kính ống mềm đổ bê tông D phải được chọn thỏamãn điều kiện: Dđₐ > D > 4dₐₓ (với Dđₐ là đường kính trong của cốt đai, và dₐₓ là đường kính cốtliệu lớn nhất).

• Công nghệ thi công lần lượt cột và vách, tiếp theo đến dầm, cuối cùng là sàn, riêng rẽ nhau (công nghệ thicông bê tông toàn khối ba đợt). Trình tự thi công gồm: Lắp buộc cốt thép cột, vách --> Lắp dựng khuôn đúccột, vách --> đổ bê tông cột và vách đến dưới dầm 3-5 cm --> tháo dỡ khuôn đúc vách, cột (để lại ván khuônđầu cột phía trên đáy dầm) --> dựng giá đỡ ván khuôn dầm --> lắp dựng ván khuôn đáy dầm --> lắp buộccốt thép dầm --> lắp dựng ván khuôn thành dầm và gia cố văng chống xiên --> đổ bê tông dầm đến dưới đáysàn 2-3 cm --> tháo dỡ ván khuôn thành dầm --> lắp dựng khuôn đúc sàn --> buộc cốt thép sàn, chôn sẵn cácđường ống kỹ thuật chìm trong sàn --> đổ bê tông sàn --> bảo dưỡng bê tông --> sau khi đạt cường độ để cóthể tháo dỡ khuôn đúc, thì tháo khuôn đúc dầm và sàn.

• Công nghệ thi công cốp pha bay (thi công đúc bê tông cột, vách, dầm trước (có thể bằng "cốp pha trượt"),thi công bê tông sàn sau trên hệ cốp pha bay tấm lớn). Trong công nghệ này, kết cấu dầm bê tông cốt théplại được coi như thuộc loại kết cấu đứng, phần khuôn đáy dầm thường được cấu tạo thành "khuôn tranh"giống như khuôn lỗ cửa sổ của đi xuyên qua kết cấu vách bê tông cốt thép (cửa thanh máy trong lõi thang

https://vi.wikipedia.org/wiki/C%E1%BB%91p%2520pha%2520tr%C6%B0%E1%BB%A3t

https://vi.wikipedia.org/wiki/C%E1%BB%91p%2520pha%2520bay

7

máy bê tông cốt thép), nằm kẹp giữa 2 hệ khuôn đúc thành là cốp pha trượt. Trình tự thi công, chia là 2đợt, gồm:

• Đợt 1, thi công các kết cấu đứng (cột, vách, dầm) (có thể) bằng công nghệ cốp pha trượt (tấmlớn di động đứng): Vị trí liên kết giữa sàn vào các kết cấu cột, vách, dầm đều phải để ờ lạithi công sau (bằng cách đặt xốp tạo hốc chờ và đặt thép chờ, riêng đối với dầm chỉ đổ bê tôngphần nách dầm trở xuống).

• Đợt 2, thi công sàn (kết cấu nằm) bằng công nghệ cốp pha bay (tấm lớn di động ngang).

Do các công nghệ thi công nhà có cách chia đợt thi công khác nhau, kèm theo đó là vị trí và số lượng mạchngừng thi công cũng khác nhau đối với từng phương pháp. Đồng thời, sau mỗi đợt thi công trong tất cả các côngnghệ thi công nhà trên, thì công tác cuối cùng luôn là tháo hay di chuyển hệ thống khuôn đúc của các cấu kiệnhoặc kết cấu bê tông đã thi công xong. Vì vậy, cần phải có cấu tạo cốp pha phù hợp với việc sử dụng và tháo dỡhay di chuyển cốp pha trong từng loại công nghệ thi công khác nhau trên.

1.0.3 Thiết kế cốp pha cố định (khuôn đúc chế tạo tại chỗ) bằng gỗ xẻ

Bằng các biện pháp cấu tạo, để đưa ra được một thiết kế cốp pha cho sàn sườn toàn khối có sơ đồ kết cấu đơngiản nhất nhưng khả năng chịu lực và chống biến dạng tốt nhất có thể (tốt nhất là để kết cấu cốp pha làm việcở trạng thái ứng suất phẳng hay ứng suất đơn). Các tấm ván khuôn dạng bản nên được cấu tạo sao cho làm việcdưới dạng bản dầm (bản kê 2 cạnh, làm việc hoàn toàn theo trạng thái ứng suất phắng), kê trên các gối đỡ dạngthanh chịu uốn (trạng thái ứng suất phẳng) là các đà ngang, giằng dọc, giằng ngang, gông,.vv.. Các gối đỡ vánkhuôn dạng thanh chịu uốn này cuối cùng truyền lực vào các hệ thanh chịu kéo nén thuần túy (trạng thái ứngsuất đơn) là giáo chống (cột chống đơn hay giáo tổ hợp), văng chống (văng chống cứng hay dây tăng đơ).Phương pháp thiết kế các kết cấu cốp pha dạng dầm khác biệt rất lớn với phương pháp thiết kế các kết cấu côngtrình, ở chỗ: số lượng và giá trị khoảng cách của các nhịp làm việc của kết cấu cốp pha dạng dầm là ẩn số phảitìm (thường không biết trước), mà sẽ phải được xác định qua tính toán thiết kế với đặc trưng hình học của tiếtdiện bộ phận cốp pha dạng dầm được lựa chọn trước, điều này là ngược với thiết kế kết cấu công trình.

Thiết kế hệ cốp pha sàn

. Thiết kế ván khuôn sàn Do chủ định thiết kế ván khuôn sàn là dạng bản dầm, tức là ván khuôn làm việchoàn toàn theo trạng thái ứng suất phẳng, nên có thể cắt ván khuôn sàn theo những tiết diện bất kỳ dọc theophương nhịp của ván (là mặt cắt chính có ứng suất chính bằng 0) mà không ảnh hưởng việc chịu lực và biếndạng. Nên ván khuôn sàn có thể tương đương với dạng kết cấu dầm có bề rộng tùy ý, nhưng trong trường hợpván khuôn sàn là gỗ xẻ, ta có thể quy bề rộng về giá trị đơn vị (hay là coi tương đương với một dải bản (dạngdầm) rộng 1 m). Như thế, tải trọng tổ hợp cho sàn được quy từ phân bố trên diện tích về phân bố trên mét dài,mà vẫn giữ nguyên trị số.Chọn trước chiều dầy loại ván làm ván khuôn sàn δ, từ đó xác định ngay được các đặc trưng hình học của dảiván khuôn (dạng dầm) rộng 1 m, là: Mô men quán tính J, mô men kháng uốn W.Và do khi cấu tạo ván khuôn sàn thường được để nguyên chiều dài tự nhiên của tấm, mà rất hạn chế cắt ngắnvụn ra, đồng thời chiều dài này thường lớn hơn rất nhiều nhịp làm việc của ván khuôn sàn khi thiết kế, nên vánkhuôn sàn gỗ xẻ thường được tính toán thiết kế dưới dạng sơ đồ kết cấu dầm siêu tĩnh nhiều nhịp. Cũng giốngnhư các bộ phận kết cấu cốp pha dạng dầm khác, số lượng và giá trị của nhịp ván khuôn sàn được xác định saukhi đã lựa chọn kích thước tiết diện và đặc trưng hình học của ván khuôn sàn. Với họ dầm liên tục nhiều nhịp(dầm siêu tĩnh nhiều nhịp), làm việc theo sơ đồ đàn hồi, thì nội lực và biến dạng nguy hiểm nhất của biểu đồbao là: (Mₐₓ = q1l2/10 (theo thói quen cho dầm 3 nhịp)) chính xác là Mₐₓ = q1l2/9 (cho dầm 4 nhịp) và Fₐₓ =q2l4/128EJ (cho dầm 3 nhịp) (trong đó: q1, q2 là tổ hợp tải trọng phân bố trên chiều dài ván khuôn sàn lần lượttương ứng với khi tính theo điều kiện cường độ và điều kiện biến dạng).

• Tính toán theo điều kiện cường độ (trạng thái giới hạn I):

(Mₐₓ/W ≤ R) hay R ≥ (Mₐₓ/W)W = (bδ2)/6 = (1*δ2)/6

https://vi.wikibooks.org/wiki/Th%E1%BA%A3o_lu%E1%BA%ADn:H%C6%B0%E1%BB%9Bng_d%E1%BA%ABn_%C4%91%E1%BB%93_%C3%A1n_K%E1%BB%B9_thu%E1%BA%ADt_thi_c%C3%B4ng_B%C3%AA_t%C3%B4ng_to%C3%A0n_kh%E1%BB%91i_nh%C3%A0_nhi%E1%BB%81u_t%E1%BA%A7ng/CH%C6%AF%C6%A0NG_I._THI%E1%BA%BET_K%E1%BA%BE_C%E1%BB%90P_PHA


Mₐₓ = q1l2/9Từ đó, nhịp làm việc của ván khuôn theo điều kiện cường độ là: l₁ ≤

√9RW/q1 = 3(

√RW/q1 ) =

3δ√R/6q1

• Tính toán theo điều kiện biến dạng (trạng thái giới hạn II):

Fₐₓ = q2l4/128EJ ≤ [F] = l/400hay (q2l3/128EJ) ≤ (1/400)J = (bδ3)/12 = (1*δ3)/12Từ đó, nhịp làm việc của ván khuôn theo điều kiện biến dạng là: l₂ ≤ 3

√128EJ/400q2 = 2( 3

√EJ/25q2

) = 2δ 3√E/300q2

Trong các công thức trên:

• R là cường độ chịu lực cho phép của gỗ tấm làm ván khuôn sàn.

• [F] độ võng cho phép của kết cấu cốp pha dạng dầm.

• E mô đul đàn hồi của gỗ làm cốp pha.

• q1 tải trọng phân bố đều trên m2 ván sàn, khi tính với trạng thái giới hạn về cường độ.

• q2 tải trọng phân bố đều trên m2 ván sàn, khi tính với trạng thái giới hạn về biến dạng.

Chọn nhịp làm việc của ván khuôn sàn là l ≤ Min(l₁, l₂) = Min(√9RW/q1 , 3

√128EJ/400q2 ) và khoảng cách

thông thủy của ô sàn phải là số nguyên lần nhịp làm việc của ván sàn.

. Thiết kế đà ngang đỡ ván sàn Chọn trước tiết diện gỗ xẻ thanh làm đà ngang đỡ ván khuôn sàn như sau:chiều cao tiết diện là hₓ và bề ngang tiết diện là bₓ, từ đó xác định ngay được các đặc trưng hình học khác của đàngang đỡ ván (dầm đỡ ván), là: Mô men quán tính Jₓ, mô men kháng uốn Wₓ.


(Mₐₓ/Wₓ ≤ R) hay R ≥ (Mₐₓ/Wₓ)Wₓ = (bₓhₓ2)/6Mₐₓ = Q1lₓ2/9 = (lq1)lₓ2/9Từ đó, nhịp làm việc của đà ngang đỡ ván khuôn sàn theo điều kiện cường độ là: lₓ₁ ≤

√9RWx/Q1

= 3(√RWx/Q1 ) = 3hₓ

√Rbx/6Q1


Fₐₓ = Q2lₓ4/128EJ ≤ [F] = lₓ/400hay (Q2lₓ3/128EJ) ≤ (1/400)Q2 = q2lJ = ((bₓhₓ3)/12Từ đó, nhịp làm việc của đà ngang đỡ ván khuôn sàn theo điều kiện biến dạng là: lₓ₂ ≤ 3

√128EJx/400Q2

= 2( 3√EJx/25Q2 ) = 2hₓ 3

√Ebx/300Q2


• R là cường độ chịu lực cho phép của gỗ thanh làm đà ngang.


9


• Q1 tải trọng phân bố đều trên đà ngang, khi tính với trạng thái giới hạn về cường độ.

• Q2 tải trọng phân bố đều trên đà ngang, khi tính với trạng thái giới hạn về biến dạng.

Chọn nhịp làm việc của đà ngang đỡ ván khuôn sàn là lₓ ≤ Min(lₓ₁, lₓ₂) = Min(√9RWx/Q1 , 3

√128EJx/400Q2

) và chiều dài của đà ngang đỡ ván sàn phải là số nguyên lần nhịp làm việc của đà ngang này (tức là khoảng cáchcột chống sàn).

. Thiết kế cột chống đơn đỡ cốp pha sàn Tải trọng tập trung tác động vào đầu cột chống

P = qₓlₓ

Chọn cột chống bằng gỗ thanh có tiết diện vuông, để bán kính quán tính của tiết diện theo 2 phương là đều nhau(làm độ mảnh không phụ thuộc phương làm việc của tiết diện).

• Momen quán tính J = (bb3)/12• Diện tích tiết diện A• Bán kính quán tính r =

√Jc/Ac

Sơ đồ kết cấu của cột chống là dạng thanh chịu nén đúng tâm với 2 đầu khớp, nên hệ số liên kết, trong côngthức tính chiều cao tính toán, hệ số liên kết là: μ = 1,0. Chiều cao thật của cột chống H (là chiều cao làm việc lớnnhất (là theo phương không giằng), 1 trong 2 phương làm việc của cột chống. Chiều cao làm việc theo phươngmặt giằng cột chống thường nhỏ bằng nửa chiều cao thật của cột chống do có lớp giằng liên kết). Chiều cao tínhtoán là H₀ₐₓ = μH.

• Nếu độ mảnh λ = H₀ₐₓ/r > 75, kết cấu cột chống thuộc loại thanh có độ mảnh lớn. Để đảmbảo điều kiện mất ổn định đồng thời với mất bền khi thanh là loại độ mảnh lớn, thì hệ số uốndọc φ được tính theo công thức:

φ = 3100/(λ2)

• Nếu độ mảnh λ = H₀ₐₓ/r ≤ 75, kết cấu cột chống hay con đội thuộc loại thanh có độ mảnhnhỏ. Để đảm bảo điều kiện mất ổn định đồng thời với mất bền khi thanh là loại độ mảnh nhỏ,thì hệ số uốn dọc φ được tính theo công thức:

φ = 1 - 0,8(λ2/100)

Kiểm tra cột chống sàn theo điều kiện về cường độ (trạng thái giới hạn I):

σ = P/(φA) ≤ R.

.Kiểm tra tổng biến dạng của cốp pha (khuôn đúc) sàn Biến dạng lún cột chống sàn do tải trọng P₂ tác dụnglà: Δ = (P₂l)/(AE)Độ võng lớn nhất của đà ngang đỡ ván khuôn sàn là: FₐₓĐộ võng lớn nhất của ván khuôn sàn là: fₐₓTổng biến dạng tuyệt đối của khuôn đúc sàn (kể cả độ võng ván khuôn lớn nhất, độ võng lớn nhất của đà ngangđỡ ván và độ lún chống (lún gối đỡ)) là: Δ = Δ + Fₐₓ + fₐₓeo mục c phụ lục A3 tiêu chuẩn 4453-1995, thì: "Độ võng đàn hồi hoặc độ lún của gỗ ống cốp pha [phảikhông quá]: (1/1000) nhịp tự do của các kết cấu bê tông cốt thép tương ứng." Như vậy tổng biến dạng củakhuôn đúc sàn phải được kiểm tra theo điều kiện so sánh với nhịp của sàn theo phương làm việc chính, như sau:Δ ≤ L./1000


Thiết kế hệ cốp pha dầm phụ

. Thiết kế ván khuôn đáy dầm phụ Chọn trước bề dày tiết diện ván gỗ xẻ làm ván khuôn đáy dầm phụ là h.Bề ngang tiết diện ván khuôn đáy dầm phụ chính là bề ngang dầm phụ: b. Từ đó xác định ngay được các đặctrưng hình học khác của ván khuôn đáy đầm phụ, là: Mô men quán tính J, mô men kháng uốn W.


(Mₐₓ/W ≤ R) hay R ≥ (Mₐₓ/W)W = (bh2)/6Mₐₓ = Q1l2/9Từ đó, nhịp làm việc của ván khuôn đáy dầm phụ theo điều kiện cường độ là: l₁ ≤

√9RWv/Q1 =

3(√RWv/Q1 ) = 3h

√Rbv/6Q1


Fₐₓ = Q2l4/128EJ ≤ [F] = l/400hay (Q2l3/128EJ) ≤ (1/400)J = ((bh3)/12Từ đó, nhịp làm việc của ván khuôn đáy dầm phụ theo điều kiện biến dạng là: l₂ ≤ 3

√128EJv/400Q2

= 2( 3√EJv/25Q2 ) = 2h 3

√Ebv/300Q2


• R là cường độ chịu lực cho phép của gỗ ván làm đáy dầm phụ.



• Q1 tải trọng phân bố đều trên ván khuôn đáy dầm phụ, khi tính với trạng thái giới hạn về cường độ.

• Q2 tải trọng phân bố đều trên ván khuôn đáy dầm phụ, khi tính với trạng thái giới hạn về biến dạng.

Chọn nhịp làm việc của đà ngang đỡ ván khuôn sàn là l ≤ Min(l₁, l₂) = Min(√9RWv/Q1 , 3

√128EJv/400Q2

) và chiều dài của trên ván khuôn đáy dầm phụ phải là số nguyên lần nhịp làm việc của ván khuôn này (tức làkhoảng cách cột chống chữ T đỡ dầm phụ).

. Kiểm tra thiết kế ván khuôn thành dầm phụ Chọn trước bề dày ván khuôn thành dầm phụ. Nhịp làm việccủa ván khuôn thành dầm phụ, đã được xác định trước qua thiết kế ván khuôn đáy dầm phụ, chính là khoảngcách các cột chống chữ T đỡ dầm phụ. (Vì điểm gối tựa chuyền lực của tất cả các văng chống dầm phụ chỉ cóthể là vào cột chống chữ T đỡ dầm phụ.) Do đó, việc thiết kế ván thành dầm phụ trở thành là việc kiểm tra vánthành đã chọn với 2 điều kiện về cường đô và biến dạng khi đã biết trước nhịp làm việc của nó.

. Thiết kế cột chống chữ T chống dầm phụ Cột chống chữ T chống dầm phụ là hệ giáo chống đơn bằng gỗkết hợp giữa đà ngang gỗ thanh đỡ dầm phụ với cột chống gỗ thanh, dùng để chịu lực từ dầm phụ truyền xuống.Khoảng cách cột chống chữ T chống dầm phụ đã được quyết định khi thiết kế ván đáy dầm phụ. Việc thiết kếcột chống chữ T chỉ còn là việc thiết kế tiết diện cột chống sao cho đảm bảo điều kiện về cường độ chịu lực. Cộtchống chữ T thường chịu 3 tải trọng tập trung tác dụng trên đỉnh cột, (qua đà ngang ngắn đỡ đáy dầm):

• Một tải trọng tập trung từ dầm truyền thẳng xuống đầu cột chống,

• Hai tải trọng tập trung, đặt đối xứng 2 bên cột chống tại 2 đầu đà ngang nơi là nút giao với các thanh văngxiên của cột chống chữ T, do hệ đà ngang đỡ ván sàn và hệ văng chống thành dầm truyền xuống (quathanh văng xiên dạng dàn truyền vào).

11

. Kiểm tra tổng biến dạng của cốp pha (khuôn đúc) dầm phụ

Thiết kế hệ cốp pha dầm chính

. Thiết kế ván khuôn đáy dầm chính

. Kiểm tra thiết kế ván khuôn thành dầm chính

. Thiết kế cột chống chữ T chống dầm chính

. Kiểm tra tổng biến dạng của cốp pha (khuôn đúc) dầm chính

Thiết kế hệ cốp pha cột

.Thiết kế ván khuôn cột

.Thiết kế gông giằng cột và văng chống cột

1.0.4 Thiết kế và tổ hợp ván khuôn định hình bằng gỗ dán

1.0.5 Tổ hợp và kiểm tra cốp pha định hình bằng thép

Kiểm tra thiết kế hệ cốp pha sàn

. Kiểm tra thiết kế ván khuôn sàn định hình

• Kiểm tra theo điều kiện cường độ (trạng thái giới hạn I):

Sơ đồ kết cấu của mỗi hàng ván thép định hình có dạng dầm đơn giản: Mₐₓ = q1l2/8Kiểm tra với điều kiện: Mₐₓ/W ≤ R

Với l là khoảng cách các đà ngang đỡ ván.

• Kiểm tra theo điều kiện biến dạng (trạng thái giới hạn II):

Sơ đồ kết cấu của mỗi hàng ván thép định hình có dạng dầm đơn giản: Fₐₓ = 5q2l4/384EJKiểm tra với điều kiện: Fₐₓ = 5q2l4/384EJ ≤ [F] = l/400

Nếu kiểm tra với 2 điều kiện trên không đảm bảo, thì tiến hành bố trí thêm 1 lớp đà ngang lớp 1 nữa ở giữa mỗihàng ván. Sơ đồ kết cấu của mỗi hàng ván khuôn trở thành sơ đồ dạng dầm 2 nhịp với giá trị mô men uốn cựctrị, và độ võng cực trị vẫn tính theo công thức: Mₐₓ = q1l2/8 và Fₐₓ = 5q2l4/384EJ, với (l là khoảng cách cácđà ngang đỡ ván lúc này đã bằng nửa lúc trước).

. Kiểm tra đà ngang đỡ ván sàn (đà ngang lớp 1) Chọn trước tiết diện gỗ xẻ thanh làm đà ngang đỡ vánkhuôn sàn như sau: chiều cao tiết diện là hₓ và bề ngang tiết diện là bₓ, từ đó xác định ngay được các đặc trưnghình học khác của đà ngang đỡ ván (dầm đỡ ván), là: Mô men quán tính Jₓ, mô men kháng uốnWₓ. Khoảng cáchgiữa các hàng đà ngang chịu lực (tức là đà ngang lớp 2), cũng chính là nhịp của đà ngang lớp 1 (Lₓ₁), đã được tổhợp trước. Trong trường hợp đà ngang đỡ ván có khoảng cách gối đỡ (khoảng cách các đà ngang lớp 2) là cáchđều nhau, thì việc kiểm tra thiết kế đà ngang đỡ ván được tính toán như sau:

• Kiểm tra theo điều kiện cường độ (trạng thái giới hạn I):


Wₓ₁ = (bₓ₁hₓ₁2)/6

Mₐₓ = Q1Lₓ₁2/9 = (lq1)Lₓ₁2/9

Kiểm tra với điều kiện: Mₐₓ/Wₓ₁ ≤ R

• Kiểm tra theo điều kiện biến dạng (trạng thái giới hạn II):

Q2 = q2l

J = ((bₓ₁hₓ₁3)/12

Kiểm tra với điều kiện: Fₐₓ = Q2Lₓ₁4/128EJ ≤ [F] = Lₓ₁/400


• R là cường độ chịu lực cho phép của gỗ thanh làm đà ngang lớp 1.

• [F] độ võng cho phép của kết cấu đà ngang gỗ lớp 1.

• E mô đul đàn hồi của gỗ làm đà ngang.

• Q1 tải trọng phân bố đều trên đà ngang, khi tính với trạng thái giới hạn về cường độ.

• Q2 tải trọng phân bố đều trên đà ngang, khi tính với trạng thái giới hạn về biến dạng.

Nếu kiểm tra 2 điều kiện trên không đảm bảo thì phải tiến hành chọn lại tiết diện đà ngang gỗ lớp 1, bằng cáchtăng chiều cao của tiết diện (hoặc cả chiều cao tiết diện và bề ngang tiết diện).Nếu đà ngang đỡ ván có khoảng cách các gối đỡ (tức là nhịp của chúng hay khoảng cách đà ngang chịu lực)không đồng đều, thì phải giải riêng kết cấu dầm đỡ này về nội lực và biến dạng bằng các phần mềm tính kết cấunhư SAP hay ETABS để tìm ra tổ hợp mô men uốn và độ võng nguy hiểm nhất ứng với sơ đồ kết cấu dầm này.

. Kiểm tra đà ngang chịu lực (đà ngang lớp 2) Đà ngang chịu lực chịu các tải trọng tập trung từ đà ngang đỡván truyền xuống. Đà ngang chịu lực gối trên các kích đầu của các hàng giáo chống tổ hợp hay các cột chốngđơn. Sơ đồ kết cấu của đà ngang lớp 2 (đà ngang chịu lực) thường có dạng dầm siêu tĩnh nhiều nhịp với nhịpđều hoặc không đều, chịu tải trọng tập trung. Đà ngang chịu lực cần phải giải về nội lực và biến dạng bằng cácphần mềm tính kết cấu như SAP hay ETABS để tìm ra tổ hợp mô men uốn và độ võng nguy hiểm nhất ứng vớisơ đồ kết cấu dầm này. Rồi sau khi đã có các giá trị mô mem nguy hiểm và độ võng nguy hiểm, đà ngang chịulực phải được kiểm tra với cả 2 trạng thái giới hạn về cường độ và biến dạng.

1.0.6 Thiết kế và tổ hợp các dạng cốp pha hỗn hợp (thép-gỗ,...)

1.0.7 Chú thích chương 1

[1] Phụ lục A3 - TCVN 4453 : 1995

[2] Bảng 12-3A Metric (SI) Concrete form design equations, trang 327, cuốn Construction Methods and Management, củaS.W.Nunnally.

[3] Tiêu chuẩn Liên bang Nga

[4] Construction Methods and Management, S.W.Nunnally, trang 321-322.

[5] Construction Methods and Management, S.W.Nunnally, trang 327.

[6] Cuốn i công bê tông cốt thép, Lê Văn Kiểm, nhà xuất bản Xây dựng, trang 130-132.

http://www.stairs1.ru/application/views/stairs1/files/snip_gost/file11_file_2010_03_19_15_21_16.doc

13

1.0.8 Tham khảo chương 1

• Tiêu chuẩn Việt Nam, Kỹ thuật thi công và nghiệm thu kết cấu bê tông và bê tông cốt thép, TCVN 4453:1995.

• y phạm ủy lợi, Kỹ thuật thi công và nghiệm thu kết cấu bê tông và bê tông cốt thép, QPTL-D6-78.

• Construction Methods and Management, S.W.Nunnally.

• i công bê tông cốt thép, Lê Văn Kiểm, nhà xuất bản Xây dựng.

• Hỏi đáp thiết kế và thi công kết cấu nhà cao tầng, tập II, Triệu Tây An, nhà xuất bản Xây dựng.

• Kỹ thuật thi công-Tập 1, Đỗ Đình Đức-Lê Kiều.

• Kỹ thuật xây dựng 1-Công tác đất và thi công bê tông toàn khối của Lê Kiều, Nguyễn Duy Ngụ, NguyễnĐình ám-nhà xuất bản Khoa học và kỹ thuật-1998.

• Ván khuôn và Giàn giáo, Phan Hùng và Trần Như Đính.

• Formwork for Concrete Structures, R. L. Peurifov, McGraw-Hill, mã xuất bản 63-21543.

1.0.9 Phụ lục chương I: Xác định giá trị nội lực và biến dạng cực trị trong kết cấu cốppha

Theo hệ thống lý thuyết tính toán của Việt Nam và Liên Xô cũ

Do cốp pha (khuôn đúc) phải tính toán theo cả hai trạng thái giới hạn về cường độ (được xét tới trong giai đoạnvữa bê tông còn tươi, có khả năng thi công) và về biến dạng (đặc biệt là ở giai đoạn bê tông ninh kết và đóng rắntrong khuôn), nên khuôn đúc phải được thiết kế làm việc hoàn toàn trong giới hạn đàn hồi, đặc biệt không tínhtoán kết cấu khuôn đúc với sơ đồ khớp dẻo (tức là tĩnh định hoá hệ siêu tĩnh bằng khớp dẻo, vật liệu tại khớpdẻo làm việc ngoài giới hạn đàn hồi). Các kết cấu khuôn siêu tĩnh được tính toán nội lực theo phương pháp tínhtoán kết cấu siêu tĩnh thông thường trong Cơ học kết cấu.Nguyên lý thiết kế khuôn đúc thường là ngược với nguyên lý thiết kế kết cấu công trình. Trong khi thiết kế kếtcấu công trình thường là: biết trước nhịp kết cấu, điều kiện tải trọng, phải xác định đặc trưng tiết diện của kếtcấu. Còn trong thiết kế khuôn đúc lại thường: biết trước điều kiện tải trọng, chọn trước tiết diện, nhiệm vụ phảitính toán nhịp của bộ phận khuôn đúc (khoảng cách giữa các gối đỡ). Đặc biệt là các kết cấu khuôn đúc dạngdầm liên tục nhiều nhịp. Tuy nhiên, khi tính toán với các kết cấu khuôn đúc dạng dầm liên tục này, thường sốlượng nhịp và khoảng cách nhịp là chưa biết. Mà biểu đồ nội lực và sơ đồ biến dạng của các dầm siêu tĩnh nhiềunhịp là rất khác nhau, (giá trị cực trị của chúng cũng rất khác nhau). Dầm N nhịp rất khác với dầm N+1 nhịp.Hiện tại, khi tính toán kết cấu khuôn đúc dạng dầm liên tục nhiều nhịp tạm thời đang lấy các kết quả có đượctừ dầm 3 nhịp. Cụ thể:

• |Mₐₓ| = q1l²/10, (xem sách Kỹ thuật thi công-Tập 1, Đỗ Đình Đức-Lê Kiều, trang 149-151), có được do việcgiải sơ đồ dầm liên tục 3 nhịp chịu tổ hợp tải trọng phân bố đều tác dụng lên toàn bộ kế cấu.

• |fₐₓ| = q2l4/(128EJ), có được do việc giải sơ đồ dầm liên tục 3 nhịp chịu tải trọng phân bố đều, gồm: 50%tổ hợp tải trọng tác dụng lên toàn bộ kết cấu + 50% tổ hợp tải trọng chất theo từng nhịp lan dần.

Kết quả này chưa thực sự chính xác, vì dầm 3 nhịp chưa thực sự đại diện cho họ dầm nhiều nhịp.Giải các sơ đồ dầm nhiều nhịp bằng các phương pháp sức bền và cơ kết cấu (phương pháp lực, chuyển vị hayphương pháp hpt 3 mô mem), với nhịp dầm chiều dài đơn vị, tải trọng phân bố đều đơn vị phân bố đều trên toànbộ kết cấu, độ cứng tiết diện đơn vị, ta thấy rằng giá trị cực trị của Mô mem uốn (đạt tại gối thứ 2), và giá trị cựctrị của độ võng (đạt được tại giữa nhịp biên) đều có xu hướng hội tụ, tiệm cận dần tới giá trị hội tụ khi số nhịptăng lên. Các sơ đồ dầm liên tục từ 3 nhịp trở lên, giá trị mô men cực trị đạt đươc tại sơ đồ dầm 4 nhịp là lớnnhất, còn giá trị độ võng cực trị đạt được tại sơ đồ dầm 3 nhịp là lớn nhất. (giải bằng các phần mềm tính toánkết cấu như SAP2000 cũng cho kết quả tương tự). Các biểu đồ mô men và độ võng của họ dầm nhiều nhịp, chấttải phân bố trên toàn bộ như sau:Dùng SAP2000 để giải, ra tổ hợp bao của các trường hợp chất tải theo lần lượt từng nhịp lan dần và chất tải ngẫunhiên trên từng nhịp, cũng đều cho kết quả định tính tương tự như chất tải trên toàn bộ kết cấu: Giá trị cực trị


của Mô mem uốn (đạt tại gối thứ 2), và giá trị cực trị của độ võng (đạt được tại giữa nhịp biên) đều có xu hướnghội tụ, tiệm cận dần tới giá trị hội tụ khi số nhịp tăng lên. Các sơ đồ dầm liên tục từ 3 nhịp trở lên, giá trị mômen cực trị đạt đươc tại sơ đồ dầm 4 nhịp là lớn nhất, còn giá trị độ võng cực trị đạt được tại sơ đồ dầm 3 nhịplà lớn nhất. Luật phân bố giá trị mô mem uốn và độ võng nguy hiểm của họ dầm nhiều nhịp như hình sau:Như vậy, trong mọi sơ đồ dầm nhiều nhịp số nhịp từ 3 trở lên, khi tính cường độ lấy các giá trị mô men cực trịtại gối tựa thứ 2 của sơ đồ dầm 4 nhịp, còn khi tính biến dạng lấy các giá trị độ võng cực đại tại giữa nhịpbiên của sơ đồ dầm 3 nhịp. Trong thực tế thi công, các kết cấu khuôn vừa chịu các tải trọng phân bố thườngxuyên sẵn có tác dụng lên toàn bộ kết cấu khuôn (như trọng lượng bản thân khuôn đúc, trọng lượng cốt thép,…), nhưng đồng thời chúng cũng chịu các tải trọng phân bố trên từng nhịp lan dần từ nhịp đầu tiên đến nhịpcuối cùng theo hướng thi công (như trọng lượng bê tông, các hoạt tải thi công,…).Do đó, nên lấy kết quả từ tổ hợp tải trọng trung bình: 50% tổng tải trọng chất lên toàn bộ + tổ hợp bao của 50%tổng tải trọng chất lên lần lượt từng nhịp của kết cấu lan dần theo hướng đổ. Việc tổ hợp này với tải trọng đơnvị đã cho kết quả trong bảng kết quả chạy SAP2000 dưới đây.Khi thiết kế kết cấu khuôn nằm, do một số các tải trọng thường xuyên trong thiết kế khuôn đúc, (như: trọnglượng cốt thép, trọng lượng khuôn đúc, ..v.v.), thường chất lên toàn bộ các nhịp của sơ đồ kết cấu khuôn, còncác tải trọng khác khi thi công lại thường được chất dần lên và lan rộng ra gần như theo từng nhịp của bộ phậnkhuôn đúc, nên ta có thể lấy giá trị cực trị của Nội lực và Chuyển vị theo tổ hợp tải trọng bình quân, tức là: 50%(Tải trọng chất lên toàn bộ kết cấu) + 50% (Tải trọng chất lan dần ra theo từng nhịp). Từ đó ta có thể lấy giá trịcực trị của Mômen uốn và Chuyển vị trong các sơ đồ dầm siêu tĩnh có 3 nhịp trở lên như sau:

• Mₐₓ = MGố ₂ = q1l²/9,

• fₐₓ = fNị ê = q2l4/(128EJ).

Riêng đối với dầm 2 nhịp, mọi trường hợp tổ hợp tải trọng đều cho kết quả như sau:

• Mₐₓ = MGố ₂ = q1l²/8,

• fₐₓ = fNị ê = q2l4/(185EJ).

Kết quả này cùng nhớm được với dầm đơn giản, do đó các sơ đồ dầm từ 2 nhịp trở xuống tính như dầm đơngiản:

• Mₐₓ = q1l²/8,

• fₐₓ = 5q2l4/(384EJ).

Theo lý thuyết tính toán của Hoa Kỳ

Trong cuốn Construction Methods and Management, của S. W. Nunnally, bảng 12-2, trang 324, cho biết về giá trịcực trị của các nội lực và biến dạng để tính toán thiết kế kết cấu cốp pha dạng dầm nhiều nhịp đều chịu tải trọngphân bố đều, được áp dụng tại Hoa Kỳ như sau:Các giá trị Mô men cực trị và độ võng cực trị theo lý thuyết của Hoa Kỳ, chính là các giá trị Mô men cực trị vàđộ võng cực tính toán cho kiểu tổ hợp chỉ chất tải toàn bộ lên kết cấu cốp pha dạng dầm tính theo lý thuyết củaViệt Nam và Liên Xô cũ (cho dầm từ 1-3 nhịp). Tuy có xem xét tới lực cắt cực trị, nhưng tính toán theo lý thuyếtcủa Hoa Kỳ (nội lực và biến dạng nguy hiểm là nhỏ hơn) thì kém an toàn về mặt cường độ hơn so với tính theo lýthuyết của Việt Nam. Lý thuyết của Hoa Kỳ cũng chỉ xem xét tới dầm 3 nhịp, mà không xem xét tới các trườnghợp dầm nhiều hơn 3 nhịp với những giá trị nội lực nguy hiểm lớn hơn (ở đây, với dầm nhiều hơn 3 nhịp đượclấy kết quả theo dầm 3 nhịp).

Tham khảo phụ lục chương 1



15


• Hoàn thiện lý thuyết thiết kế cốp pha và biện pháp thi công sàn sườn bê tông cốt thép toàn khối, Doãn Hiệu,Đề tài nghiên cứu cấp trường số 84/2008KH ĐHXD, trường Đại học Xây dựng.


Mặt bằng cốp pha ô sàn điển hình nhà nhiều tầng bê tông cốt thép toàn khối, thi công theo công nghệ một đợt trên một tầng.

17

Cốp pha cột trong công nghệ thi công bê tông toàn khối hai đợt hoặc ba đợt.


Cột chống chữ T của khuôn đúc dầm liền sàn bê tông toàn khối và sự làm sự làm việc chịu tải của nó.

19

bu lông gông khuôn đúc cột.


Các biểu đồ mô men và độ võng của họ dầm nhiều nhịp, chất tải phân bố trên toàn bộ.

Luật phân bố giá trị mô mem uốn và độ võng nguy hiểm của họ dầm nhiều nhịp.

21


Chương 2

Phụ lục chương I: Xác định giá trị nội lựcvà biến dạng cực trị trong kết cấu cốp pha

2.1 Theo hệ thống lý thuyết tính toán của Việt Nam và Liên Xô cũ

Do cốp pha (khuôn đúc) phải tính toán theo cả hai trạng thái giới hạn về cường độ (được xét tới trong giai đoạnvữa bê tông còn tươi, có khả năng thi công) và về biến dạng (đặc biệt là ở giai đoạn bê tông ninh kết và đóng rắntrong khuôn), nên khuôn đúc phải được thiết kế làm việc hoàn toàn trong giới hạn đàn hồi, đặc biệt không tínhtoán kết cấu khuôn đúc với sơ đồ khớp dẻo (tức là tĩnh định hoá hệ siêu tĩnh bằng khớp dẻo, vật liệu tại khớpdẻo làm việc ngoài giới hạn đàn hồi). Các kết cấu khuôn siêu tĩnh được tính toán nội lực theo phương pháp tínhtoán kết cấu siêu tĩnh thông thường trong Cơ học kết cấu.Nguyên lý thiết kế khuôn đúc thường là ngược với nguyên lý thiết kế kết cấu công trình. Trong khi thiết kế kếtcấu công trình thường là: biết trước nhịp kết cấu, điều kiện tải trọng, phải xác định đặc trưng tiết diện của kếtcấu. Còn trong thiết kế khuôn đúc lại thường: biết trước điều kiện tải trọng, chọn trước tiết diện, nhiệm vụ phảitính toán nhịp của bộ phận khuôn đúc (khoảng cách giữa các gối đỡ). Đặc biệt là các kết cấu khuôn đúc dạngdầm liên tục nhiều nhịp. Tuy nhiên, khi tính toán với các kết cấu khuôn đúc dạng dầm liên tục này, thường sốlượng nhịp và khoảng cách nhịp là chưa biết. Mà biểu đồ nội lực và sơ đồ biến dạng của các dầm siêu tĩnh nhiềunhịp là rất khác nhau, (giá trị cực trị của chúng cũng rất khác nhau). Dầm N nhịp rất khác với dầm N+1 nhịp.Hiện tại, khi tính toán kết cấu khuôn đúc dạng dầm liên tục nhiều nhịp tạm thời đang lấy các kết quả có đượctừ dầm 3 nhịp. Cụ thể:

• |Mₐₓ| = q1l²/10, (xem sách Kỹ thuật thi công-Tập 1, Đỗ Đình Đức-Lê Kiều, trang 149-151), có được do việcgiải sơ đồ dầm liên tục 3 nhịp chịu tổ hợp tải trọng phân bố đều tác dụng lên toàn bộ kế cấu.

• |fₐₓ| = q2l4/(128EJ), có được do việc giải sơ đồ dầm liên tục 3 nhịp chịu tải trọng phân bố đều, gồm: 50%tổ hợp tải trọng tác dụng lên toàn bộ kết cấu + 50% tổ hợp tải trọng chất theo từng nhịp lan dần.

Kết quả này chưa thực sự chính xác, vì dầm 3 nhịp chưa thực sự đại diện cho họ dầm nhiều nhịp.Giải các sơ đồ dầm nhiều nhịp bằng các phương pháp sức bền và cơ kết cấu (phương pháp lực, chuyển vị hayphương pháp hpt 3 mô mem), với nhịp dầm chiều dài đơn vị, tải trọng phân bố đều đơn vị phân bố đều trên toànbộ kết cấu, độ cứng tiết diện đơn vị, ta thấy rằng giá trị cực trị của Mô mem uốn (đạt tại gối thứ 2), và giá trị cựctrị của độ võng (đạt được tại giữa nhịp biên) đều có xu hướng hội tụ, tiệm cận dần tới giá trị hội tụ khi số nhịptăng lên. Các sơ đồ dầm liên tục từ 3 nhịp trở lên, giá trị mô men cực trị đạt đươc tại sơ đồ dầm 4 nhịp là lớnnhất, còn giá trị độ võng cực trị đạt được tại sơ đồ dầm 3 nhịp là lớn nhất. (giải bằng các phần mềm tính toánkết cấu như SAP2000 cũng cho kết quả tương tự). Các biểu đồ mô men và độ võng của họ dầm nhiều nhịp, chấttải phân bố trên toàn bộ như sau:Dùng SAP2000 để giải, ra tổ hợp bao của các trường hợp chất tải theo lần lượt từng nhịp lan dần và chất tải ngẫunhiên trên từng nhịp, cũng đều cho kết quả định tính tương tự như chất tải trên toàn bộ kết cấu: Giá trị cực trịcủa Mô mem uốn (đạt tại gối thứ 2), và giá trị cực trị của độ võng (đạt được tại giữa nhịp biên) đều có xu hướnghội tụ, tiệm cận dần tới giá trị hội tụ khi số nhịp tăng lên. Các sơ đồ dầm liên tục từ 3 nhịp trở lên, giá trị mô

22

2.1. THEO HỆ THỐNG LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN CỦA VIỆT NAM VÀ LIÊN XÔ CŨ 23


men cực trị đạt đươc tại sơ đồ dầm 4 nhịp là lớn nhất, còn giá trị độ võng cực trị đạt được tại sơ đồ dầm 3 nhịplà lớn nhất. Luật phân bố giá trị mô mem uốn và độ võng nguy hiểm của họ dầm nhiều nhịp như sau:

Luật phân bố giá trị mô mem uốn và độ võng nguy hiểm của họ dầm nhiều nhịp.

Như vậy, trong mọi sơ đồ dầm nhiều nhịp số nhịp từ 3 trở lên, khi tính cường độ lấy các giá trị mô men cực trịtại gối tựa thứ 2 của sơ đồ dầm 4 nhịp, còn khi tính biến dạng lấy các giá trị độ võng cực đại tại giữa nhịpbiên của sơ đồ dầm 3 nhịp. Trong thực tế thi công, các kết cấu khuôn vừa chịu các tải trọng phân bố thườngxuyên sẵn có tác dụng lên toàn bộ kết cấu khuôn (như trọng lượng bản thân khuôn đúc, trọng lượng cốt thép,…), nhưng đồng thời chúng cũng chịu các tải trọng phân bố trên từng nhịp lan dần từ nhịp đầu tiên đến nhịpcuối cùng theo hướng thi công (như trọng lượng bê tông, các hoạt tải thi công,…).Do đó, nên lấy kết quả từ tổ hợp tải trọng trung bình: 50% tổng tải trọng chất lên toàn bộ + tổ hợp bao của 50%tổng tải trọng chất lên lần lượt từng nhịp của kết cấu lan dần theo hướng đổ. Việc tổ hợp này với tải trọng đơnvị đã cho kết quả trong bảng kết quả chạy SAP2000 dưới đây.Khi thiết kế kết cấu khuôn nằm, do một số các tải trọng thường xuyên trong thiết kế khuôn đúc, (như: trọnglượng cốt thép, trọng lượng khuôn đúc, ..v.v.), thường chất lên toàn bộ các nhịp của sơ đồ kết cấu khuôn, còncác tải trọng khác khi thi công lại thường được chất dần lên và lan rộng ra gần như theo từng nhịp của bộ phậnkhuôn đúc, nên ta có thể lấy giá trị cực trị của Nội lực và Chuyển vị theo tổ hợp tải trọng bình quân, tức là: 50%(Tải trọng chất lên toàn bộ kết cấu) + 50% (Tải trọng chất lan dần ra theo từng nhịp). Từ đó ta có thể lấy giá trịcực trị của Mômen uốn và Chuyển vị trong các sơ đồ dầm siêu tĩnh có 3 nhịp trở lên như sau:

24CHƯƠNG2. PHỤLỤCCHƯƠNG I: XÁCĐỊNHGIÁTRỊNỘI LỰCVÀBIẾNDẠNGCỰCTRỊ TRONGKẾTCẤUCỐPPHA

• Mₐₓ = MGố ₂ = q1l²/9,

• fₐₓ = fNị ê = q2l4/(128EJ).

Riêng đối với dầm 2 nhịp, mọi trường hợp tổ hợp tải trọng đều cho kết quả như sau:

• Mₐₓ = MGố ₂ = q1l²/8,

• fₐₓ = fNị ê = q2l4/(185EJ).

Kết quả này cùng nhớm được với dầm đơn giản, do đó các sơ đồ dầm từ 2 nhịp trở xuống tính như dầm đơngiản:

• Mₐₓ = q1l²/8,

• fₐₓ = 5q2l4/(384EJ).

2.2 Theo lý thuyết tính toán của Hoa Kỳ


Trong cuốn Construction Methods and Management, của S. W. Nunnally, bảng 12-2, trang 324, cho biết về giá trịcực trị của các nội lực và biến dạng để tính toán thiết kế kết cấu cốp pha dạng dầm nhiều nhịp đều chịu tải trọngphân bố đều, được áp dụng tại Hoa Kỳ như sau:Các giá trị Mô men cực trị và độ võng cực trị theo lý thuyết của Hoa Kỳ, chính là các giá trị Mô men cực trị vàđộ võng cực tính toán cho kiểu tổ hợp chỉ chất tải toàn bộ lên kết cấu cốp pha dạng dầm tính theo lý thuyết củaViệt Nam và Liên Xô cũ (cho dầm từ 1-3 nhịp). Tuy có xem xét tới lực cắt cực trị, nhưng tính toán theo lý thuyếtcủa Hoa Kỳ (nội lực và biến dạng nguy hiểm là nhỏ hơn) thì kém an toàn về mặt cường độ hơn so với tính theo lýthuyết của Việt Nam. Lý thuyết của Hoa Kỳ cũng chỉ xem xét tới dầm 3 nhịp, mà không xem xét tới các trườnghợp dầm nhiều hơn 3 nhịp với những giá trị nội lực nguy hiểm lớn hơn (ở đây, với dầm nhiều hơn 3 nhịp đượclấy kết quả theo dầm 3 nhịp).

2.3 Tham khảo• Construction Methods and Management, S.W.Nunnally.

2.3. THAM KHẢO 25




Chương 3

CHƯƠNG II. THIẾT KẾ BIỆN PHÁPTHI CÔNG

3.1 Lựa chọn phương pháp vận chuyển đứng

Trong việc lựa chọn phương tiện vận chuyển đứng, trước tiên là phải ưu tiên cho công tác vận chuyển bê tông.Bởi vì công tác bê tông là công tác chính trong dây truyền công nghệ bê tông cốt thép toàn khối. Nó đòi hỏi tínhthi công liên tục cao để đảm bảo sự toàn khối, nên việc vận chuyển vữa bê tông cũng đòi hỏi phải được ưu tiênhàng đầu. ường có hai phương pháp vận chuyển đứng trong thi công nhà nhiều tầng:

• Một là, sử dụng phương tiện vận chuyển chuyên dụng cho công tác bê tông (chỉ dùng vận chuyển bê tông):máy bơm bê tông, vận thăng kết hợp xe cải tiến, … Còn các công tác khác: cốp pha và cốt thép, thì đượcvận chuyển bằng phương tiện vận chuyển đứng đa dụng như: cần trục, tời điện, …

• Hai là, dùng chung một loại phương tiện vận chuyển đứng đa dụng để phục vụ vận chuyển cho cả ba côngtác: bê tông, cốp pha và cốt thép.

Lựa chọn sơ bộ cần trục tháp theo quy mô của công trình:

• Loại cần trục tháp trụ tháp quay-chạy trên ray-đối trọng thấp, thích hợp cho các công trình có dạng mặtbằng chạy dài, số tầng không nhiều lắm.

• Loại cần trục tháp tự hành cũng tương tự như loại cần trục tháp trụ tháp quay-chạy trên ray-đối trọngthấp, thích hợp cho các công trình có dạng mặt bằng chạy dài, số tầng không nhiều lắm.

• Loại cần trục tháp cần quay-trụ tháp cố định-đối trọng trên, thích hợp cho cả các công trình dạng thápcao tầng lẫn nhà nhiều tầng thông thường, nhưng dạng mặt bằng của tất cả các công trình đó là hình chữnhật ngắn hoặc gần vuông.

• Loại cần trục tháp tự leo trong lồng thang máy, thích hợp cho các công trình tháp cao tầng mặt bằng códạng tập trung (vuông vức). Cần trục tháp sẽ được bố trí ở giữa lõi công trình.

Lựa chọn sơ bộ máy bơm bê tông:

• Loại máy bơm bê tông di động thích hợp cho các công trình nhà nhiều tầng số tầng không nhiều lắm.

• Các công trình nhà cao tầng thường phải sử dụng máy bơm bê tông tĩnh.

Dùng cần trục tháp vận chuyển hỗn hợp phục vụ cho cả ba công tác: cốp pha, cốt thép và bê tông.

Sau khi đã lựa chọn sơ bộ loại cần trục tháp, cần tiến hành lựa chọn chi tiết các thông số cần trục, là sức trục,chiều cao nâng vật và tầm với, theo các thông số tương ứng mà công trình đòi hỏi cần trục tháp phải đáp ứng.

26

https://vi.wikipedia.org/wiki/b%C3%AA%2520t%C3%B4ng

https://vi.wikipedia.org/wiki/c%E1%BB%91p%2520pha

https://vi.wikipedia.org/wiki/c%E1%BA%A7n%2520tr%E1%BB%A5c

https://vi.wikipedia.org/wiki/c%E1%BA%A7n%2520tr%E1%BB%A5c%2520th%C3%A1p

https://vi.wikipedia.org/wiki/m%C3%A1y%2520b%C6%A1m%2520b%C3%AA%2520t%C3%B4ng

3.1. LỰA CHỌN PHƯƠNG PHÁP VẬN CHUYỂN ĐỨNG 27

Đối với tất cả các loại cần trục tháp, thông số chiều cao nâng vật thường độc lập tương đối với hai thông số cơbản khác là sức trục và tầm với, được lựa chọn đồng thời với sức trục. ông số sức trục là thông số chính đượclựa chọn, trước thông số tầm với, theo nhu cầu vận chuyển công tác bê tông (công tác chính). ông số tầm vớilà thông số phụ thuộc vào sức trục, sẽ được kiểm tra sau khi chọn lựa và bố trí được cần trục.Ở đây, trọng lượng nâng yêu cầu (sức trục yêu cầu), mà việc thi công công trình đòi hỏi cần trục tháp phải đápứng, chính là trọng lượng lớn nhất của một lần vận chuyển bê tông, tức là trọng lượng một hộc vận chuyển (tứclà thùng đổ bê tông hay còn gọi là phễu đổ bê tông (concrete hopper hay concrete bucket)) chứa đầy vữa bê tông(kể cả bì), đổ vào cốp pha mà cốp pha vẫn chịu đựng được theo thiết kế. Như vậy, việc chọn loại thùng đổ bêtông, theo dung tích thùng, cần phải tương ứng với tải trọng đổ bê tông. Trong phần thiết kế cốp pha, chúngta đã sơ bộ lựa chọn thùng đổ thông qua một dải phân bố dung tích thùng theo tải trọng đổ bê tông tiêu chuẩndùng để thiết kế cốp pha, (như sau: thùng cỡ nhỏ V < 0,2 m³ tương ứng với tải trọng đổ bằng 200 kG/m²; thùngcỡ vừa V = 0,2-0,8 m³ tương ứng với tải trọng đổ bằng 400 kG/m²; thùng cỡ lớn, trên 0,8 m³, V = 0,8-1,0 m³ tươngứng với tải trọng đổ bằng 600 kG/m²). Đến lúc này cần phải lựa chọn chính xác một cỡ thùng đổ bê tông trongdải phân bố đó, và dùng nó để tính trọng lượng nâng yêu cầu (sức trục yêu cầu). Do đó, sức trục yêu câu chínhlà trọng lượng (cả bì) của thùng đổ bê tông, đã được chọn như trên, chứa đầy vữa bê tông, được vận chuyển đếnđổ ở góc xa nhất của mặt bằng công trình so với vị trí đứng của cần trục (tức là tầm với yêu cầu). Các loại thùngđổ bê tông (phễu đổ bê tông) phải tra theo các kích cỡ của các nhà cung cấp máy xây dựng. Ở Việt Nam, có thểtham khảo các hãng như: Hòa Phát,… (xem thêm phần ví dụ một số loại thùng đổ thông dụng cho đổ cột, dầm,sàn nhà nhiều tầng).Trong phương pháp vận chuyển này, các công tác cốp pha và cốt thép không được lấy làm công tác chính để lựachọn thông số cần trục. Trọng lượng mỗi mã cẩu phục vụ cho các công tác này được lấy tương ứng với trọnglượng một mẻ vận chuyển bê tông (trọng lượng cả bì của một thùng đổ bê tông đầy vữa). Khối lượng vận chuyểncác công tác này trong mỗi ca, được phân bố xen kẽ với khối lượng vận chuyển của công tác bê tông trong cađó. Chiều cao nâng vật yêu cầu của việc thi công công trình chính là chiều cao công tác yêu cầu để đưa hộc bêtông vào đổ ở tầng mái của nhà.Như vậy, sau khi chọn sơ bộ loại cần trục tháp, việc tiếp theo trong chọn lựa cần trục tháp là xác định hai thôngsố sức trục và chiều cao nâng của cần trục theo 2 điều kiện sau:Q = Q ≥ Q = k1k2VγH = Hₐₓ ≥ H = H.áₐₓ = Hà + h1 + h2 + h3

• Hà là cao độ cốp pha sàn mái. (m)

• Q là thông số sức trục của cần trục tháp được chọn lựa, chính là bằng tải trọng nâng nhỏ nhấtmà cần trục có khả năng cẩu được khi vị trí xe con nằm tại đầu mút tay cần Q. (tấn)

• H là thông số chiều cao nâng của cần trục tháp được lựa chọn. (m)

• h1 là chiều cao đưa thùng chứa bê tông qua lan can giáo công tác tầng mái vào vị trí đổ. (m)

• h2 là chiều cao thùng chứa vữa. (m)

• h3 chiều cao thiết bị treo buộc thùng đổ vào móc cẩu (quang treo). (m)

• V là dung tích thùng đổ. (m³)

• k1 là hệ số đầy vơi, k1 = 0,90-0,95. Điều 6.3.3. tiêu chuẩn TCVN 4453:1995 nói rằng: "Khi dùngthùng treo để vận chuyển hỗn hợp bê tông thì hỗn hợp bê tông đổ vào thùng treo không vượt quá90-95% dung tích thùng."

• k2 là hệ số trọng lượng vỏ thùng, có thể lấy k2 = 1,2-1,3 hoặc tính trực tiếp qua tỷ số giữa trọnglượng thùng vữa bê tông kể cả bì trên trọng lượng tịnh vữa bê tông.

• γ là trọng lượng riêng của vữa bê tông, γ = 2,5 tấn/m³.

Từ đó ta có được một nhóm cần trục tháp đáp ứng được hai thông số yêu cầu trên (sơ tuyển). Tiếp theo tiến hànhbố trí từng cần trục đã sơ tuyển trên (với các thông số chế tạo của chúng), trong mặt bằng thi công, theo điềukiện tầm với như sau:

• Trong trường hợp cần trục tháp trụ tháp quay-đối trọng dưới-chạy trên ray và các loại cần trục tháp tựhành khác, thì Rₐₓ = R(Q) ≥ R = Bà + Bá.


https://vi.wikipedia.org/wiki/m%C3%A9t%2520vu%C3%B4ng


https://vi.wikipedia.org/wiki/T%E1%BA%ADp%2520%C4%91o%C3%A0n%2520H%C3%B2a%2520Ph%C3%A1t

https://vi.wikibooks.org/wiki/Th%E1%BA%A3o_lu%E1%BA%ADn:H%C6%B0%E1%BB%9Bng_d%E1%BA%ABn_%C4%91%E1%BB%93_%C3%A1n_K%E1%BB%B9_thu%E1%BA%ADt_thi_c%C3%B4ng_B%C3%AA_t%C3%B4ng_to%C3%A0n_kh%E1%BB%91i_nh%C3%A0_nhi%E1%BB%81u_t%E1%BA%A7ng/CH%C6%AF%C6%A0NG_II._THI%E1%BA%BET_K%E1%BA%BE_BI%E1%BB%86N_PH%C3%81P_THI_C%C3%94NG

https://vi.wikibooks.org/wiki/Th%E1%BA%A3o_lu%E1%BA%ADn:H%C6%B0%E1%BB%9Bng_d%E1%BA%ABn_%C4%91%E1%BB%93_%C3%A1n_K%E1%BB%B9_thu%E1%BA%ADt_thi_c%C3%B4ng_B%C3%AA_t%C3%B4ng_to%C3%A0n_kh%E1%BB%91i_nh%C3%A0_nhi%E1%BB%81u_t%E1%BA%A7ng/CH%C6%AF%C6%A0NG_II._THI%E1%BA%BET_K%E1%BA%BE_BI%E1%BB%86N_PH%C3%81P_THI_C%C3%94NG

28 CHƯƠNG 3. CHƯƠNG II. THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG

• R là tầm với tới điểm xa nhất của công trình đòi hỏi cần trục phải đảm bảo phục vụ được.Trong trường hợp cần trục chạy trên ray, cần trục có thể di chuyển tịnh tiến song song côngtrình trên ray tới điểm đứng trực diện với điểm góc xa nhất của công trình. Do đó, R chínhlà khoảng cách từ điểm phục vụ xa nhất đó đến trục ray (trục bố trí máy): R = Bà + Bá.

• Bà = Bₐ là kích thước bề ngang nhà. (m)• Bá = Bₐ là khoảng cách từ trục bố trí máy đến trục định vị biên của nhà ở phía gần cần trục

nhất. Trường hợp cần trục tháp loại trụ tháp quay-đối trọng thấp, do phải đảm bảo tránh vachạm đối trọng vào giáo công tác phía mặt công trình, khi cần trục quay lộn cần ra phía sauđể cẩu vật liệu, thì Bá = Báₒ + Bₐ + Bđ

• Báₒ là khoảng cách từ mép ngoài giáo công tác đến trục định vị biên của công trình, có kểđến bề nửa bề dầy của kết cấu biên nhà, thường bằng khoảng 1,5-1,8 m.

• Bₐ là khoảng khe hở an toàn giữa vị trí đối trọng khi quay vào trong phía công trình haykhoảng hở giữa trụ tháp cố định với mép công trình, thường bằng khoảng 0,8-1,2 m.

• Bđ là khoảng cách mép ngoài đối trọng đến tâm cần trục (tâm ray). Đây là một thông số cầntrục được tra theo lý lịch máy.

Loại cần trục tháp tự hành cũng được lựa chọn tương tự như loại cần trục tháp trụ tháp quay-chạytrên ray-đối trọng thấp.

Khi Rₐₓ = R, thì mọi điểm trên trục định vị biên dọc nhà nằm ở phía xa cần trục đều là điểm phụcvụ xa nhất, với tầm với lớn nhất. Tay cần của cần trục khi phục vụ cho các điểm này phải vuông gócvới đường trục ray. Đường ray phải được kéo dài suốt dọc chiều dài của nhà.Còn khi Rₐₓ > R, thì chỉ có 2 điểm góc xa của mặt bằng nhà mới là những điểm phục vụ xa nhất.Tay cần của cần trục tháp dài hơn tầm với yêu cầu, nên không cần thiết phải bố trí ray ra tới hai trụcđầu hồi nhà, chỉ cần bố trí ray lui vào, tới các vị trí đứng mà cần trục vẫn vươn tới các điểm phục vụxa nhất đó với bán kính quay bằng Rₐₓ. Chiều dài mỗi đoạn ray có thể bớt đi được ở hai trục đầuhồi, so với khi Rₐₓ = R, được tính theo công thức sau: Lớ ₐ =

√R2

ctmax − (Bnha +Bmay)2 -Lá/2

• Trong trường hợp cần trục tháp trụ tháp cố định-tay cần quay-đối trọng trên, thì Bá = Bₐ + B.á

và Rₐₓ = R(Q) ≥ R =√

L2nha/4 + (Bnha +Bmay)2

• Là = Lₐ là kích thước bề dài nhà.• B.á là nửa bề rộng đế trụ tháp. Đây là một thông số cần trục được tra theo lý lịch máy.

• Trong trường hợp cần trục tháp tự leo trong lồng thang máy:

Vị trí đứng của cần trục tháp đã được xác định là ở giữa lõi công trình. Tầm với yêu cầu đối với cầntrục lại phụ thuộc vào vị trí tập kết vật liệu cốt thép, thiết bị cốp pha tại chân công trình và vị trítrạm trộn bê tông trên mặt bằng công trường.

Dùng máy bơm để vận chuyển bê tông, cần trục tháp vận chuyển cốp pha và cốt thép

Ở phương pháp này, công tác bê tông được ưu tiên vận chuyển bằng phương tiện chuyên dụng. Cần trục thápđược san bớt nhiệm vụ, chỉ còn vận chuyển cho hai công tác cốp pha và cốt thép. Việc xác định sức trục yêu cầuđối với cần trục tháp có khác biệt với phương pháp trên.Trọng lượng của một mẻ cẩu cốp pha hay cốt thép phụ thuộc vào việc thiết kế sức chứa của sàn đón vật liệu(nếu dùng cốp pha rời), hoặc là trọng lượng của cấu kiện cốp pha tấm lớn (nếu dùng cốp pha tấm lớn như: cốppha bay, …).Điều 2.4. tiêu chuẩn TCXD 200-1997 Nhà cao tầng: kỹ thuật về bê tông bơm nói rằng: Hỗn hợp bơm bê tông cókích thước hạt tối đa không lớn hơn 0,33 đường kính trong nhỏ nhất của ống dẫn đối với đá dăm và 0,4 đối với sỏi.

Cốt liệu lớn dùng cho vữa bê tông thông thường có đường kính lớn nhất thường khoảng 10-40 mm thích hợp vớicác loại đường kính ống bơm từ 125-150 mm trở lên, theo điều 3.2. tiêu chuẩn TCXD 200-1997.

3.2. LỰACHỌN, BỐTRÍ THIẾTBỊMÁYMÓCPHỤTRỢVÀPHỐIHỢPCHÚNGVỚICÁCMÁYMÓCCHỦĐẠO 29

eo cuốn Hỏi đáp thiết kế và thi công kết cấu nhà cao tầng-tập II, của tác giả người Trung ốc-Triệu Tây An,thì quan hệ giữa đường kính ống bơm tối thiểu với đường kính cốt liệu lớn nhất được lựa chọn theo bảng sau:Đường ống bơm đặt thẳng đứng, ống bơm thu nhỏ tiết diện dạng hình côn, ống cong đổi hướng gây ra nhữngcản trở trong vận chuyển vữa hơn so với đường ống thẳng đặt nằm ngang (giảm áp lực, giảm vận tốc lưu chuyển,có thể gây tắc,…). Để lựa chọn ống bơm bê tông, các loại ống này được quy đổi từng đơn vị chiều dài (1 mét) ramột số lượng mét ống thẳng đặt nằm ngang nhất định, sao cho tương đương về độ tổn hao áp lực bơm và vậntốc lưu chuyển vữa. Trong cuốn Hỏi đáp thiết kế và thi công kết cấu nhà cao tầng-tập II, Triệu Tây An đưa ra mộtbảng quy đổi tương đương về ống ngang của các loại ống trên như sau:Lựa chọn bơm bê tông sơ bộ theo năng lực bơm tối đa: náQₐ ₐₓk = 8náQₐₓk > Q = Qầ

• ná số lượng máy bơm cùng loại sử dụng cho công trình (máy)

• Qₐₓ năng suất tối đa của máy có thể thực hiện được (là thông của máy bơm) (m³/h)

• Qₐ ₐₓ sức bơm lớn nhất của máy bơm. (m³)

• k hệ số sử dụng máy bơm, k = 0,4-0,8

• Q khối lượng bê tông mà công trình yêu cầu hệ thống máy bơm đáp ứng trong ca làm việc (8 tiếng). (m³)

• Qầ khối lượng bê tông của một tầng sàn. (m³)

3.2 Lựa chọn, bố trí thiết bị máy móc phụ trợ và phối hợp chúng với cácmáy móc chủ đạo

Lựa chọn máy trộn

Việc lựa chọn máy trộn cần phải tương thích với máy móc chủ đạo (máy vận chuyển theo phương đứng) về dungtích hiệu dụng và năng lực. Dung tích hiệu dụng thùng đổ bê tông thường phải là bội số hoặc tốt nhất là bằngvới dung tích trộn hiệu dụng của máy trộn. Nếu khối lượng của mẻ đổ bằng bội số của mẻ trộn, thì cần trục phảimất thêm thời gian chờ đợi giữa các lần xả máy trộn, để giảm thời gian này thì cần nhiều hơn một máy trộncùng loại.Sau khi chọn được máy trộn theo dung tích hiệu dụng, cần bố trí máy trộn trong tầm hoạt động của cần trụctháp nhưng nằm gần bãi tập kết vật liệu: cát, đá, xi măng, sao cho khoảng cách vận chuyển từ nơi trộn đến nơiđổ là nhỏ nhất, để tăng năng suất của cần trục.

Tính năng suất cần trục tháp

Năng suất ca làm việc của cần trục tháp là tích số giữa tải trọng nâng trung bình của cần trục tháp với số lầnlàm việc hữu hiệu của cần trục tháp trong một ca làm việc. Nₐ = (kQ)(kn) = (kQ)(k(8*3600/T)) (tấn/ca)T = tạ + tâ + 2tể + 2tₐ + 2tầớ + tₓả + tạ

• Q là tải trọng nâng một lần làm việc cần trục tháp, tức là trọng lượng của một mã cẩu trungbình. (tấn)

• tâ = (Hà + h1 + h2 + h3)/vâ là thời gian nâng vật cẩu (thùng chứa vữa, cấu kiện cốt théphay cốp pha). (s)

• tạ = (Hà + h1 + h2 + h3)/vạ là thời gian hạ vật cẩu (thùng chứa vữa, cấu kiện cốt thép haycốp pha). (s)

• tể = l0/vể là thời gian di chuyển cần trục tháp trên ray.• tₐ = α/(6nₐ ) là thời gian quay tay cần từ vị nâng (cửa xả của máy trộn, kho bãi gia công

cốp pha và cốt thép) đến vị trí hạ (vị trí đổ bê tông, sàn đón vật liệu). (s)• tầớ = l1/vầớ là thời gian thay đổi tầm với (thời gian di chuyển xe con trên cánh tay cần).

(s)

https://vi.wikipedia.org/wiki/ng%C6%B0%E1%BB%9Di%2520Trung%2520Qu%E1%BB%91c

https://vi.wikipedia.org/wiki/gi%E1%BB%9D

https://vi.wikipedia.org/wiki/t%E1%BA%A5n


https://vi.wikipedia.org/wiki/gi%C3%A2y


• tₓả là thời gian xả hàng của cần trục tháp (thời gian trút bê tông vào khuôn hay thời gian hạcấu kiện cốp pha hoặc cốt thép). (s)

• tạ là thời gian lắp một mẻ cẩu vào cần trục, bao gồm các thời gian: xả bê tông từ máy trộnvào thùng đổ bê tông, treo thùng đổ vào móc cẩu. (s)

• vâ là vận tốc nâng của cần trục tháp, được tra theo lý lịch máy. (m/s)

• vạ là vận tốc hạ của cần trục tháp, được tra theo lý lịch máy. (m/s)

• vể là vận tốc di chuyển cần trục tự hành hay tịnh tiến trên ray. (m/s)

• nₐ là vận tốc quay của cần trục tháp. (vòng/phút)

• vầớ là vận tốc di chuyển xe con trên cánh tay cần. (m/s)

• k là hệ số sử dụng thời gian.

• k là hệ số sử dụng sức trục.

• l0 là quãng đường di chuyển cần trục tháp trên ray. Việc tính năng suất nên tính toán với vị tríđứng của cần trục nằm ở trung tâm nhà (đặc biệt là loại cần trục chạy trên ray). Khi đó quãngđường di chuyển cần trục trên ray đến vị trí phục vụ xa nhất là nửa chiều dài của hệ thống ray.l0 = (Là - 2Lớ ₐ)/2. Các loại cần trục tháp cố định tại một vị trí mặt bằng thì l0 = 0. (m)

• l1 là quãng đường di chuyển xe con trên cánh tay cần của cần trục tháp, để cẩu bê tông từ máytrộn đến vị trí đổ, cốp pha và cốt thép từ bãi gia công vào vị trí lắp đặt. ãng đường này bằnghiệu số giữa tầm với phục vụ tại vị trí xa nhất Rₐₓ với tầm với tại vị trí nâng (là tầm với nhỏnhất trong các tầm với đến các vị trí đặt máy trộn, kho bãi gia công cốp pha hay cốt thép, khicần trục đứng ở trung tâm nhà). (m)

• α là góc quay tay cần lớn nhất từ vị trí nâng đến vị trí hạ để phục vụ được cho mọi điểm củamặt bằng công trình. Góc này thường được lấy bằng góc hợp bởi vị trí tay cần thẳng góc vớicông trình, khi cần trục nằm ở trung tâm nhà, với hướng tay cần khi cần trục quay ra phía máytrộn hay kho bãi gia công cốp pha hoặc cốt thép (là góc quay lớn nhất trong 3 góc quay cầntrục phục vụ cho các công tác cốp pha, cốt thép và bê tông).

Trong thực tế hoạt động của cần trục, có thể tăng năng suất vận chuyển của cần trục bằng cách đồng thời cùngthực hiện nhiều động tác di động của các bộ phận cần trục một lúc (ví dụ như: đồng thời vừa nâng mã cẩu, vừaquay tay cần, vừa di chuyển xe con và tịnh tiến cần trục trên ray). Tuy nhên khi thiết kế biện pháp, phải sử dụngnăng suất nhỏ nhất khi các thao tác cần trục được thực hiện độc lập và tuần tự.

Tính năng suất máy bơm bê tông và phối hợp máy bơm với xe bồn vận chuyển

3.2.1 Tính toán khối lượng các công tác cốp pha, cốt thép và bê tông cho mỗi tầng nhà(điển hình)

eo yêu cầu của từng công tác chuyên môn trong thi công bê tông toàn khối, và theo công nghệ thi công, màphải tiến hành tính toán khối lượng công tác cho phù hợp. Các công tác đổ bê tông, thì tính toán khối tích củacác kết cấu bê tông theo đơn vị tính là m³. Các công tác lắp dựng cốt thép thì tính theo trọng lượng kết cấu cốtthép, đơn vị tính là tấn. Các công tác cốp pha thì tính theo diện tích bề mặt sử dụng cốp pha, đơn vị tính là m2.Tùy theo các công nghệ thi công khác nhau: một đợt, 2 đợt, 3 đợt hay 2 đợt đặc biệt, thì có thể gộp hay tách riêngkhối lượng của các công tác chuyên môn thành khối lượng công tác chuyên môn quy đổi (bằng hệ số tỷ lệ địnhmức).Tuy nhiên, khối lượng công tác của công việc đúc bê tông của các kết cấu giao nhau, dù thi công theo công nghệnào, cũng phải được phân chia theo vị trí mạch ngừng nằm ngang, để phù hợp với biện pháp thi công và địnhmức lao động cho từng loại kết cấu bê tông cốt thép. Kết cấu cột hay tường thì được tính khối lượng công tác đúcbê tông tới cao độ đáy dầm chính, (không kể đến phần cột hay vách, giao với dầm và sàn). Kết cấu dầm chínhvà dầm phụ phải được tính khối lượng công tác đúc bê tông tới cao độ nách dầm, (phần dầm giao với sàn khôngđược kể đến, vì phần này có biện pháp thi công và định mức lao động giống với việc đúc bê tông sàn). Kết cấusàn được tính khối lượng công tác đúc bê tông với toàn bộ diện tích sàn tầng với bề dầy của sàn, (kể cả phần sàngiao với các kết cấu dầm chính, dầm phụ, cột và tường).

https://vi.wikipedia.org/wiki/ph%C3%BAt

https://vi.wikipedia.org/wiki/m%C3%A9t


3.2.2 Phân chia phân khu thi công bê tông

Việc phân đoạn thi công sàn sườn toàn khối lần lượt được xác định theo những điều kiện sau:

• Kí thước của phân khu bê tông phải đảm bảo o việc đúc bê tông trong phân khu được liên tục, đảmbảo tính toàn khối của kết cấu, phù hợp với năng lực của máy móc (đặc biệt là các máy thi công ủđạo) và nhân lực thi công.

L ≤ (k1(T0 - T - Tđ)√V /h )/T (1)

Trong đó:

• V là dung tích hiệu dụng của thùng (khi dùng cần trục) hoặc xe bồn (khi dùng máy bơm bêtông) vận chuyển vữa bê tông đổ vào khuôn

• T0 là thời gian bắt đầu ninh kết của vữa bê tông, tính từ khi vữa bê tông ra khỏi trạm trộn.ời gian này phụ thuộc vào điều kiện thời tiết môi trường đổ bê tông (nhiệt độ môi trường),mùa hè thì thời gian này ngắn, mùa đông thì dài, và thường trong khoảng 1,0-2,25 giờ đối vớibê tông không phụ gia dùng xi măng Poóclăng (chính là thời gian ngừng nghỉ cho phép khi đổbê tông).

• T là thời gian chu kỳ vận chuyển một mẻ vữa (là lượng vữa vận chuyển bằng thùng hoặc xevận chuyển bê tông), từ nơi trộn đến khi đổ vào khuôn.

• Tđ là thời gian đầm xong một mạch đầm ở vị trí tiếp giáp giữa hai mẻ đổ.

• δ = h là chiều dầy trung bình quy đổi của kết cấu sàn hay sàn sườn bê tông toàn khối, δ = (V+ VĐ/Đ)/LB

• V là tổng khối lượng bê tông sàn của mỗi tầng (m³)

• V là tổng khối lượng bê tông dầm của mỗi tầng (m³)

• Đ là định mức lao động cho công tác đổ bê tông sàn (m³/công)

• Đ là định mức lao động cho công tác đổ bê tông dầm (m³/công)

• L là chiều dài nhà (m)

• B là chiều rộng nhà (m)

• k1 là hệ số vận chuyển vữa bê tông không đồng đều (hệ số đầy vơi), k1 = 0,9-0,95

• L là kích thước phân khu bê tông dọc theo hướng đổ bê tông chính (là hướng phát triển củahàng các mẻ đổ bê tông - hướng của luống bê tông), lớn nhất có thể đạt được mà vẫn đảm bảođiều kiện thi công bê tông liên tục.

• Tổng khối lượng các công tác đổ bê tông, lắp dựng cốt thép, lắp cốp pha trong mỗi một tầng (cũng làtổng khối lượng vật liệu và thiết bị để thi công mỗi tần mà cần trục tháp phải vận uyển) phải đượcia thành các phần khối lượng phân khu phù hợp với năng lực thi công của máy móc (đặc biệt là cácmáy thi công ủ đạo) và nhân lực, làm việc trong một ngày hoặc ca làm việc.

nQyc =n*1,0*NCₐ ≥ (QBTTầ*k2) +QCTTầ +GCPTầ = (VBTTầ*γ*k2) +QCTTầ + (QCPTầ*gCP)= (CBTTầ*γ*k2)/ĐBT + CCTTầ/ĐCT + (CCPTầ*gCP)/ĐCP

Từ đó số phân khu được xác định theo công thức:

https://vi.wikipedia.org/wiki/Ph%C3%A2n%2520%C4%91o%E1%BA%A1n%2520thi%2520c%C3%B4ng%2520b%C3%AA%2520t%C3%B4ng



n ≥ (VBTTầ*k2*γ)/NCₐ +QCTTầ/NCₐ +GCPTầ/NCₐ = (CBTTầ*γ*k2)/(ĐBT*1,0*NCₐ) +CCTTầ/(ĐCT*1,0*NCₐ)+ (CCPTầ*gCP)/(ĐCP*1,0*NCₐ) (2)

Trong đó:

• Qyc là tổng khối lượng yêu cầu cần trục tháp vận chuyển trên các phân khu công tác trongmột ca làm việc của cần trục tháp (tấn).

• NCₐ là năng suất hiệu dụng của cần trục trong một ca làm việc hỗn hợp ((tấn/ca)• VBTTầ là tổng khối lượng thể tích công tác đổ bê tông của mỗi tầng (m³).• QBTTầ là tổng khối lượng công tác đổ bê tông của mỗi tầng (cần cần trục vận chuyển) (tấn).• k2 là hệ số kể đến trọng lượng tăng thêm của vỏ thùng đổ vào mỗi mẻ đổ trong một ca làm

việc.• QCTTầ là tổng khối lượng công tác cốt thép của mỗi tầng (tấn).• GCPTầ là tổng trọng lượng cốp pha của mỗi tầng (tấn).• gCP là tỷ trọng giữa trọng lượng toàn bộ cốp pha của tầng quy ra trên diện tích bề mặt ván

khuôn (tấn/m2).• QCPTầ là tổng trọng lượng công tác cốp pha của mỗi tầng (diện tích bề mặt ván khuôn) (m2).• ĐBT là định mức lao động trung bình quy đổi của công việc đổ bê tông (thường lấy định mức

bê tông sàn, vì khối lượng công tác là lớn) (công/m³).• ĐCT là định mức lao động trung bình quy đổi của công việc lắp đặt cốt thép (thường lấy định

mức cốt thép sàn, vì khối lượng công tác là lớn) (công/tấn).• ĐCP là định mức lao động trung bình quy đổi của công việc lắp dựng cốp pha (thường lấy định

mức cốp pha sàn, vì khối lượng công tác là lớn) (công/m2).

Khi đổ bê tông bằng bơm bê tông chuyên dụng, thì điều kiện (2) trở thành việc xác định số lượngphân khu (phân đoạn) thi công bê tông cốt thép sàn sườn toàn khối như sau: n =QBTTầ/NBTCₐ.Điều kiện (1) trên được xem xét với giả thiết kích thước mặt sàn công trình theo cả hai phương mặtbằng là vô hạn. Nhưng thực tế kích thước công trình là có giới hạn. Trường hợp bề ngang nhà B >B, thì kích thước phân khu hoàn toàn được xác định theo hai điều kiện trên, L và B lần lượt nằmdọc theo chiều dọc và chiều ngang nhà, mỗi phân khu có 2 cạch phải để mạch ngừng: một mạch dọcnhà, một mạch ngang nhà. Trong trường hợp, bề ngang của nhà B < B vừa được chọn theo điềukiện (2), thi xoay hướng đổ chính vuông góc lại, sao cho hướng của hàng các mẻ đổ chạy song songvới bề ngang nhà. Khi đó, có 2 khả năng xảy ra:

• B > L, thì phải bố trí thêm một mạch ngừng dọc nhà (như khi B > B), và mỗi ca đổ bê tông(8 tiếng) có khoảng 3-8 hàng mẻ đổ.

• B ≤ L, thì lựa chọn L = B, mỗi phân khu chỉ có một phía cạnh phải để mạch ngừng, và lúcnày kích thước lớn nhất của phân khu dọc theo chiều dài nhà lại là B ₐₓ = NBTCₐ/(δB).

• Vị trí mạ ngừng giữa các phân đoạn thi công phải đảm bảo bố trí đúng quy phạm thi công (TCVN4453:1995), tránh những ỗ ịu lực xung yếu của kết cấu sàn sườn bê tông toàn khối.

Mạ ngừng theo phương đứng trong sàn sườn được để như sau:

• Khi hướng đổ bê tông song song với dầm phụ, tức mạch ngừng cắt qua dầm phụ, thì mạchngừng có thể bố trí tại bất kỳ tiết diện nào nằm trong đoạn 1/3 chính giữa của nhịp dầm phụL đồng thời cũng là nhịp bản theo phương dầm phụ L₁ (nhịp bản chính là nhịp dầm phụ). Ởcác vị trí này lực cắt trong cả bản và dầm phụ đều nhỏ.

• Khi hướng đổ bê tông song song với dầm chính, tức là mạch ngừng cắt qua dầm chính, thìmạch ngừng có thể bố trí tại bất kỳ tiết diện nào, mà: vừa nằm trong đoạn 1/2 chính giữa nhịpdầm chính L, vừa nằm trong đoạn 1/2 chính giữa nhịp bản theo phương dầm chính L₂ (nhịpbản có thể không trùng với nhịp dầm chính). Ở các vị trí này lực cắt trong cả bản và dầm chínhđều nhỏ. Tuy nhiên, tùy theo mặt bằng kết cấu mà vùng để được mạch ngừng trong trường hợp


https://vi.wikipedia.org/wiki/M%E1%BA%A1ch%2520ng%E1%BB%ABng%2520thi%2520c%C3%B4ng%2520b%C3%AA%2520t%C3%B4ng%2520to%C3%A0n%2520kh%E1%BB%91i


Các vùng có thể bố trí mạch ngừng đứng, cắt qua dầm chính (gạch chéo đỏ) và cắt qua dầm phụ (gạch chéo xanh).

này có thể không có, và nếu có thì mạch ngừng lại cắt qua nhịp làm việc chính của hê thốngkết cấu, cho nên cần hạn chế để mạch ngừng kiểu này, hãy cố gắng đổ bê tông song song dầmphụ để mạch ngừng cắt qua dầm phụ.

Mạch ngừng phải cấu tạo thẳng đứng, vuông góc với trục dầm, và được tạo thành nhờ khuôn mạchngừng loại thành đứng.

Mạ ngừng nằm ngang trong hệ dầm liền sàn (sàn sườn): Khi phải bố trí mạch ngừng theo phươngngang, thì mạch ngừng thường được đặt ở dầm tại vị trí dưới nách dầm (nơi tiếp giáp giữa dầm vớisàn) khoảng 20 - 30 mm. Trong trường hợp dầm cao > 800 mm, nếu đúc bê tông liên tục thì để tránhsự co ngót ban đầu của vữa bê tông, khi đổ bê tông tới cách nách dầm 20 - 30 mm, ta cần phải tạmnghỉ để bê tông kịp co ngót rồi mới đổ tiếp tới sàn, nhưng cũng không lâu quá thời điểm bắt đầuninh kết của bê tông. Do vậy sẽ không hình thành mạch ngừng nằm ngang, việc đúc bê tông khôngđược coi là gián đoạn.Mạ ngừng nằm ngang trong các kết cấu đứng (cột, vách,…) và giữa các kết cấu đứng với sàn sườn:về nguyên tắc có thể để tại bất kỳ tiết diện nào của kết cấu đứng, vì các nội lực có thể có trong cáckết cấu đứng là mô men uốn (thì trung tính với mạch ngừng), còn lực cắt (gây trượt dọc bề mặt mạchngừng, có hại cho phần kết cấu tại mạch ngừng) và lưc nén dọc (gây ra lực ma sát ngăn cản sự trượtdọc theo bề mặt mạch ngừng, có lợi cho phần kết cấu tai vị trí mạch ngừng) thì sẽ triệt tiêu ảnhhưởng của nhau. Do đó, để thuận tiện cho thi công, thường để loại mạch ngừng tại vị trí chân kếtcấu đứng (ngay trên mặt sàn) và vị trí ngọn của kết cấu đứng (vị trí tiết diện dưới đáy dầm chính).Các yêu cầu kỹ thuật về mạch ngừng thi công sàn sườn bê tông toàn khối trên, được luật hóa ở cácđiều 6.6.5 và 6.6.7 trong Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 4453:1995. Điều 6.6.7 nêu rằng:

• Khi đổ bê tông tấm sàn có sườn theo hướng song song với dầm phụ thì mạch ngừng thi công bốtrí trong khoảng 1/3 đoạn giữa nhịp của dầm.

• Khi đổ bê tông theo hướng song song với dầm chính thì mạch ngừng thi công bố trí trong haikhoảng giữa của nhịp dầm và sàn (mỗi khoảng 1/4 nhịp).


Tới đây, kích thước phân khu lại được hạn chế lại, một cách chính xác hơn: mỗi phân khu nằm lọtgiữa các vị trí mạch ngừng đứng, với khoảng cách nhỏ hơn các kích thước đã được xác định theođiều kiện (1) và (2) ở trên.

• Số lượng phân khu phải là tối thiểu, để giảm tối đa số lượng mạ ngừng-nơi kết cấu bê tông toàn khốibị giảm yếu.

• Tổng khối lượng bê tông của các phân khu có độ ênh lệ không quá 25%, đảm bảo năng lực thi côngcủa máy móc và nhân lực ổn định. Nguyên tắc này đảm bảo có thể tổ chức thi công theo phương phápdây chuyền nhịp nhàng (nhịp dây chuyền hằng số k = const). Nếu khối lượng các phân khu vượt hơn điềukiện này thì vẫn có thể tổ chức theo dây chuyền nhưng là dây chuyền không nhịp nhàng.

• Chiều dài của mạ ngừng phải bố trí ngắn nhất, độ gấp khúc của mạ ngừng là nhỏ nhất.

• Hình dạng của các phân đoạn phải đảm bảo ổn định trong giai đoạn thi công, ngay cả khi phân đoạncòn đứng riêng lẻ.

Tuy nhiên, nếu số lượng phân đoạn (phân khu) đủ lớn, tức là lớn hơn số dây uyền đơn vị (công việc chuyênmôn) (kể cả các dây chuyền “chờ đợi công nghệ"), thì có thể tổ chức thi công theo phương pháp dây chuyền.Còn nếu lượng phân đoạn không đủ lớn thì tổ chức thi cônng theo sơ đồ mạng (tức là Phương pháp Đường găng(còn gọi là phương pháp tổ chức theo công việc trọn gói)) hay tổ chức thi công theo phương pháp tổ chức theotổ đội lao động chuyên nghiệp.

3.2.3 Điều kiện tháo dỡ cốp pha

Tháo dỡ cốp pha tạo hình (cốp pha không chịu lực)

eo điều 3.6.2 TCVN 4453:1995, khuôn đúc bê tông tạo hình (tức cốp pha tạo hình hay cốp pha không ịulực sau khi bê tông đã đóng rắn) có thể được tháo dỡ khi cường độ thực tế của cấu kiện bê tông lúc đó đạt 50(kG/cm²) trở lên. ường thì cường độ thực tế của bê tông có thể đạt tới giá trị 50 (kG/cm²) vào khoảng 1 đến 2ngày sau khi đổ, tùy vào mùa thi công.

Tháo dỡ cốp pha chịu lực

Khuôn đúc bê tông (cốp pha) thuộc nhóm cốp pha đáy nằm (là nhóm cốp pha chịu lực), trong giai đoạn pháttriển cường độ của các kết cấu bê tông, thì phải hoàn toàn chịu lực thay cho kết cấu bê tông phần trọng lượngbản thân của kết cấu bê tông (phần tải trọng thường xuyên đã được kể đến khi tính toán kết cấu cốp pha) và cóthể cả các tải trọng thi công các tầng bên trên truyền xuống (các tải trọng chất thêm (ngoài tải trọng tổ hợp khithiết kế cốp pha), nếu không phải là tầng mái). Đối với loại cốp pha đáy nằm (cốp pha chịu lực), nếu không phảichịu các tải trọng chất thêm do thi công các tầng trên truyền xuống, thì đến thời điểm kết cấu bê tông cốt thépđạt tới giá trị cường độ mà có thể tự chịu được trọng lượng bản thân của chính kết cấu bê tông cốt thép đó, là cóthể được phép tháo dỡ cốp pha đáy nằm (cốp pha chịu lực) này. Giá trị cường độ này gọi là cường độ tối thiểuđể tháo dỡ cốp pha ịu lực khi không ất tải thêm, Rth.d.. Giá trị này được xác định theo hệ số α (tính theo% cường độ thiết kế của kết cấu bê tông Rth.k), phụ thuộc vào độ lớn của nhịp và sơ đồ tính của kết cấu bê tôngcốt thép được chế tạo: Rth.d. = α(%)*Rth.k. điều kiện tháo khuôn chiu lực là cường độ bê tông tại thời điểm tháo:Rth.d ≥ α(%)*Rth.k.

• Đối với kết cấu bê tông nhịp nhỏ (L < 2m) thì α = 50%, Rth.d. = 50(%)*Rth.k. (nhưng ≥ 80 kG/cm2)

• Đối với kết cấu bê tông nhịp trung bình (2m ≤ L ≤ 8m) thì α = 70%, Rth.d. = 70(%)*Rth.k.

• Đối với kết cấu bê tông nhịp lớn (L > 8m) thì α = 90%, Rth.d. = 90(%)*Rth.k.

• Đối với sơ đồ kết cấu dạng con-son thì α = 100%, Rth.d. = 100(%)*Rth.k.

Viêc chất tải toàn bộ lên kết cấu bê tông đã tháo dỡ cốp pha chỉ được phép thực hiện khi bê tông đã đạt đến giátrị cường độ thiết kế, giá trị này thường phải sau 28 ngày tính từ lúc đúc thì mới đạt được.

https://vi.wikipedia.org/wiki/ph%C6%B0%C6%A1ng%2520ph%C3%A1p%2520t%E1%BB%95%2520ch%E1%BB%A9c%2520th%E1%BB%B1c%2520hi%E1%BB%87n%2520c%C3%B4ng%2520vi%E1%BB%87c%2520theo%2520d%C3%A2y%2520chuy%E1%BB%81n



https://vi.wikipedia.org/wiki/Ph%C6%B0%C6%A1ng%2520ph%C3%A1p%2520%C4%90%C6%B0%E1%BB%9Dng%2520g%C4%83ng

https://vi.wikipedia.org/wiki/Ph%C6%B0%C6%A1ng%2520ph%C3%A1p%2520%C4%90%C6%B0%E1%BB%9Dng%2520g%C4%83ng

https://vi.wikipedia.org/wiki/Ph%C6%B0%C6%A1ng%2520ph%C3%A1p%2520t%E1%BB%95%2520ch%E1%BB%A9c%2520theo%2520t%E1%BB%95%2520%C4%91%E1%BB%99i%2520lao%2520%C4%91%E1%BB%99ng%2520chuy%C3%AAn%2520nghi%E1%BB%87p

https://vi.wikipedia.org/wiki/Ph%C6%B0%C6%A1ng%2520ph%C3%A1p%2520t%E1%BB%95%2520ch%E1%BB%A9c%2520theo%2520t%E1%BB%95%2520%C4%91%E1%BB%99i%2520lao%2520%C4%91%E1%BB%99ng%2520chuy%C3%AAn%2520nghi%E1%BB%87p


Nhưng trong thi công nhà nhiều tầng, việc thi công lên cao cần đảm bảo được tiến hành liên tục cả khi bê tôngchưa đạt đủ cường độ thiết kế. Việc thi công tầng trên sẽ truyền tải trong xuống chất thêm cho tầng dưới, phầntải trọng này khi bê tông chưa đủ cường độ chịu thêm chúng, thì phải được cốp pha chịu. Do đó, trong trườnghợp này, đến thời điểm bê tông đạt cường độ tự chịu trọng lượng bản thân của chúng, cốp pha vẫn phải đượcduy trì một phần để chịu phần tải trọng chất thêm do thi công các tầng trên, thay cho bê tông, cho đến khi bêtông đạt đến giá trị cường độ thiết kế. Như vậy đến thời điểm bê tông đạt cường độ tháo dỡ tối thiểu ở trên, thìvẫn có thể tháo dỡ cốp pha, nhưng không tháo hết hoàn toàn, mà tháo từng phần rồi lắp dựng giáo chống lạimột phần với khoảng cách thưa hơn gọi là các cột ống “an toàn”, duy trì cho đến khi bê tông sàn sườn đatđến cường độ thiết kế thì mới tháo hết toàn bộ. Đối với dầm có nhịp > 4m, thì để lại ván đáy và các cột chống“an toàn” với khoảng cách 3m. Đối với sàn thì giữ lại hệ đà ngang và các chống “an toàn” chống lại đúng vào vịtrí cũ (vị trí có cột chống tầng trên chống vào), với mật độ chống “an toàn” bằng 50% lượng giáo chống làm việckhi chưa tháo, nhưng khoảng cách chống “an toàn” phải < 3m.Tuy nhiên, tại phân khu bê tông sàn sườn đã đạt cường độ tháo dỡ tối thiểu, nhưng ngay bên trên nó là phân khusàn sườn tầng trên sắp hoặc đang được đúc thì toàn bộ hệ cốp pha chịu lực bên dưới chúng phải để lại nguyênvẹn không được tháo dỡ, cho đến khi phân khu sàn sườn tầng dưới đạt đến cường độ thiết kế.Đối với nhà nhiều tầng chạy dài nhiều đơn nguyên, số lượng phân đoạn thi công bê tông sàn sườn toàn khốitrong một tầng thường lớn. Mỗi phân đoạn thường được đúc bê tông trong một ngày. Nên thời gian để đúc xongmột tầng thường kéo dài, từ phân đoạn đầu tiên đến phân đoạn cuối cùng cách nhau một khoảng thời gian lâu.Nên việc tháo dỡ cốp pha chịu lực không phụ thuộc nhiều vào số lượng tầng cốp pha làm việc, vì khi đúc bêtông phân đoạn cuối trong một tầng thì bê tông ở phân đoạn đầu của tầng đã đạt tới một giá trị cường độ khálớn. Chỉ cần một số lượng tầng cốp pha đang làm việc rất nhỏ (có thể từ 1-2 tầng) cũng đảm bảo chịu được cáctải trọng chất thêm do việc thi công tầng trên, do tầng bên dưới các phân đoạn bê tông sàn sườn hầu như đã đạtđến cường độ thiết kế. Khi đó, chỉ cần tuân thủ các yêu cầu về tháo dỡ cốp pha chịu lực như bên trên, mà khôngcần xem xét tới điều kiện an toàn "2 tầng rưỡi" dưới đây.Đối với nhà cao tầng dạng tháp, mặt bằng tập trung, số lượng phân khu trên một tầng ít (thường ≤ 4 phân đoạn).Khi bê tông sàn sườn đạt tới được cường độ thiết kế để có thể tháo dỡ hoàn toàn cốp pha chịu lực của một tầng,thì số lượng các tầng bên trên đã và đang được thi công chồng lên tầng chuẩn bị tháo cốp pha đó là khá lớn, tảitrọng chất thêm lên cốp pha cần tháo dỡ cũng khá lớn. Trong trường hợp này phải xem xét thêm một điều kiệntháo dỡ cốp pha nữa được gọi là điều kiện an toàn "2 tầng rưỡi", như sau: Cốp pha chỉ được phép bắt đầu tháodỡ và chống “an toàn” lại tại tầng thứ 3 bên dưới kể từ tầng đang thi công đúc bê tông sàn sườn, khi cường độ bêtông của tầng thứ 3 này đạt tới cường độ tối thiểu có thể tháo dỡ cốp pha chịu lực, và chỉ được phép tháo toànbộ cốp pha của một phân đoạn tại tầng thứ 3 này khi cường độ bê tông sàn sườn đã đạt tới cường đô thiết kế.Như vậy, bên dưới tầng đang đúc bê tông sàn sườn phải có ít nhất 2 tầng cốp pha hoàn chỉnh liên tiếp liền ngaybên dưới và một tầng cốp pha được chống lại “an toàn” (2 tầng rưỡi cốp pha).ời điểm để bê tông sàn sườn toàn khối đạt tới cường độ tối thiểu để có thể tháo dỡ được cốp pha chiu lực phụthuộc vào các yếu tố sau: mùa thi công (yếu tố thời tiết của môi trường khi tháo), điều kiện dưỡng hộ tại hiệntrường, và điều kiện có hay không sử dụng phụ gia. Tiêu chuẩn TCVN 4453-1995, đưa ra biểu thời điểm để bểtông đạt cường độ tháo dỡ tối thiểu (không chất tải thêm), cho bê tông không sử dụng phụ gia, tại bảng 3, TCVN4453-1995.

3.2.4 Tham khảo chương 2• Tiêu chuẩn Việt Nam, Kỹ thuật thi công và nghiệm thu kết cấu bê tông và bê tông cốt thép, TCVN 4453:1995.

• y phạm ủy lợi, Kỹ thuật thi công và nghiệm thu kết cấu bê tông và bê tông cốt thép, QPTL-D6-78.


• i công bê tông cốt thép, Lê Văn Kiểm, nhà xuất bản Xây dựng.

• Hỏi đáp thiết kế và thi công kết cấu nhà cao tầng, tập II, Triệu Tây An, nhà xuất bản Xây dựng.




Chương 4

CHƯƠNG III. CÁC VÍ DỤ ĐỒ ÁN

4.1 Thiết kế cốp pha

Lựa chọn công nghệ thi công bê tông toàn khối hai đợt:

• Đợt 1: thi công cột (kết cấu đứng) trước và tách riêng với dầm sàn

• Đợt 2: thi công sàn đồng thời với dầm (các kết cấu nằm) tách riêng với cột.

Ví dụ về một ô sàn sườn điển hình của một tầng nhà bê tông cốt thép toàn khối.

4.1.1 Thiết kế cốp pha sàn

Thiết kế ván khuôn sàn bằng gỗ xẻ

Chọn gỗ xẻ làm ván sàn có độ dầy 3 (cm), có: γ = 600 (kG/m³), R = 100 (kG/cm²), E = 100000 (kG/cm²)Cắt dải bản ván khuôn sàn 1,0 (m) để tính toán ván khuôn sàn dưới dạng dầm. Tính toán tải trọng tác động lêndải ván khuôn sàn dạng dầm liên tục siêu tĩnh nhiều nhịp.

• Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải):

• Trọng lượng kết cấu sàn bê tông dầy 15 (cm)

g = (1,0*0,15*2500)*1,2 = 375*1,2 = 450 (kG/m)

36

4.1. THIẾT KẾ CỐP PHA 37

• Trọng lượng cốt thép sàn với hàm lượng cốt thép trong bê tông là 2%

g = (1,0*0,15*0,02*7850)*1,2 = 23,55*1,2 = 28,26 (kG/m)

• Trọng lượng ván khuôn sàn

g = (1,0*0,03*600)*1,1 = 18*1,1 = 29,8 (kG/m)

• Tải trọng tạm thời ngắn hạn (hoạt tải):

• Hoạt tải do người và phương tiện

p = (1,0*250)*1,3 = 250*1,3 = 325 (kG/m)

• Hoạt tải đổ bê tông với dung tích thùng đổ chọn là 0,9 (m³), (hoạt tải đầm bê tông sàn nhỏ hơnhoạt tải đổ bê tông vào khuôn sàn).

pđ = (1,0*600)*1,3 = 600*1,3 = 780 (kG/m)

Tổng tải trọng tác động lên ván khuôn sàn

• Cho điều kiện cường độ: q1 = G + 0,9*P = (450 + 28,26 + 19,8) + 0,9*(325 + 780) = 498,06 +0,9*1105 = 1492,56 (kG/m) = 14,926 (kG/cm)

• Cho điều kiện biến dạng: q2 = G = (375 + 23,55 + 18) = 416,55 (kG/m) = 4,166 (kG/cm)

• Đặc trưng hình học của dải ván khuôn sàn

• Momen quán tính J = (bδ3)/12 = (100*δ3)/12 = (100*3,03)/12 = 225 (cm4)

• Momen kháng uốn W = (bδ2)/6 = (100*δ2)/6 = (100*3,02)/6 = 150 (cm³)

• Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn sàn ở ô sàn nhịp biên dầm chính

• eo điều kiện cường độ: l₁ =√9RW/q1 =

√9 ∗ 100 ∗ 150/14, 926 = 95,1 (cm)

• eođiều kiện độ võng: l₂ = 3√128EJ/400q2 = 3

√128 ∗ 100000 ∗ 225/(400 ∗ 4, 166) = 3

√1728276, 52

= 120,0 (cm)

Chọn l = 80,0 (cm)

• Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn sàn ở ô sàn nhịp giữa dầm chính, (do nhịp kết cấu ô sàn bêtông cốt thép là nhỏ = 1,9 (m), nên số lượng gối tựa của ván khuôn sàn cũng sẽ ít, cho nên chọn sơ đồ kếtcấu của ván khuôn sàn ở ô sàn này là sơ đồ dầm liên tục 2 nhịp hoặc dầm đơn giản (1 nhịp)), trường hợptừ 1 đến 2 nhịp này sẽ được xác định như sau:


√8 ∗ 100 ∗ 150/14, 926 = 89,7 (cm)

• eo điều kiện độ võng: l₂ = 3√

384EJ/5(400q2) = 3√384 ∗ 100000 ∗ 225/(5 ∗ 400 ∗ 4, 166)

= 3√1036965, 91 = 101,2 (cm)

Chọn l = 85,0 (cm)

38 CHƯƠNG 4. CHƯƠNG III. CÁC VÍ DỤ ĐỒ ÁN

Khoảng cách bố trí các đà ngang đỡ ván sàn (tức nhịp của ván khuôn sàn) trong ô nhịp biên và nhịp giữa dầm chính.

Thiết kế đà ngang đỡ ván sàn bằng gỗ xẻ thanh

Tải trọng tác động lên ván khuôn sàn phân bố trên 1,0 (m²) bằng tải trọng tác dụng lên dải ván khuôn sàn, dạngdầm, chia cho bề rộng đơn vị của dải ván đó. Tải trọng đó lại được phân vào đà ngang đỡ ván theo phương vuônggóc với ván, với kích thước phân tải là 2 khoảng nửa nhịp của ván khuôn sàn nằm ở 2 bên đà ngang (cũng chínhlà dải ván rộng bằng khoảng cách 2 đà ngang đỡ ván nằm cân trên mỗi đà ngang). Kể thêm trọng lượng của bảnthân đà ngang vào tĩnh tải (tải thường xuyên) tác dụng vào đà ngang.Chọn đà ngang bằng gỗ thanh có tiết diện 8,0x12,0 (cm), có: γ = 600 (kG/m³), R = 100 (kG/cm²), E = 100000(kG/cm²), với các đặc trưng hình học sau:

• Momen quán tính Jₓ = (bₓhₓ3)/12 = (8,0*12,03)/12 = 1152 (cm4)• Momen kháng uốn Wₓ = (bₓhₓ2)/6 = (8,0*12,02)/6 = 192 (cm³)

Tải trọng phân bố tác dụng lên đà ngang (lấy theo nhịp ván khuôn sàn lớn hơn, chính là nhịp ván sàn ở ô nhịpgiữa dầm chính)

• Cho điều kiện cường độ: q1 = (14,926*85,0/100,0) + (8,0*12,0*6*10−4)) = 12,687 + 0,058 = 12,744(kG/cm)

• Cho điều kiện biến dạng: q2 = (4,166*85,0/100,0) + (8,0*12,0*6*10−4)) = 3,541 + 0,058 = 3,598(kG/cm)

• Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu đà ngang đỡ ván khuôn sàn

• eo điều kiện cường độ: lₓ₁ =√9RW/q1 =

√9 ∗ 100 ∗ 192/12, 744 = 116,4 (cm)

• eođiều kiện độ võng: lₓ₂ = 3√128EJ/400q2 = 3

√128 ∗ 100000 ∗ 1152/(400 ∗ 3, 598) = 3

√10244909, 02

= 217,2 (cm)Chọn lₓ = 101,0 (cm), với 4 nhịp: 101,0*4 = 404,0 (cm).


Cấu tạo sơ bộ hệ cốp pha sàn.

Thiết kế cột chống sàn bằng gỗ xẻ thanh

Tải trọng tập trung tác động vào đầu cột chống

P = 12,744*101,0 = 1287,145 (kG).

Chọn cột chống bằng gỗ thanh có tiết diện vuông 10,0x10,0 (cm), có: γ = 600 (kG/m³), R = 100 (kG/cm²), E =100000 (kG/cm²), với các đặc trưng hình học sau:

• Momen quán tính J = (bh3)/12 = (10,0*10,03)/12 = 833,33 (cm4).• Diện tích tiết diện A = b2 = 10,0*10,0 = 100,0 (cm²).• Bán kính quán tính r =

√Jc/Ac =

√833, 33/100, 0 = 2,887 (cm).

Sơ đồ kết cấu của cột chống là dạng thanh chịu nén đúng tâm với 2 đầu khớp, nên hệ số liên kết, trong côngthức tính chiều cao tính toán, là: μ = 1,0. Chiều cao thật của cột chống H = 3,6 - (0,03 + 0,12) - 0,15 = 3,3 (m) =330 (cm). Chiều cao tính toán H0 = μH = 1,0*330 = 330 (cm).

Độ mảnh λ = H0/r = 330/2,887 = 114,306 > 75, kết cấu cột chống thuộc loại thanh có độ mảnh lớn.Để đảm bảo điều kiện mất ổn định đồng thời với mất bền khi thanh là loại độ mảnh lớn, thì hệ sốuốn dọc φ được tính theo công thức:φ = 3100/(λ2) = 3100/114,306² = 0,2372

Kiểm tra cột chống sàn theo điều kiện về cường độ (trạng thái giới hạn I):

σ = P/(φA) = 1287,145/(0,2372*100) = 54,264 (kG/cm²) < R = 100 (kG/cm²).

Cột chống sàn đã chọn đảm bảo chịu lưc.

4.1.2 Thiết kế cốp pha dầm chính

Thiết kế ván khuôn đáy dầm bằng gỗ xẻ

Chọn gỗ xẻ làm ván đáy dầm chính có độ dầy 3 (cm), bề ngang rộng 25 (cm), có: γ = 600 (kG/m³), R = 100(kG/cm²), E = 100000 (kG/cm²)Tính toán tải trọng tác động lên ván khuôn đáy dầm chính dạng siêu tĩnh nhiều nhịp.


• Trọng lượng kết cấu dầm chính bê tông cao 75 (cm)


g = (0,25*0,75*2500)*1,2 = 468,75*1,2 = 562,5 (kG/m)

• Trọng lượng cốt thép dầm chính với hàm lượng cốt thép trong bê tông là 2%

g = (0,25*0,75*0,02*7850)*1,2 = 29,438*1,2 = 35,325 (kG/m)

• Trọng lượng ván khuôn dầm chính

g = (0,25*0,03*600)*1,1 = 4,5*1,1 = 4,95 (kG/m)


• Hoạt tải do người và phương tiện (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (< 300 cm), lại sâu, nênngười không đi lại trực tiếp trên ván đáy dầm chính, do đó tải trọng này không đáng kể).

p = 0 (kG/m)

• Hoạt tải đầm bê tông (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (< 300 cm), lại sâu, nên phải đổ bê tônggián tiếp qua cốp pha sàn, do đó tải trọng đổ là không đáng kể bằng tải trọng đầm).

pđ = (0,25*200)*1,3 = 50*1,3 = 65 (kG/m)

Tổng tải trọng tác động lên ván khuôn đáy dầm chính

• Cho điều kiện cường độ: q1 = G + P = (562,5 + 35,325 + 4,95) + 65 = 667,775 (kG/m) = 6,678(kG/cm)

• Cho điều kiện biến dạng: q2 = G = (468,75 + 29,438 + 4,5) = 502,688 (kG/m) = 5,027 (kG/cm)

• Đặc trưng hình học của ván khuôn đáy dầm chính

• Momen quán tính J = (bδ3)/12 = (25,0*δ3)/12 = (25,0*3,03)/12 = 56,25 (cm4)• Momen kháng uốn W = (bδ2)/6 = (25,0*δ2)/6 = (25,0*3,02)/6 = 37,5 (cm³)

• Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn đáy dầm chính


√9 ∗ 100 ∗ 37, 5/6, 678 = 71,1 (cm)

• eo điều kiện độ võng: l₂ = 3√

128EJ/400q2 = 3√

128 ∗ 100000 ∗ 56, 25/(400 ∗ 5, 027) =3√358066, 44 = 71,0 (cm)

Chọn nhịp ván đáy dầm chính, (chính là khoảng cách các cột chống dầm chính):

• Ở nhịp giữa dầm chính là: l = 64,0 (cm), với 09 nhịp: 64,0*9 = 576 (cm).• Ở nhịp biên dầm chính là: l = 66,0 (cm), với 10 nhịp: 66,0*10 = 660 (cm).

Thiết kế ván thành dầm chính bằng gỗ xẻ

Tính toán tải trọng tác động lên ván khuôn thành dầm chính.

• Tải trọng tạm thời dài hạn (hoạt tải): là áp lực ngang của vữa bê tông tác động vào ván khuôn thành dướidạng tải phân bố theo quy luật lăng trụ hình tam giác (dọc theo chiều dài dầm ở cùng một mức cao độ làphân bố đều, nhưng theo phương thẳng đứng là phân bố tam giác với giá trị cực đại ở độ cao chân vánkhuôn thành dầm). Tuy nhiên, thiên về an toàn coi áp lực ngang của vữa bê tông là phân bố đều trên toànbộ diện tích bề mặt ván khuôn thành với giá trị bằng giá trị cực đại tại chân ván khuôn thành. eo tiêuchuẩn Việt Nam và tiêu chuẩn của Liên bang Nga: do chiều cao của ván khuôn thành dầm chính (H = 0,75m) xấp xỉ chiều cao công tác của đầm rùi (R = 0,75 m) nên giá trị tiêu chuẩn của áp lực ngang vữa bê tônglà


ptcáựêô = γH = 2500*0,75 = 1875 (kG/m²)

• Hoạt tải áp lực ngang vữa bê tông quy về trên chiều dài ván thành dầm chính

Páựêô = kptcáựêô*H = 1,3*(1875*0,75) = 1,3*1406,25 = 1828,125 (kG/m).Ptcáựêô = 1406,25 (kG/m).


• Hoạt tải đầm bê tông (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (< 300 cm), lại sâu, nên phải đổ bê tônggián tiếp qua cốp pha sàn, do đó tải trọng đổ là không đáng kể bằng tải trọng đầm).

pđ = (0,75*200)*1,3 = 150*1,3 = 195 (kG/m)

Tổng tải trọng tác động lên ván khuôn thành dầm chính

• Cho điều kiện cường độ: p1 = Páựêô + pđ = 1828,125 + 195 = 2023,125 (kG/m) = 20,231(kG/cm)

• Cho điều kiện biến dạng: p2 = Ptcáựêô = 1406,25 (kG/m) = 14,063 (kG/cm)

Chọn gỗ xẻ làm ván thành dầm chính, ở các trục giữa không phải là trục biên, có độ dầy 3,5 (cm), bề ngang rộng60 (cm), có: γ = 600 (kG/m³), R = 100 (kG/cm²), E = 100000 (kG/cm²). Ván thành dầm chính có sơ đồ là dạngdầm liên tục nhiều nhịp, với các gối đỡ là các điểm văng chống tại đúng vị trí các cột chống chữ T đỡ ván đáydầm (vì các văng chống này phải truyền lực xuống cột chống dầm), do đó nhịp của ván thành dầm chính là nhịpcủa ván đáy dầm chính (cũng chính là khoảng cách các cột chống dầm chính), nhịp này đã được xác định quathiết kế ván khuôn đáy dầm chính ở trên (chọn l = 66,0 (cm)). Do đó, nhiệm vụ của việc thiết kế ván khuôn đáydầm chính trở thành là việc kiểm tra xem ván thành đã chọn, với nhịp đã biết, có đảm bảo chịu lực và chốngbiến dạng khi chịu các tải trọng trên không.

• Đặc trưng hình học của tiết diện ván thành dầm chính các trục giữa:

• Momen quán tính J = (bδ3)/12 = (60,0*δ3)/12 = (60,0*3,53)/12 = 214,375 (cm4)• Momen kháng uốn W = (bδ2)/6 = (60,0*δ2)/6 = (60,0*3,52)/6 = 122,5 (cm³)

• Kiểm tra khả năng chịu lực và chống biến dạng của ván khuôn thành dầm chính

• eođiều kiện cường độ:σₐₓ =Mₐₓ/W = p1l2/(9W) = 20,231*66,02/(9*122,5) = 79,934 (kG/cm²)< R = 100 (kG/cm²)

• eo điều kiện độ võng: fₐₓ = p2l4/(128EJ) = 14,063*66,04/(128*100000*214,375) = 0,097 (cm)< [f] = l/400 = 66,0/400 = 0,165 (cm).

Ván khuôn thành của dầm chính đã chọn đảm bảo chịu lực và không bị biến dạng.

Thiết kế văng chống thành dầm chính

Thiết kế cột chống chữ T đỡ dầm chính

4.1.3 Thiết kế cốp pha dầm phụ D2

Thiết kế ván khuôn đáy dầm phụ bằng gỗ xẻ

Chọn gỗ xẻ làm ván đáy dầm chính có độ dầy 3 (cm), bề ngang rộng 300 (cm), có: γ = 600 (kG/m³), R = 100(kG/cm²), E = 100000 (kG/cm²)Tính toán tải trọng tác động lên ván khuôn đáy dầm phụ dạng siêu tĩnh nhiều nhịp.



• Trọng lượng kết cấu dầm phụ bê tông cao 45 (cm)

g = (0,3*0,45*2500)*1,2 = 337,5*1,2 = 405 (kG/m)

• Trọng lượng cốt thép dầm chính với hàm lượng cốt thép trong bê tông là 2%

g = (0,3*0,45*0,02*7850)*1,2 = 21,195*1,2 = 25,434 (kG/m)

• Trọng lượng ván khuôn dầm phụ

g = (0,3*0,03*600)*1,1 = 5,4*1,1 = 5,94 (kG/m)


• Hoạt tải do người và phương tiện (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (= 300 cm), lại sâu, nênngười không đi lại trực tiếp trên ván đáy dầm phụ, do đó tải trọng này không đáng kể).

p = 0 (kG/m)

• Hoạt tải đầm bê tông (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (= 300 cm), lại sâu, nên phải đổ bê tônggián tiếp qua cốp pha sàn, do đó tải trọng đổ là không đáng kể bằng tải trọng đầm).

pđ = (0,3*200)*1,3 = 60*1,3 = 78 (kG/m)

Tổng tải trọng tác động lên ván khuôn đáy dầm phụ

• Cho điều kiện cường độ: q1 = G + P = (405 + 25,434 + 5,94) + 78 = 514,374 (kG/m) = 5,144(kG/cm)

• Cho điều kiện biến dạng: q2 = G = (337,5 + 21,195 + 5,4) = 364,095 (kG/m) = 3,641 (kG/cm)

• Đặc trưng hình học của ván khuôn đáy dầm chính

• Momen quán tính J = (bδ3)/12 = (30,0*δ3)/12 = (30,0*3,03)/12 = 67,5 (cm4)• Momen kháng uốn W = (bδ2)/6 = (30,0*δ2)/6 = (30,0*3,02)/6 = 45 (cm³)

• Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn đáy dầm chính


√9 ∗ 100 ∗ 45/5, 144 = 88,7 (cm)


√128 ∗ 100000 ∗ 67, 5/(400 ∗ 3, 641) = 3

√593243, 61

= 84,0 (cm)Chọn nhịp ván đáy dầm phụ, (chính là khoảng cách các cột chống dầm phụ) là:

• l = 83,0 (cm), với 05 nhịp: 83,0*5 = 415 (cm).

Thiết kế ván thành dầm phụ bằng gỗ xẻ

Thiết kế văng chống thành dầm phụ

Thiết kế cột chống chữ T đỡ dầm phụ

4.1.4 Thiết kế cốp pha cột

Thiết kế ván khuôn cột bằng gỗ xẻ

Tính toán tải trọng tác động lên ván khuôn cột (ván thành đứng).

4.2. THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG 43

• Tải trọng tạm thời dài hạn (hoạt tải): là áp lực ngang của vữa bê tông tác động vào ván khuôn cột dướidạng tải phân bố theo quy luật lăng trụ tiết diện hình thang (dọc theo chiều dài dầm ở cùng một mức caođộ là phân bố đều, nhưng theo phương thẳng đứng là phân bố hình thang với giá trị cực đại ở độ cao chânván khuôn thành dầm). Tuy nhiên, thiên về an toàn coi áp lực ngang của vữa bê tông là phân bố đều trêntoàn bộ diện tích bề mặt ván khuôn thành với giá trị bằng giá trị cực đại tại chân ván khuôn thành. eotiêu chuẩn Việt Nam và tiêu chuẩn của Liên bang Nga: Giả thiết tốc độ đổ bê tông cột là V = 0,75 (m/giờ).Công trình được thi công trong mùa xuân hè với nhiệt độ môi trường khoảng 18 ÷ 27 độ C thì k2 = 0,95.Độ sụt vữa bê tông 4 ÷ 6 (cm) thì k1 = 1,0. Nên giá trị tiêu chuẩn của áp lực ngang vữa bê tông là:

ptcáựêô = γ(0,27V + 0,78)k1k2= 2500*(0,27*0,75 + 0,78)*1,0*0,95 = 2333 (kG/m²)

• Hoạt tải áp lực ngang vữa bê tông quy về trên mét dài chiều cao ván khuôn cột.

Páựêô = kptcáựêô*hộ = 1,3*(2333*0,6) = 1,3*1400,06 = 1820,081 (kG/m).Ptcáựêô = 1400,06 (kG/m).


• Hoạt tải đầm bê tông (do cột có bề rộng tiết diện nhỏ (250 cm), và sâu 3,0 (m), phải đổ bê tônggián tiếp qua cửa đổ, do đó tải trọng đổ là không đáng kể bằng tải trọng đầm).

pđ = (0,6*200)*1,3 = 120*1,3 = 156 (kG/m)

Tổng tải trọng tác động lên ván khuôn cột

• Cho điều kiện cường độ: p1 = Páựêô + pđ = 1820,081 + 156 = 1976,081 (kG/m) = 19,761(kG/cm)

• Cho điều kiện biến dạng: p2 = Ptcáựêô = 1400,06 (kG/m) = 14,000 (kG/cm)

• Đặc trưng hình học của tiết diện thành lớn ván khuôn cột trục giữa:

• Momen quán tính J = (bδ3)/12 = (60,0*δ3)/12 = (60,0*3,03)/12 = 135 (cm4)• Momen kháng uốn W = (bδ2)/6 = (60,0*δ2)/6 = (60,0*3,02)/6 = 90 (cm³)

• Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn cột (khoảng cách gông cột)


√9 ∗ 100 ∗ 90/19, 761 = 64,0 (cm)


√128 ∗ 100000 ∗ 135/(400 ∗ 14, 0) = 3

√308571, 43

= 67,6 (cm)Chọn nhịp ván khuôn cột, (chính là khoảng cách các gông cột) là:

• l = 60,0 (cm), với 05 nhịp: 60,0*5 = 300 (cm).

Thiết kế gông cột

Thiết kế văng chống đầu và chân cột

4.2 Thiết kế biện pháp thi công

Nhà có mặt bằng với 3 khẩu độ: 02 nhịp biên (dầm chính) 7,5 (m) và 01 nhịp giữa 6,5 (m), với 20 bước cột rộng4,5 (m), chiều cao các tầng 3,75 (m) với 6 tầng. Cốt 0,0 cao 0,45 (m) so với nền đất tự nhiên. Chiều rộng nhà B =2*7,5 + 6,5 = 21,5 (m). Chiều dài nhà (với 01 khe lún) L = 20* 4,5 +2*0,25 + 0,03 = 90,53 (m). Chiều cao toàn nhàH = 6*3,75 + 0,45 = 22,95 (m).Lựa chọn phương án sử dụng cần trục tháp vận chuyển hỗn hợp cho cả 3 công tác chính trong thi công bê tôngtoàn khối.


Thùng đổ bê tông.

4.2.1 Lựa chọn cần trục

Trong phần thiết kế cốp pha, thùng đổ bê tông (concrete bucket) đã được chọn lựa sơ bộ theo tải trọng đổ bê tông.Đến giai đoạn này thùng đổ được chọn chính thức là loại thùng đổ của hãng Hòa Phát với cỡ dung tích thùnglà 0,9 (m³) với các kích thước thiết kế là: Dài*Rộng*Cao = 1,0*1,0*1,5 (m), trọng lượng vỏ thùng rỗng là 220 (kG),không dùng vòi mềm để đổ cột. Chiều cao cáp treo và móc cẩu chọn là 0,75 (m). Khi đổ bê tông cột cũng bằngthiết bị thùng đổ này, nhưng không đổ bằng phương pháp rút ống, mà thi công bằng phương pháp đổ qua cửađổ, (vữa từ thùng đổ trút xuống mặt sàn bê tông tầng dưới có lớp lót ngăn cách để giải phóng nhanh cần trục, rồirót bê tông rơi tự do gián tiếp bằng thủ công qua cửa đổ). Đổ bê tông sàn và dầm bằng thùng đổ trên không gắnvòi mềm, với độ cao đáy thùng đổ ở cao độ 1,0 (m) so với mặt sàn bê tông thiết kế (cao hơn lan can giáo công tácbắc ngoài), xuống mặt cốp pha sàn. Đối với dầm, do bề rộng của dầm nhỏ, nên cũng tiến hành đổ vữa bê tôngtừ thùng đổ lên cốp pha sàn, để giải phóng nhanh cần trục, rồi gạt vữa bê tông gián tiếp bằng phương pháp thủcông vào dầm.Do nhà nhiều đơn nguyên, mặt bằng chạy dài (L > 3B) chiều cao không cao lắm, nên chọn cần trục tháp loạitháp quay chạy trên ray, đối trọng thấp để thi công công trình nhà.Sau khi chọn sơ bộ loại cần trục tháp, việc tiếp theo trong chọn lựa cần trục tháp là xác định hai thông số sứctrục và chiều cao nâng của cần trục theo 2 điều kiện sau:


Q = Q ≥ Q = k1k2Vγ = k1Vγ + G₀ù = 0,95*0,9*2500 + 220 = 2137,5 + 220 = 2357,5 (kG)H = Hₐₓ ≥ H = H.áₐₓ = Hà + h1 + h2 + h3 = 22,95 + 1,0 + 1,5 + 0,75 = 26,2 (m).

Chọn họ cần trục là loại tháp quay đối trọng thấp chạy trên ray mang mã hiệu GTMR400A của hãng Potain. Cóbán kính đối trọng rđ = 4,8 (m), từ đó xác định được vị trí bố trí cần trục so với trục định vị gần cần trục nhấtcủa công trình (Bá = Báₒ + Bₐ + rđ), qua đó xác định được tầm với yêu cầu mà công trình đòi hỏi cần trụcphải phục vụ: R rồi để kiểm tra điều kiện tầm với:

Rₐₓ = R(Q) ≥ R = Bà + Bá = Bà + Báₒ + Bₐ + rđ = 21,5 + 1,5 + 1,2 + 4,8 = 29,0 (m).

Thông số các họ cần trục tháp quay loại GTMR400A của hãng Potain.

Chọn cần trục GTMR400A với tay cần 35,5 (m), với các thông số cẩu lắp: Q = Q = 4450 (kG) > Q = 2357,5(kG), H = Hₐₓ = 29,1 (m) > H = 26,2 (m), Rₐₓ = R(Q) = 33,75 (m)> R = 29,0 (m). Các thông số vận hành:

Vận tốc nâng hạ mã cẩu:


• Vận tốc nâng mã cẩu, khi bội số palăng bằng 4 (có tải nặng chạy chậm) là: 2,2 (m/phút).• Vận tốc nâng mã cẩu, khi bội số palăng bằng 4 (có tải nặng chạy vừa) là: 12 (m/phút).• Vận tốc hạ mã cẩu, khi bội số palăng bằng 4 (có tải nhẹ chạy nhanh) là: 24 (m/phút).

Vận tốc di chuyển xe con (tốc độ ra cần):

• Nhỏ nhất: 7,5 (m/phút)• Trung bình: 30 (m/phút)• Nhanh nhất: 60 (m/phút)

Vận tốc quay tháp:

• Nhỏ nhất: 0,12 (vòng/phút)• Trung bình: 0,35 (vòng/phút)• Nhanh nhất: 0,70 (vòng/phút)

Vận tốc di chuyển cần trục trên ray:

• Nhỏ nhất: 12,5 (m/phút)• Nhanh nhất: 25,0 (m/phút)

Với Rₐₓ = 33,75 (m) > R = 29,0 (m), thì chỉ có 2 điểm góc xa của mặt bằng nhà mới là những điểm phục vụxa nhất. Tay cần của cần trục tháp dài hơn tầm với yêu cầu, nên không cần thiết phải bố trí ray ra tới hai trụcđầu hồi nhà, chỉ cần bố trí ray lui vào, tới các vị trí đứng mà cần trục vẫn vươn tới các điểm phục vụ xa nhất đóvới bán kính quay bằng Rₐₓ. Chiều dài mỗi đoạn ray có thể bớt đi được ở hai trục đầu hồi, so với khi Rₐₓ =R, được tính theo công thức sau: Lớ ₐ =

√R2

ctmax − (Bnha +Bmay)2 - Lá/2 =√R2

ctmax −R2yc - Lá/2

=√

33, 752 − 29, 02 - 6,0/2 = 14,264 (m). Chiều dài đường ray theo tính toán còn lại là: Lₐ = 90,53 - 2*14,264 =62,0 (m). Với chiều dài thanh ray tiêu chuẩn là 12,5 (m), chiều dài ray thực tế được lựa chọn là: Lₐ = 5*12,5 =62,5 (m).

4.2.2 Tính năng suất cần trục tháp

Năng suất ca làm việc của cần trục tháp là tích số giữa tải trọng nâng trung bình của cần trục tháp với số lầnlàm việc hữu hiệu của cần trục tháp trong một ca làm việc. Nₐ = (kQ)(kn) = (kQ)(k(8*3600/T)) (tấn/ca)T = tạ + tâ + 2tể + 2tₐ + 2tầớ + tₓả + tạTải trọng nâng một lần làm việc cần trục tháp, tức là trọng lượng của một mã cẩu trung bình:

• Q = 2357,5 (kG)

Hệ số sử dụng thời gian:

• k = 0,85

Hệ số sử dụng sức trục:

• k = 0,9

ãng đường di chuyển cần trục tháp trên ray:

• l0 = (62,0 - 6,0)/2 = 28,0 (m)

Vị trí đặt cửa xả trạm trộn và vị trí sàn đón cốp pha đều bố trí cách trục ray cần trục, theo phương ngang nhà,khoảng là: 4,8 + 1,2 + 0,75 = 6,75 (m). Nên chọn quãng đường di chuyển xe con trên cánh tay cần của cần trụctháp là:



• l1 = 33,75 - 6,75 = 27,0 (m),

Góc quay tay cần lớn nhất từ vị trí nâng đến vị trí hạ để phục vụ được cho mọi điểm của mặt bằng công trình:

• α = 180o = 0,5 (vòng)

ãng đường nâng hạ mã cẩu:

• hâ = (Hà + h1) = 22,95 + 1,0 = 23,95 (m).• tₓả là thời lượng xả hàng (mã cẩu) xuống vị trí thi công, lượng thời gian này coi như không

đáng kể (vì để giải phóng cần trục, những công việc cần lưu giữ cần trục như đổ bê tông cộtbằng phương pháp rút ống đã không được chọn), và lượng thời gian này sẽ được kể đến tronghệ số sử dụng thời gian, nên coi như bằng 0.

ời gian chu kỳ lớn nhất của cần trục phục vụ công trình với hành trình dài nhất là:

T = tạ + tâ + 2tể + 2tₐ + 2tầớ + tₓả + tạ = 0,0 + (2*23,95)/2,2 + (2*28,0)/12,5 +(2*0,5)/0,12 + (2*27,0)/7,5 = 41,786 (phút) = 2507 (s).

ời gian chu kỳ nhỏ nhất của cần trục phục vụ công trình với hành trình dài nhất là:

T = tạ + tâ + 2tể + 2tₐ + 2tầớ + tₓả + tạ = 0,0 + (2*23,95)/24,0 + (2*28,0)/25,0 +(2*0,5)/0,70 + (2*27,0)/60 = 6,564 (phút) = 394 (s).

ời gian chu kỳ trung bình của cần trục phục vụ công trình với hành trình dài nhất là:

T = (6,564 + 41,786)/2 = 24,175 (phút) = 1450,5 (s).

Năng suất ca làm việc của cần trục tháp với chế độ hoạt động trung bình:

Nₐ = (kQ)(kn) = (kQ)(k(8*60/T)) = (0,9*2357,5)*(0,85*(8*60)/24,175) = 2121,75*16,877 = 35809(kG/Ca)Như vậy, với chế độ hoạt động vừa, trong 1 ca cần trục có thể cẩu được khoảng 17 mã cẩu. Nếu coicác mã cẩu đều là vữa bê tông thì trong chế độ này cần trục vận chuyển lên được khoảng 35,8 (tấn)vữa bê tông phục vụ cho tầng mái (tương đương khoảng 12,987 (m3) vữa bê tông).

Năng suất ca làm việc của cần trục tháp với chế độ hoạt động nhanh:

Nₐ = (kQ)(kn) = (kQ)(k(8*60/T)) = (0,9*2357,5)*(0,85*(8*60)/6,564) = 2121,75*62,157 = 131882(kG/Ca)Như vậy, với chế độ hoạt động nhanh, trong 1 ca cần trục có thể cẩu được khoảng 62 mã cẩu. Nếucoi các mã cẩu đều là vữa bê tông thì trong chế độ nhanh cần trục vận chuyển lên được khoảng 131,9(tấn) vữa bê tông phục vụ cho tầng mái (tương đương khoảng 47,83 (m3) vữa bê tông).

Chọn chế độ hoạt động của cần trục trong 1 ca làm việc làế độ hoạt động nhanh, với: 62 (mã cẩu/ca) và năngsuất quy đổi ra vận chuyển vữa bê tông là Nₐ = 131882 (kG/Ca) (tương đương với: (131,882*2137,5)/(2,5*2357,5)= 52,753*0,9067 = 47,83 (m3) vữa bê tông/ca).

4.2.3 Lựa chọn máy trộn, máy đầm và phối hợp chúng với cần trục tháp

4.2.4 Xác định khối lượng công tác và khối lượng lao động cho một tầng nhà

Sử dụng định mức lao động 726

Công việc đổ bê tông một tầng nhà:


Khối lượng công tác cho một tầng nhà tính trên Microsoft Excel.

• Hao phí công lao động của công việc đổ bê tông cột là: 36,3*1,313 = 47,268 (công)• Hao phí công lao động của công việc đổ bê tông dầm là: 127,05*0,875 = 111,169 (công)• Hao phí công lao động của công việc đổ bê tông sàn là: 291,863*0,806 = 235,242 (công)

Tổng hao phí lao động của công việc đổ bê tông là: 47,268 + 111,169 + 235,242 = 393,679 (công)Tổng khối lượng công tác của công việc đổ bê tông là: 36,3 + 127,05 + 291,863 = 455,213 (m³)Định mức trung bình quy đổi của công việc đổ bê tông là: Đ = 393,679/455,213 = 0,8648 (công/m³)

Công việc lắp đặt cốt thép một tầng nhà:

• Hao phí công lao động của công việc lắp đặt cốt thép cột là: 7,124*7,395 = 52,682 (công)• Hao phí công lao động của công việc lắp đặt cốt thép dầm là: 27,991*6,363 = 178,107 (công)• Hao phí công lao động của công việc lắp đặt cốt thép sàn là: 45,822*11,625 = 532,681 (công)

Tổng hao phí lao động của công việc lắp đặt cốt thép là: 52,682 + 178,107 + 532,681 = 763,470 (công)Tổng khối lượng công tác của công việc lắp đặt cốt thép là: 7,124 + 27,991 + 45,822 = 80,937 (tấn)Địnhmức trung bình quy đổi của công việc lắp đặt cốt thép là: Đ = 763,470/80,937 = 9,4329 (công/tấn)

Công việc lắp dựng cốp pha một tầng nhà:


Trọng lượng cốp pha cho một tầng nhà tính trên Microsoft Excel.

Tổng trọng lượng cốp pha tầng nhà (với các thành phần kết cấu cốp pha chính) là: 202,308 (tấn). Kểthêm các chi tiết cấu tạo phụ của hệ thống cốp pha, thì tổng trọng lượng cốp pha toàn tầng nhà (vớihệ số vượt tải 1,1) là: 202,308*1,1 = 222,539 (tấn).

• Hao phí công lao động của công việc lắp dựng cốp pha cột là: 422,4*0,113 = 47,731 (công)• Hao phí công lao động của công việc lắp dựng cốp pha dầm là: 1308,08*0,188 = 245,919 (công)• Hao phí công lao động của công việc lắp dựng cốp pha sàn là: 1945,75*0,125 = 243,219 (công)

Tổng hao phí lao động của công việc lắp dựng cốp pha là: 47,731 + 245,919 + 243,219 = 536,869 (công)Tổng khối lượng công tác của công việc lắp dựng cốp pha là: 422,4 + 1308,08 + 1945,75 = 3676,23(m²)Định mức trung bình quy đổi của công việc lắp dựng cốp pha là: Đ = 536,869/3676,23 = 0,146(công/m²)Tỷ trọng trọng lượng cốp pha trên diện tích bề mặt làm việc của ván khuôn là: G = 222,539/3676,23= 0,0605 (tấn/m²)

Sử dụng định mức dự toán 1776

Công việc đổ bê tông một tầng nhà:

• Hao phí công lao động của công việc đổ bê tông cột là: 36,3*3,66 = 132,858 (công)• Hao phí công lao động của công việc đổ bê tông dầm là: 127,05*3,26 = 414,183 (công)• Hao phí công lao động của công việc đổ bê tông sàn là: 291,863*3,26 = 951,473 (công)

Tổng hao phí lao động của công việc đổ bê tông là: 132,858 + 414,183 + 951,473 = 1498,514 (công)Tổng khối lượng công tác của công việc đổ bê tông là: 36,3 + 127,05 + 291,863 = 455,213 (m³)Định mức trung bình quy đổi của công việc đổ bê tông là: Đ = 1498,514/455,213 = 3,2919 (công/m³)

Công việc lắp đặt cốt thép một tầng nhà:


• Hao phí công lao động của công việc lắp đặt cốt thép cột là: 7,124*9,74 = 69,388 (công)

• Hao phí công lao động của công việc lắp đặt cốt thép dầm là: 27,991*10,1 = 282,709 (công)

• Hao phí công lao động của công việc lắp đặt cốt thép sàn là: 45,822*16,1 = 737,734 (công)

Tổng hao phí lao động của công việc lắp đặt cốt thép là: 69,388 + 282,709 + 737,734 = 1089,831 (công)

Tổng khối lượng công tác của công việc lắp đặt cốt thép là: 7,124 + 27,991 + 45,822 = 80,937 (tấn)

Định mức trung bình quy đổi của công việc lắp đặt cốt thép là: Đ = 1089,831/80,937 = 13,4652(công/tấn)

Công việc lắp dựng cốp pha một tầng nhà:

Tổng trọng lượng cốp pha tầng nhà (với các thành phần kết cấu cốp pha chính) là: 202,308 (tấn). Kểthêm các chi tiết cấu tạo phụ của hệ thống cốp pha, thì tổng trọng lượng cốp pha toàn tầng nhà (vớihệ số vượt tải 1,1) là: 202,308*1,1 = 222,539 (tấn).

• Hao phí công lao động của công việc lắp dựng cốp pha cột là: 422,4*0,319 = 134,746 (công)

• Hao phí công lao động của công việc lắp dựng cốp pha dầm là: 1308,08*0,3438 = 449,718 (công)

• Hao phí công lao động của công việc lắp dựng cốp pha sàn là: 1945,75*0,2847 = 553,955 (công)

Tổng hao phí lao động của công việc lắp dựng cốp pha là: 134,746 + 449,718 + 553,955 = 1138,419(công)

Tổng khối lượng công tác của công việc lắp dựng cốp pha là: 422,4 + 1308,08 + 1945,75 = 3676,23(m²)

Định mức trung bình quy đổi của công việc lắp dựng cốp pha là: Đ = 1138,419/3676,23 = 0,3097(công/m²)

Tỷ trọng trọng lượng cốp pha trên diện tích bề mặt làm việc của ván khuôn là: g = 222,539/3676,23= 0,0605 (tấn/m²)

4.2.5 Phân chia phân khu thi công bê tông

Số lượng phân khu, khi dùng định mức 1776 và khi dùng định mức 726 là như nhau, xác định bằng cách chiatổng khối lượng phải vận chuyển lên cao của một tầng, cho năng lực làm việc của cần trục tháp trong một calàm việc, như sau:

n ≥ (VBTTầ*k2*γ)/NCₐ +QCTTầ/NCₐ +GCPTầ/NCₐ = (CBTTầ*γ*k2)/(ĐBT*1,0*NCₐ) +CCTTầ/(ĐCT*1,0*NCₐ)+ (CCPTầ*gCP)/(ĐCP*1,0*NCₐ) = (2,5*1498,514)/(1*119,575*3,2919) + 1089,831/(1*131,882*13,4652)+ (1138,419*0,0605)/(1*131,882*0,3097) = (2,5*393,679)/(1*119,575*0,8648) + 763,470/(1*131,882*9,4329)+ (536,869*0,0605)/(1*131,882*0,146) = 455,213/47,830 + 80,937/131,882 + 222,539/131,882 = 9,5173 +0,6137 + 1,6874 = 11,8184

Sơ bộ chọn số lượng phân khu là :n = 12 (phân khu/tầng), việc chia phân khu theo cách này hoàn toàn phù hợpvới công nghệ thi công 1 đợt: cột, dầm, sàn cùng lúc. Tuy nhiên, công nghệ thi công đã lựa chọn là công nghệ 2đợt: cột riêng, dầm sàn riêng. Tách cột riêng ra thi công trước, thì khối lượng công tác trên mỗi phân khu, khigiữ số phân khu thi công dầm sàn là 12 (phân khu), càng nhỏ đi và năng lực phục vụ của cần trục tháp càng thừasức vận chuyển (việc chia phân khu này vẫn phù hợp với công nghệ thi công 2 đợt đã được chọn).

Số lượng tối thiểu các phân khu thi công dầm sàn trong trường hợp tách riêng cột là:

ndầm,sàn = (418,913/47,83) + (73,813/131,882) + (166,974*1,1/131,882) = 8,758 + 0,56 + 1,393 = 10,711

Số lượng tối thiểu các phân khu thi công cột trong trường hợp tách riêng cột là:

ncột = (36,3/47,83) + (7,124/131,882) + (35,334*1,1/131,882) = 0,759 + 0,054 + 0,295 = 0,759 + 0,349 =1,108


Chọn số lượng phân khu cột là 01 (phân khu cột/tầng). Vận chuyển cốp thép và cốp pha cột chiếm 0,349 lầnnăng lực cần trục vào đầu ngày thi công lắp cốt thép cột. Vận chuyển bê tông cột bằng 0,759 lần năng lực cầntrục trong ngày đổ bê tông cột.Để đảm bảo cần trục phục vụ cho công việc đổ bê tông vào khuôn một cách liên tục, không bị chen ngang bởinhu cầu vận chuyển cốt thép và cốp pha ở các phân khu kế tiếp trong mỗi ca làm việc của cần trục (cũng là 1ngày làm việc nếu thi công 1 ca/ngày), việc tổ chức vận chuyển vật liệu và thiết bị thi công của cần trục sẽ phảitheo nguyên tắc: vận chuyển cốt thép và cốp pha vào đầu giờ các ca (ngày) làm việc, sau đó tập trung vận chuyểnvữa bê tông liên tục cho công tác đổ bê tông vào khuôn của phân khu đúc bê tông trong ca làm việc đó.Việc phân chia khối lượng lao động và khối lượng công tác của các công việc tháo và lắp cốp pha dầm sàn, lắpđặt cốt thép dầm sàn không phải tuân thủ điều kiện thi công liên tục nên có thể tiến hành chia đều tổng khốilượng trên tầng nhà cho số phân khu (12 phân khu).

Xác định kích thước phân khu bê tông theo điều kiện đổ bê tông liên tục

Hàng mẻ đổ bê tông đảm bảo điều kiện đổ bê tông liên tục.

Sử dụng định mức 1776, đổ bê tông dầm và sàn có cùng một định mức là: 3,26 (công/m³). Chiều dầy bê tông sànsườn quy đổi: h = 418,913/(21,5*90,5) = 0,2153 (m).Công trình được thi công trong mùa xuân hè, nhiệt độ môi trường khoảng 18 ÷ 27 độ C, với thời gian bắt đầuninh kết của vữa bê tông T0 = 90,0 (phút). Kích thước phân khu được xác định theo điều kiện:

L ≤ (k1(T0 - T - Tđ)√V /h )/T = (0,9*(90,0 - 6,564 - 5,0)

√0, 9/0, 2153 )/6,564 = (0,9*(90,0 - 6,564

- 5,0)*2,045)/6,564 = 21,988 (m). (khoảng 11 (mẻ/luống))

Chọn L = B = 21,5 (m) (bề rộng nhà), khoảng 10,75 (mẻ/luống). Khi đó các luống (hàng mẻ đổ) chạy song songvới bề ngang nhà. Hết mỗi hàng mẻ đổ, thì bắt đầu đổ mẻ đầu tiên của luống bê tông tiếp theo (các luống lần lượtnằm dọc theo chiều dài nhà), mà vẫn trong thời hạn bê tông tiếp giáp giữa 2 luống liên tiếp chưa bắt đầu ninhkết (tức sơ ninh). Hướng đổ bê tông chủ đạo là hướng dọc theo phương dầm phụ, khi này mạch ngừng, cũng làgiới hạn giữa các phân khu, sẽ chủ yếu cắt ngang qua sàn và dầm phụ, và song song với dầm chính. Kích thướcphân khu L = B là đảm bảo điều kiện đổ bê tông liên tục.Xác định bề rộng trung bình quy đổi của mỗi phân khu bê tông sàn sườn B (tức là khoảng cách trung bình giữa2 mạch ngừng bê tông song song với phương dầm chính):


B = V/(hL) = 418,913/(12*0,2153*21,5) = 34,909/(0,2153*21,5) = 7,542 (m).

Với kích thước bề rộng trung bình của phân khu là 7,54 (m) > bước cột là 4,5 (m), nên phân khu đầu tiên đủ lớnvề diện tích phủ lên toàn bộ 2 hàng cột, do đó phân khu đầu tiên sẽ nằm ổn định trên đủ 2 hàng cột trong lúcmới bắt đầu đổ bê tông (phân khu này còn đứng độc lập riêng lẻ một mình).

Xác định vị trí chính xác của mạch ngừng thi công bê tông giữa các phân khu bê tông

Mặt bằng phân chia phân đoạn đổ bê tông dầm vàn sàn của một tầng nhà.

Bên trên, đã xác định sơ bộ được khoảng cách giữa các mạch ngừng, nhưng vị trí cụ thể của từng mạch ngừnggiữa các phân khu bê tông sàn sườn thì lại phải xác định chính xác theo điều kiện vị trí mạch ngừng. Từ đó mớixác định được chính xác khối lượng công tác của công việc đổ bê tông trên mỗi phân khu.Vị trí mạch ngừng khi hướng đổ song song với dầm phụ là bất kỳ tiết diện nào cắt qua bản sàn và dầm phụ mànằm trong các khoảng giao nhau của các vùng 1/3 giữa nhịp dầm phụ (l/3 ÷ 2l/3) với các vùng 1/3 giữa nhịpbản sàn theo phương dầm phụ (l₁/3 ÷ 2l₁/3). Nhưng do các nhịp này trùng nhau, nên khoảng để được mạchngừng chính là khoảng 1/3 giữa nhịp dầm phụ.Vị trí mạch ngừng khi hướng đổ song song với dầm chính là bất kỳ tiết diện nào cắt qua bản sàn và dầm chínhmà nằm trong các khoảng giao nhau của các vùng 1/2 giữa nhịp dầm chính (l/4 ÷ 3l/4) với các vùng 1/2 giữanhịp bản sàn theo phương dầm chính (l₂/4 ÷ 3l₂/4).Khối lượng công tác đổ bê tông của các phân khu bê tông chia thành 3 loại: 35,502 (m3), 35,498 (m3), 33,728 (m3).Khối lượng công tác giữa phân khu lớn nhất so với phân khu nhỏ nhất là: (35,502*100%)/33,728 = 105,3% < 120%.Khi sử dụng định mức 1776, khối lượng hao phí lao động cho công tác đổ bê tông trên mỗi phân khu là:

• Trên phân khu lớn nhất: 35,502*3,26 = 115,737 (công),


Khối lượng bê tông dầm và sàn của từng phân khu.

• Trên phân khu nhỏ nhất: 33,728*3,26 = 109,953 (công).

Khi sử dụng định mức 726, khối lượng hao phí lao động cho công tác đổ bê tông trên mỗi phân khu là:

• Trên phân khu lớn nhất: 24,391*0,806 + 11,112*0,875 = 19,659 + 9,723 = 29,382 (công),

• Trên phân khu nhỏ nhất: 24,188*0,806 + 9,54*0,875 = 19,496 + 8,348 = 27,843 (công).

Độ chênh lệch khối lượng lao động khi dùng định mức 726 là: (29,382 - 27,843)*100%/27,843 = 5,53%< 25%. Khối lượng lao động của các phân khu đảm bảo điều kiện đồng đều nhau.

Tổng trọng lượng yêu cầu vận chuyển của ngày cần trục làm việc lớn nhất là: (35,502*2,5*(2357,5/2173,5)) +(73,813/12) + (166,974*1,1/12) = 97,89 + 6,151 + 15,306 = 119,347 (tấn) < Nₐ = 131,882 (tấn).

Xác định khối lượng lao động cho từng công tác trên mỗi phân khu thi công

Khối lượng công tác trên các phân khu dầm và sàn toàn khối:

• Khối lượng công tác bê tông của các phân khu dầm sàn toàn khối: 33,728 (m³) (trong đó bê tông dầm 9,54(m³)), 35,498 (m³) (trong đó bê tông dầm 11,111 (m³)), 35,502 (m³) (trong đó bê tông dầm 11,112 (m³)).

• Khối lượng công tác cốt thép của các phân khu dầm sàn toàn khối: 6,151 (tấn). Trong đó cốt thép dầm là:27,99/12 = 2,333 (tấn).

• Khối lượng các công tác lắp dựng và tháo dỡ cốp pha của các phân khu dầm sàn toàn khối:

không có ván khuôn mạch ngừng 3253,83/12 = 271,15 (m²). Trong đó cốp pha dầm là:1308,08/12 = 109,01 (m²).có mạch ngừng ngắn: 271,15 + 21,5*0,15 = 274,38 (m²).có mạch ngừng dài: 271,15 + (21,5 + 4,5)*0,15 = 275,05 (m²).

eo định mức 726:


Khối lượng lao động của các công tác thi công dầm và sàn toàn khối trên mỗi phân khu:

• Lắp cốp pha dầm sàn

(109,01*0,188 + (271,15 - 109,01)*0,125) = 20,494 + 20,268 = 40,761 (công)(109,01*0,188 + (274,38 - 109,01)*0,125) = 20,494 + 20,671 = 41,165 (công)(109,01*0,188 + (275,05 - 109,01)*0,125) = 20,494 + 20,755 = 41,249 (công)

• Đặt cốt thép dầm sàn

(2,333*6,363 + (6,151 - 2,333)*11,625) = 14,845 + 44,384 = 59,229 (công)

• Đổ bê tông dầm sàn

(9,54*0,875 + (33,728 - 9,54)*0,806) = 8,348 + 19,496 = 27,843 (công)(11,111*0,875 + (35,498 - 11,111)*0,806) = 9,722 + 19,656 = 29,378 (công)(11,112*0,875 + (35,502 - 11,112)*0,806) = 9,723 + 19,658 = 29,381 (công)

• áo cốp pha dầm sàn

(109,01*0,04 + (271,15 - 109,01)*0,034) = 4,36 + 5,513 = 9,873 (công)

Khối lượng lao động của các công tác thi công cột:

• Lắp cốt thép cột: 52,682 (công)

• Lắp cốp pha cột: 47,731 (công)

• Đổ bê tông cột: 47,268 (công)

• áo cốp pha cột: (422,4*0,04) = 16,896 (công)

eo định mức 1776:

4.2.6 Gián đoạn công nghệ và biện pháp tháo dỡ cốp pha

Công trình nhà được thi công vào mùa xuân hè, nhiệt độ môi trường khoảng 18 ÷ 27 độ C. Dự tính được thờigian kết cấu bê tông đạt 70% cường độ thiết kế, tương ứng với mùa thi công này, là khoảng 10 ngày kể từ khi bắtđầu đổ bê tông. Cũng với điều kiện khí hậu như vậy, dự tính sau 24 giờ (tức là 1 ngày) kể từ lúc bắt đầu đổ bêtông, thì kết cấu bê tông đã đóng rắn và đạt cường độ thực tế khoảng 50 kG/cm2.Gián đoạn công nghệ do chuyển đợt thi công (gián đoạn chuyển tầng).Gián đoạn về không gian để tránh biến dạng khối đổ bê tông dầm sàn khi bê tông đã được đổ vào khuôn vàđang trong giai đoạn ninh kết và đóng rắn. Trong mỗi ca làm việc khi thi công dầm sàn, thường có 3 dây chuyềnchuyên môn (lắp cốp pha, đặt cốt thép và đổ bê tông) công tác trên 3 phân khu (phân đoạn). Nếu trong cùng 1 cađó, không gian công tác của công tác đổ bê tông (phân khu đang đổ bê tông) tiếp giáp trực tiếp với không giancông tác của công tác đặt cốt thép (phân khu lắp cốt thép), thì việc thi công lắp đặt cốt thép có nguy cơ làm layđộng các cấu kiện cốt thép đã nằm trong khối đổ bê tông, do các cấu kiện cốt thép đã và đang lắp liên kết vớinhau qua mối nối cốt thép thành một hệ kết cấu cốt thép. Để đảm bảo chất lượng cho việc đúc bê tông (đảm bảođộ bám dính giữa cốt thép và bê tông sau này) thì cần thiết phải bố trí một không gian đệm giữa 2 công tác đổbê tông và lắp cốt thép, mà không gian này cốt thép đã được lắp xong vào khuôn chờ đổ bê tông như chưa đượcđổ bê tông. Chọn không gian này là 1 phân khu. Việc này còn đảm bảo cốt thép được cắt và nối đúng quy phạm,đồng thời đảm bảo có đủ phần khối lượng chênh lệch về diện tích cốp pha dầm sàn do yêu cầu đỡ cốt thép dầmsàn lớn hơn vị trí ngừng lý thuyết của cốp pha và cốt thép.


Tháo dỡ cốp pha cột

Tháo dỡ cốp pha dầm và sàn

•

•

•

•

•

•

Sơ đồ mạng quan hệ PDM là một loại sơ đồ mạng đường găng. Nên cũng gống như sơ đồ mạng theo phươngpháp Đường găng khác là sơ đồ mạng ADM, để tính được hết các thông số sự kiện của công việc, sơ đồ mạngPDM cũng được tính toán với hai lượt: lượt đi (tính toán các thời hạn sớm (hạn sớm)) và lượt về (tính toán cácthời hạn muộn (hạn muộn)).Tính lượt đi với hạn sớm:

• Mỗi loại công việc liền trước g quan hệ với công việc i liền sau theo quan hệ FS. Với CFS là độ trễ giữahai công việc g và i.

• Mỗi loại công việc liền trước h quan hệ với công việc i liền sau theo quan hệ SS. Với CSS là độ trễ giữahai công việc h và i.

• Mỗi loại công việc liền trước k quan hệ với công việc i liền sau theo quan hệ FF. Với CFF là độ trễ giữahai công việc k và i.

• Mỗi loại công việc liền trước j quan hệ với công việc i liền sau theo quan hệ SF. Với CSF là độ trễ giữa haicông việc j và i.

BS = max{(BS + T + CFS), (BS + CSS), (BS + T + CFF – T), (BS + CSF - T)} = max{(KS +CFS), (BS + CSS), (KS + CFF – T), (BS + CSF - T)}KS = BS + T = max{(KS + CFS + T), (BS + CSS + T), (KS + CFF), (BS + CSF)}

Với mọi loại công việc g, h, k, j liền trước công việc i. (Các mũi tên quan hệ giữa công việc i với mọi công việc g,h, k, j là tất cả, đều hướng về công việc i.)Tính lượt về với hạn muộn:

• Mỗi loại công việc liền sau p quan hệ với công việc i liền trước theo quan hệ FS. Với CFS là độ trễ giữahai công việc i và p.

• Mỗi loại công việc liền sau q quan hệ với công việc i liền trước theo quan hệ SS. Với CSS là độ trễ giữahai công việc i và q.

• Mỗi loại công việc liền sau m quan hệ với công việc i liền trước theo quan hệ FF. Với CFF là độ trễ giữahai công việc i và m.

• Mỗi loại công việc liền sau n quan hệ với công việc i liền trước theo quan hệ SF. Với CSF là độ trễ giữahai công việc i và n.

BM =min{(BM – CFS – T), (BM – CSS), (BM + T – CFF – T), (BM + T - CSF)} =min{(BM- CFS – T), (BM - CSS), (KM – CFF – T), (KM - CSF)}KM = BM + T = min{(BM - CFS), (BM - CSS + T), (KM – CFF), (KM - CSF + T)}

Với mọi loại công việc p, q, m, n liền sau công việc i. (Các mũi tên quan hệ giữa công việc i với mọi công việc p,q, m, n là tất cả, đều hướng ra khỏi công việc i.)

4.2.7 Thiết kế biện pháp kỹ thuật an toàn

https://vi.wikibooks.org/wiki/Ph%C6%B0%C6%A1ng_ph%C3%A1p_%C4%90%C6%B0%E1%BB%9Dng_g%C4%83ng

https://vi.wikibooks.org/wiki/Ph%C6%B0%C6%A1ng_ph%C3%A1p_%C4%90%C6%B0%E1%BB%9Dng_g%C4%83ng

https://vi.wikibooks.org/wiki/S%C6%A1_%C4%91%E1%BB%93_m%E1%BA%A1ng_ADM


Danh mục công việc (còn gọi là cơ cấu phân chia công việc (WBS)) của phân thân nhà 6 tầng bê tông toàn khối trong ví dụ này, tổchức thi công theo tổ đội chuyên môn, thể hiện bằng phần mềm Microsoft Project.

https://vi.wikipedia.org/wiki/C%C6%A1%2520c%E1%BA%A5u%2520ph%C3%A2n%2520chia%2520c%C3%B4ng%2520vi%E1%BB%87c

https://vi.wikipedia.org/wiki/Microsoft%2520Project


Tiến độ thể hiện trên sơ đồ xiên và biểu đồ nhân lực của phần thi công thân nhà bê tông toàn khối


Danh mục công việc tối giản cho thi công phần thân nhà 6 tầng trong ví dụ này.


Tiến độ phần thân nhà trong ví dụ, được thể hiện trên sơ đồ mạng nút công việc PDM.

Tiến độ phân thân khi chia đợt thi công cột làm 1 phân đoạn cho 1 tầng.

https://vi.wikipedia.org/wiki/S%C6%A1%2520%C4%91%E1%BB%93%2520m%E1%BA%A1ng%2520PDM


Tiến độ phân thân khi chia đợt thi công cột làm 6 phân đoạn cho 1 tầng.

Chương 5

CHƯƠNG IV. HƯỚNG DẪN THỂ HIỆNBẢN VẼ KỸ THUẬT THI CÔNG

5.1 Mặt bằng quy trình công nghệ thi công bê tông toàn khối

Đây là hình vẽ chính của toàn bộ đồ án. Nguyên tắc thể hiện mặt bằng này là: chỉ thể hiện các quá trình côngnghệ thi công bê tông cốt thép toàn khối đang diễn tiến, theo hướng thể hiện từ trái sang phải mặt bằng, màkhông thể hiện những quá trình đã thi công xong hoặc chưa được thi công đến. Các quá trình công nghệ thicông trước trong dây chuyền công nghệ, được thể hiện nằm trên một hoặc vài phân khu phía trái mặt bằng (vídụ thi công đổ bê tông sàn sườn thể hiện trên một phân khu đầu tiên của mặt bằng với hướng đổ, vị trí mạchngừng thẳng đứng của sàn sườn được thể hiện rõ cốp pha ngăn mạch ngừng của phân khu, sàn công tác, thiếtbị đầm và một phần khu vực đang đổ bê tông với lưới cốt thép sàn khu vực chưa có bê tông), các quá trinh côngnghệ thi công sau (thi công công tác cốt thép sàn sườn, rồi thi công cốp pha sàn và dầm) được thể hiện nằm lầnlượt về phía phải mặt bằng, hướng quy trình công nghệ là từ phải sang trái mặt bằng. Các quy trình công nghệsau cũng nằm trong một hoặc một vài phân khu, và được bóc tách dần theo chiều sâu thể hiện (ví dụ công táccốp pha, lần lượt thể hiện từ trái sang phải những khu vực sau: khu vực đang rải ván sàn, khu vực đang lắp đặtđà ngang và cột chống đơn hay giáo chống tổ hợp, khu vực lắp đặt giáo chống tổ hợp, khu vực lắp đặt thànhdầm (có thể kèm lắp cốt thép dầm), khu vực lắp đặt ván khuôn đáy dầm và cột chống đơn (hay giáo chống tổhợp) đỡ đáy dầm).

5.2 Mặt cắt công nghệ dọc và mặt cắt công nghệ ngang

5.3 Mặt bằng phân khu thi công dầm và sàn bê tông cốt thép

5.4 Chi tiết thiết kế cốp pha dầm chính liền sàn

5.5 Chi tiết thiết kế cốp pha dầm phụ liền sàn

5.6 Chi tiết thiết kế cốp pha cột

61

62 CHƯƠNG 5. CHƯƠNG IV. HƯỚNG DẪN THỂ HIỆN BẢN VẼ KỸ THUẬT THI CÔNG

Bản vẽ đồ án mẫu về công nghệ thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng.

5.6. CHI TIẾT THIẾT KẾ CỐP PHA CỘT 63

Mặt bằng quy trình công nghệ thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng.

Mặt bằng công tác cốp pha dầm sàn toàn khối.


Mặt bằng công tác đổ bê tông và công tác cốt thép dầm sàn.


Mặt cắt ngang thể hiện quy trình công nghệ thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng (qua sàn và dầm chính).


Mặt cắt dọc thể hiện quy trình công nghệ thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng (qua dầm phụ).

Mặt cắt dọc thể hiện quy trình công nghệ thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng (qua sàn).


Mặt bằng phân chia phân đoạn đổ bê tông dầm vàn sàn của một tầng nhà.

Chương 6

CHƯƠNG V. CÁC SỔ TAY KỸ THUẬT

6.1 Thông số của các tấm ván khuôn thép định hình thông thường

6.2 Một số loại thùng đổ bê tông thông dụng

Loại thùng dạng khối hộp chữ nhật của Hòa Phát Việt Nam:Loại thùng dạng trụ tròn của GarBro:

6.3 Định mức sử dụng lao động

6.3.1 Định mức lao động 726-VNDCCH

Dưới đây là một số mã hiệu định mức lao động 726 cho một vài công việc trong thi công nhà nhiều tầng bê tôngcốt thép toàn khối:

• Định mức cho các công việc cốp pha:

6.3.2 Định mức dự toán xây dựng 1776-CHXHCNVN

Dưới đây là một số mã hiệu định mức lao động 1776 cho một vài công việc trong thi công nhà nhiều tầng bêtông cốt thép toàn khối:

6.4 Thông số cần trục tháp loại đối trọng dưới chạy trên ray

6.5 Thông số máy đào đất

6.6 Thông số máy bơm bê tông

68

6.6. THÔNG SỐ MÁY BƠM BÊ TÔNG 69

Định mức lao động 726 của chính phủ VNDCCH.

70 CHƯƠNG 6. CHƯƠNG V. CÁC SỔ TAY KỸ THUẬT

Thông số các họ cần trục tháp quay loại GTMR400A của hãng Potain.

6.6. THÔNG SỐ MÁY BƠM BÊ TÔNG 71

Thông số các họ máy đào gầu nghịch HD800v2, hãng Kato.

Biểu đồ tính năng không gian của một số loại xe bơm bê tông kiểu cần bơm.

Chương 7

Chương VI:Biện pháp thi công móng nhà

7.0.1 Đào đất bằng máy đào gầu nghịch

kỹ thuật đào đất và đổ đất lên ô tô tải của máy xúc gầu nghịch, làm việc theo sơ đồ đào ngang.

Máy xúc gầu nghịch có thể làm việc với 2 sơ đồ đào, gần giống như máy xúc gầu thuận, là:

72

73

kỹ thuật đào đất và đổ đất lên ô tô tải của máy xúc gầu nghịch, làm việc theo sơ đồ đào dọc.

• Đào ngang, giống với đào ngang của máy đào gầu thuận, áp dụng khi bề rộng khoang đào (hố đào chạydài) không lớn vượt quá bán kính đào lớn nhất (tức là bán kính cho phép) của máy xúc nghịch. Trong sơđồ này, máy đứng trên một phía bờ hố đào và chạy dọc bên cạnh hố đào (hướng di chuyển song song vớihố đào). Bộ phận công tác (tay cần và gầu đào) cùng với phần cabin phía trên mâm quay, xoay ra theohướng vuông góc với hướng di chuyển của máy và chiều dọc khoang đào, đào theo chiều ngang hố.[1] Đấtđào được đổ về phía sau hướng di chuyển của máy xúc nghịch khi đổ đất lên bờ, hay vào thùng của ô tôtải (góc quay máy giữa vị trí đào xa nhất và vị trí đổ là khoảng ≥ 90o). Sơ đồ đào ngang, nhìn chung, hạnchế hơn sơ đồ đào dọc, do diện bề rộng khoang đào nằm trong khoảng phân bố hẹp hơn (< Rₐₓ) so vớiđào dọc, và góc quay máy giữa đào-đổ là lớn ≥ 90o nên năng suất thấp hơn sơ đồ đào dọc (loại sơ đồ có thểcó thể giảm góc quay máy giữa đào và đổ tới khoảng 60o).

• Đào dọc (đào đối đỉnh), gần giống với đào dọc của máy đào gầu thuận, máy đào đứng ở vị trí đường trục(chính giữa) của khoang đào sẽ được đào và chạy dọc theo hướng chiều dài của khoang đào, đổ đất sanghai bên bờ, hay lên ô tô tải đỗ ở hai bên máy đào. Tuy nhiên, khác với máy đào gầu thuận là: do đào đất ởhố thấp hơn máy, máy đào gầu nghịch đào dọc thường móc dần phần đất nền nơi máy đào đứng nên khidi chuyển thì máy chạy dật lùi chứ không tiến như máy đào gầu thuận. Bề rộng khoang đào về lý thuyếtcó thể mở rộng tối đa tới 2 lần bán kính đào lớn nhất Rₐₓ, khi quay máy đào 90o sang cả hai bên. Tuynhiên, việc đào với khoang đào rộng tối đa như vậy làm mất ổn định cho vùng nền đất tại vị trí máy đứng,có thể làm máy lật xuống hố đào. Nên trong thực tế, kích thước khoang đào dọc của máy đào gầu nghịch

74 CHƯƠNG 7. CHƯƠNG VI:BIỆN PHÁP THI CÔNG MÓNG NHÀ

Bđ nên nằm trong khoảng (1,42-1,73)Rₐₓ, lần lượt tương ứng với góc mở tay cần khi đào sang mỗi phíabên hông máy đào là 45o−60o, cũng lần lượt tương ứng với góc quay máy khi đổ sang mỗi bên là khoảng60o−75o. Bề rộng khoang đào dọc của máy đào gầu nghịch hợp lý nhất là bằng 1,42Rₐₓ, tương ứng vớigóc mở tay cần khi đào sang mỗi bên hông máy là 45o, khối lượng đất đào được tại một vị trí là khoảngtrung bình không quá nhỏ. Nhưng máy đào làm việc đạt năng suất, do có thể bố trí vị trí đổ đất lên bờ haylên ô tô (vị trí ô tô đỗ) hợp với phương trục hố đào (cũng là trục di chuyển của máy đào) một góc khoảng60o < 90o, làm giảm thời gian mỗi chu kỳ đào-đổ của máy đào gầu nghịch.

Dung tích gầu đào của máy đào gầu nghịch thường nhỏ, bằng khoảng nửa so với máy đào gầu nghịch cùng côngsuất động cơ. Đối với máy đào gầu thuận, thì xe ô tô tải hợp lý có dung tích thùng xe chứa được từ 3-5 gầu đàothuận. Sự phối hợp về mặt dung tích giữa máy đào gầu nghịch với xe ô tô tải hợp lý là xe tải nên chọn là loại códung tích thùng xe chứa được khoảng từ 6-9 gầu đào của máy đào gầu nghịch.Năng suất của máy đào gầu nghịch có thể được ước tính (với đơn vị tính là: m3 đất xới rời tơi xốp/8 giờ) theocông thức:

N=(8*(SCKỳ*KĐộSâ₋GóQₐ*KTờGₐ))*(Vầ*KĐầGầ)

Trong đó:

• SCKỳ là Số chu kỳ (đào-đổ) tiêu chuẩn của máy xúc gầu nghịch thủy lực, tra theo Bảng 2. (chu kỳ/giờ)

• KĐộSâ₋GóQₐ là Hệ số xét đến ảnh hưởng, của độ sâu đào thực tế cùng với góc quay máy từ nơi đào đếnnơi đổ, tới năng suất làm việc của máy đào gầu nghịch, tra theo Bảng 3.

• KTờGₐ là Hệ số sử dụng thời gian, hay còn gọi là hệ số hiệu quả công việc.

• Vầ là Dung tích của gầu đào chứa đầy đất tơi xốp đã được đào. (m3 đất xới rời tơi xốp)

• KĐầGầ là Hệ số múc đầy gầu hay còn gọi là hệ số đầy vơi, phụ thuộc vào loại đất được đào, tra theo Bảng1.

• Mỗi ca công tác tiêu chuẩn của máy đào là 8 giờ.

Khi tính năng suất theo khối lượng đất liền thổ được đào đi (đơn vị tính là m3 đất liền thổ/Ca công tác), thì côngthức tính năng suất phải được chuyển đổ với hệ số độ tơi ban đầu của đất đào, như sau:

NĐấLềTổ = N / ρₒ

trong đó ρₒ là hệ số độ tơi ban đầu của đất xới rời tơi xốp vừa được máy đào lên.

Có thể quy đổi số chu kỳ đào-đổ trong mỗi giờ như sau: (SCKỳ*KĐộSâ₋GóQₐ) = 3600/T

trong đó T là thời gian thực hiện một chu kỳ công tác trung bình thực tế của máy đào, (đơn vị tínhlà: giây), bao gồm các thời gian đào đất, quay máy từ nơi đào đến nơi đổ, đổ đất, quay máy từ nơi đổvề nơi đào, di chuyển máy đào sang vị trí đào mới.

Bảng 1. Hệ số đầy gầu của máy đào, KĐầGầ.Bảng 2. Số chu kỳ công tác (đào-đổ) tiêu chuẩn trong mỗi giờ công tác của máy đào gầu nghịch cơ cấu thủy lực,SCKỳ.[2]

Bảng 3. Hệ số ảnh hưởng, của độ sâu đào và góc quay máy từ nơi đào đến nơi đổ, tới năng suất của máy đào gầunghịch, KĐộSâ₋GóQₐ.[3]

Nₒ = (8*(SCKỳ*KĐộSâ₋GóQₐ*KTờGₐ))*(Vầ*KĐầGầ/ρₒ) = (8x(200x1,26x(50/60)))x((0,8x0,95)/1,25) = (8x(200x1,26x0,8333))x(0,8x0,95)/1,25= 1021,440 [m3/ca]

7.1. THAM KHẢO 75


7.1 Tham khảo[1] cuốn Sử dụng máy làm đất của Nguyễn Đình uận, nhà xuất bản Lao Động, năm 1975, trang 76.

[2] Construction Methods and Management, S.W.Nunnally, Đại học Bắc Carolina, bang Bắc Carolina, Hoa Kỳ, trang 45,49.

[3] Construction Methods and Management, S.W.Nunnally, Đại học Bắc Carolina, bang Bắc Carolina, Hoa Kỳ, trang 45,49.

https://vi.wikibooks.org/wiki/B%E1%BA%AFc_Carolina

https://vi.wikibooks.org/wiki/Hoa_K%E1%BB%B3

https://vi.wikibooks.org/wiki/B%E1%BA%AFc_Carolina

https://vi.wikibooks.org/wiki/Hoa_K%E1%BB%B3

Chương 8

Chương VII:Ví dụ về thi công móng nhà

Cấu tạo kết cấu móng:

• Các đài móng trục A, C, E có kích thước 1,6x2,6m. Dật 01 cấp lên cao là 0,45m.

• Các đài móng trục B, D có kích thước 1,6x2,8m. Dật 01 cấp lên cao là 0,45m.

• Các giằng móng dọc trục A, B, C, D, E có tiết diện 0,45x0,25m.

• Các giằng móng ngang trục 1-31 có tiết diện 0,75x0,25m.

• Chiều sâu đáy móng kể cả lót móng là −1,9m so với cốt 0,0. Cốt đất tự nhiên là −0,45m so với cốt 0,0.

• Chiều sâu toàn bộ hố đào móng là 1,45m. Với chiều sâu này (< 1,5m), thì khoảng cách mở đáy móng tínhtừ mép móng (mép bê tông lót) ra đến chân taluy hố móng được chọn là 0,5m.

• Đất hố móng giả thiết là đất cát pha, với chiều sâu hố đào H < 1,5m thì độ dốc lớn nhất cho phép của máidốc (taluy) hố đào là 1/,75. Giả thiết hệ số tơi xốp ban đầu của đất đào lên khỏi hố đào là ρₒ = 1,25.

Nₒ = (8*(SCKỳ*KĐộSâ₋GóQₐ*KTờGₐ))*(Vầ*KĐầGầ/ρₒ) = (8x(200x1,26x(50/60)))x((0,8x0,95)/1,25) = (8x(200x1,26x0,8333))x(0,8x0,95)/1,25= 1021,440 [m3/ca]

Mặt cắt hố đào và móng công trình ví dụ

76

77

Mặt bằng hố đào công trình ví dụ


78 CHƯƠNG 8. CHƯƠNG VII:VÍ DỤ VỀ THI CÔNG MÓNG NHÀ

Mặt cắt công việc đào đất hố móng công trình ví dụ.

79

Mặt bằng công việc đào đất hố móng công trình ví dụ.


Mặt bằng phân khu đổ bê tông móng công trình nhà nhiều tầng ví dụ.

8.1. NGUỒN, NGƯỜI ĐÓNG GÓP, VÀ GIẤY PHÉP CHO VĂN BẢN VÀ HÌNH ẢNH 81

8.1 Nguồn, người đóng góp, và giấy phép cho văn bản và hình ảnh

8.1.1 Văn bản• Hướng dẫn đồ án kỹ thuật thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng/CHƯƠNG I. THIẾT KẾ CỐP PHANguồn: http://vi.wikibooks.

org/wiki/H%C6%B0%E1%BB%9Bng%20d%E1%BA%ABn%20%C4%91%E1%BB%93%20%C3%A1n%20k%E1%BB%B9%20thu%E1%BA%ADt%20thi%20c%C3%B4ng%20b%C3%AA%20t%C3%B4ng%20to%C3%A0n%20kh%E1%BB%91i%20nh%C3%A0%20nhi%E1%BB%81u%20t%E1%BA%A7ng/CH%C6%AF%C6%A0NG%20I.%20THI%E1%BA%BET%20K%E1%BA%BE%20C%E1%BB%90P%20PHA?oldid=95477Người đónggóp: Ngokhong, Doãn Hiệu, AmieKim và 5 người vô danh

• Hướng dẫn đồ án kỹ thuật thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng/Phụ lụcương I: Xác định giá trị nội lực và biến dạng cực trịtrong kết cấu cốp pha Nguồn: http://vi.wikibooks.org/wiki/H%C6%B0%E1%BB%9Bng%20d%E1%BA%ABn%20%C4%91%E1%BB%93%20%C3%A1n%20k%E1%BB%B9%20thu%E1%BA%ADt%20thi%20c%C3%B4ng%20b%C3%AA%20t%C3%B4ng%20to%C3%A0n%20kh%E1%BB%91i%20nh%C3%A0%20nhi%E1%BB%81u%20t%E1%BA%A7ng/Ph%E1%BB%A5%20l%E1%BB%A5c%20ch%C6%B0%C6%A1ng%20I%3A%20X%C3%A1c%20%C4%91%E1%BB%8Bnh%20gi%C3%A1%20tr%E1%BB%8B%20n%E1%BB%99i%20l%E1%BB%B1c%20v%C3%A0%20bi%E1%BA%BFn%20d%E1%BA%A1ng%20c%E1%BB%B1c%20tr%E1%BB%8B%20trong%20k%E1%BA%BFt%20c%E1%BA%A5u%20c%E1%BB%91p%20pha?oldid=64633 Người đóng góp: Doãn Hiệu và AmieKim

• Hướng dẫn đồ án kỹ thuật thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng/CHƯƠNG II. THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNGNguồn: http://vi.wikibooks.org/wiki/H%C6%B0%E1%BB%9Bng%20d%E1%BA%ABn%20%C4%91%E1%BB%93%20%C3%A1n%20k%E1%BB%B9%20thu%E1%BA%ADt%20thi%20c%C3%B4ng%20b%C3%AA%20t%C3%B4ng%20to%C3%A0n%20kh%E1%BB%91i%20nh%C3%A0%20nhi%E1%BB%81u%20t%E1%BA%A7ng/CH%C6%AF%C6%A0NG%20II.%20THI%E1%BA%BET%20K%E1%BA%BE%20BI%E1%BB%86N%20PH%C3%81P%20THI%20C%C3%94NG?oldid=95478 Người đóng góp: Ngokhong, Doãn Hiệu, AmieKim và 5 người vô danh

• Hướng dẫn đồ án kỹ thuật thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng/CHƯƠNG III. CÁCVÍ DỤĐỒÁNNguồn: http://vi.wikibooks.org/wiki/H%C6%B0%E1%BB%9Bng%20d%E1%BA%ABn%20%C4%91%E1%BB%93%20%C3%A1n%20k%E1%BB%B9%20thu%E1%BA%ADt%20thi%20c%C3%B4ng%20b%C3%AA%20t%C3%B4ng%20to%C3%A0n%20kh%E1%BB%91i%20nh%C3%A0%20nhi%E1%BB%81u%20t%E1%BA%A7ng/CH%C6%AF%C6%A0NG%20III.%20C%C3%81C%20V%C3%8D%20D%E1%BB%A4%20%C4%90%E1%BB%92%20%C3%81N?oldid=94365 Người đóng góp: Doãn Hiệu, AmieKim và 6 người vô danh

• Hướng dẫn đồ án kỹ thuật thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng/CHƯƠNG IV. HƯỚNGDẪN THỂHIỆN BẢN VẼ KỸ THUẬTTHICÔNGNguồn: http://vi.wikibooks.org/wiki/H%C6%B0%E1%BB%9Bng%20d%E1%BA%ABn%20%C4%91%E1%BB%93%20%C3%A1n%20k%E1%BB%B9%20thu%E1%BA%ADt%20thi%20c%C3%B4ng%20b%C3%AA%20t%C3%B4ng%20to%C3%A0n%20kh%E1%BB%91i%20nh%C3%A0%20nhi%E1%BB%81u%20t%E1%BA%A7ng/CH%C6%AF%C6%A0NG%20IV.%20H%C6%AF%E1%BB%9ANG%20D%E1%BA%AAN%20TH%E1%BB%82%20HI%E1%BB%86N%20B%E1%BA%A2N%20V%E1%BA%BC%20K%E1%BB%B8%20THU%E1%BA%ACT%20THI%20C%C3%94NG?oldid=77459 Người đóng góp: Ngokhong, Doãn Hiệu và AmieKim

• Hướng dẫn đồ án kỹ thuật thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng/CHƯƠNG V. CÁC SỔ TAY KỸ THUẬT Nguồn: http://vi.wikibooks.org/wiki/H%C6%B0%E1%BB%9Bng%20d%E1%BA%ABn%20%C4%91%E1%BB%93%20%C3%A1n%20k%E1%BB%B9%20thu%E1%BA%ADt%20thi%20c%C3%B4ng%20b%C3%AA%20t%C3%B4ng%20to%C3%A0n%20kh%E1%BB%91i%20nh%C3%A0%20nhi%E1%BB%81u%20t%E1%BA%A7ng/CH%C6%AF%C6%A0NG%20V.%20C%C3%81C%20S%E1%BB%94%20TAY%20K%E1%BB%B8%20THU%E1%BA%ACT?oldid=93776 Người đóng góp: Doãn Hiệu, AmieKim và Một người vô danh

• Hướng dẫn đồ án kỹ thuật thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng/Chương VI:Biện pháp thi công móng nhà Nguồn: http://vi.wikibooks.org/wiki/H%C6%B0%E1%BB%9Bng%20d%E1%BA%ABn%20%C4%91%E1%BB%93%20%C3%A1n%20k%E1%BB%B9%20thu%E1%BA%ADt%20thi%20c%C3%B4ng%20b%C3%AA%20t%C3%B4ng%20to%C3%A0n%20kh%E1%BB%91i%20nh%C3%A0%20nhi%E1%BB%81u%20t%E1%BA%A7ng/Ch%C6%B0%C6%A1ng%20VI%3ABi%E1%BB%87n%20ph%C3%A1p%20thi%20c%C3%B4ng%20m%C3%B3ng%20nh%C3%A0?oldid=80598 Người đóng góp: Doãn Hiệu

• Hướng dẫn đồ án kỹ thuật thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng/Chương VII:Ví dụ về thi công móng nhà Nguồn: http://vi.wikibooks.org/wiki/H%C6%B0%E1%BB%9Bng%20d%E1%BA%ABn%20%C4%91%E1%BB%93%20%C3%A1n%20k%E1%BB%B9%20thu%E1%BA%ADt%20thi%20c%C3%B4ng%20b%C3%AA%20t%C3%B4ng%20to%C3%A0n%20kh%E1%BB%91i%20nh%C3%A0%20nhi%E1%BB%81u%20t%E1%BA%A7ng/Ch%C6%B0%C6%A1ng%20VII%3AV%C3%AD%20d%E1%BB%A5%20v%E1%BB%81%20thi%20c%C3%B4ng%20m%C3%B3ng%20nh%C3%A0?oldid=81488 Người đóng góp: Doãn Hiệu

8.1.2 Hình ảnh• Tập_tin:BanVeDoAnCongNgheXDNha.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/1/15/BanVeDoAnCongNgheXDNha.

jpg Giấy phép: CC BY-SA 3.0 Người đóng góp: Tác phẩm do chính người tải lên tạo ra Nghệ sĩ đầu tiên: Doãn Hiệu• Tập_tin:CopPhaCotDamSanCongNghe1Dot.pngNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/5/53/CopPhaCotDamSanCongNghe1Dot.

png Giấy phép: CC BY-SA 3.0 Người đóng góp: Tác phẩm do chính người tải lên tạo ra Nghệ sĩ đầu tiên: Doãn Hiệu• Tập_tin:CopphaDamSan.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/1/1f/CopphaDamSan.jpg Giấy phép: ? Người đóng

góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?• Tập_tin:CotChongChuT.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/e/ee/CotChongChuT.jpg Giấy phép: CC BY-

SA 3.0 Người đóng góp: Tác phẩm do chính người tải lên tạo ra Nghệ sĩ đầu tiên: Doãn Hiệu• Tập_tin:CotChongSan.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/0/04/CotChongSan.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ?

Nghệ sĩ đầu tiên: ?• Tập_tin:DinhMucLD726.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/5/53/DinhMucLD726.jpg Giấy phép: ? Người đóng

góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?• Tập_tin:DoBTCot.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/b/b3/DoBTCot.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ? Nghệ sĩ

đầu tiên: ?• Tập_tin:Formwork-tie-bolts.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/c/c5/Formwork-tie-bolts.jpg Giấy phép:

CC BY-SA 3.0 Người đóng góp: Transferred from en.wikipedia by SreeBot Nghệ sĩ đầu tiên: Bill Bradley, aka builderbll, Billbeee aten.wikipedia

http://vi.wikibooks.org/wiki/H%25C6%25B0%25E1%25BB%259Bng%2520d%25E1%25BA%25ABn%2520%25C4%2591%25E1%25BB%2593%2520%25C3%25A1n%2520k%25E1%25BB%25B9%2520thu%25E1%25BA%25ADt%2520thi%2520c%25C3%25B4ng%2520b%25C3%25AA%2520t%25C3%25B4ng%2520to%25C3%25A0n%2520kh%25E1%25BB%2591i%2520nh%25C3%25A0%2520nhi%25E1%25BB%2581u%2520t%25E1%25BA%25A7ng/CH%25C6%25AF%25C6%25A0NG%2520I.%2520THI%25E1%25BA%25BET%2520K%25E1%25BA%25BE%2520C%25E1%25BB%2590P%2520PHA?oldid=95477




http://vi.wikibooks.org/wiki/H%25C6%25B0%25E1%25BB%259Bng%2520d%25E1%25BA%25ABn%2520%25C4%2591%25E1%25BB%2593%2520%25C3%25A1n%2520k%25E1%25BB%25B9%2520thu%25E1%25BA%25ADt%2520thi%2520c%25C3%25B4ng%2520b%25C3%25AA%2520t%25C3%25B4ng%2520to%25C3%25A0n%2520kh%25E1%25BB%2591i%2520nh%25C3%25A0%2520nhi%25E1%25BB%2581u%2520t%25E1%25BA%25A7ng/Ph%25E1%25BB%25A5%2520l%25E1%25BB%25A5c%2520ch%25C6%25B0%25C6%25A1ng%2520I%253A%2520X%25C3%25A1c%2520%25C4%2591%25E1%25BB%258Bnh%2520gi%25C3%25A1%2520tr%25E1%25BB%258B%2520n%25E1%25BB%2599i%2520l%25E1%25BB%25B1c%2520v%25C3%25A0%2520bi%25E1%25BA%25BFn%2520d%25E1%25BA%25A1ng%2520c%25E1%25BB%25B1c%2520tr%25E1%25BB%258B%2520trong%2520k%25E1%25BA%25BFt%2520c%25E1%25BA%25A5u%2520c%25E1%25BB%2591p%2520pha?oldid=64633






http://vi.wikibooks.org/wiki/H%25C6%25B0%25E1%25BB%259Bng%2520d%25E1%25BA%25ABn%2520%25C4%2591%25E1%25BB%2593%2520%25C3%25A1n%2520k%25E1%25BB%25B9%2520thu%25E1%25BA%25ADt%2520thi%2520c%25C3%25B4ng%2520b%25C3%25AA%2520t%25C3%25B4ng%2520to%25C3%25A0n%2520kh%25E1%25BB%2591i%2520nh%25C3%25A0%2520nhi%25E1%25BB%2581u%2520t%25E1%25BA%25A7ng/CH%25C6%25AF%25C6%25A0NG%2520II.%2520THI%25E1%25BA%25BET%2520K%25E1%25BA%25BE%2520BI%25E1%25BB%2586N%2520PH%25C3%2581P%2520THI%2520C%25C3%2594NG?oldid=95478





http://vi.wikibooks.org/wiki/H%25C6%25B0%25E1%25BB%259Bng%2520d%25E1%25BA%25ABn%2520%25C4%2591%25E1%25BB%2593%2520%25C3%25A1n%2520k%25E1%25BB%25B9%2520thu%25E1%25BA%25ADt%2520thi%2520c%25C3%25B4ng%2520b%25C3%25AA%2520t%25C3%25B4ng%2520to%25C3%25A0n%2520kh%25E1%25BB%2591i%2520nh%25C3%25A0%2520nhi%25E1%25BB%2581u%2520t%25E1%25BA%25A7ng/CH%25C6%25AF%25C6%25A0NG%2520III.%2520C%25C3%2581C%2520V%25C3%258D%2520D%25E1%25BB%25A4%2520%25C4%2590%25E1%25BB%2592%2520%25C3%2581N?oldid=94365





http://vi.wikibooks.org/wiki/H%25C6%25B0%25E1%25BB%259Bng%2520d%25E1%25BA%25ABn%2520%25C4%2591%25E1%25BB%2593%2520%25C3%25A1n%2520k%25E1%25BB%25B9%2520thu%25E1%25BA%25ADt%2520thi%2520c%25C3%25B4ng%2520b%25C3%25AA%2520t%25C3%25B4ng%2520to%25C3%25A0n%2520kh%25E1%25BB%2591i%2520nh%25C3%25A0%2520nhi%25E1%25BB%2581u%2520t%25E1%25BA%25A7ng/CH%25C6%25AF%25C6%25A0NG%2520IV.%2520H%25C6%25AF%25E1%25BB%259ANG%2520D%25E1%25BA%25AAN%2520TH%25E1%25BB%2582%2520HI%25E1%25BB%2586N%2520B%25E1%25BA%25A2N%2520V%25E1%25BA%25BC%2520K%25E1%25BB%25B8%2520THU%25E1%25BA%25ACT%2520THI%2520C%25C3%2594NG?oldid=77459





http://vi.wikibooks.org/wiki/H%25C6%25B0%25E1%25BB%259Bng%2520d%25E1%25BA%25ABn%2520%25C4%2591%25E1%25BB%2593%2520%25C3%25A1n%2520k%25E1%25BB%25B9%2520thu%25E1%25BA%25ADt%2520thi%2520c%25C3%25B4ng%2520b%25C3%25AA%2520t%25C3%25B4ng%2520to%25C3%25A0n%2520kh%25E1%25BB%2591i%2520nh%25C3%25A0%2520nhi%25E1%25BB%2581u%2520t%25E1%25BA%25A7ng/CH%25C6%25AF%25C6%25A0NG%2520V.%2520C%25C3%2581C%2520S%25E1%25BB%2594%2520TAY%2520K%25E1%25BB%25B8%2520THU%25E1%25BA%25ACT?oldid=93776





http://vi.wikibooks.org/wiki/H%25C6%25B0%25E1%25BB%259Bng%2520d%25E1%25BA%25ABn%2520%25C4%2591%25E1%25BB%2593%2520%25C3%25A1n%2520k%25E1%25BB%25B9%2520thu%25E1%25BA%25ADt%2520thi%2520c%25C3%25B4ng%2520b%25C3%25AA%2520t%25C3%25B4ng%2520to%25C3%25A0n%2520kh%25E1%25BB%2591i%2520nh%25C3%25A0%2520nhi%25E1%25BB%2581u%2520t%25E1%25BA%25A7ng/Ch%25C6%25B0%25C6%25A1ng%2520VI%253ABi%25E1%25BB%2587n%2520ph%25C3%25A1p%2520thi%2520c%25C3%25B4ng%2520m%25C3%25B3ng%2520nh%25C3%25A0?oldid=80598





http://vi.wikibooks.org/wiki/H%25C6%25B0%25E1%25BB%259Bng%2520d%25E1%25BA%25ABn%2520%25C4%2591%25E1%25BB%2593%2520%25C3%25A1n%2520k%25E1%25BB%25B9%2520thu%25E1%25BA%25ADt%2520thi%2520c%25C3%25B4ng%2520b%25C3%25AA%2520t%25C3%25B4ng%2520to%25C3%25A0n%2520kh%25E1%25BB%2591i%2520nh%25C3%25A0%2520nhi%25E1%25BB%2581u%2520t%25E1%25BA%25A7ng/Ch%25C6%25B0%25C6%25A1ng%2520VII%253AV%25C3%25AD%2520d%25E1%25BB%25A5%2520v%25E1%25BB%2581%2520thi%2520c%25C3%25B4ng%2520m%25C3%25B3ng%2520nh%25C3%25A0?oldid=81488





http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/1/15/BanVeDoAnCongNgheXDNha.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/1/15/BanVeDoAnCongNgheXDNha.jpg

//commons.wikimedia.org/wiki/User:Do%25C3%25A3n_Hi%25E1%25BB%2587u

http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/5/53/CopPhaCotDamSanCongNghe1Dot.png

http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/5/53/CopPhaCotDamSanCongNghe1Dot.png


http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/1/1f/CopphaDamSan.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/e/ee/CotChongChuT.jpg


http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/0/04/CotChongSan.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/5/53/DinhMucLD726.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/b/b3/DoBTCot.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/c/c5/Formwork-tie-bolts.jpg

http://en.wikipedia.org/

//commons.wikimedia.org/wiki/User:SreeBot

//en.wikipedia.org/wiki/User:Billbeee


• Tập_tin:HangMeDoBT.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/4/44/HangMeDoBT.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp:? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:KLCTtang.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/5/58/KLCTtang.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ? Nghệ sĩđầu tiên: ?

• Tập_tin:KhoiLuongPhanKhuBT.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/b/bb/KhoiLuongPhanKhuBT.jpg Giấy phép:? Người đóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:KhuonCotDamSan.JPG Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/9/94/KhuonCotDamSan.JPG Giấy phép: ? Ngườiđóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:LuạtPhanBoM,F-DamNhieuNhip.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/c/c2/Lu%E1%BA%A1tPhanBoM%2CF-DamNhieuNhip.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:MBPDBeTongMong.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/1/1d/MBPDBeTongMong.jpgGiấy phép: ?Ngườiđóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:MachNgungSanSuon.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/d/db/MachNgungSanSuon.jpgGiấy phép:CC BY-SA 3.0 Người đóng góp: chụp lại từ trang tài liệu do tôi tự vẽ bằng AutoCAD. Nghệ sĩ đầu tiên: Ngokhong

• Tập_tin:MatBangBeTongDamSanBTTK.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/d/d9/MatBangBeTongDamSanBTTK.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:MatBangCongNgheNhaBTToanKhoi.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/8/81/MatBangCongNgheNhaBTToanKhoi.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:MatBangCopPhaDamSanBTTK.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/6/62/MatBangCopPhaDamSanBTTK.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:MatBangDao.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/5/5a/MatBangDao.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ?Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:MatBangHoDao.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/3/3b/MatBangHoDao.jpg Giấy phép: ? Người đónggóp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:MatBangOCopPhaSanDienHinhCN1Dot.pngNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/c/c1/MatBangOCopPhaSanDienHinhCN1Dot.png Giấy phép: CC BY-SA 3.0 Người đóng góp: Tác phẩm do chính người tải lên tạo ra Nghệ sĩ đầu tiên: Doãn Hiệu

• Tập_tin:MatBangPhanKhu.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/b/bb/MatBangPhanKhu.jpg Giấy phép: ? Ngườiđóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:MatCatCongNgheNhaBTToanKhoi1.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/3/37/MatCatCongNgheNhaBTToanKhoi1.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:MatCatCongNgheNhaBTToanKhoi2.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/e/ee/MatCatCongNgheNhaBTToanKhoi2.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:MatCatCongNgheNhaBTToanKhoi3.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/1/1a/MatCatCongNgheNhaBTToanKhoi3.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:MatCatDao.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/4/46/MatCatDao.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ? Nghệsĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:MatCatMong.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/d/d5/MatCatMong.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ?Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:MayDaoHD800v2.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/b/b6/MayDaoHD800v2.jpgGiấy phép: ?Người đónggóp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:MoMenDoVongDamNhieuNhip.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/3/3f/MoMenDoVongDamNhieuNhip.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:PheuDoBeTong.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/6/62/PheuDoBeTong.jpg Giấy phép: ? Người đónggóp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:ThapQuayGTMR400A.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/5/59/ThapQuayGTMR400A.jpg Giấy phép: ?Người đóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:TienDoBDNL.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/9/9f/TienDoBDNL.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ?Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:TienDoP4-1.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/5/52/TienDoP4-1.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ?Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:TienDoSoDoMangPDM.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/c/c7/TienDoSoDoMangPDM.jpg Giấy phép:? Người đóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:TrongLuongCopPhaTang.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/b/bb/TrongLuongCopPhaTang.jpgGiấy phép:? Người đóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:ViDuMotOSanDienHinh.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/8/86/ViDuMotOSanDienHinh.jpgGiấy phép:? Người đóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:ViDuMotOSanDienHinh1.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/7/73/ViDuMotOSanDienHinh1.jpgGiấy phép:? Người đóng góp: ? Nghệ sĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:WBSNha1.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/f/fd/WBSNha1.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ? Nghệ sĩđầu tiên: ?

• Tập_tin:WBSNha2.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/a/a8/WBSNha2.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ? Nghệ sĩđầu tiên: ?

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/4/44/HangMeDoBT.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/5/58/KLCTtang.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/b/bb/KhoiLuongPhanKhuBT.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/9/94/KhuonCotDamSan.JPG

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/c/c2/Lu%25E1%25BA%25A1tPhanBoM%252CF-DamNhieuNhip.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/c/c2/Lu%25E1%25BA%25A1tPhanBoM%252CF-DamNhieuNhip.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/1/1d/MBPDBeTongMong.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/d/db/MachNgungSanSuon.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/d/d9/MatBangBeTongDamSanBTTK.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/d/d9/MatBangBeTongDamSanBTTK.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/8/81/MatBangCongNgheNhaBTToanKhoi.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/8/81/MatBangCongNgheNhaBTToanKhoi.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/6/62/MatBangCopPhaDamSanBTTK.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/6/62/MatBangCopPhaDamSanBTTK.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/5/5a/MatBangDao.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/3/3b/MatBangHoDao.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/c/c1/MatBangOCopPhaSanDienHinhCN1Dot.png

http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/c/c1/MatBangOCopPhaSanDienHinhCN1Dot.png


http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/b/bb/MatBangPhanKhu.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/3/37/MatCatCongNgheNhaBTToanKhoi1.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/3/37/MatCatCongNgheNhaBTToanKhoi1.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/e/ee/MatCatCongNgheNhaBTToanKhoi2.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/e/ee/MatCatCongNgheNhaBTToanKhoi2.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/1/1a/MatCatCongNgheNhaBTToanKhoi3.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/1/1a/MatCatCongNgheNhaBTToanKhoi3.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/4/46/MatCatDao.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/d/d5/MatCatMong.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/b/b6/MayDaoHD800v2.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/3/3f/MoMenDoVongDamNhieuNhip.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/3/3f/MoMenDoVongDamNhieuNhip.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/6/62/PheuDoBeTong.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/5/59/ThapQuayGTMR400A.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/9/9f/TienDoBDNL.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/5/52/TienDoP4-1.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/c/c7/TienDoSoDoMangPDM.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/b/bb/TrongLuongCopPhaTang.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/8/86/ViDuMotOSanDienHinh.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/7/73/ViDuMotOSanDienHinh1.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/f/fd/WBSNha1.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/a/a8/WBSNha2.jpg

8.1. NGUỒN, NGƯỜI ĐÓNG GÓP, VÀ GIẤY PHÉP CHO VĂN BẢN VÀ HÌNH ẢNH 83

• Tập_tin:XeBomCan.jpg Nguồn: http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/9/93/XeBomCan.jpg Giấy phép: ? Người đóng góp: ? Nghệsĩ đầu tiên: ?

• Tập_tin:XucNghichDaoDoc.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/f/f8/XucNghichDaoDoc.jpgGiấy phép:CCBY 3.0 Người đóng góp: Tác phẩm do chính người tải lên tạo ra Nghệ sĩ đầu tiên: Doãn Hiệu

• Tập_tin:XucNghichDaoNgang.jpgNguồn: http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/1/1f/XucNghichDaoNgang.jpgGiấy phép:CC BY-SA 3.0 Người đóng góp: Tác phẩm do chính người tải lên tạo ra Nghệ sĩ đầu tiên: Doãn Hiệu

8.1.3 Giấy phép nội dung• Creative Commons Aribution-Share Alike 3.0

http://upload.wikimedia.org/wikibooks/vi/9/93/XeBomCan.jpg

http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/f/f8/XucNghichDaoDoc.jpg


http://upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/1/1f/XucNghichDaoNgang.jpg


http://creativecommons.org/licenses/by-sa/3.0/

Hướng dẫn đồ án kỹ thuật thi công- Thầy Doãn Hiệu

Education

Transcript of Hướng dẫn đồ án kỹ thuật thi công- Thầy Doãn Hiệu