G2 Relazione calcolo Molo 3 Gennaio - porto.salerno.it · Oggetto del presente documento sono i...

INDICE

1. PREMESSA ................................................................................... 4

2. NORMATIVE E RIFERIMENTI ...................................................... 8

2.1 NORME ........................................................................................................... 8

2.2 RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI..................................................................... 10

3. SOFTWARE DI CALCOLO ......................................................... 11

3.1 PLAXIS ......................................................................................................... 11

3.2 ENG .............................................................................................................. 13

4. MATERIALI E LORO CARATTERISTICHE ................................ 14

5. CARATTERISTICHE DEI TERRENI ............................................ 16

6. CRITERI DI PROGETTO ............................................................. 18

6.1 GENERALITA’ .............................................................................................. 18

6.2 VERIFICA DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI ............................ 20

6.2.1 Generalità ......................................................................................................... 20

6.2.2 Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU) ........................................... 23

6.2.3 Verifiche di esercizio (SLE) ............................................................................... 26

6.2.4 Verifiche sismiche ............................................................................................. 26

6.2.5 Riepilogo verifiche ............................................................................................. 26

6.3 VITA NOMINALE E PERIODI DI RITORNO DELLE AZIONI SISMICHE ....... 27

6.4 CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI ....................................................... 28

6.4.1 Spinta del terreno ed idrostatica ........................................................................ 28

6.4.2 Sovraccarichi accidentali ................................................................................... 29

6.4.3 Azioni sulle bitte di ormeggio ............................................................................. 29

6.4.4 Azioni trasmesse dalle imbarcazioni in fase di attracco ..................................... 29

6.4.5 Azioni sismiche ................................................................................................. 30

6.5 COMBINAZIONI DI PROGETTO DEI CARICHI ELEMENTARI ..................... 34

Autorità Portuale di Salerno

P OR T O C OMME RC I AL E D I SAL ER NO L A V O R I D I P R O L U N G A ME N T O D E L M O L O M A N F R E D I E

D I C O N S O L ID AM E N T O D E L L A TE S T A TA D E L M O L O 3 G E N N A IO

I N T E R V E N T O “ E ” : C O N S O L ID A M E N T O M O L O 3 G E N N A IO PROGE TTO DEFI NI T I V O

R E L A Z I O N E D I C A L C OL O

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7. CALCOLO DELLE PARATIE ...................................................... 37

7.1 PREMESSA .................................................................................................. 37

7.2 MODELLO DI CALCOLO.............................................................................. 41

7.2.1 Geometria ......................................................................................................... 44

7.2.2 Condizioni al contorno ....................................................................................... 46

7.2.3 Discretizzaizone del modello agli elementi finiti ................................................. 48

7.3 FASI DI CALCOLO ....................................................................................... 49

7.4 CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI E VERIFICHE ................................... 54

7.4.1 Stati Limite Ultimi .............................................................................................. 54

7.4.2 Stati Limite di Ultimi in condizioni sismiche. ...................................................... 59

7.4.3 Stati Limite di Esercizio. .................................................................................... 66

7.4.4 Stabilità Globale ................................................................................................ 68

7.4.5 Verifica a Corrosione ......................................................................................... 69

8. PALI TRIVELLATI IN C.C.A. DI CUCITURA ............................... 70

8.1 PREMESSA .................................................................................................. 70

8.2 SOLLECITAZIONI DI PROGETTO ............................................................... 70

8.3 VERIFICHE SLU ........................................................................................... 71

8.4 VERIFICHE SLE ........................................................................................... 74

9. TIRANTI DI ANCORAGGIO ......................................................... 75

9.1 VERIFICA DI RESISTENZA DELL'ARMATURA DEL TIRANTE ................... 76

9.2 VERIFICA DELLA LUNGHEZZA DELLA FONDAZIONE .............................. 77

10. TRAVE DI CORONAMENTO ....................................................... 80

10.1 CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI .......................................................... 80

10.2 VERIFICHE ALLO SLU ................................................................................. 83

10.3 AZIONI SUI CONNETTORI A TAGLIO .......................................................... 85

11. PARABORDI DI ACCOSTO ........................................................ 86






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12. ALLEGATO 1 – OUTPUT DEL PROGRAMMA

DI CALCOLO ............................................................................... 88

13. ALLEGATO 2 – PUBBLICAZIONE SU

PROCEDURA Φ-C REDUCTION IN PLAXIS ........................... 118

14. ALLEGATO 3 – OUTPUT DEL PROGRAMMA

DI CALCOLO ENG .................................................................... 125






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1. PREMESSA

Nell’ambito del progetto delle opere di consolidamento, potenziamento statico

ed ampliamento delle banchine del Porto Commerciale di Salerno si prevede

l’intervento mirato sul Molo Trapezio e sul Molo 3 Gennaio.

Oggetto del presente documento sono i calcoli di progetto e verifica geotecnica

e strutturale del Molo Trapezio e del Molo 3 Gennaio. Il progetto prevede di

eseguire il consolidamento e l’adeguamento strutturale delle esistente banchina

ai dragaggi futuri.

Il consolidamento delle banchine viene realizzato tramite l’esecuzione di una

paratia di sostegno verticale in elementi metallici vibro infissi, posta in opera in

avanzamento (lato mare) rispetto ai muri di sponda in cassoni esistenti. Le

paratie in progetto sono composte da elementi tubolari di grande diametro

alternati ad elementi con profilo cosiddetto a “Z”.Le paratie metalliche risultano

vincolate in sommità attraverso tiranti di ancoraggio a trefoli di tipo “attivo”.

Durante le fasi di indagine geognostica è stato possibile riscontrare la presenza

di un substrato roccioso, di natura prevalentemente dolomica, e ricostruirne, con

sufficiente precisione, l’andamento altimetrico lungo il filo di banchina esistente.

Tale orizzonte roccioso determina e vincola la quota del piede degli elementi

metallici di cui si compone la paratia. Onde fornire l’idoneo grado di sicurezza,

sia strutturale che geotecnico, all’opera in progetto si è individuato un sistema di

collegamento tra i pali metallici tubolari ed il substrato roccioso. Tale sistema

consta in un palo in c.c.a. trivellato di grande diametro, eseguito coassialmente

al palo metallico che ne interessa il tratto del piede, e che si innesta nel

substrato roccioso. Si prevede di realizzare il palo in c.c.a. trivellato per una

lunghezza pari a 6.00m nel substrato roccioso.






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L’elemento di unione tra le strutture di sostegno verticali ed i tiranti di ancoraggio

consta in una trave di coronamento in conglomerato cementizio armato. Si fa

notare che la trave di coronamento viene progettata per assolvere ad una funzione

aggiuntiva, che è quella di protezione contro l’attacco corrosivo dell’acqua di mare

verso il palancolato metallico. Il coronamento nella parte lato mare riveste e

protegge il palancolato fino a quota -1,00m l.m.m., pertanto realizza un efficace

schermo protettivo nella zona di maggior attacco corrosivo (splash-zone).

Inoltre si fa notare che al fine di preservare le strutture metalliche dalla corrosione

si prevede di predisporre idoneo impianto di protezione catodica attiva.

Essendo la paratia di progetto posta in avanzamento rispetto ai muri di banchina

esistenti, inevitabilmente si viene a creare, tra i due, un volume vuoto. Si prevede

di riempire tale volume con conglomerato cementizio. È previsto altresì il

riempimento dei pali tubolari con conglomerato cementizio.

I muri di banchina esistenti constano in strutture a gravità in conglomerato

cementizio, poggianti su uno scanno di imbasamento in ghiaia. Da indagini

preliminari è stato possibile verificare lo stato di fatto degli scanni di imbasamento.

È stata registrata la presenza di cavità, al piede dei muri, dovuti allo scalzamento

prodotto dall’azione del mare. Tali cavità, che minano la stabilità delle strutture

esistenti, sono state riscontrate presenti in maniera diffusa su tutta la lunghezza

del fronte di banchina. Pertanto in progetto si prevede di eseguire,

successivamente alla infissione delle paratie, un riempimento di tali cavità tramite

getto subacqueo di conglomerato cementizio.

Oggetto di questa relazione sono i calcoli di progetto e verifica, sia strutturali

che geotecnici, delle paratie e dei sistemi di ancoraggio afferenti all’intervento di

consolidamento del molo in parola.

A chiarimento di quanto fin qui esposto, si riporta di seguito lo schema tipo

dell’intervento di consolidamento.






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Figura 1.1 - Sezione intervento tipo su pali in c.c.a di cucitura

(radice Molo Trapezio e Molo 3 Gennaio).






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Figura 1.2 - Sezione intervento tipo senza pali in c.c.a di cucitura

Testata Molo Trapezio e testata Molo 3 Gennaio






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2. NORMATIVE E RIFERIMENTI

2.1 NORME

La progettazione strutturale verrà eseguita in accordo alle seguenti normative

ed utilizzando, in modo omogeneo nell’ambito di ciascuna opera, il metodo di

calcolo detto “agli stati limite”:

- D.M. 04/02/2008: “Norme Tecniche pel le Costruzioni”

- Legge 5 novembre 1971 n. 1086 - "Norme per la disciplina delle opere in

conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica".

- CNR 10011/97 - Costruzioni in acciaio – Istruzioni per il calcolo,

l’esecuzione, il collaudo e la manutenzione.

- CNR 10016/2000 - Strutture composte di acciaio e calcestruzzo – Istruzioni

per l’impiego nelle costruzioni.

- D.M. 03 dicembre1987 - Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e

collaudo delle costruzioni prefabbricate.

- Circ. Min. LL.PP. 16 marzo 1989 n° 31104 - Istruzioni in merito alle norme

tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo delle costruzioni

prefabbricate.

- Norma Italiana UNI EN 1794-1 “Dispositivi per la riduzione del rumore da

traffico stradale – Prestazioni non acustiche”

- Eurocodice 2 / UNI ENV 1992-1-1 “Progettazione delle strutture di

calcestruzzo - Parte 1-1: regole generali e regole per gli edifici”, come

previsto dal D.A.N. (Documento di Applicazione Nazionale) riportato nel D.M.

09.01.96.

- Eurocodice 3 / UNI ENV 1993-1-1 “Progettazione delle strutture di acciaio -

Parte 1-1: regole generali e regole per gli edifici” come previsto dal D.A.N.

(Documento di Applicazione Nazionale) riportato nel D.M. 09.01.96.

- UNI EN 206-1:2001 “Calcestruzzo – Specificazione, prestazione, produzione






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e conformità”.

Verranno utilizzate a supporto delle sopraccitate norme e per quanto carente le

seguenti codici di progetto:

- Eurocodice 2 EN 1992-i / Progettazione delle strutture di calcestruzzo e

relativi DAN.

- Eurocodice 3 EN 1993-i / Progettazione delle strutture di acciaio e relativi

DAN.

- Eurocodice 4 EN 1994-i / Progetto delle strutture composite acciaio

calcestruzzo e relativi DAN.

- Eurocodice 7 EN 1997-i / Progettazione geotecnica e successivi e relativi

DAN.

- Eurocodice 8 EN 1998-i / Progetto delle strutture resistenti al sisma e relativi

DAN.






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2.2 RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI

• Lancellotta R. (1993), Geotecnica- Ed. Zanichelli;

• Pozzati P. (1980), Teoria e tecnica delle strutture, Volume primo – Ed. UTET;

• Bowles (1998), Fondazioni – Ed.Mc-Graw-Hill;

• Bustamate M. e Doix B.(1985), Une Méthode pour la calcoul des Tirants et des

Microppieux injiectés ;

• Colombo P. (1974), Elementi di geotecnica- Ed. Zanichelli.

• Associazione Geotecnica Italiana, Raccomandazioni sui pali di fondazione.

• Matteotti G. (1994), Lineamenti di costruzioni marittime.

• Comparison of geotechnic softwares – Geo Fem, Plaxis, Z-Soil. XIII ECSMGE






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3. SOFTWARE DI CALCOLO

3.1 PLAXIS

PLAXIS vers. 8.2, Plaxis B.V., Delft, Olanda (FINITE ELEMENT CODE FOR

SOIL AND ROCK ANALYSES) è un codice di calcolo agli elementi finiti

utilizzabile per eseguire analisi distabilità e di deformazione nell’ambito di

molteplici applicazioni geotecniche. Il programma permette di simulare situazioni

reali riconducibili a condizioni di deformazione piane (plain strain) o a condizioni

assialsimettriche (axisymmetric).

Nel caso specifico si è deciso di utilizzare un modello elastoplastico tipo Mohr

Coulomb. Il terreno viene schematizzato mediante un insieme di elementi finiti di

forma triangolare a sei o quindici nodi; in particolare, il triangolo a quindici nodi,

adottato nei seguenti modelli, fornisce un’interpolazione del quarto ordine e

l’integrazione numerica adopera dodici punti di Gauss.

Per modellare strutture bidimensionali con una significativa rigidezza assiale e

flessionale si possono utilizzare elementi lineari del tipo "beam”; si possono

inoltre inserire elementi caratterizzati da sola rigidezza assiale, come geotessili

e ancoraggi tra nodo e nodo.

Nel caso oggetto di studio si è schematizzata la palancola metallica come

elemento “beam”, mentre il tirante profondo è stato rappresentato per la parte

attiva da un ancoraggio, mentre la parte passiva con l’utilizzo di un elemento

geotessile.

I dati principali richiesti dal programma sono:

- geometria del sistema (coordinate dei vertici di quadrilateri che vengono poi

suddivisi in triangoli a 6 nodi, posizione di elementi beam, ancoraggi, geotessili,

cerniere, vincoli, falda);

- caratteristiche degli elementi di terreno:

Wdry = peso totale dell'unità di volume di terreno emerso;

Wwet = peso totale dell'unità di volume di terreno immerso;






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φ' = angolo d'attrito interno;

ψ = angolo di dilatanza;

E = modulo di elasticità o di Young;

G = modulo di elasticità tagliante;

ν = coefficiente di Poisson;

c' = coesione;

coefficienti di permeabilita' in direzione orizzontale e verticale;

tipo di comportamento (drenato o non drenato);

- caratteristiche degli elementi lineari:

EJ ed EA per gli elementi beam;

EA per acoraggi e geotessili;

- definizione dei sistemi di carico.

Il calcolo prevede in genere la suddivisione delle diverse fasi (corrispondenti

all'applicazione di carichi, o a modifiche della configurazione geometrica per

scavi o riporti, o a modifiche delle pressioni idrostatiche) in passi di calcolo, ed e'

possibile quindi seguire l'evoluzione delle condizioni del terreno parallelamente

alle prevedibili fasi costruttive.

Il programma è concepito in modo tale da applicare per passi i carichi desiderati,

aggiornando di volta in volta i valori delle deformazioni e delle tensioni.

All'interno di ogni passo di carico il programma perviene all'equilibrio attraverso

una serie di iterazioni sfruttando la matrice di rigidezza iniziale (metodo di

Newton-Raphson modificato). Il controllo della convergenza, al termine della i-

esima iterazione viene effettuato attraverso la relazione:

dove:

ei = errore della i-esima iterazione;






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Pi = norma del vettore costituito dalle forze nodali non bilanciate; Pi può

essere definito come ΣF − P , dove Pi è il vettore dei carichi nodali

equivalenti al termine della i-esima iterazione (relativo allo stato tensionale

ottenuto via legame costitutivo dallo stato deformativo);

ΣF = norma del vettore dei carichi nodali equivalenti relativo al livello finale di

carico del passo in esame.

In output sono disponibili, per ogni passo:

• spostamenti in tutti i nodi del sistema,

• stato tensionale in tutti i punti di integrazione

• sollecitazioni di momento flettente, sforzo normale e taglio negli elementi

beam e sforzo normale negli ancoraggi e nei geotessili.

Varie routine grafiche permettono di visualizzare velocemente gli spostamenti e

lo stato tensionale in ciascuna fase.

3.2 ENG

Il programma ENG (prodotto dalla SIGMAc Soft snc, Corso del Popolo n.46

30170 Venezia-Mestre) dispone di un modulo di calcolo per strutture intelaiate

piane.

Il programma esegue l’analisi in campo lineare di strutture piane composte da

aste soggette a carichi statici con il metodo degli elementi finiti. Il programma

consente la schematizzazione di giunzioni nodali tra le aste, comunque

inclinate, ad incastro oppure a cerniera e permette di determinare l’inviluppo

delle sollecitazioni dovute a diverse condizioni di carico visualizzando, asta per

asta, l’andamento massimo e minimo del momento, del taglio, dello sforzo

normale e, nel caso di aste su suolo elastico, della pressione agente sul terreno.






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4. MATERIALI E LORO CARATTERISTICHE

Qui di seguito si espongono le caratteristiche di resistenza dei materiali di cui si

è previsto l’utilizzo per la realizzazione delle opere in oggetto.

• Acciaio per paratie metalliche e relativi componenti

Acciaio S335 GP avente le seguenti caratteristiche:

Tensione di rottura a trazione: ft ≥ 480 N/mm2

Tensione di snervamento: fy ≥ 355 N/mm2

Tensione di progetto: Rd = fy /γm = 355/1.05 = 338.00 N/mm2

• Acciaio di precompressione in trefoli per i tiranti di ancoraggio

tensione caratteristica di rottura: fptk = 1860 N/mm2

tensione all’1% di deformazione sotto carico: fp(1)k=1620

N/mm2

• Malta di iniezione dei tiranti

resistenza a rottura a 7 gg: fc ≥ 15 N/mm2

resistenza a rottura a 28 gg: fc ≥ 250 N/mm2

• Acciaio per cemento armato

Per le armature metalliche si adottano tondini in acciaio del tipo B450A

controllati in stabilimento, che presentano le seguenti caratteristiche:

Tensione di snervamento caratteristica fyk,nom ≥ 450

N/mm2

Tensione caratteristica a rottura ftk,nom ≥ 540 N/mm2

Tensione massima in condizioni di esercizio σs< 0.80fyk=360N/mm2






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Fattore di sicurezza acciaio γc = 1.15

Resistenza a trazione di calcolo fyd = fyk / γs = 391.30 N/mm2

• Calcestruzzo per getti in opera

Per la realizzazione delle travi di coronamento si prevede, in

ottemperanza alla normativa UNI EN 206, l’utilizzo di calcestruzzo di classe

di esposizione XS3+XC4 a cui corrisponde un calcestruzzo di classe di

resistenza Rck ≥45 N/mm2, dotato delle seguenti caratteristiche:

Resistenza a compressione cilindrica fck=0.83*Rck=37.35N/mm2

Resistenza a compressione in campo elastico fcE=0.6fck= 22.41 N/mm2

Resistenza a trazione media fctm=0.27* Rck2/3= 3.420 N/mm2

Resistenza a trazione fctk = 0.7* fctm=2.39 N/mm2

Resistenza a trazione di calcolo fctd = fctk / γc = 1.49 N/mm2

Tensione massima di compressione in esercizio

Per combinazione rara: σs< 0.60fyk=22.41N/mm2

Per combinazione quasi permanente: σs< 0.45fyk=16.81N/mm2

Il requisito prestazionale minimo ai fini strutturali per il calcestruzzo gettato

in opera deve essere pari a quello di un calcestruzzo di classe di resistenza

Rck35.

Medesima classe di resistenza deve essere garantita per il calcestruzzo dei

pali trivellati in c.c.a..






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5. CARATTERISTICHE DEI TERRENI

La stratigrafia di progetto, desunta dalla relazione geotecnica redatta dal

prof.ing. M.Maugeri, risulta la seguente:

- STRATO 1 - RIEMPIMENTO: da +2.70m s.l.m. fino a -10.00m: Descrizione: materiale di riempimento presente in situ a tergo dei muri di banchina esistenti.

γk = 19.0 kN/m3

ϕ’k = 35°

c’k = 0

Emed = 35.00 MPa

- BASAMENTO IN GHIAIA: Descrizione: materiale al piede del cassone in cls esistente.

γk = 19.0 kN/m3

ϕ’k = 38°

c’k = 0

Emed = 50.00 MPa

- STRATO 2 – FORMAZIONE A : da –10.00m a -19.40/-22.40m s.l.m.: Descrizione: materiale di natura prevalentemente sabbiosa.

γk = 19.0 kN/m3

ϕ’k = 33°

c’k = 0

Emed = 25.00 MPa

.

- STRATO 3 – FORMAZIONE ROCCIOSA : da -19.40/-22.40m s.l.m.:

Descrizione: corpo roccioso costituito essenzialmente da Dolomia.






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γk = 24.0 kN/m3

ϕ’k,eq. = 42°

c’k,eq. = 30 kN/m2

Emed = 5000.00 Mpa

A chiarimento di quanto fin qui esposto, si riporta di seguito uno schema grafico

della stratigrafia di progetto.

Figura 5.1 – Schema grafico della stratigrafia di progetto.






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6. CRITERI DI PROGETTO

6.1 GENERALITA’

Le verifiche geotecniche (GEO) e strutturali (STR) vengono effettuate facendo

riferimento al metodo semi-probabilistico agli stati limite, in cui la sicurezza

strutturale deve essere verificata tramite il confronto tra la resistenza e l’effetto

delle azioni.

Vengono considerati sia gli stati limite ultimi, che sono quelli associati al collasso

della struttura (o dell’insieme struttura-terreno) o alla rottura di parti di essa, sia

gli stati limte di esercizio, che corrispondono a condizioni oltre le quali specifiche

richieste d’uso per una struttura o per un elemento strutturale non sono più

soddisfatte.

Le verifiche di sicurezza vengono condotte secondo il Metodo dei coefficienti

parziali: l’affidabilità viene ottenuta verificando che, in tutte le situazioni

progettuali significative, gli stati limite non vengono raggiunti quando i valori di

progetto delle azioni, delle proprietà del materiale e dei dati geometrici sono

introdotti nei modelli progettuali, questo si traduce nell’equazione formale:

Rd ≥ Ed

Dove:

Rd è la resistenza di progetto del sistema geotecnico, valutata in base ai

valori di progetto della resistenza dei materiali e ai valori nominali delle

grandezze geometriche interessate;

Ed è il valore di progetto dell’effetto delle azioni, valutato in base ai valori di

progetto Fdj = Fkj ·γFj delle azioni o direttamente Edj = EkjγEj.

I coefficienti parziali di sicurezza, γMi e γFj , associati rispettivamente al materiale i-

esimo e all’azione j-esima, tengono in conto la variabilità delle rispettive

grandezze e le incertezze relative alle tolleranze geometriche e alla affidabilità

del modello di calcolo.

Il non raggiungimento delle situazioni limite è da intendersi in senso






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probabilistico (“misura della sicurezza”), cioè implicitamente si assume che la

probabilità di raggiungere una certa situazione limite, durante la vita nominale

della struttura (o durante l’orizzonte temporale di riferimento nel caso di una

fase transitoria), sia inferiore ad un valore prefissato, comunque piccolo

(“affidabilità”).

In particolare, per le paratie in oggetto si considereranno i seguenti stati limite

ultimi:

SLU di tipo geotecnico (GEO):

- instabilità globale dell’insieme terreno-opera.

SLU di tipo strutturale (STR):

- raggiungimento della resistenza in uno o più ancoraggi;

- raggiungimento della resistenza strutturale della paratia.






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6.2 VERIFICA DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI

6.2.1 Generalità

Le azioni che agiscono sulle strutture possono venire classificate secondo la

variazione nel tempo:

a) permanenti ( G ): azioni che agiscono durante tutta la vita nominale

della costruzione, la cui variazione di intensità nel tempo è così piccola e

lenta da poterle considerare con sufficiente approssimazione costanti nel

tempo:

- peso proprio di tutti gli elementi strutturali; peso proprio del terreno,

quando pertinente;

- forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al

terreno); forze risultanti dalla pressione dell’acqua (quando si configurino

costanti nel tempo) (G1 );

- peso proprio di tutti gli elementi non strutturali ( G2 );

- spostamenti e deformazioni imposti, previsti dal progetto e realizzati

all’atto della costruzione;

- pretensione e precompressione ( P );

- ritiro e viscosità;

- spostamenti differenziali;

b) variabili ( Q ): azioni sulla struttura o sull’elemento strutturale con valori

istantanei che possono risultare sensibilmente diversi fra loro nel tempo:

- di lunga durata: agiscono con un’intensità significativa, anche non

continuativamente, per un tempo non trascurabile rispetto alla vita

nominale della struttura;

- di breve durata: azioni che agiscono per un periodo di tempo breve

rispetto alla vita nominale della struttura;

c) eccezionali ( A ): azioni che si verificano solo eccezionalmente nel

corso della vita nominale della struttura;






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- incendi;

- esplosioni;

- urti ed impatti;

d) sismiche ( E ): azioni derivanti dai terremoti.

Tutte le azioni variabili che agiscono sulla struttura vengono introdotte nei calcoli

di verifica in termini di un valore caratteristico Qk ossia il valore corrispondente

ad un frattile pari al 95% della popolazione dei massimi, in relazione al periodo

di riferimento dell’azione variabile stessa.

Nella definizione delle combinazioni delle azioni che possono agire

contemporaneamente, i termini Qkj rappresentano le azioni variabili della

combinazione, con Qk1 azione variabile dominante e Qk2, Qk3, … azioni variabili

che possono agire contemporaneamente a quella dominante. Le azioni variabili

Qkj vengono combinate con i coefficienti di combinazione ψ0j, ψ1j e ψ2j, i cui

valori sono forniti nella tabella 6.1.1.

Con riferimento alla durata percentuale relativa ai livelli di intensità dell’azione

variabile, si definiscono:

- valore quasi permanente ψ2j⋅Qkj: la media della distribuzione temporale

dell’intensità;

- valore frequente ψ1j⋅Qkj: il valore corrispondente al frattile 95 % della

distribuzione temporale dell’intensità e cioè che è superato per una limitata

frazione del periodo di riferimento;

- valore raro (o di combinazione) ψ0j⋅Qkj: il valore di durata breve ma ancora

significativa nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili.

Nel caso in cui la caratterizzazione stocastica dell’azione considerata non sia

disponibile, si può assumere il valore nominale. Nel seguito sono indicati con

pedice k i valori caratteristici; senza pedice k i valori nominali.

Ai fini delle verifiche degli stati limite si definiscono le seguenti combinazioni

delle azioni.

− Combinazione fondamentale, generalmente impiegata per gli stati limite

ultimi (SLU):






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γG1⋅G1 + γG2⋅G2 + γP⋅P + γQ1⋅Qk1 + γQ2⋅ψ02⋅Qk2 + γQ3⋅ψ03⋅Qk3 + …

− Combinazione caratteristica (rara), generalmente impiegata per gli stati

limite di esercizio (SLE) irreversibili, da utilizzarsi nelle verifiche alle tensioni

ammissibili:

G1 + G2 + P + Qk1 + ψ02⋅Qk2 + ψ03⋅Qk3+ …

− Combinazione frequente, generalmente impiegata per gli stati limite di

esercizio (SLE) reversibili:

G1 + G2 +P+ ψ11⋅Qk1 + ψ22⋅Qk2 + ψ23⋅Qk3 + …

− Combinazione quasi permanente (SLE), generalmente impiegata per gli

effetti a lungo termine:

G1 + G2 + P + ψ21⋅Qk1 + ψ22⋅Qk2 + ψ23⋅Qk3 + …

− Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio

connessi all’azione sismica E:

E + G1 + G2 + P + ψ21⋅Qk1 + ψ22⋅Qk2 + …

− Combinazione eccezionale, impiegata per gli stati limite ultimi connessi alle

azioni eccezionali di progetto Ad:

G1 + G2 + P + Ad + ψ21 ⋅Qk1 + ψ22 ⋅Qk2 + ...

Nelle combinazioni per SLE, si intende che vengono omessi i carichi Qkj che

danno un contributo favorevole ai fini delle verifiche e, se del caso, i carichi G2.

I valori dei coefficienti parziali di sicurezza γGi e γQj sono dati nel paragrafo

seguente mentre quelli dei coefficienti ψ nella tabella sottostante.






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Tabella 6.1 - Valori dei coefficienti di combinazione.

6.2.2 Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)

Per ogni stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione

Ed ≤ Rd

dove Ed è il valore di progetto dell’azione o dell’effetto dell’azione

Ovvero

con γE = γF, e dove Rd è il valore di progetto della resistenza del sistema

geotecnico:

.

Gli effetti delle azioni e delle resistenze sono espresse in funzione delle azioni di






24/157

progetto γFFk, dei parametri di progetto Xk/γM e della geometria di progetto ad.

L’effetto delle azioni può anche essere valutato direttamente come Ed=Ek⋅γE.

Nella formulazione della resistenza Rd, compare esplicitamente un coefficiente

γR che opera direttamente sulla resistenza del sistema.

Come previsto dalla vigente normativa, in ambito geotecnico le verifiche delle

opere di sostegno possono essere condotte secondo due approcci. In questo

caso è stato scelto l’approccio 1 in quanto permette di tener conto delle

incertezze sia sulle azioni che sui parametri di resistenza del terreno.

Nel sopradetto approccio (Approccio 1) sono previste due diverse combinazioni

di gruppi di coefficienti: la prima combinazione è generalmente più severa nei

confronti del dimensionamento strutturale delle opere a contatto con il terreno,

mentre la seconda combinazione è generalmente più severa nei riguardi del

dimensionamento geotecnico.

Approccio 1: - Combinazione 1: A1+M1+R1;

- Combinazione 2: A2+M2+R2;

Per queste due combinazioni si è tenuto conto dei valori dei coefficienti parziali

riportati nelle Tabelle 6.2.1, 6.2.2 e 6.2.3.

Si deve comunque intendere che il terreno e l’acqua costituiscono carichi

permanenti (strutturali) quando, nella modellazione utilizzata, contribuiscono al

comportamento dell’opera con le loro caratteristiche di peso, resistenza e

rigidezza.

Tabella 6.2 - Coefficienti parziali per le azioni o per l’effetto delle azioni (STR-GEO).






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Tabella 6.3 - Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno (STR-GEO).

Tabella 6.4 - Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi (STR-GEO).

Tabella 6.5 - Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi

(STABILITA’ GLOBALE).






26/157

6.2.3 Verifiche di esercizio (SLE)

Nelle condizioni di esercizio si controllano le ampiezze degli spostamenti delle

paratie e delle fessure nel calcestruzzo e, ove significativo, i tassi di lavoro dei

materiali.

Il controllo tensionale viene effettuato ponendo pari all’unità i coefficienti parziali

sulle azioni e impiegando i parametri geotecnici e resistenze caratteristiche.

6.2.4 Verifiche sismiche

Le verifiche delle paratie in sisma vengono effettuate ponendo pari all’unità i

coefficienti parziali sulle azioni e impiegando i parametri geotecnici e le

resistenze di progetto, con i valori dei coefficienti parziali indicati nel paragrafo

6.2.2 per i casi M1-R1 per le verifiche STR ed M2-R2 per le verifiche GEO.

6.2.5 Riepilogo verifiche

A chiarimento di quanto fin qui esposto, si riporta di seguito uno schema

riassuntivo in cui, per ogni elemento del sistema geotecnico in oggetto, è

possibile individuare la condizione di verifica e la combinazione adottata.

Tabella 6.6 – Sistemi geotecnici e condizioni di verifica.

Sistema geotecnico Condizione Combinazione Elementi portanti paratia e tiranti orizzontali in barre

statica - STR A1+M1+R1

sismica - STR 1+M1+R1

Tiranti (bulbo) statica - GEO A1+M1+R3

sismica - GEO 1+M1+R3

Tiranti (trefoli) statica - GEO

A1+M1+R1

A2+M2+R2


Stabilità globale statica - GEO A2+M2+R2







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Nelle condizioni sismiche la combinazione di calcolo prevede sempre che le azioni non vengano amplificate con coefficienti parziali superiori all’unità. In altri termini le azioni statiche vengono semplicemente sommate all’azione dovuta all’evento sismico; in tal senso va interpretata l’indicazione della combinazione, riportata in tabella, 1+Mi+Ri.

6.3 VITA NOMINALE E PERIODI DI RITORNO DELLE AZIONI SISMICHE

Si definisce vita nominale di un’opera strutturale il numero di anni nel quale la

struttura, purchè soggetta alla manutanezione ordinaria, deve poter essere

usata per lo scopo al quale è destinata.

Nella fattispecie si assume per le banchine in progetto vita nominale di 50 anni.

Noto il valore della vita nominale (VN) si determina il PERIODO DI

RIFERIMENTO dell’azione sismica.

Le opere in progetto si classificano in CLASSE D’USO II ( par.2.4.2 Norme

Tecniche per le Costruzioni) per cui si ricava un coefficiente d’uso CU pari a 1.0.

Pertanto il periodo di riferimento dell’azione sismica, a cui corrisponde un

periodo di ritorno allo SLU di 475 anni, come esplicitato piu’ avanti, vale:

VR = VN*CU = 50*1.00 = 50 anni

Nella tabella seguente si riportano i valori di probabilità di superamento (PVr) nel

periodo di riferimento VR che si assumono per il progetto agli SLE e agli SLU

(par. 3.2.1 Norme Tecniche per le Costruzioni).

Tabella 6.7 – Stati limite e probablità di superamento (Pvr).

STATI LIMITE PVr

S.L.E. 63%

S.L.U. 10%

Si determina il TEMPO DI RITORNO associato all’evento sismico di progetto

dall’espressione di seguito riportata:

TR = -VR / ln(1-PVr)






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Pertanto risulta:

Tabella 6.8 – Stati limite e Tempo di ritorno.

STATI LIMITE TR [ANNI]

S.L.E. 50

S.L.U. 475

6.4 CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI

Per le verifiche di resistenza delle paratie e per la verifica di stabilità del

complesso terreno-paratie si è fatto riferimento alle condizioni di carico

elementari di seguito elencate:

A. CARICHI PERMANENTI :

• Spinta del terreno;

• Spinta idrostatica;

B. CARICHI VARIBAILI :

• Sovraccarico accidentale verticale uniformemente distribuito su

piazzale (60KPa);

• Azioni trasmesse dalle imbarcazioni tramite le bitte di ormeggio

(1000kN);

• Azioni trasmesse dalle imbarcazioni in fase di attracco.

C. CARICHI SISMICI :

• Spinta sismica del terreno;

• Spinta dell’acqua idrodinamica (Westregard).

Le azioni di cui al punto “C” vengono palesate nel paragrafo che segue

denominato : “Azioni sismiche”.






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6.4.1 Spinta del terreno ed idrostatica

L’azione permanente dovuta al terreno viene determinata considerando la

superficie di falda a livello del medio mare, al di sopra del quale agisce la spinta

(totale) del terreno saturo, mentre al di sotto si considera la spinta efficace.

Tale spinta viene calcolata in automatico dal programma agli elementi finiti in

funzione delle caratteristiche dei terreni inserite. Nella determinazione delle

spinte del terreno sui palancolati si considera un angolo di attrito terreno-

palancole pari a δ = 2/3φ’.

Analogamente il programma agli elementi finiti calcola l’azione della spinta

idrostatica a partire dal livello di falda e dal livello del mare definito.

6.4.2 Sovraccarichi accidentali

L’opera viene progettata considerando agente sul terrapieno a tergo un

sovraccarico accidentale distribuito avente valore caratteristico pari a:

q = 60.00 kN/m2

6.4.3 Azioni sulle bitte di ormeggio

Sulle travi di coronamento delle banchine in oggetto è prevista la posa in opera

di bitte di ormeggio da 1’000kN. Pertanto nei calcoli in parola si considera

agente sulla singola bitta l’azione concentrata caratteristica pari a 1’000kN.

Tali azioni vengono trasmesse dalle bitte di ormeggio alla trave di coronamento

in conglomerato cementizio armato, ed assorbite direttamente dai tiranti di

ancoraggio predisposti all’interno della trave stessa.






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6.4.4 Azioni trasmesse dalle imbarcazioni in fase di attracco

Si prevede di attrezzare le nuove banchine con un sistema di difesa elastico

ossia di predisporre elementi parabordi in grado di deformarsi e di dissipare

l’energia cinetica delle navi in accosto.

L’azione trasmessa dalle imbarcazioni viene calcolata facendo riferimento a

metodi di calcolo riportati nelle British Standard.

Le navi di progetto previste sono navi porta-container di nuova generazione tipo

“Super-Post-Panamax”, in grado di trasportare fino a 8700 TEU.

Per maggiori dettagli relativamente alle calcolazioni si rimanda al relativo

capitolo.

6.4.5 Azioni sismiche

6.4.5.1 Coefficiente di spinta sismica del terreno

Le verifiche di sicurezza in condizioni sismiche sono state condotte mediante

analisi pseudostatiche con riferimento a quanto indicato nella normativa italiana

riportata nel D.M. del 14 gennaio 2008 (Norme Tecniche per le Costruzioni) e

successive modificazioni.

Nel seguito si fa riferimento al documento “Allegato A alle Norme Tecniche per

le Costruzioni: Pericolosità Sismica”. In base a tale documento, l’azione sismica

sulle strutture è valutata a partire da una “pericolosità sismica di base” in

condizioni ideali di sito di riferimento rigido con superficie topografica orizzontale

(di categoria A).

La “pericolosità sismica di base”, nel seguito chiamata semplicemente

pericolosità sismica, costituisce l’elemento di conoscenza primario per la

determinazione delle azioni sismiche; le sue attuali fonti di riferimento sono

indicate nel seguito del presente paragrafo.






31/157

L’azione sismica così individuata viene successivamente variata, nei modi

chiaramente precisati dalle NTC, per tener conto delle modifiche prodotte dalle

condizioni locali stratigrafiche del sottosuolo effettivamente presente nel sito di

costruzione e dalla morfologia della superficie. Tali modifiche caratterizzano la

risposta sismica locale.

La nuova mappatura sismica nazionale consiste in un dettagliato reticolo di

riferimento individuato su maglia quadrata di lato 10km; per ogni punto del

reticolo si conoscono le accelerazioni massime attese al suolo per diversi tempi

di ritorno dell’evento sismico. La pericolosità sismica su reticolo è attualmente

disponibile sul sito http://esse1.mi.ingv.it (sito dell’ISTITUTO NAZIONALE DI

GEOFISICA E VULCANOLOGIA).

L’area su cui sorgono le strutture in progetto è univocamente individuata dalle

coordinate geografiche internazionali:

LATITUDINE : 40.673

LONGITUDINE : 14.748

Tale punto coincide perfettamente con uno dei punti del reticolo di riferimento,

come si evince dalla figura sotto riportata, e per esso sono noti direttamente i

valori delle accelerazioni al suolo di progetto per diversi tempi di ritorno.






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Figura 6.1 – Individuazione del reticolo di riferimento.

Da tali ricerche risulta:

Tabella 6.9 – Parametri sismici.

TR

[ anni ]

ag

[ g/10 ]

Fo T*c

50 0.47

6

2.3

7

0.33

475 1.03

6

2.5

9

0.44

La componente orizzontale dell’accelerazione sismica equivalente da applicare

per metodi di calcolo pseudostatici (par.7.11.6.3.1 Norme Tecniche per le

Costruzioni) risulta pari a:






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ah = α*β*amax = 0.70*0.90*0.1554g = 0.0979g

amax = SS*ST *ag = 1.5*1.00*0.1036g = 0.1554g

Dove:

α : coefficiente che tiene conto della deformabilità dei terreni interagenti con

l’opera (par.7.11.6.3.1 Norme Tecniche per le Costruzioni);

β : coefficiente funzione della capacità dell’opera di subire spostamenti senza

cadute di resistenza (par.7.11.6.3.1 Norme Tecniche per le Costruzioni);

SS: coefficiente che comprende l’effetto dell’amplificazione stratigrafica

(par.3.2.3.2.1 Norme Tecniche per le Costruzioni);

ST: coefficiente che comprende l’effetto dell’amplificazione topografica

(par.3.2.3.2.1 Norme Tecniche per le Costruzioni).

In virtù di quanto sopra esposto si ricava il coefficiente sismico orizzontale:

kh = ah / g = 0. 0979

6.4.5.2 Azione idrodinamica

In presenza di sisma la forza idrodinamica Ewd viene calcolata secondo la

formulazione di WESTERGAARD :

2'

127 HkE whwd γ=

in cui:

wγ = peso specifico dell’acqua = 10.3 kN/m3

H’ = altezza del livello dell’acqua a partire dal fondale.

La distribuzione di pressioni di questa spinta idrodinamica ha un andamento

parabolico e può essere calcolata nel seguente modo:

( ) zhkzq whγ87

±=

dove:






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h = quota del pelo libero dell’acqua rispetto al fondale;

z = coordinata verticale diretta verso il basso, con origine al pelo libero

dell’acqua.






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6.5 COMBINAZIONI DI PROGETTO DEI CARICHI ELEMENTARI

Come spiegato estesamente nei capitoli precedenti e riassunto nel capitolo

“Riepilogo verifiche” le combinazioni di progetto sono state fatte in accordo a

quanto stabilito dalle vigenti Norme Tecniche per le Costruzioni del 01/2008.

Di seguito si riassumono in forma tabellare tutti i fattori parziali di combinazione

per le diverse cambinazioni di progetto agli SLU, in maniera distinta, laddove

necessario, per i diversi elementi strutturali.

Relativamente agli SLE sono state considerate le combinazioni delle azioni

caratteristiche con fattori parziali tutti pari all’unità.

Tabella 6.10 – Fattori di combinazione SLU: elementi strutturali verticali.

Elemento strutturale Condizione Combinazione

Carico γ Ψ

Elementi portanti paratia e tiranti orizzontali in barre

statica - STR A1+M1+R1

Spinta terra 1.5 - Spinta idrostatica 1.5 - Sovraccarico accidentale (60kPa) 1.5 -

Elementi portanti paratia e tiranti orizzontali in barre

sismica - STR 1+M1+R1

Spinta terra 1.0 - Spinta idrostatica 1.0 - Sovraccarico accidentale (60KPa) 1.0 0.8

Spinta sismica del terreno 1.0 - Spinta sismica dell’acqua (Westergard) 1.0 -

Si fa notare come a favore di sicurezza si sia considerato come coefficiente di

combinazione parziale γ per i carichi permanenti il valore 1.5 invece del valore 1.3

indicato nella norma. Analoga osservazione è da estendere alle tabelle che seguono.






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Tabella 6.11 – Fattori di combinazione SLU: tiranti di ancoraggio 1/2.


Carico γ Ψ

Tiranti (bulbo di fondazione)

statica - GEO A1+M1+R3

Spinta terra 1.5 -

Spinta idrostatica 1.5 -

Sovraccarico accidentale (60KPa)

1.5 1.0

Tiro bitta di ormeggio (1000kN) 1.5 0.7

Tiranti (bulbo di fondazione)


Spinta terra 1.0 -



1.0 0.8

Spinta sismica del terreno 1.0 -

Spinta sismica dell’acqua (Westergard)

1.0 -

Tabella 6.12 – Fattori di combinazione SLU: tiranti di ancoraggio 2/2.


Carico γ Ψ

Tiranti (trefoli di armatura)


Spinta terra 1.5 -




1.5 1.0



Spinta terra 1.0 -




1.3 1.0



Spinta terra 1.0 -



1.0 0.8

Spinta sismica del terreno 1.0 -


1.0 -






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Tabella 6.13 – Fattori di combinazione SLU: stabilità globale complesso terreno-struttura.


Carico γ Ψ

Stabilità globale complesso terreno-struttura


Spinta terra 1.0

-

Spinta idrostatica

1.0

-


1.3

-

Stabilità globale complesso terreno-struttura


Spinta terra 1.0

-

Spinta idrostatica

1.0

-


1.0

0.8

Spinta sismica del terreno

1.0

-


1.0

-






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7. CALCOLO DELLE PARATIE

7.1 PREMESSA

La paratia in oggetto è costituita da elementi portanti in tubi metallici alternati ad

elementi di tenuta costituiti da palancole tipo “Z”. Essa presenta testa a quota

variabile da +2.60m a + 2.30m s.l.m. e piede a quota variabile da -19.40 a –

32.30m s.l.m. in funzione dell’andamento del substrato roccioso che non

permette l’avanzamento dell’elemento tubolare al suo interno.

In sommità viene realizzato un vincolamento attraverso tiranti di tipo attivo,

mentre al piede, nel tratto in cui la roccia ha profondità inferiore a quota -

32.30m s.l.m, si prevede la realizzazione di pali trivellati in c.c.a. che fungono da

cucitura tra la paratia metallica e il substrato roccioso.

Di seguito sono riassunte le caratteristiche geometriche e i requisiti prestazionali

minimi dei tubi, dei pali in c.c.a. e dei tiranti:

Tabella 7.1- Caratteristiche geometriche e prestazionali dei pali.

Tipologia Quota testa (m s.l.m.m.)

Interasse (m) Lunghezza (m) Jmin

(cm4/m) Wmin

(cm3/m)

PALI D.1800x22 +2.60 3.12 var. da 20.10 a 33.00 1556646 17296

PALO TRIVELLATO

D.1500 Var. 3.12 6.00 7964900 -

Tabella 7.2 – Caratteristiche geometriche e prestazionali dei tiranti.

Lunghezza libera

(m)

Lunghezza bulbo

(m)

Diametro perforazione

(mm)

Interasse (m)

Inclinazione sull’orizzontale

(°)

N° trefoli da 0.6’’

18.00 22.00 200.00 n°2/1.56 22/30 5






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In vitù dell’andamento del substrato roccioso, che rappresenta un vincolo alla

lunghezza dei tubi metallici, si sono analizzati tre casi limite significativi della

situazione in esame:

a) CASO LIMITE 1: sezione di calcolo in corrispondenza del punto piu’ alto

del substrato roccioso a quota -19.40m s.l.m. (radice Molo Trapezio e

Molo 3 Gennaio);

b) CASO LIMITE 2: sezione di calcolo intermedia in corrispondenza del

substrato roccioso a quota -22.90m s.l.m. (radice Molo Trapezio e Molo 3

Gennaio);

c) CASO LIMITE 3: sezione di calcolo in corrispondeza della roccia a una

profondità maggiore di -32.20m s.l.m. e quindi non interferente con il

palo metallico (testata Molo Trapezio e testata Molo 3 Gennaio).

Pertanto per i casi limite 1 e 2 sono stati implementati modelli di calcolo in cui si

è tenuto debitamente conto della presenza del substrato roccioso e si è

modellato l’elemento palo in conglomerato cementizio armato di cucitura. Mentre

nel terzo modello di calcolo è stata modellata la struttura di sostegno costituita

dai soli pali metallici tubolari.

Nel seguito della relazione, verranno illustrati i calcoli e le verifiche per ognuno

dei tre casi limite in parola.

Si riporta di seguito, a chiarimento di quanto sopra esposto, uno schema delle

sezioni tipologiche di calcolo.






40/157

Figura 7.1 – Sezione di calcolo casi limite 1e 2.






41/157

Figura 7.2 – Sezione di calcolo caso limite 3.






42/157

7.2 MODELLO DI CALCOLO

Le verifiche sono state condotte mediante analisi numeriche agli elementi finiti

implementate per mezzo del codice di calcolo PLAXIS (Versione 8.4), che

consente di studiare problemi in condizioni di deformazione piana, simulando la

storia tensionale del terreno e delle strutture con esso interagenti nelle diverse

fasi di realizzazione e di esercizio.

Nelle analisi le paratie sono state modellate come elementi ‘plate’ aventi

caratteristiche di rigidezza equivalenti a quelle sopra indicate (paragrafo 7.1); in

particolare, il codice di calcolo ‘PLAXIS’ chiede di assegnare i valori di rigidezza

assiale e flessionale “EA” ed “EI” di siffatti elementi, nonché il peso “w” della

sezione, per metro di sviluppo. I tiranti di ancoraggio sono stati modellati

mediante elementi ‘node-to-node anchors’ per la parte libera aventi caratteristiche

di rigidezza assiale assegnate in base al diametro nominale indicato nel

precedente paragrafo e con elementi ‘geotextile’ per il bulbo di fondazione.

Nella fattispecie gli elementi ‘plate’ sono stati caratterizzati come segue:

Tabella 7.3 – Caratteristiche degli elementi tipo ‘plate’.

no. Identification EA EI w ν

[kN/m] [kNm²/m] [kN/m/m] [-]

1 P1800x22 i=3.12m 7,5277E6 2,9817E6 2,81 0.15

2 P1500 trivellato i=3.12m 17,52E6 2,469E6 8,04 0.20

Gli elementi ‘node-to-node anchors’ sono stati caratterizzati come segue:






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Tabella 7.4 – Caratteristiche degli elementi tipo ‘node-to-node anchors’.

no. Identification EA L spacing

[kN] [m]

2 Trefoli 0,6’’ i=2/1.56m 145950,00 1.56

Gli elementi ‘geotextile’ sono stati caratterizzati come segue:

Tabella 7.5 – Caratteristiche degli elementi tipo ‘geotextile‘.

no. Identification EA

[kN]

3 Bulbo tirante attivo 1150000,00

Al contatto tra i palancolati così modellati e il terreno si sono inseriti appositi

elementi di interfaccia in grado di modellare l’interazione tra terreno e palancola

mediante il parametro:

Ri = tan δ / tan φ’

Ovviamente, lungo l’elemento di interfaccia il valore di Ri varia con l’angolo di

attrito del terreno attraversato; nelle analisi Ri è stato assegnato in modo tale da

ottenere δ=2/3 φ’.

Il codice consente inoltre di effettuare le verifiche in condizioni sismiche

assegnando al modello le componenti di accelerazione del sisma di progetto; in

tal modo si è in grado di condurre un’analisi di tipo pseudo–statico. Il

programma opera, nella definizione delle spinte delle terre in presenza di sisma,

in maniera congruente a quanto indicato dalla Normativa sismica in vigore.

E’ stata inoltre effettuata una valutazione degli ulteriori margini di sicurezza,






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rispetto alle condizioni di calcolo così definite, mediante la procedura “φ − c

reduction”, un’opzione implementata dal codice di calcolo PLAXIS, che consiste

in una progressiva riduzione, dei parametri di resistenza (c’ e tanφ’) di tutti i

terreni fino a una condizione di collasso. I parametri vengono ridotti

contemporaneamente per tutti i terreni secondo una stessa percentuale.

Ad ogni passo di calcolo, la procedura calcola il rapporto:

inizialmente pari a 1 e che cresce mano a mano che il programma riduce i valori

dei parametri di resistenza, fino a tendere a un valore massimo in

corrispondenza delle condizioni di collasso. Il valore di FS come sopra definito,

calcolato in corrispondenza della condizione di collasso individua il “fattore di

sicurezza” rispetto alle condizioni di calcolo iniziali.

In allegato alla presente relazione si riporta una pubblicazione nella quale si

evidenzia come il coefficiente FS ottenuto tramite Plaxis coincida con il

coefficiente utilizzato per i calcoli più classici di stabilità (Bishop, Sarma, ecc…).

Si sono inoltre riportate figure relative al campo di spostamenti al passo di

calcolo corrispondente al valore massimo raggiunto da FS, per individuare il

meccanismo di collasso che il programma di calcolo individua con tale

percentuale di riduzione dei parametri di resistenza.






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7.2.1 Geometria

X

Y

BBBBBBBBBBBBBBBB

BBBBBBBB

BBBBBBBB

AA A AA A

BB

BB

BB

BBBB

0 1

2

3 4

56

78

910

1112 13

14 15

16

1718

19

20

21

22

2324

25 2627

28

29

30

31

32

33343536373839404142434445

4647

4849

50 51

52 53

54

55

56

5758596061

6263

Figura 7.3 – Schema del modello agli elementi finiti rappresentativo dell‘intervento.

Figura 7.4 –Modello geometrico con i nodi significativi.






46/157

Tabella 7.6 – Nodi significativi. Node no. x-coord. y-coord. Node no. x-coord. y-coord.

4963

5326

4699

4725

5735

5736

5731

5677

5673

5643

5642

6248

69

10769

747

11009

10352

5355

4715

4651

4905

2766

4339

3799

3664

3283

6506

6516

4

3779

2762

6440

0,000

4,500

0,000

-0,600

7,000

7,000

6,000

6,000

5,300

5,300

4,500

7,000

-60,000

70,000

-60,000

70,000

70,000

-0,600

-0,600

0,000

0,000

-2,000

-2,000

-2,000

-2,000

-6,600

11,000

11,000

-60,000

-2,000

-2,000

12,340

2,600

2,600

-7,600

-10,000

-10,000

-7,600

-7,600

-5,200

-5,200

-2,450

-2,450

-11,500

-11,500

-11,500

-50,000

-50,000

2,600

-11,500

-9,600

-5,200

-2,450

2,600

-19,400

-11,500

-10,000

-11,500

-11,500

-10,000

2,600

-12,500

1,330

-6,950

2881

5322

4953

2780

2798

2815

2835

2867

3155

3249

3533

3643

3719

3798

3733

8784

3765

3747

91

3813

101

11090

7368

6684

8768

2895

4921

2849

4943

2834

5431

5908

-2,000

4,500

0,000

-2,000

-2,000

-2,000

-2,000

-2,000

-2,000

-2,000

-2,000

-2,000

-2,000

-2,000

-2,000

28,800

-2,000

-2,000

-60,000

-2,000

-60,000

70,000

20,227

13,480

31,200

-2,000

0,000

-2,000

0,000

-2,000

-2,000

-2,000

-4,500

0,000

0,000

0,000

-1,000

-2,000

-3,000

-4,000

-6,000

-7,000

-8,000

-9,000

-11,000

-12,000

-15,500

-16,450

-13,000

-14,000

-16,500

-16,500

-19,400

-19,400

-11,500

-4,650

-11,500

-5,200

-3,700

-3,700

-2,200

-2,200

-23,400

-25,400






47/157

7.2.2 Condizioni al contorno

Figura 7.5 – Vincolamento del modello: condizioni al contorno.

Tabella 7.7 – Vincolamento nodi. Node

no.

Sign Horizontal Vertical Node

no.

Sign Horizontal Vertical

747 # Fixed Fixed 10650 # Fixed Fixed




1677 # Fixed Fixed 69 || Fixed Free



















48/157

Node

no.

Sign Horizontal Vertical Node

no.

Sign Horizontal Vertical
















49/157

7.2.3 Discretizzaizone del modello agli elementi finiti

Figura 7.6 – Mesh del modello agli elementi finiti.

Figura 7.7 – Schema della mesh di calcolo.






50/157

7.3 FASI DI CALCOLO

I modelli sviluppati con “Plaxis” sono stati creati considerando le fasi di

costruzione e i carichi elencati di seguito.

La modellazione condotta tiene conto delle condizioni iniziali in cui si trovano le

banchine esistenti e riproduce le reali fasi di costruzione previste in progetto. La

modellazione per fasi è in grado di simulare il reale percorso tenso deformativo

a cui sarà soggetto il complesso strutture-terreno.

Tabella 7.8 – Fasi di calcolo: Stati limite di Esercizio.

Fase STATI LIMITE DI ESERCIZIO

E.1 Geostatica – Gravity load procedure.

E.2 Infissione paratie.

E.3 Realizzazione dell’intasamento tra paratia e cassone esistente alla base del cassone stesso.

E.4 Completamento dell’intasamento tra paratia e cassone esistente attraverso step successivi.

E.5 Realizzazione dei tiranti attivi e tesatura.

E.6 Dragaggio fino a quota di progetto -16.50m s.l.m.

E.7 Applicazione di azione distribuita pari a 60.00 kN/m2 schematizzante il

carico di esercizio.

E.8 Procedura “φ−c reduction” per la determinazione del fattore di sicurezza Fs.

Tabella 7.9 – Fasi di calcolo: A1-M1 e A2-M2.

Fase COMBINAZIONE A1-M1 e A2-M2

A.1 Geostatica – Gravity load procedure.

A.2 Infissione paratie.

A.3 Realizzazione dell’intasamento tra paratia e cassone esistente alla base del cassone stesso.

A.4 Completamento dell’intasamento tra paratia e cassone esistente attraverso step successivi.






51/157

Fase COMBINAZIONE A1-M1 e A2-M2

A.5 Realizzazione dei tiranti attivi e tesatura.

A.6 Dragaggio fino a quota di progetto -16.50m s.l.m.

A.7 Applicazione di azione distribuita schematizzante il carico di esercizio.

E.8 Procedura “φ−c reduction” per la determinazione del fattore di sicurezza Fs.

Tabella 7.10 – Fasi di calcolo: SISMA.

Fase SISMA

S.1 Geostatica – Gravity load procedure.

S.2 Infissione paratie.

S.3 Realizzazione dell’intasamento tra paratia e cassone esistente alla base del cassone stesso.

S.4 Completamento dell’intasamento tra paratia e cassone esistente attraverso step successivi.

S.5 Realizzazione dei tiranti attivi e tesatura.

S.6 Dragaggio fino a quota di progetto -16.50m s.l.m.

S.7 Applicazione del sisma + azione idrodinamica dell’acqua (westergaard) + sovraccarico in sisma (48.00 kN/m2).

S.8 Procedura “φ−c reduction” per la determinazione del fattore di sicurezza Fs. (SISMA + M2)

– Fase E.1,A.1 e S.1 -






52/157

– Fase E.2, A.2 e S.2 -

– Fase E.3, A.3 e S.3 -

– Fase E.4, A.4 e S.4 -






53/157

– Fase E.5 e S.5 -

– Fase E.6 e S.6 -

- Fase E.7 e A.7-






54/157

– Fase S.7 -






55/157

7.4 CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI E VERIFICHE

7.4.1 Stati Limite Ultimi

Le verifiche strutturali sono state effettuate facendo riferimento al metodo semi

probabilistico agli stati limite, come definito nel relativo capitolo nella parte

iniziale del presente documento.

Per quanto concerne la determinazione dell’azione normale agente sulla paratia

si considerano tutti i carichi agenti, vale a dire la componente verticale del tiro

dei tiranti (nella condizione più sfavorevole), il peso della trave di correa e il

peso proprio del palo.

Di seguito si palesano i valori caratteristici della sollecitazione di sforzo normale

sui pali metallici:

- Componente verticale del tiro nel tirante:

333.00kN/m* sin22° = 125.00 kN/m

303.00kN/m* sin30° = 152 kN/m

- Peso proprio trave di correa (Area-sezione = 4.50m2):

4.50 * 25.00 = 112.5 kN/m

- Peso proprio della paratia (l=33.00m):

2.81 * 20.00 = 56.20 kN/m

Nella tabella seguente sono riassunte le sollecitazioni massime fattorizzate per i

vari elementi costituenti il sistema geotecnico nella combinazione A1-M1 (a

metro lineare di struttura):






56/157

Tabella 7.11 – Sollecitazioni A1-M1 (valori fattorizzati con γ=1,5).

Combinazione A1-M1

Mmax Tmax Nmax Tirante (22°) Tirante (30°)

[kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]

CASO LIMITE 1 3180.00

1695.00

676.00 333.00 300.00


1800.00

676.00 288.00 276.00


1740.00

676.00 320.00 303.00

Di seguito, si riportano i diagrammi delle sollecitazioni massime per cui vengono

effettuate le verifiche.






57/157

Figura 7.8 - Combinazione A1-M1: Diagramma del taglio

Valore massimo 1800.00 kN/m alla quota -9.50m

Figura 7.9 - Combinazione A1-M1: Diagramma del Momento






58/157

Valore massimo -3180.00 kNm/m alla quota -13.00m

A favore di sicurezza si eseguono le verifiche di resistenza considerando agenti

contemporaneamente i valori massimi delle azioni sollecitanti:

CARATTERISTICHE GEOMETRICHE

DEGLI ELEMENTI RESISTENTI Resterno= 900,00 [mm] sp= 22,00 [mm] Rinterno= 878,00 [mm] A= 122 886,54 [mm2] J= 48 803 953 962,11 [mm4] Wel= 54 226 615,51 [mm3] CARATTERISITCHE DEI MATERIALI γM0= 1,05 fyk= 355 [N/mm2] E= 210000 [N/mm2]

SOLLECITAZIONI DI PROGETTO

SUL SINGOLO PALO Md = 9 921,60 [kNm] Vd = 5 616,00 [kN] Nd = 2112.08 [kN]






59/157

VERIFICA A TAGLIO - VRd > VSd TAGLIO RESISTENTE VRd=(A* fyk)/(2*γM*√3) = 11 993,69 [kN] TAGLIO DI CALCOLO VSd= 5 616,00 [kN] VERIFICATO VSd < 1/2 VRd VERIFICATO

Quando VSd< 1/2VRd, le verifiche possono essere eseguite senza considerare l'interazione tra azione flettente e tagl iante.

VERIFICA A FLESSIONE SEMPLICE - MRd > MSd MOMENTO RESISTENTE MRd= (Wel* fyk)/ γM = 18 333,76 [kNm] MOMENTO DI CALCOLO MSd= 9 921,60 [kNm] VERIFICATO VERIFICA DI RESISTENZA A PRESSOFLESSIONE MSd = 9921,60 kNm NSd = 2112.08 kN

σ max = 201,70 N/mm

2 VERIFICATO

τ max = 91,40 N/mm

2 VERIFICATO






60/157

7.4.2 Stati Limite di Ultimi in condizioni sismiche.

Le verifiche strutturali sono state effettuate facendo riferimento al metodo semi

probabilistico agli stati limite, come definito nel relativo capitolo nella parte

iniziale del presente documento.

Per quanto concerne la determinazione dell’azione normale agente sulla paratia

si considerano tutti i carichi agenti, vale a dire la componente verticale del tiro

dei tiranti (nella condizione piu’ sfavorevole), il peso della trave di correa e il

peso proprio del palo.

- Componente verticale del tiro nel tirante:

428.00kN/m* sin22° = 160.03 kN/m

354.00kN/m* sin30° = 177.00 kN/m

- Peso proprio trave di correa (Area-sezione = 4.50m2):

4.50 * 25.00 = 112.5 kN/m

- Peso proprio della paratia (l=33.00m):

3.09 * 33.00 = 102.00 kN/m

Nella tabella seguente sono riassunte le sollecitazioni massime fattorizzate per i

vari elementi costituenti il sistema geotecnico nella combinazione sismica (a

metro lineare di struttura):

Combinazione SISMICA

M T Nmax Tirante (22°) Tirante (30°)

[kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]

CASO LIMITE 1 Mmax

4840.00

100.00 552.00 428.00 354.00

CASO LIMITE 1 Tmax

3430.00

2500.00

552.00 428.00 354.00

CASO LIMITE 2 Mmax

4540.00

140.00 552.00 357.00 310.00

CASO LIMITE 2 Tmax

3472.00

2520.00

552.00 357.00 310.00

CASO LIMITE 3 Mmax

3970.00

157.00 552.00 323.00 360.00

CASO LIMITE 3 Tmax

3035.00

2203.00

552.00 323.00 360.00






61/157

Di seguito, si riportano i diagrammi delle sollecitazioni massimi per cui vengono

effettuate le verifiche.

Figura 7.10 - Combinazione Sismica: Diagramma del taglio

Valore massimo 2500.00 kN/m alla quota -9.50m






62/157

Figura 7.11 - Combinazione Sismica: Diagramma del Momento

Valore massimo -4840 kNm/m alla quota -11.00m

Si conducono e si riportano le verifiche di resistenza per le sollecitazioni

significative.

La prima verifica è concernente la combinazione di sollecitazioni di massimo

sforzo tagliante più momento flettente e sforzo normale associati (VERIFICA 1).

La seconda è concernente la combinazione di sollecitazioni di massimo

momento flettente e sforzi normale e di taglio associati (VERIFICA 2).

VERIFICA 1


DEGLI ELEMENTI RESISTENTI Resterno= 900,00 [mm] sp= 22,00 [mm] Rinterno= 878,00 [mm] A= 122 886,54 [mm2]






63/157

J= 48 803 953 962,11 [mm4] Wel= 54 226 615,51 [mm3] CARATTERISITCHE DEI MATERIALI γM0= 1,05 fyk= 355 [N/mm2] E= 210000 [N/mm2]


SUL SINGOLO PALO Md = 10 832.64 [kNm] Vd = 7 862.40 [kN] Nd = 1 722,24 [kN]






64/157

VERIFICA A TAGLIO - VRd > VSd

TAGLIO RESISTENTE VRd= 11 993,69 [kN] TAGLIO DI CALCOLO VSd= 7 862,40 [kN] VERIFICATO

VSd > 1/2 VRd


VERIFICA A FLESSIONE SEMPLICE - MRd > MSd

MOMENTO RESISTENTE MRd= 18 333,76 [kNm] MOMENTO DI CALCOLO MSd= 10 832,64 [kNm] VERIFICATO

VERIFICA DI RESISTENZA A PRESSOFLESSIONE

MSd = 10832,64 kNm NSd = 1 722,24 kN TSd = 7862,40 kN σ max = 213,78 N/mm2 VERIFICATO τ max = 127,96 N/mm2 VERIFICATO

σid =√(σ2 + 3*τmax2) = 307,94 N/mm2 VERIFICATO






65/157

VERIFICA 2


DEGLI ELEMENTI RESISTENTI Resterno= 900,00 [mm] sp= 22,00 [mm] Rinterno= 878,00 [mm] A= 122 886,54 [mm2] J= 48 803 953 962,11 [mm4] Wel= 54 226 615,51 [mm3] CARATTERISITCHE DEI MATERIALI γM0= 1,05 fyk= 355 [N/mm2] E= 210000 [N/mm2]


SUL SINGOLO PALO Md = 15100.80 [kNm] Vd = 312.00 [kN] Nd = 1 722,24 [kN]






66/157

VERIFICA A TAGLIO - VRd > VSd

TAGLIO RESISTENTE VRd=(A* fyk)/(2*γM*√3)

= 11 993,69 [kN] TAGLIO DI CALCOLO VSd= 312,00 [kN] VERIFICATO VSd < 1/2 VRd VERIFICATO


VERIFICA A FLESSIONE SEMPLICE - MRd > MSd MOMENTO RESISTENTE MRd= (Wel* fyk)/ γM = 18 333,76 [kNm] MOMENTO DI CALCOLO MSd= 9 921,60 [kNm] VERIFICATO VERIFICA DI RESISTENZA A PRESSOFLESSIONE MSd = 15100,80 kNm NSd = 1722.24 kN σ max = 292.49 N/mm2 VERIFICATO τ max = 5.08 N/mm2 VERIFICATO






67/157

7.4.3 Stati Limite di Esercizio.

I valori degli abbassamenti calcolati sono stati ottenuti applicando alla struttura i

valori caratteristici, vale a dire considerando tutti i coefficienti di combinazione γ

pari all’unità.

Nelle figure seguenti si evidenziano i valori degli abbassamenti verticali e

orizzontali in esercizio con fondale di calcolo a quota di calcolo -16.50m s.l.m.m.

In prossimità della superficie tra il tirante e il cassone esistente, si verificano

degli abbassamenti verticali pari a 2.0cm e degli spostamenti orizzontali pari a

1.5cm. Questi valori sono tali da non pregiudicare la funzionalità del tirante

stesso, che per necessità costruttive devono attraversare i muri di banchina

esistenti.

Figura 7.12 - Abaco degli abbassamenti verticali in esercizio con fondale a quota -16.50m s.l.m






68/157

Figura 7.13 - Abaco degli spstamenti orizzontali in esercizio con fondale a quota -16.50m s.l.m






69/157

7.4.4 Stabilità Globale

CONDIZIONE DI ESERCIZIO - SLE

Mediante la procedura “φ−c reduction” si è determinato il fattore di sicurezza

globale FS. Nella figura seguente si riporta il campo di spostamenti al passo di

calcolo corrispondente al valore massimo raggiunto da FS, per individuare il

meccanismo di collasso della struttura.

Figura 7.14 - Meccanismo di collasso individuato dalla procedura “c-φ reduction”

Si riportano di seguito i valori di FS determinati per i vari casi limite:

Tabella 7.12 – Fattori FS nelle combinazioni SLE, A2-M2 e Sisma M2.

CASO

LIMITE 1 CASO

LIMITE 2 CASO

LIMITE 3 SLE 1.34 1.32 1.79

A2 – M2 1.26 1.19 1.38 SISMA –M2 1.13 1.11 1.15






70/157

7.4.5 Verifica a Corrosione

La verifica contro la corrosione viene assicurata attraverso una serie di

dispositivi e di scelte progettuali specifiche per garantire l’integrità della struttura

per tutto l’arco della sua vita utile. Si elencano nel seguito le misure in parola:

1. Nella zona cosiddetta “splash zone” (da quota z = -1.00m l.m.m.) dove è

massimo il tasso di corrosione si prevede la presenza della trave di

coronamento in conglomerato cementizio armato. Questo elemento,

nella parte lato mare, riveste e protegge il palancolato metallico fino a

quota -1.00m l.m.m. e pertanto realizza un efficace schermo protettivo

contro l’attacco corrosivo dell’acqua di mare.

2. Nelle restanti zone, dove comunque l’azione corrosiva dell’acqua risulta

molto meno incisiva, si prevede l’installazione di un sistema di protezione

catodica a corrente impressa, in grado di garantire la protezione della

struttura per tutta l’arco della sua vita utile. Per maggiori dettagli in merito

al sistema di protezione, si rimanda al Capitolato Speciale d’Appalto.






71/157

8. PALI TRIVELLATI IN C.C.A. DI CUCITURA

8.1 PREMESSA

Come anticipato in premessa generale alla presente relazione, la soluzione

progettuale scelta prevede la realizzazione di pali trivellati in c.c.a, coassiali ed

interni ai pali metallici tubolari, che si innestano per 6.00m nel substrato

roccioso, onde fornire l’idoneo grado di sicurezza, sia strutturale che geotecnico,

all’opera in progetto.

Nel presente capitolo si eseguono le verifiche strutturali dei pali in c.c.a..

8.2 SOLLECITAZIONI DI PROGETTO

Le sollecitazioni di progetto vengono desunte dall’analisi dei tabulati di output

del programma di calcolo plaxis utilizzato per la modellazione agli elementi finiti

del complesso terreno struttura di progetto.

Di seguito si riassumono in forma tabellare le sollecitazioni di progetto distinte

per combinazioni agli stati limite ultimi ed agli stati limite di esercizio; nel primo

caso si eseguirà la verifica controllando il grado di sicurezza della struttura in

termini di resistenza limite ultima della sezione, mentre nel secondo caso si

eseguirà il controllo dei limiti tensionali dei materiali.

COMBINAZIONE M [kNm]

N [kN]

T [kN]

SLU-SISMA 6272 1592 2412

SLE 1503 1592 1545






72/157

8.3 VERIFICHE SLU

Il palo in oggetto è a sezione circolare e presenta le seguenti caratteristiche:

Diametro 150cm

Copriferro primo strato 7.9cm

Copriferro secondo strato 12.10cm

Armatura prima corona circolare 32Φ26

Armatura seconda corona circolare 32Φ26

Nella figura seguente si riporta la sezione di verifica.

1,50

Si eseguono le verifiche a pressoflessione e a taglio.

Nella figura seguente si riporta il diagramma del dominio di rottura della sezione in

oggetto con evidenziato il punto di coordinate proprie della sollecitazione di progetto.

Si vede come la verifica risulta soddisfatta essendo il punto identificativo della

sollecitazione composta di presso-flessione interno al dominio.






73/157

-40 000

-35 000

-30 000

-25 000

-20 000

-15 000

-10 000

-5 000

Mx [KN*m]0

5 000

10 000

15 000

-8 7

50

-8 1

25

-7 5

00

-6 8

75

-6 2

50

-5 6

25

-5 0

00

-4 3

75

-3 7

50

-3 1

25

-2 5

00

-1 8

75

-1 2

50

-625

N [KN]

0

625

1 25

0

1 87

5

2 50

0

3 12

5

3 75

0

4 37

5

5 00

0

5 62

5

6 25

0

6 87

5

7 50

0

8 12

5

8 75

0

Combinazione 1cs= 1,18N= -1 592Mx= 6 272








74/157

Nella tabella seguente si riporta il calcolo della verifica a taglio.

Vsdu 2412,00 kN

Msdu 6272,00 kNm

Nsdu 1592,00 kN

Rck 30 N/mm2

fck 25 N/mm2

γc= 1,5

fyk 450 N/mm2

φcirc 150

bw 135 cm

d 94,33 cm

r_ 1,000 m

A corone circolari 339,84 cm2

A sl 169,92 cm2

φ ferri 2,6 cm

cric 7,9 cm

α 90 gradi

α 1,57 rad

θ 23,84 gradi

ctgθ 2,26

Asw 4,02 cm2

passo staffe 8 cm

fcd 16,667 N/mm2

fctd0,05 1,119 N/mm2

fyd 391,304 N/mm2

ρ 0,0133

verifica senza armatura resistenta a taglio

VRd 941,514 kN

VRd,min 616,409 kN

ρsw,min 0,001

sl,max 70,745 cm

Asw,min 8,489 cm2/sl,max verifica con armatura resistenta a taglio

(staffe) VRcd 3777,987 kN

VRsd 3777,987 kN

VRd 3777,987 kN

Pertanto la verifica risulta soddisfatta.






75/157

8.4 VERIFICHE SLE

Il palo in oggetto è a sezione circolare e presenta le seguenti caratteristiche:

Diametro 150cm Copriferro primo strato 7.9cm Copriferro secondo strato 12.10cm Armatura prima corona circolare 32Φ26 Armatura seconda corona circolare 32Φ26

Nota la sollecitazione di progetto si ricavano le tensioni in esercizio dei materiali che

vengono riportate nella tabella seguente, in cui si assume la convenzione di considerare

positive le tensioni di trazione.

Materiale Tensione di esercizio

[N/mm2]

Acciaio 71.40

Calcestruzzo

-4.85

Si riporta di seguito la figura con l’indicazione dello stato tensionale.

1 2 3 45

67

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

1920

2122

2324252627282930

3132

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

4445

4647

48 49 50

A1 A2A3

A4

A5

A6

A7

A8

A9

A10

A11

A12

A13

A14A15

A16A17A18A19

A20

A21

A22

A23

A24

A25

A26

A27

A28

A29

A30A31

A32A33 A34

A35A36

A37

A38

A39

A40

A41

A42

A43

A44

A45

A46A47

A48A49A50A51

A52

A53

A54

A55

A56

A57

A58

A59

A60

A61

A62A63

A64

σc = -4,85

σs = 71,40






76/157

9. TIRANTI DI ANCORAGGIO

Le verifiche da svolgere per i tiranti riguardano la resistenza dell'armatura e la

lunghezza del tratto ancorato cioè del bulbo di fondazione.

Nella tabella seguente si raccolgono i valori dei carichi di progetto sui tiranti

distinti per le diverse combinazioni di calcolo significative.

Nel calcolo delle azioni di progetto, nelle combinazioni SLE e SLU statica si è

considerato, a favore di sicurezza, la contemporaneità delle azioni permanenti,

variabili uniformemente distribuite su piazzale ed anche la massima reazione,

sul tirante più sollecitato, dovuta all’aplicazione del tiro massimo applicato alla

bitta di ormeggio. Per la determinazione di quest’ultima azione sollecitante si è

fatto uso della modellazione di calcolo impiegata per il dimensionamento delle

travi di coronamento, riportata nel capitolo relativo.

COMBINAZIONE AZIONE

AL

METRO

[kN/m]

INTERASSE

[m]

AZIONE DI PROGETTO

[kN]

SLE 213.50 1.56 333.10+153.00 = 486.10

SLU-A1M1 333.00(1) 1.56 519.50+153.00*1.5*0.70 =

680.15

SISMA 428.00 1.56 667.68

COLLAUDO - - 400.00

(1): l’azione al metro desunta dall’anailisi f.e.m., condotta con il programma di calcolo Plaxis, risulta

essere già comprensiva della combinazione e della fattorizzazione dei carichi, sia permanenti che

variabili, prevista dalla norma ed esposta nei capitoli precedenti.

Nella colonna “azioni di progetto” si combina l’azione al metro, moltiplicata per l’interasse dei tiranti,

con la massima sollecitazione sul tirante stesso dovuta al tiro sulle bitte.

La verifica della lunghezza del bulbo di fondazione viene eseguita facendo






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riferimento alle metodologie sperimentali o semisperimentali di progettazione

elaborate da Bustamante e Doix nel 1985.

Si prevede, per tutto l'intervento in oggetto, un solo tipo di tirante avente le

seguenti caratteristiche:

Lunghezza libera : 18.00m

Lunghezza bulbo di ancoraggio : 22.00m

Diametro di perforazione : 200.00mm

Inclinazione sull'orizzontale : 22° / 30°

Numero trefoli da 0.6'' in acciaio armonico: 5

Si prevede inoltre di adottare la tecnica di iniezioni ripetute e selettive di malta

cementizia in pressione.

Dai calcoli riportati nei capitoli precedenti si desume che tra tutti i casi

considerati il massimo carico a cui possono essere sollecitati i tiranti di

ancoraggio risulta pari a :

Nmax = 749.00 kN.

Pertanto nei calcoli di verifica si considererà tale situazione in quanto risulta

essere la più sfavorevole.

9.1 VERIFICA DI RESISTENZA DELL'ARMATURA DEL TIRANTE

Si prevedono tiranti a 5 trefoli da 0.6". Ciascun trefolo in acciaio armonico da

0.6" ha le seguenti caratteristiche:

sezione nominale: As = 139 mm2;






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tensione caratteristica di rottura fptk= 1'860 MPa

tensione di snervamento (ε=1%) fp(1)k= 1'670 MPa

modulo di elasticità E = 210'000MPa

Secondo le Raccomandazioni AICAP i tiranti vanno dimensionati adottando un

tasso di lavoro pari al 90% di quello ammesso dalla Normativa sul c.a.p.,

pertanto si ha:

Ntrefolo= 0.90*(fp(1)k*As )=0.90*1'860*139 = 181.70 kN/trefolo.

La resistenza di progetto del tirante Nd,max vale:

Nd,max= 5 *⋅181.70 = 908.50 kN

Il valore massimo del carico imposto per i tiranti Nmax risulta quindi inferiore alla

resistenza di progetto del tirante NR,max.

9.2 VERIFICA DELLA LUNGHEZZA DELLA FONDAZIONE

Il bulbo di fondazione del tirante deve avere una lunghezza sufficiente ad

assorbire, con un adeguato fattore di sicurezza, le massime tensioni indotte

dall’azione del tirante.

Nel seguito si valuta la forza limite ultima della fondazione Nf,lim, da confrontare

con lo sforzo massimo Nmax calcolato per i tiranti.

I parametri relativi alla tensione tangenziale media limite τlim e al coefficiente

empirico α, coefficiente di amplificazione del diametro di calcolo del bulbo

rispetto al diametro della perforazione, sono stati desunti nell'ipotesi di

realizzare il bulbo di fondazione con iniezioni ripetute e selettive in pressione.

Queste ipotesi sono suggerite da Bustamante e Doix nell’opera “Une méthode

pour le calcul des tirants et des micropieux injectés”, riportata in bibliografia.






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La forza limite ultima della fondazione vale:

Nf,lim = π⋅α Dn⋅τlim⋅Lfon= 1658.76kN

con:

Dn= 0.200m diametro nominale della perforazione;

α = 1.20 coefficiente empirico che dipende dalla natura,

dal grado di addensamento e di compattezza del

terreno e dalle modalità esecutive dei tiranti;

τlim=150.00kN/m2 tensione tangenziale limite tra la fondazione

dell’ancoraggio e il terreno valutata, secondo la

tabella relativa a sabbie riportata nella

pubblicazione del Bustamante(1);

Lfon = 22.00m lunghezza della fondazione dell'ancoraggio.

(1) Per la scelta di tale valore limite si è fatto riferimento ad un valor medio

del numero di Nspt pari a 20. Tale valore risulta sicuramente cautelativo

rispetto ai valori sperimentali, ottenuti, dalle numerose verticali indagate,

durante le campagne geognostiche condotte sia dal CUGRI che dalla

società Hydrogeo.

Il coefficiente di sicurezza rispetto allo sfilamento del tratto ancorato, in

relazione al massimo carico di esercizio Nes , vale quindi:

FS = Nf,lim/Nes = 1658.76 / 749.00 = 2.21

Il coefficiente di sicurezza minimo FSmin, nel caso di metodi di calcolo basati

sui risultati di prove in sito e in laboratorio, viene determinato in accordo a

quanto specificato nel capitolo 6.6 del DM 14.01.2008:

FSmin = γRa,p * ξa3 = 1.20*1.70 = 2.04






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Essendo il coefficiente di sicurezza FS maggiore di FSmin, la verifica risulta

essere soddisfatta.






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10. TRAVE DI CORONAMENTO

La trave di correa in c.c.a. in opera realizza il collegamento in sommità delle

paratie metalliche. All’interno della trave di coronamento trovano alloggiamento i

tiranti di ancoraggio.

La trave di coronamento viene realizzata per conci di lunghezza generalmente

pari a 31.20m; tra due conci successivi si prevede di realizzare un giunto

strutturale munito di connettori metallici a taglio.

Le bitte di ormeggio sono predisposte e vincolate saldamente alla trave di

coronamento in parola, con interasse longitudinale costante pari a 25m.

Si esegue la verifica di resistenza della trave di coronamento in c.c.a. soggetta

all’azione concentrata massima trasmessa dalla bitta di ormeggio, pari a

1000kN, oltre che ai carichi uniformemente distribuiti di esercizio.

Essendo le bitte disposte ad un interasse diverso dalla lunghezza dei conci della

trave di coronamento, si ha che la posizione relativa della bitta sul concio è

sempre differente. Pertanto si conduce il calcolo applicando alla trave di

coronamento, in diverse posizioni relative, le azioni concentrate da 1000kN, che

schematizzano appunto il tiro delle bitte.

10.1 CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI

Si schematizza un tratto di trave di correa di tre conci da 31.20m ciascuno,

implementando un modello piano agli elementi finiti con il programma di calcolo

ENG7 della SigmaC Soft di Padova.

Nel modello la trave in conglomerato cementizio viene schematizzata con

elementi tipo “beam” avente sezione rettangolare di lato 2.30m x 3.150m, come

indicato nella figura seguente. Come si nota, a favore di sicurezza, si è

considerato come sezione resistente una sezione ridotta rispetto alla reale

sezione della trave di coronamento.






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I tiranti di ancoraggio sono schematizzati come molle traslazionali aventi

rigidezza assiale calcolata su doppi tiranti a 5 trefoli da 0.6’’ di lunghezza libera

pari a 18.00m con inclinazione media sull’orizzontale pari a 26°, come segue:

km = 2*E*A/L*cos26°= 2 * [(2.1*108)*(5*1.39*10-4)/18]*cos26° = 14575kN/m

Di seguito si riportano la figure dei modelli di calcolo in cui, come detto, le azioni

applicate sono relative al tiro delle bitte di ormeggio.






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31,20 31,20 31,20

Modello di calcolo

Qbitta1P=1000

Qbitta1P=1000

Qbitta1P=1000

31,20 31,20 31,20

Schema di carico 1 (tiro bitte)

Qbitta2P=1000

Qbitta2P=1000

Qbitta2P=1000

Qbitta2P=1000

31,20 31,20 31,20


Qbitta3P=1000

Qbitta3P=1000

Qbitta3P=1000

Qbitta3P=1000

31,20 31,20 31,20


31,20 31,20 31,20

Schema di carico 4 (carichi distribuiti di esercizio)

Nello schema di carico 4 alla trave di coronamento è stato applicato il carico uniformemente

distribuito dato dalla spinta del terreno e dei sovraccarichi (60kN/mq) applicati a tergo delle

paratie di banchina.






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10.2 VERIFICHE ALLO SLU

Dal calcolo si ottiene la sollecitazione flessionale massima di progetto, ottenuta

combinando i carichi delle bitte e i carichi permanenti e variabili applicati sulla

banchina. Entrambe vengono fattorizzate, a favore di sicurezza, con un

coefficiente parziale pari a 1,5.

Oltre a tale sollecitazione si deve considerare che sulla trave di coronamento

agisce un momento flettente dovuto all’azione orizzontale distribuita relativa ai

carichi permanenti (spinta della terra sulle paratie) ed ai sovraccarichi variabili. I

carichi distribuiti dovuti a tali azioni vengono desunte direttamente dall’output del

programma di calcolo Plaxis, e coincidono con l’azione al metro sui tiranti di

ancoraggio.

Dalla risoluzione del modello di calcolo sopra esposto risulta:

6233 KNm

-5026 KNm

2743 KNm

-4093 KNm

2593 KNm

-5068 KNm

Diagramma del momento flettente

Il momento massimo di progetto risulta pari a :

Mk,max,btta = 6233 kNm

La sezione di verifica presenta le seguenti caratteristiche:

b = 230cm

h = 315cm

c-primo strato = 6.4cm






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c-secondo strato = 11.2cm

Aa=Aa’ = 10+10Φ26 = 106.20cm2

La sollecitazione di progetto risulta interna al dominio i resistenza della sezione

in parola, come si vede dal grafico riportato di seguito.

Pertanto la verifica risulta soddisfatta

-200 000

-150 000

-100 000

-50 000

Mx [KN*m]0

50 000

-75

000

-68

750

-62

500

-56

250

-50

000

-43

750

-37

500

-31

250

-25

000

-18

750

-12

500

-6 2

50

N [KN]

0

6 25

0

12 5

00

18 7

50

25 0

00

31 2

50

37 5

00

43 7

50

50 0

00

56 2

50

62 5

00

68 7

50

75 0

00

Combinazione 1cs= 1,94N= 0Mx= 6 235

Combinazione 1cs= 1,94N= 0Mx= 6 235






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10.3 AZIONI SUI CONNETTORI A TAGLIO

La trave di coronamento viene realizzata in conci di lunghezza tipicamente pari

a 31.20m. Tra due conci successivi si prevede di predisporre giunti strutturali a

taglio. Pertanto in corrispondenza dei giunti si prevede di posizionare connettori

metallici aventi funzione di trasferimento del solo sforzo di taglio.

Nel presente paragrafo si evidenziano i valori delle azioni di taglio agenti sui

connettori in parola.

Dalla risoluzione del modello di calcolo della trave di coronamento,

precedentemente descritto, si ricavano le azioni di progetto.

Il taglio massimo sul giunto strutturale risulta pari a :

TG,K = 369kN

Da cui risulta l’azione di progetto:

TG;d = 369*1.5 = 553.50kN

Ipotizzando di corredare ogni giunto strutturale con n°6 connettori risulta l’azione

di progetto sul singolo dispositivo pari a:

TC;d = TG;d / 6= 92.25kN ≈ 95.00kN






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11. PARABORDI DI ACCOSTO

La banchina in progetto deve essere in grado di garantire l’accosto in sicurezza

per navi porta-container di nuova generazione tipo “Super-Post-Panamax”, in

grado di trasportare fino a 8700 TEU.

In funzione del tipo di nave, del tipo di struttura di accosto e del tipo di accosto

della nave si determina l’energia che l’elemento parabordo deve essere in grado

di dissipare.

Per la determinazione dell’energia dissipata dai parabordi di accosto si utilizza la

seguente espressione:

EN = 0.5 * M * VB2 * CM * CE * CC * CS ;

EA = FS * EN

Dove:

EN = Energia di accosto nominale che deve essere dissipata dal

parabordo (kNm);

M = Massa del natante (ton);

VB = Componente perpendicolare all’asse dell’imbarcazione della velocità

di approccio;

CM = Coefficiente di massa;

CE = Coefficiente di eccentricità;

CC = Coefficiente sulla modalità di approccio;

CS = Coefficiente di deformabilità.

EA = Energia di progetto che deve essere assorbita dal parabordo;

FS = Fattore di sicurezza.






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Lo studio nel dettaglio dell’energia di dissipazione del parabordo, della

conseguente forza d’urto e della pressione sulle retrostanti strutture di banchina,

dovrà essere prodotto in funzione del tipo di parabordo commerciale che sarà

scelto e proposto nella successiva fase progettuale.






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12. ALLEGATO 1 – OUTPUT DEL PROGRAMMA DI CALCOLO

Table of beam force envelops phase no: CASO LIMITE 1 – SISMA

Node x-coord. y-coord. Qmin Qmax Mmin Mmax

no. [m] [m] [kN/m] [kN/m] [kNm/m] [kNm/m]

2766 -2,000 2,600 0,000 14,743 0,000 0,000

2765 -2,000 2,283 0,000 22,657 0,000 6,081

2764 -2,000 1,965 0,000 50,931 0,000 16,089

2763 -2,000 1,647 0,000 124,698 0,000 43,242

2762 -2,000 1,330 0,000 269,091 0,000 103,195

2762 -2,000 1,330 -244,525 10,706 0,000 103,195

2746 -2,000 0,998 -98,343 17,520 0,000 48,809

2745 -2,000 0,665 -20,880 25,850 0,000 29,720

2744 -2,000 0,333 0,000 35,174 0,000 30,071

2780 -2,000 0,000 0,000 44,969 0,000 39,691

2780 -2,000 0,000 0,000 36,180 0,000 39,691

2779 -2,000 -0,250 -10,264 0,248 0,000 43,537

2778 -2,000 -0,500 -23,188 1,174 0,000 41,131

2777 -2,000 -0,750 -22,726 2,838 0,000 36,343

2798 -2,000 -1,000 -15,208 5,220 0,000 32,542

2798 -2,000 -1,000 -17,604 5,132 0,000 32,542

2797 -2,000 -1,250 -11,327 8,257 0,000 29,615

2796 -2,000 -1,500 -4,834 11,992 0,000 28,155

2795 -2,000 -1,750 0,000 16,143 0,000 28,154

2815 -2,000 -2,000 0,000 20,520 0,000 29,570

2815 -2,000 -2,000 0,000 20,500 0,000 29,570

2818 -2,000 -2,050 0,000 22,800 0,000 30,061

2817 -2,000 -2,100 0,000 24,488 0,000 30,686

2816 -2,000 -2,150 0,000 25,704 0,000 31,404

2834 -2,000 -2,200 0,000 26,589 0,000 32,186

2834 -2,000 -2,200 0,000 19,598 0,000 32,186

2838 -2,000 -2,400 -8,597 3,041 0,000 32,372

2837 -2,000 -2,600 -16,357 0,687 0,000 30,437

2836 -2,000 -2,800 -18,195 1,790 0,000 27,686






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2835 -2,000 -3,000 -16,153 3,384 0,000 25,297

2835 -2,000 -3,000 -17,408 3,303 0,000 25,297

2550 -2,000 -3,175 -15,914 5,207 0,000 23,562

2549 -2,000 -3,350 -14,899 7,260 0,000 22,334

2548 -2,000 -3,525 -14,688 9,321 0,000 21,543

2849 -2,000 -3,700 -15,607 11,249 -1,298 21,104

2849 -2,000 -3,700 -16,470 10,792 -1,298 21,104

2852 -2,000 -3,775 -20,542 6,573 -2,692 20,792

2851 -2,000 -3,850 -23,725 3,605 -4,357 20,306

2850 -2,000 -3,925 -26,117 1,755 -6,232 19,712

2867 -2,000 -4,000 -27,818 0,892 -8,258 19,079

2867 -2,000 -4,000 -28,071 0,607 -8,258 19,079

2870 -2,000 -4,125 -30,453 0,840 -11,916 18,012

2869 -2,000 -4,250 -32,802 1,503 -15,869 17,028

2868 -2,000 -4,375 -35,183 2,358 -20,119 16,175

2881 -2,000 -4,500 -37,661 3,406 -24,669 15,501

2881 -2,000 -4,500 -38,049 3,329 -24,669 15,501

2884 -2,000 -4,675 -41,981 5,236 -31,652 14,877

2883 -2,000 -4,850 -47,614 7,292 -39,458 14,692

2882 -2,000 -5,025 -55,356 9,355 -48,443 14,828

2895 -2,000 -5,200 -65,618 11,284 -58,983 15,152

2895 -2,000 -5,200 -68,025 9,067 -58,983 15,152

2898 -2,000 -5,400 -86,373 2,531 -74,424 14,678

2897 -2,000 -5,600 -105,374 0,815 -93,567 13,734

2896 -2,000 -5,800 -125,919 1,797 -116,686 12,743

3155 -2,000 -6,000 -148,899 3,054 -144,106 12,088

3155 -2,000 -6,000 -149,790 3,369 -144,106 12,088

3158 -2,000 -6,250 -185,435 5,183 -185,819 11,857

3157 -2,000 -6,500 -230,972 8,273 -237,634 12,436

3156 -2,000 -6,750 -287,639 12,555 -302,258 14,092

3249 -2,000 -7,000 -356,678 17,943 -382,497 17,083

3249 -2,000 -7,000 -359,013 17,743 -382,497 17,083

3252 -2,000 -7,250 -446,297 22,724 -482,661 21,414

3251 -2,000 -7,500 -558,172 27,827 -607,679 27,012






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3250 -2,000 -7,750 -696,436 33,249 -764,010 33,880

3533 -2,000 -8,000 -862,885 39,191 -958,260 42,072

3533 -2,000 -8,000 -864,799 39,319 -958,260 42,072

3536 -2,000 -8,250 -1069,148 45,948 -1199,088 52,003

3535 -2,000 -8,500 -1313,497 54,250 -1496,201 63,954

3534 -2,000 -8,750 -1596,920 64,011 -1859,242 78,612

3643 -2,000 -9,000 -1918,495 75,296 -2297,803 95,989

3643 -2,000 -9,000 -1836,256 75,552 -2297,803 95,989

3646 -2,000 -9,250 -2291,891 85,270 -2812,460 115,991

3645 -2,000 -9,500 -2496,510 97,216 -3427,149 138,843

3644 -2,000 -9,750 -2148,957 109,092 -4015,014 164,604

3664 -2,000 -10,000 -948,075 118,601 -4426,247 193,158

3664 -2,000 -10,000 -282,673 113,343 -4426,247 193,158

3663 -2,000 -10,250 -263,052 122,762 -4490,264 222,198

3662 -2,000 -10,500 -242,907 129,130 -4549,282 253,160

3661 -2,000 -10,750 -221,900 133,070 -4603,069 285,395

3719 -2,000 -11,000 -199,693 135,207 -4651,364 318,316

3719 -2,000 -11,000 -200,014 135,553 -4651,364 318,316

3722 -2,000 -11,125 -189,468 136,367 -4673,461 334,993

3721 -2,000 -11,250 -178,351 137,530 -4694,181 351,826

3720 -2,000 -11,375 -166,841 138,268 -4713,457 368,760

3799 -2,000 -11,500 -155,117 137,808 -4731,230 385,713

3799 -2,000 -11,500 -153,880 139,198 -4731,230 385,713

3802 -2,000 -11,625 -144,859 138,796 -4747,530 402,753

3801 -2,000 -11,750 -135,105 137,815 -4762,625 419,710

3800 -2,000 -11,875 -125,093 136,136 -4776,469 436,490

3798 -2,000 -12,000 -115,296 133,637 -4789,033 452,996

3798 -2,000 -12,000 -115,047 133,185 -4789,033 452,996

3782 -2,000 -12,125 -106,861 128,306 -4800,436 468,982

3781 -2,000 -12,250 -98,098 122,437 -4810,756 484,296

3780 -2,000 -12,375 -88,997 115,737 -4819,939 498,827

3779 -2,000 -12,500 -79,782 108,367 -4827,941 512,465

3779 -2,000 -12,500 -79,142 109,213 -4827,941 512,465

3768 -2,000 -12,625 -67,981 103,168 -4834,600 525,330






92/157



3767 -2,000 -12,750 -54,812 99,074 -4839,682 537,581

3766 -2,000 -12,875 -40,802 96,249 -4843,059 549,377

3765 -2,000 -13,000 -27,120 94,008 -4844,646 560,854

3765 -2,000 -13,000 -29,104 90,671 -4844,646 560,854

3750 -2,000 -13,250 -0,016 78,963 -4842,424 581,246

3749 -2,000 -13,500 -0,009 93,416 -4831,751 598,897

3748 -2,000 -13,750 0,000 123,634 -4812,263 614,154

3747 -2,000 -14,000 0,000 159,321 -4783,541 627,368

3747 -2,000 -14,000 0,000 159,250 -4783,541 627,368

3316 -2,000 -14,375 0,000 213,231 -4722,429 644,015

3315 -2,000 -14,750 0,000 268,971 -4639,029 657,777

3314 -2,000 -15,125 0,000 325,145 -4533,079 669,285

3733 -2,000 -15,500 0,000 380,429 -4404,462 679,148

3733 -2,000 -15,500 0,000 380,041 -4404,462 679,148

3736 -2,000 -15,750 0,000 416,169 -4306,477 685,084

3735 -2,000 -16,000 0,000 452,358 -4201,069 690,745

3734 -2,000 -16,250 0,000 490,129 -4087,147 696,296

3813 -2,000 -16,500 0,000 527,517 -3963,741 701,899

3813 -2,000 -16,500 0,000 529,548 -3963,741 701,899

3816 -2,000 -16,983 0,000 589,758 -3699,907 713,385

3815 -2,000 -17,467 0,000 637,947 -3410,542 726,794

3814 -2,000 -17,950 0,000 679,880 -3101,274 742,244

4319 -2,000 -18,433 0,000 721,322 -2773,256 802,129

4319 -2,000 -18,433 0,000 716,109 -2773,256 802,129

4322 -2,000 -18,675 0,000 739,067 -2602,472 850,037

4321 -2,000 -18,917 0,000 752,482 -2427,396 902,929

4320 -2,000 -19,158 0,000 758,651 -2249,980 965,032

4339 -2,000 -19,400 0,000 759,871 -2072,247 1026,859

Max: 0,000 759,871 0,000 1026,859

Min: -2496,510 0,000 -4844,646 0,000








93/157



4339 -2,000 -19,400 0,000 765,498 -2072,247 1026,859

4342 -2,000 -19,627 -71,912 764,589 -1909,183 1079,149

4341 -2,000 -19,853 -158,212 771,181 -1746,591 1113,043

4340 -2,000 -20,080 -228,348 779,399 -1590,820 1139,140

4797 -2,000 -20,306 -255,447 785,668 -1437,393 1155,682

4797 -2,000 -20,306 -280,028 809,295 -1437,393 1155,682

4800 -2,000 -20,627 -288,974 699,947 -1227,272 1152,579

4799 -2,000 -20,947 -336,885 638,779 -1029,965 1122,222

4798 -2,000 -21,267 -379,914 603,705 -841,096 1068,123

5231 -2,000 -21,588 -445,093 620,350 -646,508 981,521

5231 -2,000 -21,588 -437,009 556,365 -646,508 981,521

5234 -2,000 -22,041 -522,116 534,869 -406,575 804,343

5233 -2,000 -22,494 -617,340 384,340 -207,389 565,293

5232 -2,000 -22,947 -654,611 225,267 -67,768 300,996

5431 -2,000 -23,400 -630,621 85,362 0,000 0,000

Max: 0,000 809,295 0,000 1155,682

Min: -654,611 0,000 -2072,247 0,000

Table of beam force envelops phase no: CASO LIMITE 1 – A1-M1



2766 -2,000 2,600 0,000 7,561 0,000 0,000

2765 -2,000 2,283 0,000 11,812 0,000 3,127

2764 -2,000 1,965 0,000 27,903 0,000 8,512

2763 -2,000 1,647 0,000 69,271 0,000 23,524

2762 -2,000 1,330 0,000 149,354 0,000 56,835

2762 -2,000 1,330 -126,892 10,706 0,000 56,835

2746 -2,000 0,998 -45,046 17,520 0,000 29,630

2745 -2,000 0,665 0,000 25,850 0,000 22,620

2744 -2,000 0,333 0,000 35,174 0,000 28,054

2780 -2,000 0,000 0,000 44,969 0,000 39,691






94/157



2780 -2,000 0,000 0,000 36,180 0,000 39,691

2779 -2,000 -0,250 -5,878 0,248 0,000 43,537

2778 -2,000 -0,500 -20,171 1,174 0,000 41,131

2777 -2,000 -0,750 -20,572 2,838 0,000 36,343

2798 -2,000 -1,000 -13,501 5,220 0,000 32,542

2798 -2,000 -1,000 -15,961 5,132 0,000 32,542

2797 -2,000 -1,250 -9,970 8,257 0,000 29,615

2796 -2,000 -1,500 -3,693 11,992 0,000 28,155

2795 -2,000 -1,750 0,000 16,143 0,000 28,154

2815 -2,000 -2,000 0,000 20,520 0,000 29,570

2815 -2,000 -2,000 0,000 20,500 0,000 29,570

2818 -2,000 -2,050 0,000 22,800 0,000 30,061

2817 -2,000 -2,100 0,000 24,488 0,000 30,686

2816 -2,000 -2,150 0,000 25,704 0,000 31,404

2834 -2,000 -2,200 0,000 26,589 0,000 32,186

2834 -2,000 -2,200 0,000 19,598 0,000 32,186

2838 -2,000 -2,400 -6,676 3,041 0,000 32,372

2837 -2,000 -2,600 -13,959 0,687 0,000 30,437

2836 -2,000 -2,800 -15,144 1,790 0,000 27,686

2835 -2,000 -3,000 -12,318 3,384 0,000 25,297

2835 -2,000 -3,000 -13,577 3,303 0,000 25,297

2550 -2,000 -3,175 -11,276 5,207 0,000 23,562

2549 -2,000 -3,350 -9,263 7,260 0,000 22,334

2548 -2,000 -3,525 -7,854 9,321 0,000 21,543

2849 -2,000 -3,700 -7,365 11,249 0,000 21,104

2849 -2,000 -3,700 -8,213 10,792 0,000 21,104

2852 -2,000 -3,775 -11,594 6,573 0,000 20,792

2851 -2,000 -3,850 -14,028 3,605 0,000 20,306

2850 -2,000 -3,925 -15,614 1,755 0,000 19,712

2867 -2,000 -4,000 -16,452 0,892 0,000 19,079

2867 -2,000 -4,000 -16,694 0,607 0,000 19,079

2870 -2,000 -4,125 -17,497 0,840 0,000 18,012

2869 -2,000 -4,250 -18,042 1,503 0,000 17,028

2868 -2,000 -4,375 -18,389 2,358 -0,602 16,175






95/157



2881 -2,000 -4,500 -18,597 3,406 -2,914 15,501

2881 -2,000 -4,500 -18,928 3,329 -2,914 15,501

2884 -2,000 -4,675 -19,201 5,236 -6,241 14,877

2883 -2,000 -4,850 -20,447 7,292 -9,687 14,692

2882 -2,000 -5,025 -23,038 9,355 -13,477 14,828

2895 -2,000 -5,200 -27,348 11,284 -17,855 15,152

2895 -2,000 -5,200 -29,603 9,067 -17,855 15,152

2898 -2,000 -5,400 -39,917 2,531 -24,838 14,678

2897 -2,000 -5,600 -49,057 0,815 -33,735 13,734

2896 -2,000 -5,800 -57,801 1,797 -44,439 12,743

3155 -2,000 -6,000 -66,926 3,054 -56,889 12,088

3155 -2,000 -6,000 -67,336 3,369 -56,889 12,088

3158 -2,000 -6,250 -81,938 5,183 -75,476 11,857

3157 -2,000 -6,500 -100,438 8,273 -98,175 12,436

3156 -2,000 -6,750 -123,470 12,555 -126,084 14,092

3249 -2,000 -7,000 -151,671 17,943 -160,348 17,083

3249 -2,000 -7,000 -152,888 17,743 -160,348 17,083

3252 -2,000 -7,250 -189,807 22,724 -202,950 21,414

3251 -2,000 -7,500 -238,218 27,827 -256,203 27,012

3250 -2,000 -7,750 -298,871 33,249 -323,107 33,880

3533 -2,000 -8,000 -372,512 39,191 -406,726 42,072

3533 -2,000 -8,000 -373,466 39,319 -406,726 42,072

3536 -2,000 -8,250 -464,764 45,948 -511,081 52,003

3535 -2,000 -8,500 -574,829 54,250 -640,685 63,954

3534 -2,000 -8,750 -703,414 64,011 -800,105 78,612

3643 -2,000 -9,000 -850,271 75,296 -993,900 95,989

3643 -2,000 -9,000 -813,500 75,552 -993,900 95,989

3646 -2,000 -9,250 -1025,336 85,270 -1223,043 115,991

3645 -2,000 -9,500 -1126,608 97,216 -1499,330 138,843

3644 -2,000 -9,750 -979,513 109,092 -1765,791 164,604

3664 -2,000 -10,000 -446,244 118,601 -1954,951 193,158

3664 -2,000 -10,000 -127,008 113,343 -1954,951 193,158

3663 -2,000 -10,250 -114,352 122,762 -1984,891 222,198

3662 -2,000 -10,500 -102,165 129,130 -2011,692 253,160






96/157



3661 -2,000 -10,750 -89,945 133,070 -2035,347 285,395

3719 -2,000 -11,000 -77,220 135,207 -2055,814 318,316

3719 -2,000 -11,000 -77,603 135,553 -2055,814 318,316

3722 -2,000 -11,125 -72,093 136,367 -2064,912 334,993

3721 -2,000 -11,250 -66,450 137,530 -2073,282 351,826

3720 -2,000 -11,375 -60,881 138,268 -2080,919 368,760

3799 -2,000 -11,500 -55,604 137,808 -2087,830 385,713

3799 -2,000 -11,500 -54,442 139,198 -2087,830 385,713

3802 -2,000 -11,625 -49,761 138,796 -2093,954 402,753

3801 -2,000 -11,750 -44,488 137,815 -2099,417 419,710

3800 -2,000 -11,875 -39,075 136,136 -2104,192 436,490

3798 -2,000 -12,000 -33,989 133,637 -2108,265 452,996

3798 -2,000 -12,000 -33,721 133,185 -2108,265 452,996

3782 -2,000 -12,125 -30,313 128,306 -2111,758 468,982

3781 -2,000 -12,250 -26,784 122,437 -2114,752 484,296

3780 -2,000 -12,375 -24,289 115,737 -2117,202 498,827

3779 -2,000 -12,500 -21,735 108,367 -2119,072 512,465

3779 -2,000 -12,500 -21,101 109,213 -2119,072 512,465

3768 -2,000 -12,625 -16,657 103,168 -2120,203 525,330

3767 -2,000 -12,750 -10,287 99,074 -2120,367 537,581

3766 -2,000 -12,875 -3,155 96,249 -2119,443 549,377

3765 -2,000 -13,000 -0,002 94,008 -2117,360 560,854

3765 -2,000 -13,000 -0,014 90,671 -2117,360 560,854

3750 -2,000 -13,250 -0,016 78,963 -2109,734 581,246

3749 -2,000 -13,500 -0,009 79,702 -2096,330 598,897

3748 -2,000 -13,750 0,000 100,451 -2076,925 614,154

3747 -2,000 -14,000 0,000 123,732 -2051,239 627,368

3747 -2,000 -14,000 0,000 123,695 -2051,239 627,368

3316 -2,000 -14,375 0,000 159,889 -2000,543 644,015

3315 -2,000 -14,750 0,000 197,137 -1934,991 657,777

3314 -2,000 -15,125 0,000 234,959 -1854,446 669,285

3733 -2,000 -15,500 0,000 274,676 -1758,864 679,148

3733 -2,000 -15,500 0,000 274,484 -1758,864 679,148

3736 -2,000 -15,750 0,000 301,075 -1686,965 685,084






97/157



3735 -2,000 -16,000 0,000 328,141 -1608,273 690,745

3734 -2,000 -16,250 0,000 354,841 -1522,887 696,296

3813 -2,000 -16,500 0,000 380,331 -1430,968 701,899

3813 -2,000 -16,500 0,000 382,015 -1430,968 701,899

3816 -2,000 -16,983 0,000 425,408 -1235,012 713,385

3815 -2,000 -17,467 0,000 453,129 -1022,424 726,794

3814 -2,000 -17,950 0,000 471,098 -798,456 742,244

4319 -2,000 -18,433 0,000 485,234 -567,486 802,129

4319 -2,000 -18,433 0,000 483,902 -567,486 802,129

4322 -2,000 -18,675 0,000 488,454 -449,884 850,037

4321 -2,000 -18,917 0,000 487,610 -331,853 902,929

4320 -2,000 -19,158 0,000 482,693 -214,480 965,032

4339 -2,000 -19,400 0,000 475,027 -98,754 1026,859

Max: 0,000 488,454 0,000 1026,859

Min: -1126,608 0,000 -2120,367 0,000



4339 -2,000 -19,400 0,000 494,766 -98,754 1026,859

4342 -2,000 -19,627 -71,912 433,581 0,000 1079,149

4341 -2,000 -19,853 -158,212 381,921 0,000 1113,043

4340 -2,000 -20,080 -228,348 331,759 0,000 1129,892

4797 -2,000 -20,306 -255,447 274,518 0,000 1131,163

4797 -2,000 -20,306 -280,028 272,333 0,000 1131,163

4800 -2,000 -20,627 -288,974 236,753 0,000 1120,548

4799 -2,000 -20,947 -336,885 211,681 0,000 1093,230

4798 -2,000 -21,267 -379,914 151,645 0,000 1037,345

5231 -2,000 -21,588 -445,093 37,304 0,000 950,504

5231 -2,000 -21,588 -437,009 114,082 0,000 950,504

5234 -2,000 -22,041 -522,116 0,000 0,000 776,305

5233 -2,000 -22,494 -602,401 0,000 0,000 547,743

5232 -2,000 -22,947 -634,907 0,000 0,000 283,176

5431 -2,000 -23,400 -603,744 0,000 0,000 0,000






98/157



Max: 0,000 494,766 0,000 1131,163

Min: -634,907 0,000 -98,754 0,000




4902 -2,000 2,600 0,000 12,497 0,000 0,000

4901 -2,000 2,283 0,000 19,147 0,000 5,136

4900 -2,000 1,965 0,000 43,486 0,000 13,645

4899 -2,000 1,647 0,000 106,905 0,000 36,890

4898 -2,000 1,330 0,000 230,792 0,000 88,310

4898 -2,000 1,330 -207,047 10,706 0,000 88,310

4882 -2,000 0,998 -81,374 17,519 0,000 42,581

4881 -2,000 0,665 -14,060 25,848 0,000 27,338

4880 -2,000 0,333 0,000 35,172 0,000 29,088

4916 -2,000 0,000 0,000 44,965 0,000 39,693

4916 -2,000 0,000 0,000 36,163 0,000 39,693

4915 -2,000 -0,250 -8,892 0,251 0,000 43,536

4914 -2,000 -0,500 -22,260 1,179 0,000 41,130

4913 -2,000 -0,750 -22,087 2,840 0,000 36,342

4934 -2,000 -1,000 -14,725 5,222 0,000 32,541

4934 -2,000 -1,000 -17,135 5,133 0,000 32,541

4933 -2,000 -1,250 -10,963 8,258 0,000 29,614

4932 -2,000 -1,500 -4,586 11,992 0,000 28,153

4931 -2,000 -1,750 0,000 16,143 0,000 28,152

5054 -2,000 -2,000 0,000 20,520 0,000 29,567

5054 -2,000 -2,000 0,000 20,500 0,000 29,567

5058 -2,000 -2,050 0,000 22,800 0,000 30,059

5057 -2,000 -2,100 0,000 24,488 0,000 30,683

5056 -2,000 -2,150 0,000 25,704 0,000 31,402

5055 -2,000 -2,200 0,000 26,589 0,000 32,184

5055 -2,000 -2,200 0,000 19,600 0,000 32,184

5038 -2,000 -2,400 -8,623 3,035 0,000 32,369






99/157



5037 -2,000 -2,600 -16,380 0,684 0,000 30,432

5036 -2,000 -2,800 -18,229 1,787 0,000 27,680

5035 -2,000 -3,000 -16,217 3,382 0,000 25,289

5035 -2,000 -3,000 -17,478 3,302 0,000 25,289

4670 -2,000 -3,175 -16,027 5,206 0,000 23,552

4669 -2,000 -3,350 -15,060 7,258 0,000 22,322

4668 -2,000 -3,525 -14,901 9,319 0,000 21,530

4996 -2,000 -3,700 -15,877 11,247 -0,104 21,090

4996 -2,000 -3,700 -16,741 10,789 -0,104 21,090

5000 -2,000 -3,775 -20,839 6,570 -1,519 20,777

4999 -2,000 -3,850 -24,049 3,601 -3,207 20,289

4998 -2,000 -3,925 -26,470 1,751 -5,107 19,695

4997 -2,000 -4,000 -28,201 0,887 -7,161 19,061

4997 -2,000 -4,000 -28,454 0,602 -7,161 19,061

4980 -2,000 -4,125 -30,889 0,841 -10,870 17,992

4979 -2,000 -4,250 -33,296 1,503 -14,881 17,006

4978 -2,000 -4,375 -35,740 2,358 -19,197 16,151

4977 -2,000 -4,500 -38,287 3,405 -23,821 15,474

4977 -2,000 -4,500 -38,676 3,328 -23,821 15,474

4946 -2,000 -4,675 -42,712 5,235 -30,922 14,846

4945 -2,000 -4,850 -48,464 7,290 -38,867 14,655

4944 -2,000 -5,025 -56,342 9,353 -48,012 14,785

4966 -2,000 -5,200 -66,757 11,282 -58,738 15,102

4966 -2,000 -5,200 -69,082 9,150 -58,738 15,102

4965 -2,000 -5,400 -87,892 2,351 -74,441 14,602

4964 -2,000 -5,600 -107,164 0,794 -93,915 13,608

4963 -2,000 -5,800 -127,939 1,808 -117,417 12,562

4962 -2,000 -6,000 -151,256 3,066 -145,270 11,860

4962 -2,000 -6,000 -152,559 2,992 -145,270 11,860

4778 -2,000 -6,250 -187,959 5,592 -187,619 11,574

4777 -2,000 -6,500 -234,183 8,672 -240,143 12,153

4776 -2,000 -6,750 -292,165 12,477 -305,717 13,732

4775 -2,000 -7,000 -362,837 17,255 -387,291 16,463

4775 -2,000 -7,000 -364,852 17,411 -387,291 16,463






100/157



4760 -2,000 -7,250 -452,107 23,709 -488,902 20,679

4759 -2,000 -7,500 -564,604 29,842 -615,429 26,419

4758 -2,000 -7,750 -704,373 35,806 -773,541 33,559

4757 -2,000 -8,000 -873,441 41,597 -970,074 42,105

4757 -2,000 -8,000 -876,031 41,029 -970,074 42,105

4714 -2,000 -8,250 -1083,893 47,050 -1214,129 52,243

4713 -2,000 -8,500 -1332,448 53,946 -1515,449 64,498

4712 -2,000 -8,750 -1620,546 61,858 -1883,800 78,875

4725 -2,000 -9,000 -1947,039 71,532 -2328,880 95,513

4725 -2,000 -9,000 -1859,886 72,618 -2328,880 95,513

4728 -2,000 -9,250 -2323,379 82,441 -2850,360 114,803

4727 -2,000 -9,500 -2520,380 94,571 -3472,937 136,953

4726 -2,000 -9,750 -2131,680 107,175 -4062,060 162,139

4746 -2,000 -10,000 -838,073 118,420 -4458,845 190,400

4746 -2,000 -10,000 -137,718 114,999 -4458,845 190,400

4745 -2,000 -10,250 -122,846 122,599 -4483,635 219,466

4744 -2,000 -10,500 -105,982 128,532 -4503,944 250,208

4743 -2,000 -10,750 -88,152 132,678 -4519,392 282,194

5102 -2,000 -11,000 -70,380 134,917 -4529,678 314,984

5102 -2,000 -11,000 -70,726 134,595 -4529,678 314,984

5106 -2,000 -11,125 -64,494 136,110 -4532,917 331,558

5105 -2,000 -11,250 -60,333 137,312 -4534,861 348,308

5104 -2,000 -11,375 -56,293 138,200 -4535,457 365,182

5103 -2,000 -11,500 -51,696 138,773 -4534,627 382,126

5103 -2,000 -11,500 -50,981 140,343 -4534,627 382,126

5086 -2,000 -11,625 -48,114 138,965 -4532,448 399,209

5085 -2,000 -11,750 -44,417 136,753 -4529,244 416,071

5084 -2,000 -11,875 -40,595 133,627 -4524,981 432,590

5083 -2,000 -12,000 -37,354 129,505 -4519,653 448,642

5083 -2,000 -12,000 -37,150 129,432 -4519,653 448,642

5072 -2,000 -12,125 -34,882 124,543 -4513,358 464,103

5071 -2,000 -12,250 -32,517 119,386 -4506,158 478,929

5070 -2,000 -12,375 -29,724 113,995 -4497,990 493,086

5069 -2,000 -12,500 -26,177 113,678 -4488,779 506,538






101/157



5069 -2,000 -12,500 -26,355 113,559 -4488,779 506,538

4860 -2,000 -12,625 -19,181 123,106 -4478,267 519,451

4859 -2,000 -12,750 -13,753 131,199 -4466,387 531,934

4858 -2,000 -12,875 -9,713 138,115 -4453,296 543,875

4857 -2,000 -13,000 -6,700 144,121 -4439,143 555,153

4857 -2,000 -13,000 -9,741 141,246 -4439,143 555,153

4842 -2,000 -13,250 -1,974 166,697 -4406,825 573,879

4841 -2,000 -13,500 -1,958 192,521 -4367,064 589,511

4840 -2,000 -13,750 -1,805 219,619 -4319,608 602,565

4839 -2,000 -14,000 -1,893 248,869 -4264,137 613,509

4839 -2,000 -14,000 -1,909 244,729 -4264,137 613,509

4570 -2,000 -14,375 -2,279 290,902 -4166,336 626,107

4569 -2,000 -14,750 -2,317 339,236 -4048,839 634,780

4568 -2,000 -15,125 -2,106 390,714 -3911,937 640,195

4805 -2,000 -15,500 -1,728 440,948 -3755,978 643,016

4805 -2,000 -15,500 -1,803 440,758 -3755,978 643,016

4808 -2,000 -15,750 -1,606 473,710 -3641,716 643,777

4807 -2,000 -16,000 -1,374 506,699 -3519,105 643,862

4806 -2,000 -16,250 -2,606 538,872 -3388,376 643,423

4828 -2,000 -16,500 -3,838 569,378 -3249,822 642,606

4828 -2,000 -16,500 -5,168 571,256 -3249,822 642,606

4827 -2,000 -17,047 -4,411 624,495 -2921,501 640,013

4826 -2,000 -17,595 -3,235 658,118 -2570,082 637,824

4825 -2,000 -18,142 -0,652 678,809 -2203,370 636,728

4824 -2,000 -18,689 0,000 693,251 -1828,048 637,578

4824 -2,000 -18,689 0,000 690,598 -1828,048 637,578

4610 -2,000 -19,123 0,000 698,645 -1526,429 640,610

4609 -2,000 -19,558 0,000 701,715 -1221,704 767,968

4608 -2,000 -19,992 0,000 694,273 -958,354 932,922

5011 -2,000 -20,426 0,000 670,782 -718,710 1094,805

5011 -2,000 -20,426 0,000 672,420 -718,710 1094,805

5014 -2,000 -20,771 0,000 639,447 -540,150 1216,340

5013 -2,000 -21,116 0,000 608,148 -375,721 1332,941

5012 -2,000 -21,461 0,000 576,031 -225,274 1446,120






102/157



5120 -2,000 -21,805 0,000 540,602 -87,582 1557,318

5120 -2,000 -21,805 0,000 541,827 -87,582 1557,318

5119 -2,000 -22,079 0,000 522,560 0,000 1643,777

5118 -2,000 -22,353 0,000 516,663 0,000 1728,238

5117 -2,000 -22,626 0,000 513,956 0,000 1810,120

5140 -2,000 -22,900 0,000 504,261 0,000 1888,786

Max: 0,000 701,715 0,000 1888,786

Min: -2520,380 0,000 -4535,457 0,000



5140 -2,000 -22,900 0,000 500,581 0,000 1888,786

5138 -2,000 -23,127 -103,461 389,820 0,000 1942,200

5137 -2,000 -23,353 -199,808 338,504 0,000 1971,809

5136 -2,000 -23,580 -247,777 287,784 0,000 1975,736

5139 -2,000 -23,806 -298,075 247,477 0,000 1957,908

5139 -2,000 -23,806 -307,906 241,814 0,000 1957,908

4424 -2,000 -24,127 -391,527 190,462 0,000 1907,004

4423 -2,000 -24,447 -496,753 90,477 0,000 1825,472

4422 -2,000 -24,767 -599,644 0,000 0,000 1704,706

5167 -2,000 -25,088 -706,062 0,000 0,000 1534,955

5167 -2,000 -25,088 -700,941 0,000 0,000 1534,955

5170 -2,000 -25,541 -834,538 0,000 0,000 1223,239

5169 -2,000 -25,994 -941,894 0,000 0,000 848,321

5168 -2,000 -26,447 -967,367 0,000 0,000 438,928

5201 -2,000 -26,900 -930,478 0,000 0,000 0,000

Max: 0,000 500,581 0,000 1975,736

Min: -967,367 0,000 0,000 0,000









103/157



4902 -2,000 2,600 0,000 6,869 0,000 0,000

4901 -2,000 2,283 0,000 10,381 0,000 2,745

4900 -2,000 1,965 0,000 24,893 0,000 7,520

4899 -2,000 1,647 0,000 62,135 0,000 20,960

4898 -2,000 1,330 0,000 134,043 0,000 50,857

4898 -2,000 1,330 -111,945 10,706 0,000 50,857

4882 -2,000 0,998 -38,276 17,519 0,000 27,104

4881 -2,000 0,665 0,000 25,848 0,000 22,037

4880 -2,000 0,333 0,000 35,172 0,000 28,041

4916 -2,000 0,000 0,000 44,965 0,000 39,693

4916 -2,000 0,000 0,000 36,163 0,000 39,693

4915 -2,000 -0,250 -5,296 0,251 0,000 43,536

4914 -2,000 -0,500 -19,760 1,179 0,000 41,130

4913 -2,000 -0,750 -20,272 2,840 0,000 36,342

4934 -2,000 -1,000 -13,259 5,222 0,000 32,541

4934 -2,000 -1,000 -15,725 5,133 0,000 32,541

4933 -2,000 -1,250 -9,773 8,258 0,000 29,614

4932 -2,000 -1,500 -3,541 11,992 0,000 28,153

4931 -2,000 -1,750 0,000 16,143 0,000 28,152

5054 -2,000 -2,000 0,000 20,520 0,000 29,567

5054 -2,000 -2,000 0,000 20,500 0,000 29,567

5058 -2,000 -2,050 0,000 22,800 0,000 30,059

5057 -2,000 -2,100 0,000 24,488 0,000 30,683

5056 -2,000 -2,150 0,000 25,704 0,000 31,402

5055 -2,000 -2,200 0,000 26,589 0,000 32,184

5055 -2,000 -2,200 0,000 19,600 0,000 32,184

5038 -2,000 -2,400 -6,635 3,035 0,000 32,369

5037 -2,000 -2,600 -13,915 0,684 0,000 30,432

5036 -2,000 -2,800 -15,101 1,787 0,000 27,680

5035 -2,000 -3,000 -12,281 3,382 0,000 25,289

5035 -2,000 -3,000 -13,544 3,302 0,000 25,289

4670 -2,000 -3,175 -11,256 5,206 0,000 23,552

4669 -2,000 -3,350 -9,258 7,258 0,000 22,322

4668 -2,000 -3,525 -7,864 9,319 0,000 21,530






104/157



4996 -2,000 -3,700 -7,390 11,247 0,000 21,090

4996 -2,000 -3,700 -8,238 10,789 0,000 21,090

5000 -2,000 -3,775 -11,626 6,570 0,000 20,777

4999 -2,000 -3,850 -14,067 3,601 0,000 20,289

4998 -2,000 -3,925 -15,660 1,751 0,000 19,695

4997 -2,000 -4,000 -16,504 0,887 0,000 19,061

4997 -2,000 -4,000 -16,747 0,602 0,000 19,061

4980 -2,000 -4,125 -17,561 0,841 0,000 17,992

4979 -2,000 -4,250 -18,119 1,503 0,000 17,006

4978 -2,000 -4,375 -18,478 2,358 0,000 16,151

4977 -2,000 -4,500 -18,698 3,405 -2,323 15,474

4977 -2,000 -4,500 -19,029 3,328 -2,323 15,474

4946 -2,000 -4,675 -19,318 5,235 -5,669 14,846

4945 -2,000 -4,850 -20,580 7,290 -9,137 14,655

4944 -2,000 -5,025 -23,188 9,353 -12,952 14,785

4966 -2,000 -5,200 -27,514 11,282 -17,357 15,102

4966 -2,000 -5,200 -29,685 9,150 -17,357 15,102

4965 -2,000 -5,400 -40,278 2,351 -24,391 14,602

4964 -2,000 -5,600 -49,467 0,794 -33,365 13,608

4963 -2,000 -5,800 -58,175 1,808 -44,150 12,562

4962 -2,000 -6,000 -67,326 3,066 -56,674 11,860

4962 -2,000 -6,000 -68,136 2,992 -56,674 11,860

4778 -2,000 -6,250 -82,025 5,592 -75,348 11,574

4777 -2,000 -6,500 -100,607 8,672 -98,075 12,153

4776 -2,000 -6,750 -124,193 12,477 -126,080 13,732

4775 -2,000 -7,000 -153,094 17,255 -160,617 16,463

4775 -2,000 -7,000 -153,959 17,411 -160,617 16,463

4760 -2,000 -7,250 -189,682 23,709 -203,335 20,679

4759 -2,000 -7,500 -237,213 29,842 -256,432 26,419

4758 -2,000 -7,750 -297,507 35,806 -323,032 33,559

4757 -2,000 -8,000 -371,519 41,597 -406,337 42,105

4757 -2,000 -8,000 -373,148 41,029 -406,337 42,105

4714 -2,000 -8,250 -465,144 47,050 -510,693 52,243

4713 -2,000 -8,500 -576,169 53,946 -640,510 64,498






105/157



4712 -2,000 -8,750 -705,860 61,858 -800,398 78,875

4725 -2,000 -9,000 -853,854 71,532 -994,949 95,513

4725 -2,000 -9,000 -814,790 72,618 -994,949 95,513

4728 -2,000 -9,250 -1027,522 82,441 -1224,500 114,803

4727 -2,000 -9,500 -1123,812 94,571 -1501,082 136,953

4726 -2,000 -9,750 -958,901 107,175 -1764,781 162,139

4746 -2,000 -10,000 -388,031 118,420 -1944,650 190,400

4746 -2,000 -10,000 -108,280 114,999 -1944,650 190,400

4745 -2,000 -10,250 -99,222 122,599 -1955,599 219,466

4744 -2,000 -10,500 -89,130 128,532 -1963,593 250,208

4743 -2,000 -10,750 -78,808 132,678 -1968,520 282,194

5102 -2,000 -11,000 -69,059 134,917 -1970,324 314,984

5102 -2,000 -11,000 -69,451 134,595 -1970,324 314,984

5106 -2,000 -11,125 -64,494 136,110 -1970,107 331,558

5105 -2,000 -11,250 -60,333 137,312 -1969,150 348,308

5104 -2,000 -11,375 -56,293 138,200 -1967,448 365,182

5103 -2,000 -11,500 -51,696 138,773 -1964,969 382,126

5103 -2,000 -11,500 -50,981 140,343 -1964,969 382,126

5086 -2,000 -11,625 -48,114 138,965 -1961,713 399,209

5085 -2,000 -11,750 -44,417 136,753 -1957,872 416,071

5084 -2,000 -11,875 -40,595 133,627 -1953,419 432,590

5083 -2,000 -12,000 -37,354 129,505 -1948,353 448,642

5083 -2,000 -12,000 -37,150 129,432 -1948,353 448,642

5072 -2,000 -12,125 -34,882 124,543 -1942,771 464,103

5071 -2,000 -12,250 -32,517 119,386 -1936,746 478,929

5070 -2,000 -12,375 -29,724 113,995 -1930,232 493,086

5069 -2,000 -12,500 -26,177 108,402 -1923,169 506,538

5069 -2,000 -12,500 -26,355 108,539 -1923,169 506,538

4860 -2,000 -12,625 -19,181 105,315 -1915,261 519,451

4859 -2,000 -12,750 -13,753 101,480 -1906,406 531,934

4858 -2,000 -12,875 -9,713 96,766 -1896,787 543,875

4857 -2,000 -13,000 -6,700 90,906 -1886,575 555,153

4857 -2,000 -13,000 -9,741 85,820 -1886,575 555,153

4842 -2,000 -13,250 -1,974 103,464 -1863,531 573,879






106/157



4841 -2,000 -13,500 -1,958 126,204 -1834,848 589,511

4840 -2,000 -13,750 -1,805 149,918 -1800,333 602,565

4839 -2,000 -14,000 -1,893 175,508 -1759,722 613,509

4839 -2,000 -14,000 -1,909 171,993 -1759,722 613,509

4570 -2,000 -14,375 -2,279 212,132 -1687,731 626,107

4569 -2,000 -14,750 -2,317 252,167 -1600,620 634,780

4568 -2,000 -15,125 -2,106 291,579 -1498,640 640,195

4805 -2,000 -15,500 -1,728 329,848 -1382,095 643,016

4805 -2,000 -15,500 -1,803 329,671 -1382,095 643,016

4808 -2,000 -15,750 -1,606 354,914 -1296,564 643,777

4807 -2,000 -16,000 -1,374 380,302 -1204,611 643,862

4806 -2,000 -16,250 -2,606 404,946 -1106,431 643,423

4828 -2,000 -16,500 -3,838 427,959 -1002,288 642,606

4828 -2,000 -16,500 -5,168 429,348 -1002,288 642,606

4827 -2,000 -17,047 -4,411 473,227 -754,088 640,013

4826 -2,000 -17,595 -3,235 494,362 -488,646 637,824

4825 -2,000 -18,142 -0,652 498,135 -216,040 636,728

4824 -2,000 -18,689 0,000 489,929 0,000 637,578

4824 -2,000 -18,689 0,000 488,864 0,000 637,578

4610 -2,000 -19,123 0,000 471,228 0,000 640,610

4609 -2,000 -19,558 0,000 442,460 0,000 713,744

4608 -2,000 -19,992 0,000 411,759 0,000 847,706

5011 -2,000 -20,426 0,000 388,324 0,000 975,913

5011 -2,000 -20,426 0,000 386,801 0,000 975,913

5014 -2,000 -20,771 0,000 364,028 0,000 1073,354

5013 -2,000 -21,116 0,000 348,012 0,000 1167,535

5012 -2,000 -21,461 0,000 337,931 0,000 1258,451

5120 -2,000 -21,805 0,000 332,965 0,000 1347,106

5120 -2,000 -21,805 0,000 332,291 0,000 1347,106

5119 -2,000 -22,079 0,000 325,301 0,000 1415,936

5118 -2,000 -22,353 0,000 318,012 0,000 1484,461

5117 -2,000 -22,626 0,000 308,212 0,000 1570,179

5140 -2,000 -22,900 0,000 293,685 0,000 1652,668






107/157



Max: 0,000 498,135 0,000 1652,668

Min: -1123,812 0,000 -1970,324 0,000



5140 -2,000 -22,900 0,000 308,970 0,000 1652,668

5138 -2,000 -23,127 -103,461 231,734 0,000 1714,702

5137 -2,000 -23,353 -199,808 125,515 0,000 1755,296

5136 -2,000 -23,580 -247,777 3,352 0,000 1770,380

5139 -2,000 -23,806 -298,075 0,000 0,000 1756,774

5139 -2,000 -23,806 -307,906 0,000 0,000 1756,774

4424 -2,000 -24,127 -391,527 0,000 0,000 1708,315

4423 -2,000 -24,447 -481,237 0,000 0,000 1637,306

4422 -2,000 -24,767 -574,061 0,000 0,000 1532,298

5167 -2,000 -25,088 -640,380 0,000 0,000 1380,908

5167 -2,000 -25,088 -634,215 0,000 0,000 1380,908

5170 -2,000 -25,541 -791,150 0,000 0,000 1076,259

5169 -2,000 -25,994 -880,594 0,000 0,000 690,695

5168 -2,000 -26,447 -792,052 0,000 0,000 304,978

5201 -2,000 -26,900 -524,579 0,000 0,000 0,000

Max: 0,000 308,970 0,000 1770,380

Min: -880,594 0,000 0,000 0,000




4750 -2,000 2,600 0,000 12,887 0,000 0,000

4749 -2,000 2,283 -0,006 19,776 -0,001 5,306

4748 -2,000 1,965 0,000 44,486 0,000 14,051

4747 -2,000 1,647 0,000 108,824 0,000 37,753

4746 -2,000 1,330 0,000 234,600 0,000 90,045






108/157



4746 -2,000 1,330 -210,446 10,702 0,000 90,045

4730 -2,000 0,998 -82,902 17,514 0,000 43,534

4729 -2,000 0,665 -14,690 25,844 0,000 27,942

4728 -2,000 0,333 0,000 35,168 0,000 29,554

4764 -2,000 0,000 0,000 44,963 0,000 39,688

4764 -2,000 0,000 0,000 36,181 0,000 39,688

4763 -2,000 -0,250 -9,053 0,258 0,000 43,541

4762 -2,000 -0,500 -22,371 1,183 0,000 41,149

4761 -2,000 -0,750 -22,165 2,850 0,000 36,375

4782 -2,000 -1,000 -14,772 5,245 0,000 32,587

4782 -2,000 -1,000 -17,143 5,142 0,000 32,587

4781 -2,000 -1,250 -10,917 8,283 0,000 29,681

4780 -2,000 -1,500 -4,438 12,151 0,000 28,241

4779 -2,000 -1,750 0,000 16,671 0,000 28,364

4878 -2,000 -2,000 0,000 21,764 0,000 30,126

4878 -2,000 -2,000 0,000 21,440 0,000 30,126

4882 -2,000 -2,050 0,000 22,368 0,000 30,649

4881 -2,000 -2,100 0,000 23,128 0,000 31,219

4880 -2,000 -2,150 0,000 23,690 0,000 31,824

4879 -2,000 -2,200 0,000 24,025 0,000 32,446

4879 -2,000 -2,200 0,000 22,246 0,000 32,446

4862 -2,000 -2,400 -8,086 3,791 0,000 32,804

4861 -2,000 -2,600 -16,226 0,690 0,000 30,881

4860 -2,000 -2,800 -17,956 1,794 0,000 28,079

4859 -2,000 -3,000 -15,687 3,389 0,000 25,652

4859 -2,000 -3,000 -16,987 3,309 0,000 25,652

4600 -2,000 -3,175 -15,350 5,215 0,000 23,884

4599 -2,000 -3,350 -14,154 7,269 0,000 22,629

4598 -2,000 -3,525 -13,722 9,330 0,000 21,816

4844 -2,000 -3,700 -14,377 11,258 0,000 21,361

4844 -2,000 -3,700 -15,231 10,808 0,000 21,361

4848 -2,000 -3,775 -19,221 6,539 -0,115 21,043

4847 -2,000 -3,850 -22,298 3,533 -1,677 20,547

4846 -2,000 -3,925 -24,556 1,663 -3,440 19,945






109/157



4845 -2,000 -4,000 -26,089 0,801 -5,342 19,302

4845 -2,000 -4,000 -26,347 0,508 -5,342 19,302

4828 -2,000 -4,125 -28,401 0,833 -8,765 18,224

4827 -2,000 -4,250 -30,366 1,497 -12,439 17,236

4826 -2,000 -4,375 -32,307 2,353 -16,357 16,389

4825 -2,000 -4,500 -34,288 3,403 -20,517 15,731

4825 -2,000 -4,500 -34,659 3,326 -20,517 15,731

4794 -2,000 -4,675 -37,790 5,234 -26,838 15,153

4793 -2,000 -4,850 -42,470 7,290 -33,830 15,039

4792 -2,000 -5,025 -49,101 9,353 -41,820 15,278

4814 -2,000 -5,200 -58,085 11,283 -51,157 15,735

4814 -2,000 -5,200 -60,529 8,996 -51,157 15,735

4813 -2,000 -5,400 -77,473 2,153 -64,967 15,410

4812 -2,000 -5,600 -94,545 1,159 -82,145 14,621

4811 -2,000 -5,800 -112,670 2,210 -102,864 13,818

4810 -2,000 -6,000 -132,774 3,466 -127,354 13,408

4810 -2,000 -6,000 -133,875 3,511 -127,354 13,408

4708 -2,000 -6,250 -164,567 5,987 -164,477 13,588

4707 -2,000 -6,500 -204,522 9,158 -210,400 14,761

4706 -2,000 -6,750 -254,680 13,125 -267,612 17,105

4705 -2,000 -7,000 -315,980 17,985 -338,677 20,803

4705 -2,000 -7,000 -317,854 18,022 -338,677 20,803

4690 -2,000 -7,250 -394,884 23,754 -427,347 25,979

4689 -2,000 -7,500 -493,132 30,411 -537,868 32,743

4688 -2,000 -7,750 -614,554 37,615 -675,900 41,234

4687 -2,000 -8,000 -761,102 45,199 -847,256 51,579

4687 -2,000 -8,000 -762,932 45,117 -847,256 51,579

4644 -2,000 -8,250 -945,672 50,645 -1059,998 63,548

4643 -2,000 -8,500 -1164,189 56,719 -1323,115 76,939

4642 -2,000 -8,750 -1416,913 63,950 -1645,076 92,010

4655 -2,000 -9,000 -1702,272 72,954 -2034,247 109,070

4655 -2,000 -9,000 -1627,491 72,547 -2034,247 109,070

4658 -2,000 -9,250 -2031,033 81,934 -2490,290 128,372

4657 -2,000 -9,500 -2203,236 93,343 -3034,478 149,884






110/157



4656 -2,000 -9,750 -1865,508 107,051 -3549,691 174,142

4676 -2,000 -10,000 -739,257 123,569 -3897,574 201,840

4676 -2,000 -10,000 -135,381 127,080 -3897,574 201,840

4675 -2,000 -10,250 -120,608 139,170 -3921,609 235,206

4674 -2,000 -10,500 -106,804 147,245 -3940,283 271,084

4673 -2,000 -10,750 -94,510 151,764 -3953,831 308,550

4926 -2,000 -11,000 -84,270 153,185 -3962,516 346,714

4926 -2,000 -11,000 -84,980 153,325 -3962,516 346,714

4930 -2,000 -11,125 -79,970 153,244 -3965,164 365,847

4929 -2,000 -11,250 -75,409 154,753 -3966,575 385,078

4928 -2,000 -11,375 -71,378 156,523 -3966,719 404,415

4927 -2,000 -11,500 -67,958 157,013 -3965,569 423,822

4927 -2,000 -11,500 -67,326 158,220 -3965,569 423,822

4910 -2,000 -11,625 -63,909 158,067 -3963,184 443,331

4909 -2,000 -11,750 -60,137 157,170 -3959,804 462,730

4908 -2,000 -11,875 -56,211 155,700 -3955,405 481,937

4907 -2,000 -12,000 -52,331 153,824 -3949,970 500,876

4907 -2,000 -12,000 -52,154 153,934 -3949,970 500,876

4896 -2,000 -12,125 -48,653 150,468 -3943,495 519,457

4895 -2,000 -12,250 -45,342 146,139 -3936,047 537,504

4894 -2,000 -12,375 -41,643 141,188 -3927,588 554,930

4893 -2,000 -12,500 -36,976 135,858 -3918,055 571,653

4893 -2,000 -12,500 -37,523 137,030 -3918,055 571,653

4560 -2,000 -12,625 -33,012 130,029 -3907,465 587,660

4559 -2,000 -12,750 -26,209 126,158 -3895,540 602,992

4558 -2,000 -12,875 -18,619 124,021 -3882,156 617,887

4557 -2,000 -13,000 -11,751 125,334 -3867,245 632,530

4557 -2,000 -13,000 -13,725 123,361 -3867,245 632,530

4542 -2,000 -13,250 -0,546 153,056 -3832,720 659,006

4541 -2,000 -13,500 -0,903 181,068 -3791,048 682,601

4540 -2,000 -13,750 -1,386 209,298 -3742,270 702,861

4539 -2,000 -14,000 -1,571 239,672 -3686,279 719,471

4539 -2,000 -14,000 -1,787 234,368 -3686,279 719,471

4160 -2,000 -14,375 -2,716 288,088 -3588,030 738,276






111/157



4159 -2,000 -14,750 -4,160 335,450 -3471,098 750,356

4158 -2,000 -15,125 -6,442 380,371 -3336,689 756,501

4335 -2,000 -15,500 -8,806 426,852 -3185,545 757,495

4335 -2,000 -15,500 -8,746 426,390 -3185,545 757,495

4338 -2,000 -15,750 -12,185 458,237 -3074,914 755,704

4337 -2,000 -16,000 -17,104 488,340 -2956,597 752,208

4336 -2,000 -16,250 -22,659 518,677 -2830,668 747,219

4334 -2,000 -16,500 -27,400 551,225 -2697,049 740,947

4334 -2,000 -16,500 -27,333 546,492 -2697,049 740,947

4318 -2,000 -16,996 -34,911 589,963 -2414,785 725,421

4317 -2,000 -17,492 -40,161 620,588 -2114,154 706,712

4316 -2,000 -17,988 -43,127 639,625 -1801,140 685,963

4315 -2,000 -18,483 -43,854 648,334 -1481,532 664,313

4315 -2,000 -18,483 -44,373 641,185 -1481,532 664,313

4088 -2,000 -18,946 -42,911 649,712 -1181,595 644,118

4087 -2,000 -19,409 -41,524 637,845 -883,937 624,606

4086 -2,000 -19,871 -40,519 621,122 -592,035 662,804

4280 -2,000 -20,334 -40,204 615,084 -307,176 702,349

4280 -2,000 -20,334 -40,091 608,590 -307,176 702,349

4279 -2,000 -20,766 -39,862 585,912 -47,831 817,215

4278 -2,000 -21,197 -39,854 542,469 0,000 939,862

4277 -2,000 -21,629 -40,688 501,324 0,000 1035,387

4276 -2,000 -22,060 -42,985 485,543 0,000 1108,576

4276 -2,000 -22,060 -43,656 478,270 0,000 1108,576

4260 -2,000 -22,463 -45,075 403,632 0,000 1209,630

4259 -2,000 -22,866 -52,364 337,398 0,000 1279,641

4258 -2,000 -23,269 -61,927 276,747 0,000 1318,860

4257 -2,000 -23,671 -73,915 218,854 0,000 1331,721

4257 -2,000 -23,671 -74,962 214,064 0,000 1331,721

4212 -2,000 -24,047 -94,120 147,069 0,000 1334,136

4211 -2,000 -24,423 -111,499 78,911 0,000 1344,877

4210 -2,000 -24,799 -129,252 12,706 0,000 1347,019

4209 -2,000 -25,175 -149,060 0,000 0,000 1330,780

4209 -2,000 -25,175 -149,907 0,000 0,000 1330,780






112/157



4194 -2,000 -25,525 -165,653 0,000 0,000 1298,999

4193 -2,000 -25,876 -178,637 0,000 0,000 1254,806

4192 -2,000 -26,226 -190,277 0,000 0,000 1199,603

4226 -2,000 -26,577 -205,062 0,000 0,000 1133,705

4226 -2,000 -26,577 -204,890 0,000 0,000 1133,705

4225 -2,000 -26,904 -214,830 0,000 0,000 1065,800

4224 -2,000 -27,231 -229,033 0,000 0,000 994,104

4223 -2,000 -27,558 -242,961 0,000 0,000 919,301

4246 -2,000 -27,885 -251,583 0,000 0,000 839,835

4246 -2,000 -27,885 -253,771 0,000 0,000 839,835

4245 -2,000 -28,191 -254,185 0,000 0,000 763,615

4244 -2,000 -28,496 -255,738 0,000 0,000 686,402

4243 -2,000 -28,801 -255,242 0,000 0,000 608,749

4242 -2,000 -29,106 -249,890 0,000 0,000 531,525

4242 -2,000 -29,106 -253,833 0,000 0,000 531,525

3930 -2,000 -29,391 -245,129 0,000 0,000 460,355

3929 -2,000 -29,676 -233,184 0,000 0,000 392,257

3928 -2,000 -29,961 -220,498 0,000 0,000 327,581

4301 -2,000 -30,245 -209,570 0,000 0,000 266,461

4301 -2,000 -30,245 -207,911 0,000 0,000 266,461

4304 -2,000 -30,511 -196,349 0,000 0,000 212,654

4303 -2,000 -30,777 -180,641 0,000 0,000 162,497

4302 -2,000 -31,043 -161,587 0,000 0,000 116,932

4515 -2,000 -31,308 -139,984 0,000 -5,628 76,838

4515 -2,000 -31,308 -131,933 0,000 -5,628 76,838

4518 -2,000 -31,556 -108,081 0,000 -10,851 46,749

4517 -2,000 -31,804 -76,660 5,215 -11,807 24,000

4516 -2,000 -32,052 -46,474 23,924 -8,328 8,627

5043 -2,000 -32,300 -26,327 43,678 0,000 0,000

Max: 0,000 649,712 0,000 1347,019

Min: -2203,236 0,000 -3966,719 0,000







113/157



4750 -2,000 2,600 0,000 7,431 0,000 0,000

4749 -2,000 2,283 -0,006 11,597 -0,001 3,071

4748 -2,000 1,965 0,000 27,455 0,000 8,363

4747 -2,000 1,647 0,000 68,259 0,000 23,148

4746 -2,000 1,330 0,000 147,263 0,000 55,986

4746 -2,000 1,330 -124,990 10,702 0,000 55,986

4730 -2,000 0,998 -44,220 17,514 0,000 29,213

4729 -2,000 0,665 0,000 25,844 0,000 22,384

4728 -2,000 0,333 0,000 35,168 0,000 28,098

4764 -2,000 0,000 0,000 44,963 0,000 39,688

4764 -2,000 0,000 0,000 36,181 0,000 39,688

4763 -2,000 -0,250 -5,765 0,258 0,000 43,541

4762 -2,000 -0,500 -20,056 1,183 0,000 41,149

4761 -2,000 -0,750 -20,463 2,850 0,000 36,375

4782 -2,000 -1,000 -13,387 5,245 0,000 32,587

4782 -2,000 -1,000 -15,819 5,142 0,000 32,587

4781 -2,000 -1,250 -9,822 8,283 0,000 29,681

4780 -2,000 -1,500 -3,439 12,151 0,000 28,241

4779 -2,000 -1,750 0,000 16,671 0,000 28,364

4878 -2,000 -2,000 0,000 21,764 0,000 30,126

4878 -2,000 -2,000 0,000 21,440 0,000 30,126

4882 -2,000 -2,050 0,000 22,368 0,000 30,649

4881 -2,000 -2,100 0,000 23,128 0,000 31,219

4880 -2,000 -2,150 0,000 23,690 0,000 31,824

4879 -2,000 -2,200 0,000 24,025 0,000 32,446

4879 -2,000 -2,200 0,000 22,246 0,000 32,446

4862 -2,000 -2,400 -6,415 3,791 0,000 32,804

4861 -2,000 -2,600 -14,169 0,690 0,000 30,881

4860 -2,000 -2,800 -15,406 1,794 0,000 28,079

4859 -2,000 -3,000 -12,532 3,389 0,000 25,652

4859 -2,000 -3,000 -13,820 3,309 0,000 25,652

4600 -2,000 -3,175 -11,529 5,215 0,000 23,884

4599 -2,000 -3,350 -9,531 7,269 0,000 22,629

4598 -2,000 -3,525 -8,140 9,330 0,000 21,816






114/157



4844 -2,000 -3,700 -7,672 11,258 0,000 21,361

4844 -2,000 -3,700 -8,514 10,808 0,000 21,361

4848 -2,000 -3,775 -11,955 6,539 0,000 21,043

4847 -2,000 -3,850 -14,439 3,533 0,000 20,547

4846 -2,000 -3,925 -16,058 1,663 0,000 19,945

4845 -2,000 -4,000 -16,909 0,801 0,000 19,302

4845 -2,000 -4,000 -17,159 0,508 0,000 19,302

4828 -2,000 -4,125 -17,966 0,833 0,000 18,224

4827 -2,000 -4,250 -18,508 1,497 0,000 17,236

4826 -2,000 -4,375 -18,845 2,353 -0,862 16,389

4825 -2,000 -4,500 -19,037 3,403 -3,230 15,731

4825 -2,000 -4,500 -19,364 3,326 -3,230 15,731

4794 -2,000 -4,675 -19,615 5,234 -6,631 15,153

4793 -2,000 -4,850 -20,851 7,290 -10,149 15,039

4792 -2,000 -5,025 -23,443 9,353 -14,010 15,278

4814 -2,000 -5,200 -27,765 11,283 -18,459 15,735

4814 -2,000 -5,200 -30,093 8,996 -18,459 15,735

4813 -2,000 -5,400 -40,751 2,153 -25,577 15,410

4812 -2,000 -5,600 -50,119 1,159 -34,664 14,621

4811 -2,000 -5,800 -59,034 2,210 -45,599 13,818

4810 -2,000 -6,000 -68,335 3,466 -58,313 13,408

4810 -2,000 -6,000 -69,065 3,511 -58,313 13,408

4708 -2,000 -6,250 -83,365 5,987 -77,275 13,588

4707 -2,000 -6,500 -102,292 9,158 -100,376 14,761

4706 -2,000 -6,750 -126,317 13,125 -128,858 17,105

4705 -2,000 -7,000 -155,914 17,985 -164,003 20,803

4705 -2,000 -7,000 -156,929 18,022 -164,003 20,803

4690 -2,000 -7,250 -194,889 23,754 -207,762 25,979

4689 -2,000 -7,500 -243,969 30,411 -262,362 32,743

4688 -2,000 -7,750 -305,324 37,615 -330,797 41,234

4687 -2,000 -8,000 -380,110 45,199 -416,155 51,579

4687 -2,000 -8,000 -381,257 45,117 -416,155 51,579

4644 -2,000 -8,250 -476,632 50,645 -522,933 63,548

4643 -2,000 -8,500 -591,707 56,719 -656,135 76,939






115/157



4642 -2,000 -8,750 -725,570 63,950 -820,420 92,010

4655 -2,000 -9,000 -877,308 72,954 -1020,385 109,070

4655 -2,000 -9,000 -839,478 72,547 -1020,385 109,070

4658 -2,000 -9,250 -1055,075 81,934 -1256,421 128,372

4657 -2,000 -9,500 -1155,335 93,343 -1540,401 149,884

4656 -2,000 -9,750 -994,525 107,051 -1812,478 174,142

4676 -2,000 -10,000 -426,908 123,569 -2001,696 201,840

4676 -2,000 -10,000 -135,381 127,080 -2001,696 201,840

4675 -2,000 -10,250 -120,608 139,170 -2021,988 235,206

4674 -2,000 -10,500 -106,804 147,245 -2038,062 271,084

4673 -2,000 -10,750 -94,510 151,764 -2050,262 308,550

4926 -2,000 -11,000 -84,270 153,185 -2058,965 346,714

4926 -2,000 -11,000 -84,980 153,325 -2058,965 346,714

4930 -2,000 -11,125 -79,970 153,244 -2062,204 365,847

4929 -2,000 -11,250 -75,409 154,753 -2064,638 385,078

4928 -2,000 -11,375 -71,378 156,523 -2066,295 404,415

4927 -2,000 -11,500 -67,958 157,013 -2067,206 423,822

4927 -2,000 -11,500 -67,326 158,220 -2067,206 423,822

4910 -2,000 -11,625 -63,909 158,067 -2067,376 443,331

4909 -2,000 -11,750 -60,137 157,170 -2066,920 462,730

4908 -2,000 -11,875 -56,211 155,700 -2065,812 481,937

4907 -2,000 -12,000 -52,331 153,824 -2064,035 500,876

4907 -2,000 -12,000 -52,154 153,934 -2064,035 500,876

4896 -2,000 -12,125 -48,653 150,468 -2061,590 519,457

4895 -2,000 -12,250 -45,342 146,139 -2058,551 537,504

4894 -2,000 -12,375 -41,643 141,188 -2054,880 554,930

4893 -2,000 -12,500 -36,976 135,858 -2050,516 571,653

4893 -2,000 -12,500 -37,523 137,030 -2050,516 571,653

4560 -2,000 -12,625 -33,012 130,029 -2045,481 587,660

4559 -2,000 -12,750 -26,209 126,158 -2039,500 602,992

4558 -2,000 -12,875 -18,619 124,021 -2032,449 617,887

4557 -2,000 -13,000 -11,751 122,222 -2024,260 632,530

4557 -2,000 -13,000 -13,725 116,415 -2024,260 632,530

4542 -2,000 -13,250 -0,546 107,548 -2004,352 659,006






116/157



4541 -2,000 -13,500 -0,903 112,899 -1978,878 682,601

4540 -2,000 -13,750 -1,386 134,903 -1947,872 702,861

4539 -2,000 -14,000 -1,571 159,047 -1911,222 719,471

4539 -2,000 -14,000 -1,787 153,800 -1911,222 719,471

4160 -2,000 -14,375 -2,716 198,056 -1844,939 738,276

4159 -2,000 -14,750 -4,160 235,923 -1763,559 750,356

4158 -2,000 -15,125 -6,442 271,380 -1668,257 756,501

4335 -2,000 -15,500 -8,806 308,408 -1559,747 757,495

4335 -2,000 -15,500 -8,746 307,942 -1559,747 757,495

4338 -2,000 -15,750 -12,185 333,485 -1479,510 755,704

4337 -2,000 -16,000 -17,104 357,315 -1393,174 752,208

4336 -2,000 -16,250 -22,659 381,421 -1300,788 747,219

4334 -2,000 -16,500 -27,400 407,792 -1202,248 740,947

4334 -2,000 -16,500 -27,333 403,987 -1202,248 740,947

4318 -2,000 -16,996 -34,911 440,340 -992,438 725,421

4317 -2,000 -17,492 -40,161 462,933 -767,827 706,712

4316 -2,000 -17,988 -43,127 471,049 -535,647 685,963

4315 -2,000 -18,483 -43,854 463,970 -303,235 664,313

4315 -2,000 -18,483 -44,373 460,541 -303,235 664,313

4088 -2,000 -18,946 -42,911 443,779 -93,441 644,118

4087 -2,000 -19,409 -41,524 412,063 0,000 624,606

4086 -2,000 -19,871 -40,519 367,455 0,000 662,804

4280 -2,000 -20,334 -40,204 312,017 0,000 702,349

4280 -2,000 -20,334 -40,091 315,054 0,000 702,349

4279 -2,000 -20,766 -39,862 257,248 0,000 742,510

4278 -2,000 -21,197 -39,854 200,642 0,000 781,573

4277 -2,000 -21,629 -40,688 147,706 0,000 807,156

4276 -2,000 -22,060 -42,985 100,908 0,000 821,138

4276 -2,000 -22,060 -43,656 98,008 0,000 821,138

4260 -2,000 -22,463 -45,075 51,921 0,000 823,965

4259 -2,000 -22,866 -52,364 13,612 0,000 836,910

4258 -2,000 -23,269 -61,927 0,000 0,000 835,954

4257 -2,000 -23,671 -70,196 0,000 0,000 824,149

4257 -2,000 -23,671 -70,367 0,000 0,000 824,149






117/157



4212 -2,000 -24,047 -79,987 0,000 0,000 804,992

4211 -2,000 -24,423 -88,260 0,000 0,000 780,093

4210 -2,000 -24,799 -94,830 0,000 0,000 750,337

4209 -2,000 -25,175 -100,338 0,000 0,000 716,467

4209 -2,000 -25,175 -100,359 0,000 0,000 716,467

4194 -2,000 -25,525 -104,292 0,000 0,000 681,446

4193 -2,000 -25,876 -110,764 0,000 0,000 643,709

4192 -2,000 -26,226 -115,328 0,000 0,000 604,010

4226 -2,000 -26,577 -117,385 0,000 0,000 563,139

4226 -2,000 -26,577 -119,902 0,000 0,000 563,139

4225 -2,000 -26,904 -122,333 0,000 0,000 523,504

4224 -2,000 -27,231 -124,260 0,000 0,000 483,164

4223 -2,000 -27,558 -126,049 0,000 0,000 442,202

4246 -2,000 -27,885 -128,065 0,000 0,000 400,664

4246 -2,000 -27,885 -127,467 0,000 0,000 400,664

4245 -2,000 -28,191 -130,073 0,000 0,000 361,404

4244 -2,000 -28,496 -132,404 0,000 0,000 321,262

4243 -2,000 -28,801 -132,886 0,000 0,000 280,748

4242 -2,000 -29,106 -129,947 0,000 0,000 240,518

4242 -2,000 -29,106 -134,029 0,000 0,000 240,518

3930 -2,000 -29,391 -127,284 0,000 0,000 203,393

3929 -2,000 -29,676 -121,686 0,000 0,000 167,881

3928 -2,000 -29,961 -115,271 0,000 0,000 134,146

4301 -2,000 -30,245 -106,076 0,000 0,000 102,522

4301 -2,000 -30,245 -102,561 0,000 0,000 102,522

4304 -2,000 -30,511 -97,662 0,000 0,000 75,813

4303 -2,000 -30,777 -87,986 0,000 0,000 52,377

4302 -2,000 -31,043 -73,881 0,000 0,000 39,139

4515 -2,000 -31,308 -55,695 0,000 -5,628 27,136

4515 -2,000 -31,308 -53,084 0,000 -5,628 27,136

4518 -2,000 -31,556 -37,380 0,000 -10,851 17,318

4517 -2,000 -31,804 -29,680 5,215 -11,807 8,964

4516 -2,000 -32,052 -18,751 23,924 -8,328 2,900

5043 -2,000 -32,300 -5,928 43,678 0,000 0,000






118/157



Max: 0,000 471,049 0,000 836,910

Min: -1155,335 0,000 -2067,376 0,000






119/157

13. ALLEGATO 2 – PUBBLICAZIONE SU PROCEDURA Φ-C

REDUCTION IN PLAXIS






120/157






121/157






122/157






123/157






124/157






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126/157

14. ALLEGATO 3 – OUTPUT DEL PROGRAMMA DI CALCOLO ENG TRSP ed. 7.0 - 7/2007 - SIGMAc SOFT - programma di calcolo telai piani Numero nodi = 67 Numero aste = 66 Numero elementi strutturali= 3 Numero condizioni di carico= 5 Numero carichi nodali = 11 Numero carichi distribuiti = 66 Numero carichi parziali = 0 Numero carichi concentrati = 0 Numero coppie concentrate = 0 Numero carichi termici = 0 Numero cedimenti vincoli = 0 Calcolo automatico peso proprio: Disattivato Geometria struttura Coordinate nodali e vincoli fissi : nodo X Y Wx Wy Rz 1 0,00 0,00 1 0 0 2 0,40 0,00 0 0 0 3 1,56 0,00 0 0 0 4 3,12 0,00 0 0 0 5 4,68 0,00 0 0 0 6 6,24 0,00 0 0 0 7 7,80 0,00 0 0 0 8 9,36 0,00 0 0 0 9 10,92 0,00 0 0 0 10 12,48 0,00 0 0 0 11 14,04 0,00 0 0 0 12 15,60 0,00 0 0 0 13 17,16 0,00 0 0 0 14 18,72 0,00 0 0 0 15 20,28 0,00 0 0 0 16 21,84 0,00 0 0 0 17 23,40 0,00 0 0 0 18 24,96 0,00 0 0 0 19 26,52 0,00 0 0 0 20 28,08 0,00 0 0 0 21 29,64 0,00 0 0 0 22 30,80 0,00 0 0 0 23 31,20 0,00 0 0 0 24 31,60 0,00 0 0 0 25 32,76 0,00 0 0 0 26 34,32 0,00 0 0 0 27 35,88 0,00 0 0 0 28 37,44 0,00 0 0 0 29 39,00 0,00 0 0 0 30 40,56 0,00 0 0 0 31 42,12 0,00 0 0 0 32 43,68 0,00 0 0 0 33 45,24 0,00 0 0 0 34 46,80 0,00 0 0 0 35 48,36 0,00 0 0 0 36 49,92 0,00 0 0 0 37 51,48 0,00 0 0 0 38 53,04 0,00 0 0 0 39 54,60 0,00 0 0 0 40 56,16 0,00 0 0 0 41 57,72 0,00 0 0 0 42 59,28 0,00 0 0 0 43 60,84 0,00 0 0 0 44 62,00 0,00 0 0 0 45 62,40 0,00 0 0 0 46 62,80 0,00 0 0 0 47 63,96 0,00 0 0 0 48 65,52 0,00 0 0 0 49 67,08 0,00 0 0 0 50 68,64 0,00 0 0 0 51 70,20 0,00 0 0 0 52 71,76 0,00 0 0 0 53 73,32 0,00 0 0 0 54 74,88 0,00 0 0 0 55 76,44 0,00 0 0 0






127/157

56 78,00 0,00 0 0 0 57 79,56 0,00 0 0 0 58 81,12 0,00 0 0 0 59 82,68 0,00 0 0 0 60 84,24 0,00 0 0 0 61 85,80 0,00 0 0 0 62 87,36 0,00 0 0 0 63 88,92 0,00 0 0 0 64 90,48 0,00 0 0 0 65 92,04 0,00 0 0 0 66 93,20 0,00 0 0 0 67 93,60 0,00 0 0 0 Vincoli elastici : nodo Wx Wy Rz 2 0 7270 0 3 0 14540 0 4 0 14540 0 5 0 14540 0 6 0 14540 0 7 0 14540 0 8 0 14540 0 9 0 14540 0 10 0 14540 0 11 0 14540 0 12 0 14540 0 13 0 14540 0 14 0 14540 0 15 0 14540 0 16 0 14540 0 17 0 14540 0 18 0 14540 0 19 0 14540 0 20 0 14540 0 21 0 14540 0 22 0 7270 0 24 0 7270 0 25 0 14540 0 26 0 14540 0 27 0 14540 0 28 0 14540 0 29 0 14540 0 30 0 14540 0 31 0 14540 0 32 0 14540 0 33 0 14540 0 34 0 14540 0 35 0 14540 0 36 0 14540 0 37 0 14540 0 38 0 14540 0 39 0 14540 0 40 0 14540 0 41 0 14540 0 42 0 14540 0 43 0 14540 0 44 0 7270 0 46 0 7270 0 47 0 14540 0 48 0 14540 0 49 0 14540 0 50 0 14540 0 51 0 14540 0 52 0 14540 0 53 0 14540 0 54 0 14540 0 55 0 14540 0 56 0 14540 0 57 0 14540 0 58 0 14540 0 59 0 14540 0 60 0 14540 0 61 0 14540 0 62 0 14540 0 63 0 14540 0 64 0 14540 0 65 0 14540 0 66 0 7270 0 Caratteristiche delle aste TRAVE 1 :






128/157

asta nodo i nodo j lunghezza 1 1 2 0,40 2 2 3 1,16 3 3 4 1,56 4 4 5 1,56 5 5 6 1,56 6 6 7 1,56 7 7 8 1,56 8 8 9 1,56 9 9 10 1,56 10 10 11 1,56 11 11 12 1,56 12 12 13 1,56 13 13 14 1,56 14 14 15 1,56 15 15 16 1,56 16 16 17 1,56 17 17 18 1,56 18 18 19 1,56 19 19 20 1,56 20 20 21 1,56 21 21 22 1,16 22 22 23 cern. 0,40 asta sezione area modulo J modulo E 1 1 8,1900 6,772106 3,5E7 2 1 8,1900 6,772106 3,5E7 3 1 8,1900 6,772106 3,5E7 4 1 8,1900 6,772106 3,5E7 5 1 8,1900 6,772106 3,5E7 6 1 8,1900 6,772106 3,5E7 7 1 8,1900 6,772106 3,5E7 8 1 8,1900 6,772106 3,5E7 9 1 8,1900 6,772106 3,5E7 10 1 8,1900 6,772106 3,5E7 11 1 8,1900 6,772106 3,5E7 12 1 8,1900 6,772106 3,5E7 13 1 8,1900 6,772106 3,5E7 14 1 8,1900 6,772106 3,5E7 15 1 8,1900 6,772106 3,5E7 16 1 8,1900 6,772106 3,5E7 17 1 8,1900 6,772106 3,5E7 18 1 8,1900 6,772106 3,5E7 19 1 8,1900 6,772106 3,5E7 20 1 8,1900 6,772106 3,5E7 21 1 8,1900 6,772106 3,5E7 22 1 8,1900 6,772106 3,5E7 TRAVE 2 : asta nodo i nodo j lunghezza 23 23 cern. 24 0,40 24 24 25 1,16 25 25 26 1,56 26 26 27 1,56 27 27 28 1,56 28 28 29 1,56 29 29 30 1,56 30 30 31 1,56 31 31 32 1,56 32 32 33 1,56 33 33 34 1,56 34 34 35 1,56 35 35 36 1,56 36 36 37 1,56 37 37 38 1,56 38 38 39 1,56 39 39 40 1,56 40 40 41 1,56 41 41 42 1,56 42 42 43 1,56 43 43 44 1,16 44 44 45 cern. 0,40 asta sezione area modulo J modulo E 23 1 8,1900 6,772106 3,5E7 24 1 8,1900 6,772106 3,5E7 25 1 8,1900 6,772106 3,5E7 26 1 8,1900 6,772106 3,5E7 27 1 8,1900 6,772106 3,5E7 28 1 8,1900 6,772106 3,5E7 29 1 8,1900 6,772106 3,5E7 30 1 8,1900 6,772106 3,5E7






129/157

31 1 8,1900 6,772106 3,5E7 32 1 8,1900 6,772106 3,5E7 33 1 8,1900 6,772106 3,5E7 34 1 8,1900 6,772106 3,5E7 35 1 8,1900 6,772106 3,5E7 36 1 8,1900 6,772106 3,5E7 37 1 8,1900 6,772106 3,5E7 38 1 8,1900 6,772106 3,5E7 39 1 8,1900 6,772106 3,5E7 40 1 8,1900 6,772106 3,5E7 41 1 8,1900 6,772106 3,5E7 42 1 8,1900 6,772106 3,5E7 43 1 8,1900 6,772106 3,5E7 44 1 8,1900 6,772106 3,5E7 TRAVE 3 : asta nodo i nodo j lunghezza 45 45 cern. 46 0,40 46 46 47 1,16 47 47 48 1,56 48 48 49 1,56 49 49 50 1,56 50 50 51 1,56 51 51 52 1,56 52 52 53 1,56 53 53 54 1,56 54 54 55 1,56 55 55 56 1,56 56 56 57 1,56 57 57 58 1,56 58 58 59 1,56 59 59 60 1,56 60 60 61 1,56 61 61 62 1,56 62 62 63 1,56 63 63 64 1,56 64 64 65 1,56 65 65 66 1,16 66 66 67 0,40 asta sezione area modulo J modulo E 45 1 8,1900 6,772106 3,5E7 46 1 8,1900 6,772106 3,5E7 47 1 8,1900 6,772106 3,5E7 48 1 8,1900 6,772106 3,5E7 49 1 8,1900 6,772106 3,5E7 50 1 8,1900 6,772106 3,5E7 51 1 8,1900 6,772106 3,5E7 52 1 8,1900 6,772106 3,5E7 53 1 8,1900 6,772106 3,5E7 54 1 8,1900 6,772106 3,5E7 55 1 8,1900 6,772106 3,5E7 56 1 8,1900 6,772106 3,5E7 57 1 8,1900 6,772106 3,5E7 58 1 8,1900 6,772106 3,5E7 59 1 8,1900 6,772106 3,5E7 60 1 8,1900 6,772106 3,5E7 61 1 8,1900 6,772106 3,5E7 62 1 8,1900 6,772106 3,5E7 63 1 8,1900 6,772106 3,5E7 64 1 8,1900 6,772106 3,5E7 65 1 8,1900 6,772106 3,5E7 66 1 8,1900 6,772106 3,5E7 Geometria delle sezioni Sezione 1 : base =2,60 altezza =3,15 Carichi applicati alla struttura Peso proprio Qbitta1 Carichi nodali :






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descrizione nodo Fx Fy M 34 0 1000 0 16 0 1000 0 52 0 1000 0 Qbitta2 Carichi nodali : descrizione nodo Fx Fy M 26 0 1000 0 42 0 1000 0 60 0 1000 0 8 0 1000 0 Qbitta3 Carichi nodali : descrizione nodo Fx Fy M 3 0 1000 0 19 0 1000 0 37 0 1000 0 55 0 1000 0 G+Q Carichi distribuiti : descrizione asta qx iniz. qx fin. qy iniz. qy fin. riferim. 1 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 2 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 3 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 4 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 5 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 6 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 7 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 8 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 9 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 10 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 11 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 12 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 13 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 14 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 15 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 16 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 17 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 18 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 19 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 20 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 21 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 22 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 23 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 24 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 25 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 26 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 27 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 28 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 29 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 30 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 31 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 32 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 33 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 34 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 35 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 36 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 37 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 38 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 39 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 40 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 41 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 42 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 43 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 44 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 45 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 46 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 47 0,00 0,00 383,55 383,55 GG






131/157

48 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 49 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 50 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 51 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 52 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 53 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 54 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 55 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 56 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 57 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 58 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 59 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 60 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 61 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 62 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 63 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 64 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 65 0,00 0,00 383,55 383,55 GG 66 0,00 0,00 383,55 383,55 GG Combinazioni di carico : combinazione Peso proprio Qbitta1 Qbitta2 Qbitta3 G+Q BITTA1 0,00 1,50 0,00 0,00 1,50 BITTA2 0,00 0,00 1,50 0,00 1,50 BITTA 3 0,00 0,00 0,00 1,50 1,50 Spostamenti e reazioni Condizione : Peso proprio nodo Spost. Wx Spost. Wy Rotaz. Rz Reaz. Wx Reaz. Wy Reaz. Rz 1 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 2 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 3 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 4 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 5 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 6 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 7 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 8 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 9 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 10 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 11 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 12 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 13 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 14 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 15 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 16 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 17 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 18 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 19 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 20 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 21 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 22 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 23 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 24 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 25 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 26 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 27 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 28 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 29 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 30 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 31 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 32 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 33 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 34 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 35 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 36 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 37 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 38 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 39 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 40 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 41 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 42 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 43 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 44 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 45 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 46 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 47 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0






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48 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 49 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 50 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 51 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 52 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 53 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 54 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 55 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 56 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 57 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 58 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 59 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 60 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 61 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 62 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 63 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 64 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 65 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 66 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 67 0,0000 0,0000 0,00000 0 0 0 ------------ ------------ ------------ Reazioni totali 0 0 0 Condizione : Qbitta1 nodo Spost. Wx Spost. Wy Rotaz. Rz Reaz. Wx Reaz. Wy Reaz. Rz 1 0,0000 0,0002 0,00019 0 0 0 2 0,0000 0,0003 0,00019 0 -2 0 3 0,0000 0,0005 0,00019 0 -7 0 4 0,0000 0,0008 0,00019 0 -12 0 5 0,0000 0,0011 0,00019 0 -16 0 6 0,0000 0,0014 0,00019 0 -20 0 7 0,0000 0,0017 0,00019 0 -24 0 8 0,0000 0,0020 0,00018 0 -29 0 9 0,0000 0,0022 0,00018 0 -33 0 10 0,0000 0,0025 0,00018 0 -37 0 11 0,0000 0,0028 0,00017 0 -41 0 12 0,0000 0,0031 0,00016 0 -44 0 13 0,0000 0,0033 0,00015 0 -48 0 14 0,0000 0,0035 0,00014 0 -51 0 15 0,0000 0,0037 0,00012 0 -54 0 16 0,0000 0,0039 0,00010 0 -57 0 17 0,0000 0,0041 0,00008 0 -59 0 18 0,0000 0,0042 0,00007 0 -61 0 19 0,0000 0,0043 0,00006 0 -62 0 20 0,0000 0,0044 0,00005 0 -63 0 21 0,0000 0,0044 0,00005 0 -64 0 22 0,0000 0,0045 0,00005 0 -33 0 23 0,0000 0,0045 0,00000 0 0 0 24 0,0000 0,0045 0,00002 0 -33 0 25 0,0000 0,0045 0,00002 0 -66 0 26 0,0000 0,0046 0,00002 0 -66 0 27 0,0000 0,0046 0,00003 0 -67 0 28 0,0000 0,0046 0,00003 0 -68 0 29 0,0000 0,0047 0,00003 0 -68 0 30 0,0000 0,0047 0,00003 0 -69 0 31 0,0000 0,0048 0,00003 0 -70 0 32 0,0000 0,0048 0,00002 0 -70 0 33 0,0000 0,0049 0,00001 0 -71 0 34 0,0000 0,0049 0,00000 0 -71 0 35 0,0000 0,0049 -0,00001 0 -71 0 36 0,0000 0,0048 -0,00002 0 -70 0 37 0,0000 0,0048 -0,00003 0 -70 0 38 0,0000 0,0047 -0,00003 0 -69 0 39 0,0000 0,0047 -0,00003 0 -68 0 40 0,0000 0,0046 -0,00003 0 -68 0 41 0,0000 0,0046 -0,00003 0 -67 0 42 0,0000 0,0046 -0,00002 0 -66 0 43 0,0000 0,0045 -0,00002 0 -66 0 44 0,0000 0,0045 -0,00002 0 -33 0 45 0,0000 0,0045 0,00000 0 0 0 46 0,0000 0,0045 -0,00005 0 -33 0 47 0,0000 0,0044 -0,00005 0 -64 0 48 0,0000 0,0044 -0,00005 0 -63 0 49 0,0000 0,0043 -0,00006 0 -62 0 50 0,0000 0,0042 -0,00007 0 -61 0 51 0,0000 0,0041 -0,00008 0 -59 0 52 0,0000 0,0039 -0,00010 0 -57 0 53 0,0000 0,0037 -0,00012 0 -54 0 54 0,0000 0,0035 -0,00014 0 -51 0 55 0,0000 0,0033 -0,00015 0 -48 0 56 0,0000 0,0031 -0,00016 0 -44 0 57 0,0000 0,0028 -0,00017 0 -41 0 58 0,0000 0,0025 -0,00018 0 -37 0






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59 0,0000 0,0022 -0,00018 0 -33 0 60 0,0000 0,0020 -0,00018 0 -29 0 61 0,0000 0,0017 -0,00019 0 -24 0 62 0,0000 0,0014 -0,00019 0 -20 0 63 0,0000 0,0011 -0,00019 0 -16 0 64 0,0000 0,0008 -0,00019 0 -12 0 65 0,0000 0,0005 -0,00019 0 -7 0 66 0,0000 0,0003 -0,00019 0 -2 0 67 0,0000 0,0002 -0,00019 0 0 0 ------------ ------------ ------------ Reazioni totali 0 -3000 0 Condizione : Qbitta2 nodo Spost. Wx Spost. Wy Rotaz. Rz Reaz. Wx Reaz. Wy Reaz. Rz 1 0,0000 0,0050 0,00000 0 0 0 2 0,0000 0,0050 0,00000 0 -36 0 3 0,0000 0,0050 0,00000 0 -73 0 4 0,0000 0,0050 0,00000 0 -72 0 5 0,0000 0,0050 -0,00001 0 -72 0 6 0,0000 0,0050 -0,00001 0 -72 0 7 0,0000 0,0049 -0,00002 0 -72 0 8 0,0000 0,0049 -0,00003 0 -71 0 9 0,0000 0,0049 -0,00004 0 -71 0 10 0,0000 0,0048 -0,00004 0 -70 0 11 0,0000 0,0047 -0,00005 0 -69 0 12 0,0000 0,0046 -0,00004 0 -68 0 13 0,0000 0,0046 -0,00004 0 -67 0 14 0,0000 0,0045 -0,00003 0 -66 0 15 0,0000 0,0045 -0,00002 0 -65 0 16 0,0000 0,0045 -0,00001 0 -65 0 17 0,0000 0,0045 0,00000 0 -65 0 18 0,0000 0,0045 0,00001 0 -65 0 19 0,0000 0,0045 0,00002 0 -65 0 20 0,0000 0,0045 0,00003 0 -66 0 21 0,0000 0,0046 0,00003 0 -66 0 22 0,0000 0,0046 0,00003 0 -34 0 23 0,0000 0,0046 0,00000 0 0 0 24 0,0000 0,0046 -0,00003 0 -34 0 25 0,0000 0,0046 -0,00003 0 -67 0 26 0,0000 0,0045 -0,00004 0 -66 0 27 0,0000 0,0045 -0,00004 0 -65 0 28 0,0000 0,0044 -0,00004 0 -64 0 29 0,0000 0,0043 -0,00004 0 -63 0 30 0,0000 0,0043 -0,00004 0 -62 0 31 0,0000 0,0042 -0,00003 0 -61 0 32 0,0000 0,0042 -0,00002 0 -61 0 33 0,0000 0,0041 -0,00001 0 -60 0 34 0,0000 0,0041 0,00000 0 -60 0 35 0,0000 0,0041 0,00001 0 -60 0 36 0,0000 0,0042 0,00002 0 -61 0 37 0,0000 0,0042 0,00003 0 -61 0 38 0,0000 0,0043 0,00004 0 -62 0 39 0,0000 0,0043 0,00004 0 -63 0 40 0,0000 0,0044 0,00004 0 -64 0 41 0,0000 0,0045 0,00004 0 -65 0 42 0,0000 0,0045 0,00004 0 -66 0 43 0,0000 0,0046 0,00003 0 -67 0 44 0,0000 0,0046 0,00003 0 -34 0 45 0,0000 0,0046 0,00000 0 0 0 46 0,0000 0,0046 -0,00003 0 -34 0 47 0,0000 0,0046 -0,00003 0 -66 0 48 0,0000 0,0045 -0,00003 0 -66 0 49 0,0000 0,0045 -0,00002 0 -65 0 50 0,0000 0,0045 -0,00001 0 -65 0 51 0,0000 0,0045 0,00000 0 -65 0 52 0,0000 0,0045 0,00001 0 -65 0 53 0,0000 0,0045 0,00002 0 -65 0 54 0,0000 0,0045 0,00003 0 -66 0 55 0,0000 0,0046 0,00004 0 -67 0 56 0,0000 0,0046 0,00004 0 -68 0 57 0,0000 0,0047 0,00005 0 -69 0 58 0,0000 0,0048 0,00004 0 -70 0 59 0,0000 0,0049 0,00004 0 -71 0 60 0,0000 0,0049 0,00003 0 -71 0 61 0,0000 0,0049 0,00002 0 -72 0 62 0,0000 0,0050 0,00001 0 -72 0 63 0,0000 0,0050 0,00001 0 -72 0 64 0,0000 0,0050 0,00000 0 -72 0 65 0,0000 0,0050 0,00000 0 -73 0 66 0,0000 0,0050 0,00000 0 -36 0 67 0,0000 0,0050 0,00000 0 0 0 ------------ ------------ ------------ Reazioni totali 0 -4000 0






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Condizione : Qbitta3 nodo Spost. Wx Spost. Wy Rotaz. Rz Reaz. Wx Reaz. Wy Reaz. Rz 1 0,0000 0,0112 -0,00041 0 0 0 2 0,0000 0,0110 -0,00041 0 -80 0 3 0,0000 0,0106 -0,00041 0 -153 0 4 0,0000 0,0099 -0,00041 0 -144 0 5 0,0000 0,0093 -0,00040 0 -135 0 6 0,0000 0,0087 -0,00038 0 -126 0 7 0,0000 0,0081 -0,00036 0 -117 0 8 0,0000 0,0075 -0,00034 0 -109 0 9 0,0000 0,0070 -0,00032 0 -102 0 10 0,0000 0,0065 -0,00029 0 -95 0 11 0,0000 0,0061 -0,00026 0 -89 0 12 0,0000 0,0057 -0,00024 0 -83 0 13 0,0000 0,0054 -0,00021 0 -78 0 14 0,0000 0,0051 -0,00019 0 -73 0 15 0,0000 0,0048 -0,00018 0 -69 0 16 0,0000 0,0045 -0,00016 0 -65 0 17 0,0000 0,0042 -0,00016 0 -62 0 18 0,0000 0,0040 -0,00016 0 -58 0 19 0,0000 0,0038 -0,00016 0 -55 0 20 0,0000 0,0035 -0,00017 0 -51 0 21 0,0000 0,0032 -0,00017 0 -47 0 22 0,0000 0,0030 -0,00017 0 -22 0 23 0,0000 0,0030 0,00000 0 0 0 24 0,0000 0,0030 0,00006 0 -22 0 25 0,0000 0,0031 0,00006 0 -45 0 26 0,0000 0,0032 0,00006 0 -46 0 27 0,0000 0,0033 0,00007 0 -48 0 28 0,0000 0,0034 0,00007 0 -49 0 29 0,0000 0,0035 0,00007 0 -51 0 30 0,0000 0,0036 0,00008 0 -52 0 31 0,0000 0,0037 0,00008 0 -54 0 32 0,0000 0,0039 0,00008 0 -56 0 33 0,0000 0,0040 0,00008 0 -58 0 34 0,0000 0,0041 0,00007 0 -60 0 35 0,0000 0,0042 0,00007 0 -61 0 36 0,0000 0,0043 0,00006 0 -63 0 37 0,0000 0,0044 0,00004 0 -64 0 38 0,0000 0,0044 0,00002 0 -64 0 39 0,0000 0,0045 0,00001 0 -65 0 40 0,0000 0,0045 0,00000 0 -65 0 41 0,0000 0,0045 0,00000 0 -65 0 42 0,0000 0,0045 -0,00001 0 -65 0 43 0,0000 0,0044 -0,00001 0 -65 0 44 0,0000 0,0044 -0,00001 0 -32 0 45 0,0000 0,0044 0,00000 0 0 0 46 0,0000 0,0044 -0,00001 0 -32 0 47 0,0000 0,0044 -0,00001 0 -64 0 48 0,0000 0,0044 -0,00001 0 -64 0 49 0,0000 0,0044 -0,00001 0 -64 0 50 0,0000 0,0043 -0,00002 0 -63 0 51 0,0000 0,0043 -0,00002 0 -63 0 52 0,0000 0,0043 -0,00003 0 -62 0 53 0,0000 0,0042 -0,00004 0 -61 0 54 0,0000 0,0041 -0,00006 0 -60 0 55 0,0000 0,0040 -0,00008 0 -59 0 56 0,0000 0,0039 -0,00010 0 -57 0 57 0,0000 0,0037 -0,00012 0 -54 0 58 0,0000 0,0035 -0,00013 0 -51 0 59 0,0000 0,0033 -0,00014 0 -48 0 60 0,0000 0,0031 -0,00014 0 -45 0 61 0,0000 0,0029 -0,00015 0 -42 0 62 0,0000 0,0026 -0,00015 0 -38 0 63 0,0000 0,0024 -0,00015 0 -35 0 64 0,0000 0,0022 -0,00015 0 -32 0 65 0,0000 0,0019 -0,00016 0 -28 0 66 0,0000 0,0017 -0,00016 0 -13 0 67 0,0000 0,0017 -0,00016 0 0 0 ------------ ------------ ------------ Reazioni totali 0 -4000 0 Condizione : G+Q nodo Spost. Wx Spost. Wy Rotaz. Rz Reaz. Wx Reaz. Wy Reaz. Rz 1 0,0000 0,0412 0,00000 0 0 0 2 0,0000 0,0412 0,00000 0 -299 0 3 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 4 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 5 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0






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6 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 7 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 8 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 9 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 10 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 11 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 12 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 13 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 14 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 15 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 16 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 17 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 18 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 19 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 20 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 21 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 22 0,0000 0,0412 0,00000 0 -299 0 23 0,0000 0,0412 0,00000 0 0 0 24 0,0000 0,0412 0,00000 0 -299 0 25 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 26 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 27 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 28 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 29 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 30 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 31 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 32 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 33 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 34 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 35 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 36 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 37 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 38 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 39 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 40 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 41 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 42 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 43 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 44 0,0000 0,0412 0,00000 0 -299 0 45 0,0000 0,0412 0,00000 0 0 0 46 0,0000 0,0412 0,00000 0 -299 0 47 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 48 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 49 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 50 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 51 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 52 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 53 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 54 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 55 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 56 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 57 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 58 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 59 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 60 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 61 0,0000 0,0411 0,00000 0 -598 0 62 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 63 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 64 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 65 0,0000 0,0412 0,00000 0 -598 0 66 0,0000 0,0412 0,00000 0 -299 0 67 0,0000 0,0412 0,00000 0 0 0 ------------ ------------ ------------ Reazioni totali 0 -35900 0 Sollecitazioni Condizione : Peso proprio TRAVE 1 : asta x M T N P 1 0,00 0 0 0 0,40 0 0 0 2 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,16 0 0 0






136/157

3 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 4 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 5 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 6 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 7 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 8 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 9 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 10 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 11 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 12 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 13 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 14 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 15 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 16 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0






137/157

17 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 18 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 19 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 20 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 21 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,16 0 0 0 22 0,00 0 0 0 0,40 0 0 0 TRAVE 2 : asta x M T N P 23 0,00 0 0 0 0,40 0 0 0 24 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,16 0 0 0 25 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 26 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 27 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 28 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 29 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 30 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 31 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0






138/157

1,56 0 0 0 32 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 33 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 34 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 35 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 36 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 37 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 38 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 39 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 40 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 41 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 42 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 43 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,16 0 0 0 44 0,00 0 0 0 0,40 0 0 0 TRAVE 3 : asta x M T N P 45 0,00 0 0 0 0,40 0 0 0 46 0,00 0 0 0






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0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,16 0 0 0 47 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 48 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 49 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 50 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 51 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 52 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 53 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 54 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 55 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 56 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 57 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 58 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 59 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 60 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0






140/157

1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 61 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 62 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 63 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 64 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,50 0 0 0 1,56 0 0 0 65 0,00 0 0 0 0,50 0 0 0 1,00 0 0 0 1,16 0 0 0 66 0,00 0 0 0 0,40 0 0 0 Condizione : Qbitta1 TRAVE 1 : asta x M T N P 1 0,00 0 0 0 0,40 0 0 0 2 0,00 0 -2 0 0,50 -1 -2 0 1,00 -2 -2 0 1,16 -2 -2 0 3 0,00 -2 -10 0 0,50 -7 -10 0 1,00 -12 -10 0 1,50 -17 -10 0 1,56 -17 -10 0 4 0,00 -17 -21 0 0,50 -28 -21 0 1,00 -39 -21 0 1,50 -49 -21 0 1,56 -51 -21 0 5 0,00 -51 -37 0 0,50 -69 -37 0 1,00 -88 -37 0 1,50 -107 -37 0 1,56 -109 -37 0 6 0,00 -109 -57 0 0,50 -138 -57 0 1,00 -166 -57 0 1,50 -195 -57 0 1,56 -198 -57 0 7 0,00 -198 -82 0 0,50 -239 -82 0 1,00 -280 -82 0 1,50 -321 -82 0 1,56 -326 -82 0 8 0,00 -326 -110 0 0,50 -381 -110 0 1,00 -436 -110 0 1,50 -491 -110 0






141/157

1,56 -498 -110 0 9 0,00 -498 -143 0 0,50 -570 -143 0 1,00 -641 -143 0 1,50 -713 -143 0 1,56 -721 -143 0 10 0,00 -721 -180 0 0,50 -811 -180 0 1,00 -901 -180 0 1,50 -991 -180 0 1,56 -1001 -180 0 11 0,00 -1001 -220 0 0,50 -1112 -220 0 1,00 -1222 -220 0 1,50 -1332 -220 0 1,56 -1345 -220 0 12 0,00 -1345 -265 0 0,50 -1478 -265 0 1,00 -1610 -265 0 1,50 -1742 -265 0 1,56 -1758 -265 0 13 0,00 -1758 -313 0 0,50 -1915 -313 0 1,00 -2071 -313 0 1,50 -2228 -313 0 1,56 -2246 -313 0 14 0,00 -2246 -364 0 0,50 -2429 -364 0 1,00 -2611 -364 0 1,50 -2793 -364 0 1,56 -2815 -364 0 15 0,00 -2815 -419 0 0,50 -3024 -419 0 1,00 -3233 -419 0 1,50 -3443 -419 0 1,56 -3468 -419 0 16 0,00 -3468 524 0 0,50 -3206 524 0 1,00 -2943 524 0 1,50 -2681 524 0 1,56 -2650 524 0 17 0,00 -2650 465 0 0,50 -2417 465 0 1,00 -2184 465 0 1,50 -1952 465 0 1,56 -1924 465 0 18 0,00 -1924 405 0 0,50 -1721 405 0 1,00 -1519 405 0 1,50 -1317 405 0 1,56 -1292 405 0 19 0,00 -1292 343 0 0,50 -1121 343 0 1,00 -950 343 0 1,50 -778 343 0 1,56 -758 343 0 20 0,00 -758 279 0 0,50 -618 279 0 1,00 -479 279 0 1,50 -339 279 0 1,56 -322 279 0 21 0,00 -322 215 0 0,50 -215 215 0 1,00 -107 215 0 1,16 -73 215 0 22 0,00 -73 182 0 0,40 0 182 0 TRAVE 2 :






142/157

asta x M T N P 23 0,00 0 182 0 0,40 73 182 0 24 0,00 73 150 0 0,50 148 150 0 1,00 222 150 0 1,16 246 150 0 25 0,00 246 84 0 0,50 288 84 0 1,00 330 84 0 1,50 372 84 0 1,56 377 84 0 26 0,00 377 17 0 0,50 386 17 0 1,00 394 17 0 1,50 403 17 0 1,56 404 17 0 27 0,00 404 -50 0 0,50 379 -50 0 1,00 354 -50 0 1,50 329 -50 0 1,56 326 -50 0 28 0,00 326 -117 0 0,50 268 -117 0 1,00 209 -117 0 1,50 150 -117 0 1,56 143 -117 0 29 0,00 143 -186 0 0,50 51 -186 0 1,00 -42 -186 0 1,50 -135 -186 0 1,56 -146 -186 0 30 0,00 -146 -254 0 0,50 -273 -254 0 1,00 -400 -254 0 1,50 -528 -254 0 1,56 -543 -254 0 31 0,00 -543 -324 0 0,50 -705 -324 0 1,00 -867 -324 0 1,50 -1029 -324 0 1,56 -1048 -324 0 32 0,00 -1048 -394 0 0,50 -1245 -394 0 1,00 -1442 -394 0 1,50 -1639 -394 0 1,56 -1663 -394 0 33 0,00 -1663 -465 0 0,50 -1895 -465 0 1,00 -2128 -465 0 1,50 -2360 -465 0 1,56 -2388 -465 0 34 0,00 -2388 465 0 0,50 -2156 465 0 1,00 -1923 465 0 1,50 -1691 465 0 1,56 -1663 465 0 35 0,00 -1663 394 0 0,50 -1466 394 0 1,00 -1269 394 0 1,50 -1072 394 0 1,56 -1048 394 0 36 0,00 -1048 324 0 0,50 -886 324 0 1,00 -724 324 0 1,50 -562 324 0 1,56 -543 324 0 37 0,00 -543 254 0 0,50 -416 254 0 1,00 -289 254 0






143/157

1,50 -161 254 0 1,56 -146 254 0 38 0,00 -146 186 0 0,50 -53 186 0 1,00 39 186 0 1,50 132 186 0 1,56 143 186 0 39 0,00 143 117 0 0,50 202 117 0 1,00 261 117 0 1,50 319 117 0 1,56 326 117 0 40 0,00 326 50 0 0,50 351 50 0 1,00 376 50 0 1,50 401 50 0 1,56 404 50 0 41 0,00 404 -17 0 0,50 395 -17 0 1,00 387 -17 0 1,50 378 -17 0 1,56 377 -17 0 42 0,00 377 -84 0 0,50 335 -84 0 1,00 293 -84 0 1,50 251 -84 0 1,56 246 -84 0 43 0,00 246 -150 0 0,50 172 -150 0 1,00 97 -150 0 1,16 73 -150 0 44 0,00 73 -182 0 0,40 0 -182 0 TRAVE 3 : asta x M T N P 45 0,00 0 -182 0 0,40 -73 -182 0 46 0,00 -73 -215 0 0,50 -180 -215 0 1,00 -288 -215 0 1,16 -322 -215 0 47 0,00 -322 -279 0 0,50 -462 -279 0 1,00 -602 -279 0 1,50 -741 -279 0 1,56 -758 -279 0 48 0,00 -758 -343 0 0,50 -929 -343 0 1,00 -1101 -343 0 1,50 -1272 -343 0 1,56 -1292 -343 0 49 0,00 -1292 -405 0 0,50 -1495 -405 0 1,00 -1697 -405 0 1,50 -1899 -405 0 1,56 -1924 -405 0 50 0,00 -1924 -465 0 0,50 -2156 -465 0 1,00 -2389 -465 0 1,50 -2622 -465 0 1,56 -2650 -465 0 51 0,00 -2650 -524 0 0,50 -2912 -524 0 1,00 -3174 -524 0 1,50 -3436 -524 0 1,56 -3468 -524 0 52 0,00 -3468 419 0






144/157

0,50 -3259 419 0 1,00 -3049 419 0 1,50 -2840 419 0 1,56 -2815 419 0 53 0,00 -2815 364 0 0,50 -2633 364 0 1,00 -2450 364 0 1,50 -2268 364 0 1,56 -2246 364 0 54 0,00 -2246 313 0 0,50 -2090 313 0 1,00 -1934 313 0 1,50 -1777 313 0 1,56 -1758 313 0 55 0,00 -1758 265 0 0,50 -1626 265 0 1,00 -1494 265 0 1,50 -1361 265 0 1,56 -1345 265 0 56 0,00 -1345 220 0 0,50 -1235 220 0 1,00 -1125 220 0 1,50 -1015 220 0 1,56 -1001 220 0 57 0,00 -1001 180 0 0,50 -912 180 0 1,00 -822 180 0 1,50 -732 180 0 1,56 -721 180 0 58 0,00 -721 143 0 0,50 -650 143 0 1,00 -578 143 0 1,50 -507 143 0 1,56 -498 143 0 59 0,00 -498 110 0 0,50 -443 110 0 1,00 -388 110 0 1,50 -333 110 0 1,56 -326 110 0 60 0,00 -326 82 0 0,50 -285 82 0 1,00 -244 82 0 1,50 -203 82 0 1,56 -198 82 0 61 0,00 -198 57 0 0,50 -170 57 0 1,00 -141 57 0 1,50 -112 57 0 1,56 -109 57 0 62 0,00 -109 37 0 0,50 -90 37 0 1,00 -72 37 0 1,50 -53 37 0 1,56 -51 37 0 63 0,00 -51 21 0 0,50 -40 21 0 1,00 -29 21 0 1,50 -19 21 0 1,56 -17 21 0 64 0,00 -17 10 0 0,50 -13 10 0 1,00 -8 10 0 1,50 -3 10 0 1,56 -2 10 0 65 0,00 -2 2 0 0,50 -1 2 0 1,00 0 2 0 1,16 0 2 0 66 0,00 0 0 0 0,40 0 0 0






145/157

Condizione : Qbitta2 TRAVE 1 : asta x M T N P 1 0,00 0 0 0 0,40 0 0 0 2 0,00 0 -36 0 0,50 -18 -36 0 1,00 -36 -36 0 1,16 -42 -36 0 3 0,00 -42 -109 0 0,50 -96 -109 0 1,00 -151 -109 0 1,50 -205 -109 0 1,56 -212 -109 0 4 0,00 -212 -181 0 0,50 -302 -181 0 1,00 -393 -181 0 1,50 -484 -181 0 1,56 -494 -181 0 5 0,00 -494 -254 0 0,50 -621 -254 0 1,00 -748 -254 0 1,50 -875 -254 0 1,56 -890 -254 0 6 0,00 -890 -326 0 0,50 -1053 -326 0 1,00 -1216 -326 0 1,50 -1379 -326 0 1,56 -1398 -326 0 7 0,00 -1398 -398 0 0,50 -1597 -398 0 1,00 -1796 -398 0 1,50 -1995 -398 0 1,56 -2018 -398 0 8 0,00 -2018 531 0 0,50 -1753 531 0 1,00 -1487 531 0 1,50 -1222 531 0 1,56 -1190 531 0 9 0,00 -1190 460 0 0,50 -960 460 0 1,00 -730 460 0 1,50 -499 460 0 1,56 -472 460 0 10 0,00 -472 391 0 0,50 -276 391 0 1,00 -81 391 0 1,50 115 391 0 1,56 138 391 0 11 0,00 138 322 0 0,50 299 322 0 1,00 460 322 0 1,50 622 322 0 1,56 641 322 0 12 0,00 641 255 0 0,50 768 255 0 1,00 896 255 0 1,50 1023 255 0 1,56 1038 255 0 13 0,00 1038 188 0 0,50 1132 188 0 1,00 1227 188 0 1,50 1321 188 0 1,56 1332 188 0 14 0,00 1332 122 0 0,50 1393 122 0 1,00 1454 122 0






146/157

1,50 1515 122 0 1,56 1523 122 0 15 0,00 1523 57 0 0,50 1551 57 0 1,00 1580 57 0 1,50 1608 57 0 1,56 1612 57 0 16 0,00 1612 -8 0 0,50 1608 -8 0 1,00 1604 -8 0 1,50 1600 -8 0 1,56 1599 -8 0 17 0,00 1599 -73 0 0,50 1563 -73 0 1,00 1527 -73 0 1,50 1491 -73 0 1,56 1486 -73 0 18 0,00 1486 -138 0 0,50 1417 -138 0 1,00 1349 -138 0 1,50 1280 -138 0 1,56 1272 -138 0 19 0,00 1272 -203 0 0,50 1170 -203 0 1,00 1069 -203 0 1,50 967 -203 0 1,56 955 -203 0 20 0,00 955 -269 0 0,50 821 -269 0 1,00 687 -269 0 1,50 552 -269 0 1,56 536 -269 0 21 0,00 536 -335 0 0,50 369 -335 0 1,00 201 -335 0 1,16 147 -335 0 22 0,00 147 -369 0 0,40 0 -369 0 TRAVE 2 : asta x M T N P 23 0,00 0 -369 0 0,40 -147 -369 0 24 0,00 -147 -402 0 0,50 -348 -402 0 1,00 -550 -402 0 1,16 -614 -402 0 25 0,00 -614 -469 0 0,50 -848 -469 0 1,00 -1082 -469 0 1,50 -1317 -469 0 1,56 -1345 -469 0 26 0,00 -1345 466 0 0,50 -1112 466 0 1,00 -879 466 0 1,50 -647 466 0 1,56 -619 466 0 27 0,00 -619 401 0 0,50 -418 401 0 1,00 -218 401 0 1,50 -18 401 0 1,56 6 401 0 28 0,00 6 337 0 0,50 175 337 0 1,00 343 337 0 1,50 512 337 0 1,56 532 337 0 29 0,00 532 274 0






147/157

0,50 669 274 0 1,00 806 274 0 1,50 943 274 0 1,56 959 274 0 30 0,00 959 212 0 0,50 1065 212 0 1,00 1171 212 0 1,50 1277 212 0 1,56 1290 212 0 31 0,00 1290 151 0 0,50 1365 151 0 1,00 1441 151 0 1,50 1516 151 0 1,56 1525 151 0 32 0,00 1525 90 0 0,50 1570 90 0 1,00 1615 90 0 1,50 1660 90 0 1,56 1666 90 0 33 0,00 1666 30 0 0,50 1681 30 0 1,00 1696 30 0 1,50 1711 30 0 1,56 1713 30 0 34 0,00 1713 -30 0 0,50 1698 -30 0 1,00 1683 -30 0 1,50 1668 -30 0 1,56 1666 -30 0 35 0,00 1666 -90 0 0,50 1621 -90 0 1,00 1576 -90 0 1,50 1530 -90 0 1,56 1525 -90 0 36 0,00 1525 -151 0 0,50 1450 -151 0 1,00 1374 -151 0 1,50 1299 -151 0 1,56 1290 -151 0 37 0,00 1290 -212 0 0,50 1184 -212 0 1,00 1078 -212 0 1,50 972 -212 0 1,56 959 -212 0 38 0,00 959 -274 0 0,50 822 -274 0 1,00 685 -274 0 1,50 548 -274 0 1,56 532 -274 0 39 0,00 532 -337 0 0,50 363 -337 0 1,00 195 -337 0 1,50 27 -337 0 1,56 6 -337 0 40 0,00 6 -401 0 0,50 -194 -401 0 1,00 -394 -401 0 1,50 -595 -401 0 1,56 -619 -401 0 41 0,00 -619 -466 0 0,50 -851 -466 0 1,00 -1084 -466 0 1,50 -1317 -466 0 1,56 -1345 -466 0 42 0,00 -1345 469 0 0,50 -1111 469 0 1,00 -876 469 0 1,50 -642 469 0 1,56 -614 469 0 43 0,00 -614 402 0 0,50 -413 402 0






148/157

1,00 -212 402 0 1,16 -147 402 0 44 0,00 -147 369 0 0,40 0 369 0 TRAVE 3 : asta x M T N P 45 0,00 0 369 0 0,40 147 369 0 46 0,00 147 335 0 0,50 315 335 0 1,00 482 335 0 1,16 536 335 0 47 0,00 536 269 0 0,50 670 269 0 1,00 805 269 0 1,50 939 269 0 1,56 955 269 0 48 0,00 955 203 0 0,50 1057 203 0 1,00 1158 203 0 1,50 1259 203 0 1,56 1272 203 0 49 0,00 1272 138 0 0,50 1340 138 0 1,00 1409 138 0 1,50 1478 138 0 1,56 1486 138 0 50 0,00 1486 73 0 0,50 1522 73 0 1,00 1559 73 0 1,50 1595 73 0 1,56 1599 73 0 51 0,00 1599 8 0 0,50 1603 8 0 1,00 1607 8 0 1,50 1611 8 0 1,56 1612 8 0 52 0,00 1612 -57 0 0,50 1583 -57 0 1,00 1555 -57 0 1,50 1526 -57 0 1,56 1523 -57 0 53 0,00 1523 -122 0 0,50 1462 -122 0 1,00 1400 -122 0 1,50 1339 -122 0 1,56 1332 -122 0 54 0,00 1332 -188 0 0,50 1238 -188 0 1,00 1144 -188 0 1,50 1050 -188 0 1,56 1038 -188 0 55 0,00 1038 -255 0 0,50 911 -255 0 1,00 784 -255 0 1,50 656 -255 0 1,56 641 -255 0 56 0,00 641 -322 0 0,50 480 -322 0 1,00 319 -322 0 1,50 157 -322 0 1,56 138 -322 0 57 0,00 138 -391 0 0,50 -57 -391 0 1,00 -253 -391 0 1,50 -448 -391 0 1,56 -472 -391 0






149/157

58 0,00 -472 -460 0 0,50 -702 -460 0 1,00 -932 -460 0 1,50 -1162 -460 0 1,56 -1190 -460 0 59 0,00 -1190 -531 0 0,50 -1456 -531 0 1,00 -1721 -531 0 1,50 -1987 -531 0 1,56 -2018 -531 0 60 0,00 -2018 398 0 0,50 -1820 398 0 1,00 -1621 398 0 1,50 -1422 398 0 1,56 -1398 398 0 61 0,00 -1398 326 0 0,50 -1235 326 0 1,00 -1072 326 0 1,50 -910 326 0 1,56 -890 326 0 62 0,00 -890 254 0 0,50 -763 254 0 1,00 -636 254 0 1,50 -510 254 0 1,56 -494 254 0 63 0,00 -494 181 0 0,50 -404 181 0 1,00 -313 181 0 1,50 -223 181 0 1,56 -212 181 0 64 0,00 -212 109 0 0,50 -157 109 0 1,00 -103 109 0 1,50 -49 109 0 1,56 -42 109 0 65 0,00 -42 36 0 0,50 -24 36 0 1,00 -6 36 0 1,16 0 36 0 66 0,00 0 0 0 0,40 0 0 0 Condizione : Qbitta3 TRAVE 1 : asta x M T N P 1 0,00 0 0 0 0,40 0 0 0 2 0,00 0 -80 0 0,50 -40 -80 0 1,00 -80 -80 0 1,16 -93 -80 0 3 0,00 -93 766 0 0,50 290 766 0 1,00 673 766 0 1,50 1056 766 0 1,56 1102 766 0 4 0,00 1102 622 0 0,50 1414 622 0 1,00 1725 622 0 1,50 2036 622 0 1,56 2073 622 0 5 0,00 2073 487 0 0,50 2317 487 0 1,00 2561 487 0 1,50 2804 487 0 1,56 2833 487 0 6 0,00 2833 361 0






150/157

0,50 3014 361 0 1,00 3195 361 0 1,50 3376 361 0 1,56 3397 361 0 7 0,00 3397 244 0 0,50 3519 244 0 1,00 3641 244 0 1,50 3763 244 0 1,56 3778 244 0 8 0,00 3778 135 0 0,50 3845 135 0 1,00 3913 135 0 1,50 3980 135 0 1,56 3988 135 0 9 0,00 3988 33 0 0,50 4004 33 0 1,00 4021 33 0 1,50 4037 33 0 1,56 4039 33 0 10 0,00 4039 -62 0 0,50 4008 -62 0 1,00 3977 -62 0 1,50 3945 -62 0 1,56 3942 -62 0 11 0,00 3942 -151 0 0,50 3866 -151 0 1,00 3790 -151 0 1,50 3714 -151 0 1,56 3705 -151 0 12 0,00 3705 -235 0 0,50 3588 -235 0 1,00 3471 -235 0 1,50 3354 -235 0 1,56 3339 -235 0 13 0,00 3339 -313 0 0,50 3183 -313 0 1,00 3027 -313 0 1,50 2870 -313 0 1,56 2852 -313 0 14 0,00 2852 -386 0 0,50 2659 -386 0 1,00 2465 -386 0 1,50 2272 -386 0 1,56 2249 -386 0 15 0,00 2249 -455 0 0,50 2021 -455 0 1,00 1794 -455 0 1,50 1566 -455 0 1,56 1539 -455 0 16 0,00 1539 -521 0 0,50 1278 -521 0 1,00 1018 -521 0 1,50 757 -521 0 1,56 726 -521 0 17 0,00 726 -583 0 0,50 435 -583 0 1,00 143 -583 0 1,50 -148 -583 0 1,56 -183 -583 0 18 0,00 -183 -641 0 0,50 -503 -641 0 1,00 -824 -641 0 1,50 -1144 -641 0 1,56 -1183 -641 0 19 0,00 -1183 304 0 0,50 -1031 304 0 1,00 -878 304 0 1,50 -726 304 0 1,56 -708 304 0 20 0,00 -708 253 0 0,50 -581 253 0






151/157

1,00 -455 253 0 1,50 -328 253 0 1,56 -313 253 0 21 0,00 -313 206 0 0,50 -210 206 0 1,00 -107 206 0 1,16 -74 206 0 22 0,00 -74 184 0 0,40 0 184 0 TRAVE 2 : asta x M T N P 23 0,00 0 184 0 0,40 74 184 0 24 0,00 74 162 0 0,50 155 162 0 1,00 236 162 0 1,16 262 162 0 25 0,00 262 117 0 0,50 320 117 0 1,00 379 117 0 1,50 438 117 0 1,56 445 117 0 26 0,00 445 71 0 0,50 481 71 0 1,00 516 71 0 1,50 552 71 0 1,56 556 71 0 27 0,00 556 24 0 0,50 568 24 0 1,00 580 24 0 1,50 592 24 0 1,56 593 24 0 28 0,00 593 -25 0 0,50 581 -25 0 1,00 568 -25 0 1,50 555 -25 0 1,56 554 -25 0 29 0,00 554 -76 0 0,50 516 -76 0 1,00 477 -76 0 1,50 439 -76 0 1,56 435 -76 0 30 0,00 435 -129 0 0,50 370 -129 0 1,00 306 -129 0 1,50 242 -129 0 1,56 234 -129 0 31 0,00 234 -183 0 0,50 143 -183 0 1,00 51 -183 0 1,50 -40 -183 0 1,56 -51 -183 0 32 0,00 -51 -239 0 0,50 -171 -239 0 1,00 -290 -239 0 1,50 -410 -239 0 1,56 -424 -239 0 33 0,00 -424 -297 0 0,50 -573 -297 0 1,00 -721 -297 0 1,50 -870 -297 0 1,56 -887 -297 0 34 0,00 -887 -357 0 0,50 -1066 -357 0 1,00 -1244 -357 0 1,50 -1422 -357 0 1,56 -1444 -357 0






152/157

35 0,00 -1444 -418 0 0,50 -1653 -418 0 1,00 -1862 -418 0 1,50 -2071 -418 0 1,56 -2096 -418 0 36 0,00 -2096 -480 0 0,50 -2336 -480 0 1,00 -2576 -480 0 1,50 -2816 -480 0 1,56 -2845 -480 0 37 0,00 -2845 456 0 0,50 -2617 456 0 1,00 -2389 456 0 1,50 -2161 456 0 1,56 -2134 456 0 38 0,00 -2134 391 0 0,50 -1938 391 0 1,00 -1743 391 0 1,50 -1547 391 0 1,56 -1524 391 0 39 0,00 -1524 327 0 0,50 -1360 327 0 1,00 -1197 327 0 1,50 -1034 327 0 1,56 -1014 327 0 40 0,00 -1014 262 0 0,50 -883 262 0 1,00 -752 262 0 1,50 -621 262 0 1,56 -606 262 0 41 0,00 -606 197 0 0,50 -507 197 0 1,00 -409 197 0 1,50 -310 197 0 1,56 -299 197 0 42 0,00 -299 132 0 0,50 -232 132 0 1,00 -166 132 0 1,50 -100 132 0 1,56 -92 132 0 43 0,00 -92 68 0 0,50 -59 68 0 1,00 -25 68 0 1,16 -14 68 0 44 0,00 -14 35 0 0,40 0 35 0 TRAVE 3 : asta x M T N P 45 0,00 0 35 0 0,40 14 35 0 46 0,00 14 3 0 0,50 16 3 0 1,00 17 3 0 1,16 18 3 0 47 0,00 18 -61 0 0,50 -13 -61 0 1,00 -43 -61 0 1,50 -74 -61 0 1,56 -77 -61 0 48 0,00 -77 -125 0 0,50 -140 -125 0 1,00 -202 -125 0 1,50 -265 -125 0 1,56 -272 -125 0 49 0,00 -272 -188 0 0,50 -366 -188 0 1,00 -461 -188 0 1,50 -555 -188 0






153/157

1,56 -566 -188 0 50 0,00 -566 -251 0 0,50 -692 -251 0 1,00 -817 -251 0 1,50 -943 -251 0 1,56 -958 -251 0 51 0,00 -958 -314 0 0,50 -1115 -314 0 1,00 -1272 -314 0 1,50 -1430 -314 0 1,56 -1448 -314 0 52 0,00 -1448 -376 0 0,50 -1637 -376 0 1,00 -1825 -376 0 1,50 -2013 -376 0 1,56 -2035 -376 0 53 0,00 -2035 -438 0 0,50 -2254 -438 0 1,00 -2473 -438 0 1,50 -2692 -438 0 1,56 -2718 -438 0 54 0,00 -2718 -498 0 0,50 -2967 -498 0 1,00 -3216 -498 0 1,50 -3465 -498 0 1,56 -3494 -498 0 55 0,00 -3494 444 0 0,50 -3273 444 0 1,00 -3051 444 0 1,50 -2829 444 0 1,56 -2802 444 0 56 0,00 -2802 387 0 0,50 -2609 387 0 1,00 -2416 387 0 1,50 -2222 387 0 1,56 -2199 387 0 57 0,00 -2199 333 0 0,50 -2032 333 0 1,00 -1866 333 0 1,50 -1700 333 0 1,56 -1680 333 0 58 0,00 -1680 281 0 0,50 -1539 281 0 1,00 -1399 281 0 1,50 -1258 281 0 1,56 -1241 281 0 59 0,00 -1241 233 0 0,50 -1125 233 0 1,00 -1008 233 0 1,50 -892 233 0 1,56 -878 233 0 60 0,00 -878 188 0 0,50 -784 188 0 1,00 -690 188 0 1,50 -596 188 0 1,56 -585 188 0 61 0,00 -585 146 0 0,50 -512 146 0 1,00 -440 146 0 1,50 -367 146 0 1,56 -358 146 0 62 0,00 -358 107 0 0,50 -304 107 0 1,00 -251 107 0 1,50 -197 107 0 1,56 -191 107 0 63 0,00 -191 72 0 0,50 -155 72 0 1,00 -119 72 0 1,50 -82 72 0 1,56 -78 72 0






154/157

64 0,00 -78 41 0 0,50 -58 41 0 1,00 -37 41 0 1,50 -17 41 0 1,56 -15 41 0 65 0,00 -15 13 0 0,50 -8 13 0 1,00 -2 13 0 1,16 0 13 0 66 0,00 0 0 0 0,40 0 0 0 Condizione : G+Q TRAVE 1 : asta x M T N P 1 0,00 0 0 0 0,40 31 153 0 2 0,00 31 -146 0 0,50 6 46 0 1,00 77 238 0 1,16 120 299 0 3 0,00 120 -299 0 0,50 18 -108 0 1,00 12 84 0 1,50 102 276 0 1,56 119 299 0 4 0,00 119 -299 0 0,50 17 -108 0 1,00 11 84 0 1,50 101 276 0 1,56 119 299 0 5 0,00 119 -300 0 0,50 17 -108 0 1,00 11 84 0 1,50 101 276 0 1,56 118 299 0 6 0,00 118 -300 0 0,50 16 -108 0 1,00 10 84 0 1,50 100 276 0 1,56 118 299 0 7 0,00 118 -300 0 0,50 16 -108 0 1,00 10 84 0 1,50 100 276 0 1,56 117 299 0 8 0,00 117 -299 0 0,50 15 -108 0 1,00 9 84 0 1,50 99 276 0 1,56 117 299 0 9 0,00 117 -299 0 0,50 15 -108 0 1,00 9 84 0 1,50 99 276 0 1,56 116 299 0 10 0,00 116 -299 0 0,50 14 -108 0 1,00 9 84 0 1,50 99 276 0 1,56 116 299 0 11 0,00 116 -299 0 0,50 14 -107 0 1,00 9 84 0 1,50 99 276 0 1,56 116 299 0






155/157

12 0,00 116 -299 0 0,50 14 -107 0 1,00 9 84 0 1,50 99 276 0 1,56 116 299 0 13 0,00 116 -299 0 0,50 14 -107 0 1,00 9 85 0 1,50 99 276 0 1,56 116 299 0 14 0,00 116 -299 0 0,50 15 -107 0 1,00 9 85 0 1,50 99 276 0 1,56 117 299 0 15 0,00 117 -299 0 0,50 15 -107 0 1,00 9 85 0 1,50 100 276 0 1,56 117 299 0 16 0,00 117 -299 0 0,50 16 -107 0 1,00 10 85 0 1,50 100 277 0 1,56 118 300 0 17 0,00 118 -299 0 0,50 16 -107 0 1,00 11 85 0 1,50 101 277 0 1,56 118 300 0 18 0,00 118 -299 0 0,50 17 -107 0 1,00 11 85 0 1,50 101 277 0 1,56 119 300 0 19 0,00 119 -299 0 0,50 17 -107 0 1,00 12 85 0 1,50 102 276 0 1,56 119 299 0 20 0,00 119 -299 0 0,50 18 -107 0 1,00 12 85 0 1,50 102 276 0 1,56 120 299 0 21 0,00 120 -299 0 0,50 18 -107 0 1,00 12 84 0 1,16 31 146 0 22 0,00 31 -153 0 0,40 0 0 0 TRAVE 2 : asta x M T N P 23 0,00 0 0 0 0,40 31 153 0 24 0,00 31 -146 0 0,50 6 46 0 1,00 77 238 0 1,16 120 299 0 25 0,00 120 -299 0 0,50 18 -108 0 1,00 12 84 0 1,50 102 276 0 1,56 119 299 0 26 0,00 119 -299 0 0,50 17 -108 0 1,00 11 84 0 1,50 101 276 0






156/157

1,56 119 299 0 27 0,00 119 -300 0 0,50 17 -108 0 1,00 11 84 0 1,50 101 276 0 1,56 118 299 0 28 0,00 118 -300 0 0,50 16 -108 0 1,00 10 84 0 1,50 100 276 0 1,56 118 299 0 29 0,00 118 -300 0 0,50 16 -108 0 1,00 10 84 0 1,50 100 276 0 1,56 117 299 0 30 0,00 117 -299 0 0,50 15 -108 0 1,00 9 84 0 1,50 99 276 0 1,56 117 299 0 31 0,00 117 -299 0 0,50 15 -108 0 1,00 9 84 0 1,50 99 276 0 1,56 116 299 0 32 0,00 116 -299 0 0,50 14 -108 0 1,00 9 84 0 1,50 99 276 0 1,56 116 299 0 33 0,00 116 -299 0 0,50 14 -107 0 1,00 9 84 0 1,50 99 276 0 1,56 116 299 0 34 0,00 116 -299 0 0,50 14 -107 0 1,00 9 84 0 1,50 99 276 0 1,56 116 299 0 35 0,00 116 -299 0 0,50 14 -107 0 1,00 9 85 0 1,50 99 276 0 1,56 116 299 0 36 0,00 116 -299 0 0,50 15 -107 0 1,00 9 85 0 1,50 99 276 0 1,56 117 299 0 37 0,00 117 -299 0 0,50 15 -107 0 1,00 9 85 0 1,50 100 276 0 1,56 117 299 0 38 0,00 117 -299 0 0,50 16 -107 0 1,00 10 85 0 1,50 100 277 0 1,56 118 300 0 39 0,00 118 -299 0 0,50 16 -107 0 1,00 11 85 0 1,50 101 277 0 1,56 118 300 0 40 0,00 118 -299 0 0,50 17 -107 0 1,00 11 85 0 1,50 101 277 0 1,56 119 300 0






157/157

41 0,00 119 -299 0 0,50 17 -107 0 1,00 12 85 0 1,50 102 276 0 1,56 119 299 0 42 0,00 119 -299 0 0,50 18 -107 0 1,00 12 85 0 1,50 102 276 0 1,56 120 299 0 43 0,00 120 -299 0 0,50 18 -107 0 1,00 12 84 0 1,16 31 146 0 44 0,00 31 -153 0 0,40 0 0 0 TRAVE 3 : asta x M T N P 45 0,00 0 0 0 0,40 31 153 0 46 0,00 31 -146 0 0,50 6 46 0 1,00 77 238 0 1,16 120 299 0 47 0,00 120 -299 0 0,50 18 -108 0 1,00 12 84 0 1,50 102 276 0 1,56 119 299 0 48 0,00 119 -299 0 0,50 17 -108 0 1,00 11 84 0 1,50 101 276 0 1,56 119 299 0 49 0,00 119 -300 0 0,50 17 -108 0 1,00 11 84 0 1,50 101 276 0 1,56 118 299 0 50 0,00 118 -300 0 0,50 16 -108 0 1,00 10 84 0 1,50 100 276 0 1,56 118 299 0 51 0,00 118 -300 0 0,50 16 -108 0 1,00 10 84 0 1,50 100 276 0 1,56 117 299 0 52 0,00 117 -299 0 0,50 15 -108 0 1,00 9 84 0 1,50 99 276 0 1,56 117 299 0 53 0,00 117 -299 0 0,50 15 -108 0 1,00 9 84 0 1,50 99 276 0 1,56 116 299 0 54 0,00 116 -299 0 0,50 14 -108 0 1,00 9 84 0 1,50 99 276 0 1,56 116 299 0 55 0,00 116 -299 0 0,50 14 -107 0 1,00 9 84 0






158/158

1,50 99 276 0 1,56 116 299 0 56 0,00 116 -299 0 0,50 14 -107 0 1,00 9 84 0 1,50 99 276 0 1,56 116 299 0 57 0,00 116 -299 0 0,50 14 -107 0 1,00 9 85 0 1,50 99 276 0 1,56 116 299 0 58 0,00 116 -299 0 0,50 15 -107 0 1,00 9 85 0 1,50 99 276 0 1,56 117 299 0 59 0,00 117 -299 0 0,50 15 -107 0 1,00 9 85 0 1,50 100 276 0 1,56 117 299 0 60 0,00 117 -299 0 0,50 16 -107 0 1,00 10 85 0 1,50 100 277 0 1,56 118 300 0 61 0,00 118 -299 0 0,50 16 -107 0 1,00 11 85 0 1,50 101 277 0 1,56 118 300 0 62 0,00 118 -299 0 0,50 17 -107 0 1,00 11 85 0 1,50 101 277 0 1,56 119 300 0 63 0,00 119 -299 0 0,50 17 -107 0 1,00 12 85 0 1,50 102 276 0 1,56 119 299 0 64 0,00 119 -299 0 0,50 18 -107 0 1,00 12 85 0 1,50 102 276 0 1,56 120 299 0 65 0,00 120 -299 0 0,50 18 -107 0 1,00 12 84 0 1,16 31 146 0 66 0,00 31 -153 0 0,40 0 0 0

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