Estudio Geotècnico con Slide

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Firmado digitalmente por: VISADO Colegio de Ingenieros de Caminos - NIF Q2867009I

Fecha: 12/06/2009

Razón: VISADO por el Colegio de Ingenieros de Caminos

Firmado digitalmente por: NOMBRE BEDOYA FERNANDEZ TOMAS J. - NIF 72109440R

Fecha: 11/06/2009

Razón: Soy el autor del documento

11/6/2009 1:17 pm

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ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA ESCUELA DE ADULTOSY APARCAMIENTO SUBTERRÁNEO PARA RESIDENTESEN CALLE GERVASIO HERREROS DE TORRELAVEGA

solicitante: AYUNTAMIENTO DE TORRELAVEGAref. 230 09096

Junio 2009

c nsa

poligono industrial de Heras. parcela 135

39792 Heras - Cantabria

tel. 942543265 - fax 942543273

www.icinsa.com

AENOR Certifica el Sistema de Calidad de ICINSA. ISO-9001. ER-0136/2000AENOR Certifica el Sistma de Gestión Ambiental de ICINSA. ISO-14001. G-2003/459



INDICE

1 ANTECEDENTES ................................................................................................... 1

2 TRABAJOS REALIZADOS..................................................................................... 2

3 GEOLOGÍA.............................................................................................................. 3

3.1 INTRODUCCIÓN GEOLÓCICA................................................................. 3

3.2 GEOMORFOLOGÍA ..................................................................................... 4

4 DESCRIPCIÓN GEOLÓGICO-GEOTÉCNICA DE LOS MATERIALES .......... 4

4.1 RELLENOS ANTRÓPICOS..........................................................................5

4.2 DEPÓSITOS ALUVIALES DE FONDO DE VALLE................................. 5

4.2.1 ALUVIAL GRUESO ..................................................................................... 5

4.2.2 ALUVIAL FINO............................................................................................ 7

4.3 DEPÓSITOS DE TERRAZA ALUVIAL...................................................... 9

5 NIVEL FREÁTICO ............................................................................................... 10

6 ANALISIS DE LA CIMENTACIÓN..................................................................... 11

6.1 INTRODUCCIÓN......................................................................................... 11

6.2 CIMENTACIÓN SUPERFICIAL ............................................................... 11

6.2.1 CARGA DE HUNDIMIENTO....................................................................... 11

6.2.2 ASIENTOS................................................................................................... 12

7 EXCAVACIÓN....................................................................................................... 14

7.1 ESTUDIO DE ESTABILIDAD DEL TALUD DE LA TERRAZA

ALUVIAL 15

7.2 EXCAVACIÓN DE UN NIVEL DE SÓTANO..........................................16

7.3 EXCAVACIÓN DE 2 NIVELES DE SÓTANO......................................... 19

8 RESUMEN Y CONCLUSIONES .......................................................................... 20



INDICE DE ANEJOS

SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOSCOLUMNAS ESTRATIGRÁFICAS DE LOS SONDEOS

DIAGRAMAS DE PENETRACIÓN DPSH

CORTES GEOTÉCNICO

DIAGRAMAS DE ESTABILIDAD

ENSAYOS DE LABORATORIO

ANEJO FOTOGRÁFICO



Estudio geotécnico para escuela de adultos y aparcamiento para residentes en Torrelavega.

1

1 ANTECEDENTES

A petición del Ayuntamiento de Torrelavega, ICINSA S.A. ha realizado el estudio

geotécnico de la parcela MI-5, localizada en el barrio torrelavegense de la inmobiliaria.

Concretamente en la confluencia de la calle Gervasio Herreros y de la calle la Llama.

En dicha parcela se construirá la escuela de adultos y un aparcamiento subterráneo para

residentes. En total, la superficie máxima de ocupación es de 3262 m2.

Según la información disponible, se contemplan 2 tipologías:

• Aparcamiento de 2 plantas bajo rasante y edificio de 4 plantas (baja+3).

• Aparcamiento de 1 planta bajo rasante y edificio de 4 plantas (baja+3).

La ubicación y superficie del edificio se desconoce.

El solar se encuentra delimitado perimetralmente por viales en servicio, por el arroyo

indiana, por una finca privada con edificaciones y por la ladera de la terraza aluvial sobre la que

se emplaza el Cementerio Municipal La Llama.

La situación de la parcela objeto de estudio se muestra en la figura 1

Figura 1. Foto aérea de la parcela tomada del sistema de información geográfica para la identificación de parcelas agrícolas del M.A.P.A.




2

2 TRABAJOS REALIZADOS

Para el estudio geotécnico de la parcela se han realizado en total 3 sondeos mecánicos

con recuperación continua de testigo y 3 ensayos de penetración dinámica tipo DPSH.

Los sondeos se realizaron con objeto de conocer la naturaleza de los materiales que

constituyen el subsuelo y determinar sus características geotécnicas mediante ensayos “in situ”.

Además, se han tomado muestras del material extraído para la realización de ensayos de

laboratorio.

Para la ejecución de los sondeos se han utilizado una sonda ROLATEC, modelo RL-

150, montadas sobre orugas.

El método de perforación utilizado ha sido a rotación con recuperación continua de

testigo. Las gravas y bolos y los depósitos arenosos han sido perforados a rotación con

inyección de agua. Los niveles de naturaleza cohesiva se han perforado en seco.

Dado que la práctica totalidad de los materiales atravesados con granulares (gravas,

bolos y arenas), y por lo tanto no presentan cohesión, no se ha podido tomar muestras

inalteradas del terreno, por lo que únicamente se han realizado ensayos S.P.T, cada 3 m,

siguiendo las especificaciones de la norma UNE 103800/92

Asimismo, se han realizado 3 ensayos de penetración dinámica superpesada tipo DPSH

para conocer la resistencia de los suelos atravesados en otros puntos de la parcela y determinar

la cota de aparición de un nivel de apoyo competente.

Los penetrómetros fueron realizados empleando la unidad de golpeo de la máquina de

sondeos




3

3 GEOLOGÍA

3.1 INTRODUCCIÓN GEOLÓCICA

De acuerdo con el Mapa Geológico de España, Escala 1:50.000, Hoja de Torrelavega

(ver figura 2) la totalidad de la superficie del casco urbano de Torrelavega aparece recubierta

por depósitos aluviales Cuaternarios (Pleistoceno-Holoceno). Estos materiales representan los

sedimentos transportados por el río Besaya que han sido depositados a lo largo de la amplia

llanura de inundación que define el río a su paso por la localidad de Torrelavega.

Se pueden diferenciar 2 tipos de depósitos en cuanto a su génesis y a sus propiedades

geotécnicas: depósitos de terraza aluvial (Pleistoceno) y depósitos aluviales de fondo de valle

(Holoceno).

Figura 2. Situación geológica de la parcela estudiada (Mapa Geológico de España, original a escala

1:50.000). Hoja de Torrelavega.

Zona de estudio




4

3.2 GEOMORFOLOGÍA

En cuanto a la geomorfología de la zona, el solar se ubica en la amplia llanura de

inundación del río Besaya, con una ancho del orden de 2 kilómetros en la cuidad de

Torrelavega. El relieve de la zona de ocupación del aparcamiento es llano, exceptuando la zona

colindante con el Cementerio Municipal La Llama, que ocupa parcialmente el talud natural que

define la terraza aluvial.

La zona objeto de estudio se encuentra delimitada al norte por el arroyo indiana que

discurre encauzado. Para cuantificar la probabilidad de inundación se debe realizar un estudio

hidraúlico, que en ningún caso es la finalidad de este estudio geotécnico, donde se pretende

determinar las condiciones de cimentación de la edificación.

Excepto el potencial riesgo de inundabilidad, no se han reconocido riesgos geológicos,

no observándose flujo de agua superficial ni evidencias externas de inestabilidad de ningún tipo.

4 DESCRIPCIÓN GEOLÓGICO-GEOTÉCNICA DE LOS MATERIALES

A continuación se describen, de más superficial a más profundo, los distintos tipos de

materiales, basándose en la información que se ha obtenido de ellos en los reconocimientos de

campo y en los resultados de los ensayos de laboratorio. La distribución de los materiales

reconocidos se puede observar en el apartado de anejos (perfiles geotécnicos).

En la zona objeto de estudio podemos distinguir 3 tipos de materiales en cuanto a su

origen y propiedades geotécnicas: los rellenos antrópicos, los depósitos aluviales de fondo de

valle y los depósitos de terraza aluvial.

Los depósitos aluviales de fondo de valle ocupan la práctica totalidad de la zona de

ocupación del aparcamiento y se depositaron en el Holoceno. Por otro lado, los depósitos de

terraza aluvial se encuentran elevados respecto a la rasante del aparcamiento y se ciñen

exclusivamente a la zona colindante con el Cementerio Municipal La Llama. Estos depósitos

son anteriores a los de fondo de valle ya que se depositaron en el Pleistoceno.




5

4.1 RELLENOS ANTRÓPICOS

Como es evidente, estos materiales constituyen el nivel más superficial de los

detectados en los reconocimientos. Su espesor es reducido, variable entre 0.6 y 2 m.

Se trata de suelos heterogéneos constituido por niveles gruesos (gravas, fragmentos de

hormigón, trozos de ladrillo) y por niveles finos (limos arcillo-arenosos).

Para estos niveles se pueden asumir los siguientes parámetros:

Densidad aparente, 1.80 T/m3

Cohesión efectiva, c’: 0 kp/cm2

Angulo de rozamiento interno, ϕ': 28º

Módulo de elasticidad E= 80 Kp/cm2

Modulo de balasto K s= 2000 T/m3 (estimado según bibliografía)

4.2 DEPÓSITOS ALUVIALES DE FONDO DE VALLE

Estos materiales representan los sedimentos transportados por el río que han sido

depositados en la zona objeto de estudio.

Se han identificado 2 tipos de depósitos en cuanto a se granulometría: depósitos

aluviales gruesos y depósitos aluviales finos.

La distribución espacial de estos materiales se puede observar en los perfiles

geotécnicos aportados en el apartado de anejos.

4.2.1 ALUVIAL GRUESO

Los depósitos aluviales gruesos aparecen como un nivel continuo, de espesor variable,

que se localiza inmediatamente por debajo de los rellenos y se continua hasta profundidades

variables entre 3.70-6.00 m (ver perfiles geotécnicos).

Se trata de gravas y bolos redondeados de compacidad media con matriz fina

arenosa. A juzgar por los valores altos de NSPT, la textura de estos depósitos es

mayoritariamente canto-soportada, es decir, con los cantos en contacto.

Analizando los ensayos de penetración dinámica realizados (SPT y DPSH), se puede

asumir para estos materiales, siendo conservador, un valor NSPT= 35.




6


Densidad saturada, 2.10 T/m3

NSPT= 35




Coeficiente de permeabilidad K= 5 10-2

cm/s

Resistencia unitaria de hundimiento por fuste, r f = 0.7 Kp/cm2

*

Resistencia unitaria de hundimiento por punta, r p = 70 kp/cm

2

*Modulo de balasto K s= 10.000 T/m3 (estimado según bibliografía)

Nota: Para obtener las resistencias unitarias admisibles por punta y fuste se deberá

aplicar un factor de seguridad F= 3 para la punta y F=2 para el fuste. Para movilizar la totalidad

de la resistencia por punta se deberá garantizar un empotramiento de al menos 5 diámetros en el

aluvial grueso.

* (estimado según formulación del CTE)

De los ensayos de laboratorio realizados a estos niveles se obtienen los resultados que

figuran en la siguiente tabla resumen:

Granulometría (%) PlasticidadMuestra

< 5 mm < 2 mm < 0.08 mm LL IPS.U.C.S.

S-1 SPT. a 3.00-3.30 m 72 66 19 No plástico SM

De acuerdo a la Clasificación Unificada de Suelos de Casagrande, la muestra ensayada

se clasifica como arenas limosas (SM) con un porcentaje de gravas del 28%.

Del ensayo de Agresividad de suelos al hormigón realizado a estos materiales se hanobtenido los valores que se indican en la tabla, que corresponden a suelos no agresivos:

Muestra Parámetro Resultado

Acidez Baumann-Gulli 16 ml/KgS-1 SPT a 3.00-3.30 m

Contenido en sulfato 184 mg/Kg




7

4.2.2 ALUVIAL FINO

Estos niveles se localizan desde los depósitos aluviales gruesos, descritos en el apartado

anterior, hasta al menos la máxima profundidad prospectada (18.60 m en el S-1).

Los depósitos aluviales finos están constituidos mayoritariamente por arenas

limosas grises de compacidad media. Localmente se han identificados 2 niveles arcillosos;

uno en el sondeo S-1 ,a partir de 15.00 m de profundidad, y otro en el sondeo S-2, de 1.7 m de

espesor, que se acuña lateralmente.

Granulometría (%) PlasticidadMuestra< 5 mm < 2 mm < 0.08 mm LL IP

S.U.C.S.

S-2 SPT a 12.00-12.60 m 100 100 95 30.9 12.4 CL

S-3 SPT a 6.00-6.60 m 100 100 47 No plástico SM

De acuerdo a la Clasificación Unificada de Suelos de Casagrande, la muestra ensayada

del sondeo S-3 se clasifica como arena limosa (SM) no plásticas. Por otro lado, la muestra

ensayada del sondeo S-2 se clasifica como arcilla inorgánica de baja plasticidad (CL).

Señalar que, como se ha indicado anteriormente, las arenas limosas son el nivel másrepresentativo que conforman los depósitos aluviales finos.

Del ensayo de Agresividad de suelos al hormigón realizado a estos materiales se han

obtenido los valores que se indican en la tabla, que corresponden a suelos de agresividad

débil:

Muestra Parámetro Resultado


Contenido en sulfato 2044mg/Kg


Contenido en sulfato 1781mg/Kg

En la consideración de los parámetros geotécnicos se ha tomado como base la

información obtenida de los sondeos realizados en esta campaña y también de otros sondeos

realizados en fincas próximas.




8

En cuanto a sus propiedades geotécnicas se han considerado 2 niveles:

• Arenas de compacidad media-floja

• Arenas de compacidad media

4.2.2.1 ARENAS DE COMPACIDAD MEDIA-FLOJA

Estos niveles se han localizado desde el límite inferior de los rellenos hasta 12 m de

profundidad.

Para estos materiales se pueden asumir los siguientes parámetros:


NSPT= 20




Coeficiente de permeabilidad K= 10-3

cm/s


*

Resistencia unitaria de hundimiento por punta, r p = 40 kp/cm2

*

Modulo de balasto K s= 3600 T/m3

(estimado según bibliografía)




aluvial fino de compacidad media-floja.

• (estimado según formulación del CTE)




9

4.2.2.2 ARENAS COMPACIDAD MEDIA

Estos niveles se han localizado a partir de 12 m de profundidad.

Para estos materiales se pueden asumir los siguientes parámetros:


NSPT= 30-35




Coeficiente de permeabilidad K= 10-3

cm/s


*

Resistencia unitaria de hundimiento por punta, r p = 65 kp/cm2

*

Modulo de balasto K s= 10.000 T/m3 (estimado según bibliografía)




aluvial fino de compacidad media.

* (estimado según formulación del CTE)

4.3 DEPÓSITOS DE TERRAZA ALUVIAL

Como se ha comentado anteriormente, los depósitos de terraza aluvial se encuentran

elevados respecto al resto de la superficie de la parcela y se localizan exclusivamente a la zona

colindante con el Cementerio Municipal La Llama, definiendo una ladera de aproximadamente

25º de inclinación respecto a la horizontal.

Según el plano de implantación, parte del perímetro sur del aparcamiento se localiza

sobre dicha ladera, ocupando aproximada la mitad inferior.

Los terrenos que conforman la terraza aluvial no han sido identificados en los

reconocimientos realizados, ya que los sondeos se han ubicado a cota del aparcamiento

existente. No obstante, se dispone de sondeos y de calicatas, realizados para otros trabajos, que

atraviesan estos niveles.

Los depósitos de terraza aluvial de esta zona están constituidos por gravas y bolos

redondeados de compacidad densa. Con tamaños variables entre 3 y 40 cm y predominio de la

fracción entre 3 y 15 cm.




10



NSPT= 45-Rechazo

Cohesión efectiva, c’: 0.1 kp/cm2



Coeficiente de permeabilidad K= 5 10-2

cm/s

5 NIVEL FREÁTICO

Una vez finalizados los sondeos se ha introducido en su interior tubería piezométrica,

con objeto de hacer un seguimiento de la posición del nivel freático. Se han obtenido las

medidas que se muestran en la tabla adjunta:

Sondeo Día Profundidad (m)

S-1 18/05/09 -1.50

S-2 18/05/09 -1.75

S-1 29/05/09 -1.50

S-2 29/05/09 -1.60

S-3 29/05/09 -0.95

S-1 02/06/09 -1.55

S-2 02/06/09 -1.70

Señalar que las profundidades de aparición de la capa freática están referidas a la boca

de cada sondeo. Los 3 sondeos están aproximadamente a la misma cota, ya que se han realizado

en un aparcamiento en superficie que presenta relieve llano.

Los 2 ensayos de agresividad de aguas al hormigón, según EHE, indica que las

aguas presentan agresividad media al hormigón.




11

6 ANALISIS DE LA CIMENTACIÓN

6.1 INTRODUCCIÓN

En la parcela objeto de estudio se construirá la escuela de adultos y un aparcamiento

subterráneo para residentes. En total, la superficie máxima de ocupación es de 3262 m2.

Según la información disponible, se contemplan 2 tipologías para el nuevo

equipamiento:

• Aparcamiento de 2 plantas bajo rasante y edificio de 4 plantas (baja+3).

• Aparcamiento de 1 planta bajo rasante y edificio de 4 plantas (baja+3).

La ubicación y superficie del edificio se desconoce.

Como se puede observar en los perfiles geotécnicos, los reconocimientos realizados

ponen de manifiesto que la zona de influencia de la cimentación está constituida por depósitos

aluviales finos, y más concretamente por depósitos arenosos de compacidad media-floja (ver

apartado 4.2.2.1

A continuación, se van a exponer los aspectos relacionados con las condiciones decimentación de la edificación proyectada, determinando la carga de hundimiento y los asientos.

6.2 CIMENTACIÓN SUPERFICIAL

6.2.1 CARGA DE HUNDIMIENTO

La tensión de hundimiento de una cimentación superficial se ha evaluado mediante la

formulación propuesta por Hansen (1970):

qh = c × N c × sc × d c+ γ × D × N q× sq× d q+ 0.5× B× N γ × sγ × d γ

donde:

c = cohesión del terreno.

γ = peso específico del suelo.

D = profundidad de la base de la zapata.

B = ancho del cimiento.




12

Nc, Nq, Nγ = factores de capacidad de carga que dependen exclusivamente del ángulo

de rozamiento interno efectivo del suelo (φ’).

sc, sq, sγ = factores de forma que dependen de las dimensiones de la zapata.

d c, d q, d γ = factores de profundidad que dependen de la profundidad de la cimentación.

Teniendo en cuenta la cota superficial de aparición de la capa freática (–1.50 m de

profundidad) resulta necesario construir una losa de cimentación que garantice la

estanqueidad del sótano y soporte la subpresión.

Aplicando la expresión de Hansen, considerando los materiales reconocidos en la zona

de influencia de la cimentación y adoptando un coeficiente de seguridad de 3, la tensión

admisible a efectos de hundimiento para un cimentación mediante losa, tanto para 1 como

para 2 niveles de sótano, resulta superior a 10 Kp/cm2, luego el terreno soporta la carga

transmitida por la cimentación.

Señalar que en ambos casos la cimentación se encuentra condicionada por la

tolerancia a los asientos, no por la carga de hundimiento.

6.2.2 ASIENTOS

Los valores que se han obtenido anteriormente, se refieren a la tensión admisible del

terreno a efectos de rotura por hundimiento, pero no tiene en cuenta los asientos que dicha carga

induciría.

En la estimación de los asientos entran en juego muchos factores, tanto los propios del

terreno como los de la tipología y dimensiones de la cimentación, existiendo numerosos

procedimientos y expresiones que permiten llegar a ésta.

Para el cálculo de los asientos se ha seguido el modelo elástico, suponiendo un

semiespacio isótropo multicapa. Concretamente se ha empleado el método elástico de

Steinbrenner. El método consiste en restar del asiento (sc) en la superficie de la carga y el

asiento (sz) a profundidad z en la capa compresible.




13

Donde:

k= coeficiente adimensional de forma

q= incremento de tensión aplicada (t/m2)

a= longitud de cimentación (m)

b= ancho de cimentación (m)

z= espesor del estrato compresible (m)

ν= es el coeficiente de Poisson

E'= módulo de deformación (t/m2)

A= 1 - ν2

B= 1 - ν - 2ν2

φ1 y φ2= parámetros adimensionales de forma

El criterio tradicional sobre asientos admisibles indica que para cimentaciones por

losa el asiento máximo en arenas podrá ser de 4-6.5 cm.

Los parámetros elásticos de los niveles detectados se han estimado en función de los

resultados de los ensayos de penetración dinámica tipo (SPT y DPSH), utilizando correlaciones

suficientemente contrastadas.

Señalar que la magnitud de la tensión de trabajo de la losa será un factor

limitativo en función de la tolerancia a los asientos. El procedimiento seguido en la

estimación de los asientos ha consistido en tantear distintas tensiones de trabajo de la

cimentación, hasta conseguir que los asientos estén dentro de valores admisibles.

E'

2)-(1****2Sc

υ bqk =

E'*2

b*q*)21(Sz φ φ B A −=




14

Así pues, si consideramos un solo nivel de sótano y para una tensión de trabajo de

la losa de 1 Kp/cm2, los asientos máximos calculados resultan del orden de 3-4 cm, luego

están dentro de valores admisibles para esta tipología de cimentación y tipo de terreno, ya

que son inferiores a 2 pulgadas. Por otro lado, si se construyen 2 niveles de sótano, la

tensión de trabajo de la losa se puede incrementar hasta 1.4 Kp/cm2, resultando los

asientos igualmente del mismo orden.

Señalar que no cabe esperan asientos diferenciales significativos ya que la herogeneidad

del terreno no es importante.

7 EXCAVACIÓN

En el esquema adjunto se muestra, en línea roja, el perímetro de ocupación del

aparcamiento subterráneo.

Plano se situación de los limites del aparcamiento subterráneo

Como se puede observar en el esquema, el aparcamiento linda al norte con viales en

servicio (calle La Llama y calle Gervasio Herreros) y con un arroyo encauzado bajo rasante a

profundidades variables entre 1.5 y 3 m (arroyo indiana). En el extremo sureste, el aparcamiento

ocupa parcialmente el talud de la terraza aluvial.

arroyo indiana




15

7.1 ESTUDIO DE ESTABILIDAD DEL TALUD DE LA TERRAZA ALUVIAL

La construcción del aparcamiento subterráneo, con la superficie de ocupación que

se muestra en el plano, implica obligatoriamente la necesidad de tomar medidas de

estabilización de la ladera, además de la correspondiente pantalla continua de hormigón

cuando se excave el sótano (1 o 2 niveles).

En principio, se entiende que la solución más adecuada consiste en construir un

muro anclado por bataches hasta alcanzar la cota de la rasante del aparcamiento.

Se ha realizado un análisis de estabilidad de la ladera empleando métodos de equilibrio

límite. En dicho análisis se han predimensionado las medidas de estabilización propuestas para

el talud (muro anclado).

Los cálculos se han realizado con el programa Slide 5.0 distribuido por la empresa

Rocscience.

A continuación se muestra el diagrama de estabilidad con las medidas de estabilización

propuestas para el talud de la terraza aluvial. Se ha considerado un talud subvertical con un

desnivel 6 m de altura desde la cabeza hasta la rasante del aparcamiento.

Como se puede observar, el factor de seguridad obtenido es F=1.482, que es muy

próximo a 1.5, por lo que se entiende que es adecuado para garantizar la estabilidad

futura de la ladera.




16

En los cálculos se ha considerado bulones activos de 15 Tn de carga nominal (barras

Gewi de 25 mm de diámetro) con 10 m de longitud total y 4 m de bulbo, dispuestos en una

malla cuadrada de 2x2 m.

7.2 EXCAVACIÓN DE UN NIVEL DE SÓTANO

Los reconocimientos realizados muestran que los materiales del subsuelo tienen

naturaleza granular y nula cohesión, lo que implica que para conseguir taludes de excavación

estables, éstos deberán que ser muy tendidos, del orden de 1.5H:1V, siempre y cuando se abata

la capa freática por debajo del fondo de excavación permanentemente.

Con estas premisas, si se excava un nivel de sótano (3 m de profundidad) se ocuparán

aproximadamente 4.5 m del terreno circundante, lo que en este caso implicaría ocupar buena

parte de los viales colindantes. Luego con esta situación, se hace necesario construir

previamente un elemento de contención tipo pantalla continua de hormigón armado en el

extremo colindante con la calle La Llama y la calle Gervasio Herreros .

En la zona del arroyo de indiana, en principio, podría ejecutarse un talud 1.5H:1V sin

afección al encauzamiento, ya que se encuentra a unos 6 m de distancia del borde la excavación

y discurre enterrado a profundidades variables entre 1.5 y 3 m.

Como se ha comentado anteriormente, en el extremo sureste de la excavación, donde

el aparcamiento se localiza sobre el talud de la terraza aluvial, es igualmente necesario

construir una pantalla continua de hormigón bajo rasante y un muro anclado por

bataches para contener los terrenos localizados sobre rasante.

Si se opta por retranquear los limites del aparcamiento hasta el pié del talud de la

terraza aluvial, se podría evitar construir el tramo de pantalla de hormigón, pero habría

que excavar un talud que no supere 35º de inclinación con la horizontal. El talud se

extendería desde el nivel de cimentación del sótano hasta aproximadamente la mitad de la ladera

(10 m de altura).

A continuación se muestra el diagrama de estabilidad para esta hipótesis.




17

Como se puede observar, el factor de seguridad obtenido es F=1.29, que es

adecuado para una situación provisional.

En cuanto a la tipología de elemento de contención se recomienda la pantalla continua

de hormigón “in situ”.

En el dimensionamiento de las pantallas se deben considerar las acciones originadas en

el trasdós por el empuje del terreno y el empuje hidrostático, de acuerdo con los parámetros

geotécnicos establecidos en el apartado 4.

Se cumplirá en cualquier caso para las pantallas diseñadas, que la carga transmitida al

terreno, será inferior a la resistencia de hundimiento por punta + la resistencia de hundimiento

por fuste, con un coeficiente de seguridad (F = 3) para la punta y (F=2) para el fuste.

Partiendo de la NTE (acondicionamiento del terreno y cimentaciones), y concretamente

de la tabla 6 del apartado de pantallas, para el tramo colindante con los viales, se establece a

modo de predimensionamiento los siguientes parámetros de pantalla:




18

Parámetros pantalla Dimensiones

profundidad 5.5 m

espesor 45 cm

diámetro armadura base del trasdós (5 barras por metro) 10 mm

diámetro armadura base del intradós (5 barras por metro) 10 mm

diámetro armadura de refuerzo del intradós (5 barras por metro) 10 mm

cota origen armadura del refuerzo en intradós 1 m

cota profundidad armadura del refuerzo en intradós 4 m

reacción del apoyo provisional 3.42 t/m

reacción del apoyo definitivo 2.26 t/m

En el caso de un único nivel de sótano, la pantalla podría hacer frente por sí sola a los

empujes del terreno y trabajar en voladizo en la zona de los viales, si se la dota de la rigidez

suficiente. Otra posibilidad factible sería dejar un espaldón de tierras adosado provisionalmente

al paramento de la pantalla, que se retira posteriormente, una vez construidos los pilares

interiores y los forjados que sirven de apoyo.

Teniendo en cuenta la cota de la capa freática y la cota prevista del fondo de

excavación, se producirá filtración hacia el interior de la excavación, por lo que seránecesario abatir el nivel freático durante la construcción, evitando en todo momento el

sifonamiento e inestabilidad del fondo. La filtración de agua estará condicionada entre otros

factores por el gradiente hidraúlico y por la permeabilidad de los materiales del subsuelo.

Para estimar los caudales no se ha considerado la presencia de la pantalla, ya que, en

principio, no cubre todo el perímetro de la excavación, por lo que el flujo de agua circulará

preferentemente por el nivel de mayor permeabilidad (aluvial grueso). Para los cálculos se ha

asumido un coeficiente de permeabilidad homogéneo k=5 .10-2

cm/s. El procedimiento aplicado

sigue la metodología propuesta en el libro (Geotécnia y Cimientos III 2º parte. Proyecto de

rebajamiento del nivel freático).

Así pues, considerando que la cota de la capa freática se localiza a partir de 1.5 m de

profundidad de la superficie del terreno y para una excavación de 3 m de profundidad, se ha

estimado que fluirá hacia el interior de la excavación un caudal de agua importante, del

orden de 450 m3 /h, siempre con un alto grado de incertidumbre por la posibilidad de encontrar

niveles de terreno con distinta permeabilidad.




19

Si se opta por construir una pantalla continua de 6 m de profundidad a lo largo de

todo el perímetro de excavación, y por lo tanto, que corte totalmente los niveles de aluvial

grueso, la filtración de agua estará controlada en este caso por los niveles de menor

permeabilidad (aluvial fino), para los que se asume un coeficiente de permeabilidad homogéneo

k=.10-3

cm/s. En este caso el caudal a bombear se reduce drásticamente y será del orden de

8 m3 /h.

Por otro lado, se ha obtenido un coeficiente de seguridad frente al sifonamiento

adecuado F=3.2 y para su estimación se ha seguido el método propuesto en el manual del

Nacional Research Council de Canadá (1975).

7.3 EXCAVACIÓN DE 2 NIVELES DE SÓTANO

Si se opta por excavar 2 niveles de sótano (excavación de 6 m de profundidad) y

teniendo en cuenta los colindantes, resulta necesario construir previamente un elemento

de contención tipo pantalla continua de hormigón a lo largo de todo el perímetro de

excavación.

Partiendo de la NTE (acondicionamiento del terreno y cimentaciones), y concretamentede la tabla 6 del apartado de pantallas, para el tramo colindante con los viales, se establece a

modo de predimensionamiento los siguientes parámetros:

Parámetros pantalla Dimensiones

profundidad 10.5 m

espesor 55 cm

diámetro armadura base del trasdós (5 barras por metro) 10 mm

diámetro armadura base del intradós (5 barras por metro) 20 mm

diámetro armadura de refuerzo del trasdós (5 barras por metro) 10 mm

diámetro armadura de refuerzo del intradós (5 barras por metro) 25 mm

cota origen armadura del refuerzo en intradós 1 m

cota profundidad armadura del refuerzo en intradós 8.5 m

reacción del apoyo provisional primero 14 t/m

reacción del apoyo definitivo primero 7.9 t/m

reacción del apoyo definitivo segundo 12.6 t/m




20

Para el caso de 2 niveles de sótano, será necesario el empleo de elementos

complementarios de contención. Una alternativa puede ser la de disponer apeos apoyados en

muros opuestos y/o ejecutar anclajes pretensados. En ambos casos se instalarán a medida que

progrese la excavación.

En este caso, como es evidente, se producirá igualmente filtración hacia el interior

de la excavación, por lo que será necesario abatir el nivel freático durante la construcción ,

evitando en todo momento el sifonamiento e inestabilidad del fondo..

El caudal a bombear y el coeficiente de seguridad frente al sifonaniento se han

estimado, al igual que en el caso anterior, por el método propuesto en el manual del Nacional

Research Council de Canadá (1975). Si suponemos una excavación de 6 m de profundidad,

el caudal a bombear se cifra en 17 m3 /h y el factor de seguridad frente al sifonamiento será

F=1.5.

En este caso, se recomienda aumentar la profundidad de la pantalla hasta 12 m,

para alcanzar un factor de seguridad adecuado frente al sifonamiento (F=2). El caudal a

bombear se estima en 14 m3/h.

8 RESUMEN Y CONCLUSIONES

- Los reconocimientos realizados ponen de manifiesto que la zona de influencia de la

cimentación está constituida por depósitos aluviales finos, y más concretamente por

depósitos arenosos de compacidad media-floja. Luego con esta situación y teniendo en

cuenta la presencia superficial del nivel freático, a partir de 1.5 m de profundidad, se

recomienda una cimentación superficial mediante losa armada con una tensión de

trabajo que no supere 1 kp/cm2

, para el caso de un nivel de sótano, y de 1.4Kp/cm2 para el caso de 2 niveles de sótano. Señalar que la cimentación está

condicionada por la tolerancia a los asientos, no por su carga de hundimiento, que en

este caso, al tratarse de losa es muy elevada.

- La losa realiza doble función, por un lado constituye el elemento de cimentación y por

otro garantiza la estanqueidad del nivel de sótano. Se estima un coeficiente de balasto

para una placa de 30 cm de diámetro (K 30)=3.6 Kp/cm3. Para una cimentación de

tamaño real mediante losa se estima un coeficiente de balasto (K)= 1 Kp/cm3

.




21

- La losa debe estar dimensionada para soportar las subpresiones de agua. Para el caso

de 2 niveles de sótano, considerando la diferencia entre cota de la capa freática y cota

de base de losa, se estiman valores de subpresion del orden 0.45 Kp/cm2, por lo que en

función del peso real de la estructura habrá que estudiar la necesidad de ejecutar bajo la

losa elementos a tracción (elementos de pantalla) que ayuden a soportar el empuje del

agua. La transmisión de estos esfuerzos al terreno se hará por el fuste del elemento.

- Analizando los colindantes, y con el perímetro de ocupación disponible (ver plano del

apartado 7), si consideramos un sótano bajo rasante, se hace necesario construir

previamente a la excavación un elemento de contención tipo pantalla continua de

hormigón armado en el extremo colindante con la calle La Llama y la calle

Gervasio Herreros y en el extremo sureste de la excavación, donde el

aparcamiento se localiza sobre el talud de la terraza aluvial (ver apartado 7.2).

- Si se opta por excavar 2 niveles de sótano, resulta necesario construir previamente

un elemento de contención tipo pantalla continua de hormigón a lo largo de todo

el perímetro de excavación (ver apartado 7.3).

- En el dimensionamiento de la pantalla se deben considerar las acciones originadas en

el trasdós por el empuje del terreno y el empuje hidrostático, de acuerdo con los

parámetros geotécnicos establecidos en el apartado 4.

- Se cumplirá en cualquier caso para las pantallas diseñadas, que la carga transmitida al

terreno, será inferior a la resistencia de hundimiento por punta + la resistencia de

hundimiento por fuste, con un coeficiente de seguridad (F = 3) para la punta y (F=2)

para el fuste.

- Teniendo en cuenta la cota de la capa freática y la cota prevista del fondo de

excavación se producirá filtración hacia el interior de la excavación, por lo que será

necesario abatir el nivel freático. Los caudales a bombear y los factores de seguridad

frente al sifonamiento figuran en los apartados 7.2 y 7.3. Señalar que los caudales

estimados tienen un alto grado de incertidumbre debido a la posibilidad de encontrar

niveles de terreno con distinta permeabilidad.




22

- De acuerdo con el articulado de la “Instrucción de hormigón estructural – EHE”, los

hormigones de cimentación estarán sometidos a un tipo de ambiente IIa+Qb.

- Se propone un control a nivel normal en los hormigones de cimentación, mediante

toma de series de probetas de hormigón fresco según la EHE.

Heras, Junio de 2009



SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS



COLUMNAS ESTRATIGRÁFICAS DE LOS SONDEOS



COTA (m.)

CORTEGEOLOGICO

COTASPARCIA-

LES

NIVEL

FREATI-CO

NATURALEZA DEL TERRENO

COTA (m.)

CORTEGEOLOGICO

COTASPARCIA-

LES

NIVEL

FREATI-CO

NATURALEZA DEL TERRENO

B U Z A M I E N T O

% R

E C U P E R A C I Ó N

R E L L E N O R.Q.D.

%COTAS

F R A C T U R A S

N º / 2 5 C M

R U G O S I D A DS.P.T.

Maza de 63.5 Kg Altura de caida 75 cm

PROFUNDIDAD

(m) PENETRAR 15 CM Y N (S.P.T.)

GOLPES PARA

(I) M. INALTERADA

PROFUNDIDAD(m)

GOLPEO

(A) ALTERADA (P) T. PARAFINADO

A L T E R A C I Ó N

(m) 1 4 16 64 Y N (S.P.T.)GOLPEO

SONDEO MECÁNICO A ROTACIÓN

SOLICITANTE:

OBRA:

LOCALIZACIÓN:

FECHA DE REALIZACIÓN:

0,00

14-15 / 02/ 2008

ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN DE CENTRO DE ADULTOS Y APARCAMIENTO

PARA RESIDENTES ENTRE LAS C/ LA LLAMA Y GERVASIO HERREROS, TORRELAVEGA

AYUNTAMIENTO DE TORRELAVEGA

-15.00

-18.60

-1.95

8.45

3.60

1.95

S-1

-8.10

-12.45

-16.50

-6.45

-11.40

-15.45

-9.45

-14.70

-18.60

50%

100%

100%

100%

90%

100%

40%

100%

100%

80%

70%

100%

100%

100%

80%

De 0.00 a 1.95 m, Rellenos: 7 cm de asfalto; 70 cm derelleno granular formado por gravas, restos de hormigon yarenas, y el resto, suelo limoarcilloso marron, negro amuro, con algun bolo y restos de hormigon.

De 1.95 a 6.00 m, Aluvial grueso: bolos subredondeadosde cuarcita y arenisca heterometricos, en matriz arenosaque grada de marron a beige y a anaranjado hacia muro.

De 6.55 a 15.00 m, Aluvial fino: arena gris de grano mediocon alguna pasada limosa y/o limo-arenosa. Compacidadmedia.

De 15.00 a 18.60 m, Aluvial fino: transito gradual a arcillagris marronacea (algo limo-arenosa a techo),disminuyendo la proporcion de limos y arena con la profundidad, a la vez que aumenta la plasticidad, que esmedia a techo y alta a partir de los 17.00 m. Consistenciamedia.

De 6.00 a 6.55 m, Aluvial fino: arenas de tonosanaranjados con pasadas grises. Contiene restos detroncos vegetales.

-6.00

-6.55

4.05

0.55

-6.00

-10.50

-15.00

-3.00

-1.50

-3.42

-1.95

-7.50

-12.00

-4.50

-9.00

-13.50

-18.00

-9.00

-15.00

-18.00

N=11

N=12

N=19

6

4

7

3

5

7

5

7

12

18

-1.50

-3.00

-6.00

-12.00

N=27

N=R

P.C.

N=16

N=14

17

15

12

7

18

R a 12 cm

6

7

9

3

4

10



COTA (m.)

CORTEGEOLOGICO

COTASPARCIA-

LES

NIVEL

FREATI-

CONATURALEZA DEL TERRENO

COTA (m.)

CORTEGEOLOGICO

COTASPARCIA-

LES

NIVEL

FREATI-


B U Z A M I E N T O

% R

E C U P E R A C I Ó N


%COTAS

F R A C T U R A S

N º / 2 5 C M



PROFUNDIDAD


GOLPES PARA

(I) M. INALTERADA

PROFUNDIDAD(m)

GOLPEO



(m) 1 4 16 64 Y N (S.P.T.)GOLPEO


SOLICITANTE:

OBRA:

LOCALIZACIÓN:


0,00

E. G. PARA CENTRO DE ADULTOS Y PARKING EN TORRELAVEGA

-13.70

-1.80

-0.08

0.50

0.90

0.08

S-2

-1.82

-1.60

-4.50

-5.00

-6.00

-6.60

-7.50

-9.00

100

50

90

80

De 0,00-0,08 m, Rellenos: hormigon

De 0,08-0,90 m, Rellenos: relleno granular formado por restos de hormigon, fragmentos rocosos, gravas,arenas. Color marron claro a y marron oscuro a muro.

De 1.80-4.50 m, Aluvial grueso: bolos de tamañovariables de arenisca y cuarcita, subredondeados y

-1.50

R=2

8

6

-0.90 0.82

75

60

-3,25

80

-13.70

-10.50

-12.60

-12.00

-9.60

-3.00

-1.82

-3.00

R=12

26

-3.25

-6.00

N=12

4

4

8

12

-6.60

-9.00

N=39

9

18

21

26

-9.60

-12.00

N=33

7

14

1923

-12.60

-4.50 2.70

-13.20 1.70

-11.50 7.00

De 0,90-1.80 m, Aluvial fino: arenas gravosas con

bolos de pequeño tamaño, marron anaranjado.

De 4.50-11.50 m, Aluvial fino: arenas grises ( a techo, los primeros 0.20 m contiene abundantes gravas redondeadasde cuarcita). Aparecen pasadas de arena y de limosa gris.A los 5.00 m, hay restos de troncos fosiles.

De 11.50-13.20 m, Aluvial fino: arcilla limosa y limoarcilloso gris-marron. A muro los ultimos 30 cm, arena

limosa gris con gravas redondeadas.

De 13.20-13.70 m, Aluvial fino: arena anaranjada con pasadas arcillo-limosas y a techo gris-negra con fuerteolor a hidrocarburos.

80

100

50

-8.40



COTA (m.)

CORTEGEOLOGICO

COTASPARCIA-

LES

NIVEL

FREATI-


COTA (m.)

CORTEGEOLOGICO

COTASPARCIA-

LES

NIVEL

FREATI-


B U Z A M I E N T O

%

R E C U P E R A C I Ó N


%COTAS

F R A C T U R A S

N º / 2 5 C M



PROFUNDIDAD


GOLPES PARA

(I) M. INALTERADA

PROFUNDIDAD(m)

GOLPEO



(m) 1 4 16 64 Y N (S.P.T.)GOLPEO


SOLICITANTE:

OBRA:

LOCALIZACIÓN:


0,00

E. G. PARA CENTRO DE ADULTOS Y PARKING EN TORRELAVEGA

-14.60

-3.70

-0.08

10.90

3.10

0.08

S-3

-2,10

-1.50

-4.50

-5.50

-6.00

-6.60

-7.50

-9.00

-14.60

100

P.C.

P.C.

80

60

70

75

De0,00 a 0,08m, Rellenos: aglomeradoasfaltico.

De 0,08 a 0,60 m, Rellenos: rellenos granularesformadospor una mezcla de fragmentos de hormigon pobre, gravas, arenay limos de colormarronclaro.

De 0,60 a 3.70 m, Aluvial grueso: bolos de tamaños

v a ri a bl e s (y g rav a s g rue s as ) re do nd e ad o s osubredondeados y de naturaleza silicea (principalareniscas y algunos de cuarcita). La matriz es de arenalimosa color marron oscuro hasta los 1.20-1.30 maproximadamente y de arena fina limosa algo arcillosa

De 3.70-14.60 m, Aluvial fino: arena fina (media en zonas) decoloraranjados hastalos 4.50 m, entrelos 4.50-7.00m esde color gris conpasadasanaranjadas y de7.00 m hasta elfinales de color gris.Amuropresenta algunapasadaareno-limosa( o delimosa).

-1.50

N=11

8

5

6

8

-0.60 0.52

100

60

-3,60

60

60

60-14.00

-13.60

-12.60

-12.00

-9.60

-3.00

-2.10

-3.00

N=5

6

3

2

4

-3.60

-6.00

N=21

7

9

12

14

-6.60

-9.00

N=13

5

6

7

16

-9.60

-12.00

N=35

12

13

2224

-12.60

-14.00

N=41

11

18

23

21

-14.60



DIAGRAMAS DE PENETRACIÓN DPSH



Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:

SOLICITANTE: AYUNTAMIENTO DE TORRELAVEGA

OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONTRUCCIÓN DE CENTRO DE ADULTOS Y APARCAMIENTO

PARA RESIDENTES ENTREL LAS C/ LA LLAMA YGERVASIO HERREROS

LOCALIZACION: P-1

0,0 - 0,2

0,2 - 0,4

0,4 - 0,6

0,6 - 0,8

0,8 - 1,0

1,0 - 1,2

1,2 - 1,4

1,4 - 1,6

1,6 - 1,8

1,8 - 2,0

2,0 - 2,2

2,2 - 2,4

2,4 - 2,6

2,6 - 2,8

2,8 - 3,0

3,0 - 3,2

3,2 - 3,4

3,4 - 3,63,6 - 3,8

3,8 - 4,0

4,0 - 4,2

4,2 - 4,4

4,4 - 4,6

4,6 - 4,8

4,8 - 5,0

5,0 - 5,2

5,2 - 5,4

5,4 - 5,6

5,6 - 5,8

5,8 - 6,0

6,0 - 6,2

6,2 - 6,46,4 - 6,6

6,6 - 6,8

6,8 - 7,0

7,0 - 7,2

7,2 - 7,4

7,4 - 7,6

7,6 - 7,8

7,8 - 8,0

8,0 - 8,2

8,2 - 8,4

8,4 - 8,6

8,6 - 8,8

8,8 - 9,0

Observaciones:

CORTADO A 12 M

Pág. 1 de 2

GOLPESPROFUN.

23009096-1P

27-4-09

ENSAYO: PENETRACION DINAMICA DPSH

27-4-09

31

26

20

20

24

27

26

17

24

15

16

25

20

16

21

77

3340

37

51

86

57

32

16

12

16

21

17

19

26

27

43

34

30

39

39

23

25

30

45

41

37

41

35

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

0,0

0,4

0,8

1,2

1,6

2,0

2,4

2,8

3,2

3,6

4,0

4,4

4,8

5,2

5,6

6,0

6,4

6,8

7,2

7,6

8,0

8,4

8,8

P R O F U N D I D A D

( m

)

NUMERO DE GOLPES PARA PENETRAR 20 cm.



Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:


OBRA: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN DE CENTRO DE ADULTOS Y APARCAMIENTO

PARA RESIDENTES ENTRE LAS C/ LA LLAMA Y GERVASIO HERREROS

LOCALIZACION: P-1

9,0 - 9,2

9,2 - 9,4

9,4 - 9,6

9,6 - 9,8

9,8 - 10,0

10,0 - 10,2

10,2 - 10,4

10,4 - 10,6

10,6 - 10,8

10,8 - 11,0

11,0 - 11,2

11,2 - 11,4

11,4 - 11,6

11,6 - 11,8

11,8 - 12,0

12,0 - 12,2

12,2 - 12,4

12,4 - 12,612,6 - 12,8

12,8 - 13,0

13,0 - 13,2

13,2 - 13,4

13,4 - 13,6

13,6 - 13,8

13,8 - 14,0

14,0 - 14,2

14,2 - 14,4

14,4 - 14,6

14,6 - 14,8

14,8 - 15,0

15,0 - 15,2

15,2 - 15,415,4 - 15,6

15,6 - 15,8

15,8 - 16,0

16,0 - 16,2

16,2 - 16,4

16,4 - 16,6

16,6 - 16,8

16,8 - 17,0

17,0 - 17,2

17,2 - 17,4

17,4 - 17,6

17,6 - 17,8

17,8 - 18,0

Observaciones:

CORTADO A 12 M

Pág. 2 de 2

65

80

61

62

58

59

67

69

76

73

74

77

64

68

71

23009096-1P

27-4-09


27-4-09

GOLPESPROFUN.

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

9,0

9,4

9,8

10,2

10,6

11,0

11,4

11,8

12,2

12,6

13,0

13,4

13,8

14,2

14,6

15,0

15,4

15,8

16,2

16,6

17,0

17,4

17,8


( m

)




Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:




LOCALIZACION: P-2

0,0 - 0,2

0,2 - 0,4

0,4 - 0,6

0,6 - 0,8

0,8 - 1,0

1,0 - 1,2

1,2 - 1,4

1,4 - 1,6

1,6 - 1,8

1,8 - 2,0

2,0 - 2,2

2,2 - 2,4

2,4 - 2,6

2,6 - 2,8

2,8 - 3,0

3,0 - 3,2

3,2 - 3,4

3,4 - 3,63,6 - 3,8

3,8 - 4,0

4,0 - 4,2

4,2 - 4,4

4,4 - 4,6

4,6 - 4,8

4,8 - 5,0

5,0 - 5,2

5,2 - 5,4

5,4 - 5,6

5,6 - 5,8

5,8 - 6,0

6,0 - 6,2

6,2 - 6,46,4 - 6,6

6,6 - 6,8

6,8 - 7,0

7,0 - 7,2

7,2 - 7,4

7,4 - 7,6

7,6 - 7,8

7,8 - 8,0

8,0 - 8,2

8,2 - 8,4

8,4 - 8,6

8,6 - 8,8

8,8 - 9,0

Observaciones: CORTADO A 12 M

Pág. 1 de 2

23009096-2P

27-4-09


27-4-09

GOLPESPROFUN.

43

32

27

25

13

14

32

27

19

16

12

15

7

5

6

7

6

87

5

4

5

4

5

5

7

14

15

19

23

23

3123

29

28

23

26

20

52

55

62

30

31

34

45

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

0,0

0,4

0,8

1,2

1,6

2,0

2,4

2,8

3,2

3,6

4,0

4,4

4,8

5,2

5,6

6,0

6,4

6,8

7,2

7,6

8,0

8,4

8,8


( m

)




Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:




LOCALIZACION: P-2

9,0 - 9,2

9,2 - 9,4

9,4 - 9,6

9,6 - 9,8

9,8 - 10,0

10,0 - 10,2

10,2 - 10,4

10,4 - 10,6

10,6 - 10,8

10,8 - 11,0

11,0 - 11,2

11,2 - 11,4

11,4 - 11,6

11,6 - 11,8

11,8 - 12,0

12,0 - 12,2

12,2 - 12,4

12,4 - 12,612,6 - 12,8

12,8 - 13,0

13,0 - 13,2

13,2 - 13,4

13,4 - 13,6

13,6 - 13,8

13,8 - 14,0

14,0 - 14,2

14,2 - 14,4

14,4 - 14,6

14,6 - 14,8

14,8 - 15,0

15,0 - 15,2

15,2 - 15,415,4 - 15,6

15,6 - 15,8

15,8 - 16,0

16,0 - 16,2

16,2 - 16,4

16,4 - 16,6

16,6 - 16,8

16,8 - 17,0

17,0 - 17,2

17,2 - 17,4

17,4 - 17,6

17,6 - 17,8

17,8 - 18,0


Pág. 2 de 2

23009096-2P

27-4-09


27-4-09

GOLPESPROFUN.

56

59

61

69

61

65

69

67

80

82

86

65

68

73

71

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

9,0

9,4

9,8

10,2

10,6

11,0

11,4

11,8

12,2

12,6

13,0

13,4

13,8

14,2

14,6

15,0

15,4

15,8

16,2

16,6

17,0

17,4

17,8


( m

)




Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:




LOCALIZACION: P-3

0,0 - 0,2 20

0,2 - 0,4 22

0,4 - 0,6 22

0,6 - 0,8 18

0,8 - 1,0 26

1,0 - 1,2 29

1,2 - 1,4 29

1,4 - 1,6 24

1,6 - 1,8 16

1,8 - 2,0 19

2,0 - 2,2 26

2,2 - 2,4 48

2,4 - 2,6 42

2,6 - 2,8 34

2,8 - 3,0 32

3,0 - 3,2 52

3,2 - 3,4 45

3,4 - 3,6 263,6 - 3,8 18

3,8 - 4,0 23

4,0 - 4,2 12

4,2 - 4,4 11

4,4 - 4,6 14

4,6 - 4,8 17

4,8 - 5,0 13

5,0 - 5,2 24

5,2 - 5,4 26

5,4 - 5,6 29

5,6 - 5,8 14

5,8 - 6,0 18

6,0 - 6,2 26

6,2 - 6,4 206,4 - 6,6 24

6,6 - 6,8 23

6,8 - 7,0 25

7,0 - 7,2 25

7,2 - 7,4 26

7,4 - 7,6 30

7,6 - 7,8 24

7,8 - 8,0 26

8,0 - 8,2 24

8,2 - 8,4 21

8,4 - 8,6 29

8,6 - 8,8 35

8,8 - 9,0 37


Pág. 1 de 2

23009096-3P

27-4-09


27-4-09

GOLPESPROFUN.0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

0,0

0,4

0,8

1,2

1,6

2,0

2,4

2,8

3,2

3,6

4,0

4,4

4,8

5,2

5,6

6,0

6,4

6,8

7,2

7,6

8,0

8,4

8,8


( m

)




Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:




LOCALIZACION: P-3

9,0 - 9,2 37

9,2 - 9,4 35

9,4 - 9,6 39

9,6 - 9,8 42

9,8 - 10,0 46

10,0 - 10,2 48

10,2 - 10,4 45

10,4 - 10,6 41

10,6 - 10,8 54

10,8 - 11,0 56

11,0 - 11,2 54

11,2 - 11,4 58

11,4 - 11,6 65

11,6 - 11,8 71

11,8 - 12,0 73

12,0 - 12,2

12,2 - 12,4

12,4 - 12,612,6 - 12,8

12,8 - 13,0

13,0 - 13,2

13,2 - 13,4

13,4 - 13,6

13,6 - 13,8

13,8 - 14,0

14,0 - 14,2

14,2 - 14,4

14,4 - 14,6

14,6 - 14,8

14,8 - 15,0

15,0 - 15,2

15,2 - 15,415,4 - 15,6

15,6 - 15,8

15,8 - 16,0

16,0 - 16,2

16,2 - 16,4

16,4 - 16,6

16,6 - 16,8

16,8 - 17,0

17,0 - 17,2

17,2 - 17,4

17,4 - 17,6

17,6 - 17,8

17,8 - 18,0


Pág. 2 de 2

23009096-3P

27-4-09


27-4-09

GOLPESPROFUN.0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

9,0

9,4

9,8

10,2

10,6

11,0

11,4

11,8

12,2

12,6

13,0

13,4

13,8

14,2

14,6

15,0

15,4

15,8

16,2

16,6

17,0

17,4

17,8


( m

)




CORTES GEOTÉCNICOS



DIAGRAMAS DE ESTABILIDAD



ENSAYOS DE LABORATORIO



Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:

Polígono Industrial de Heras - Parcela 135. 39792 - HERAS (Cantabria)

Teléfono: 942 543 265. Fax: 942 543 273 IE-IC-07-05-02-F04 Rev. 1

SOLICITANTE: AYUNTAMIENTO DE TORELAVEGA

OBRA: E.G. " ESCUELA DE ADULTOS Y APARCAMINETOS PARA RESIDENTES EN GERVASIO HERREROS"

LOCALIZACION: SONDEO S-1 SPT (3,00-3,30 M.)

FECHA DE TOMA DE LA MUESTRA:

TAMICES UTILIZADOS (U.N.E.) / (A.S.T.M.):

GRANULOMETRIA (EN SECO) / (POR LAVADO):

Observaciones:

Jefe Area Laboratorio de Construcción:

Jesús Mª Mantecón Borboll

Ingeniero Técnico

21209096-7

30-abr-09

POR LAVADO

Mirian Sañudo Rodríguez

15-may-09

23-abr-09

ENSAYO: GRANULOMETRIA DE SUELOS POR TAMIZADO

NORMA: UNE-103101/95

U.N.E.

Director del Laboratorio:

Ingeniero de Caminos, Canales y Puerto

Laboratorios creditados por la Consejería de Obras Públicas y Vivienda de cntabria según Orden FOM/2006/2002 en las áre

AFH,EH, GTC, GTL, VSG

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,0010,010,1110100

Tamaño de las partículas en mm.

%

q u

e

p a s a

Tamices U.N.E.

Tamices Serie A.S.T.M. 4 "

3

1 / 2 "

3 "

2

1 / 2 "

1

1 / 2 "

1

1 / 4 "

3 / 4 "

1 / 2 "

3 / 8 "

1 / 4 "

N º

4

N º

8

N º

1 0

N º

1 2

N º

1 6

N º

3 0

N º

4 0

N º

5 0

N º

6 0

N º

7 0

N º

8 0

N º

1 0 0

N º

2 0 0

1 0 0

9 0

8 0

6 3

4 0

5 0

3 2

2 5

2 0

1 2 ,

5

1 0

6 ,

3

5 2 ,

5

2 1 ,

6

1 ,

2 5

0 ,

6 3

0 ,

4

0 ,

3 2

0 ,

2 5

0 ,

2

0 ,

1 6

0 ,

1 2 5

0 ,

0 8

1 "

2

AENOR Certifica el Sistema de Calidad de ICINSA. ISO-9001. ER-0136/200

AENOR Certifica el Sistema de Calidad de Gestión Ambiental de Icinsa.ISo-14001.GA-2003/459



Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:




OBRA:



RESULTADOS DEL ENSAYO:

NO PLASTICO

Observaciones:

Ingeniero Técnico

Laboratorio Acreditado por la Consejería de Obras Públicas y Vivienda de Cantabria según Orden

FOM/2060/2002, en las áreas AFH, EHA, GTC, GTL, VSG

Jefe Area Lab. Construcción: Director de Laboratorio:

Jesús Mª Mantecón Borbolla Miriam Sañudo Rodríguez

Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos

15-may-09

21209096-8

22-abr-09

ENSAYO: LIMITES DE ATTERBERGL. LIQUIDO: NORMA UNE-103103/94 Y 103104/93

23-abr-09

E.G. " ESCUELA DE ADULTOS Y APARCAMINETOS PARA RESIDENTES EN GERVASIO HERREROS"

AENOR Cerifica el Sistema de Calidad de ICINSA.ISO-9001.ER-0136/2000

AENOR Certifica el Sistema de Gestión Ambiental de ICINSA.ISO-14001.GA-2003/459



Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:


Teléfono: (942) 54 32 65 y Fax: (942) 54 32 73.


OBRA:

LOCALIZACIÓN: SUELO S-1 SPT (3,00-3,33 M)



REFERENCIA MUESTRA: 09/0407-G

TIPO DE SUELO:PUNTO DE RECOGIDA: S-1

PROFUNDIDAD:

DENOMINACIÓN DEL SUELO:

HORA DEL DIA:

DESCRIPCIÓN DE LAS CONDICIONES LOCALES:

LUGAR DE MUESTREO:

TOMAMUESTRAS: SPT

PARÁMETRO

ACIDEZ BAUMANN-GULLY

CONTENIDO DE SULFATO

Observaciones:

GRADO DE AGRESIVIDAD

*

3000 a 12000184

RESULTADO ENSAYO

ml/kg

ANÁLISIS DEL SUELO

MEDIO

GERVASIO HERREROS

> 12000

23-abr-09

ESPECIFICACIÓN EHE

DÉBIL FUERTE

3,00-3,33 M

*

220 090096-4

30-abr-09

ENSAYO: AGRESIVIDAD DE SUELOS AL HORMIGÓNNORMA: INSTRUCCI N DE HORMIG N ESTRUCTURAL - EHE

13-may-09

2000 a 3000

16 > 200

Laboratorios Acreditados por la Consejería de Obras Públicas y Vivienda de Cantabria según Orden FOM/2060/2002, en las

áreas AFH, EHA, GTC, GTL, VSG

mg/kg

(*) Estas condiciones no se dan en la práctica


AENOR Certifica el Sistema de Gestión Ambiental de ICINSA. ISO-14001. GA-2003/459



Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:









Observaciones:



Ingeniero Técnico

21209096-5

30-abr-09

POR LAVADO


15-may-09

22-abr-09



U.N.E.





0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,0010,010,1110100


%

q u

e

p a s a

Tamices U.N.E.


3

1 / 2 "

3 "

2

1 / 2 "

1

1 / 2 "

1

1 / 4 "

3 / 4 "

1 / 2 "

3 / 8 "

1 / 4 "

N º

4

N º

8

N º

1 0

N º

1 2

N º

1 6

N º

3 0

N º

4 0

N º

5 0

N º

6 0

N º

7 0

N º

8 0

N º

1 0 0

N º

2 0 0

1 0 0

9 0

8 0

6 3

4 0

5 0

3 2

2 5

2 0

1 2 ,

5

1 0

6 ,

3

5 2 ,

5

2 1 ,

6

1 ,

2 5

0 ,

6 3

0 ,

4

0 ,

3 2

0 ,

2 5

0 ,

2

0 ,

1 6

0 ,

1 2 5

0 ,

0 8

1 "

2





Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:








LIMITE LIQUIDO:

LIMITE PLASTICO:

INDICE DE PLASTICIDAD:

Observaciones:

Ingeniero Técnico

18,5

30,9

12,4

21209096-6

22-abr-09


22-abr-09

15-may-09




Jefe Area Laboratorio Const.: Director de Laboratorio:

Jesús Mª Mantecón Borbolla Mirian Sañudo Rodríguez





Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:


Teléfono: (942) 54 32 65 y Fax: (942) 54 32 73.


OBRA:






PROFUNDIDAD:


HORA DEL DIA:


LUGAR DE MUESTREO:

TOMAMUESTRAS: SPT

PARÁMETRO



Observaciones:

mg/kg


2000 a 3000

60 > 200



220 090096-3

30-abr-09


13-may-09

GERVASIO HERREROS

> 12000

22-abr-09

ESPECIFICACIÓN EHE

DÉBIL FUERTE

12,00-12,60

*


*

3000 a 120002044

RESULTADO ENSAYO

ml/kg

ANÁLISIS DEL SUELO

MEDIO





Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:









Observaciones:



Ingeniero Técnico

21209096-3

30-abr-09

POR LAVADO


15-may-09

22-abr-09



U.N.E.





0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,0010,010,1110100


%

q u

e

p a s a

Tamices U.N.E.


3

1 / 2 "

3 "

2

1 / 2 "

1

1 / 2 "

1

1 / 4 "

3 / 4 "

1 / 2 "

3 / 8 "

1 / 4 "

N º

4

N º

8

N º

1 0

N º

1 2

N º

1 6

N º

3 0

N º

4 0

N º

5 0

N º

6 0

N º

7 0

N º

8 0

N º

1 0 0

N º

2 0 0

1 0 0

9 0

8 0

6 3

4 0

5 0

3 2

2 5

2 0

1 2 ,

5

1 0

6 ,

3

5 2 ,

5

2 1 ,

6

1 ,

2 5

0 ,

6 3

0 ,

4

0 ,

3 2

0 ,

2 5

0 ,

2

0 ,

1 6

0 ,

1 2 5

0 ,

0 8

1 "

2





Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:




OBRA:




NO PLASTICO

Observaciones:

Ingeniero Técnico



Jefe Area Lab. Construcción: Director de Laboratorio:

Jesús Mª Mantecón Borbolla Miriam Sañudo Rodríguez


15-may-09

21209096-4

22-abr-09


22-abr-09

E.G. " ESCUELA DE ADULTOS Y APARCAMINETOS PARA RESIDENTES EN GERVASIO HERREROS"

AENOR Cerifica el Sistema de Calidad de ICINSA.ISO-9001.ER-0136/2000

AENOR Certifica el Sistema de Gestión Ambiental de ICINSA.ISO-14001.GA-2003/459



Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:


Teléfono: (942) 54 32 65 y Fax: (942) 54 32 73.


OBRA:






PROFUNDIDAD:


HORA DEL DIA:


LUGAR DE MUESTREO:

TOMAMUESTRAS: SPT

PARÁMETRO



Observaciones:

mg/kg


2000 a 3000

76 > 200



220 090096-2

30-abr-09


13-may-09

GERVASIO HERREROS

> 12000

22-abr-09

ESPECIFICACIÓN EHE

DÉBIL FUERTE

6,00-6,60 M

*


*

3000 a 120001781

RESULTADO ENSAYO

ml/kg

ANÁLISIS DEL SUELO

MEDIO





Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:


Teléfono (942) 54 32 65 y Fax: (942) 54 32 73.


OBRA:E. G. CONSTRUCCIÓN DE ESCUELA DE ADULTOS Y APARCAMIENTO PARA RESIDENTES EN GERVASIO

LOCALIZACIÓN: AGUA S-1 A 1,50 M.




TIPO DE AGUA:

PUNTO DE RECOGIDA: S-1

PROFUNDIDAD: 1,50 M.

TEMPERATURA DEL AGUA:

HORA DEL DIA:

DIA DE RECOGIDA:RECIPIENTES DE MUESTREO:

APARIENCIA

OLOR (muestra no tratada)

OLOR (muestra tratada)

VALOR DE pH.

MAGNESIO (Mg+2 mg/l)

AMONIO (NH4+ mg/l)

SULFATO (SO42- mg/l)

CO2 (mg/l)

RESIDUO SECO (mg/l)

Observaciones: El agua es de agresividad media para el hormigón

inolora

ANÁLISIS DEL AGUA

RESULTADO ENSAYOPARÁMETRO

clara

18-may-09


15-40

FUERTE

6,5-5,5

> 3000

> 60

> 100

19-may-09

220 090096-5

18-may-09

ENSAYO: AGRESIVIDAD DE AGUAS AL HORMIGÓNNORMA: INSTRUCCI N DE HORMIG N ESTRUCTURAL - EHE

18-may-09

ESPECIFICACIÓN

300-1000

15-30

200-600 600-3000

75 - 150 50 - 75

40-100

Laboratorios Acreditados por la Consejería de Obras Públicas y Vivienda de Cantabria según Orden FOM/2060/2002, en

las áreas AFH, EHA, GTC, GTL, VSG

MEDIODÉBIL

1000-3000

5,5-4,5

< 50

6,0

9

0,62

45

59,4

160

30-60

< 4,5

> 3000





Referencia:

Fecha Entrada:

Fecha Salida:


Teléfono (942) 54 32 65 y Fax: (942) 54 32 73.


OBRA:E. G. CONSTRUCCIÓN DE ESCUELA DE ADULTOS Y APARCAMIENTO PARA RESIDENTES EN GERVASIO

LOCALIZACIÓN: AGUA S-2 A 1,60 M.




TIPO DE AGUA:

PUNTO DE RECOGIDA: S-2

PROFUNDIDAD: 1,60 M.

TEMPERATURA DEL AGUA:

HORA DEL DIA:

DIA DE RECOGIDA:RECIPIENTES DE MUESTREO:

APARIENCIA

OLOR (muestra no tratada)

OLOR (muestra tratada)

VALOR DE pH.

MAGNESIO (Mg+2 mg/l)

AMONIO (NH4+ mg/l)

SULFATO (SO42- mg/l)

CO2 (mg/l)

RESIDUO SECO (mg/l)

Observaciones: El agua es de agresividad media para el hormigón

< 50

4,8

8

0,30

100

81,4

219

30-60

< 4,5

> 3000

MEDIODÉBIL

1000-3000

5,5-4,5

75 - 150 50 - 75

40-100

Laboratorios Acreditados por la Consejería de Obras Públicas y Vivienda de Cantabria según Orden FOM/2060/2002, en

las áreas AFH, EHA, GTC, GTL, VSG

ESPECIFICACIÓN

300-1000

15-30

200-600 600-3000

ENSAYO: AGRESIVIDAD DE AGUAS AL HORMIGÓNNORMA: INSTRUCCI N DE HORMIG N ESTRUCTURAL - EHE

29-may-09

01-jun-09

220 090096-6

29-may-09

29-may-09


15-40

FUERTE

6,5-5,5

> 3000

> 60

> 100

inolora

ANÁLISIS DEL AGUA

RESULTADO ENSAYOPARÁMETRO

clara





ANEJO FOTOGRÁFICO



Situación del sondeo S-1

Caja 1 del sondeo S-1. Tramo: de 0.00 a 1.95 m



Caja 5 del sondeo S-2. Tramo: de 12.00 a 13.70 m. Fin de sondeo




Caja 5 del sondeo S-3. Tramo: de 12.60 a 14.60 m. Fin de sondeo

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