Estudio de Mecanica de Suelos en Reforma 432

1

13-3145

Octubre 2013

ESTUDIO DE MECNICA DE SUELOS

REFORMA 432 MEXICO DF

CGS GEOTECNIA Y

CIMENTACIONES

2

El sitio en estudio se ubica en la Zona de Lago IIIa.

El coeficiente ssmico es Cs= 0.40.

La estratigrafa es tpica de la zona del lago con la siguiente secuencia:

Costra superficial, 5.0 m de espesor.

Serie arcillosa superior de -5.0 a -23.30 m, de consistencia blanda a

firme con intercalaciones de lentes de arena y ceniza volcnica.

Capa dura de -23.30 a -26.0, de arenas y limos arenosos.

Serie arcillosa inferior de -26.0 a -31.20 m. de consistencia rgida, y con

lentes de arena y ceniza volcnica.

Depsitos profundos hasta la profundidad explorada, -70.20 m.

El NAF se encuentra a -2.15 m respecto al nivel de banqueta, se presenta

un abatimiento de la presin de poro en el sitio.

La solucin de cimentacin ser con pilas de punta coladas in situ

desplantadas a -65.0 m en los estratos profundos.

La profundidad de excavacin ser a -35.0 m, y se utilizar el sistema Top

Down con muro Miln como sistema de contencin a desplantar en los

depsitos profundos, a -42.0 m de profundidad. Finalmente, se incluyen las

recomendaciones de excavacin y construccin de la cimentacin en el

cuerpo del informe.

3

1. INTRODUCCIN

1.1 Antecedentes 1.2 Colindancias 1.3 Objetivos

2. CONDICIONES DEL SUBSUELO EN EL SITIO

2.1 Informacin geotcnica 2.2 Exploracin de campo 2.3 Ensayos de laboratorio 2.4 Interpretacin estratigrfica 2.5 Condiciones piezomtricas 2.6 Hundimiento regional

3. DISEO GEOTCNICO DE LA CIMENTACIN

3.1 Solucin de cimentacin 3.2 Pilas de punta y friccin

4. MURO MILN PERIMETRAL

4.1 Empujes laterales sobre el muro Miln 4.2 Estabilidad del empotramiento del muro 4.3 Capacidad de carga del muro Miln 4.4 Losa de cimentacin

5. PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO Y PROTECCIN A COLINDANCIAS

5.1 Contencin con muro Miln 5.2 Pilas coladas in situ 5.3 Sistema de bombeo 5.4 Sistema Top-Down 5.5 Instrumentacin recomendada

6. REVISIN CON EL REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES

7. COMENTARIOS FINALES

Sondeo de exploracin Ensayes de laboratorio

Pruebas Estticas de Cono Memoria de clculo

4

Se presenta el diseo geotcnico de la cimentacin para el proyecto ubicado en Av. Paseo de la Reforma N 432, Col. Cuauhtmoc, en Mxico DF.

1 INTRODUCCIN

1.1 Antecedentes

Foto 2 Panormica del predio.

Foto 1 Ubicacin del predio (1925'27.85"N - 9910'18.03"O).

5

Zona I

Zona II

Zona IIIa

Zona IIIb

Zona IIIc

Zona IIId

Esta zona se considerar como II (transicin) para fines de las Normas

Tcnicas Complementarias para Diseo de Cimentaciones

Estas regiones no estn suficientemente investigadas, por lo que la

zonificacin es solamente indicativa

L O N G I T U D

C=0.16

C=0.32

C=0.40

C=0.45

C=0.40

C=0.30

10

E S C A L A G R A F I C A

15 km

L A

T I

T U

D

0 5

XOCHIMILCO

TLALPAN

CONTRERAS

BENITO JUAREZ

CUAUHTEMOC

COYOACAN

IZTAPALAPA

VENUSTIANOCARRANZA

GUSTAVO A. MADERO

ESTADIOAZTECA

C. SANTOTOMAS AJUSCO

LA QUEBRADA

SIERRA DE SANTA CATARINAUNIVERSITARIACIUDAD

MIGUEL HIDALGO

ALVARO OBREGON

SIERRA DEL CHICHINAUTZIN

AZCAPOTZALCO

MAGDALENA

ATIZAPN

PRESA MADN

LOS REMEDIOS

SANTA CLARA

IZTACALCO

MILPA ALTA

TLHUAC

CUAJIMALPA

SAN J IXTAYOPAN

TULYEHUALCO

SAN LUCAS XOCHIMANCAMIXQUIC

TEZONCOSAN LORENZO

ZAPOTITLANSANTIAGO

PADIERNAHEROES DE

TOTOLTEPECSAN ANDRS

AYOTLA

CD. SATLITE

ECATEPEC

ARAGON

LOS REYES

CHIMALHUACN

TLALNEPANTLA

SANTA FE

1.2 Colindancias Norte Vialidad Av. Paseo de la Reforma.

Sur Vialidad Tokio.

Oriente Vialidad Sevilla.

Poniente Vialidad Manchester y Casas Habitacin (2 y 3 niveles).

1.3 Objetivos Determinar la estratigrafa del subsuelo, propiedades ndice y mecnicas.

Definir la solucin de cimentacin para el proyecto.

Calcular la capacidad de carga admisible del suelo.

Analizar los asentamientos que ocurrirn bajo la estructura.

Recomendar el procedimiento constructivo de la cimentacin y excavacin. Todo ello cumpliendo con los requerimientos del Reglamento de Construcciones.

2.1 Informacin geotcnica El predio en estudio se encuentra en la Zona de Lago IIIa, que de acuerdo con la zonificacin del Valle de Mxico, est formada por la presencia de predominan grandes espesores de arcillas de alta compresibilidad con intercalaciones de arenas y limos volcnicos, de mayor resistencia y menor deformabilidad. El coeficiente ssmico para el diseo estructural es de Cs = 0.40.

2 CONDICIONES DEL SUBSUELO EN EL SITIO

Fig 1 Localizacin del sitio en la Zonificacin Ssmica.

6

Av. P

ase

o d

e

Tokio

Manchester

la R

efo

rma

Sevilla

Nota:

-Planta esquemtica

Simbologa:

-SM, sondeo mixto actual

-SMS, sondeo de muestreo selectivo

-SM, sondeo mixto (exploracin 2010)

-EP, estacin piezometrica (exploracin 2010)

2.2 Exploracin de campo Se realizaron: En 2010

3 Sondeos Mixtos (SM-1 al 3), combinando las tcnicas de Cono Elctrico (SCE) y Penetracin Estndar (SPT) a -45.5, -70.8 y -45.3 m de profundidad, respectivamente.

1 Sondeo de Muestreo Selectivo (SMS) con extraccin de muestras inalteradas para medir en laboratorio las propiedades ndice, resistencia y deformacin del suelo.

1 estacin piezomtrica, a base de piezmetros abiertos (PA-1 al 5), para medir las presiones del agua en el subsuelo a profundidades de -12.6, -18.4, -21.5, -26.00 y -33.0 m, respectivamente.

6 Pruebas de carga esttica con cono elctrico (PCE-1 al 6) a profundidades de -26.0, -30.0, -35.0, -40.0, -45.0, -50.0 m, respectivamente

En 2013

1 Sondeo Mixto (SM) de Penetracin Estndar (SPT) y Cono Elctrico (SCE) a 70.20 m de profundidad.

1 Sondeo de Muestreo Selectivo (SMS) para extraccin de muestras inalteradas a diferentes profundidades.

1 Sondeo de Piezocono para medir la presin Hidrosttica en diferentes puntos.

3 Pruebas Estticas de cono a 40, 50 y 55 de profundidad.

Fig 2 Planta del proyecto y ubicacin de los sondeos de exploracin.

7

e 0 Pc (t/m2) m v (cm

2/kg) g T (t/m

3) c uu (t/m

2) uu () E i (kg/cm

2)

SMS1-1 5.0 - 6.0 CH 2.28 195 4.484 11 0.1 1.26 3.1 11 37.5

SMS1-2 8.0 - 9.0 CH 2.19 274 6.032 18 0.111 1.18 4.9 6 46.6

SMS1-3 10.5-11.5 CH 2.52 77.482 2.02 20 0.013 1.36 2.3 21 57.1

SMS1-4 12.5-13.5 CH 2.22 231.092 5.122 21 0.083 1.2 9.5 5 125

SMS1-5 15.0-16.0 CH 2.41 125.253 2.851 21 0.037 1.36 5 13 128.6

SMS1-6 18.5-19.5 CH 2.17 205.603 4.351 41 0.051 1.2 7.4 10 78.1

Prueba triaxial (UU)

Muestra Prof (m) SUCS Ss w i (%)

Prueba de consolidacin

e 0 Pc (t/m2) m v (cm

2/kg) g T (t/m

3) c uu (t/m

2) uu () E i (kg/cm

2)

SMS1-1 6.0 - 6.50 CH 2.35 290 6.9956 6.7 0.133 1.23 2.977 12.27 38.43

SMS1-2 9.0 - 9.50 CH 2.35 365.2 8.0623 8.4 0.138 1.14 3.073 6.5 39.88

SMS1-3 13.0 -13.5 CL 2.35 172.2 4.9125 8.3 0.109 - - - -

SMS1-4 21.0 -21.5 CL 2.35 148.4 4.1521 14.5 0.036 1.33 5.671 15.73 97.6

SMS1-5 27.0 - 27.5 MH 2.35 125.8 2.7889 8.4 0.046 1.71 4.881 27.89 112.9

SMS1-6 30.0 - 30.5 CH 2.35 76.4 2.07 9 0.04 1.41 1.576 26.32 67.57

Muestra Prof (m) SUCS Ss w i (%)

Prueba de consolidacin Prueba triaxial (UU)

2.3 Ensayos de laboratorio A las muestras inalteradas obtenidas con Tubo Shelby, se les realizaron las siguientes pruebas:

Compresin Triaxial (UU)

Consolidacin Unidimensional Los resultados de las pruebas se resumen en la tabla1 del estudio (2010) y en la tabla 2 los resultados actuales.

2.4 Interpretacin estratigrfica

De 0.00 a 0.30 m Relleno De 0.30 a 5.00 m Costra Superficial compuesta por rellenos de material de

construccin, arcilla, limo poco arenoso de consistencia blanda, con una resistencia a la penetracin medida con el cono elctrico (qc) de 5.0 hasta 50 kg/cm

2. De 5.00 a 23.30 m Serie Arcillosa Superior, arcilla con intercalaciones de lentes

de arena fina y ceniza volcnica de consistencia blanda y compresibilidad alta, con una resistencia (qc) de 3.0 hasta 107 kg/cm2 en lente de arena.

Fig. 3. Planta,

colindancias y ubicacin

de sondeos exploracin

Fig. 3. Planta,



Tabla 1 Resultados de Laboratorio (2010).

Tabla 2 Resultados de Laboratorio Actuales.

8

De 23.30 a 26.0 m Capa Dura, formada por arenas y limos arenosos de

consistencia rgida; El (qc) de 15.0 hasta 85.0 kg/cm2

.

De 26.0 a 31.20 m Serie Arcillosa Inferior, conformada por arcilla y limos

arenosos, de consistencia rgida; lentes de arena y ceniza

volcnica, en estado compacto. La resistencia (qc) de 16.0

hasta 75.0 kg/cm2.

De 31.20 a 70.20 m Depsitos profundos conformados por:

De 31.20 a 33.60 m Arena fina de consistencia rgida con una resistencia (NSPT)

variable entre 10 a 300 golpes.

De 33.60 a 38.40 m Limo poco arenoso con gravas de consistencia dura con una

resistencia (NSPT) menor a 150 golpes.

De 38.40 a 41.40 m Limo arcilloso de consistencia dura con una resistencia (NSPT)

variable entre 27 a 93 golpes.

De 41.40 a 43.80 m Arena fina y pumitica de consistencia rgida con una

resistencia (NSPT) variable entre 42 a 150 golpes.

De 43.80 a 54.60 m Limo poco arenoso con gravas de consistencia muy dura con

una resistencia (NSPT) variable entre 40 y 150 golpes.

De 54.60 a 59.40 m Arena fina a media con gravas de consistencia rgida con una

resistencia (NSPT) variable entre 75 y 150 golpes.

De 59.40 a 61.80 m Limo arcilloso de consistencia blanda con una resistencia

(NSPT) menor a 40 golpes.

De 61.80 a 66.00 m Limo arcilloso con arena, de consistencia dura con una


De 66.00 a 67.20 m Limo arcilloso con arena y gravas de consistencia muy dura

con una resistencia (NSPT) menor de 100 golpes.

De 67.20 a 68.40 m Arena fina a media con gravas de consistencia rgida con una


De 68.40 a 70.20 m Limo poco arenoso de consistencia dura con una resistencia

(NSPT) variable entre 68 y 82 golpes.

9

TO - - - 0 0

P-1 -12.6 6.4 10.4

P-2 -18.4 5.75 16.2

P-3 -21.5 4.6 19.3

P-4 -26 7.45 23.8

P-5 -33 0 30.8

Piezmetro

Profundidad

de instalacin

(m)

Presin

actual (t/m2)

Presin

hidrosttica

(t/m2)

LECTURA-1 -3.6 0.80 1.45

LECTURA-2 -12.4 7.00 10.25

LECTURA-3 -17.6 5.00 15.45

LECTURA-4 -21.4 6.50 19.25

LECTURA-5 -24.1 9.30 21.95

Presin

medida por

el piezocono

(t/m2)

Presin

hidrosttica

(t/m2)

Prueba de

Piezocono

Profundidad

de prueba (m)

2.5 Condiciones piezomtricas Nivel fretico. Se midi a 2.15 m de profundidad. Este nivel puede variar por filtraciones de las instalaciones municipales, cisternas y temporadas de lluvias. Se llevaron registros de las lecturas de los piezmetros instalados hasta comprobar su estabilizacin con el tiempo. Los valores de presin determinados con los instrumentos aparecen en la Tabla 3 y 4. Se observa que las presiones de poro se encuentran abatidas con relacin a la hidrosttica, alcanzando los valores mximos a -21.40 y -24.10 m. La reduccin de la presin es debida a la extraccin de agua del subsuelo, generando el fenmeno de hundimiento regional. Estos niveles est influenciados por la cercana del sitio con el Cerro de Chapultepec, en donde al infiltrarse el agua de lluvia, abastece de agua a varios de los estratos permeables del subsuelo.

Tabla 3 Lecturas de piezmetros (2010).

Tabla 4 Pruebas de Piezocono.

Fig. 3. Planta,



10

2.6 Hundimiento regional Con informacin de la Direccin General de Construccin y Operacin Hidrulica (DGCOH) se sabe que el hundimiento regional por ao en esta zona es del orden de 3.0 cm y tiende ser menor.

La estructura tendr 9 niveles de stanos (con una profundidad aproximada con respecto al nivel de banqueta de -35.0 m), y una torre con una altura del orden de 53 niveles SNB (159 m). De acuerdo con las caractersticas del proyecto (geometra de la estructura, profundidad de stanos, magnitud de las cargas), el procedimiento constructivo propuesto ser Ascendente/Descendente o "Top-Down", y las condiciones estratigrficas del sitio; la cimentacin se resolver con un cajn complementado con pilas de punta coladas in situ desplantadas a -65.0 m de profundidad a partir del nivel medio de banqueta.

3 DISEO GEOTCNICO DE LA CIMENTACIN

3.1 Solucin de cimentacin

Fig 3 Hundimiento regional 1992 - 2005.

Fig. 3. Planta,



11

68

72

82

30013610083

104

114

89

150

150115

100

100

100

10069

110

115136

15068

10063

90

100

100

100

136

150

93

91

10072

100116

125

150100114

100

30092

100

100

15075

83125

A

A

AAA

A

AA

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

AA

A

AA

A

A

A

AA

AA

A

A

A

A

A

AAAA

A

6.25

9.25

CH 290 6.9956 1.23

CH 365.2 8.0623 1.14

6.7

8.4

0.133

0.138

16.80

13.02

CH 76.4 2.07 1.41 90.04164.9730.25

2.977

3.073

1.576

12.27

6.5

26.32

13.25 CL 172.2 4.9125 1.08 8.30.109- - -

SUCS, Clasificacin del suelo

w%, Contenido de agua

Nk, Correlacin cohesin-qc

e Relacin de vacos

Mv , Mdulo compresibilidad cm/Kg

= Peso volumtrico

Pc = Esfuerzos de preconsolidacin

NAF Nivel de agua fretica

C, Cohesin (ton/m), ngulo de friccin ()

21.25 CL 148.4 4.1521 1.33 14.50.03624.69 5.671 15.73

NAF -2.15 m

TS-1

TS-2

TS-3

TS-4

TS-5

TS-6

27.25 MH 125.8 2.7889 1.71 8.40.04645.07 4.881 27.89

PZ-2PZ-3PZ-4PZ-5 PZ-1

APilas de cimentacin

Muro miln

A

A

Fig 4 Diagrama de Esfuerzos.

12

3.2 Pilas de punta y friccin

Capacidad de carga La resistencia Qadm de la cimentacin est dada por la capacidad de carga por punta y friccin de la pila, aplicando las siguientes expresiones:

(1) Donde Qp y Qf son capacidad de carga por punta y friccin, respectivamente, en T. La capacidad de carga por punta de la pila Qp, se calcula mediante la siguiente expresin:

(2) Donde:

rea de la punta de la pila, m qcp Resistencia de punta ltima del estrato de apoyo, T/m

2

Factor de resistencia por punta, 0.35 El depsito de suelo est sometido a un proceso de consolidacin por hundimiento regional que desarrollar friccin negativa en el exterior del Muro Miln. La capacidad de

carga por friccin de la pila FQ

, se calcula con la siguiente expresin:

2RfusteF FqQ (3)

FNLPq fustemicropilafuste (4)

Donde:

pilaP Permetro de la pila, m

pilaL Longitud de la pila, m

fuste Adherencia a lo largo del fuste de la pila, 10.0 T/m2.

FN Friccin negativa, T

2RF Factor de resistencia por friccin, 0.70 A la profundidad a la que se encuentran las pilas, no aplica el efecto de la friccin negativa.

13

Dimetro

(m)

Capacidad de carga

Q adm (T)

Asentamiento

(cm)

Kv

(T/cm)

Q Tension

(T)

0.80 1232 6.87 179 723

1.00 1693 6.82 248 924

1.20 2217 6.91 321 1108

1.40 2802 7.07 396 1293

1.60 3448 7.28 474 1478

1.80 4156 7.52 553 1663

2.00 4926 7.78 633 1847

Dimension

de pila (m)

Capacidad de carga

Q adm (T)

Asentamiento

(cm)

Kv

(T/cm)

Q Tension

(T)

0.6 x 2.7 3251 6.28 518 1663

0.8 x 2.7 3881 6.44 603 1764

1.0 x 2.7 4511 6.67 676 1865

1.2 x 2.7 5141 6.91 744 1966

Se proponen dos tipos de pilas: circulares y oblongas (muro-pila). Para el caso de las pilas oblongas coladas in situ, la capacidad de carga por punta y friccin para un metro lineal de pila, aplicando las mismas expresiones (1), (2), (3) y (4) considerando su desplante en los depsitos profundos a 65.0 m de profundidad. En la tabla 6, se analizaron espesores de pila de 0.60 a 1.20 m. En las tablas 5 y 6 se presentan las resistencias para pilas circulares y oblongas de diferentes dimetros y espesores, respectivamente; as como sus asentamientos y mdulos de reaccin vertical, necesarios para el clculo estructural. En las diversas condiciones del anlisis estructural deber considerarse que se cumpla la siguiente relacin:

(5) Donde:

Cargas del proyecto, T Factores de carga, adimensionales

La distribucin y nmero de pilas debe ser propuesta en el anlisis estructural.

Tabla 5 Capacidad de carga para pilas a 65.0 m, Asentamientos y Mdulo de reaccin vertical

Tabla 6 Capacidad de carga de pilas oblongas a 65.0 m (muro pila) para compresin y tensin, asentamientos, y mdulos de reaccin vertical.

14

Asentamientos Al transmitirse el peso de la construccin al material de apoyo a travs de la cimentacin, se producirn asentamientos en la superficie. Debido a las caractersticas de los materiales de desplante, la revisin se efecta considerando nicamente deformaciones a corto plazo o inmediatas, que son debidas a su comportamiento elstico. Para el caso de las pilas trabajando por punta, el asentamiento debido a la carga que transmite la estructura se evala como la suma del acortamiento elstico del elemento trabajando como columna corta c, sumado al asentamiento originado en el material de apoyo e, con las siguientes expresiones:

(6)

Con:

y

( )( )

(7 y 8)

Donde:

Q Carga media de trabajo transmitida a la pila, T Df Longitud efectiva de la pila, m d Dimetro de la pila, m Ec Mdulo de elasticidad del concreto, T/m

2 Es Mdulo de elasticidad del suelo de apoyo, T/m

2 Relacin de Poisson del suelo, adimensional

Se presentan los valores calculados en las Tablas 5 y 6.

Mdulo de reaccin vertical El mdulo de reaccin vertical del subsuelo se define como sigue:

( )( ) (9)

Donde:

k Mdulo de reaccin vertical, T/cm

15

Costra superficial

Serie arcillosa

superior

Capa dura

Depsitos

profundos

Nota:

-Corte esquemtico

Simbologa:

SM sondeo mixto

NAF nivel de agua fretica

C O R T E A - A'

NAF -2.15 m

Relleno

Serie arcillosa inferior

Pilas de cimentacin

Muro miln

Lente de arena

Lente de ceniza volcnica

Fig 5 Corte esquemtico y solucin de cimentacin

16

Sobrecarga q=3.0 T/m

Leyenda:

H, Profundidad de la excavacin

NAF, nivel de agua fretica

N, nivel

NME, Nivel mximo de excavacin

NAF -2.15 m

17.8 T/m

Muro Miln

Corto plazo. Aplican durante el proceso de construccin en el lapso en el cual la subestructura es flexible. Se calcularon los esfuerzos horizontales asociados a la masa de suelo, imponiendo en la superficie una sobrecarga de 1.5 T/m2; la envolvente de presin horizontal activa (por metro de ancho), que se desarrolla contra el muro se determin utilizando el criterio de Terzaghi-Peck, empleando parmetros de resistencia no drenados, que corresponden con la condicin ms desfavorable:

i

i

i

i

iid dh

N

c2

N

qh

D

14.1P

g

(10)

Donde: id

P Presin envolvente correspondiente a la condicin activa, T/m2

ig Peso volumtrico de cada estrato, T/m3

ih Espesor de cada estrato, m

ic Cohesin no drenada para cada estrato, T/m2

iN Factor funcin del ngulo de friccin interna correspondiente a cada estrato q Sobrecarga en la superficie, T/m2 D Profundidad de excavacin, m

Largo plazo. Una vez que la subestructura alcanza la rigidez definitiva, se considera que las presiones laterales predominantes en el diseo sern a largo plazo, y se determinaron utilizando la condicin en reposo, con la siguiente expresin:

4 MURO MILN PERIMETRAL

4.1 Empujes laterales sobre el muro Miln

Fig 6 Diagrama de empujes a corto plazo.

17

Sobrecarga q=3.0 T/m

Leyenda:

H, Profundidad de la excavacin

NAF, nivel de agua fretica

N, nivel

NME, Nivel mximo de excavacin

NAF -2.15 m

Muro Miln

1.8 T/m

23 T/m

27 T/m

40 T/m

Presin horizontal pasiva

Presin horizontal activa

11.2 T/m

3.3 T/m

iwiiohi hqhk ' (11)

Donde:

hi Empujes

i' Peso volumtrico sumergido de cada estrato, T/m3

w Peso volumtrico del agua, 1.0 T/m3

ih Espesor de cada estrato, m q Sobrecarga en la superficie, 3.0 T/m2

k0 Coeficiente de presin de tierras en reposo, 0.6 En la figura 6 y 7 se presentan los empujes a corto y largo plazo, respectivamente.

4.2 Estabilidad del empotramiento del muro Se revisa la estabilidad de la pata del muro, y se tiene:

rm

mp

bpp

pp =FS

(12)

Donde: FSbp Factor de seguridad bidimensional contra falla de la pata Pp Presin pasiva del suelo en la cara interior de la pata, T/m

2 pm Presin media equivalente al momento resistente del muro, T/m

2 prm Presin redistribuida mxima, T/m

2

rm

m

RPnU

bpp

h

MHC

=FS2

25.057.3

(13)

Fig 7 Diagrama de empujes a largo plazo.

18

Hp

hm

Prm

PrmPp

Mr

0.3H

H

Pm

Donde: Cu Resistencia al corte no drenada en la superficie de falla, T/m

2

hm altura medida desde el fondo del empotramiento hasta el nivel inferior del ultimo puntal o ancla, en m

gn peso volumtrico del suelo, T/m3

(14) Donde:

As rea de acero por metro lineal, en la cara de tensin de la seccin M, en cm2, aprox. 1% o menor.

Fr Factor de reduccin de resistencia, 0.7 Fy Limite elstico del acero, 4.2 ton/cm

2 h Espesor de la seccin de concreto, 0.6 m r Recubrimiento del acero, 0.075 m

Para las condiciones del terreno, profundidad de excavacin de -35.0 m y empotre del muro Miln a -42.0 m, el factor de seguridad Fsbp es 2.2, el cual es adecuado. Expansin del fondo de la excavacin. La expansin elstica que se produce en el fondo de la excavacin se calcula aplicando el mtodo de Egorov, la cual se basa en la teora de la elasticidad.

rhfFA =M yRSR 2

Fig 8 Factor de Seguridad de la pata incluyendo el momento resistente del muro, Mr

19

Espesor

(m)

Capacidad de carga

Q adm (T)

Kv

(T/cm)

0.60 692 202

0.80 884 286

fdf

e

i BFpE

21

-

(15) Donde:

Relacin de Poisson, adimensional Ee Mdulo de Young E50, kg/cm

2. pdf Decremento de presin vertical total en el plano del fondo, kg/cm

2. B Ancho del rea excavada, cm. Ff Factor de forma que toma en cuenta la distribucin del decremento de

presin vertical total pdz, con la profundidad referida al nivel del fondo, adimensional

Realizando las sustituciones correspondientes se tiene una expansin inmediata de

i 1.0 cm que se considera adecuada. Bombeo. Para realizar la excavacin y construccin de la cimentacin se requiere un sistema bombeo a base de puntas eyectoras que sirva para mantener seca el rea de trabajo y disminuir las expansiones ocasionadas por el proceso de excavacin. Las puntas eyectoras se distribuirn en toda el rea de proyecto, considerando una superficie tributaria de 80 m2, lo que equivale a una retcula de 9x9m, para un total de 42 pozos, instalados en los depsitos profundos a 42.0 m de profundidad.

4.3 Capacidad de carga del muro Miln La capacidad de carga al desplante del muro Miln est dada por la punta y friccin por metro lineal de muro, aplicando las mismas expresiones (1) a (4) que para el caso de pilas. Se consider que el desplante del muro Miln ser variable en los depsitos profundos, ubicada a -42.0 m de profundida; en caso de que se requiera que el muro Miln acte como pila de cimentacin, el desplante podr ser tambin a los 65.0 m. En las tablas 7 y 8 se presentan las capacidades de carga y mdulos de reaccin vertical, para muro Miln de 0.60 y 0.80 m de espesor (por metro lineal de muro), para profundidad de 42.0 m y 65.0 m. Debido al hundimiento regional se desarrollan tanto friccin negativa como friccin positiva en el permetro exterior del muro, generndose un equilibrio entre ambas.

Tabla 7 Capacidad de carga y mdulos de reaccin vertical de muro Miln a -42.0 m

20

Espesor

(m)

Capacidad de carga

Q adm (T)

Kv

(T/cm)

0.60 1394 116

0.80 1691 179

4.4 Losa de cimentacin No aplica la compensacin, el peso total de la estructura va a las pilas de cimentacin. La losa de fondo se disear en la parte superior para las cargas de servicio y en la parte inferior para una subpresin de 2.0 t/m2

5.1 Contencin con muro Miln Procedimiento para la construccin del muro Miln:

Construccin de un brocal que sirva de gua a los equipos de excavacin e impida el derrumbe de los suelos inestables que se encuentren en la superficie.

Excavacin de las zanjas para los muros, hasta la profundidad prevista segn el proyecto, dejando taludes verticales y realizando la remocin del material directamente del interior del mismo. La excavacin se deber hacer por medio de almejas, con el ancho conveniente, sin excavarse dos o ms zanjas adyacentes a la vez, debiendo alternarse los tramos.

Se emplear de fluido estabilizante, con la viscosidad necesaria para estabilizar las paredes de la excavacin y permitir el colado posterior del concreto estructural.

Colocacin del acero de refuerzo, con el armado que indique el proyecto estructural, colocando rodamientos de cemento arena que permitan garantizar los recubrimientos especificados.

Colado de los muros, utilizando tubera del tipo Tremie o trompa de elefante, desplazando la bentonita a medida que se avanza en el colado.

Al tener completo en el permetro el Muro Miln, se contina con el procedimiento constructivo.

5 PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO Y PROTECCION A COLINDANCIAS

Tabla 8 Capacidad de carga y mdulos de reaccin vertical de muro Miln a -65.0 m

21

5.2 Pilas coladas in situ Se construirn las pilas a nivel de banqueta, as:

Trazo y localizacin de las pilas.

Perforacin hasta la profundidad de desplante.

Colocacin del armado en la perforacin y de columnas metlicas verificando que el fondo est libre de azolve.

Colado de las pilas vaciando el concreto mediante el procedimiento Tremie, procurando que ste se haga de manera uniforme, manteniendo la descarga ahogada en el concreto y ascendindola de manera uniforme de acuerdo al avance del concreto.

Descabece y liga estructural de las pilas a las trabes y colado de la losa de fondo.

Se contina con el procedimiento constructivo Top-Down

5.3 Sistema de bombeo El procedimiento constructivo del sistema de bombeo es el siguiente: Trazo y ubicacin de los 42 pozos de

bombeo, los cuales debern estar distribuidos en toda el rea a excavar, cuidando que cada pozo tenga un rea de influencia de 81 m2 aproximadamente, no se obstaculizar ningn elemento estructural de la cimentacin.

Se perforan los pozos de 25 cm de

dimetro, sta se deber realizar con broca de aletas sin lodo bentontico.

Se instala un ademe de tubo de PVC de 4

pulgadas de dimetro y ranurado en toda la longitud, ste deber estar forrado con una malla de mosquitero.

Colocacin de un filtro a base de una grava

fina de 3/8 de tamao mximo que ocupe el rea anular que se tenga entre la pared de la perforacin y el ademe.

Fig 9 Isomtrico de punta eyectora

22

Como etapa final de la construccin de los pozos, se recomienda lavar cada uno de stos inyectando agua a presin hasta observar que retorna agua limpia (sin azolves).

Instalacin de las puntas eyectoras y sistema de bombeo. El abatimiento ser progresivo a medida que avance la excavacin, debiendo garantizarse siempre un abatimiento del nivel de agua, por lo menos 2.0 m por debajo del nivel mximo de excavacin. Para ello, las puntas eyectoras tendrn que situarse a 7.0 m por debajo del nivel de excavacin. El sistema de bombeo se activar por lo menos una semana antes de iniciar la excavacin y se suspender en cuanto el recinto quede estanco

5.4 Sistema Top-Down Se requiere que antes de iniciar los trabajos de excavacin, se tengan ejecutados el muro perimetral de contencin y todas las pilas de cimentacin con sus correspondientes columnas de acero debidamente empotradas en ellas. De manera breve, el procedimiento constructivo es:

Construccin del muro Miln perimetral

Perforacin de las pilas, ademando con lodo bentnico o polmero.

Construccin de las pilas con procedimiento Tremie y colocacin de columnas metlicas bajo lodo bentnico para despus sustituir ese lodo por lodo fraguante.

A partir de esta etapa puede iniciarse la construccin de la superestructura de nivel de banqueta hacia arriba.

Construccin de pozos de bombeo profundo e instrumentacin. Se inicia el abatimiento del NAF en forma descendente hasta el segundo nivel de stanos.

Construccin de trabe perimetral para amarre de la contencin perimetral y montaje de trabes metlicas para apuntalar la contencin a nivel de la planta baja.

Excavacin del primer nivel de stanos y montaje de las trabes metlicas para apuntalar la contencin perimetral a nivel de stano 1.

Abatimiento del NAF hasta debajo del tercer nivel de stanos, excavacin del segundo nivel de stanos y montaje de sus trabes metlicas, calafateo o inyeccin de filtraciones de agua.

Se repiten las actividades hasta llegar al ltimo stano y cisternas.

Construccin ascendente de losas, columnas y trabes de los stanos y de la superestructura.

23

Costra superficial

Serie arcillosa

superior

Capa dura

Depsitos

profundos

3) Colocacin de losa diafragma de piso de planta baja

RellenoSerie arcillosa

inferiorLosa diafragma

NAF -2.15 m

Costra superficial

Serie arcillosa

superior

Capa dura

Depsitos

profundos

1) Perforacin de pilas y muro miln

NAF -2.15 m

Rellenoinferior

Costra superficial

Serie arcillosa

superior

Capa dura

Depsitos

profundos

2) Colado de pilas y montaje de columnas metlicas


inferiorNAF -2.15 m

Terminacin de la superestructura.

Fig 10 Procedimiento esquemtico Top Down

24

Costra superficial

Serie arcillosa

superior

Capa dura

Depsitos

profundos

5) Terminacin de la excavacin con losa de fondo del ltimo stano



NAF -2.15 m

Costra superficial

Serie arcillosa

superior

Capa dura

Depsitos

profundos

4) Excavacin con losa diafragma de piso de 1er. stano, se repite hasta

el ltimo nivel de excavacin



NAF -2.15 m

Costra superficial

Serie arcillosa

superior

Capa dura

Depsitos

profundos

6) Terminacin de columnas y losa de los stanos



NAF -2.15 m

Fig 10 Procedimiento esquemtico Top Down

25

5.5 Instrumentacin recomendada La instrumentacin recomendada permitir confirmar que las actividades se estn realizando sin generar movimientos en colindancias o asentamientos en la propia estructura, pudiendo detectar a tiempo alguna anomala durante la construccin de la cimentacin: Referencias superficiales: Para medir los desplazamientos horizontales y verticales que ocurren en la superficie del terreno, as como en las construcciones colindantes que pudieran sufrir daos a consecuencia de la excavacin. Estas mediciones permiten detectar oportunamente el desarrollo de condiciones de estabilidad, o bien deformaciones inadmisibles. Testigos en muros. Es una referencia de nivel horizontal formada por un tringulo rojo pintado sobre un fondo blanco, que se localiza en los muros de construcciones cercanas a la excavacin. Banco de nivel externo. Es recomendable ubicar un banco de nivel superficial fuera de la influencia de la excavacin, el cual servir de referencia para efectuar la totalidad de las nivelaciones. Frecuencia de medicin de deformaciones. Las mediciones se realizarn semanalmente durante el proceso de excavacin

Estado lmite de falla. Se revisa el estado lmite de falla aplicando las Normas Tcnicas Complementarias para Diseo de Construccin de Cimentaciones. Se verifica:

Capacidad de carga por punta.

Por existir hundimiento regional, se considera que no hay aporte de friccin positiva.

Para dimetros mayores a 50 cm, se aplica el Factor de efecto de escala Fre (Ver anexo de Memoria de Clculo)

Estado lmite de servicio. El buen comportamiento de la cimentacin y por tanto de la estructura en conjunto, depende de la magnitud de las deformaciones verticales que se presenten en el suelo durante la vida til de la estructura; por ello el Reglamento limita para el caso de asentamientos un valor mximo de 15.0 cm.

6 REVISIN CON EL REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES

26

Antes de la excavacin deber realizarse un levantamiento de instalaciones municipales en las colindancias con la calle y verificar cisternas o alguna otra instalacin en la colindancia con casas o edificios.

Cualquier ineficiencia o anomala en el proceso constructivo, puede significar un riesgo para la obra.

Ser necesario contar con un control topogrfico desde el inicio de los trabajos.

Los cambios en las consideraciones del proyecto podran modificar las recomendaciones de este informe.

Atentamente

Ing. Adonay J. Sandoval M. en I. Carlos E. Gutirrez S.

7 COMENTARIOS FINALES

27

TS-1

TS-2

TS-3

100A

R E F O R M A 4 3 2

Reforma N 432

SM-1 (Contina...)

70.20 m 2.15 m

SONDEO MIXTO

PROYECTO

LOCALIZACION

SONDEO

PROF. EXPLORADA PROF. NAF

DESCRIPCION GEOTECNICA

DEL MATERIALCONTENIDO DE AGUA

Nmero de golpes

10 20 30 40 %PR

OF.

m

0

5

10

2010 20 30 40

TS = TUBO SHELBY

TD = TUBO DENTADO

NAF= NIVEL DE AGUA FREATICA

A = AVANCE CON BROCA TRICONICA

PH = PESO DE HERRAMIENTA

15

LP LL

CGS GEOTECNIA Y

CIMENTACIONES

PPC = PRUEBA DE PIEZOCONO

PEC = PRUEBA ESTATICA DE CONO

Resistencia de punta, q (kg/cm)

4020c

60 80

0 50

Relleno (concreto y tabique)

Costra superficial

Serie arcillosa superior con

intercalaciones de arena fina y ceniza

volcnica

Lente de arena

Lente de ceniza volcanica

NAF -2.15 m

SONDEO DE EXPLORACIN

28

TS-4

TS-5

100

92

300

56

100

114

100

150

125

116

100

72

100

91

54

93

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

TS-6

R E F O R M A 4 3 2

Reforma N 432

SM-1 (...continuacin)

70.20 m 2.15 m



PR

OF.

m

20

25

30

40

35

LP LL

SONDEO MIXTO

PROYECTO

LOCALIZACION

SONDEO


CGS GEOTECNIA Y

CIMENTACIONES

TS = TUBO SHELBY

TD = TUBO DENTADO






10 20 30 40 %

Nmero de golpes

10 20 30 40


4020c

60 80

0 50



volcnica

Lente de arena

Capa dura


Lente de arena


Depsitos profundos

Arena fina

Limo poco arenoso

con gravillas

Limo arcilloso


29

150

136

60

100

100

100

90

61

63

100

68

150

136

115

110

69

100

100

100

100

115

150

83

125

75

150

150

89

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

93

R E F O R M A 4 3 2

Reforma N 432


70.20 m 2.15 m



PR

OF.

m

40

45

50

60

55

LP LL

SONDEO MIXTO

PROYECTO

LOCALIZACION

SONDEO


CGS GEOTECNIA Y

CIMENTACIONES

TS = TUBO SHELBY

TD = TUBO DENTADO






10 20 30 40 %

Nmero de golpes

10 20 30 40


4020c

60 80

0 50

Limo arcilloso

Depsitos profundos

Arena fina y

pumtica

Limo poco arenoso

con gravillas

Arena fina a media

con gravillas

Limo arcilloso


30

54

55

114

104

83

100

136

300

82

72

68

A

A

A

A

A

A

A

R E F O R M A 4 3 2

Reforma N 432


70.20 m 2.15 m



PR

OF.

m

60

65

70

80

75

LP LL

SONDEO MIXTO

PROYECTO

LOCALIZACION

SONDEO


CGS GEOTECNIA Y

CIMENTACIONES

TS = TUBO SHELBY

TD = TUBO DENTADO






10 20 30 40 %

Nmero de golpes

10 20 30 40


4020c

60 80

0 50

Depsitos profundos

Limo arcilloso

Limo arcilloso con

arena

Limo arcilloso con

arena y gravas

Arena fina a media

con gravillas

Limo poco arenoso

Fin del sondeo


31

TS-1

TS-2

TS-3

100A

R E F O R M A 4 3 2

Reforma N 432

SM-1 (Contina...)

70.20 m 2.15 m

SONDEO MIXTO

PROYECTO

LOCALIZACION

SONDEO




Nmero de golpes

10 20 30 40 %PR

OF.

m

0

5

10

2050 100 150 200

TS = TUBO SHELBY

TD = TUBO DENTADO




15

LP LL

CGS GEOTECNIA Y

CIMENTACIONES




4020c

60 80

0 250

Relleno (concreto y tabique)

Costra superficial



volcnica

Lente de arena


NAF -2.15 m

SONDEO DE EXPLORACIN ESCALA 250

32

TS-4

TS-5

TS-6

300

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

R E F O R M A 4 3 2

Reforma N 432


70.20 m 2.15 m



PR

OF.

m

20

25

30

40

35

LP LL

SONDEO MIXTO

PROYECTO

LOCALIZACION

SONDEO


CGS GEOTECNIA Y

CIMENTACIONES

TS = TUBO SHELBY

TD = TUBO DENTADO






10 20 30 40 %

Nmero de golpes


4020c

60 80

0 50 100 150 2000 250



volcnica

Lente de arena

Capa dura


Lente de arena


Depsitos profundos

Arena fina

Limo poco arenoso

con gravillas

Limo arcilloso


33

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

R E F O R M A 4 3 2

Reforma N 432


70.20 m 2.15 m



PR

OF.

m

40

45

50

60

55

LP LL

SONDEO MIXTO

PROYECTO

LOCALIZACION

SONDEO


CGS GEOTECNIA Y

CIMENTACIONES

TS = TUBO SHELBY

TD = TUBO DENTADO






10 20 30 40 %

Nmero de golpes


4020c

60 80

0 50 100 150 2000 250

Limo arcilloso

Depsitos profundos

Arena fina y

pumtica

Limo poco arenoso

con gravillas

Arena fina a media

con gravillas

Limo arcilloso


34

300

A

A

A

A

A

A

A

R E F O R M A 4 3 2

Reforma N 432


70.20 m 2.15 m



PR

OF.

m

60

65

70

80

75

LP LL

SONDEO MIXTO

PROYECTO

LOCALIZACION

SONDEO


CGS GEOTECNIA Y

CIMENTACIONES

TS = TUBO SHELBY

TD = TUBO DENTADO






10 20 30 40 %

Nmero de golpes


4020c

60 80

0 50 100 150 2000 250

Depsitos profundos

Limo arcilloso

Limo arcilloso con

arena

Limo arcilloso con

arena y gravas

Arena fina a media

con gravillas

Limo poco arenoso

Fin del sondeo


35

Costra superficial


intercalacin de lentes de arena

y ceniza volcnica

NAF -2.20 m

SONDEO DE EXPLORACIN EXPLORACIN 2010

36

Capa dura


Depsitos profundos


intercalacin de lentes de arena

y ceniza volcnica

Lente ceniza volcnica


37

Depsitos profundos

Fin del sondeo


38

Costra superficial


intercalacin de lentes de arena y

ceniza volcnica

NAF -1.80 m


39

Serie arcillosa superior

Capa dura


Depsitos profundos




40

Depsitos profundos


41

Depsitos profundos

Fin del sondeo


42

NAF -1.92 m



ceniza volcnica

Costra superficial


43

Depsitos profundos

Capa dura





ceniza volcnica


44

Depsitos profundos

Fin del sondeo


45

PRUEBAS ESTATICAS DE CONO

46

OBRA SONDEO SMS-1

ENSAYE TS-1 PROFUNDIDAD 6.00 - 6.50 FECHA 22/08/2013

DESCRIPCIN

ENSAYE # Wi % ei Gi % 1(KPa) 3(KPa) 1- 3(KPa) E 50 (Kpa) g (t/m3 ) Ss

CS 172.1 4.06 99.49 73.9 0 73.9 3434 1.23

1 172.9 4.1 98.97 150.8 50 100.8 4252 1.23

REFORMA 432

ARCILLA CH VERDE

2.35

MODO DE FALLAEsfuerzo vs Deformacin

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0 2 4 6 8 10 12 14 16

Deformacin %

Es

fue

rzo

k

Pa

CS

1 2

TX-1

COMPRESION TRIAXIAL

NO CONSOLIDADA NO DRENADA

OBRA SONDEO SMS-1


DESCRIPCIN


CS 229.6 5.63 95.86 69 0 69 3684 1.14

1 265.6 6.36 98.09 103 25 78 4144 1.14

2 276.3 6.6 98.43 131.3 50 81.3 4137 1.14

REFORMA 432

ARCILLA CON LENTES DE ARENA FINA CL CAF ROJIZA

2.35

MODO DE FALLA

Esfuerzo vs Deformacin

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0 2 4 6 8 10 12 14 16

Deformacin %

Es

fue

rzo

k

Pa

TX-2

1 2 3

TX-1

CS

COMPRESION TRIAXIAL


PRUEBAS DE LABORATORIO

47

OBRA SONDEO SMS-1


DESCRIPCIN


1 289 6.94 97.88 85.3 25 60.3 4063 1.13

2 246.1 5.76 100 135 50 85 4775 1.18

3 258 6.01 100 171.2 75 96.2 5753 1.17

REFORMA 432

ARCILLA CH VERDE

2.35


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

Deformacin %

Es

fue

rzo

k

Pa

TX-1

1 2 3

TX-2

TX-3

COMPRESION TRIAXIAL


OBRA SONDEO SMS - 1


DESCRIPCIN


1 140.4 3.29 100 193.1 25 168.1 8864 1.29

2 113.2 2.6 100 236.2 50 186.2 9636 1.36

3 111.7 2.56 100 279.3 75 204.3 10780 1.36

REFORMA 432

ARCILLA LIMOSA CL VERDE

2.35


0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

0 2 4 6 8 10 12 14 16

Deformacin %

Es

fue

rzo

k

Pa

TX-3

1 2 3

TX-1

TX-2

COMPRESION TRIAXIAL



48

OBRA SONDEO SMS-1


DESCRIPCIN


1 40.6 0.95 100 162.7 0 162.7 8881 1.66

2 32.9 0.73 100 298.4 50 248.4 13700 1.77

REFORMA 432

LIMO ARCILLOSO MH CAF OBSCURO CON GRAVILLAS

MODO DE FALLA

2.35

Esfuerzo vs Deformacin

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

220

240

260

0 2 4 6 8 10 12 14 16

Deformacin %

Es

fue

rzo

k

Pa1 2

TX-1

CS

COMPRESION TRIAXIAL


OBRA SONDEO SMS-1


DESCRIPCIN


1 77.4 1.84 98.77 50 0 50 5200 1.43

2 82.9 2.02 96.42 119.5 25 94.5 4900 1.39

3 86.9 2.03 100.59 180.2 50 130.2 10172 1.42

REFORMA 432

ARCILLA CH VERDE CON CENIZA VOLCANICA

2.35


0

20

40

60

80

100

120

140

0 2 4 6 8 10 12 14 16

Deformacin %

Es

fue

rzo

k

Pa

TX-2

1 2 3

TX-1

CS

COMPRESION TRIAXIAL



49

OBRA SONDEO SMS-1


DESCRIPCION

ei ef Wi (%) Wf (%) Gwi (%) Gwf (%) g i(t/m 3 ) g f (t/m 3 )

2.35 6.9956 4.3415 290 180.1 97.43 97.51 1.15 1.23

Esfuerzo (Kpa) e

0 6.996

9.4 6.887

33.9 6.676

61.6 6.438

98.7 6.023

199.5 4.936

296.4 4.293

412.4 3.841

252.4 3.873

98.7 3.999

9.4 4.245

0 4.342

19.96 mm

Esfuerzo (Kg/cm ) Deformacin (mm) H (mm)

0

0.094 0.27 19.6900 0.0135

0.339 0.797 19.1630 0.0399

0.616 1.393 18.5670 0.0698

0.987 2.427 17.5330 0.1216

1.995 5.141 14.8190 0.2576

2.964 6.746 13.2140 0.3380

4.124 7.875 12.0850 0.3945

2.524 7.795 12.1650 0.3905

0.987 7.48 12.4800 0.3747

0.094 6.8660 13.0940 0.3440

0 6.626 13.3340 0.3320

Peso Volumetrico

Altura del Especimen:

REFORMA 432

ARCILLA CH VERDE

SsRelacin de Vacios Contenido de Humedad Grado de Saturacin

Relacin de Vacios vs Esfuerzo

3.841

4.341

4.841

5.341

5.841

6.341

6.841

1 10 100 1000

Esfuerzo kPa

Re

lac

in

de

Va

cio

s

V 0.0000

0.0500

0.1000

0.1500

0.2000

0.2500

0.3000

0.3500

0.4000

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5

De

form

ac

ion

V

olu

me

tric

a %

Esfuerzo (kg/cm)

Pc=67

CONSOLIDACIONES


50

OBRA SONDEO SMS-1


DESCRIPCION


2.35 8.0623 4.7095 365.2 285.8 100 100 1.21 1.59

Esfuerzo (Kpa) e

0 8.062

9.6 7.966

36.1 7.711

64.9 7.432

99.2 6.969

201.7 5.639

296.2 4.73

413.9 4.063

253.3 4.097

99.2 4.264

9.6 4.582

0 4.71

19.96 mm


0

0.096 0.212 19.7480 0.0106

0.361 0.774 19.1860 0.0388

0.649 1.387 18.5730 0.0695

0.992 2.406 17.5540 0.1205

2.017 5.332 14.6280 0.2671

2.962 7.333 12.6270 0.3674

4.139 8.799 11.1610 0.4408

2.533 8.725 11.2350 0.4371

0.992 8.357 11.6030 0.4187

0.096 7.6580 12.3020 0.3837

0 7.3770 12.5830 0.3696

Peso Volumetrico


REFORMA 432

ARCILLA CH CAF ROJIZA



4.063

4.563

5.063

5.563

6.063

6.563

7.063

7.563

1 10 100 1000

Esfuerzo kPa

Re

lac

in

de

Va

cio

s

V 0.0000

0.0500

0.1000

0.1500

0.2000

0.2500

0.3000

0.3500

0.4000

0.4500

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5

De

form

ac

ion

V

olu

me

tric

a %

Esfuerzo (kg/cm)

Pc=84

CONSOLIDACIONES


51

OBRA SONDEO SMS-1


DESCRIPCION


2.35 4.9125 3.4186 172.2 133.2 82.37 91.54 1.08 1.24

Esfuerzo (Kpa) e

0 4.912

9.6 4.875

34.1 4.78

62.7 4.668

99.1 4.404

200.5 3.823

296.3 3.449

406.5 3.12

253.3 3.138

99.1 3.198

9.6 3.362

0 3.419

19.96 mm


0

0.096 0.127 19.8330 0.0064

0.341 0.448 19.5120 0.0224

0.627 0.827 19.1330 0.0414

0.991 1.716 18.2440 0.0860

2.005 3.678 16.2820 0.1843

2.963 4.943 15.0170 0.2476

4.065 6.054 13.9060 0.3033

2.533 5.992 13.9680 0.3002

0.991 5.792 14.1680 0.2902

0.096 5.2380 14.7220 0.2624

0 5.0460 14.9140 0.2528

Peso Volumetrico


REFORMA 432

ARCILLA LIMOSA CL GRIS



3.12

3.32

3.52

3.72

3.92

4.12

4.32

4.52

4.72

1 10 100 1000

Esfuerzo kPa

Re

lac

in

de

Va

cio

s

V 0.0000

0.0500

0.1000

0.1500

0.2000

0.2500

0.3000

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5

De

form

ac

ion

V

olu

me

tric

a %

Esfuerzo (kg/cm)

Pc=83

CONSOLIDACIONES


52

OBRA SONDEO SMS-1


DESCRIPCION


2.35 4.1521 3.5478 148.4 133.1 83.98 88.17 1.13 1.2

Esfuerzo (Kpa) e

0 4.152

9.4 4.113

33.9 4.033

62.4 3.972

98.7 3.9

199.5 3.694

295.5 3.481

412 3.244

252.5 3.268

98.7 3.335

9.4 3.515

0 3.548

19.96 mm


0

0.094 0.151 19.8090 0.0076

0.339 0.461 19.4990 0.0231

0.624 0.698 19.2620 0.0350

0.987 0.976 18.9840 0.0489

1.995 1.774 18.1860 0.0889

2.955 2.602 17.3580 0.1304

4.12 3.52 16.4400 0.1764

2.525 3.426 16.5340 0.1716

0.987 3.168 16.7920 0.1587

0.094 2.4690 17.4910 0.1237

0 2.342 17.6180 0.1173

Peso Volumetrico


REFORMA 432

LIMO ARCILLOSO MH GRIS VERDOSO



3.244

3.344

3.444

3.544

3.644

3.744

3.844

3.944

4.044

4.144

1 10 100 1000

Esfuerzo kPa

Re

lac

in

de

Va

cio

s

V 0.0000

0.0500

0.1000

0.1500

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5

De

form

ac

ion

V

olu

me

tric

a %

Esfuerzo (kg/cm)

CONSOLIDACIONES

Pc=145


53

OBRA SONDEO SMS-1


DESCRIPCION


2.35 2.07 1.7243 76.4 70.5 86.79 96.14 1.35 1.47

Esfuerzo (Kpa) e

0 2.07

9.6 2.058

34.1 2.023

61.5 1.985

99.1 1.923

200.2 1.798

297.3 1.705

406 1.624

252.8 1.635

99.1 1.662

9.6 1.715

0 1.724

19.96 mm


0

0.096 0.075 19.8850 0.0038

0.341 0.306 19.6540 0.0153

0.615 0.555 19.4050 0.0278

0.991 0.959 19.0010 0.0480

2.002 1.771 18.1890 0.0887

2.973 2.375 17.5850 0.1190

4.06 2.9 17.0600 0.1453

2.528 2.832 17.1280 0.1419

0.991 2.654 17.3060 0.1330

0.096 2.3080 17.6520 0.1156

0 2.2490 17.7110 0.1127

Peso Volumetrico


REFORMA 432

LIMO ARCILLOSO MH GRIS CLARO



1.624

1.674

1.724

1.774

1.824

1.874

1.924

1.974

2.024

1 10 100 1000

Esfuerzo kPa

Re

lac

in

de

Va

cio

s

V 0.0000

0.0500

0.1000

0.1500

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5

De

form

ac

ion

V

olu

me

tric

a %

Esfuerzo (kg/cm)

Pc=90

CONSOLIDACIONES


54

SONDEO NATURAL

6 6.5 320.69 221.33 99.36 290

9 9.5 410 299.4 110.6 350

13 13.5 305 215.64 89.36 260

21 21.5 198.26 113.03 85.23 150.00

27 27.5 175.36 101.15 74.21 130

30 30.5 130.69 79.33 51.36 80

SMS-1

26-ago-13

LIMITE LIQUIDO INDICE DE PLASTICIDADPROFUNDIDAD

ING DE PROYECTO: A.J.S

1 DE 10.00 - 30.50m MUESTRA: 1,2,3,4,5,6 HOJA:

LIMITE PLASTICO

PROYECTO: REFORMA 432 FECHA:

SONDEO: SMS No. 1 PROFUNDIDAD:

OPERADOR: G.M.R

LIMITES DE CONSISTENCIA


0

50

100

150

200

250

300

350

0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D P

I (%

)

LIMITE LIQUIDO WL(%)

CARTA DE PLASTICIDAD SUCS

TS-1 6.00 - 6.50 TS-2 9.00 - 9.50 TS-3 13.0 - 13.50 TS-4 21.0 - 21.5 TS-5 27.0 - 27.50 TS-6 30.0 - 30.5

LOS PUNTOS QUE CAEN SOBRE LA LINEA A INDICAN ARCILLA

LOS PUNTOS QUE CAEN BAJO LA LINEA A INDICAN UN LIMO

CH

LIN

EA

B

CL

CL Y ML

ML Y OL

PROYECTO: REFORMA 432

MH O OH

55

DE A

1 0 0.3 0.15 22.66 CL

2 0.6 1.2 0.90 48.46 CL

3 1.2 1.8 1.50 38.54 CL

4 1.8 2.4 2.10 65.28 CL

5 30 30.15 30.08 30.66 ML

6 30.6 31.05 30.83 33.23 ML

7 31.8 32.4 32.10 45.73 ML

8 32.4 33 32.70 168.54 CH

9 33 33.15 33.08 24.25 SM

10 33.6 34 33.80 33.11 ML

11 34.2 34.5 34.35 35.82 ML

12 34.8 35.05 34.93 26.87 ML

13 35.4 35.67 35.54 23.90 ML

14 36 36.4 36.20 16.87 ML

15 36.6 36.9 36.75 19.95 SM

16 37.2 37.8 37.50 31.49 ML

17 37.8 38.1 37.95 23.19 ML

18 38.4 38.85 38.63 25.52 ML

19 39 39.6 39.30 32.78 ML

20 39.6 40.05 39.83 38.44 ML

21 40.2 40.8 40.50 22.84 ML

22 40.8 41.4 41.10 53.65 ML

23 41.4 41.65 41.53 19.74 SM

24 42 42.26 42.13 34.56 ML

25 42.6 43.2 42.90 19.39 SM

26 43.2 43.8 43.50 70.18 SW

27 43.8 43.95 43.88 21.69 ML

28 44.4 44.55 44.48 22.69 ML

29 45 45.15 45.08 17.94 ML

30 45.6 46.05 45.83 25.45 ML

FECHA:

Relleno con tabique rojo arcilla limosa caf



Arcilla limosa caf obscura

Ceniza volcnica

Ceniza volcnica

Arena media limosa gris

Limo arcilloso caf verdoso

Limo arcilloso caf verdoso con gravillas

Limo arenoso caf verdoso

Arena fina limosa gris

Arena pumitica

Limo arenoso gris

Limo gris cimentado

Limo arenoso gris verdoso

16-ago-13

SONDEO: SPT No. 1 PROFUNDIDAD: 70.20m NAF:

PROYECTO: REFORMA 432 ING DE PROYECTO: A.J.S OPERADOR: A.S.C

HOJA: 1 DE 2

MUESTRA

No.

PROF. (m)PROM. W % MATERIAL SUCS

Limo arenoso gris verdoso poco cimentado

Limo arenoso gris verdoso poco cimentado

Limo arcilloso gris verdosa

Arcilla caf verdosa

Arena limosa fina gris verdosa









Arena fina limosa verdosa

Limo arenoso gris con puntos pumiticos

22.66

48.46 38.54

65.28

30.66

33.23

45.73 168.54

24.25

33.11 35.82

26.87 23.90

16.87 19.95

31.49 23.19

25.52 32.78 38.44

22.84 53.65

19.74 34.56

19.39 70.18

21.69 22.69

17.94

25.45

0.00

2.00

4.00

6.00

8.00

10.00

12.00

14.00

16.00

18.00

20.00

22.00

24.00

26.00

28.00

30.00

32.00

34.00

36.00

38.00

40.00

42.00

44.00

46.00

0 50 100 150 200

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

PORCENTAJE DE HUMEDAD (%)

CONTENIDO DE HUMEDAD

CONTENIDO DE HUMEDAD %

Muestra: 1 Profundidad: 0.00 - 0.30m Material: (Relleno)

tabique rojo Arcilla limosa CL caf

Muestra: 14 Profundidad: 36.0 - 36.4m Material: Limo arenoso

ML gris verdoso poco cimentado


ML gris cimentado

Muestra: 42 Profundidad: 53.4 - 53.7m Material: Limo arenoso ML

caf con gravillas

Muestra: 56 Profundidad: 61.8 - 62.4m Material: Limo arcillas

ML gris verdoso


ML caf con puntos pumiticos

400X 400X 400X 400X 400X 400X


56

DE A

31 46.2 46.8 46.50 25.66 ML

32 46.8 47.4 47.10 27.08 ML

33 47.4 48 47.70 28.11 ML

34 48 48.3 48.15 56.34 ML

35 48.6 49.2 48.90 27.94 ML

36 49.2 49.45 49.33 16.16 SM

37 49.8 50.06 49.93 28.28 SM

38 51 51.4 51.20 19.30 ML

39 51.6 52.05 51.83 29.73 ML

40 52.2 52.35 52.28 24.83 ML

41 52.8 52.95 52.88 12.77 ML

42 53.4 53.7 53.55 24.52 ML

43 54 54.3 54.15 35.40 ML

44 54.6 54.88 54.74 16.44 SM

45 55.2 55.3 55.25 13.65 SP

46 55.8 56.25 56.03 19.67 SP

47 56.4 56.52 56.46 15.26 SP

48 57 57.6 57.30 29.44 ML

49 57.6 57.85 57.73 26.59 SM

50 58.2 58.45 58.33 71.77 CL

51 58.8 59.25 59.03 60.42 CL

52 59.4 60 59.70 45.35 ML

53 60 60.6 60.30 82.81 CL

54 60.6 61.2 60.90 68.48 ML

55 61.2 61.8 61.50 56.59 ML

56 61.8 62.4 62.10 53.56 ML

57 62.4 63 62.70 35.09 ML

58 63 63.6 63.30 37.31 ML

59 63.6 64.2 63.90 31.10 ML

60 64.2 64.8 64.50 21.14 ML

61 64.8 65.2 65.00 20.85 ML

62 65.4 65.82 65.61 19.62 ML

63 66 66.55 66.28 18.41 ML

64 66.6 66.75 66.68 12.02 SM

65 67.2 67.31 67.26 18.53 SM

66 67.8 67.85 67.83 11.66 SW

67 68.4 68.85 68.63 23.03 ML

68 69 69.6 69.30 27.56 ML

69 69.6 70.2 69.90 26.85 ML

Arena media limosa gris

Arena media gris con gravillas

Arena fina gris

Limo arenoso caf con puntos pumiticos


Limo arenoso caf con grumos pumiticos

FECHA: 16-ago-13PROYECTO: REFORMA 432 ING DE PROYECTO: A.J.S OPERADOR: A.S.C

HOJA: 2 DE 2

MUESTRA

No.

PROF. (m)PROM. W % MATERIAL SUCS

SONDEO: SPT No. 1 PROFUNDIDAD: 70.20m NAF:

Arena limosa gris verdosa

Limo arenoso caf

Limo arenoso caf

Limo arenoso caf con gravillas




Limo arenoso caf

Limo arenoso caf

Limo arenoso caf

Limo arenoso caf

Arena limosa gris verdosa

Arena limosa media gris

Arcilla limosa gris verdosa

Arcilla limosa gris verdosa

Limo arcilloso gris verdoso

Arcilla limosa caf obscuro



Arena limosa caf

Arena media caf con gravillas













25.66

27.08

28.11

56.34

27.94

16.16

28.28

19.30

29.73

24.83

12.77

24.52

35.40

16.44

13.65

19.67

15.26

29.44

26.59

71.77

60.42

45.35

82.81

68.48

56.59

53.56

35.09

37.31

31.10

21.14

20.85

19.62

18.41

12.02

18.53

11.66

23.03

27.56

26.85

46.00

48.00

50.00

52.00

54.00

56.00

58.00

60.00

62.00

64.00

66.00

68.00

70.00

0 50 100

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

PORCENTAJE DE HUMEDAD (%)

CONTENIDO DE HUMEDAD

CONTENIDO DE HUMEDAD %


57


CLASIFICACIN: ARCILLA CON RAICES FSILES,

PRUEBA DE CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL

PRESIN eUBICACIN: REFORMA 432 GRIS VERDOSO

SONDEO: FECHA:

MUESTRA: 1 0.000 4.484

PROFUNDIDAD: 0.125 4.451

0.250 4.420

0.500 4.347

1.000 4.027

INICIAL FINAL INICIAL FINAL INICIAL FINAL HMEDO SECO SUCS 2.000 3.3134.000 2.312

Ss ei ef wi wf Gwi Gwf gh gs 4.000 2.312

2.000 2.3462.280 4.484 2.572 195.003 87.873 99.154 1.226 0.416 1.000 2.388

0.500 2.435

0.250 2.468

0.125 2.511

0.000 2.572

3.120

DENSIDAD

DE SLIDOS

5.00 - 6.00 m

GRADO DE SATURACINCONTENIDO DE AGUARELACIN DE VACOS

SELECTIVO SS - 1PRESIN e

NOVIEMBRE DE 2009

PESO VOLUMTRICO

2.30

2.50

2.70

2.90

3.10

3.30

3.50

3.70

3.90

4.10

4.30

4.50

0.10 1.00 10.00

RE

LA

CI

N D

E V

AC

OS

(e)

PRESIN (Kg/cm)

EXPLORACIN 2010

58


CLASIFICACIN: ARCILLA, CAF ROJIZO

e


PRESIN UBICACIN: REFORMA 432

SONDEO: FECHA:

MUESTRA: 2 0.000 6.032


0.250 5.977

0.500 5.881

1.000 5.658



2.000 3.0522.190 6.032 3.452 274.003 267.783 99.485 1.165 0.311 1.000 3.113

0.500 3.189

0.250 3.253

0.125 3.317

0.000 3.452

3.120

SELECTIVO SS - 1e

DENSIDAD

DE SLIDOS

8.00 - 9.00 m


NOVIEMBRE DE 2009

PESO VOLUMTRICO

PRESIN

2.90

3.20

3.50

3.80

4.10

4.40

4.70

5.00

5.30

5.60

5.90

6.20

0.10 1.00 10.00

RE

LA

CI

N D

E V

AC

OS

(e

)

PRESIN (Kg/cm)

59


CLASIFICACIN: ARCILLA LIMO ARENOSA,

PRESIN e


UBICACIN: REFORMA 432 GRIS VERDOSO

SONDEO: FECHA:

MUESTRA: 3 INF 0.000 2.020


0.250 1.999

0.500 1.982

1.000 1.954



6.000 1.7762.520 2.020 1.881 77.482 77.824 96.676 1.481 0.835 4.000 1.786

2.000 1.801

1.000 1.818

0.500 1.834

0.250 1.849

0.125 1.863105

0 1.881147

3.120

DENSIDAD

DE SLIDOS

SELECTIVO SS - 1 PRESIN e

10.50 - 11.50 m

NOVIEMBRE DE 2009

PESO VOLUMTRICOGRADO DE SATURACINCONTENIDO DE AGUARELACIN DE VACOS

1.76

1.78

1.80

1.82

1.84

1.86

1.88

1.90

1.92

1.94

1.96

1.98

2.00

2.02

0.10 1.00 10.00PRESIN (Kg/cm)

RE

LA

CI

N D

E V

AC

OS

(e

)

60


CLASIFICACIN: ARCILLA,CAF VERDOSO

PRESIN e


UBICACIN: REFORMA 432

SONDEO: FECHA:

MUESTRA: 4 0.000 5.122


0.250 5.085

0.500 5.041

1.000 4.980



2.000 3.2122.220 5.122 3.551 231.092 186.829 100.161 1.201 0.363 1.000 3.293

0.500 3.370

0.250 3.437

0.125 3.521

0.000 3.551

3.120

NOVIEMBRE DE 2009

PESO VOLUMTRICO

PRESIN SELECTIVO SS - 1 e

DENSIDAD

DE SLIDOS

12.50 - 13.50 m


3.00

3.20

3.40

3.60

3.80

4.00

4.20

4.40

4.60

4.80

5.00

5.20

0.10 1.00 10.00PRESIN (Kg/cm)

RE

LA

CI

N D

E V

AC

OS

(e

)

61


CLASIFICACIN: ARCILLA LIMO ARENOSA CON RAICES FOSILES,


PRESIN eUBICACIN: REFORMA 432 GRIS VERDOSO

SONDEO: FECHA:

MUESTRA: 5 0.000 2.851


0.250 2.836

0.500 2.816

1.000 2.782



2.000 2.3212.410 2.851 2.439 125.253 133.319 105.864 1.410 0.626 1.000 2.338

0.500 2.354

0.250 2.371

0.125 2.386

0.000 2.439

3.120

NOVIEMBRE DE 2009

PESO VOLUMTRICODENSIDAD

DE SLIDOS

15.00 - 16.00 m

PRESIN


SELECTIVO SS - 1 e

2.30

2.40

2.50

2.60

2.70

2.80

2.90

0.10 1.00 10.00PRESIN (Kg/cm)

RE

LA

CI

N D

E V

AC

OS

(e

)

62


CLASIFICACIN: ARCILLA, CAF VERDOSO

PRESIN e


UBICACIN: REFORMA 432

SONDEO: FECHA:

MUESTRA: 6 0.000 4.351


0.250 4.327

0.500 4.310

1.000 4.268



6.000 2.7452.170 4.351 3.113 205.603 177.642 102.552 1.239 0.406 4.000 2.769

2.000 2.819

1.000 2.871

0.500 2.928

0.250 2.979

0.125 3.041275

0 3.11324

3.120

PRESIN eSELECTIVO SS - 1

DENSIDAD

DE SLIDOS

18.50 - 19.50 - m

NOVIEMBRE DE 2009

PESO VOLUMTRICOGRADO DE SATURACINCONTENIDO DE AGUARELACIN DE VACOS

2.70

2.80

2.90

3.00

3.10

3.20

3.30

3.40

3.50

3.60

3.70

3.80

3.90

4.00

4.10

4.20

4.30

4.40

0.10 1.00 10.00

PRESIN (Kg/cm)

RE

LA

CI

N D

E V

AC

OS

(e

)

63


PRUEBA wi wf ei ef Gi Gf 3 1 3

No. % % % % kg/cm kg/cm

1 175.94 4.02 99.91 0.15 0.82

2 183.14 4.20 99.45 0.30 0.86

3 173.80 3.96 99.94 0.50 0.98

PROM. 177.63 0.00 4.06 0.00 99.77 0.00

PESOS VOLUMTRICOS

INICIALES FINALES

g 1 1262 kg/m3 kg/m Tipo de prueba.

g 2 1248 kg/m3 kg/m

g 3 1261 kg/m3 kg/m

% C Ss 2.28

1.40

1.05

0.70

0.35

0 0.35 0.70 1.05 1.40 1.75 2.10 2.45

Localizacin: Sondeo :

Muestra No.: Fecha :

Descripcin:

COMPRESIN AXIAL NO CONFINADA

CURVAS DEFORMACIN UNITARIA vs ESFUERZO

LABORATORIO DE MECNICA DE SUELOS

ESQUEMA DE FALLA

A

B

ENSAYE A ENSAYE B

qu (kg / cm) 0.36

g (Kg / m) 1.22

e 4.36

W (%) 184.93



Descripcin: ARCILLA CON RAICES FSILES, GRIS VERDOSO

REFORMA 432 SELECTIVO SS - 1

1 Profundidad : 5.00 - 6.00 m NOVIEMBRE DE 2009

ARCILLA CON RAICES FSILES, GRIS VERDOSO

SELECTIVO SS - 1

NOVIEMBRE DE 2009

REFORMA 432

1 Profundidad : 5.00 - 6.00 m

ESFUERZO NORMAL ( kg/cm )

ES

FU

ER

ZO

C

OR

TA

NT

E

(kg

/cm

)

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00E

SF

UE

RZO

(

kg

/cm

)

DEFORMACIN UNITARIA %

ESFUERZO VS DEFORMACIN

UU

NO CONSOLIDADANO DRENADA

= 10.7 C = 3.1 Ton/m

0.00

0.25

0.50

0.75

0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50

ES

FU

ER

ZO

C

OR

TA

NT

E

(kg

/cm

)

ESFUERZO NORMAL (kg/cm)

COMPRESIN TRIAXIAL

0

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25

0.3

0.35

0.4

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5

E

S

F

U

E

R

Z O

(

k g

/ c

m)

D E F O R M A C I O N U N I T A R I A (%)

GRFICA DEFORMACIN UNITARIA vs ESFUERZO

64




1 284.52 6.20 100.51 0.15 1.12

2 270.51 5.89 100.53 0.30 1.14

3 269.46 5.90 100.03 0.50 1.20

PROM. 274.83 0.00 6.00 0.00 100.35 0.00

PESOS VOLUMTRICOS

INICIALES FINALES


g 2 1181 kg/m3 kg/m

g 3 1176 kg/m3 kg/m

% C Ss 2.19

1.40

1.05

0.70

0.35

0 0.35 0.70 1.05 1.40 1.75 2.10 2.45



Descripcin:




ESQUEMA DE FALLA

A

B

ENSAYE A ENSAYE B

qu (kg / cm) 1.05

g (Kg / m) 1.18

e 5.91

W (%) 271.03



Descripcin: ARCILLA, CAF ROJIZO



ARCILLA, CAF ROJIZO

SELECTIVO SS - 1

NOVIEMBRE DE 2009

REFORMA 432

2 Profundidad : 8.00 - 9.00 m


ES

FU

ER

ZO

C

OR

TA

NT

E (k

g/c

m)


0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00

DEFORMACIN UNITARIA %E

SF

UE

RZ

O (

kg

/cm

)

UU

NO CONSOLIDADA

NO DRENADA

= 5.8 C = 4.9 Ton/m

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75


ES

FU

ER

ZO

CO

RT

AN

TE

(kg

/cm

)

COMPRESIN TRIAXIAL


0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5


E S

F

U

E

R

Z

O

(

k g

/ c

m)

65




1 55.96 1.47 94.54 0.20 0.93

2 52.76 1.36 96.59 0.40 1.26

3 45.08 1.20 93.80 0.60 1.38

PROM. 51.27 0.00 1.34 0.00 94.98 0.00

PESOS VOLUMTRICOS

INICIALES FINALES


g 2 1620 kg/m3 kg/m

g 3 1650 kg/m3 kg/m

% C Ss 2.49

1.40

1.05

0.70

0.35

0 0.35 0.70 1.05 1.40 1.75 2.10 2.45



Descripcin:




ESQUEMA DE FALLA

A

B

ENSAYE A ENSAYE B

qu (kg / cm) 0.61

g (Kg / m) 1.59

e 1.42

W (%) 54.18



Descripcin:

ARCILLA CON VETAS DE ARENA Y CENIZA VOLCNICA, GRIS VERDOSO

SELECTIVO SS - 1

NOVIEMBRE DE 2009

REFORMA 432

3 SUP. Profundidad : 10.50 - 11.50 m

ARCILLA CON VETAS DE ARENA Y CENIZA VOLCNICA, GRIS VERDOSO


3 SUP. Profundidad : 10.50 - 11.50 m NOVIEMBRE DE 2009


ES

FU

ER

ZO

C

OR

TA

NT

E (k

g/c

m)


0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00


ES

FU

ER

ZO

( k

g/c

m)

UU

NO CONSOLIDADA

NO DRENADA

= 21.4 C = 2.3 Ton/m

0.00

0.25

0.50

0.75

1.00

1.25

0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00


ES

FU

ER

ZO

CO

RT

AN

TE

(kg

/cm

)

COMPRESIN TRIAXIAL


0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5


E S

F

U

E

R

Z

O

(

k g

/ c

m)

66




1 232.02 5.14 100.17 0.20 2.14

2 233.26 5.18 99.96 0.40 2.18

3 232.80 5.15 100.35 0.60 2.22

PROM. 232.69 0.00 5.16 0.00 100.16 0.00

PESOS VOLUMTRICOS

INICIALES FINALES


g 2 1202 kg/m3 kg/m

g 3 1203 kg/m3 kg/m

% C Ss 2.22

1.40

1.05

0.70

0.35

0 0.35 0.70 1.05 1.40 1.75 2.10 2.45



Descripcin:




ESQUEMA DE FALLA

A

B

ENSAYE A ENSAYE B

qu (kg / cm) 1.89

g (Kg / m) 1.20

e 5.16

W (%) 233.46



Descripcin: ARCILLA, CAF VERDOSO



ARCILLA, CAF VERDOSO

SELECTIVO SS - 1

NOVIEMBRE DE 2009

REFORMA 432

4 Profundidad : 12.50 - 13.50 m


ES

FU

ER

ZO

C

OR

TA

NT

E (k

g/c

m)


0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00


ES

FU

ER

ZO

( k

g/c

m)

UU

NO CONSOLIDADA

NO DRENADA

= 5.2 C = 9.5 Ton/m

0.00

0.25

0.50

0.75

1.00

1.25

1.50

1.75

0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 2.25 2.50 2.75 3.00


ES

FU

ER

ZO

CO

RT

AN

TE

(kg

/cm

)

COMPRESIN TRIAXIAL


0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

1.4

1.6

1.8

2

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5


E S

F

U

E

R

Z

O

(

k g

/ c

m)

67




1 131.04 3.17 99.57 0.25 1.40

2 116.09 2.79 100.31 0.50 1.56

3 116.68 2.82 99.80 0.75 1.67

PROM. 121.27 0.00 2.93 0.00 99.90 0.00

PESOS VOLUMTRICOS

INICIALES FINALES


g 2 1377 kg/m3 kg/m

g 3 1369 kg/m3 kg/m

% C Ss 2.41

1.40

1.05

0.70

0.35

0 0.35 0.70 1.05 1.40 1.75 2.10 2.45



Descripcin:




ESQUEMA DE FALLA

A

B

ENSAYE A ENSAYE B

qu (kg / cm) 1.22

g (Kg / m) 1.34

e 3.19

W (%) 132.36



Descripcin:

ARCILLA LIMO ARENOSA CON RAICES FSILES, GRIS VERDOSO

SELECTIVO SS - 1

NOVIEMBRE DE 2009

REFORMA 432

5 Profundidad : 15.00 - 16.00 m

ARCILLA LIMO ARENOSA CON RAICES FSILES, GRIS VERDOSO




ES

FU

ER

ZO

C

OR

TA

NT

E (k

g/c

m)


0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50


ES

FU

ER

ZO

( k

g/c

m)

UU

NO CONSOLIDADA

NO DRENADA

= 12.6 C = 5.0 Ton/m

0.00

0.25

0.50

0.75

1.00

1.25

1.50

0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 2.25 2.50


ES

FU

ER

ZO

CO

RT

AN

TE

(kg

/cm

)

COMPRESIN TRIAXIAL


0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

1.4

0 0.5 1 1.5 2 2.5


E S

F

U

E

R

Z

O

(

k g

/ c

m)

68

MEMORIA DE CLCULO

Profundidad de desplante de la pila 65.00

Profundidad de la excavacin 35.00

Modulo de Elasticidad del suelo de apoyo 15000 t/m2

Modulo de Elasticidad del concreto 2200000 t/m2

Relacin de Poisson 0.35

q adm (T)

Dimetro pila

(m)A pila (m 2) Nm de golpes qc (Ton/m 2) Q ltima (T) 0.35 PUNTA

0.80 0.503 140 2800 1407 493

1.00 0.785 140 2800 2199 770

1.20 1.131 140 2800 3167 1108

1.40 1.539 140 2800 4310 1509

1.60 2.011 140 2800 5630 1970

1.80 2.545 140 2800 7125 2494

2.00 3.142 140 2800 8796 3079

q adm (T)

Dimetro L (m) C (Ton/m 2) Perimetro Q ltima (T) 0.70 FRICCIN

0.80 30.00 14.0 2.513 1056 739

1.00 30.00 14.0 3.142 1319 924

1.20 30.00 14.0 3.770 1583 1108

1.40 30.00 14.0 4.398 1847 1293

1.60 30.00 14.0 5.027 2111 1478

1.80 30.00 14.0 5.655 2375 1663

2.00 30.00 14.0 6.283 2639 1847

q adm (T)

Dimetro

(m)

Q punta diseo

(T)

Q friccin diseo

(T)

Capacidad de carga

Q adm (T)

Asentamiento

(cm)

Kv

(T/cm)

Q Tension

(T)

0.80 493 739 1232 6.87 179 723

1.00 770 924 1693 6.82 248 924

1.20 1108 1108 2217 6.91 321 1108

1.40 1509 1293 2802 7.07 396 1293

1.60 1970 1478 3448 7.28 474 1478

1.80 2494 1663 4156 7.52 553 1663

2.00 3079 1847 4926 7.78 633 1847

REFORMA 432

CAPACIDAD DE CARGA PARA PILAS CIRCULARES A 65.0 M DE PROFUNDIDAD

69

CAPACIDAD DE CARGA PARA PILAS OBLONGAS A 65.0 M DE PROFUNDIDAD

CAPACIDAD DE CARGA PARA MURO MILAN A 42.0 M DE PROFUNDIDAD

Profundidad de desplante de la pila 65.00

Profundidad de la excavacin 35.00

Modulo de Elasticidad del suelo de apoyo 15000 t/m2

Modulo de Elasticidad del concreto 2200000 t/m2

Relacin de Poisson 0.35

q adm (T)

Dimension

de pila (m)A pila (m 2) Nm de golpes qc (Ton/m 2) Q ltima (T) 0.35 PUNTA

0.6 x 2.7 1.620 140 2800 4536 1588

0.8 x 2.7 2.160 140 2800 6048 2117

1.0 x 2.7 2.700 140 2800 7560 2646

1.2 x 2.7 3.240 140 2800 9072 3175

q adm (T)

Dimension

de pila (m)L (m) C (Ton/m 2) Perimetro Q ltima (T) 0.70 FRICCIN

0.6 x 2.7 30.00 12.0 6.600 2376 1663

0.8 x 2.7 30.00 12.0 7.00

Estudio de Mecanica de Suelos en Reforma 432

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