Estudio de Mecánica de Suelos Edificio Hikari - Quito

MAYO 2014

www.cimentest.com [email protected] cel: 09 94107262Quito: Machala N58-71 y Anda Aguirre

ESTUDIO DEMECNICA DE SUELOS

EDIFICIO HIKARI

SAN JUAN ALTO - CUMBAY

QUITO D.M.

PRO - CIM - 092

EDIFICIO HIKARI

www.cimentest.com email: [email protected] Celular: 0994107262

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ESTUDIO DE MECNICA DE SUELOS

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1. GENERALIDADES 3

1.1 INTRODUCCIN 31.2 UBICACIN DEL PROYECTO 31.3 CARACTERSTICAS DE LA ESTRUCTURA 31.4 PROPSITO Y ALCANCE DE LA INVESTIGACIN 3

2. TRABAJOS DE CAMPO 3

3. TRABAJOS DE LABORATORIO 4

3.1 SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIN DE SUELOS 43.2 ENSAYO DE COMPRESIN TRIAXIAL UU 5

4. ESTRATOS DEL TERRENO 5

4.1 CONSISTENCIA DE LOS SUELOS COHESIVOS Y COMPACIDAD RELATIVA DE LOS SUELOS ARENOSOS 5

4.2 CONDICIONES GEOTCNICAS DEL TERRENO DE PROYECTO 6

5. EFECTOS DEL SUELO EN LAS CARGAS SSMICAS DE LA ESTRUCTURA 7

5.1 CORTANTE BASAL DE DISEO SEGN LA NEC-11 PARA DISEO SISMORRESISTENTE 75.2 PARMETROS PARA CLCULO DEL CORTANTE BASAL 85.3 ESPECTRO SSMICO ELSTICO DE ACELERACIONES 9

6. PARMETROS PARA DISEO DE CIMENTACIONES Y MUROS 9

6.1 CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO DE SOPORTE 96.1.1 CAPACIDAD DE CARGA EN FUNCIN DEL N DEL SPT SEGN MEYERHOF 96.2 PARMETROS GEOTCNICOS PARA DISEO DE MUROS 10

7. CONCLUSIONES 10

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2

8. RECOMENDACIONES 11

8.1 TIPO DE CIMENTACIN 118.2 PARMETROS PARA DISEO DE MUROS 128.3 RECOMENDACIONES ADICIONALES 12

9. CONSIDERACIONES FINALES 13

ANEXOS 1. UBICACIN DE SONDEOS 2. REGISTROS DE PERFORACIN 3. CAPACIDAD DE CARGA 4. ENSAYOS DE LABORATORIO 5. REPORTE FOTOGRFICO

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1. GENERALIDADES 1.1 INTRODUCCIN El presente informe del estudio de mecnica de suelos describe las recomendaciones y parmetros geotcnicos para el diseo de cimentaciones y muros para la estructura del Edificio Hikari, como parte de la planificacin y dems estudios de ingeniera para la construccin de la mencionada estructura.

1.2 UBICACIN DEL PROYECTO La nueva estructura se construir en un terreno ubicado en San Juan Alto, parroquia de Cumbay, al oriente de la ciudad de Quito.

1.3 CARACTERSTICAS DE LA ESTRUCTURA La estructura contempla cuatro niveles principales, cuyos espacios sern destinados para departamentos y un nivel de subsuelo para parqueadero vehicular. Ser construida en base a estructura de hormign armado. Se estima que la carga vertical en la columna ms cargada de la estructura es de 160 t.

1.4 PROPSITO Y ALCANCE DE LA INVESTIGACIN El presente estudio tiene como finalidad los siguientes aspectos:

Determinar la estratigrafa de la zona de proyecto, indicando detalladamente las caractersticas de los suelos que componen cada uno de los estratos hasta la profundidad investigada.

Determinar la capacidad de carga admisible del suelo de soporte del terreno destinado al proyecto, para efectos de cimentacin de la estructura.

Recomendar el tipo de cimentacin ms adecuado y su nivel de cimentacin, para transmitir eficientemente las cargas de la superestructura al suelo de soporte.

Establecer los parmetros de resistencia al corte de los suelos para diseo de muros de stano.

Identificar el perfil de suelo del proyecto de acuerdo a la clasificacin dada por la Norma Ecuatoriana de la Construccin NEC-11, para establecer los coeficientes de suelo adecuados, como ayuda para el clculo del Cortante Basal de Diseo.

Determinar la zona ssmica del proyecto de acuerdo a la Norma NEC-11, para establecer el valor del factor de zona Z, como auxiliar para el clculo del Cortante Basal de Diseo.

2. TRABAJOS DE CAMPO De acuerdo a las caractersticas del proyecto y la necesidad para determinar los parmetros para la fase de anlisis y diseo de la estructura, se distribuyeron adecuadamente 4 sondeos a percusin de 10.50 m de profundidad, en los cuales se realizaron Ensayos de Penetracin Estndar (SPT) cada 1.00 m. Los ensayos fueron realizados en zonas donde fue posible

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instalar el equipo de perforacin dada la existencia de estructuras antiguas, que an no haban sido demolidas a la fecha de ejecucin de los trabajos de campo. Se recuperaron muestras alteradas las mismas que fueron clasificadas e identificadas mediante el mtodo manual - visual establecido por la norma ASTM. Dichas muestras fueron envueltas y selladas adecuadamente para que no pierdan humedad y transportadas al laboratorio para su clasificacin. Los trabajos de campo fueron ejecutados de acuerdo a las siguientes normas ASTM:

Tabla 1: Normas ASTM para trabajos de Campo

No. ENSAYO NORMA

1 PENETRACIN ESTANDAR (S.P.T.) ASTM D-1586

2 CLASIFICACIN MANUAL-VISUAL DE SUELOS ASTM D-2488

Los sondeos ejecutados se identificaron como S-1 (Prof.=10.50 m), S-2 (Prof.=10.50 m), S-3 (Prof.=10.50 m) y S-4 (Prof.=10.50 m), en los mismos no se utiliz revestimiento provisional, ya que los orificios y paredes de dichos sondeos presentaron adecuada resistencia y estabilidad vertical. La ubicacin de los sondeos en el terreno y la investigacin estratigrfica se indican en las secciones de anexos 1 y 2 del presente estudio. Adicionalmente se recuper de la perforacin S-2 una muestra inalterada tipo shelby, para ser llevada a laboratorio y realizar un ensayo de compresin Triaxial UU para conocer las propiedades de resistencia al corte de los suelos y aplicarlas en el anlisis de los muros de stano.

3. TRABAJOS DE LABORATORIO 3.1 SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIN DE SUELOS Con las muestras alteradas recuperadas a travs del ensayo SPT y del muestreador tipo cuchara partida se realizaron los ensayos respectivos para clasificar a los suelos de acuerdo al Sistema Unificado de Clasificacin de Suelos (S.U.C.S.). Este Sistema fue propuesto por Casagrande y en la actualidad es el ms usado para expresar de una forma clara las caractersticas generales de los suelos y su incidencia en el comportamiento ingenieril. Los criterios que se aplican para llevar a cabo esta clasificacin son la distribucin granulomtrica, los lmites de Atterberg y el Contenido de materia orgnica. En el presente caso, para determinar la Clasificacin de Suelos de acuerdo a este sistema se realizaron los siguientes ensayos, los mismos que fueron ejecutados de acuerdo a las normas ASTM:

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Tabla 2: Normas ASTM para trabajos de Laboratorio

No. ENSAYO NORMA

1 CONTENIDO DE AGUA ASTM D-2216

2 LMITES DE ATTERBERG Lmite Lquido

ASTM D-4318 Lmite Plstico

3 GRANULOMETRA ASTM D-422

El detalle de los ensayos de clasificacin de suelos ejecutados se presenta en la seccin de anexo 4 del presente estudio.

3.2 ENSAYO DE COMPRESIN TRIAXIAL UU Para determinar la resistencia al corte de los suelos y emitir recomendaciones para el diseo de muros de stano se realiz el siguiente ensayo con la muestra inalterada tipo shelby:

Tabla 3: Norma ASTM para ensayo de Compresin Triaxial

No. ENSAYO NORMA

1 ENSAYO DE COMPRESIN TRIAXIAL ASTM D-2850

Del ensayo de compresin triaxial UU se tienen los siguientes resultados:

Tabla 4: Ensayo de Compresin Triaxial UU Muestra g (t/m3) c (t/m2) ()

S-1 (Prof. 1.50 m) 1.76 5.40 16.50

El detalle del ensayo de compresin triaxial UU ejecutado se presenta en la seccin de anexo 4 del presente estudio.

4. ESTRATOS DEL TERRENO Las investigaciones de campo y de laboratorio permiten determinar las caractersticas de los diferentes estratos existentes hasta la profundidad indagada en el terreno destinado para la construccin de la estructura de edificacin.

4.1 CONSISTENCIA DE LOS SUELOS COHESIVOS Y COMPACIDAD RELATIVA DE LOS SUELOS ARENOSOS

Para determinar la consistencia de los suelos cohesivos y la compacidad relativa de la arena, Terzaghi y Peck determinaron escalas en funcin del nmero de golpes N del ensayo de Penetracin Estndar (SPT) y que nos permitir clasificar a los suelos.

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Tabla 5: Consistencia de los suelos cohesivos Nmero de golpes

NSPT Consistencia

0 2 3 5

6 10 11 20 21 30

> 30

Muy Blanda Blanda Media Firme

Muy Firme Dura

Tabla 6: Compacidad relativa de la arena

Nmero de golpes

NSPT Compacidad relativa

0 4 5 10 11 20 21 30 31 50

> 50

Muy Suelta Suelta Firme

Muy Firme Densa

Muy Densa

En los registros de perforacin de la seccin de anexo 2 se detalla la consistencia y/o compacidad relativa de los suelos detectados en el terreno del proyecto.

4.2 CONDICIONES GEOTCNICAS DEL TERRENO DE PROYECTO De acuerdo a los sondeos realizados en campo y a los ensayos de laboratorio, se determinaron los siguientes estratos de suelo: SONDEO S-1:

Estrato (m) Suelo Humedad Consistencia Compacidad relativa SUCS Desde Hasta

0.00 1.00 RELLENO: Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro. Presencia de races.

Hmedo Blanda ML

1.00 2.70 RELLENO: Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro. Presencia de races.

Hmedo Blanda ML

2.70 10.50 Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro. Hmedo Firme a

Dura

ML y CL-ML

En este sondeo no se encontr el nivel fretico hasta la profundidad investigada.

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7

SONDEO S-2:


0.00 2.00 Limo arenoso de media plasticidad, color caf oscuro. Hmedo Firme ML

2.00 4.00 Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro. Hmedo Muy

Firme ML

4.00 10.50 Limo arenoso de baja plasticidad, color caf oscuro con tonalidades claras.

Hmedo Muy Firme

a Dura ML

En este sondeo no se encontr el nivel fretico hasta la profundidad investigada. SONDEO S-3:


0.00 5.70 Limo arenoso de baja plasticidad, color caf oscuro con tonalidades claras.

Hmedo Dura ML

5.70 7.00 Arena limosa, color caf claro amarillento. Hmeda Muy Firme SM

7.00 9.50 Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro. Hmedo Muy Firme

a Dura ML

9.50 10.50 Limo arenoso de baja plasticidad, color caf oscuro. Hmedo Dura ML

En este sondeo no se encontr el nivel fretico hasta la profundidad investigada. SONDEO S-4:


0.00 10.50 Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro. Hmedo Dura ML

En este sondeo no se encontr el nivel fretico hasta la profundidad investigada. En la seccin de anexo 2, se expone a detalle la distribucin de cada estrato a travs de los registros de perforacin.

5. EFECTOS DEL SUELO EN LAS CARGAS SSMICAS DE LA ESTRUCTURA

5.1 CORTANTE BASAL DE DISEO SEGN LA NEC-11 PARA DISEO SISMORRESISTENTE

Es la fuerza total de diseo por cargas laterales, aplicada en la base de la estructura, por accin del sismo de diseo. El cortante basal total de diseo V, que ser aplicado a la estructura en una direccin dada, se determina con la expresin:

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Donde:

I = Coeficiente que define el tipo de uso e importancia de la estructura Sa = Aceleracin espectral correspondiente al espectro de respuesta elstico

para diseo R = Factor de reduccin de respuesta estructural P = Factor de configuracin estructural en planta E = Factor de configuracin estructural en elevacin W = Carga ssmica reactiva, igual a la carga muerta total de la estructura

aa F.ZS para 0TTc r

caa T

TF.ZS

para T> Tc

a

dsc FFF.55.0T

Z = Factor de zona ssmica

= 2.48 (para la ciudad de Quito) T = Periodo de vibracin de la estructura

5.2 PARMETROS PARA CLCULO DEL CORTANTE BASAL De acuerdo a la zona ssmica de la ciudad de Quito y de las caractersticas del suelo de proyecto determinadas a travs de las investigaciones de campo ejecutadas como parte de este estudio, se pueden establecer los siguientes valores auxiliares para el clculo del valor de las fuerzas laterales para diseo sismorresistente:

Tabla 7: Parmetros para clculo de cortante basal en funcin del tipo de suelo

Fa, Fd y Fs son coeficientes de amplificacin o deamplificacin dinmica de los perfiles del suelo (Norma Ecuatoriana de la Construccin NEC-11).

DESCRIPCIN Ubicacin del

Proyecto Parmetros

ZONA SSMICA V Z = 0.40

TIPO DE SUELO C

Fa = 1.20

Fd = 1.30

Fs = 1.30

r = 1.0

WR

ISVEP

a

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5.3 ESPECTRO SSMICO ELSTICO DE ACELERACIONES De acuerdo a la Norma Ecuatoriana de la Construccin NEC-11, para diseo sismo-resistente y en funcin de los parmetros de suelo del proyecto se tiene el siguiente espectro ssmico elstico de aceleraciones, que representa al sismo de diseo:

Figura 1: Espectro Ssmico Elstico de Aceleraciones (Sismo de Diseo)

6. PARMETROS PARA DISEO DE CIMENTACIONES Y MUROS

6.1 CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO DE SOPORTE

6.1.1 Capacidad de Carga en funcin del N del SPT segn Meyerhof Meyerhof propuso un mtodo semiemprico controlado por un asentamiento inmediato de 2.50 cm. Este mtodo se basa en las siguientes expresiones:

2

a B0.305B

1.2NKd

q

Cuando B > 1.2 m

0.8NKd

qa Cuando B 1.2 m

B

Df0.21Kd 1.2

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Donde: qa = Capacidad admisible del suelo N = Nmero de golpes del ensayo SPT B = Ancho de la cimentacin En la seccin de anexo 3 se presenta el clculo de capacidad de carga para los sondeos realizados.

6.2 PARMETROS GEOTCNICOS PARA DISEO DE MUROS Para el diseo de muros se requiere establecer los parmetros bsicos del suelo, como son: el peso especfico, el ngulo de friccin y la cohesin del suelo retenido detrs del muro. Estos parmetros se listan en el apartado 8.2 del presente informe.

7. CONCLUSIONES De acuerdo a la investigacin de campo, laboratorio y oficina, se mencionan las siguientes conclusiones:

1. El subsuelo del terreno destinado para la construccin de la estructura est compuesto por limos arenosos de baja plasticidad, colores caf oscuro y caf claro, hmedos, de consistencia firme a dura, clasificaciones SUCS: ML y CL-ML. Y por, arenas limosas no plsticas, color caf claro amarillento, hmedas, de compacidad relativa muy firme, clasificacin SUCS: SM (Ver detalle en registros de perforacin en anexos 2).

2. No se encontr el nivel fretico en ninguno de los sondeos ejecutados,

hasta la profundidad investigada.

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8. RECOMENDACIONES 8.1 TIPO DE CIMENTACIN De acuerdo a las investigaciones realizadas en el presente estudio, se recomienda las siguientes opciones de cimentacin:

Se ha tomado como N-3.06, el nivel de piso terminado del subsuelo. Si existieran variaciones en los niveles del proyecto arquitectnico se deber notificar para revisar los parmetros de cimentacin y de ser el caso emitir recomendaciones adicionales.

Tipo de cimentacin:

Plintos aislados: Segn las cargas definitivas de la superestructura

Capacidad de carga: qa 22 t/m

Profundidad de cimentacin:

Df

Plataforma de N.-3.06

1.50 m Por debajo del nivel de piso

terminado del subsuelo

Plataforma de N.+0.00 (zona posterior)

3.00 m Por debajo del nivel de piso

terminado

Nivel de cimentacin:

N.

N. Piso

terminado

N.

Cimentacin

N. -3.06 m

N. +0.00 m

N. -4.56 m

N. -3.00 m

Mdulo de balasto: Ks 3300 t/m Asentamiento elstico mximo esperado: si 2.50 cm

REPLANTILLO e=6cm

PLINTO AISLADO

Suelo Natural

COLUMNA

Df

=1.5

0m

- 3

.00m

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8.2 PARMETROS PARA DISEO DE MUROS Para el diseo de muros de contencin, utilizar los siguientes parmetros geotcnicos:

De preferencia se modelar de manera conjunta las caractersticas del estrato de suelo y la pantalla de muro de hormign a travs del mtodo de los elementos finitos. De esta manera se obtendr el diagrama de empujes y consecuentemente los diagramas de momentos y cortante ms adecuados para el sistema suelo - muro.

8.3 RECOMENDACIONES ADICIONALES La presente investigacin geotcnica se fundamenta en sondeos

puntuales, por tanto las caractersticas del suelo deben ser verificadas durante el proceso de excavacin con el sustento y respaldo de al menos una inspeccin geotcnica. De preferencia se debern realizar sondeos comprobatorios a nivel de la plataforma excavada ms baja.

El esfuerzo mximo transmitido al suelo de soporte por la superestructura no debe exceder al valor de la capacidad de carga del suelo.

Tipo de muro:

Muro de stano o pantalla de hormign armado

PARMETROS PARA DISEO DE MUROS DE SUBSUELO

Profundidad de cimentacin Df 0.70 m

Capacidad de carga: qa 22 t/m

Peso especfico del suelo: g 1.75 t/m

ngulo de friccin interna del suelo : 16 Coeficiente de empuje activo (Coulomb): Ka (C) 0.52

Coeficiente de empuje ssmico (Mononobe

Okabe): Ka (MO) 0.81

Cohesin del suelo: c 3.50 t/m

PAN

TALL

A H

o. A

.

PISO TERMINADO

SUBSUELO

Suelo Natural

Losa

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Se deber compactar el fondo de la excavacin, previo a la fundicin del replantillo.

En la zona posterior del terreno (zona de sondeo S-1) existe un relleno de altura aproximada 2.70m; de manera obligatoria se deber cimentar sobre suelo natural de caractersticas competentes, por tanto al momento de la excavacin se verificar la existencia de este estrato. En la zona frontal existe un relleno de altura aproximada 2.30m; sin embargo, segn el proyecto arquitectnico esta rea ser destinada a zona de jardn.

Para diseo sismorresistente considerar los parmetros establecidos en las secciones 5.2 y 5.3. El resto de parmetros debern ser determinados de acuerdo a las caractersticas de la estructura.

Los muros de sostenimiento deben incluir un sistema eficiente de drenaje que capte el agua detrs de los mismos y la conduzca hacia la red de alcantarillado.

Se deber tener especial cuidado durante el proceso de excavacin, para no afectar la estabilidad de las estructuras vecinas. Es importante considerar un sistema de monitoreo constante. Obligadamente el proceso de excavacin en las zonas perimetrales se realizar en tramos cortos.

En caso de requerir rellenos compactados, stos se construirn con material seleccionado, pudiendo utilizarse el material proveniente de las zonas de corte, cuidando que est libre de escombros o residuos vegetales. El proceso de compactacin se realizar bajo las condiciones ptimas de humedad y densidad.

El relleno compactado se construir en capas de espesor no mayor a 20 cm y en el proceso de compactacin se deber lograr como mnimo el 95% de la densidad seca mxima del Ensayo Prctor modificado. La calidad de los trabajos de compactacin deber ser verificada continuamente mediante ensayos de densidad de campo.

9. CONSIDERACIONES FINALES Los parmetros establecidos en el presente estudio se fundamentan en las caractersticas del proyecto de edificacin y en las investigaciones de campo y laboratorio, para satisfacer los requerimientos de planificacin y de funcionalidad del proyecto. En caso de que se presenten variaciones en las condiciones de funcionamiento de la estructura se deber notificar a esta Empresa Consultora para considerar la nueva planificacin y de ser necesario plantear nuevos parmetros para el diseo de las cimentaciones de la estructura.

Ing. Vicente E. Capa G., MSc. GERENTE CIMENTEST CIA. LTDA.

ANEXOSANEXOS

ANEXO 1ANEXO 1UBICACIN DE SONDEOS

UBICACIN DE SONDEOS

PROYECTO: EDIFICIO HIKARI PROVINCIA: PICHINCHA CIUDAD: QUITO UBICACIN: SAN JUAN ALTO - CUMBAY

Area Terraza = 20.80 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE

Area de Jardin = 174.70 marea abierta- NO COMPUTABLE


D-102154.00 m

D-103182.00 m

D-101169.40 m






Circulacion horizontal = 42.50 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE

Area = 6.60 mcomunal-NO COMPUTABLE

Area de circulacion vehicular = 28.60 marea abierta- NO COMPUTABLE




Circulacion vertical = 21.80 marea construida cubierta- NO COMPUTABLECOCINA

1

ductos

ESTAR / ESTUDIO

ESTAR / ESTUDIO

ESTAR / ESTUDIOS

345

11

161514 N = 0.00

PT= 2.90 m

9 8

17

10

18

12

6

2

DORMITORIO 1 DORMITORIO 2

LINEA DE FABRICAAFECTACION

7

13

2019

A:1.80D:2.90

A:0.90D:3.40

A:1.80D:2.90

A:0.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

F

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

FF

F

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

detalle en gypsum detalle en gypsum

CESPED NATURAL

CESPED NATURAL

CESPED NATURAL

CESPED NATURAL

PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE



ductosT.C

d

u

c

t

o

s

ductosT.C


CESPED NATURAL

A:0.90D:2.90

A:2.00

A:2.00A:2.00

A:2.00

A:0.90

Area de afectacion = 21.30 marea de afectacion por VIA

A

4

B C D E F G H I KJ

3

2

1

5

6

0,19 0,15 1,15 0,10 2,20 0,20 4,500,150,10

0,15

1,80 0,25 4,15 0,20 2,85 0,15 1,400,100,10

0,10

2,00 0,10 4,25 0,15 2,00 0,202,10 0,20 3,90

0,40 4,25 0,15 1,800,150,10

0,15

1,80 0,15 1,20 0,10 1,00 0,10 3,90 0,15 3,00 0,15 1,65 0,40 1,80 0,102,70 0,15 1,85

0,15 2,60 0,18

0,40 0,600,30

ESCALA________1:100PLANTA BAJA

R

DORMITORIO 1

R

R

DORMITORIO 2

ESPEJO

DORMITORIO 1DORMITORIO 2

SALA

COMEDOR

COCINA

VESTIDOR Y BAO MASTER

COMEDOR

DORMITORIO MASTER

DORMITORIO MASTER

DORMITORIO MASTERCOMEDOR

SALA

SALA

2,50 4,90 1,80 0,250,55 0,60 0,55 2,25 0,20 3,30 0,400,400,40 1,20 0,60 5,10 1,80 7,00 4,85 0,60 0,75 2,20 0,45 0,60 0,60 0,60 1,10 0,60 1,10 0,60 0,95 0,40 2,20 0,85 0,60 1,15 1,80 0,40 0,60 1,95 0,00 2,00 0,35

6,60 6,60 6,60 6,60 6,60 6,60 6,60 7,00 2,20 4,80

62,40

0,450,400,400,400,400,400,45

0,70 0,400,400,400,400,40

0,15 1,45 0,50 1,20 0,50 4,50 0,15 3,25 0,20 3,25 0,15 6,20 0,150,100,15 4,10 0,10 3,80 0,10 1,50 0,10 3,40 0,10 4,50 0,20 1,50 0,150,100,15 6,20 0,15 3,45 0,20 3,45 0,15 3,60 0,40 2,60 0,40

0,30 1,30 2,10 4,60 1,00 2,40 0,20 2,40 1,00 1,40 3,80 1,00 0,40 4,10 1,00 2,30 1,05 0,80 1,05 1,90 1,00 3,10 1,40 0,65 0,85 0,60 1,40 3,40 1,40 1,00 2,60 0,20 2,60 1,00 3,60 0,40 2,60 0,400,10

62,40

0

,

2

0

2

,

7

3

0

,

1

5

2

,

3

5

0

,

2

0

5

,

1

5

0

,

1

5

1

,

6

5

0

,

1

5

0

,

7

0

0

,

1

0

2

,

0

5

0

,

1

5

1

,

4

0

0

,

1

0

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:0.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

F

F

F

A:1.40D:2.90

F

F

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90A:0.00

D:2.90

F

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:1.40D:2.70

F F

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

F F

A:1.80D:2.90

B B'

A

A'

F

F


L S

1

,

3

0

0

,

2

0

2

,

9

3

2

,

5

0

0

,

9

0

4

,

4

5

1

,

9

5

0

,

8

0

1

,

8

0

0

,

4

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CESPED NATURAL




ductosT.C

d

u

c

t

o

s

ductosT.C


CESPED NATURAL

A:0.90D:2.90

A:2.00

A:2.00A:2.00

A:2.00

A:0.90


A

4

B C D E F G H I KJ

3

2

1

5

6

0,19 0,15 1,15 0,10 2,20 0,20 4,500,150,10

0,15

1,80 0,25 4,15 0,20 2,85 0,15 1,400,100,10

0,10

2,00 0,10 4,25 0,15 2,00 0,202,10 0,20 3,90

0,40 4,25 0,15 1,800,150,10

0,15

1,80 0,15 1,20 0,10 1,00 0,10 3,90 0,15 3,00 0,15 1,65 0,40 1,80 0,102,70 0,15 1,85

0,15 2,60 0,18

0,40 0,600,30


R

DORMITORIO 1

R

R

DORMITORIO 2

ESPEJO


SALA

COMEDOR

COCINA


COMEDOR

DORMITORIO MASTER

DORMITORIO MASTER


SALA

SALA

2,50 4,90 1,80 0,250,55 0,60 0,55 2,25 0,20 3,30 0,400,400,40 1,20 0,60 5,10 1,80 7,00 4,85 0,60 0,75 2,20 0,45 0,60 0,60 0,60 1,10 0,60 1,10 0,60 0,95 0,40 2,20 0,85 0,60 1,15 1,80 0,40 0,60 1,95 0,00 2,00 0,35

6,60 6,60 6,60 6,60 6,60 6,60 6,60 7,00 2,20 4,80

62,40

0,450,400,400,400,400,400,45

0,70 0,400,400,400,400,40

0,15 1,45 0,50 1,20 0,50 4,50 0,15 3,25 0,20 3,25 0,15 6,20 0,150,100,15 4,10 0,10 3,80 0,10 1,50 0,10 3,40 0,10 4,50 0,20 1,50 0,150,100,15 6,20 0,15 3,45 0,20 3,45 0,15 3,60 0,40 2,60 0,40

0,30 1,30 2,10 4,60 1,00 2,40 0,20 2,40 1,00 1,40 3,80 1,00 0,40 4,10 1,00 2,30 1,05 0,80 1,05 1,90 1,00 3,10 1,40 0,65 0,85 0,60 1,40 3,40 1,40 1,00 2,60 0,20 2,60 1,00 3,60 0,40 2,60 0,400,10

62,40

0

,

2

0

2

,

7

3

0

,

1

5

2

,

3

5

0

,

2

0

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,

1

5

0

,

1

5

1

,

6

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0

,

1

5

0

,

7

0

0

,

1

0

2

,

0

5

0

,

1

5

1

,

4

0

0

,

1

0

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:0.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

F

F

F

A:1.40D:2.90

F

F

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90A:0.00

D:2.90

F

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:1.40D:2.70

F F

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

F F

A:1.80D:2.90

B B'

A

A'

F

F


L S

1

,

3

0

0

,

2

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2

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9

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5

2

9

,

3

5

3

,

0

5

3

,

0

0




D-102154.00 m

D-103182.00 m

D-101169.40 m













1

ductos

ESTAR / ESTUDIO

ESTAR / ESTUDIO

ESTAR / ESTUDIOS

345

11

161514 N = 0.00

PT= 2.90 m

9 8

17

10

18

12

6

2



7

13

2019

A:1.80D:2.90

A:0.90D:3.40

A:1.80D:2.90

A:0.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

F

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

FF

F

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90


CESPED NATURAL

CESPED NATURAL

CESPED NATURAL

CESPED NATURAL




ductosT.C

d

u

c

t

o

s

ductosT.C


CESPED NATURAL

A:0.90D:2.90

A:2.00

A:2.00A:2.00

A:2.00

A:0.90


A

4

B C D E F G H I KJ

3

2

1

5

6

0,19 0,15 1,15 0,10 2,20 0,20 4,500,150,10

0,15

1,80 0,25 4,15 0,20 2,85 0,15 1,400,100,10

0,10

2,00 0,10 4,25 0,15 2,00 0,202,10 0,20 3,90

0,40 4,25 0,15 1,800,150,10

0,15

1,80 0,15 1,20 0,10 1,00 0,10 3,90 0,15 3,00 0,15 1,65 0,40 1,80 0,102,70 0,15 1,85

0,15 2,60 0,18

0,40 0,600,30


R

DORMITORIO 1

R

R

DORMITORIO 2

ESPEJO


SALA

COMEDOR

COCINA


COMEDOR

DORMITORIO MASTER

DORMITORIO MASTER


SALA

SALA

2,50 4,90 1,80 0,250,55 0,60 0,55 2,25 0,20 3,30 0,400,400,40 1,20 0,60 5,10 1,80 7,00 4,85 0,60 0,75 2,20 0,45 0,60 0,60 0,60 1,10 0,60 1,10 0,60 0,95 0,40 2,20 0,85 0,60 1,15 1,80 0,40 0,60 1,95 0,00 2,00 0,35

6,60 6,60 6,60 6,60 6,60 6,60 6,60 7,00 2,20 4,80

62,40

0,450,400,400,400,400,400,45

0,70 0,400,400,400,400,40

0,15 1,45 0,50 1,20 0,50 4,50 0,15 3,25 0,20 3,25 0,15 6,20 0,150,100,15 4,10 0,10 3,80 0,10 1,50 0,10 3,40 0,10 4,50 0,20 1,50 0,150,100,15 6,20 0,15 3,45 0,20 3,45 0,15 3,60 0,40 2,60 0,40

0,30 1,30 2,10 4,60 1,00 2,40 0,20 2,40 1,00 1,40 3,80 1,00 0,40 4,10 1,00 2,30 1,05 0,80 1,05 1,90 1,00 3,10 1,40 0,65 0,85 0,60 1,40 3,40 1,40 1,00 2,60 0,20 2,60 1,00 3,60 0,40 2,60 0,400,10

62,40

0

,

2

0

2

,

7

3

0

,

1

5

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,

3

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1

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1

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1

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1

,

4

0

0

,

1

0

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:0.80D:2.90

A:1.80D:2.90

A:1.80D:2.90

F

F

F

A:1.40D:2.90

F

F

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90A:0.00

D:2.90

F

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

A:1.40D:2.70

F F

A:0.00D:2.90

A:0.00D:2.90

F F

A:1.80D:2.90

B B'

A

A'

F

F


L S

1

,

3

0

0

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2

9

,

3

5

3

,

0

5

3

,

0

0

ANEXO 2ANEXO 2REGISTROS DE PERFORACIN

PROYECTO : EDIFICIO HIKARI PROVINCIA : PICHINCHA CIUDAD : QUITO UBICACIN : SAN JUAN ALTO - CUMBAY FECHA:

0.00 -0.50 L.L. L.P. I.P. G S F

5 1.005 1.005 1.005 1.006 2.006 2.00

30 4.0035 5.0047 6.0047 6.0032 7.0032 7.0019 8.00

PROF. (m)

REGISTRO DE PERFORACIN SONDEO:

S-1HOJA

1 219-may-14

NIVEL (m)

N

.

F

.

(

m

) STANDARD PENETRATION TEST (S.P.T.) CLASIFICACIN S.U.C.S. RESISTENCIA AL CORTE

LMITES ATTERBERG GRANULOMETRASUCS c (t/m2) 15 30 45

N SPT

GRFICO DE GOLPES DE SPT w (%)

Perfil estratigrfico Descripcin del Suelo

C

o

n

s

i

s

t

e

n

c

i

a

(

S

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l

o

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C

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c

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a

d

R

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l

a

t

i

v

a

(

A

r

e

n

a

)

() Smbol. Fotos

ML

1.00 m1.00 -1.502 2 3 5

MLBlanda

RELLENO: Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro, hmedo.

Presencia de races.

ML

RELLENO: Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro, hmedo.

Presencia de races.

2.00 -2.506 3 3 6 Media

3.00 -3.5019 24 25 49

12 28 21 7 0 39 61 CL-MLDura

2.70 m

20 40 60 80 1000

de

MARTILLO 63.5 Kg : SAFETY LEYENDAS : Nivel Fretico Limo GravillaPROF. TOTAL PERFORAC.: 10.5 mNIVEL FRETICO: m Arcilla BloqueREVESTIMIENTO: m Perforacin destructiva

Arena

4.00 -4.5016 13 17 Muy

Firme30

ML

Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro, hmedo.

5.00 -5.5016 18 17 35

MLDura

6.00 -6.5018 22 25 47

19 28 21 7 0 40 60 CL-MLDura

7.00 -7.5013 14 18 32

MLDura

8.00 -8.5015 11 8

023 7 67 MLFirme19

19 30

9.00 -9.50 Continua pag. sig.

33

NF


9.00 L.L. L.P. I.P. G S F

70 0.0070 0.0042 1.0042 1.0042 1.0042 1.00

42 1.0042 1.0042 1.0042 1.0042 1.0042 1.0042 1.00


S-1HOJA

2 219-may-14

PROF. (m)

NIVEL (m)

N

.

F

.

(

m


LMITES ATTERBERG GRANULOMETRASUCS c (t/m2) 15 30 45

N SPT

GRFICO DE GOLPES DE SPT w (%)


C

o

n

s

i

s

t

e

n

c

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a

(

S

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d

R

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l

a

t

i

v

a

(

A

r

e

n

a

)


Viene pag. ant.

() Smbol. Fotos

30 37 33 70ML

Dura

10.00 -10.5018 22 20 42

23 31 24 7 0 32 68 MLDura

11.00 -11.50

12.00 -12.50

FIN DEL SONDEO

20 40 60 80 1000

de

MARTILLO 63.5 Kg : LEYENDAS : Nivel Fretico Limo GravillaPROF. TOTAL PERFORAC.: 10.5 mNIVEL FRETICO: m Arcilla BloqueREVESTIMIENTO: m Perforacin destructiva

Arena

13.00 -13.50

14.00 -14.50

15.00 -15.50

16.00 -16.50

17.00 -17.50

18.00 -18.50

SAFETY NF


0.00 -0.60 L.L. L.P. I.P. G S F

18 1.0018 1.0018 1.0018 1.0026 2.0026 2.00

27 4.0028 5.0031 6.0031 6.0029 7.0029 7.0034 8.00


S-2HOJA

1 219-may-14

PROF. (m)

NIVEL (m)

N

.

F

.

(

m


LMITES ATTERBERG GRANULOMETRASUCS c (t/m2)


C

o

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(

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(

A

r

e

n

a

)

15 30 45 N SPTGRFICO DE GOLPES DE SPT w

(%) Smbol. Fotos

ML

()

42 26 67 ML

1.00 -1.603 7 11 18

32Firme

16 0 33

5.40 16.502.00 -2.60

9 12 14 26 Muy FirmeML

3.00 -3.6012 13 15 28

27 37 25 12 0 21 79 MLMuy

Firme

Limo arenoso de media plasticidad, color caf oscuro, hmedo.

2.00 m


SHELBY

20 40 60 80 1000

de


Arena

4.00 -4.609 11 16 27

MLMuy

Firme

5.00 -5.6014 14 14 28

MLMuy

Firme

6.00 -6.6015 13 18 31

23 32 24 8 0 21 79 MLDura

7.00 -7.6010 12 17 29 Muy

FirmeML

8.00 -8.6013 16 18 34

MLDura


4.00 m

Limo arenoso de baja plasticidad, color caf oscuro con tonalidades

claras, hmedo.

NF


9.00 L.L. L.P. I.P. G S F

33 0.0033 0.0036 1.0036 1.0036 1.0036 1.00

36 1.0036 1.0036 1.0036 1.0036 1.0036 1.0036 1.00


S-2HOJA

2 219-may-14

PROF. (m)

NIVEL (m)

N

.

F

.

(

m




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(

A

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n

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)


(%)() Smbol. Fotos

15 17 16 33ML

Viene pag. ant. Dura

Limo arenoso de baja plasticidad, color caf oscuro, hmedo.10.00 -10.60 14 17 19 36

MLDura

FIN DEL SONDEO11.00 -11.60

12.00 -12.60

20 40 60 80 1000

de


Arena

13.00 -13.60

14.00 -14.60

15.00 -15.60

16.00 -16.60

17.00 -17.60

SAFETY

18.00 -18.60

NF


0.00 -0.60 L.L. L.P. I.P. G S F

48 1.0048 1.0048 1.0048 1.0024 2.0024 2.00

36 4.0044 5.0030 6.0030 6.0024 7.0024 7.0052 8.00


S-3HOJA

1 220-may-14

PROF. (m)

NIVEL (m)

N

.

F

.

(

m




C

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(

A

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)


(%) Smbol. Fotos

ML

()

1.00 -1.6014 22 26 48

MLDura

2.00 -2.609 9 15 24

22 33 25 8 0 32 68 MLMuy

Firme

3.00 -3.6012 17 14 31 Dura

ML

Limo arenoso de baja plasticidad, color caf oscuro con tonalidades

claras, hmedo.

20 40 60 80 1000

de


Arena

4.00 -4.6015 17 19

ML

36ML

Dura

5.00 -5.6020 21 23 44

18 22 19 3 0 42 58Dura

6.00 -6.6014 15 15 30

SMMuy

Firme

7.00 -7.6010 10 14 24

MLMuy

Firme

8.00 -8.6017 22 30 52 Dura


5.70 m

Arena limosa, color caf claro amarillento, hmeda.

7.00 m


ML

NF


9.00 L.L. L.P. I.P. G S F

35 0.0035 0.0037 1.0037 1.0037 1.0037 1.00

37 1.0037 1.0037 1.0037 1.0037 1.0037 1.0037 1.00


S-3HOJA

2 220-may-14

PROF. (m)

NIVEL (m)

N

.

F

.

(

m




C

o

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a

d

R

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l

a

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a

(

A

r

e

n

a

)


(%)() Smbol. Fotos

15 16 19 3520 28 22 6 0 40 60 CL-ML


Limo arenoso de baja plasticidad, color caf oscuro, hmedo.10.00 -10.60 14 17 20 37

MLDura


12.00 -12.60

20 40 60 80 1000

de


Arena

13.00 -13.60

14.00 -14.60

15.00 -15.60

16.00 -16.60

17.00 -17.60

SAFETY

18.00 -18.60

NF


0.00 -0.40 L.L. L.P. I.P. G S F

40 1.0040 1.0040 1.0040 1.0065 2.0065 2.00

47 4.0058 5.0034 6.0034 6.0050 7.0050 7.0037 8.00


S-4HOJA

1 220-may-14

PROF. (m)

NIVEL (m)

N

.

F

.

(

m




C

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(

A

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a

)


(%) Smbol. Fotos

ML

()

1.00 -1.4018 21 19 40

15 34 25 9 0 23 77 MLDura

65ML

2.00 -2.4030 34 31 Dura

3.00 -3.4015 20 20 40

MLDura

20 40 60 80 1000

de


Arena

4.00 -4.4017 19 28 47

MLDura

5.00 -5.4017 28 30 58

MLDura

6.00 -6.4015 18 16 Dura34

16 23 20 3 0 45 55 ML

7.00 -7.4018 22 28 50

MLDura

8.00 -8.4026 20 17 37

MLDura



NF


9.00 L.L. L.P. I.P. G S F

52 0.0052 0.0033 1.0033 1.0033 1.0033 1.00

33 1.0033 1.0033 1.0033 1.0033 1.0033 1.0033 1.00


S-4HOJA

2 220-may-14

PROF. (m)

NIVEL (m)

N

.

F

.

(

m




C

o

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t

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d

R

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l

a

t

i

v

a

(

A

r

e

n

a

)


(%)() Smbol. Fotos

24 24 28 5224 32 25 7 0 34 66 ML


Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro, hmedo.10.00 -10.60 22 19 14 33

MLDura


12.00 -12.60

20 40 60 80 1000

de


Arena

13.00 -13.60

14.00 -14.60

15.00 -15.60

16.00 -16.60

17.00 -17.60

SAFETY

18.00 -18.60

NF

ANEXO 3ANEXO 3CAPACIDAD DE CARGA

PROYECTO: EDIFICIO HIKARIPROVINCIA: PICHINCHA QUITOUBICACIN: SAN JUAN ALTO - CUMBAYFECHA:

g = 1.70 t/m Nivel Fretico: 100.00 mgsat = 1.80 t/m NIVEL : -0.50 m

B (m) B (m) PROMEDIO

2.00 3.00 t / m2

0.00 -0.50

1.00 -1.50 1.70 5 6.00 6.00 7.31 6.47 6.892.00 -2.50 3.40 9 9.15 9.15 12.15 10.49 11.323.00 -3.50 5.10 49 40.67 33.03 43.87 40.09 41.984.00 -4.50 6.80 30 21.57 21.57 28.65 26.17 27.415.00 -5.50 8.50 35 25.51 25.51 33.88 30.95 32.426.00 -6.50 10.20 47 31.27 25.01 33.22 30.36 31.797.00 -7.50 11.90 32 22.03 18.11 24.05 21.98 23.02

CIUDAD:

N70Prof. (m) so (t/m)

NIVEL (m)

CAPACIDAD DE CARGAEN FUNCIN DEL "N" DEL SPT

may-14

N SPT

SONDEO S-1

CAPACIDAD DE CARGA (Meyerhof) (t/m2)

Ncorr.

7.00 -7.50 11.90 32 22.03 18.11 24.05 21.98 23.028.00 -8.50 13.60 19 12.23 12.23 16.25 14.85 15.559.00 -9.50 15.30 70 42.49 35.17 46.72 42.69 44.71

10.00 -10.50 17.00 42 24.19 24.19 32.13 29.36 30.75

g = 1.70 t/m Nivel Fretico: 100.00 mgsat = 1.80 t/m NIVEL: -0.60 m

B (m) B (m) PROMEDIO

2.00 3.00 t / m2

0.00 -0.60

1.00 -1.60 1.70 18 21.60 21.60 26.30 23.30 24.802.00 -2.60 3.40 26 26.43

Estudio de Mecánica de Suelos Edificio Hikari - Quito

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Transcript of Estudio de Mecánica de Suelos Edificio Hikari - Quito