Ejercicios Dispositivos de flujo estable · PDF fileel más importante es el ciclo de...
Transcript of Ejercicios Dispositivos de flujo estable · PDF fileel más importante es el ciclo de...
Dispositivos de flujo estable. Ejercicios
Elaboró: Profesor Efrén Giraldo T. MSc. Revisó: Profesor Carlos A. Acevedo Ph.D
http://m.gifanimados.com/Gifs-Vehiculos/Animaciones-Aviones/Partes-De-Un-Avion/Turbinas-De-Avion/Turbina-Avion-Neon-78108.gif
Toberas
Figura 1.Una tobera es un dispositivo donde disminuye la sección transversal.
Por tanto aumenta la velocidad y disminuye la presión. Un tobera acelera el
fluido que pasa a través de él.
http://2.bp.blogspot.com/-KzPqo7Ed4Ns/VKu3uPNMmXI/AAAAAAAAAKM/ObICQd-vX-s/s1600/7.png
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
2
Figura 2. Un difusor o turbina es un dispositivo donde se incrementa la
sección transversal. Por tanto disminuye la velocidad y aumenta la presión. Un
difusor desacelera el fluido que pasa a través de él.
http://2.bp.blogspot.com/-KzPqo7Ed4Ns/VKu3uPNMmXI/AAAAAAAAAKM/ObICQd-vX-s/s1600/7.png
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
3
Figura 3. Por cuestiones técnicas prácticas, las turbinas a gas modernas incluyen
tanto difusores y turbinas como compresores.
http://previews.123rf.com/images/efes/efes1304/efes130400035/19408467-Turbina-de-gas-Foto-de-archivo.jpg http://es.avia.pro/blog/gazoturbinnyy-dvigatel-foto-stroenie-harakteristiki
http://www.monografias.com/trabajos/turbinagas/Image1247.gif
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
4
Estos dispositivos son usados ampliamente en centrales térmicas y
eléctricas, en la industria aeronáutica y espacial. También en otras
clases de industria.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
5
Condiciones de operación de toberas y turbinas
En ambos dispositivos el fluido circula a gran velocidad, lo cual hace que
el fluido permanezca poco tiempo dentro del artefacto y por tanto la
perdida de calor es poca. Por tal motivo se considera que la tasa de
transferencia de calor es:
𝑄=0
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
6
También se considera que el flujo de trabajo es muy pequeño:
𝑊=0
Por tanto, la energía en tránsito (en estos dispositivos es insignificante (calor y trabajo).
∆𝑄 = 0
∆𝑊 = 0
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
7
Además, el cambio de la energía potencial es despreciable:
∆𝑒𝑝 = 0
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
8
Sim embargo, los cambios en velocidad son muy altos, lo cual
implica que los cambios en energía cinética son altos. No
obstante, comparados con los valores de la entalpía son valores
pequeños por los cual generalmente se desprecian.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
9
Ejercicios
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
10
𝑇 = 10°𝐶𝑃 = 80𝑘𝑃𝑎
𝑉1 =200𝑚
𝑠
𝑎𝑟𝑒𝑎 = 0,4𝑚2
Steady Flow
𝑚=?
𝑇𝑜𝑢𝑡 =?
(Cengel, 2007)
Exercise # 1 Cengel.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
11
(Cengel, 2007)8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
12
In steady flow there is not acumulation of mass and energy in the sistem, therefore:
∆𝑚 = 0∆𝐸 = 0∆𝑒𝑝 = 0
∆ 𝑄 = 0
∆ 𝑊 = 0
Since 𝑉𝑜𝑢𝑡 is very small 𝑒𝑐 𝑜𝑢𝑡 =0,
Air is an ideal gas: 𝑃𝑉𝑒𝑠𝑝 = 𝑅𝑎𝑖𝑟 . 𝑇 𝑅𝑎𝑖𝑟= 0,287𝑘𝑃𝑎.𝑚3.𝐾
𝑘𝑔
(Cengel, 2007)
8/3/2016
ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
13
Steady flow: 𝑚1= 𝑚2
The enthalpy air ℎ𝑖𝑛 at T: 283 K, can be
found in tables A17, ℎ𝑖𝑛= 283,14;
the same for 𝑇𝑜𝑢𝑡 when we know ℎ𝑜𝑢𝑡fron the calculetions.
(Cengel, 2007)8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
14
𝑉𝑒𝑠𝑝 =𝑅𝑇
𝑃= 0,287
𝑘𝑃𝑎.𝑚3.283 𝐾
08 𝑘𝑃𝑎 .𝑘𝑔.𝐾
𝑇ℎ𝑒 𝑓𝑙𝑜𝑤 𝑚𝑎𝑠𝑠 𝑚 = ρ. 𝐴𝑉1= 𝐴𝑉1
𝑉𝑒𝑠𝑝, 𝑉𝑒𝑠𝑝 𝑖𝑠 𝑢𝑛𝑘𝑜𝑛𝑜𝑤. 𝑉𝑒𝑠𝑝 𝑖𝑠 𝑓𝑜𝑢𝑛𝑑 𝑓𝑟𝑜𝑚 𝑉𝑒𝑠𝑝 =
𝑅𝑎𝑖𝑟𝑇
𝑃
𝑠𝑖𝑛𝑐𝑒 𝑃, 𝑅𝑎𝑖𝑟 , 𝑇 𝑎𝑟𝑒 𝑘𝑛𝑜𝑤.
𝑉𝑒𝑠𝑝
(Cengel, 2007)8/3/2016
ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
𝑄in+ 𝑊𝑖𝑛 + 𝑚(𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)in = 𝑄out + 𝑊𝑜𝑢𝑡 + 𝑚(
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)out (28)
𝑄𝑖𝑛 + 𝑊in=0 𝑄out + 𝑊out =0
∆𝑒𝑝=0
𝑚(𝑣2
2+ ℎ)in = 𝑚(
𝑣2
2+ ℎ)out
𝑣2𝑜𝑢𝑡2
≈ 0
ℎ𝑖𝑛 +𝑣𝑖𝑛
2= ℎ𝑜𝑢𝑡
ℎ𝑖𝑛 = 283,14
Equation for energy balance of an open systems in steady state:
The enthalpy 𝒉𝒊𝒏 of the air
at T: 283 K, can be found in
tables A17, 𝒉𝒊𝒏= 𝟐𝟖𝟑, 𝟏𝟒;the same for 𝑻𝒐𝒖𝒕 when we
know 𝒉𝒐𝒖𝒕 fron the
calculations.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
16
.The units 𝑚
𝑠2
2and
𝐽
𝑘𝑔are equivalent.
(Cengel, 2007)8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
17
(Cengel, 2007)
8/3/2016
ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
18
Turbina de vapor
“Una turbina de vapor es una máquina motora, que transforma
la energía interna de un flujo de vapor en energía mecánica a través
de un intercambio de cantidad de movimiento entre el fluido de
trabajo (vapor) y el rodete, órgano principal de la turbina, que
cuenta con palas o álabes los cuales tienen una forma particular
para poder realizar el intercambio energético”.
https://es.wikipedia.org/wiki/Turbina_de_vapor
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
19
En una turbina al fluido pasar por las aspas se expande y
hace trabajo sobre los álabes o aspas. Estas giran y
mueven un eje y produce un trabajo.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
20
“Las turbinas de vapor están presentes en diversos ciclos de
potencia que utilizan un fluido que pueda cambiar de fase, entre éstos
el más importante es el ciclo de Rankine, el cual genera el vapor en
una caldera, de la cual sale en unas condiciones de elevada
temperatura y presión”.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
21
“En una turbina se pueden distinguir dos partes, el rotor (rodete) y el
estátor. El rotor está formado por ruedas de álabes unidas al eje y que
constituyen la parte móvil de la turbina. El estátor también está
formado por álabes, no unidos al eje sino a la carcasa de la turbina”.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
22
Turbinas a gas
Figura 4. “La operación básica de la turbina de gas es similar a la máquina de vapor,
excepto que en lugar de agua se usa el aire. El aire fresco de la atmósfera fluye a
través de un compresor que lo eleva a una alta presión.Luego se calienta el aire
mediante un combustible de modo que la combustión genera un flujo de alta
temperatura”.
https://es.wikipedia.org/wiki/Turbina_de_gas
http://m.gifanimados.com/Gifs-Vehiculos/Animaciones-Aviones/Partes-De-Un-Avion/Turbinas-De-Avion/Turbina-Avion-Neon-78108.gifhttp://www.carrodegaragem.com/wp-content/uploads/2015/06/turbina-e1433432031259.jpg
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
23
Figura 5. “Este gas de alta temperatura y presión entra a una turbina, donde se
expande aumentando su volumen y disminuyendo la presión de salida,
produciendo el movimiento del eje durante el proceso. El trabajo de este eje es
mover el compresor y otros dispositivos como generadores eléctricos que pueden
estar acoplados”.
https://es.wikipedia.org/wiki/Turbina_de_gas
https://cielus.files.wordpress.com/2012/12/engrun2.gif?w=627
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
24
Figura 6. “Los gases de salida, tendrán o una alta temperatura o una alta
velocidad. El propósito de la turbina determina el diseño que maximiza esta
forma de energía. Las turbinas de gas se usan para dar potencia a aeronaves,
trenes, barcos, generadores eléctricos, e incluso tanques”.
https://es.wikipedia.org/wiki/Turbina_de_gas
https://hoschaf.files.wordpress.com/2016/04/pelton.gif
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
25
Causas del éxito de las turbinas de gas
“En los últimos años se han eliminado muchas centrales de vapor
destinadas a la producción de energía eléctrica y se han reemplazado
por turbinas de gas o por ciclos combinados. La causa de este
fenómeno es económica. Los rendimientos del ciclo Brayton son
sensiblemente superiores a los del ciclo de Rankine de vapor de agua.
La causa reside en el hecho de que el ciclo Brayton opera
a temperaturas mayores que el Rankine”
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
26
En esta ecuación 𝑊𝑚𝑎𝑥 representa el trabajo teórico máximo que
puede realizar un ciclo de potencia reversible que opera entre las
temperaturas extremas T y T0, siendo T0 la temperatura del medio
ambiente, intercambiando calor Q con el medio ambiente. Es
evidente que cuanto mayor sea el valor de T tanto mayor será Wmáx.
𝑊𝑚𝑎𝑥 =𝑇 − 𝑇𝑜𝑇
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
27
Por otra parte, en el ciclo Brayton no hay intercambio de calor, porque a
diferencia del ciclo Rankine de vapor, que es una máquina de
combustión externa, el de la turbina de gas es una máquina de
combustión interna y no hay intercambio de calor entre los gases
calientes de la combustión y el fluido de trabajo
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
28
El único intercambio de calor ocurre en el regenerador, pero esto es
después de que el fluido de trabajo haya producido la mayor parte del
trabajo útil en la turbina.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
29
Compresores
Los compresores incrementan la presión en un fluido. A estos
dispositivos hay que suministrarles trabajo a partir de una fuente
externa. Este trabajo se transmite al fluido incrementando su presión.
Por tanto requieren potencia.
Estos aparatos son vitales en las turbinas a gas porque aumentan la
energía del fluido de trabajo. Al comprimir un gas se aumenta su
energía interna, requisito básico para que desempeñe su función en en
una turbina.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
30
La transferencia de calor externa al igual que en las turbinas se
considera despreciable. Aunque se consideran perdidas de calor.
∆𝑄𝑒𝑛𝑡 = 0
∆E=0
∆𝑒𝑝 = 0
∆𝑒𝑐 = 0
∆𝑊𝑠𝑎𝑙=0 𝑚𝑒𝑛𝑡𝑟 = 𝑚𝑠𝑎𝑙
𝑃𝑣𝑒𝑠𝑝 = 𝑅𝑇
R es la constante del gas de trabajo. P es presión absoluta, T la
temperatura absoluta y 𝑣𝑒𝑠𝑝 es el volumen específico de gas. 8/3/2016
31
En un compresor generalmente entra vapor saturado y sale
sobrecalentado. Al aumentar la presión aumenta la temperatura.
Los compresores se emplean generalmente con gases, mientras que las
bombas lo hacen con los líquidos. Al igual que las bombas, los
compresores además de aumentar presión, también hacen circular un
fluido.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
32
Energy balance in an open systems in steady state for a Compresor:
𝑄in+ 𝑊𝑖𝑛 + 𝑚(𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)in = 𝑄out + 𝑊𝑜𝑢𝑡 + 𝑚(
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)out
𝑄in+ 𝑊𝑖𝑛 + 𝑚(𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)in = 𝑄out + 𝑊𝑜𝑢𝑡 + 𝑚(
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)out
𝑊𝑖𝑛 + 𝑚(ℎ)in = 𝑄out + 𝑚(ℎ)out
𝑊𝑖𝑛 = 𝑄out + 𝑚(ℎ𝑜𝑢𝑡-ℎ𝑖𝑛)Tablas
If we do not considered heat loss, the equation is further simplified.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
33
La compresión de gases ideales responde a las leyes ya vistas en
secciones anteriores. Las ecuaciones más conocidas son:
𝑃𝑉 = 𝑛𝑅𝑇𝑃. 𝑣𝑒𝑠𝑝 = 𝑅𝑔𝑎𝑠𝑇
𝑃𝑖𝑉𝑖𝑇𝑜 = 𝑃𝑜𝑉𝑜𝑇𝑖
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
34
superheat steamNozzle
Steady flow.
(Cengel, 2007)
Exercise #2 Cengel.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
35
superheat steam
Since the fluid enters a nozzle a 250 psi and T: 700 °F is superheated steam. We
can know their properties such as 𝑣𝑒𝑠𝑝 and ℎ 𝑒𝑠𝑝in Table A − 6E Cengel .
(Cengel, 2007)8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
36
𝐵𝑡𝑢
𝑙𝑏𝑚=25,037
𝑓𝑡2
𝑠2
(Cengel, 2007)8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
37
With 𝑃1=250 psi y 𝑇1=700°F (englis units) in n Table A-6E:
𝑣1 𝑒𝑠𝑝 = 2,6883 𝑓𝑡3
𝑙𝑏𝑚
and ℎ1 𝑒𝑠𝑝 = 1371,4 𝑘𝐽/𝑘𝑔.
Since 𝑚 =𝑉1 ∗𝐴1
𝑣1 𝑒𝑠𝑝
𝑉1 = 𝑚.𝑣1 𝑒𝑠𝑝
𝐴1
𝑉1 = (10 𝑙𝑏𝑚
𝑠)∗2,6883
𝑓𝑡3
𝑙𝑏𝑚
0,2𝑓𝑡2= 134,ft/s
𝑚 = 10𝑙𝑏𝑚
𝑠
𝑣1 𝑒𝑠𝑝 = 2,6883𝑓𝑡3
𝑙𝑏𝑚,
𝐴1=0,2𝑓𝑡2
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
38
Equation for energy balance in an open systems in steady state:
𝑄in+ 𝑊𝑖𝑛 + 𝑚(𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)in = 𝑄out + 𝑊𝑜𝑢𝑡 + 𝑚(
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)out
𝑊in=0 𝑄out =1,2 Btu/lbm
𝑊out =0
∆𝑒𝑝=0
𝑚(𝑣2
2+ ℎ)in = 1,2 Btu/lbm + 𝑚(
𝑣2
2+ ℎ)out
1371,4𝐵𝑡𝑢
𝑏𝑙𝑚- 1,2
𝐵𝑡𝑢
𝑙𝑏𝑚-
(900𝑓𝑡
𝑠)2−(134,4
𝑓𝑡
𝑠)2
2= ℎout
ℎ𝑜𝑢𝑡=1371,2𝐵𝑡𝑢
𝑏𝑙𝑚- 396022
𝑓𝑡2
𝑠2
25,037𝑓𝑡2
𝑠2
*𝐵𝑡𝑢
𝑙𝑏𝑚= 1467,3
𝐵𝑡𝑢
𝑏𝑙𝑚
𝐵𝑡𝑢
𝑙𝑏𝑚=25,037
𝑓𝑡2
𝑠2
8/3/2016
ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
39
Table A-6E
ℎ𝑜𝑢𝑡= 1467,3 𝐵𝑡𝑢
𝑏𝑙𝑚and 𝑃 = 200 𝑝𝑠𝑖 𝑇 ≈ 900°𝐹
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
40
=0,6MPa
=0,6MPa
(Cengel, 2007)
Exercise # 3 Cengel. Compressor
Steady flow
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
41
(Cengel, 2007)8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
42
𝑊𝑖𝑛 = 𝑄out + 𝑚(ℎ𝑜𝑢𝑡-ℎ𝑖𝑛)
Cengel does have not tables of superheated air in the compressor output (T= 400
K, P=0,6 Mpa), he considered normal air in Table A-17 (only T=400 K)
(Cengel, 2007)8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
43
Turbine
Steady Flow
∆𝑒𝑐 =?∆𝑒𝑝 =?
∆h =?𝑤 =? 𝑚= ?
∆Q = 0
6m
10m
Superheated steam
Saturated liquid vapor mixture
Remember: 𝑊
𝑚= 𝑤
(Cengel, 2007)
8/3/2016
ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
44
Exercise # 4 Cengel.
8Cengel, 2007)8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
45
(Cengel, 2007)8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
46
out
P2 = 15 kPa
(Cengel, 2007)8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
47
(Cengel, 2007)8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
48
Equation for energy balance in an open systems in steady state:
𝑄in+ 𝑊𝑖𝑛 + 𝑚(𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)in = 𝑄out + 𝑊𝑜𝑢𝑡 + 𝑚(
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)out
𝑚(𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)in = 𝑊𝑜𝑢𝑡 + 𝑚(
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)out
𝑊𝑜𝑢𝑡= 𝑚(𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)in - 𝑚(
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)out
𝑊𝑜𝑢𝑡
𝑚= 𝑤 = (
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)in - (
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)out
𝑤 =𝑣21−𝑣
22
2+ 𝑔(𝑧1 − 𝑧2) + (ℎ1 − ℎ2)
𝑤 = 887.39 -14.95 + 0.04 = 872,48 kJ / kg
𝑊
𝑚= 𝑤 𝑚 =
𝑊
𝑤=
5000 kJ/s872.48 kJ/kg
=5.73 kg/s
(Cengel, 2007)8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
49
(Cengel, 2007)8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
50
VIDEO EJERCICCIO TURBINA
Válvulas de estrangulamiento (Throttling Valves)
Figura 7. las válvulas de estrangulamiento son dispositivos que producen una gran caída
de presión al restringir el flujo.
8/3/2016
ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
51
(Cengel, 2007)
Estos dispositivos producen una caída de presión sin involucrar trabajo. Lacaída de presión conlleva una alta disminución de temperatura. Esto loshace especialmente útiles en procesos de refrigeración.
En general , al ocurrir en forma muy rápida y por áreas muy pequeñas seconsideran procesos adiabáticos:
∆𝑄 = 0∆𝑊 = 0∆𝑒𝑝 = 0
Generalmente ∆𝑒𝑐 = 0
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
52
Tubos capilares. No obstante lo anterior, en los tubos capilares
debido a que presentan áreas muy grandes de transferencia de calor,
se debe considerar el flujo de calor hacia el exterior.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
Equation for energy balance in an open systems in steady state:
𝑄in+ 𝑊𝑖𝑛 + 𝑚(𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)in = 𝑄out + 𝑊𝑜𝑢𝑡 + 𝑚(
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)out
𝑄in+ 𝑊𝑖𝑛 + 𝑚(𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)in = 𝑄out + 𝑊𝑜𝑢𝑡 + 𝑚(
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)out
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
54
Con todos esos factores despreciables la ecuación de balance de
energía queda muy simplificada:
ℎ𝑒𝑛𝑡= ℎ𝑠𝑎𝑙 (𝑘𝐽
𝑘𝑔)
Esto los convierte en dispositivos que trabajan a la misma entalpía o
isentálpicos.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
55
Como ℎ = 𝑢 + 𝑝𝑣𝑒𝑠𝑝
Al ser constante la entalpía:
u1 + P1. 𝑣 𝑒𝑠𝑝 1 = 𝑢2 + 𝑃2. 𝑣 𝑒𝑠𝑝 2= constante
8/3/2016
ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
56
(Cengel, 2007)
𝑢 + 𝑃𝑣𝑒𝑠𝑝 = 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡𝑎𝑛𝑡𝑒
Lo cual imlica que si la una cambia lo hace a partir de la otra. La una se
convierte en la otra.
Si la energía de flujo se incrementa ( 𝑃2. 𝑣 𝑒𝑠𝑝 2 > 𝑣 𝑒𝑠𝑝 1) esto solo se hace a
expensas de la disminución de la energía interna (𝑢2 < 𝑢1). Y esto conllevaría
un cambio de temperatura generalmente, puesto que ℎ depende de la T. Pero si
se trata de un gas ideal la temperatura permanece constante.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
57
8/3/2016
ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
58
FIGURE 5–30 The temperature of an ideal gas does not change during a throttling
(h constant) process since h h(T).
(Cengel, 2007)
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
59
McGraw-Hill Interamericana Editores, S.A. de C.V.
http://slideplayer.es/slide/10863282/
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
60
𝑃1=0,8𝑀𝑃𝑎 = 800 𝑘𝑃𝑎 𝑃2=0,12𝑀𝑃𝑎 = 120 𝑘𝑃𝑎
Exercise # 5 Cengel
(Cengel, 2007)
61
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
∆Q = 0
∆𝑒𝑐 = 0ℎ1= ℎ2
𝑢1 + 𝑃1𝑣1 = 𝑢2+𝑃2𝑣2T 𝑖𝑠 𝑛𝑜𝑡 𝑐𝑜𝑠𝑛𝑡𝑎𝑛𝑡
(Cengel, 2007)
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
62
Saturarated liquid
(Refrigerant 134a)
mixture: liquid + gas
X=?
∆𝑻 =?
During a throttling process, the enthalpy (flow energy internal energy) of a fluid
remains constant. But internal and flow energies may be converted to each other.
.
𝑷𝟏=𝟎, 𝟖𝑴𝑷𝒂 = 𝟖𝟎𝟎 𝒌𝑷𝒂
𝑷𝟐=𝟎, 𝟏𝟐𝑴𝑷𝒂 = 𝟏𝟐𝟎 𝒌𝑷𝒂
(Cengel, 2007)
Since in the inlet there is saturated liquid (Refrigerant 134a) and we also know
the values ℎ1, 𝑢1, 𝑃1(𝑃1 𝑠𝑎𝑡) we can get 𝑣1, 𝑇1(𝑇𝑠𝑎𝑡 , 𝑣𝑓).
𝑇ℎ𝑒 𝑠𝑎𝑚𝑒 𝑓𝑜𝑟 𝑜𝑢𝑡. 𝐼𝑛 𝑡ℎ𝑒 𝑜𝑡ℎ𝑒𝑟 ℎ𝑎𝑛𝑑, ℎ2 is the entalpy of the mixture, this
is the average entalpy
ℎ2 = ℎ𝑝𝑟 = 95,47 𝑘𝐽/𝑘𝑔
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
63
8/3/2016
ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
64With ℎ1 = 95,47 kJ/kg, 𝑃1 = 𝑃𝑠𝑎𝑡= 800 𝑘𝑃𝑎 = 0,8𝑀𝑃𝑎
𝑇1= 𝑇𝑠𝑎𝑡= 31,31 °C(Table A-12)
ℎ𝑓𝑔 = 214,48 kJ/kg
ℎ2 = ℎ𝑝𝑟 = 95,47 𝑘𝐽/𝑘𝑔
.
(Cengel, 2007)
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
65𝑋 =
ℎ𝑝𝑟−ℎ𝑓
ℎ𝑓𝑔=95,47 − 22.49
214,48=0,34
(Cengel, 2007)
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
66
(Cengel, 2007)
Cámaras de mezcla
Figura 8 . En los procesos termodinámicos es común el mezclado de dos corrientes.
El lugar donde se mezclan se llama cámara de mezclado.
8/3/2016
67
http://4.bp.blogspot.com/-jDi3C3rP_5w/UbZt0jxonFI/AAAAAAAAAMk/MqB7Tp8z3aA/s1600/camara+de+mezcla.jpg
(Cengel, 2007)
Se debe cumplir que la suma de los flujos másicos de entrada sea igual a la suna de los flujos másicos de salida.
𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑑𝑎
𝑚 =
𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎
𝑚
Si suponemos dos flujos de entrada y uno de salida:
𝑚1+ 𝑚2= 𝑚3
∆𝑄 = 0∆𝑊 = 0∆𝑒𝑐 = 0∆𝑒𝑝 = 0
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
68
69
Energy balance in an open systems in steady state:
𝑄in+ 𝑊𝑖𝑛 + 𝑚(𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)in = 𝑄out + 𝑊𝑜𝑢𝑡 + 𝑚(
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)out
𝑄in+ 𝑊𝑖𝑛 + 𝑚(𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)in = 𝑄out + 𝑊𝑜𝑢𝑡 + 𝑚(
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)out
𝑚1ℎ1 +𝑚2ℎ2 = 𝑚3ℎ3
𝑚1+ 𝑚2= 𝑚3
𝑚1ℎ1 +𝑚2ℎ2 = (𝑚1+ 𝑚2)ℎ3
8/3/2016
∙ ∙∙
∙
Es conveniente expresar la ecuación anterior como una
relación entre los flujos de entrada ( 𝑚1
𝑚2).
𝑚1
𝑚2ℎ1 +
𝑚2
𝑚2ℎ2 = (
𝑚1
𝑚2+
𝑚2
𝑚2)ℎ3
𝑦ℎ1 + ℎ2 = (1 + 𝑦)ℎ3𝑦ℎ1 = −ℎ2 + ℎ3 + 𝑦ℎ3𝑦ℎ1 − 𝑦ℎ3 = ℎ3 −ℎ2
𝑦 =ℎ3 −ℎ2ℎ1 −ℎ3
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
70
Al ÷ 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑒 𝑚2
∙
∙
∙
∙
∙
∙ ∙
Si se llama 𝑦 = 𝑚1
𝑚2
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
71 𝒚 = 𝒎𝟏
𝒎𝟐=?140°F= 60°C Compressed liquid
50°F= 10°C Compressed liquid110°F= 43,3 °C Compressed liquid
Exercise # 6 Cengel
8/3/2016
ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
72
Steady flow
∆𝑸 = 𝟎
𝒚 = 𝒎𝟏
𝒎𝟐=?
∆𝒎 = 𝟎∆E= 𝟎∆𝒆𝒄 = 𝟎∆𝒆𝒑 = 𝟎
∆𝑾 = 𝟎
8/3/2016
ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
73
𝑷𝒔𝒂𝒕 = 𝟐𝟎 𝒑𝒔𝒊, 𝑻𝒔𝒂𝒕 =227,92 °F =108,8 °C 𝑷𝒔𝒂𝒕 = 𝟐𝟎 𝒑𝒔𝒊
8/3/2016
ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
74 In table A-5E (english units) for 𝑷𝒔𝒂𝒕 = 𝟐𝟎 𝒑𝒔𝒊 𝑻𝒔𝒂𝒕 =227,92 °F =108,8 °C
Medidores de flujo
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
75
MEDIDORES DE FLUJO VIDEO
EJERCICIO VIDEO
Video ejercicio
Intercambiadores de calor
Son dispositivos en donde dos fluidos intercambian calor sin mezclarse.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
76
El flujo de masa entrante debe de ser igual al flujo de masa saliente
en cada unidad.
𝑚𝑒𝑛𝑡𝑟 = 𝑚𝑠𝑎𝑙
∆W=0
∆𝑒𝑐=0
∆𝑒𝑝=0
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
77
78
.
79Energy balance in an open systems in steady state:
𝑄in+ 𝑊𝑖𝑛 + 𝑚(𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)in = 𝑄out + 𝑊𝑜𝑢𝑡 + 𝑚(
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)out
𝑄in+ 𝑊𝑖𝑛 + 𝑚(𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)in = 𝑄out + 𝑊𝑜𝑢𝑡 + 𝑚(
𝑣2
2+ 𝑔𝑧 + ℎ)out
𝑚1ℎ1 +𝑚3ℎ3 = 𝑚2ℎ2
𝑚1= 𝑚2
𝑚3= 𝑚4
𝑚1ℎ1 −𝑚2ℎ2 = 𝑚4ℎ4 −𝑚3ℎ3
𝑚1(ℎ1-ℎ2) = 𝑚3(ℎ4-ℎ3)
8/3/2016
∙
∙∙ ∙+ 𝑚4ℎ4
∙
∙
∙ ∙
∙ ∙
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
80
𝑚 = 6𝑘𝑔/𝑚𝑖𝑛
𝑚 = 6𝑘𝑔/𝑚𝑖𝑛
Compressed liquid
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
81
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
82
8/3/2016
ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
83
Tabla 1- Propiedades del agua saturada
In table A-5 we have:
300 kPa 𝑇𝑠𝑎𝑡 = 133,52°𝐶 𝑠𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎𝑡𝑖𝑜𝑛 𝑟𝑒𝑔𝑖𝑜𝑛
300 kPa T = 15°𝐶 compressed liquid region. It is at same
pressure but at a lower temperature. The same for T= 25°C. Now, as a
compressed liquid can be treated as a saturated liquid, we can use the Table
A-4 for 15°C and 25°C (approximately)8/3/2016
ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
84𝑻𝒔𝒂𝒕 = 𝟏𝟑𝟑, 𝟓𝟐 300 kPa
15°C, 300 kPa
Water entering
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
85
Tabla 2. Propiedades del agua saturada.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
86
𝑚1(ℎ1-ℎ2) = 𝑚3(ℎ4-ℎ3)86
in table A-4
300kPa=0,3 MPa
∙ ∙
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
87
Tabla 3. Propiedades del refrigerante 134 a.
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
88
Figure 10. Since the refrigerant enters the condenser at a pressure of 1 MPa and at a
temperature of 70 ° C, and the saturation temperature for this pressure is -39.37 ° C, the steam
enters as superheated vapor.
𝑻𝒔𝒂𝒕 = −𝟑𝟗, 𝟑𝟕°𝑪 1MPa
𝟕𝟎°𝑪
1MPa
Superheat regionFor refrigerant entering
refrigerant out
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
89
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
90
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
91
Bibliografía
Cengel y Boles. (2007). Termodinamic. Mc Graw Hill. Fith edition. Mexico.
http://m.gifanimados.com/Gifs-Vehiculos/Animaciones-Aviones/Partes-De-Un-Avion/Turbinas-De-Avion/Turbina-Avion-Neon-78108.gif
http://2.bp.blogspot.com/-KzPqo7Ed4Ns/VKu3uPNMmXI/AAAAAAAAAKM/ObICQd-vX-s/s1600/7.png
http://previews.123rf.com/images/efes/efes1304/efes130400035/19408467-Turbina-de-gas-Foto-de-archivo.jpg
https://es.wikipedia.org/wiki/Turbina_de_vapor
8/3/2016ELABORÓ MSc. EFRÉN GIRALDO T. REVISÓ CARLO0S A. ACEVEDO. PhD.
92