超低損失・高信頼性SiCパワーデバイス(SiC-SIT) · SiC-BGSITの設計技術...
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超低損失・高信頼性SiCパワーデバイス (SiC-SIT)
矢野浩司山梨大学・大学院・医工学総合研究部
田中保宣、高塚章夫、八尾勉産業技術総合研究所・先進パワーエレクトロニクス研究センター
2010年12月21日:JST 山梨大学新技術説明会
省エネルギー技術戦略2008~次世代省エネデバイス技術~
幅広い分野で使用される半導体などのデバイスの高性能化により省エネを図る技術。
例:シリコンカーバイド(SiC)を用いた変換器・モーター等の省電力化技術等
次世代パワーデバイス材料の物性定数
SiCで超低損失、高信頼性パワーデバイスの実現
SiCで超低損失、高信頼性パワーデバイスの実現
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
埋め込みゲート型SiC静電誘導トランジスタの開発(SiC - Buried Gate Static Induction Transistor: SiC-BGSIT)
参考文献SiC-BGSITに関して :Y.Tanaka et al., IEEE EDL,27,No11,2006埋め込みゲートSITに関して:J.Nishizawa et al. IEEE Trans. ED, 1975
n drift layer
p+ p+ p+ p+N source layer
n+ substrate
GATE
DRAIN
SOURCE
n n n
◆ ドライエッチング+リフィルによるサブミクロンチャネル部形成◆ 3Dデバイス、熱、回路連成シミュレーション技術
埋め込みゲート
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
- 仕様 -・電流定格:20A以下・降伏電圧:800~1200V・パッケージ:T0220・ノーマリーオンおよびノーマリーオフ型
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
1
10
40
0.2k 1k 3k阻止電圧 (V)
オン抵抗
(mΩ・
cm2 )
Si limit
GaN limit
SiC limit
100
200
4
6k 10k 20k
産総研ローム
ローム
産総研
日立
日立
日立
東芝
パナソニック
Semi South
Purdue大
Rutgers大
古河電工
古河電工
古河電工
パナソニック三菱
SiCEDローム
SiCED
SiCED
Cree
SiCEDCree SiCED
ローム
サンケン
三菱
Semi South
豊田中研
Infineon
東芝
Infineon東芝
富士電
関西電力/Cree
関西電力/Cree
Cree
Cree
CreeRutgers大Purdue大
Infineon
三菱
ABB
三菱
三菱
トヨタ
富士電
三菱
SJ-MOSFET
Si-IGBT
SiC-MOSFET SiC-IGBT/SEJFETSiC-GTO
GaN-HEMT
Si-SJMOSFETSi-IGBT
Tj=25℃の単位チップ面積のオン抵抗。IGBTやGTOなどのバイポーラ素子のオン抵抗は定格電流でのオン電圧を定格電流密度で除した値を記した。Infineon
SiC-JFET/SIT
Cree
Cree
CreeSiCED
SiCED
Semi South
◆超低損失半導体パワースイッチを実現
・ノーマリーオン型 1)700V, 1.0mΩcm2
2)1270V,1.2mΩcm2
・ノーマリーオフ型 1000V, 1.5mΩcm2
本研究
開発したSiC-BGSITの性能
n+ Sub
nP+
(1)Epitaxial growth of p+
layer for gates
n+ Sub
nP+ P+
(2)Channel definition with ICP etching
n
n+ Sub
nP+ P+
(3)Channel formation with epitaxial refilling
n
n+ Sub
nP+ P+
n+
Ni
Al/Ni
(5)Formation of the electrodes
n
n+ Sub
nP+ P+
n+
(4)Source n+ formation with implantation
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
SiC-BGSITの製造フロー異方性エッチング&埋め戻しエピ成長を組み合わせたチャネル構造の微細制御
SiC-BGSITの設計技術~デバイスシミュレーションによる厳密設計手法の確立~
[1]K. Yamaguchi at al., IEEE Trans Electron Dev. Vol.ED24,pp.1061-1069,1977.
Channel doping Nch (cm-3)
Hal
f Cha
nnel
wid
th b
(μm
)
0.2
0.5
0.7
オン抵抗による設計限界(VGS=2.5V)
設計範囲(xj=1μm)
3μm
xj=1μm
従来設計範囲[1]
降伏電圧による設計限界(VGS=-15V) P+
n+
P+xj
a b
source
n-ch.(Nch)
SiC-BGSITの主要設計パラメータ
•チャネルドーピング濃度 Nch•半チャネル幅 b•チャネル長 Xj
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
0 200 400 600 800 100012000
1m
2m
3m
4m
5m0 ~ -6 V step -2 V
Dra
in c
urre
nt [A
]
Drain voltage [V]0 1 2 3
0
2
4
6
8
10VG= 0~2.5V step 0.5V
Dra
in c
urre
nt [A
]
Drain voltage [V]
静特性
スイッチング特性
試作デバイスの諸元の代表値
項目 数値 単位
ノーマリオン/オフ ノーマリオン
特性オン抵抗 1.0-2.0 mΩcm2
降伏電圧 600-1200 V
ターンオン時間 80 ns
ターンオフ時間 40 ns
200�C
150�C25�C
VGS
IDS
VDS
10V/div
1A/div
100V/div
100ns/div
200�C
150�C
25�C
VDS
IDS
VGS10V/div
1A/div
100V/div
100ns/div
ターンオン ターンオフ
開発したSiC-BGSITの性能(ノーマリーオン型)
✓Si-IGBTの1/10のオン損失✓高破壊強度✓高スイッチング速度
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
SiC-BGSITの特性(ノーマリーオフ型)
オン特性 降伏特性
田中、高塚、八尾、荒井、矢野、ノーマリーオフ型SiC-BGSITの開発、平成22年電気学会全国大会
山梨大学と産業技術総合研究所(産総研)の
超低損失SiC-BGSITプロジェクト
第1世代(2005~)ノーマリーオン型プロトタイプ
第1世代(2005~)ノーマリーオン型プロトタイプ
第2世代ノーマリーオン型(2007~)電流容量(4A)、歩留まり向上
第2世代ノーマリーオン型(2007~)電流容量(4A)、歩留まり向上
第3世代
ノーマリーオフ型(2010~)
第3世代
ノーマリーオフ型(2010~)
実用化実用化
駆動回路、実装、信頼性技術
駆動回路、実装、信頼性技術
応用研究応用研究今後の予定
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
競合技術の問題点と新技術の特徴~SiC-BGSITはなぜ良いか?~
酸化膜/SiC界面および酸化膜自体の品質がまだ低い
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
ソース電極
ドレイン電極
チャネル領域埋め込みゲート
ゲート電極
p+ p+ p+ p+
n+
n+ 基板
n ドリフト層
p+ p+ゲート電極
p+
SiC-BGSIT
解決
新技術
•SiC/酸化膜界面を用いない•チャネル形成時のマスク整合不要(微細化、低損失、高オフゲイン)
p n+
n+ 基板
n ドリフト層
ソース電極
ドレイン電極
pn+ソース電極
ゲート電極
電子電流
SiC-MOSFET従来技術
MOSチャネル移動度の不足
MOSチャネル移動度の不足
酸化膜の低い信頼性酸化膜の低い信頼性
SiC-BGSITの負荷短絡耐量の評価~電力変換回路の短絡事故による過電流発生~
M
負荷
出力短絡
M
負荷
地絡
M
負荷
アーム短絡
他アームの素子破壊
M
負荷
直列アーム短絡
駆動回路の誤動作
破壊パワーデバイスへの要求◆短絡検出から保護回路動作まで自己破壊耐量を有すること(~10μs)◆短絡電流を一定レベルに抑えること
パワーデバイスへの要求◆短絡検出から保護回路動作まで自己破壊耐量を有すること(~10μs)◆短絡電流を一定レベルに抑えること
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
ノーマリーオンSiC-BGSITの負荷短絡耐量の為の解析構造と試験回路
-15V
Pulse width
2.5V t
300V
Rg
駆動回路 vin
Gas
Cu
n+ sub
P+ P+
n-drift region
Source
drainSolder
nchannel
チャネル幅2b
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
SiC-BGSITの負荷短絡波形(実測)
VDS
ID
IG
短絡パルス幅tw
VDS
ID
IG
IG (A)ID (A)VDS (V)
短絡パルス幅tw
ターンオフ成功
誤動作
ターンオフターンオフ
ターンオフ失敗
tw=31μs tw=33μs
ドレイン電流は短絡初期において定格電流の10倍のピークを持ち、その後、急激に減少する。
熱暴走の抑制に効果的である。
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
bおよびWsの減少に伴い、最大短絡エネルギーが増加
内部の温度上昇を抑制出来ているため
Esc,max
tmax
Ip
Max
. sho
rt-c
ircui
t ene
rgy
dens
ity E
sc,m
ax(J
/cm
2 )
Max
.pul
sew
idth
t w, m
ax(μs
)
Peak
dra
in c
urre
nt I p
(A)
b=0.5μmb=0.4μm
Source length Ws (μm)
ソース長Wsと半チャネルbに対する各種短絡性能パラメータ依存性(実測値)
t
VDS
iD
tmax
Ip
破壊寸前時の波形
Esc,max = vds0
t max∫ id dt最大短絡エネルギー
ソース
ドレイン
N+
N
P+ P+ P+ Ws
2b
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
負荷短絡動作のシミュレーション
・ 短絡初期(@t=40ns)でソース領域及びドリフト領域の一部の移動度が高い
・ t≧5μsではソース、チャネル、ドリフトの全領域で移動度が低い
Y-distance (μm)
Elec
tron
mob
ility
(cm
2 /Vs)
G
P+N+
P+N+S D
G
N-drift region
電子の移動度の経時変化
ドレイン電流の急激な減少の原因
Y-distance (μm)La
ttice
tem
pera
ture
(K)
40ns5μs10μs15μs
20μs
25μs
30μs
ハンダSiC chipGas
Al Ni
格子温度の経時変化
t≧5μsでは格子温度はSiCチップ表面付近でピークを持ち、ピーク温度は1000K以上である
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
sourcen+
P+ P+
バリアハイト制御
チャネル幅による効果的な負荷短絡電流抑制
定格電流域
ドレインーソース間電圧
ドレイン電流
チャネル幅大 短絡動作電流域
SITのオン特性(不飽和特性)
短絡電流の抑制
チャネル幅小
低オン抵抗の維持
sourceチャネル幅制御
n+
P+ P+
チャネル幅
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
チャネル幅の最適化でオン抵抗を増加させず、短絡電流を抑制することが可能
短絡エネルギー密度、特性オン抵抗RonSのチャネル幅に対する依存性
Half channel width b (μm)
0
0.5
1
1.5
2
2.5
0 0.2 0.4 0.6 0.8
measuredsimulation
Ron
S(mΩ
cm2 )
RonSー半チャネル幅
0
5000
10000
0.2 0.3 0.4 0.5 0.60
5
10
15
20
25
30
35
40
45
Peak
cur
rent
den
sity
JP
(A/c
m2 )
Shor
t circ
uit e
nerg
y de
nsity
Esc
,max
(J/c
m2 )
Half channel width b (μm)
00.2
0
曲線:シミュレーション、 マーク:実測 Es
JP
JP及びEsー半チャネル幅
半チャネル幅を0.3μm程度まで減少させれば、RonSは殆ど増加せず、短絡エネルギー密度を改善できる
半チャネル幅を0.3μm程度まで減少させれば、RonSは殆ど増加せず、短絡エネルギー密度を改善できる
0.3
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
SiC-BGSITとSi-IGBTとの短絡性能のベンチマーク
素子
電源電圧
(V)
IP
(A)Tw
(μs)ESC
(J/cm2)ケース温度
(℃)文献
本研究
600V級300 39
53 18 25 ECSCRM’08
23.5 10.8 125
IGBT1200V級
800 70 10 2.8 125IEEE Trans ED,
ED-34,p351, 1987
IGBT2600V級
400 - - 12 27IEEE Trans ED,43,p490, 1996
IGBT3600V級
400 22- 6.2 27
ISPSD’93,p35,19934 125
IGBT41200V級
800 (400) 20 7~8.4 125 ISPSD’02,p281,2002
IGBT51200V級
800 (~1000) 10 8 125 ISPSD’02,p277,2002
※Tw:破壊時のパルス幅,( )は電流密度
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
SiC-BGSITの想定される用途
三相インバータ回路 負荷(モータ)整流回路
U
VW
可変電圧可変周波数制御(VVVF)電鉄、EV,HEV,エアコン
電力系統
負荷
単相インバータブリッジ
昇圧チョッパ
太陽電池
DC250V AC100V(3.3kW)
住宅太陽光発電用コンディショナ
バッテリー(~300V)
バッテリー(~300V)
昇圧回路(500V)
昇圧回路(500V)
インバータインバータ エンジンエンジン動力分割機構
動力分割機構
発電機発電機
モーターモーター
HEV
発電装置
ACDC
バッテリー
DC
DC
CPU
整流装置
DC48V
① ②ICT装置
データセンターの直流給電
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
想定される業界
•HEV,EV用パワーエレクトロニクス
•太陽光発電用インバータ
•直流給電、ハイブリッド給電システム
•各種電源
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
実用化に向けた課題
•実装技術(高温、低寄生インピーダンス)•電流容量の増加•信頼性評価•損失最小化のための駆動回路開発
• 20A以下、800~1200V級のサンプル素子の開発•電気的特性、負荷短絡耐量を評価済み
現状
今後の課題
実機試験による問題点抽出
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
本技術に関する知的財産権
• 発明の名称:炭化珪素静電誘導トランジスタ構造の設計方法
• 出願番号 :特願2007-524006
• 出願人 :山梨大学、独立行政法人産業技術総合研究所
• 発明者 :矢野浩司、春日正伸、田中保宣、八尾勉、岡本光央
• 発明の名称:埋め込みゲート型炭化珪素静電誘導
トランジスタおよびその設計方法
• 出願番号 :特願2010-048002
• 出願人 :山梨大学、独立行政法人産業技術総合研究所
• 発明者 :矢野浩司、八尾勉、田中保宣、高塚章夫
山梨大学大学院医学工学総合研究部 産業技術総合研究所
問い合わせ先
産UniversityUniversity
学IndustryIndustry
官AdministrationAdministration
国立大学法人 山梨大学
産学官連携・研究推進機構 地域連携室
室長 還田 隆
TEL:055-220-8758
FAX:055-220-8757
e-mail:[email protected]