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DISEÑO DE UNA MESA DE ALCE CONTINUO PARA UNA ALZADORA DE
CAÑA CONVENCIONAL EN UN INGENIO
1/ JORGE ENRIQUE PRIETO SANDOVAL
ANA SILVIA VELEZ LEON
C.U.A.O BIBLIOTECA
CALI
Universidad ~Ulú¡l()ma de Occidente ~errión ~ib'¡ote(o
159~5~
CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE
DIVISION DE INGENIERIAS
PROGRAMA DE INGENIERIA MECANICA
1993
-
•
DISEÑO DE UNA MESA DE ALCE CONTINUO PARA UNA ALZADORA DE
CAÑA CONVENCIONAL EN UN INGENIO
JORGE ENRIQUE PRIETO SANDOVAL V
ANA SILVIA VELEZ LEON
Trabajo de Grado presentado como requisito parcial para optar el titulo de Ingeniero Mecánico.
Director : ADOLFO LEON GOMEZ
CALI
CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE
DIVISION DE INGENIERIAS
PROGRAMA DE INGENIERIA MECANICA
1993
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,
"
el
Nota de Aceptación
eQr.:pbadQ.....Qº.!':. __ ~.L_J;;º.m..~ te de trabaj o ~_§._gr~do __ §!L-cum.Q].J.miento de _Jos re_gy]...§1,. tos ___ ~1!j.Qj..dos por __ ~ a !;;.ºJ:..p-0 r a c i Ó-lJ ______ Un i_ye r s i ta r i a Au tJ¿!!ºmª __ .Q~Pcci den te par a ___ QP.tar. §...LJ;j.j;_(,!lº ___ ~~I!:1gen i §.ro __ MecárU",!;..9..L
Jurado
Jurado
Cali, Octubre de 1993
11
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AGRADECIMIENTOS
Lo~ autores e~pre~an sus agradecjmientos~
p, t:1I)OLFC1 L..EON GOI"1EZ Pro"fe,:~~=.or" de 1 Cil Cor-por';:lción Universitaria A0tónoma de Occidente v Director del ,-¡:::'r"oyecto por" ~::·u~" i::lpc,r-t.e-:'s JI cor",ocimiE~nt.os dUi'··i::ir·,t.E~ lCi! etapa de desarrollo del mismo.
p, INGENIO LA CP,BAf.íA Sf':) por- pf.?rmitirnos r-ealizar- este proyecto en sus instalaciones.
A CARLOS ABADIA 1.M., Jefe de taller aqricola del Ingenio L.,~i Ci::d::l¿lñE
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DEDICATORIA
Todo el esfuerzo y dedicaciÓn conjugado en la realizaciÓn de este provecto lo dedicamos a las personas que siempre estuvieron presente para darnos su apoyo y su confianza en los momentos mas difíciles. a nuestros padres:
ENRIQUE PRIETO MOSQUERA
ADDIS SANDOVAL DE PRIETO
ANTONIO URIEL VELEZ
MARIA EMMA LEON DE VELEZ
Con mucho cari~o v afecto a nuestros hermanos:
CAF:LOS PILBERTO l.U 1 S FEF;:t-IANDO VICTORIA EUGENIA }' GUSTAVO ADOl.FO
CARLOS ARTUF:O NUBlA DEl. PIU~P \" BEATR 1 Z ELENA
A nu.estl'·o~. par-ientes y ami
-
TABLA DE CONTENIDO
Pág.
1 NTF:ODUCC 1 ON ...••..................•......•.•.•. 1
1. EL ALCE DENTRO DEL PROCESO DE SUMINISTRO DE
CA~A A UN INGENIO AZUCARERO 5
1.1 ORGANIZACION TIPICA DE UN INGENIO .....•.... 7
1.1.1 División de campo ••..•••.••...•.•.••...•.• 7
1.1.2 Div1sión de cosecha 9
1.1. :::: Di\/isión de fabrica . . . . . . . . . . . . . · · .. . · . · · . 9 .1..1. 4 División de elE:~mento humano . . . . . · · . . . · . · · · 9 1.1.~. División de distribución v mercados » ••• · · · 9 1. .1..6 División de servicios oper-a ti \/OS · · . . . · . · · · 9 1.2 PROCEDIMIENTOS DE COSECHA PREVIOS~ PROPIOS y
POSTERIORES AL ALCE ..................•..... 10
1.3 DISCUSION SOBRE LAS TECNOLOGIAS INCORPORADAS
A U:)S M?:IQU H-JAS AL Z ADORAS ..........•........ 11
2. DESCRIPCION DE LOS EQUIPOS .....••••.......• 12
V
-
2.1 DESCRIPCION DEL EQUIPO A MODIFICAR - ALZADORA
CAMECO n ...... u " JI .... " .. " ...... " .. ., .... " .. " .. • • • • .. • • • ... 1?
2.2.1 Sistema hidra~lico •••.......•••••••••••..• 17
2.1.2 Estructura~ carrocería y apilador ••.•••.•• 18
,.., '-' .. ~ .. .1:" .. DESCRIPCION DEL EQUIPO REFERENCIA CANE TIGER
PARA LA PROPUESTA DE MODIFICACION - EVALUCION
DE COMPORTAMIENTO •........•.•..•.••..•...•. 19
3. ANALISIS DE ALTERNATIVAS PARA LA PROPUESTA DE
1"1001 F 1 CAC 1 ON ..........••....••••.....•....• 26
4. CALCULO V SELECCION DE PIEZAS ••••••••••.••• 28
4.1 PROGRAMA SAP80 •.•••..••••••..•.•..•..••..•• 28
4.1.1 Alimentación de datos al SAP80 ..•.•.•••••• 31
4.1.2 Resultados arrojados por parte del SAP80 .. 41
4.1.3 Propiedades de las secciones ••.•••..••••.• 48
4.1.:3.1 Perf .1.1 cuadrado de 4 N ..,.. ._' }~ 1/4 (M==1) · · · 49 4.1,,~:::.2 Per·fU de medio circulo radio ,.., 1/2 (M=2) 50 ..::.
4nl .. ~5,,3 Per··fl.l tubular SHC 160 (M==3) . . . . . . . . · · · · 52 4.1.:::'.4 P~?rfil cuadrado de 6 N 3 1/2 >~ 1/4 (M==4) t::--:r ,-'._\
4.1.:3.:=, Perfil cuadrado de t:: " .. ,.
>: 1/4 ( /VI = ::;. ) 55 ~. h ._' · · · 4.1.3.6 Perfil cuadrado de c:: ;.~ 1/4 (M=6) 57 .. ' . . . . · · · · 4.1.::L7 Perfil cuadrado de c:; }~ .'" ;.~ 1/4 ( 1"1==7 ) 58 ~. • .. ;t · · · · 4.1.3.8 Perfil cuadrado de 6 x 3 1/2 x 1/4 (M==8) 59
" ... , J1' n .. ::. CALCULO POR RESISTENCIA
SEGURIDAD
VI
DE FACTORES DE
63
-
4.2.1 Teoria del esfuerzo cortante máximo ,oS 3
4.2.2 Teoria de la energia de deformaciÓn 64
4 . :::.~ '·"lE¡:;: 1 F 1 CAe 1 m·¡ POR ~-';:ES 1 STENC 1 A DE LOS ELEMENTOS
DE LA ESTRUCTURA 66
i~ u ~3 .. 1 El errsel-t to .L JI ti 11 JI n a fI n lit a .... a ............ n .... n ............ ti 66
4.3.2 Elemento 2.3 70
4.3.3 Elemento 4,5 76
4.3.4 Elemento 6~7 82
4.3.5 Elemento 9,10 ..••.•....•.....•.••....•.•. 88
4.3.6 Elemento 64 94
4.3.7 Elemento 65 100
4.3.8 Elemento 69 106
4.3.9 Elemento 56,57.58 •••.•.•.....•....•.••••• 112
4.3.10 Elemento 21.22,23 .•.•.••..•••••.•••••••. 118
4.3.11 Elemento 27,28~29,30,31 .••...•..•••.••.. 123
.l+ .. ::::~ n l~; El ernerl te, 6*3 .. " .... " a ...................... 11 11 " .. .. .. .. .. .. .. .... 1 ~54
4.·::;:.14 Elemento ~"'; ,,38!1:39 140 0_' .~ .. .. .. .. .. . .. . . . ... . ... . · . · · 4.:::::.1:':, Elemento 8 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . · . · · 146 4.3.16 Cál culc, del eje de transmisiÓn superior · 150 4.3.17 Cálculo d(~l ejE' de hidro-transmisiÓn · . · · 162 4.4 TRANSMISION POR CADENAS ..•.•..•.•...•••••• 168
4.4.1 Elementos que intervienen en una transmisiÓn
por cadenas •••.•••••.••.....•.•.••••••••. 169
4.4.1.1 P1.ñones
4.4.1.2 Caden¿ls 169
VII
-
4.4.2 Cálculo selección y diseHos de la transmisión
pCtr c:aderJas .,.,.,,,,,.,.,,,,,,,,,.,,,,,,,,,,,,, If"""" .. """""" 171
4.4.2.1 Cálculo de longitud de la cadena requerida
para una transmisión 179
4.4.3 Selección de la cadena y piHones para las
cadenas de levante .••.•••••••.••••••••••• 180
4.4.3.1 Calculo de longitud de la cadena requerida
levante 180
4 o::; .. ' SISTEMA HIDRAULICO 183 4.5.1 Motor hidraúllco ..•.••••.••••••••••.••..• 183
4.5.1.1 Calculo del torque necesario para el motor
hidr-aú 1 i co ••.•.••....•....••..•••••.••• 187
4.5.1.2 Selección del motor hidraúlico ••...•... 188
4.5.1.3 Caracteristicas del motor hidraúlico
seleccionado y sus componentes .....•••• 191
4.5.2 Cilindro hidraúlico ••••....•.••.••••••••• 203
4.5.2.1 Cálculos del cilindro hidraúlico •.•••• 204
4.5.3. Selección de mangueras 210
4.5.3.1 Cálculos para la selección de manguera. 211
4.5.4. Dimensionamiento del deposito •.••.•••••. 212
4.5.4.1 Cálculos del deposito ••....•....••••••. 212
4.5.4.2 Altura placa deflectora ..•••••.......•• 213
4.6 SELECCION DE LOS RODAMIENTOS ...........•.. 213
4 .. 6 ., 1" Cá 1 Cl.\ 1 (:15 q"" u " " " " " ., " " " " " ., " " " " " " " " " " " " " " "" 214
4.6.1.1 Cálculos para la selección de un soporte
de brida para un eje de 1 1/2 pulgada •• 215
VIII
-
4.6.1.2 Cálculos pat-a la !'E.elección df:! un soportc'
de brida pCilra un eje df?~ 1 ~~:/ 4 pulgada . . 216 4.6.1.:::;: Cálculos pat-a la selección de un soporte
de br idCiI pCilra Ltn eje dE~ 1 1~:";16 pulgada 218
4.6.1.4 Cálculos para la seleccion del rodamiento
para un eje de 1 1/8 pulgada n # • ,. ,. • ,. • • • • 219
4.7 CHAVETAS 221
4.7.1 Calculo de chaveta para un eje de 1 15/16 221
4.7.2 Calculo de chaveta para un eje de 1 3/4. 224
4.8 CALCULO DE SOLDADURA ...................... 225
4.8.1 Elemento 56,57~58 ....•..•.•••••••••••.•.• 225
4.8.2 Elemerlto 69 " ..... ,. D •• ,. ••• ,.,.,.,." ... ",."."".,.,.,.. 227
4.8.3 Cálculo de la soldadura en el eje .•....•. 228
,,+ " l:t • 4 El emeri to 68 "". 11 • " " •• ,. • " ,. " ,. " " • " •• ,. " •• ,. •• ,.. 23(>
4.9 SELECCION DEL ACOPLE DE CADENAS ....•••••.• 232
4.9.1 Seleccion e ir. s t. a 1 a e i órl ... ,." ... " .... " ... ,.,. 232
4.9.1.1 Selección 232
5. EVALUCION ECONOMICA •••.••••••••••.••••••••• 234
5.1 COSTO DE LOS ELEMENTOS DE CONSTRUCCION ••••• 234
5.1.1 Costo de productos de consumo •••.•••••.•• 234
5.1.2 Costo de producto!'E intermedios .•.••.••.•• 235
5.2 COSTO DE MANO DE OBRA DIRECTA .....••••••.•. 237
5.3 ANALISIS FINANCIERO ..•..•.•.••••..•.•.••••. '1":1""'" ~,_, l
IX
univ.rsi~a~ Aulonomo de Occidente ~ecci6n Biblioteea
-
CONCLUSIONES
BIBLIOGRAFIA
ANEXOS
x
-
TABL?~ 1
TABU~ 2
TABLA 3
TABLA 4
TABLA ::"
TABLA 6
TABLA 7
LISTA DE TABLAS
Pág.
Cuadro Comparativo entre Alzadoras
a Enero de 1992 .........•......... 23
Cuadro Comparativo entre Alzadoras
Febrero 91 vs Febrero 92 24
Analisis de Eficiencia Toneladas
por Hora a Diciembre de 1992 ..... 25
Propiedades de los perfiles en
Acer~o ..... JI ............ u ............................ a 62
Factores para calcular el margen
Compensatorio de Seguridad ••••• 174
Cu~eros estándar proporcionados
según el diámetro del eje y sus
correspondientes prisioneros .•• 178
Valores de K según sea la cantidad
D para la fórmula de calcular la
longitud de la cadena
XI
182
-
Tf'~BLA 8
TABLA '::;
TABLA 10
Capacidad de carga radial del Motor
Hidr"é\L\lico •••• " •..•..•• 11' ••••••••• 192
Especificaciones Motor hidraúlico 193
Presión vs Caudal ............... 194
XII
-
LISTA DE FIGURAS
Pág.
FIGURA 1 Estructura de un Ingenio ........• 8
FIGURA 2 Alzadora Cameco.................. 13
FIGURA 7 0 Alzadora Cane.................... 21
FIGURA 4 Nodos de la Estructura .......... 36
FIGURA e 0 Elementos de la Estructura ..•.•• 37
FIGURA 6 Geometria del Elemento 1 ........ 67
FIGURA 7 Circulo de Mohr del Elemento 1.. 69
FIGURA 8 Geometría del Elemento 2~3 ...... 71
FIGURA 9 Circulo de Mohr del Elemento 2~3. 75
FIGURA 10 Geometría del Elemento 4~5 ..•... 77
FIGURA 11 Circulo de Mohr del Elemento 4~5. 81
FIGURA 12 Geometría del Elemento 6~7 ...... 83
FIGURA ]7 .~ Circulo de Mohr del Elemento 6~7. 87
FIGURA 14 Geometría del Elemento 9~10 ...•. 89
FIGURA 15 Circulo de Mohr del Elemento 9~10 93
FIGURA 16 Geometría del Elemento 64 ...•... 95
FIGURA 17 Circulo de Mohr del Elemento 64. 99
FIGURA 18 Geometría del Elemento 65 •...... 101
XIII
-
FIGUF!A l'7l Circulo de !"lo h r" del Elemento 65 · lO!:, FIGU¡:'-;;P, ::~(} Geometría del E.lemento 69 . . . . . . . 107 FIGUPA 21 Circulo de !"Iohr del Elemento 69 · .1.11 FIGUPA 22 Geometría del Elemento ~16-eI8. 11 .. 11 11 113
FIGURA ",7' 4''':- Circule:. de !"Iohr del Elemento 56-58 1.17
FIGUF!A 24 Geometría del Elemento 21-"2~5 119
FIGURA "'''le ..:.:. --' Circulo de I"lohr del Elemento 21-23 122
FIGUF:A 26 Geometría del Elemento 27-31 124
FIGUF:?) r,-.,- Circulo de !"Iohr del Elemento 27-31 .128 oI~ "
FIGUI:;:A 28 Gec,¡me t ría del Elemento 47-~c5. 11 11 11 11 130
FIGURA 29 Circulo de Mohr del Elemento 47-55 133
FIGURA 3(> Geometr" ía del Elemento 68 11 11 • • • 11 • 135
FIGURA 31 Circulo de l'lohr del Elemento 68 · 139 FIGUF:A ":r"? ,_l": .. Geometl'" ía del Elemento 31-4.1. ••.• 141
FIGUF:A 3~; Circulo de Mohr del Elemento 31-41 14!:<
FIGUI:~A 34 Geomett-:í.a del Elemento 8 11 11 • 11 11 11 • 11 147
FIGUF:{) :::;:5 Circulo de I"lohr del Elemento 8 .. 149 FIGUF:A 36 Eje de tt-ansmisión superior .11.1111 l~H
FIGUF:A :::;:7 Diagrama de cuerpo libre 11 11 11 11 11 11 • 11 153
FIGUF:A 38 Diagr"ama de cuerpo libre según
los planos 11 11 11 11 11 11 11 •••• 11 • 11 11 • " " ••• 11 155
FIGUF:A 39 Diagr"¿lma de cuerpo libre . . . . . . . . 163 F 1 GUFú'') 40 Diagrama de cL.\erpO libre según
los planos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16~, FIGURA 41 'r¡~ansmisión por Cadenas • " • 11 11 • • 11 11 170
FIGUF:A 42 Componentes del motor hidraúlico
XIV
-
FIGUHA 43
FIGUHA 44
Char Lynn .. o o " •••• " " ••••••••••• o 195
Dimensiones del Motor Hidraúlico 196
Cargas presentadas en chavetas 00 224
xv
-
LISTA DE ANEXOS
Pág.
ANEXO 1. Tabla de Capacidades ••••.••.••••..•••• 243
ANEXO 2. Tabla de dimens10nes de las manzanas
piñoneria Intermec ...•..•.••••••••••••• 244
ANEXO 3. Tabla de diámetros df? la Piñoneria
Intermec para cadenas de transmisión
de una pulqada de paso único ..•.•.••••. 245
ANEXO 4. Cadenas especiales para cosechadora de
cañ a 11 11 .. a a 11 ... 11 • 11 11 .. 11 11 a .. 11 .. 11 " .. 11 .. 11 11 11 11 a 11 .. 11 11 11 11 246
ANEXO 5. Figura VI-5 Tomo 11 de Accionamientos
Hidráulicos de Danilo Ampudia ••.•••..•• 247
ANEXO 6. Figura VI-19 Tomo 11 de Accionamientos
Hidráulicos de Danilo Ampudia .••••••••• 248
ANEXO 7. Tabla VI-2A Tomo 11 de Accionamientos
H1dráulicos de Danilo Ampudia •••.•...•. 249
ANEXO 8. Figura VI-5 Tomo IV de Accionamientos
Hidráulicos de Danilo Ampudia •••••••••• 250
ANEXO 9. Figura VI-6 Tomo 111 de Accionamientos
XVI
-
Hidráulicos de Danila Ampudia •••••••.•• 251
ANEXO 10. Figura VI-20 Tomo 111 de Accionamientos
Hidráulicos de Danilo Ampudia ..•••.•••• 252
ANEXO 11. IlustraciÓn con los diferentes tipos de
manguera del Manual de la VICKERS .••••• '"11 c: .. 't' L __ t.':'"
ANEXO 12. Tabla 1718 del Tomo 111 de diseRo de
elementos de Maquinas •.••••••••••••••• 254
ANEXO 13. Tabla Rodamientos Rigidos de Bola SKF •• 255
ANEXO 14. Tabla Soportes de Brida SKF ••.•••.•••.• 256
ANEXO 15. Dimensiones en pulgadas para chavetas
rectangulares .•••••.•••••.•.••••••••.• 257
ANEXO 16. Tabla Rodamientos Rigidos de Bola SKF •• 258
ANEXO 17. Tabla 5 de Soldadura del Libro Desing of
\,lJeldmerlts •• """""""""""""""""""" .. """"""" 259
ANEXO 18. Tabla Acoples de cadena Reynold 260
ANEXO 19. Tabla Acoples de cadena Reynold 261
XVII
-
RESUMEN
Este proyecto tiene como objetivo la adaptación de un mesa
de a 1 ce continuo a 121S al zadoras tradiciona les de caña,
para lograr un mejor rendimiento de fabrica. Como el
f"f::mdimiento es medido en tonelada de caña recolecta por
tonelada de azúcar producida~ el cual se ve afectado por
las impurezas que se recolecta en el momento del alce.
El diseño de la mesa consta de dos partes, una de selección
y otra de construcción. Por otra parte la mesa consta de
una de cadenas que son movidas por motores
hidraúlicos de modo que la caña al hacer contacto con las
cadena!'.:. forman remol inos y a!'.: . .Í. 1 iberandola de piedras u
objetos extraños.
Todos los elementos que intervieron en la construcción de
este ¡:n-oyecto son cuidadosamente seleccionados, de este
modo el proyecto será mas rentable.
XVIII
-
INTRODUCCION
En la industr1a azucarera la recolecciÓn de la caAa jueqa
un papel importante en el proceso de producciÓn de azúcar
y sus subproductos~ ya que de ella depende la buena
selección y limpieza de la caAa~ si esta se logra~ los
costos de elaboraciÓn se reducirán notablemente.
En la actualidad los ingenios azucareros cuentan con
maquinaria que se destina solo a el desarrollo de esta
actividad, pero existe el inconveniente de que estos
equipos recogen muchas impurezas y que combinan con la caAa
de azúcar disminuyendo el rendimiento por tonelada
procesada en fabrica.
La finalidad de este proyecto es mejorar la forma de
recolección logrando un mayor rendimiento en fabrica~
mediante el diseAo de una mesa de alce continuo en las
máquinas ya existentes y as! mejorar las condiciones de la
caAa recolectada.
-
2
El trabajo se realizó en el Ingenio la CabaAa y para el se
llevaron a cabo las siguientes actividades:
1. Revisión del proceso de producción del azúcar ~ y en
especial la recolección y el levante.
2. Determinación y evaluación de alternativas para mejorar
la eficiencia en la recolección y levante.
~.). El diseAo del equipo de acuerdo con la al ternativa
seleccionada.
A partir del 1 de Enero de 1.901 se inicio en el Valle del
Cauca y en Colombia las actividades de la producción de
azúcar centrifugada creando una nueva Industria Colombiana~
la Industria Azucarera.
Esta nueva Industria fue acompaAada de otros hechos
históricos importantes como la separación de Panamá~ la
Primera Guerra Mundial y la terminación del Ferrocarril del
Pacifico en su tramo Buenaventura - Cali, el cual ayudo en
la creación y la mejora de los Ingenios Azucareros.
A finales de la década de los aAos 1950 - 1959 ya existe en
el país cerca de unos 12 Ingenios azucareros~ para ese
entonces la producción de azúcar fue de 276.812 toneladas
-
3
de azúcar.
La década de 1960 - 1969 es de singular importancia para la
Industria Azucarera~ la producción es casi el triple del
último a~o de la década anterior~ es de 708.673 toneladas
de azúcar. También lo acompaRaron hechos importantes que
vale la pena resaltar como es la participación de Colombia
en un Pacto Mundial y de Convenios Internacionales de
Azúcar. Posteriormente surgió la Revolución Cubana dejando
como consecuencia la exclusión como proveedor de azúcar a
los Estados Unidos. Este factor hizo que Colombia fuera
parte del grupo de los proveedores.
En 1 a década de 1970 1979 se consolido la Industria
Azucarera y el pais llega a tener 22 Ingenios tales como
Manuelita, Pichichi~ Oriente~ Balsilla~ San Carlos~
Papayal, Castilla, El porvenir, La Carmelita, San Fernando,
Tumaco, La Caba~a, Melendez, El Naranjo, El Cauca,
Risaralda, Maria Luisa v , La Industria. En 1.977 se
constituye la comisión Nacional Azucarera, al aRo siguiente
se creo el Fondo Nacional del Azúcar y la Panela
(FONAZUCAR)~ además en este mismo aRo inicio labores el
Centro de Investigación de la Cañ.a de Azúcar (CENICAF:jA) ~
para ese entonces la Industria Azucarera alcanzo una
capacidad de molienda diaria de 48.384 toneladas de caRa y
una producción anual de 1'107.268 toneladas de azúcar.
-
4
En el transcurso del tiempo la Industria Azucarera fue
estructurandose y creciendo. Este crecimiento llevo a una
mejora en su maquinaria agrícola dejando satisfactorios
resultados, pero la inversión cada día era de mayor
magnitud y la maquinaria iba quedando obsoleta dejando
cierta maquinaria sin cumplir su ciclo de vida útil. Unido
al factor calidad y rendimiento la Industria Azucarera que
pensar en mejorar, adaptar la maquinaria que ya existía, en
una que obtuviera un mejor rendimiento a menor costo. Esto
impulso al sector a elaborar proyectos a corto plazo y de
baja inversión, para lograr sus objetivos.En resumen la
Industria Azucarera tuvo dos grandes etapas. La primera
entre 1901 y 1960, etapa de surgimiento y estructuración de
la mayoría de los ingenios Azucareros, y una segunda etapa
a partir de 1960 de expansión Industrial, adecuación de las
tierras e importancia en inversiones en tecnología. Además
Colombia comenzÓ a comercial izar internacionalmente sus
productos derivados de la CaAa de Azúcar con una excelente
calidad y gran prestigio a nivel mundial.
-
1. EL ALCE DENTRO DEL PROCESO DE SUMINISTRO DE CAÑA A UN
INGENIO AZUCARERO.
En la industria Azucarera la tecnolog.ia ha sido de qran
beneficio~ generando mejoras en el proceso de obtención de
azúcar~ principalmente en las áreas de campo~ cosecha~
fabrica~ distribución y en la de suministro de la materia
prima~ en nuestro caso la caAa de azúcar.
Cuando los ingenios azucareros empezaron a producir azúcar
centri fugada se vieron en la tarea de generar y mejorar
nuevas formas de suministrar, alzar y transportar la
cantidad suficiente de caAa a la fabrica para cumplir con
el programa de molienda.
A mediados de este siglo se diseAaron las primeras
al zadoras de caAa. 1 as cua les ayudaron a incrementar la
eficiencia en la recolección de la caAa que se empleaba en
el proceso. Estas alzadoras fueron motivo de estudios que
conllevaron a mejorarlas hasta lograr un prototipo parecido
al que existe en la actualidad. En esta clase de industria
-
6
c::omo en cLla 1 quier otra ~ el rendimiento y 1 a cal idad del
producto final depende de la cal idad, la cantidad y el
tiempo de suministro de la materia prima. El alce como
tal, permite satisfacer a tiempo la demanda que un ingenio
necesita para cumplir con los programas estipulados por la
fabrica, si por ejemplo, se retrasará el alce de caAa por
varios días se verían afectadas las áreas de fabrica,
almacén y también el de venta y despacho, generando como
consecuencia incumplimiento al consumidor.
Aunque en el alce e>:isten otros factores que afectan el
proceso de fabricación de azúcar y sus derivados, hay uno
que determina el rendimiento de la caAa procesada por
hectárea sembrada que podemos llamar DEPURACION DE LA CA~A,
la cual se da en el momento de la recolección y al alce de
la caAa. E)·:iste una buena depuración cuando se logra
obtener la menor cantidad posible de elementos extraAos o
ajenos en la caAa de azúcar, en el momento de la
recolección y el alce en el campo hacia los trenes caAeros.
Además de aumentar el rendimiento de la caAa, también
permite mantener en buen estado las picadoras y molinos al
no encontrar elementos duros que las deformen o 1 as
rompan, de este modo se logra disminuir los costos de
mantenimiento y reparación. Es importante resaltar que la
contaminación de las aguas que participan en la limpieza de
1 a caAa; se ve reducida ya que se necesi tará una menor
-
7
cantidad de agua para obtener en mejores condiciones la
caAa de azúcar antes que pase a los molinos.
De esta manera el alce es relevante en el suministro de
caAa de un Ingenio azucarero en condiciones adecuadas ya
que disminuye los costos en el proceso de obtención de
azúcar y sus subproductos.
1.1 ORGANIZACION TIPICA DE UN INGENIO
Un ingenio azucarero esta compuesto por las siguientes
divisiones~ ver figura 1.:
División de Campo.
División de Cosecha.
División de Fabrica.
División de Recurso Humano.
División de Distribución y mercados.
División de Servicios operativos.
1.1.1 División de Campo. Es la encargada de la adecuación
y la preparación del terreno para su posterior siembra.
Tiene bajo su responsabilidad la selección de las
variedades de mayor rendimiento y el control biológico de
cada una de ellas.
-
8
ESTRUCTURA DE UN INGENIO
MERCADOS ELEMENTO HUMANO NACIONAL D1RECCION ADMINISTRACION INTERNACIONAL OPE RAC 10 N
~~~ jAA .------------------------9--------~~-------------.----------------D-I-S-T-R~'IBUCION
--~
CAMPO AOECUACION PAEPARACION SIEMBRA CULTIVO CONTROl. 810LOGICO
MAQUINARIA AGRICOLA
COSECHA CORTE ALCE TRANSPORTE
ALMACENES DE MATERIALES
SERVICIOS OPERATIVOS
FABRICA MOLIENDA GENERACION
Vapor EI.ctrleldod
PROCESAMIENTO EMPACADO ~STILACION
INFRAESTRUCTURA CARRETERAS ACUEDUCTO ENERGlA ALCANTARILLADO VIVIENDA PERSONAL EDUCACION RECREACION SALUD
Figura 1 Estructura de un Ingenio Azucarero • . t-
MlEL-----...
ALCOHOL
~BA'AZO
-
9
1.1.2 DivisiÓn de Cosecha. A la división de cosecha le
co~~esponde la ta~ea de co~te~ alce y transpo~te de la caña
desde el te~~eno hasta los patios de caña.
1.1.3 División de Fabrica. Es una de las de mayo~
~esponsabilidad~ su función es la molienda de la caña~ el
p~ocesamiento~ la destilación y el empaquetado de los
p~oductos finales. Además se enca~ga de la generación de
vapo~ y elect~icidad pa~a el consumo del ingenio.
1.1.4 División del Elemento Humano. En e 11 a se 11 eva a
cabo las actividades relacionadas con la selección~
inducción~ capacitación~ ent~enamiento~ ~emuneración~ etc~
tanto a nivel di~ectivo como de ope~a~ios y pe~sonal de
campo.
1.1.5 División de DistribuciÓn y Mercados. Es la enca~gada
de dist~ibui~ y comercializa~ los p~oductos~ a nivel
nacional e internacional.
1.1.6 DivisiÓn de Servicios Operativos. Esta compuesta por
dos divisiones, la p~ime~a comp~ende la maquina~ia
ag~.icola~ incluyendo el talle~ y la segunda el
almacenamiento de los mate~iales de consumo. Además se
cuenta con una á~ea que se enca~ga de suministra~~ p~oveer
y mantene~ los dife~entes servicios tales como ca~rete~as~
UniYlrsi4ad Autonomo dI Occidente Secci6n libliotl!ll
-
10
acueducto~ energia, alcantarillado~ vivienda de personal,
educación~ recreación y salud.
1.2 PROCEDIMIENTOS DE COSECHA PREVIOS, PROPIOS v
POSTERIORES AL ALCE.
Vale la pena hablar sobre los procedimientos de la cosecha
en un ingenio~ especialmente porque en esta industria~ la
materia prima básica (caAa de azúcar) es cultivada,
levantada y manejada por los mismos ingenios dando cierto
grado de independencia con relación a otras industrias.
El primer paso después que la caAa cumple su periodo de
madurez (8 a 12 meses dependiendo de la variedad)~ es el de
1 a quema. este procedimiento se hace para el iminar las
hojas del tallo de la caAa, y asi lograr un mejor manejo y
corte.
Luego se procede al corte de la caAa~ trabajo efectuado por
equipo humano, quienes la amontonan en pilas para luego ser
alzada por la máquina alzadora hacia los trenes caAeros las
cuales la transportan al patio de caAa. Por ultimo la caAa
es levantada por medio de grúas que la depositan en unas
bandas transportadoras hacia la fabrica para su
procesamiento.
-
11
1 .3 ,D 1 SCUSION SOBRE LAS TECNOLOGI AS 1 NCORPORADAS A LAS
MAQUINAS ALZADORAS.
Con el tiempo la tecnologia ha mejorado las alzadoras de
caña, uno de los últimos cambios sobresalientes fue el
incremento de su capacidad de alce~ logrando levantar hasta
2 toneladas. Asi mismo se implemento la mesa de alce
continuo, dando un mejor rendimiento y limpieza por
tonelada/hora; desde este momento no se ha presentado
ninguna clase de modificación en estos equipos.
En la actualidad se est'n haciendo rediseños a las máquinas
que están en fL\ncionamiento~ cuya antigüedad es de
aproximadamente 4 a 6 años.
De este modo podemos establecer un cuadro comparativo entre
las máquinas alzadoras con las últimas modificaciones
realizadas mayor capacidad y mesa de alce continuo)
contra las alzadoras tradicionales (apilador tradicional).
-
2. DESCRIPCION DE LOS EQUIPOS
2.1 DESCRIPCION DEL EQUIPO A MODIFICAR - ALZADORA CAMECO
Lo más notable de la Alzadora de caAa de 4 velocidades SP-
3000~ es su giro de 180 grados, el cual permite el alce a
los trenes caAeros del lado izqLlierdo Ó derecho de la
carga. Bajo condiciones de terreno húmedo, la carga a la
izquierda reduce el barro y otros materiales extraAos en la
caAa~ lo que hace que al girar se elimine el contacto con
1 a caAa. Lo elevado de la cabina del maquinista le
proporciona gran visibilidad en el transporte. Los 4.572
mm de espacio bajo el grab~ le permite ser la alzadora de
mayor altura de todas las unidades de este tipo de
transporte. Ver figura 2.
ESPECIFICACIONES GENERALES
MOTOR
MODELO
Caterpilar DIESEL
3304NA
-
Caterpillar D3304 4 Cylinder Diesel 100 F!ywheel Horsepower 12-Yolt Eleetrie System Direct Eleetrie Starting-
Glow Plug Assist
DRIYE TRAIN 4 Wheel Drive Planetary Axles
HYDRAULlCS Oouble Pump tor Loader Mech.lsm Oouble Valye fer Independent Swlag & Lift Cushioned Cyl inders
POWER STEERING Rear Ibeel, Hydrostatic
~----------------26/------------~
Figura 2 Alzadora Cameco_
18.4-30. 6 PR Rl
SERVICE CAPACITIES
1 7 '-'
Engine ClOling & GIIs. ( L9 lit. ) Hy.aulies 60 Gals., ( 227 lit. ) Fati 30 Gals. ( 113.5 lit. )
LOADER SPECIFICATIONS Uft Capaelty, 3800 lbs. (1120 Kg.) Grab Capaelty, 2200 lbs. (lIGO Kg.) ¡wing, 1800egrMS Clearanee ander Grab, 15ftet (1311 an) Self.Suppomng ROllerBuring Swlvel Cyele Time, 14 Seconds Mal. Lo.dlng Radius, 141" Min. Llading Radias, 14" Gross Weípt, 14,500 lbs.
OPTIONAL EQWPMENT
Sideboe Ditcbing Anacbment Heavy Daty Piler Ligbting System Signal Hom 23.1-26, 8 PR R1 Tires
• 1/7
-
FUERZA MOTRIZ
RADIADOR
SISTEMA ELECTRICO
T .... ansmisión
HIDRAULICA
1. CAF:GADOR
14
100 HP @ 2.200 RPM To .... que Má>:.
280 Pie-lb @1.200 .... pm Torque de
salida 171.. equipado con 3
elementos
limpieza
en su sistema de
de ai .... e, as.í.:
P .... elimpiado .... ~ filt .... o p .... ima .... io y
elemento de segu .... idad.
Radiado .... de agua~ de construcción
y t .... abajo pesado.
12 vol tíos que incluye a ........ anque
eléct .... ico di .... ecto, sin escobillas
a 60 Ampe .... ios tipo alte .... nado .... y 2
manivelas de enf .... iamiento
selladas a 1.240 Ampe .... ios con
mantenimiento de bate .... .í.as lib .... es:
Hid .... ostáticamente se maneja a
.... angos de baja t .... ansmisión, dando
Velocidad va .... iable infinitamente
en todos los .... angos.
Doble paleta tipo Bomba de 32 y
21 GPM, 2.200 RPM, sistema de
p .... esión máximo de 1.500 psi.
Doble válvula que hace que las
funciones de gi .... o, doblez y
-
2. Transmisión
3. DIRECCION
FRENADO
DIRECCION
EJES
. .
15
api 1 ador sean independientes de
las del qrab y. al c:e. La
amortiquación del giro alcanza
presión de 600 PSI.
Bomba de desplazamiento variable
o a 42 GPM~ @ 2.200 RPM Y
desplazamiento del motor estable,
sistema má):imo de presión 4.500
PSI.
Bomba de doble paleta, asi mismo
proporciona válvula de dirección
hidráulica, sistema de
amortiguacion que alcanza
presiones de 100 psi.
: Mecanismo de disco de freno
calibrado para servic:io ó
estacionamiento el cual es
montado en la transmisión.
Transmisión hidrostática que
también tiene carac:teristicas de
frenado dinámico.
Dirección de
hidrostática con oscilación en el
eje trasero.
Delantero y trasero fuera del
planetario de manejo final. Eje
-
DIMENSIONES
CAPACIDAD DE SERVICIO
PESO
DATOS DE ALCE . .
16
trasero con oscilación.
Distancia entre ejes 2.718 mm
Longitud del terreno 6.629 mm
Carril 1.800 mm
Claridad bajo el grab 4.572 mm
Abertura del grab 1.397 mm
Radio Má>:imo de alce 3.580 mm
Radio Mínimo de alce 2.387 mm
Refriqerante Motor 33L ( 8.7 81)
Refrigerante Hidráulico 336L
(88,7 81). Tanque de combustible
238L ( 62 • 8 G 1 )
6.590 kq (14.498 lb)
Capacidad Alce 1'.720 kg
(3.784 1 b) • Capacidad del grab
1.000 kq (2.200 lb). Ciclo de
tiempo 14 segundos
VELOCIDAD DE RECORRIDO: Máxima velocidad~ llantas de 18,4
>~ 30.
1er Engranaje 3,8 KPH (2,4 MPH)
2do Engranaje 7,0 KPH (4,4 MPH)
3er Engranaje 10~ ~t KPH (6~5 MPH)
4to Engranaje 25,0 KPH (15,5 MPH)
EQUIPO OPCIONAL Cobertizo Superior, Grab
rotatorio, corneta eléctrica,
sistema de pararrayos ~ api lador
-
•
17
tropical ajustable, aparato de
seguridad para cerrar la máquina~
llantas 23,1 H 26,8PR, R1~
Servicio indicador de limpiador
de aire.
2.1.1 Sistema Hidraúlico. Este sistema consta de dos
partes; la primera de ellas efectúa el movimiento de
traslación~ es decir la hidrotransmisión la cual es
generada por una bomba Sustrand serie 22 que posee las
siguientes caracteristicas de funcionamiento.
Presiones de 4.500 a 5.000 Psi a @ 2.200 rpm
- Carga de Presión de 190 a 210 Psi
Adicionalmente necesita de una bomba de carga que tiene
como función cargar la bomba Sustrand para que no entre
en vacio.
Presión de carcaza de 10 a 15 Psi
Válvula de alivio 5.500 Psi
La otra parte del sistema tiene que ver con los movimientos
de los accesorios, realizados mediante una bomba lateral de
doble cuerpo~ que se describe a continuación:
El primer conjunto es de 17 GPM (galones por minuto ) y
tiene como función el movimiento de la pluma, ya sea para
el levante o descenso de ella; también suministra el caudal
-
18
para los cilindros que abren y cierran el grabo El segundo
conjunto es de 5 GPM suministra el caudal para los
cilindros hidráulicos que hacen girar la pluma de izquierda
a derecha en un ángulo de 180 grados horizontalmente, el
cilindro que recoge y extiende la pluma, el cilindro que
sube o baja el apilador y los cilindros que hacen doblar
las ruedas traseras hacia el lado izquierdo o derecho.
La adaptación del sistema hidráulico consiste en la
instalación de dos motores hidráulicos y un nuevo cilindro
hidráL\ 1 ico ~ aspectos que se desarroll aran en el pró>:imo
capitulo.
2.1.2. Estructura, carroceria y apilador. La alzadora no
será modificada en su estructura como en SL\ carrocería,
esta consta de las siguientes partes: De un br"azo
hidráulico que conecta el grab con el chasis para hacer la
función del alce de la caAa; una cabina y un tablero de
control~ de donde el operario efectúa las operaciones de
mando; y un Chasis que incluye el sistema de combustión
(motor)~ el sistema eléctrico, el hidráulico, sistema de
dirección y sistema de traslación de la máquina.
El apilador de la alzadora es similar a la cuchilla de una
motoniveladora, se diferencia en que tiene dos aletas que
sobresalen de la estructura, esto con el fin de que las
-
19
aletas al deteriorarse puedan ser cambiadas sin necesidad
de cambiar todo el apilador. Este apilador será
reemplazado por la mesa de alce.
2.2 DESCRIPCION DEL EQUIPO REFERENCIA CANE TIGER PARA LA
PROPUESTA DE MODIFICACION - EVALUCION DE COMPORTAMIENTO.
Después de varios estudios de diseAo y operación de las
alzadoras que en la actualidad funcionan, otra casa
automotriz desarrollo una nueva alzadora LA CANE.
Esta alzadora con mayor capacidad, rendimiento, mejor
manejo y además mayor productividad en fabrica, presenta un
nuevo sistema de recolección y alce de la caAa el cual
eliminan parcialmente los inconvenientes que se presentan
en las otras alzadoras.
La Cane fue construida por la firma Norteamericana LOUSIANA
CANE MANUFACTURING, INC. y a comienzos de 1.991 se
implemento su uso en Colombia. Los diseAadores de la Cane
tuvieron en cuenta las recomendaciones realizadas por los
Ingenios Colombianos y la experiencia de las demás
alzadoras.
Tienen un sistema de hidrotransmisión que genera una
UIIiw1siftd Autonoma de Occidente Secci6n liblioteea
-
20
presión de 4.700 PSI a @ 2.200 rpm. Además de la bomba del
sistema de hidrotransmisión con dos bombas auxiliares; la
primera de ell as se encarga de suministrar el caudal
necesario para los movimientos de alce, sistema de
dirección~ giro~ extensión y de la pluma, la segunda
suministra caudal para los motores hidráulicos.
Estructuralmente la Cane es de mayor tama~o; para mejorar
la estabilidad y el momento de inercia se hizo necesario un
aumento en la trocha (distancia de llanta a llanta en cada
ej e) •
Para compensar la inversión se amplio la capacidad del alce
hasta dos toneladas (2.000 kq) en el grab, es decir el
doble de las demás alzadoras~ además presenta el- nuevo
sistema de recolección, que consiste en un sistema de
cadenas cuya funciÓn es la de alzar y limpiar la ca~a. La
ilustración se observa en la figura 3.
En la parte (a) de la figura 3 se presentan las siguientes
actividades; el empuje y amontonamiento por medio de las
punteras~ la ca~a hace su primer contacto con la alzadora
sin que entren a actuar las cadenas.
-
\3' - \0 [)81]
1-----\6'- 6" ____ -..4
(SJ29]
OIMENSIONS ANO DATA: 'oo'~ -,o _h-.,. 'J __ o ... Lift Capacity 5050 Lbs. (2293 Kgs.) Grab Capacity 3300 Lbs. (1498 Kgs.) Grab Opening 65- (1620 mm) Clearance Under Grab 20' (6096 -Wheel Base ' 9'6.5-,' -~- (2908 C;:hi,n ... i.,,. Weigf t __ , -' -_ 21000 Lbs. o (9525
13'- \0 ml
16'- 6" lml
e
Figura 3 Alzadora Cane.
I
~III (~]
21 •
I I , I I I • 111 ... 1211 • I
[~] OIM8l
e
-
22
En 1 a parte (b) figura :.:;: se nuestra el fenómeno de 1 a
formación de Remolino de caña~ esto se debe al movimiento
que ejercen las cadenas sobre la caña para depurala sin que
esta caiga al suelo.
En la parte (e) de la figura 3 se ilustra la coordinación
entre la mesa y el grabo En este caso el grab recoge la
caña de la mesa y la traslada hacia los trenes cañeros para
su posterior transporte.
A pesar de las modificaciones que se realizaron en la Cane,
ella presenta ciertos problemas de diseño tales como la
ruptura del brazo que conecta el grab con la estructura de
la máquina~ el sistema de tensión de las cadenas no es lo
suficientemente eficaz, también presenta problemas de
diseño especialmente por la ruptura de soldaduras, desgaste
por mal selección o prevención de las punteras, etc.
Aunque presenta ventajas y desventajas su comportamiento en
comparación a las demás es mucho mejor. Observe las Tablas
1~ 2 Y 3.
-
23
Tabla 1 Comparativo entre alzadoras a Enero de 1.992
~ _n ... ...-. 1M[., 11( 1._ ¡ ----------¡=:==::==::::::=::::=::::-iicU;;:-;-¡;c;o:¡fti---::======::::::=::::::::::¡ .. ----.. _---... --. -- --¡ •• :.~=:.:*c~n ............... n.n:=._ ....... cS' •• s ......... _ ...... __ .... **_~ ••• ==.&.~ •• s .... HTr=c ... e-~ ....... w~.·=-"',,:·-: ".,",_1 __ I _ti I _ Ir_n I _ I _'M !---~~-----I."ft_I.1 _ !
: : :_: III III-el : : .. _eros :CII5f.-..: , __ : : _~IC : an:::::::: ===::=~r.-s::: ===::::::: ==::-::===; =====:.: :::::: -=nsant: :==::====r: =a=::::=: ss:=: :.:=-:= ':': .s::::::.:':: =:::: - ~:-. -.:
310170' :(:IIOI(to :5I'-JOOO: ;rn lINtE_.I: U.5U : 1.1~.'12 : I.n' : n.18 : ".10 : 5 : 3101701 :e .. "," :5I'-JOOO: n lI",'_ 2: 1."': 151."..: '.101: n.52 : ... ro: , :-'101707 :~ o 15I'-JOOO: ez I.IIn_.I: 5.lro: 1.151.5111: 11.':1: u ... : •. ro: 1 : JlOI7" :CIIIC- v :51'-_: ~ lIII"_.2: 2.'" 1 1.111.011: )1.2n: )1.12 : l •• : , :
• Jl0l111 :(:Il0l(,0 151'-)000: 15 lI11n_.I: 1.nO 1 1."'.0:12: lIZ.'II: 18.01 : ".20 1 1 : Jl0l117 IDlllECO 151'-)000: "' 15anUI[ 1 t •• ,.: •• fa: 1 •• : 1'.15 : 21.50 1 • : )101111 IDIIIE :.-el; )1t alll'_.1 1 27.'" 1 1.101.15S : ' ... 5: ".221 11." : 1 ; ,.0"., :DlllECO :51'-_ I Isr 15afUlIl I U._ 1 1.1)1.117 : 5.2a 1 SS.,.: 25.10 : 1 : ----_ ...... _-------:-----: ----:-------: I----:-----:------..... -:--------:-------~-:
PlllJlDIO ___ I : I I I '."' •• ' I 1._ : ".18 : n.4 1 : !!!!:..---------,---!--=-~l-------!--!!!.".!.i~:!!~l---!-----¡-----! !
I---~----------- _.~ __ .. 1."1 ------------------: : I
........ - ... ---.... ~ .. - ... ~-~ ••••• - ••• ~ .. _--. '! . ··=-OS ....... ~ .... ··_~ ..... '"·:-:=-: ''.'111[lIII0: _ ¡ "'LO ¡ _ ¡ """lE ¡ _ ¡ IISfOS ¡---------------·-¡[FIClltlt'~¡ ,_ ¡
• • l-.-s: III III-ct 1 : "_C'OS :COS,.-: ,_ : 1 pucsln . ::::=:===:: =::=====-_: ca::::.:::: :=eta= __ as: =:=:::="=a: ~:a:: u:&::rs:c'H': n::r-====: ==========: :h::s:===: :-n::: ::~==:
'1011'0' :tRltECO :.-3000: •• UIff'IIMO.l J U,'" I 1.'''',SSI: .,1'44 : "'l." : n .• : I : 3101101 :~CO :.-1000: W UllrPMO.2: ••• .., : 1.111."': 12,112: 6!.tr: U.IO: , : '10170' IClOrl:CO :5I'-JOOO: ." :lMU""'.I: '.1" 1 -.'.: '.110 : ..... : IS.OO: J: '101105 :a..CO :Sf'-3(IUO: .2:, UltUItNO.2: r,.'" : 1.'''.2.': IJ.S": ".110 : ' ... 60 : , )l011U :CHIIlCQ :51'-": 1)1 :lIIn_.2: '.54 1 J.,...I28: 25.,.1: U." : ".00 : : )101111 :e_co :5I'-JOOO: JIS :rlln_.I: ".15' 1 2.HZ.K' : '.1l1 : U.r..: ".50 1 .
m:m i~~g a~:= ¡ ~ ¡=m:l~ ¡ I:::~ ¡ I.rn:= ¡ ~:m ¡ ::~ ¡ ~:= ¡ , ;;Móió-;¡iRóGM----¡ ____ O_O: --------¡ -------¡ -------¡ I,;i,:;;;-¡ -;:ti-¡ --- _o;: i :41· ¡ ----;i:.;-¡ ----- -.- ---101111- : 1.151 : : n.,... :1).125.120 : : : : ==::::-:.:.==::===== :;:============:::================;c===:=:=============::==::::=====:-::::==~==~=-=:-:--~=::=:: :::::::==:= -: .. • LR III-~ )101711 _L 1Il __ I8-IS-" ~ ENEIO-21-W " IlEKS) O.l.ft. ---_ ..... _------------------------------_ ... _ ...... -.. _ .. ----_ .. __ ... _----... -----_ .... _--_ ..... __ ... _ .. _----- .. -_ .. _ ... _-_ .. -----... --.... _--_ .. -.... ... IMIE"*' ""VII Dlflf_M. O'_ctIOll SIS.HJD. SlS.ntCf. RlSUl_O lSflUClIJlR ro'. _PUEs. _1""0 _ 101 .. ----------- --------- -.... _ .. _- ... -- _ ..... --..... _ .. _- ------_ ... -- ---------- --_ .. _-- -_ ... _ .. _----- ---------- ..... _-_ .... -.
'10171.13 lO.". 31 _.'27 ., lIZ._ f>n.ole. ,.,.~ 1,241.~~ 3101101 11.15' 28.175 2' .", 11'.J25 25.750 1)1.02' no "'.3~~ ,".1,. ,.~ .. a:. )10 m" 1.201 n.~I' 521.,.1 a.tI' ..... to, '".- -.,.., 3101713 ." 11i.771 101."0 15).515 ,. . ." .... S, 1.5n.l78 211.'" 1.'r.. .• ~'5 3101711 111 '.1a2 S,. 2.052.U7 11.122 JO.200 2.'111.128 571.105 ','i"'5.n) )101717 el.Ul 111.'15 •• 015 11._ )(19.~37 1".7" 7tfl.I .... '10171' 20.20' ""5 ".71' 21.'71 "'.5" ,.. .... ar 1'Oe .... .;.:J~ )1017" 171 1'.211 111.'" 11 .... Zt4,072 "".~ 1.0)1' .... ·: -----_ .... ----- ......... ----- ----- --_ .. ... ----_ .. --- - -----_ ... __ .. _- ----_ .. _--- - --------- ---------- . -------- ... - .... _- .... - ---
151,21' 115,41i tn,~ .... ".2'50 1".441 '3S,sa, 730 '.I"',5~' ",va •• , ","),~' ============ :======== ========== :::::====== ========:== =:========: ======== ==~======== ==:======= =~==:=~:':'.
-
24 • Tabla 2 Comparativo entre alzadoras Feb/91 vs Feb/92
."---'"'-_.""--- ---- .. --- __ .. __ . --_ .. --- --.... -_ •. ---_ .. ------- .. -_ ... _-_ ....... _----- ... ---_ .. -... _---- ... -.. -- .. _------ .. __ .. oo-... _------_ ......... _- ..... ..... I .. ,UIIO ... rUII DIr.,fRlM. DIRlCtlON SIS."I~. Sls.[L[cr. IIIsctLIIIIEO [sraucfllllft ror. R[~S. _r(",o - '''IMI. ---_ .... ---- -- ------ ---- -... ---------- .. -.... -.. -.. --- - ..... ------ -- --_ ....... -----)10170) ;\!:~; 18.5"15 1111.416 418.137 "1.fU '1' 15'.3)) "7.'563 281.8" 1.2l9.4OU "017U4 45.000 32l.1Sl IZ.'" 38.7U 7)(1 45'.130 2)1.257 '~.l87 )101707 39.1'51 of51.'~ ..... 8 ~ ... , ".Ie' 10,000 ~.'75 A7.291 '73.Z'" )10'71) 1.O,..1Zi" 1.1'U'."~ 507.1'toII _.242 551.''10 I.~I 1,10'5,739 A.!>oi7 ...... )2'.)(1(.
"01714 ,,(. ;/O.27Z 120,02) ., • .,4 215.001> 1.IOO.9t9 1."'.005 "01717 ' • .lOO 54} 12.117 '77.572 31.'" 7.'157 "' ...... 4 711.'" "',~20 '101718 )88 7.0'11 12'.',. 2").301 252.2111 1.i'''.~1 2.'-'))."11:1 •• 1."1 ..... :- 1.1.~._1 )1017" ""j 119 ..... ' 21.'9'1 v., .... -"H .. ,. . ......... WlI.' ..... ------- ...... - _. ------- -- -- .. --- .. -_ .. __ o -- .. - .... -.,.se,"'" l.m,.,.II" ~~~~~ft~~= 1."2.158 438 •• ' 1.0114.110 1.,....00.. '.IS1.S_ 4.154.~77 n._.11) -:;~"':_:::::;:: :~:;::-: -;..: :::.:=:::::: :==:=====::: :=::=:.::=== :====::--.:= ==::::=::== ::======== :-::=====:=::
-
Tabla 3 Análisis de Eficiencia Ton/hr Diciembre 1992
.atIGIAWW \.111
MlLlSlS IIJClD aaa .. I tic ...
IWIIIIS
:AWIIIl a.llc./tI Mm! ..... c.~ .Ult.~ 111m ~ 110
: lo ., :--: Imm 61.72 l'JI ,l.. : lItn .. a.n tUl •• M : : Jlm" ""i .. U.II a .• : "11fI3 11.6 G.J4 a.a
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3. ANALISIS DE ALTERNATIVAS PARA LA PROPUESTA DE
MODIFICACION
Observando las ventajas del nuevo sistema de recolección de
caAa se presentaron algunas alternativas que fueron
analizadas por un grupo de ingenieros y los realizadores de
este proyecto.
La primera alternativa que se planteo fue la sustitución de
la maquinaria e>:istente por nuevas alzadoras; esta
al ternativa fue descartada puesto que el valor de las
máquinas (7 alzadoras) no era suficiente para la
adquisición del equipo necesario.
La sequnda alternativa fue la de rediseAar las alzadoras
corrigiendo las deficiencias de la nueva alzadora para
obtener mejores resultados en recolección y alce. En esta
alternativa se presentaron las siguientes variantes:
Aumento de la capacidad del grab hasta 1~5 toneladas~ fue
descartada debido a que se requería un nuevo brazo
sujetador; aumento de la trocha para poder que el momento
-
27
de inercia se conserve ~ esto troae como consecuencia un
incremento en los costos, sin ser una buena soluciÓn para
aumentar la capacidad y rendimiento de la máquina
alternativa fue la adaptación de la mesa de álce continuo
en reemplazo del apilador normal~ esta se considero como la
más viable para solucionar el problema, dando que se
obtiene mayor rendimiento y la posibilidad de mejorar las
máquinas ya existentes, sin incluir altos costos.
-
4. CALCULO Y SELECCION DE PIEZAS
4.1. PROGRAMA SAP80
Para el diseAo y calculo de la estructura de la mesa de
alce se utilizo un programa de estructuras, agilizando los
cálculos de las fuerzas y momentos en cada una de los
elementos de ella. Este programa es el SAP80 que a
continuación se describe.
El SAP80 es un programa de computador de propósito general
para análisis estructural.
Durante los úl timos 15 años los programas de computador
serie SAP~ que operan en computadores de mainframe
(estructura principal), tiene establecida una reputación a
nivel mundial en el área de ingenieria estructural y
mecánica estructural.
Aunque el SAP80 tiene un nombre familiar~ el sistema es una
serie de Software completamente nueva, siendo desarrollada,
-
29
mantenida y soportada por el desarrollo del programa
original de SAPo
El programa desarrollado esta siendo conducido en el ANSI
FORTRAN-77 subestablecido en el medio, lo cual garantiza la
portabilidad del software desde el nivel del pequeAo
computador personal hasta los super computadores de largas
estructuras principales (mainframe).
Esta versión del programa esta diseAada para ser usada en
computadores bajo sistema MSDOS con 256k de memoria y un
disco duro de 10MB, dando un problema de limitación de
tamaAo de apr"o:o:imadamente 3.000 ecuaciones. Todas las
operaciones numéricas son ejecutadas con un total de 64
bits de precisión. Esta versión del programa posee
opciones para el análisis estático y análisis dinámico.
Todos los datos son ingresados directamente en listados de
formato libre. Generación de estas opciones disponibles de
acuerdo a la conveniencia. Existe la capacidad de dibujar
figuras deformadas y no deformadas para la verificación de
datos del modelo geométrico y para estudiar el
comportamiento estructural del sistema.
Este programa esta construido alrededor de una solución de
ecuaciones de columnas activas sin centro bloqueado con un
IJIMrsi40d Autonomo de (kcident. Sección libliotelO
-
30
perfil automático de minimización del algoritmo. La
solución al procedimiento sin la parte central LIsa la
repetición de un cambio en el subespacio del algoritmo.
El elemento de biblioteca consiste en la construcción de un
elemento en tercera dimensión y elemento con cobertura en
tercera dimensión. La armadura ~ membrana y 1 amina de
elementos soldados están básicamente subdeterminados de
esos elementos qenerales. Todas las opciones de geometría
y carga necesarias asociadas con los elementos han sido
incorporadcrs. Un elemento limite en forma de soporte de
ballesta, también se incluye.
Las opciones de carga tienen en cuenta la gravedad~
condiciones térmicas y preesfuerzos además del nodo de
carga usual con fuerzas o desplazamientos especificados.
La ca.rga dinámica esta en forma de una aceleración de
respuesta espectral.
En los datos que se requiere para el funcionamiento del
programa fue necesario los siguientes datos:
Peso en kilogramos por centimetro del perfil.
Area en centímetros cuadrados del perfil
Momento de Inercia polar en centímetros a la cuarta
del perfil.
-
31
!"Iomento de Inercia en cent.í.metros a la cuarta del
perfil.
Modulo de elas.ticidad kilogramos sobre cent.í.metros
cuadrados.
Esto es necesario petra cada una de las secciones de la
estructura, que se describe a continuación. Debido a que
los perfiles son comerciales hay que
construirlos partit- de perfiles comerciales o
est.andarizados. Para la obtención de estos perfiles fue
necesario la unión de dos perfiles en ( L ) estandarizados
de tal modo que formen un cajón, para luego ser soldados en
las aristas comunes entre los perfiles, as.í. obtenemos
perfiles en forma cuadrada. En cambio los perfiles
circulares son comerciales y no presenta ninqún problema de
obtenerlos.
4.1.1 ALIMENTACION DE DATOS AL SAP80. Para la captura de
los datos se crea un archivo sin e>:tensión, ya sea por
medio de un procesador de palabras ó un editor de texto por
ejemplo APILADOR, para su posterior alimentación de datos.
Este elrchivo se divide en seis bloques titulo, sistema,
restricciones, juntas ó uniones, estructura y fuerzas que
a continuación se explican.
-
En el bloque del titulo como su nombre lo dice va el nombre
del elemento a estudiar, por ejemplo CHEQUEO DEL APILADOR
(MESA DE ALCE CONTINUO).
Para el bloque del sistema se incluyen el numero de nodos
ó juntas y el numero de cargas axiales y se designan con la
letra N Y L respectivamente, para nuestro caso N es 54 y L
es uno.
En el bloque de restricciones se colocan solo los nodos que
necesitan una restricción especial, y está designada con la
letra R donde~ R ::: r1,r2,r3,r4,r5,r6.
r1 - Equivale a la restricción de traslación en el eje ~., . r-2
__ o EqLlivale a la restricción de traslación en el eje y.
r< '-' ::: Equivale a la restricción de traslación en el eje z.
y-4 ::: Equivale a la restricción de rotación para el eje x.
r5 ::: Equivale a la restricción de rotación para el eje y •.
r6 ::: Equivale a la y-es tr i cción de rotación para el eje z.
La restricción esta indicada con el código O Ó 1 que la
inactiva o la activa. Cuando se presenta una restricción
primero se debe inactivar todas las restricciones para
todos los nCldos y luego si van las restricciones para
aquellos nodos que la necesitan, por ejemplo los nodos 25
y 32 presentan esta restricción R::: 1,1,1,1,1,1 y los
-
nodos ~H Y ~12
En el bloque de juntas ó nodos se capturan las coordenadas
de tridimensionales de los nodos asi ; el nodo uno presenta
en el eje x = O el eje y = 3~81 Y el eje z = o.
En el bloque de estructuras esta el número de secciones que
se emplean y se desiqna con las letras NM~ también el
número de cargas distribuidas y se designa con la letra NL~
la dirección del peso de las secciones y se designa según
la dirección del eje x~y ó z, precedido del signo + Ó -
dependiendo en que parte del plano cartesiano se utilice.
También se capturan las propiedades de las secciones como
el momento de inercia~ área~ momento de inercia polar",
módulo de elasticidad y el peso que se designan con las
1 etras 1, A, J, E Y vI respecti vamen te. El momen to de
inercia presenta la caracteristica de que van en los dos
planos 133 y 122 donde primero va el 133 luego va el 122
separado por una coma. A continuación enunciamos las
propiedades de la sección uno.
1=2. 942E2, 1. 849E2 J=4. 791E2 A=2. 097El E=2.11E6 W=1.60El
donde, 1 esta en cm4 , J en cm4~ A en cm2 , W en kg y E
kg/cm2 •
Luego van las coordenadas donde van aplicadas las cargas
-
34
dist'r'ibuidas y el valor- de ella, por ejemplo una carga
distribuida de 4,5 kg/cm en el eje y entonces la expresión
queda; 1 WL=O,4.5,O. Lo último que va en este bloque son
los elementos y que nodos los comprenden con sus
respectivas características. Si el elemento uno esta
determinado por el nodo uno hasta el nodo dos y tiene una
sección seis que su eje 33 el paralelo al eje~ además
soporta una carga distribuida la expresión será:
M=6 LP=2,O NSL=1
donde el primer dígito en el número del elemento, el
segundo dígi to el primer nodo y el tercer dígi to es el
sequndo nodo. El M es el número de la sección~ LP es la
condición del eje y NSL es el número de carga distribuida.
LP == 1, ° ; si el eje 33 de la sección es paralelo al eje Z del plano cartesiano.
; si el eje 33 de la sección es paralelo al eje
y del plano cartesiano.
LP == 3,0 ; si el eje 33 de la sección es paralelo al eje
X del plano cartesiano.
Cuando un elemento como tal presenta alguna restricción se
designara con las letras LR donde es igual
r1 es el código de liberación del momento en 3 en i.
-
35
r"2 es el código de liberación del momento en 3 en j •
r3 es el código de liberación de la fuerza a>:ial.
r4 es el código de liberación del momento en 2 en i.
r5 es el código de liberación del momento en 2 en j .
r6 es el código de liberación del momento torsional.
la restricción esta indicada con el código (1 ó 1 que la
inactiva o la activa.
En el último bloque de fuerzas se colocan el nodo donde se
aplica y en seguida el valor de la fuerza según el plano,
POt- ejemplo 1 F=5(10,O,O L=l
Observemos la figura 4 donde se muestra los diferentes
nodos y la figura 5 donde aparecen los elementos de la
estructura el cual puede ser conformado por 2 ó más modos.
A continuación damos los datos de entrada para el cálculo
de la estructura.
-
36
.s:el "
",/ 32
~'l_Je ,,/ ... -.. -... -.... -.,-.... -.. -5 t. " I "., .. -- j .--' 1
" ¡ ------__ M .. _ ," ... - , i / 11"" .... -.1.. ~...... l
¡J ,1 ! -........ 53 ........ JI l .' ,1 t .. ~... iI
r' ...... ,-... -. 'la 11 l :!f l l .' ..... ~.. t· .. _- .. 18 J' ......... .
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" ••• ... 1 ....., .. '!ti-+- ~.. I t I ..... J .' .. -.-'.. ....:; r , --~-. &U,, .. "1··· ... -~ l " .. J. --- " " I " .. , / .-- '4" ) " ./ ---t-- 1 " 1M, ..... ,
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... ----.¿ .. ~7 ,'------: .. ¡ l ~ .. -·r 11:'------ l 1a I -__.. I . _.,' ... '_ " ---_1"' 7' ~,-., 'le: r-__ _ '. .. ....... _. t' L.. ~-'" l • " .... '--_.. I ¡I --e_.... I .' " ... '" --l4f1. ... I ---l___ { j. .. -.
I 1 It...... , -'1 JI I~ t" .--.... ...,..." ! .. _ ..... ,1
" " ~.---) "1 wl- ~.- I ,. / -----~---_ . l ,-,...-----/1 "" GO,' ... --... _.. I iIO
A,' ----oI!.., ... .".... .' ----···-l:2 /
1/'
Figura-S Nodos de la estructura.
-
... ... ..
l sa/ ... -.,
l ¡""'oo ....... ,... .. . l
37
';oli_'¡_ / _u ... -. ,.-..... ,1'/ / -----.~t-~!~2 1IZ.I"I.. •• l/··-··· /
... l ... r ~.' • ... l / ,.-,., .' .-.... -l .. P'l ,', ..... -••
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/ Z··-·-·· ;=-~:e r~'" 1 ,,/ ~l ,/ fr V'-'~ .... .J7"-¡1 ; ~/ tlS--li~ " ,1- / ( ..... -.
'-
-
CHEQUEO APILADOR (MESA DE ALCE CONTINUO) SYSTEM
RESTRAINTS 1.~54,1
51
JOINTS 1 2 3 4 c: ... ' 6 7 8 9 10 11 12 1 ..... ~. 14 1 :':.:. 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 ..,..~
'_",4.
77 .":_0_"1
34 35 36 37 38 39
R=O,O,O,O,O.O R=l,l,l,l,l,l R=l,l,l,O,O,O R=l,l,l,l,l,l R==l,l,l,O,O,O
X=O.OOO Y==3.81 X=12.700 Y=3.81 X=12.700 Y=26.67
·X==12.700 Y=59.69 X=12.700 Y=82.55 X=O.OOO Y=82. ::'.5 X=36. :':':'76 Y=82. ~.5 X=36.576 Y=69.85 X=36.576 Y=~.9. 69 X=36.576 Y=26.67 X=36.576 Y=16.51 X=36.576 Y=~5. 81 X=60.706 Y=3.81 X=60.706 Y=16.51 X=60.706 Y=26.67 X=60.706 Y=59.69 X=60.706 Y=69 .8~. X=60.706 Y=82.5::. X=8~ •• 408 Y=69.85 X=85.408 Y=85.25 X=85.408 Y=59 .8~. X=85.408 Y=34.45 X=85.408 Y=16. ~.1 X=110.808 Y=::.9.85 X=17.4.216 Y=::.9.8::. X=85.408 Y=1::.~5.67 X=85.408 Y=138.27 X=8:: •. 408 Y=163.67 X=85.408 Y=189.07 X=85.408 Y=207.01 X=110.808 Y=163.67 X=174.216 Y=163.67 X=60.706 Y=140.97 X=60.706 Y=153.67 X=60.706 Y=163.83 X=60.706 Y=196.8::. X=60.706 Y=207.01 X=60.706 Y=219.71 X=36.576 Y=219.71
Z==O.OOOO Z=21.996 Z=21.996 Z=21.996 Z=21.996 Z=O.OOOO Z=63. 3~13 Z=63.353 Z=63.353 Z=63.353 Z=63. 3~13 Z=63.353 Z=10~ •• 146 Z=105.146 Z=10~ •• 146 Z=10~ •• 146 Z=105.146 Z=105.146 Z=77.356 Z=77.356 Z=77.356 Z=77.356 Z=77 .3~.6 Z=77.356 Z=77.356 Z=77.356 Z=77 .3~.6 Z=77.356 Z=77.356 Z=77.356 Z=77 .3~.6 Z=77.356 Z=10~ •• 146 Z=105.146 Z=105.146 Z=105.146 Z=105.146 Z=105.146 Z=63. 3~,3
38
-
39
40 X=36.576 '(=207.01 Z=63.353 41 X=36.576 '(=196.85 Z=6~5. 3!:,3 42 X=36.576 '(=163.83 Z=63.353 4""'" '.-' X=36.576 '(=153.67 Z=63.353 44 X=36.576 '(=140.97 Z=63. 3~,3 45 X=12.70 '(=140.97 Z=21.996 46 X=12.70 '(=163.83 Z=21.996 47 X=12.70 '(=196.85 Z=21.996 48 X=12.70 '(=219.71 Z=21.996 49 X=O.OOO '(=219.71 Z=O.OOOO 50 X=O.OOO '(=140.97 Z=O.OOOO 51 X=149.403 '(=59.8::'. Z = 11 ::, •• 354 ::.2 X=149.403 '(=163.67 Z=11::' •• 354 53 X=11.1.760 '(=163.67 Z=77.356 54 X=111.760 '(=59.8::'. Z=77.3::'.6
FRAME NM=8 NL=2 Z=--l 1 I=2.942E2.1.849E2 J=4.791E2 A=2.097E1 E=2.11E6 W=1.656E-1 2 I=1.982E2~5.254E2 J:::::4.362E2 A=1.194El W=9.430E-2 3 I=2.457E3,2.457E3 J=4.932E3 A=8.603E1 W=6.791E-1 4 I=3.772E2,8.910E2 J=1.268E3 A=2.903E1 W=2.293E-1 5 I=5.105E2,2.244E2 J=7.349E2 A=2.419E1 W=1.911E-1 6 I=5.428E2,3.403El J=5.769E2 A=4.039E1 W=3.190E-1 7 I=5.105E2,2.240E2 J=7.349E2 A=2.419E1 W=1.911E-1 8 I=8.910E2,3.772E2 J=1.268E3 A=2.903E1 W=2.293E-1 1 WL=O, 4 • ::,. , O 2 WL=O,O,4.5 1,1,2 M=6 LP=2,0 NSL=1 2,2,12 M=7 3,12,13-4,~5,10
5,10,15 6,4,9 7,9,16 8,6,::'. M=6 9,5,7 M=7 10,7,18 11 , 50,4::. M=6 12,45,44 M=7
1(~,46,42
15,42,3::'. 16,47,41 17,41,36 18,49,48 M=6 19,48,39 M=7 20,39,38 21~2,3
22,3!f4 23,4, :t
M=2 NSL=2
Uaiversidod Autonomo de Ocdllentl Secci6n BibHotem
-
24~45,46
2~.~46~47 26,47,48 27,12,11 M=5 28~11,10
29,10,9 30~9,8
31.8,7 32!144, f1-3 33~43~42 ~54,42,41
35,41,40 36,40,39 37,13,14 38,14,15 39,1=.,16 40, 16 ~ 17 41.17,18 42,33,34 43!1 34 !1 35 44,35,36 4~.,36,37
46,37,38 4·7,23,22 48,22,21 49,21,20 50,20,19 =.1,19,26 ~,2!t26!127
:=.3,27,28
M- 7 -~,
54,28,29 5='!l29,3C> =.6,21,24 =.7,24,=.4 58, =.4,2=, =8,28,31 60,31.53 61, ~.3, 32 62 , ~:'4 , ::,'.1 63,53,52 64,11,23 65,8,19 66,43,26 67,40,30 68,14.23 69,17,19 70,34,26 71,37,30 72~22,24
73,27,31 74~20,24
M =:.4
M=8
M=l
M=7
40
NSL=l
LP=3,O NSL=O
LP=l,O
LP=2,O LF
-
75,29,31
LOADS 1 6 50 49
F=::.OO. (>, (> F=500,O,O F=::.OO, O, O F=500,O,O
L=l L=l L=l L=l
41
4.1.2 RESULTADOS ARROJADOS POR PARTE DEL SAPBO. Luego de
1 a captura Sl-:? procesa 1 a' información dando a' luqar una
serie de cálculos, que origina como resultado la fuerza
axial, fuerza cortante y momento en los dos planos y el
torque en cada uno de los nodos. A continuación se
muestran los resultados entregados por el SAP80.
SYSTEM SAP80 V8:: •• 02
* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * F R A M E M E M B E R F O R C E S * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * MEMBERS WITH NUMBERS BETWEEN 1 & 32000
MEM LOAD AXIAL DIST 1-2 PLANE 1-3 PLANE AXIAL # # FORCE I SHEAR MOMENT SHEAR MOMENT TORQUE ~--------------------------------------------------------
1 -246.43 .00 .0 432.98 .34 .00 .00
25.4 551.33 12500.65 .00 .00 ~-------------------------------------------------------
1 -240.90 -988.46 .0 198.32 9421.99 48.66 -673.89
47.8 417.78 24132.64 48.66 1649.75 ~-------------------------------------------------------
1 ·484.57 .0 -714.83 24251.03
48.3 -493.06 -4894.60
-1869.04 -1.49 -861.30 -1.49 -932.97
-
42
+-------------------------------------------------------1 -166.61 -1411.40
.0 350.40 3058.63 47.8 569.85 25031.49
-29.17 242.60 -29.17 -1150.37
~-------------------------------------------------------1 625.36 53.15
.0 -803.55 26338.92 5.07 604.69 48.3 -581.78 -7088.35 5.07 849.24
~-------------------------------------------------------1 -171.67 1309.93
.0 355.38 3029.92 30.37 -264.69 47.8 574.83 25240.68 30.37 1185.65
~-------------------------------------------------------1 640.41 -331.44
.0 -814.46 26664.03 -4.79 -625.76 48.3 -592.68 -7289.33 -4.79 -856.83
&-------------------------------------------------------1 -246.40 .00
.0 433.02 -.09 .00 .00 25.4 551.36 12501.08 .00 .00
~--------------------------------------------------------1 -238.88 848.41
.0 202.36 9491.26 -49.86 693.29 47.8 421.82 24395.01 -49.86 -1687.73
1~-------------------------------------------------------1 497.91 1704.05
.0 -731.81 24759.32 1.31 882.92 48.3 -510.03 -5205.40 1.31 946.25
1~-------------------------------------------------------1 -246.40 .00
.0 433.02 -.09 .00 .00 25.4 551.36 12501.08 .00 .00
1c-------------------------------------------------------1 -238.88 -848.41
.0 202.36 9491.26 47.8 421.82 24395.01
49.86 49.86
-693.29 1687.73
1~-------------------------------------------------------1 497.91 -1704.05
.0 -731.81 24759.32 -1.31 -882.92 48.3 -510.03 -5205.40 -1.31 -946.25
1+-------------------------------------------------------1 -171.67 -1309.93
.0 355.38 3029.92 -30.37 264.69 47.8 574.83 25240.68 -30.37 -1185.65
1~-------------------------------------------------------1 640.41 331.44
.0 -814.46 26664.03 48.3 -592.68 -7289.33
4.79 4.79
625.76 856.83
-
43
1&-------------------------------------------------------1 -166.61 1411.40
.0 350.40 3058.63 29.17 -242.60 47.8 569.85 25031.49 29.17 1150.37
1~-------------------------------------------------------1 625.36 -53.15
.0 -803.55 26338.92 -5.07 -604.69 48.3 -581.78 -7088.35 -5.07 -849.24
1&-------------------------------------------------------1 '-246.43
.0 432.98 .34 .00 .00 .00
25.4 551.33 12500.65 .00 .00
1~-------------------------------------------------------1 -240.90 988.46
.0 198.32 9421.99 -48.66 673.89 47.8 417.78 24132.64 -48.66 -1649.75
2~-------------------------------------------------------1 484.57 1869.04
.0 -714.83 24251.03 1.49 861.30 48.3 -493.06 -4894.60 1.49 932.97
2r-------------------------------------------------------1 48.66
.0 -353.05 988.51
.4 -353.07 839.20 22.9 -354.13 -7094.60
-1.87 .00
99.13
3078.93 -673.96 -674.36
437.79 2~-------------------------------------------------------
1 19.49 20.25 .0 -3.74 -5683.10 -71.45 680.37
16.2 -4.50 -5749.70 .00 102.58 33.t) -~f.29 -~.832.19 74.44 729.63
2~-------------------------------------------------------1 49.86 -3009.69
.0 350.08 -7142.13 -101.17 465.06 22.9 349.00 848.41 -.17 -693.31
2+------------------------------------------~------------1 49.86
.0 -349.00 848.41 22.9 -350.08 -7142.13
.17 101.17
3009.69 -693.31 465.06
2~-------------------------------------------------------1 19.49 -20.25
.0 5.29 -=,832.19 -74.44 729.64 16.8 4.50 -5749.70 .00 102.58 33.0 3.74 -5683.10 71.45 680.36
2&-------------------------------------------------------1 ·48.66 -3078.93
.0 354.13 -7094.60 -99.13 437.79 22.4 353. ()7 839.20 .00 -674.36 22.9 3~f3 .t)=. 988.43 1.87 -673.96
-
44
2~-------------------------------------------------------1 -50.14
.0-1132.65 880.81 12.7-1076.71 -13148.66
-118.44 717.48 -2510.73 715.37 6587.86
2&-------------------------------------------------------1 51.21 1404.21
.0 1244.32 -11256.82 10.2 1289.07 1612.83
-779.05 5130.24 -780.73 -2793.46
2~-------------------------------------------------------1 85.44 96.71
.0 -84.36 148.19 3.27 -1038.53 19.2 .00 -659.71 .10 -1006.28 19.8 2.64 -658.92 .00 -1006.25 33.0 61.07 -236.29 -2.20 -1020.81
3~-------------------------------------------------------1 50.29 -1326.66
.0-1328.16 1404.79 801.98 -2832.55 10.2-1283.41 -11862.02 800.30 5307.05
3~-------------------------------------------------------1 -51.17 364.27
.0 1097.69 -13440.26 -726.69 6671.78 12.7 1153.63 855.62 -728.79 -2570.56
3~-------------------------------------------------------1 -51.17
.0-1153.63 855.62 12.7-1097.69 -13440.26
728.79 726.69
-364.27 -2570.56 6671.78
3~-------------------------------------------------------1 50.29
.0 1283.41 -11862.02 10.2 1328.16 1404.79
1326.66 -800.30 5307.05 -801.98 -2832.55
3~-------------------------------------------------------1 85.44 -96.71
.0 -61.07 -236.27 2.20 -1020.81 13.3 -2.64 -658.92 .00 -1006.25 13.9 .00 -659.71 -.10 -1006.28 33.0 84.36 148.18 -3.27 1--8 5-- u~ .~~
3~-------------------------------------------------------1 51.21
.0-1289.07 1612.83 10.2-1244.32 -11256.82
-1404.21 780.73 -2793.46 779.05 5130.24
3&-------------------------------------------------------1 -50.14 118.44
.0 1076.71 -13148.66 -715.37 6587.86 12.7 1132.65 880.81 -717.48 -2510.73
3~-------------------------------------------------------1 .49 -4894.63
.0 493.12 -1869.38 12.7 549.05 4748.40
-488.58 933.09 -490.68 -5285.17
-
45
3&-------------------------------------------------------1 79.11
.0 -693.50 5610.76 10.2 -648.75 -1207.88
635.87 -4517.26 634.18 1934.60
3~-------------------------------------------------------1 74.04 146.93
.0 -66.94 -1154.64 4.84 1085.29 15.2 .00 -1663.35 2.32 1139.68 29.2 61.77 -1230.19 .00 1155.96 33.0 78.49 -963.94 -.63 1154.76
4~-------------------------------------------------------1 78.83 -7142.38
.0 671.20 -1295.49 -645.06 2011.74 10.2 715.95 5751.23 -646.74 -4550.60
4~-------------------------------------------------------1 .31 5205.40
.0 -565.97 5128.60 503.99 -5441.01 12.7 -510.04 -1704.08 501.88 946.26
4~-------------------------------------------------------1 .31 -5205.40
.0 510.04 -1704.08 12.7 565.97 5128.60
-501.88 946.26 -503.99 -5441.01
4~-------------------------------------------------------1 78.83 7142.38
.0 -715.95 5751.23 646.74 -4550.60 10.2 -671.20 -1295.49 645.06 2011.74
4~-------------------------------------------------------1 74.04 -146.93
.0 -78.49 -963.92 .63 1154.76 3.8 -61.77 -1230.19 .00 1155.96
17.8 .00 -1663.35 -2.32 1139.68 33.0 66.94 -1154.65 -4.84 1085.29
4~-------------------------------------------------------1 79.11 -7235.27
.0 648.75 -1207.88 -634.18 1934.60 10.2 693.50 5610.76 -635.87 -4517.26
4~-------------------------------------------------------1 .49 4894.63
.0 -549.05 4748.40 490.68 -5285.17 12.7 -493.12 -1869.38 488.58 933.09
4~~------------------------------------------------------1 -178.98 73004.91
.0 -234.61 -41.91 1117.99 -4136.41 17.9 -244.41 -4338.75 1117.99 15920.35
4&-------------------------------------------------------1 888.42
.0 -560.56 10935.29 25.4 -574.43 -3479.08
28194.29 -62.11 15291.21 -62.11 13713.55
-
46
4~-------------------------------------------------------1 596.39
.0 637.90 -3441.68 25.4 624.03 12584.75
-29505.77 -820.08 15489.79 -820.08 -5340.32
5~-------------------------------------------------------1 -133.76 74988.06
.0 -269.12 -3072.40 -1140.12 4091.20 15.4 -260.71 -7152.06 -1140.12 -13466.58
5~-------------------------------------------------------1 312.73 .00
.0 22.88 -7196.45 .00 18192.92 41.9 .00 -6716.94 .00 18192.92 83.8 -22.88 -7196.44 .00 18192.92
5~-------------------------------------------------------1 -133.76
.0 260.71 -7152.06 15.4 269.12 -3072.40
-74988.06 1140.12 -13466.58 1140.12 4091.20
5~-------------------------------------------------------1 596.39
.0 -624.03 12584.75 25.4 -637.90 -3441.68
29505.77 820.08 -5340.32 820.08 15489.79
5~-------------------------------------------------------1 888.42
.0 574.43 -3479.08 25.4 560.56 10935.29
-28194.29 62.11 13713.55 62.11 15291.21
5~-------------------------------------------------------1 -178.98 -73004.91
.0 244.41 -4338.75 -1117.99 15920.35 17.9 234.61 -41.91 -1117.99 -4136.41
5&-------------------------------------------------------1 -757.97 -37.42
.0 -292.04 1776.23 -1212.31 -57700.01 25.4 -292.04 -5641.51 -1217.49 -88558.48
5~-------------------------------------------------------1 -2258.11
.0 309.45 -11504.84 1.0 309.45 -11210.24
-638.97 -577.92-161973.95 -578.11-162524.22
5&-------------------------------------------------------1 -6461.51 -638.97
.• 0 312.73 -11208.68 3677.17-162515.77 62.5 312.73 8323.32 3664.45 66748.31
5~-------------------------------------------------------1 -757.97 37.42
.0 292.04 -1776.23 -1212.31 -57700.01 25.4 292.04 5641.51 -1217.49 -88558.48
6~-------------------------------------------------------1 -2258.11 638.97
.0 -309.45 11504.84 1.0 -309.45 11210.24
-577.92-161973.95 -578.11-162524.22
-
47
6~-------------------------------------------------------1 -6461.51 638.97
.0 -312.73 11208.68 62.5 -312.73 -8323.32
3677.17-162515.77 3664.45 66748.31
6~-------------------------------------------------------1 5972.60
.0 -3.84 .02 .00 .00 26.7 .00 -51.28 .00 .00 53.5 3.84 .00 .00 .00
6~-------------------------------------------------------1 5972.60
.0 -3.84 .02 .00 .00 26.7 .00 -51.28 .00 .00 53.5 3.84 .00 .00 .00
64-------------------------------------------------------1 -2686.21 -348.18
.0 631.43 -1522.64 101.35 -2362.69 50.8 639.25 30752.73 101.35 2786.01
6~-------------------------------------------------------1 -2751.35 186.86
.0 652.19 -1690.97 -101.46 2078.06 50.8 660.01 31638.90 -101.46 -3076.05
6~-------------------------------------------------------1 -2751.35 -186.86
.0 652.19 -1690.97 101.46 -2078.06 50.8 660.01 31638.90 101.46 3076.05
6~-------------------------------------------------------1 -2686.21 348.18
.0 631.43 -1522.64 -101.35 2362.69 50.8 639.25 30752.73 -101.35 -2786.01
6&--------------------------------------------------------1 822.00 -456.90
.0 1460.63 -12129.89 77.62 -1060.59 37.2 1464.58 42252.08 77.62 1825.61
6~-------------------------------------------------------1 851.79 649.03
.0 1495.99 -12347.79 -77.52 871.44 37.2 1499.95 43349.16 -77.52 -2010.79
7~-------------------------------------------------------1 851.79 -649.03
.0 1495.99 -12347.79 77.52 -871.44 37.2 1499.95 43349.16 77.52 2010.79
7~-------------------------------------------------------1 822.00 456.90
.0 1460.63 -12129.89 -77.62 1060.59 37.2 1464.58 42252.08 -77.62 -1825.61
7~-------------------------------------------------------1 -1589.23 20885.40
.0 -316.12 42486.26 -79.70 -629.19 35.9 -309.26 31254.12 -79.70 -3492.00
-
48
7~-------------------------------------------------------1 -553.42 21089.81
.0 -354.87 43231.89 100.83 -1249.12 35.9 -348.01 30607.81 100.83 2372.88
7~-------------------------------------------------------1 -553.42 -21089.81
.0 -354.87 43231.89 -100.83 1249.12 35.9 -348.01 30607.81 -100.83 -2372.88
75--------------------------------------------------------1 -1589.23 -20885.40
.0 -316.12 42486.26 79.70 629.19 35.9 -309.26 31254.12 79.70 3492.00
Donde:
MEN es el número del elemonto.
LOAD es el número de la carQa.
DIST I es la distancia entre nodos.
AXIAL FORCER es la fuerza axial.
SHEAR es la fuerza cortante.
MOMENT es el momento.
TORQUE AXIAL es el torque
1-2 PLANE Ó 1-3 PLANE es el plano donde se presentan las
fuerzas y momentos.
Con estos valores se procede a verificar por resistencia
cada uno de los elementos con su respectivas secciones que
se presentan en la estructura de la mesa.
4.1.3. PROPIEDADES DE LAS SECCIONES. Los elementos
utilizados son perfiles con geometria cuadrada y circular.
Están construidos en acero estructural A36.
-
4.1.3.1. PERFIL CUADRADO de 4 x 3
Altur-a, Ancho y espesor-
h == 4,00 pg == 10,16 cm
b == 3,00 pq == 7,62 cm
e == 0,25 pg =: 0,64 cm
Momento de iner-cia.
1 >: ' == h * b3 /12
1>: ' =: 10,16 cm * (7,62 cm )3
1 >~ ~ == t-I * b3 /12
1 }.~ ~ =: 8,89 cm * (6!13~. cm)3 /
Iv _. I}{ I - 1>: ' = 122 " 122 = (374,61 - 189,69) cm .... =:
ly' = b * h3 /12
ly' == 7,62 cm * (10,16 cm )3
ly' , = b * h3 /12
Iv' =: 6!, ~5~f cm * (8,89 cm)3 / ly == ly' - ly' == 133
133 == (66~" 97 - 371,79) cm"" =
Momento de iner-cia polar-
J' -- b * h * ( h2 + b2 ) /12 J' = 7,62 * 10,16 * (7,622 + J' = 1.040,58 cm ....
J' , == b' * h'* (h' 2 + b'2 )/12 J' , = 6!'3=. * 8,89 * (6,3=,2 + J' , == 561,48 cm ....
J == J' - J' ,
49
x 1/4 ( M = 1 )
/ 12 = 374,61 cm ....
12 = 189,69 cm""
184,90 cm ....
/ 12 = 665,97 cm ....
12 -- 371,79
294,2 cm ....
10,162 )/12
8,892 )/12
cm ....
lktiWfSidad Autonemo de OtdMalt Stcci6n libliote ..
-
50
J -.- (1.040~58 - 561~48) cm"'"
J := 479 ~ 10 cm"'"
Area
A := Al - A2
Al := b * 1"'1 Al - 10,16 * 7~62 := 77,42 cm2 A2 := 8~89 * 6,35 := ::.6 ~ 45 cm2 A := 77,42 cm2 - ::.6,45 cm2
A := 20~97 cm2
Peso del perfil
"'.1 := b * h * 0,79/100 ¡'Jt := 1~1 - W2
Wl o:: 101,6 mm * 76,2 mm * 0~79/100 := 61~16 v..q W2 := 88~9 mm * 63!f=t mm * 0,79/100 = 44,60 kg Wt = (61,16 - 44~60) kg
Wt := 16,56 kg
donde un metro pesel 16,56 Ki logramos 6 sea 1 centímetro
pesa 0,1656 kilogramos.
4.1.3.2 PERFIL DE MEDIO CIRCULO RADIO 2 1/2 (M = 2 )
Radio y espesor
R = 2, ::.0 pg := 6, 3~5 cm
1'" := 2,2=r pq = 5,72 cm
e := (> ~ 2::. pg := 0,64 cm
Momento de inercia.
Iy := TI/8 (R"'" - 1"'''''' )
-
~Il
1y :: Tt/8 [(6~35 cm)4 - (t: ...,.,.., .... (,/4- cm)4]
1y :: 218~11 cm4 :: 122
IN :: [(1/8 * 1 + AD2 ) - (1/8 * 1 + Ad 2 )]
ELEME/'HO X A XA
1 2,70 63,34 171,02
2 2!,43 -51,39 124,88
Total 11,95 46,14
X :: E X*A / :EA
X :: 46,14/11,95 :: 3,86 cm
Xl :: 4R/3Tt == 4 * 6!1 35 / ..,.. ._, * Tt
Xl :: 2,70 cm
X2 == 4r/3Tt -- 4 * 5,72 / -,.. ._' * Tt X2 :: 2!1 43 cm
Areas
Al == TtR2/2 == Tt * 6,352 /2 :: 63,34 cm2
A2 :: Ttr2 /2 :: Tt * 5,722 /2 = 51,39 cm2 Momentos de inercias
11 == 1/8 Tt R4 == 638,49 cm4
12 == 1/8 Tt r 4 :: 420,38 cm4
entonces,
IH}(l =
723,72 cm'"
1 }(H2 =
ahora,
-
1 >~ >~ ::: 13~5 =
Momento de inercia polar
J
J
J
Area
A
A
A
Peso
vJt
\.-Jt
vIl
W2
vlt
Wt
=
=
==
.-
==
==
==
= .-
=
=
==
n/4 [(6,35 cm)'" - (5,72 cm)"']
436,22 cm'"
n/2 (R2 - r 2 )
n/2 [(6,3~, cm)2 - (5.72 cm)2]
11,94 cm2
D * D * 0.62/200
127 mm * 127 mm * 0~62/200 114,4 mm * 114,4 mm * 0,62/200 (50,00 - 40,57) kg
9,43 kg
= 198,25 cm'"
= 50,00 kq
= 4()!l57 kg
donde un metro pesa 9,43 Kilogramos ósea 1 centímetro pesa
0,0943 kilogramos.
4.1.3.3 PERFIL TUBULAR SCH 160 ( M = 3 )
Radio y espesor
D == 6,625 pg == 16,83 cm
d == 5,189 pq == 13,18 cm
e == 0,720 pg == 1,82 cm
Momento de inercia.
I2 I3 =
-
53
I2 I3 :: n/64 (16,83 cm)4 - (13~18 cm)4]
I2 :: I3 :: 2.457~02 cm4
Momento de inercia polar
J
J
J
Area
A
A
A
Peso
I"Jt
l.>Jt
va
W2
lAJt
Wt
::
::
::
::
::
::
::
::
::
::
::
n/2 (R4 - r 4 )
n/2 [(8~42 cm)4 - (6~59 cm)4]
4.932~77 cm4
n/4 (D2 - d~ )
n/4 [(16,83 cm)2 - (13~18 cm)2]
86,03 cmZ
W1 - W2
D * D * 0,62/100 168~30 mm * 168~30 mm * 0,62/100 = 175,61 kg 131,80 mm * 131,80 mm * 0,62/100 = 107,70 kg (175,61 - 107~70) kg
67~91 kg
donde un metro pesa 67,91 Kilogramo ósea 1 centimetro pesa
0,6791 kilogramos.
4.1.3.4 PERFIL CUADRADO DE 6 x 3 1/2 x 1/4 ( M = 4 )
Altura, Ancho y espesor
h :: 6,00 pg :: 15~24 cm
b :: 3,50 pg :: 8,89 cm
e = 0,25 pg :: 0,64 cm
Momento de inercia.
-
1'1 .' ..... h * b 3 /12 1y" :::: 8~89 cm * (15,24 cm )3 / 12 :::: 2.622~26 cm4 1y' , :::: h * b 3 /12 1'1' :::: 7,62 cm * (13,97 cm)3 / 12 :::: 1.731.26 , . cm 4 1'1 :::: 1y' - Iy' :::: I22 122 :::: (2.622!,26 - 1.731,26) cm4 :::: 891 cm4
1 H I :::: b * h3 /12 h:' ::::: 1 ~I, 24 cm * (8,89 cm )3 / 12 :::: 892,30 cm4 1 }.{ , :::: b * h3 /12 1 .... '
" :::: 13,97 cm * (7,62 cm)3 / 12 :::: 515,09 cm4
1 ;.{ :::: 1 }.{ , - I ,. ' " :::: I33
133 = (892, ~50 - 515,09) cm 4 = 377,21 cm4
Momento de inercia polar
J' :::: b * h * ( h2 + b 2 )/12 .J' = 15,24 * 8.89 * (15,242 + 8,892 )/12 J' :::: 3. ~514!, =.=. cm4
J' :::: b' * h'* (h' 2 + b'2 )/12
J' .. - 13,97 * 7,62 * ( 13.972 + 7,622 ) /12 J' , :::: 2.246!'3=. cm4
J :::: J' - J'
J = (3.514.5~1 - 2.246,35)cm4
J :::: 1.268,20 cm4
Area
A ::::: Al - A2
Al :::: b * h Al :::: 8,89 * 1~" 24 :: 13~1,48 cm2
-
55
?~2 == 7~62 * 13~97 == 106 ~ 4~. cm2 A == 135~48 cm:! - 106~45 cm2
A ::: 29~03 cm2
Peso dQl perfil
W == b * h * 0~79./100 lAJt ::: "'Ji - W2
W1 == 88~9 mm * 152~4 mm * 0~79./100 == 107,03 kg W2 == 139~7 mm * 76~2 mm * O~79/100 == 84~10 kq Wt == (107,03 - 84~10) kg
"'Jt == 22!f93 kg
donde un metro pesa 22,93 Ki logramos ósea 1 cent.í.metro
pesa 0,2293 kilogramos.
4.1.3.5 PERFIL CUADRADO DE 5 x 3 x 1/4 ( M = 5 )
Altura, Ancho y espesor
h ::: 3,00 pg ::: 7,62 cm
b == ::'.,00 pg ::: 12,70 cm
e ::: 0,25 pg == 0,64 cm
Momento de inercia.
1 }{ I == h * b:!1/12 I}-{ I == 12~7 cm * (7,62 cm )3 / 12 == 468~26 cm .... I .... ' , == h * b:!1/12 " I){ I == 11,43 cm * (6,35 cm):!1 ./ 12 == 243,89 cm'"' I }-{ == I>t' - 1 >: '
, == 122
122 == (468,26 - 243~89) cm'"' ::: 224,37 cm ....
Iv' == b * h3 /12
-
Iy' :::: 7,62 cm * (12.7 cm ) ::!: / 12 :::: 1.300~72 cm4 Iy' -- b * h3 /12 Iy' .- 6,35 cm * (11,43 cm)3 / 12 :::: 790,19 cm 4 Iv :::: Iy' - Iy' == I33 ,
I33 -- (1.300,72 - 790,19) cm4 == 510,53 cm4
Momento de ine~cia pola~
J' :::: b * h * (h2 + b 2 ) / 12 J' ::::
J' == 1.768,98 cm4
J' :::: b' * h' * (h'2 + b'2 )/12 J'
, ==
J' == 1.034~07 cm4
J .- J' -- J"
,J _. (1.768,98 - 1.034,07) cm4
J == 734,90 cm4
A~ea
(', :::: Al - A2
Al = b * h Al = == 96,77 cm2
A2 = == 72,58 cm2
A =
A = 24,19 cm2
Peso del pe~fil
W = b * h * 0,79/100 I,IJt = W1 - I,IJ2
W1 = 76,2 mm * 127 mm * 0,79/100 = 76,45 kg
-
57
1>,12 63,5 mm * 114,3 mm * 0,79/100 = 57,34 I'-.g
Wt (76,45 - 57,34) kg
Wt 19,11 kg
donde un metr-o peE',a 19,11 Kilogr-amos ósea 1 centímetr-o
pesa 0,1911 kilogr-amos.
4.1.3.6 PERFIL CUADRADO DE 5 x 1/4 ( M = 6 )
Altur-a, Ancho y espesor-
h == 1,25 pg == 3,18 cm
b == 5,00 pe¡ :: 12,70 cm
e :: 1,25 pg == 3,18 cm
Momento de iner-cia.
Iv " == h * b3 /12
1 >~ == 12,7 cm * (3,18 cm pl: / 12 == 34, (l3 cm4 == I22 Iy :: b * h 3 /12 Iy == 3,18 cm * (12,7 cm )3 / 12 :: 542,82 cm4 == 133 Momento de inercia polar
J :: b * h * ( h2 + b 2 )/12 J :: 3,18 * 12,70 * (3,182 + 12,702 )/12 J == 576,85 cm4
Ar-ea •
A == b * h Al :: 12,7 * 3,18 == 40,39 cm:! Peso del perfil
vJ :: b * h * 0,79/100 w 31,8 mm * 127 mm * 0,79/100 :: 31,90 kg
-
58
donde un metr-o pesa 31 ~ 90 Ki logr-amos ósea 1 c