Diseño y Análisis de una Red de Acceso Tipo WDM...
Transcript of Diseño y Análisis de una Red de Acceso Tipo WDM...
Universidad Distrital Francisco Jose de Caldas
Facultad de Ingenierıa
Diseno y Analisis de una Red de
Acceso Tipo WDM-PON por
Medio del Particionamiento
Espectral de una Fuente de Luz
de Banda Ancha
Proyecto de grado presentado por Juan Nicolas Silva Gonzalez
para obtener el grado de Ingeniero Electronico
Codigo: 20112005055
Director
Ing. Gustavo Adolfo Puerto Leguizamon Ph.D
2016
Ingenierıa Electronica
El exito consiste en obtener lo que se desea.
La felicidad, en disfrutar lo que se obtiene.
Emerson.
2
Dedicado a
mis padres Myriam Gonzalez y Javier Silva y
a mi hermana Natalia Silva.
3
Agradecimientos
Parte del proceso de la formacion como ingeniero es sin duda esas personas que
han hecho posible cada paso en esta etapa y no podrıa dejar de agradecer su gran
aporte en mi vida academica y personal. En primera instancia agradezco a Dios por
ser mi guıa y darme la fortaleza y sabidurıa de seguir siempre adelante con este
sueno, al que ha hecho participe a mi maravillosa familia con unos padres que lo han
dado todo por sus hijos, convirtiendose indiscutiblemente en mi mas grande fuente
de inspiracion por su dedicacion, esfuerzo y apoyo incondicional.
De igual manera quiero agradecer a todos esos companeros a los que tuve la opor-
tunidad de conocer y trabajar por que sin duda su colaboracion permitio culminar
en gran medida mis estudios. A mis amigos por ser siempre esas personas incondi-
cionales con las que pude compartir momentos de felicidad que desde luego siempre
estuvieron presentes en todas las circunstancias.
Adicionalmente a cada uno de los docentes de la Universidad Distrital Francisco
Jose de Caldas con los que me fue posible estar en un aula de clase, por que indu-
dablemente fueron los mentores de mi formacion como ingeniero.
Finalmente quiero agradecer a mi director Gustavo Puerto por permitirme tra-
bajar junto a el y brindarme su conocimiento y experiencia durante este proceso,
dandome a conocer siempre sus ideas que fueron la guıa de la realizacion de este
proyecto.
4
Indice general
Agradecimientos 4
1. Generalidades 13
1.1. Introduccion . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13
1.2. Planteamiento del problema . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14
1.3. Justificacion . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16
1.4. Objetivos y Estructura de la Investigacion . . . . . . . . . . . . . . . 16
1.4.1. Objetivo General . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16
1.4.2. Objetivos Especıficos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16
1.5. Metodologıa para la Investigacion . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 17
1.6. Alcances y Limitaciones . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18
1.6.1. Alcances . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18
1.6.2. Limitaciones . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18
2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 19
2.1. Fibra Optica . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19
2.2. Passive Optical Network . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22
2.2.1. BPON . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23
2.2.2. GPON . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23
2.2.3. EPON . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
2.2.4. WDM-PON . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
2.3. Transmisores Opticos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25
2.3.1. LED . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27
2.3.2. LD . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28
5
Indice general 6
2.4. Receptores Opticos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 29
2.4.1. Fotodiodo P-N . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30
2.4.2. Fotodiodo P-I-N . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30
2.4.3. Fotodiodo de Avalancha APD . . . . . . . . . . . . . . . . . . 31
2.5. Particionamiento Espectral . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 31
2.5.1. Fuentes de Luz de Banda Ancha . . . . . . . . . . . . . . . . . 33
3. Conceptualizacion y Analisis de AWG 35
3.1. Operacion Basica . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36
3.2. Conceptualizacion . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 37
3.2.1. Convergencia focal . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 37
3.2.2. Dispersion y Region de Libre Propagacion . . . . . . . . . . . 38
3.2.3. Rango Espectral Libre y Anchura Total a la Mitad del Maximo 39
3.2.4. Aplicaciones . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40
3.2.5. AWG en Fuentes de Luz de Banda Ancha . . . . . . . . . . . 42
4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 45
4.1. Elementos de la OLT . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 47
4.1.1. Generador de Bits Speudo-Aleatorio . . . . . . . . . . . . . . 47
4.1.2. Generador de Pulsos NRZ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 48
4.1.3. Modulador de Mach-Zehnder . . . . . . . . . . . . . . . . . . 49
4.2. Elementos de la ONT . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 50
4.2.1. Fotodetector APD . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 51
4.2.2. Filtro Pasabajo de Bessel . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 52
4.2.3. Analizador de BER . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 53
4.3. Fibra Monomodo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 53
4.3.1. Regenerador 3R . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54
4.4. Analizador Espectral Optico . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54
4.5. Fuente de luz ASE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 55
4.6. AWG . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 56
4.7. Diseno de PON con 8 ONTs en Bajada . . . . . . . . . . . . . . . . 60
4.8. Diseno de PON bidireccional con 4 ONTs . . . . . . . . . . . . . . . 61
4.9. Diseno de PON bidireccional con 8 ONTs utilizando dos hilos de fibra 63
Indice general 7
5. Simulacion y Analisis de los Resultados 65
5.1. Simulacion de PON con 8 ONTs en Bajada . . . . . . . . . . . . . . . 68
5.1.1. Presupuesto de Potencia y BER . . . . . . . . . . . . . . . . . 69
5.2. Simulacion de PON Bidireccional con 4 ONTs . . . . . . . . . . . . . 80
5.2.1. Presupuesto de Potencia y BER . . . . . . . . . . . . . . . . . 82
5.3. Simulacion de red bidireccional con 8 ONTs . . . . . . . . . . . . . . 90
5.4. Analisis de BER Respecto a Distancia . . . . . . . . . . . . . . . . . 97
5.5. Analisis de Penalizaciones de Potencia y BER Respecto a Ancho de
Banda del AWG . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 100
5.6. Analisis de BER Respecto a la Variacion de la Tasa de Transmision . 103
6. Conclusiones 105
Bibliografıa 109
Indice de figuras
1.1. Arquitectura de bucle fotonico pasivo [6] . . . . . . . . . . . . . . . . 15
1.2. Arquitectura para el particionamiento espectral [4] . . . . . . . . . . 18
2.1. Seccion transversal y perfil del ındice de refraccion de las fibras de
salto de ındice y de ındice gradual. [16] . . . . . . . . . . . . . . . . . 20
2.2. Fibra multimodo y monomodo [16] . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21
2.3. Arquitectura de una PON [9] . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22
2.4. Arquitectura de una GPON [9] . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
2.5. Arquitectura de una WDM-PON [8] . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25
2.6. Diagrama de bloques de un transmisor optico [1] . . . . . . . . . . . . 26
2.7. Tabla comparativa LED vs LD [26] . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27
2.8. Diagrama de bloques de un receptor optico [1] . . . . . . . . . . . . . 29
2.9. Dependencia de la penalizacion del receptor de terminal de lınea optica
de ancho de corte espectral para diversas longitudes de fibra [22] . . . 32
2.10. Particionamiento espectral [22] . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32
2.11. Particionamiento espectral [32] . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33
3.1. Esquematico de un laser WDM hecho mediante la integracion de un
AWG en el interior de la cavidad laser [14] . . . . . . . . . . . . . . . 36
3.2. Esquematico de un AWG en su interior [31] . . . . . . . . . . . . . . 37
3.3. Geometrıa del lado del receptor [27]. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 38
3.4. Representacion de FSR . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 39
3.5. Topologias de aplicaciones AWG [15]. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 41
3.6. Filtro sintonizable discreto/ecualizador [15]. . . . . . . . . . . . . . . 42
3.7. Esquema de OXE [15]. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 43
8
Indice de figuras 9
3.8. Representacion de Slicing en AWG [15]. . . . . . . . . . . . . . . . . . 43
4.1. Esquematico general de la red propuesta . . . . . . . . . . . . . . . . 46
4.2. Configuracion de componentes que conforman una OLT . . . . . . . . 46
4.3. Formato NRZ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 48
4.4. Modulador Mach - Zehnder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 49
4.5. Configuracion de componetes que conforman una ONT . . . . . . . . 50
4.6. Fotodetector APD . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 51
4.7. Modulos de Fibra . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54
4.8. Modulo regenerador 3R . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 55
4.9. Modulo de analizador espectral optico . . . . . . . . . . . . . . . . . . 55
4.10. Estructura de fuente ASE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 56
4.11. Configuracion de AWG como filtro para Slicing . . . . . . . . . . . . 57
4.12. Configuracion de AWG como multiplexor . . . . . . . . . . . . . . . . 58
4.13. Configuracion de AWG como demultiplexor . . . . . . . . . . . . . . 59
4.14. Esquema de red propuesta con 8 ONTs . . . . . . . . . . . . . . . . . 60
4.15. Esquema de red bidireccional con 4 ONTs . . . . . . . . . . . . . . . 62
4.16. Esquema de red bidireccional con 4 ONTs . . . . . . . . . . . . . . . 63
5.1. Esquema de red implementado en simulacion para el primer diseno . 68
5.2. Espectro en frecuencia de fuente ASE . . . . . . . . . . . . . . . . . . 69
5.3. Portadoras opticas generadas por el AWG . . . . . . . . . . . . . . . 70
5.4. Senal modulada para frecuencia de 193.1 THz . . . . . . . . . . . . . 71
5.5. Senal modulada para frecuencia de 193.2 THz . . . . . . . . . . . . . 71
5.6. Senal modulada para frecuencia de 193.3 THz . . . . . . . . . . . . . 72
5.7. Senal modulada para frecuencia de 193.4 THz . . . . . . . . . . . . . 72
5.8. Senal modulada para frecuencia de 193.5 THz . . . . . . . . . . . . . 73
5.9. Senal modulada para frecuencia de 192.8 THz . . . . . . . . . . . . . 73
5.10. Senal modulada para frecuencia de 192.9 THz . . . . . . . . . . . . . 74
5.11. Senal modulada para frecuencia de 193.0 THz . . . . . . . . . . . . . 74
5.12. Senal multiplexada por el AWG . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 75
5.13. Senal multiplexada despues de pasar por el hilo fibra . . . . . . . . . 75
5.14. Diagramas de ojo para λ1 y λ2 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 76
Indice de figuras 10
5.15. Diagramas de ojo para λ3, λ4, λ5, λ6, λ7 y λ8 . . . . . . . . . . . . . 77
5.16. Diagramas de ojo para λ1 y λ2 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 78
5.17. Diagramas de ojo para λ3, λ4, λ5, λ6, λ7 y λ8 . . . . . . . . . . . . . 79
5.18. Esquema de red implementado en simulacion para el segundo diseno . 81
5.19. Senal multiplexada por AWG-2 para segundo diseno . . . . . . . . . . 82
5.20. Senal demultiplexada para ONT 1 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 83
5.21. Senal demultiplexada para ONT 2 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 83
5.22. Senal demultiplexada para ONT 3 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 84
5.23. Senal demultiplexada para ONT 4 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 84
5.24. Senal modulada y portadora en blanco para canal 1 . . . . . . . . . . 85
5.25. Senal modulada y portadora en blanco para canal 2 . . . . . . . . . . 85
5.26. Senal modulada y portadora en blanco para canal 3 . . . . . . . . . . 86
5.27. Senal modulada y portadora en blanco para canal 4 . . . . . . . . . . 86
5.28. Diagramas de subida y bajada para segundo diseno . . . . . . . . . . 88
5.29. Diagramas de subida y bajada restantes para segundo diseno . . . . . 89
5.30. Esquema de red implementado en simulacion para el tercer diseno . . 90
5.31. Senal modulada y portadora en blanco para canal 3 . . . . . . . . . . 92
5.32. Senales moduldas al llegar al fotodetector . . . . . . . . . . . . . . . . 93
5.33. Diagramas de ojo de subida y bajada para λ1, λ2, λ3 y λ4 . . . . . . 94
5.34. Diagramas de ojo de subida y bajada para λ5, λ6, λ7 y λ8 . . . . . . 95
5.35. Distancia vs BER . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 98
5.36. BER vs Ancho de Banda . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 101
5.37. Penalizaciones de potencia 1 vs Ancho de Banda . . . . . . . . . . . . 102
5.38. Penalizaciones de potencia 2 vs Ancho de Banda . . . . . . . . . . . . 102
5.39. BER vs Tasa de Transmision . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 104
Indice de cuadros
5.1. Parametros de configuracion para AWGs . . . . . . . . . . . . . . . . 66
5.2. Parametros de Configuracion APD . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 66
5.3. Parametros de configuracion SMF . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 67
5.4. Parametros de configuracion Demux WDM . . . . . . . . . . . . . . . 67
5.5. Parametros de configuracion filtro Gaussiano . . . . . . . . . . . . . . 67
5.6. Parametros de configuracion fuente ASE . . . . . . . . . . . . . . . . 68
5.7. Potencia de portadoras opticas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 70
5.8. Potencia de cada senal al ser demultiplexadas . . . . . . . . . . . . . 76
5.9. Resultados de Analizador de BER para cada canal en primer el diseno 78
5.10. Resultados de analizador de BER para primer diseno despues de la
amplificacion . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 80
5.11. Potencia de senales moduladas en Tx-ONT . . . . . . . . . . . . . . . 87
5.12. Potencia de senales demultiplexadas en Rx-OLT . . . . . . . . . . . 87
5.13. Resultados obtenidos por analizador de BER para segundo diseno . . 89
5.14. Potencia antes y despues del filtrado Gaussiano . . . . . . . . . . . . 91
5.15. Potencia de senales moduladas de subida . . . . . . . . . . . . . . . 91
5.16. Potencia de las senales de subida al llegar al fotodetector . . . . . . . 92
5.17. Resultados obtenidos por analizador de BER para informacion de
subida y bajada para tercer diseno . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 96
5.18. Variacion de BER respecto a distancia - Parte 1 . . . . . . . . . . . . 97
5.19. Variacion de BER respecto a distancia - Parte 2 . . . . . . . . . . . . 98
5.20. Variacion de BER respecto a distancia - Parte 1 . . . . . . . . . . . . 99
5.21. Variacion de BER respecto a distancia - Parte 2 . . . . . . . . . . . . 99
5.22. Variacion de potencias respecto a ancho de banda del AWG . . . . . 100
11
Indice de cuadros 12
5.23. Penalizaciones de potencia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 101
5.24. Penalizaciones de potencia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 103
Capıtulo 1
Generalidades
1.1. Introduccion
Con el advenimiento de la Internet en la decada de 1990, el trafico de datos
que implica la transmision de informacion de todo tipo se ha convertido mucho mas
comun, por lo tanto este trafico implica un mayor ancho de banda en comparacion al
trafico telefonico tradicional. El uso de protocolo de Internet que implica la conmu-
tacion de paquetes esta aumentando continuamente dando una cabida a los sistemas
de multiplexacion por division de longitudes de onda (WDM-Wavelength Division
Multiplexing) de fibra optica modernos, ya que pueden cumplir con los requisitos de
ancho de banda de rapido crecimiento [1].
El uso de la fibra optica y su tecnologıa esta siendo utilizada en las redes de
acceso teniendo un creciendo muy rapido con el fin de satisfacer la demanda de los
clientes. Las redes opticas pasivas (PON) se ha considerado como una solucion para
las redes proxima generacion en el acceso de banda ancha. Las redes tıpicas PON
conecta una sola fibra de un terminal de lınea optica (OLT) a multiples unidades de
red optica (ONUs) [2].
Algunos sistema opticos utilizan fuentes de luz de banda ancha (luz incoherente)1,
1Luz incoherente: Fuentes incoherentes emiten luz con cambios frecuentes y aleato-rios de fase entre los fotones. http://www.schoolphysics.co.uk/age16-19/Waveproperties/
13
Capıtulo 1. Generalidades 14
como los LED y la emision espontanea amplificada (ASE) proveniente de amplifica-
dor de fibra dopada de erbio (EDFA) el cual se benefician de implementacion simple
y de bajo costo permitiendo transmision de senales opticas [4]. El uso de estas fuen-
tes opticas da campo a algunos dispositivos pasivos como filtros, multiplexores y
demultiplexores el cual son los componentes esenciales de cualquier sistema WDM
que requieren un mecanismo de longitud de onda [1].
Las redes PON tiene el potencial de traer fibras opticas a la casa en una tecnologıa
llamada FTTH (Fiber To The Home). FTTH propone la utilizacion de fibra optica
hasta la casa del usuario o cliente de fibra (usuario final). Como es ampliamente
aceptado, FTTH es capaz de soportar los proximos servicios multimedia interacti-
vos [3], y hoy en dıa los operadores tienen previsto sustituir los sistemas basados en
telefonıa existente o sistemas de cable por fibra optica.
Es por ello que el objetivo de esta investigacion radica en analisis y estudio de las
redes de acceso tipo WDM-PON con el fin de llegar a un diseno de una de estas redes,
basados en la utilizacion de fuentes de luz de banda ancha que permitan evidenciar
una solucion eficiente y de bajo costo, haciendo utilizacion de algunos dispositivos
pasivos que permiten que la tecnologıa de la fibra optica llegue al usuario final a un
menor costo. Esto con el fin de encontrar una solucion que permitan obtener presta-
ciones similares a las tecnologıas actuales haciendo uso de del ranurado espectral de
una fuente de luz incoherente .
1.2. Planteamiento del problema
Las redes PON se basan en un esquema, llamado bucle fotonico pasivo [1], en
donde la oficina central (CO) contiene N transmisores que emiten longitudes de on-
da y N receptores que operan en longitudes de onda para una red de suscriptores
en especial. Las senales para cada suscpriptor son transportadas en longitudes de
onda separadas en donde un nodo remoto demultiplexa las senales para los clientes
Waveproperties/text/Coherentandincoherent/index.html
Capıtulo 1. Generalidades 15
individuales con la gran facilidad de que este nodo al ser pasivo requiere poco man-
tenimiento si se utilizan componentes WDM pasivos [6].
Figura 1.1: Arquitectura de bucle fotonico pasivo [6]
Los sistemas tradicionales WDM tienen multiples laseres transmisores que ope-
ran a diferentes longitudes de onda, el cual deben tener una longitud seleccionada
para el funcionamiento de cada canal. Esto hace que la complejidad de la arqui-
tectura de una red y el costo sea mayor en comparacion a las tecnologıas que por
medio de una sola fuente de luz optica generan diferentes portadoras para la trans-
mision de datos. Es de importancia destacar que las prestaciones de esta tecnica no
pueden ser mejores que tener un laser para cada canal pero si son lo suficientemen-
te capaces para mantener un trafico similar en los mismos entornos de comunicacion.
Es por esto que se propone el desarrollo de un diseno y analisis de una red acceso
tipo WDM-PON que por medio de una fuente de luz de banda ancha como el LED
o la luz ASE, permita particionar su espectro en frecuencia para diferentes canales,
proporcionando distintas longitudes de onda de una manera mucho mas eficiente y
aun menor costo, dado de que existen dispositivos pasivos que pueden ser utilizados
como multipliexores y filtros opticos que hacen posible el desarrollo de este diseno
con esta metodologıa poco convencional. Esta propuesta reducirıa costos significa-
tivamente permitiendo ası que tecnologıa de la fibra optica sea de facil acceso para
cualquier usuario que requiera transmision de datos de todo tipo.
Capıtulo 1. Generalidades 16
1.3. Justificacion
Principalmente la base del estudio radica en la necesidad de encontrar una so-
lucion que reduzca la complejidad de la arquitectura de una red y minimice costos
simplificando de una manera eficiente la forma en la que se genera una longitud de
onda para un determinado canal en una infraestructura de red de acceso WDM-
PON, de tal manera que con dispositivos pasivos como los son los AWGs (Arrayed
Waveguide Grating) que en esencia son un arreglo de rejillas de guıas de onda, se
pretendera disenar y analizar una red de acceso por medio de la particion del espec-
tro en frecuencia de una fuente de luz incoherente que permita obtener diferentes
longitudes de onda en lugar de tener un laser para cada canal, ya que al hacer el uso
de las fuentes de banda ancha se reducen costos considerablemente.
1.4. Objetivos y Estructura de la Investigacion
1.4.1. Objetivo General
Analizar y disenar un red de acceso tipo WDM-PON por medio de la tecnica
de particionamiento espectral de una fuente de luz de banda ancha haciendo uso de
arreglos de rejillas de guıas de onda AWGs.
1.4.2. Objetivos Especıficos
Indagar los sistemas que se utilizan actualmente y las tecnologıas similares con
el fin de determinar las caracterısticas existentes que tienen con el diseno que se
plantea para evidenciar las diferencias y ası establecer ventajas y desventajas
del diseno a realizar.
Analizar como se particiona el espectro en frecuencia de una fuente de luz de
banda ancha con el fin de aplicar esta metodologıa en un diseno de red acceso
para un sistema sistema WDM-PON.
Investigar y Analizar el funcionamiento del AWG ya que es un dispositivo
que se basa en un arreglo de rejillas de onda que ya bien sea se utiliza como
multiplexor o filtro optico.
Capıtulo 1. Generalidades 17
Validar mediante simulacion las prestaciones del particionado espectral para
redes de acceso WDM-PON mediante algun software que permita evidenciar y
validar el modelo que se plantea.
1.5. Metodologıa para la Investigacion
Para el desarrollo de la investigacion se realizaran 4 etapas de trabajo, las cuales
se explican a continuacion
Fase 1: Como primera medida se analizara como se encuentran las tecnologıas
que utilizan sistemas WDM-PON y la infraestructura necesaria para su funcio-
namiento con el fin de poder establecer en que contexto se desenvuelven para
el proyecto a realizar y el potencial que se tiene para implementar el modelo
de estudio.
Fase 2: Se investigara en que consiste todo el desarrollo matematico y el fun-
cionamiento de la tecnica de particionamiento espectral, con el fin establecer
el modelo que se implementara a las redes de acceso WDM-PON para precisar
por medio del estado del arte cada una de la directrices necesarias y adicio-
nalmente a esto ayudar a complementar la investigacion con los conocimientos
previos aprendidos durante la carrera.
Fase 3: Con base en el estado del arte y al planteamiento matematico se
disenara el sistema WDM-PON para un red de acceso tomando como principio
la asignacion de canales por medio de la tecnica de particionamiento espectral
de una fuente de luz de banda ancha y teniendo como referente el esquema de
la figura 1.2 para la utilizacion de los AWGs.
Fase 4: Como parte final se implementara el diseno teorico realizado usando
una herramienta de simulacion, con el fin de validar los resultados teoricos
con los arrojados computacionalmente evaluando parametros como dispersion
cromatica, ruido, tasa de error de bit, velocidad de transmision y atenuacion
con el fin de definir una viabilidad de la propuesta.
Capıtulo 1. Generalidades 18
Figura 1.2: Arquitectura para el particionamiento espectral [4]
1.6. Alcances y Limitaciones
1.6.1. Alcances
La magnitud del proyecto radica en dejar abierta la posibilidad de que los
sistemas WDM-PON sean implementados por medio de tecnologıas mucho mas
eficientes con respecto a las actuales en cuanto a la generacion de longitudes
de onda. Adicionalmente con base en la simulacion se espera evidenciar que
las prestaciones por medio de la tecnica de particionamiento espectral, revelan
rendimientos similares en comparacion a las tecnologıas existentes para las
redes de acceso.
La facultad de demostrar que la tecnologıa a utilizar hacia el usuario final
implica un menor costo que podrıa permitir el facil acceso a todo tipo de clientes
por medio de la utilizacion del particionamiento espectral de una fuente de luz
no coherente.
1.6.2. Limitaciones
En esencia la limitacion que se tiene es la carencia de equipos que permitan
implementar a pequena escala una red WDM-PON que proporcione una perspectiva
mas practica, por lo tanto se simulara el diseno del sistema para la generacion de
longitudes de onda.
Capıtulo 2
Conceptos Basicos en Redes de
Acceso
Una red de acceso se puede describir como una red de usuario que conecta sus-
criptores a un proveedor de servicio particular, en donde cada usuario puede recibir
y transmitir informacion a cualquier otro host de la red en todo momento [1], permi-
tiendo ası tener diferentes tipos de redes de acceso tales como Ethernet LAN, LANs
inalambricas, redes de fibra optica WDM y ADSL (Asymmetric Digital Subscriber
Line) [13].
En las redes de acceso tipo WDM-PON existen elementos claves que hacen posible
el despliegue de la red en un entorno de comunicacion con un alta tasa de transmision
de datos. Estos elemento son fundamentales dentro de la investigacion y es por ellos
que se dedicara este capıtulo como base teorica del desarrollo investigativo del trabajo
a realizar.
2.1. Fibra Optica
La fibra optica es utilizada como canal de comunicacion en sistemas donde se
utilizan senales de luz para la transmision de datos. La historia de esta conlleva
toda una serie de experimentos conocidos por primera vez en 1854 al guiar luz en
fibras causando fenomenos de reflexion total interna [12]. En sus primeros intentos
de transmision de senales de luz no se consideran factibles para fines de comunica-
19
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 20
ciones debido a la existencia de altas perdidas en ese momento, solo hasta 1970 en
donde por primera vez se obtienen perdidas menores de 20 dB/km. Todo este avance
tecnologico en la obtencion de fibras con bajas perdidas llevo a una revolucion en el
campo de la tecnologıa de ondas de luz dando inicio a la era de las comunicaciones
opticas.
La estructura basica de la fibra consiste en un nucleo cilındrico de vidrio de
dioxido de silicio rodeado por un revestimiento cuyo ındice de refraccion es menor
que en el nucleo [1], [16]. Debido al indice existente entre la interfaz del nucleo y
el revestimiento, se pueden denominar dos tipos de fibras. Uno de ella es la fibra
de salto de indice debido a que existe un cambio abrupto en la interfaz de nucleo-
revestimiento y la otra es denominada fibra de indice gradual ya que el indice de
refraccion disminuye gradualmente en el interior del nucleo. En la siguiente imagen
se muestra esquematicamente el perfil del ındice y la seccion transversal de los dos
tipos de fibras.
Figura 2.1: Seccion transversal y perfil del ındice de refraccion de las fibras de saltode ındice y de ındice gradual. [16]
Otra particularidad que permite diferenciar los tipos de fibras son las carac-
terısticas inherentes a los numeros de modos que transmiten. Las fibras en las que se
transmiten solo un modo de propagacion son denominadas fibras monomodo, estas
fibras suelen tener nucleos de entre 2µm y 10µm y su unico modo permitido es el
LP01 [30]. Otro tipo de fibra son las multimodo, que suelen tener nucleos de 50µm
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 21
de diametro o mayores que su vez permiten la transmision de varios modos.
Figura 2.2: Fibra multimodo y monomodo [16]
El numero de modos soportados por una fibra optica multimodo esta relacionada
con la frecuencia normalizada V que se define de la siguiente manera:
V = k0a ∗√
(nnucleo)2 − (nrevestimiento)2 (2.1)
donde k0 = 2π/λ, a es el radio del nucleo, y λ es la longitud de onda de la
propagacion de la luz en el vacıo. Por lo tanto el numero de modos m, esta dado por
la siguiente expresion aproximada.
m ≈ 1
2V 2 (2.2)
Un modo en una fibra optica corresponde a una de posible manera de muchas
en que una onda puede propagarse a traves de la fibra. Tambien se puede ver como
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 22
una onda estacionaria en el plano transversal de la fibra. Mas formalmente, un modo
corresponde a una solucion de la ecuacion de onda que se deriva de las ecuaciones
de Maxwell y esta sujeta a condiciones de contorno impuestas por la guıa de ondas
de fibra optica [16].
2.2. Passive Optical Network
Una red PON es considerada un sistema de comunicaciones por fibra optica en
el que se establece una comunicacion punto-multipunto entre un router central de-
nominado OLT (Optical Line Terminal) terminal optico de lınea y los equipos en
campo ONT (optical Network Terminal) terminal optico de red [9]. Dependiendo de
donde termina la red PON, el sistema puede ser descrito como la fibra hasta la acera
( FTTC ), fibra hasta el edificio-(FTTB), o fibra hasta el hogar ( FTTH ) [25]. El
hecho de ser pasiva es determinado por el hecho de que la transmision optica no tiene
requisitos de energıa o componentes electronicos activos una vez que la senal se va a
traves de la red [9].
Figura 2.3: Arquitectura de una PON [9]
La ventaja de este tipo de redes es que solo se necesitan equipos activos en los
extremos. Para guiar el trafico intermedio en la red se usan divisores opticos pasi-
vos, que reparten la senal por las fibras que se dirigen a cada punto de conexion.
En el camino descendente el OLT envıa la informacion a todos los ONT, de forma
punto-multipunto, procesando cada uno de ellos la informacion que le corresponde.
En el camino ascendente cada ONT envıa la informacion hacia el OLT, mediante
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 23
multiplexacion por division en el tiempo.
De esta forma todas las comunicaciones se realizan por un solo par de fibras has-
ta el divisor optico, donde sale una fibra hasta cada ONT, cada usuario. El divisor
optico pasivo es un elemento sencillo, sin elementos que requieran alimentacion ni
elementos moviles, que se puede ubicar en campo en un armario sin ninguna limita-
cion especial [10].
A traves de los anos, se han desarrollado varios estandares PON. A finales de
1990, la Union Internacional de Telecomunicaciones (UIT) creo el estandar APON,
que utiliza el modo de transferencia asıncrono (ATM) para la transmision de paquetes
de larga distancia. Una version mas reciente fue creada con el nombre de la red PON
de banda ancha, o BPON. Designado como UIT-T G.983, este tipo prevista en 622
Mbps de bajada y 155 Mbps en sentido ascendente. Mientras BPON todavıa puede
ser utilizado en algunos sistemas, la mayorıa de las redes actuales utilizan GPON, o
Gigabit PON. El estandar ITU-T G.984 designa que este estar trabaja a 2.488 Gbps
de bajada y 1.244 Gbps de subida [25].
2.2.1. BPON
Es un estandar basado en APON. Se anade soporte para WDM, dinamico y
asignacion de ancho de banda ascendente mas alto, y capacidad de supervivencia.
Tambien se creo una interfaz de gestion estandar, llamado OMCI, entre la OLT y
ONU / ONT, permitiendo a las redes mixtas de proveedores.
2.2.2. GPON
GPON utiliza multiplexacion por division de longitud de onda (WDM) por lo
que una sola fibra puede ser utilizado tanto para datos de subida y bajada. Un laser
de una longitud de onda de 1490 nm transmite datos de bajada, los datos en sentido
ascendente se transmiten en una longitud de onda de 1310 nm. Si la television esta
siendo distribuida, se utiliza una longitud de onda de 1550 nm [10].
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 24
Figura 2.4: Arquitectura de una GPON [9]
2.2.3. EPON
El Instituto de Ingenieros Electricos y Electronicos (IEEE) ha desarrollado otro
estandar PON mas reciente. Con base en el estandar Ethernet 802.3, EPON 802.3ah
en el cual se especifica una red pasiva similar con un alcance de hasta 20 km. Utiliza
WDM con las mismas frecuencias opticas como GPON y TDMA. La velocidad de
datos es de 1,25 Gbits en ambas direcciones descendente y ascendente. A veces la
red es conocida como Gigabit PON Ethernet o GEPON.
EPON es totalmente compatible con otros estandares de Ethernet, por lo que
es necesaria ninguna conversion o encapsulacion al conectarse a redes basadas en
Ethernet en cada extremo. El mismo marco de Ethernet se utiliza con una carga util
de hasta 1518 bytes. EPON no utiliza el metodo de acceso CSMA / CD utilizado
en otras versiones de Ethernet. Desde que Ethernet es la tecnologıa de red principal
que se utiliza en redes de area local (LAN) y ahora en redes de area metropolitana
(MAN), no es necesaria ninguna conversion de protocolo [10].
2.2.4. WDM-PON
Un diseno WDM-PON se puede utilizar para separar las unidades opticas de la
red (unidades ONU) en varias conexiones virtuales de punto a punto sobre la mis-
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 25
ma infraestructura fısica, una caracterıstica que permite un uso eficiente de la fibra
en comparacion con Ethernet. Ademas de ello se pueden evidenciar prestaciones de
punto a punto con latencia mas baja que los enfoques basados en TDM. Una ventaja
notable de este enfoque es la combinacion de alta capacidad, de alta seguridad, y el
alcance optico mas largo.
La arquitectura es algo similar a la de EPON y GPON; en lugar del enfoque de
divisor de energıa utilizado en arquitecturas TDM-PON, WDM-PON utiliza una red
de difraccion de guıas de onda (AWG) que separa las longitudes de onda para la
entrega individual a las unidades ONU del abonado [18].
Figura 2.5: Arquitectura de una WDM-PON [8]
2.3. Transmisores Opticos
En comunicaciones opticas existen elementos encargados de convertir las senales
electricas en forma optica, emitiendo radiacion de luz en la region del espectro co-
rrespondiente a las longitudes de onda opticas. Estos elementos transmisores permite
que la luz sea inyectada dentro de la fibra con caracterısticas especiales en la que
se despliegue el sistema de comunicacion [5]. Un transmisor optico se compone de
una fuente optica, un modulador, y un acoplador de canal [1] como se muestra en el
siguiente diagrama de bloques:
Cuando las fuentes de luz forman parte de un sistema de comunicacion es reque-
rido que se cumplan algunas propiedades como las siguientes [5]:
Potencia necesaria para contrarrestar las perdidas del medio de transmision
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 26
Figura 2.6: Diagrama de bloques de un transmisor optico [1]
de tal manera que a radiacion alcance el receptor con un nivel superior a la
sensibilidad de este.
Que la emision este dirigida a las longitudes de onda de interes (por ejemplo,
en las ventanas de operacion de las fibras opticas).
Anchura espectral reducida, a fin de minimizar la dispersion cromatica.
Estabilidad y fiabilidad,
Costo razonable dentro del proyecto de viabilidad economica del sistema en el
que vaya a ser integrado.
Estas fuentes de luz emplean semiconductores tales como diodos emisores de luz
(LEDs) y los diados laser (LDs), por las amplias ventajas que ofrecen. La eleccion
entre los LEDs y LDs depende de la aplicacion y la configuracion en que vayan a
utilizarse. Por ejemplo los LEDs se prefieren para aplicaciones de interior de corta
distancia. Estos emiten un haz amplio, que no requiere una cuidadosa alineacion
del receptor y el transmisor, ademas de que son generalmente mas baratos y mas
robustos a los danos que los diodos laser. Por el contrario los LD, el haz de emision
es estrecho, esto significa que la potencia optica por unidad de area es mayor permi-
tiendo distancias de transmision mas largas, con la desventaja de que son sensibles
a las variaciones de temperatura que modifican su emision espectral [26]. A conti-
nuacion se muestra una tabla comparativa de las caracterısticas de cada uno de estos
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 27
Figura 2.7: Tabla comparativa LED vs LD [26]
2.3.1. LED
Este dispositivo semiconductor que al pasar una corriente por el emite luz incohe-
rente, a traves de emision espontanea, tiene diferentes tipos basicos usados para los
sistemas de comunicacion con fibra optica Los cuales son el LED de emision superfi-
cial (SLED), el LED emisor de borde (ELED), y el diodo super luminiscente (SLD)
[23].
ELED
Este tipo de LED presenta una superficie emisora de luz semejate a una tira
estrecha en el mismo plano de la union p-n, consiguiendo ası que la luz radie de
forma transversal haciendose mas directiva y las perdidas de acoplamiento a la fibra
sean menores.
SLD
Su particularidad radica en que una de sus caras por donde va a salir la luz es
tallada y tiene una cierta capacidad de reflexion, la otra cara no es tallada, de manera
que el efecto laser no se presenta pero hay una cierta amplificacion.
SLED
Este tipo de LED fue desarrollado para aplicaciones con necesidades altas de
velocidad de transmision (mayores a 100Mbps). Este tipo de LED emite luz en
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 28
muchas direcciones pero concentrando la luz emitida en un area muy pequena, lo que
se conoce como diodo de Burrus. Son mas eficientes que los anteriores y permiten que
se acople mas potencia en la fibra optica. Sin embargo, son mas costosos y difıciles
de elaborar.
2.3.2. LD
Este dispositivo semiconductor que emite luz monocromatica y coherente por
el proceso de emision estimulada [7], permite tener a la salida potencias mayores,
menores anchos espectrales y haces de luz mas directivos que en los LED [23]. Existe
cuatro tipos principales de laseres que son los siguientes:
DIODO LASER FABRY PEROT
Este diodo laser esta constituido por dos espejos en los extremos de la guıa,
constituyendose en una cavidad resonante en donde la luz es reflejada y vuelta a
reflejar entre los dos espejos a ambos lados del semiconductor, presenta algo de
inestabilidad en la potencia de salida y se utiliza para la transmision de datos en el
retorno.
VCSEL (VERTICAL-CAVITY SURFACE-EMITTING LASER)
El laser emisor de superficie de cavidad vertical posee espejos resonadores arriba
y abajo de la capa activa, lo que produce que la luz resuene perpendicular a la
juntura y emerja a traves de un area circular en la superficie. Posee menor corriente
de umbral a la cual se presenta el efecto laser, ademas consume poca potencia y tiene
mayor tiempo de vida util. Se usa comunmente con la fibra multimodo.
DFB (DISTRIBUTED FEEDBACK LASER)
En el laser de retroalimentacion distribuida la red de difraccion se distribuye a lo
largo de todo el medio activo. La longitud de onda de la red determina la longitud
de onda emitida por el laser, en una lınea muy fina del espectro.
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 29
DBR (DISTRIBUTED BRAGG REFLECTOR)
El reflector de Bragg distribuido, en este dispositivo la red de difraccion esta fuera
de la zona activa, en donde no circula corriente (parte pasiva de la cavidad). Los
diodos DFB y DBR son utilizados en fibras monomodo y son sensibles a variaciones
de temperatura.
2.4. Receptores Opticos
Los receptores opticos utilizan semiconductores como fotodiodos o fotodetectores
para convertir las senales opticas en senales electricas. Los fotodiodos de silicio se
utilizan para enlaces de longitud de onda corta. En sistemas de longitud de onda
larga suele utilizar InGaAs (arseniuro de galio e indio), ya que tienen detectores
de ruido mas bajo que el germanio, lo cual permiten que los receptores sean mas
sensibles [11]. Se componen de un acoplador, un fotodetector, y un demodulador
como se muestra continuacion:
Figura 2.8: Diagrama de bloques de un receptor optico [1]
Existen algunas particularidades basicas que un fotodetector debe reunir con el
fin de ser apto para su aplicacion en los sistemas de comunicaciones opticas como
las siguientes [5]:
Elevada sensibilidad.
Capacidad de absorcion de radiacion a las longitudes de onda de interes (por
ejemplo, en las ventanas de transmision de las fibras).
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 30
Alta velocidad de respuesta.
Comportamiento lineal.
Tension de alimentacion moderada y, a ser posible, compatible con los valores
propios de los restantes circuitos de comunicaciones.
Tamano reducido, adaptado al tamano de las fibras y otros elementos del sis-
tema, estabilidad frente a cambios en las condiciones ambientales y fiabilidad.
En las diferentes configuraciones para los fotodiodos, existen caracterısticas espe-
cificas. A continuacion se describiran aquellos fotodetectores comunmente utilizados
en receptores opticos.
2.4.1. Fotodiodo P-N
Este fotodiodo se puede definir como una union p-n en la que la corriente inversa
aumenta con el flujo de fotones incidente. Los fotones pueden ser absorbidos en toda
la estructura, pero aquı aparece el efecto de la union de forma que existe un campo
electrico intenso en la zona de la union con la direccion np que es capaz de separar
los pares de portadores generados rapidamente, disminuyendo ası la probabilidad de
que se produzcan recombinaciones que impidan la contribucion a la fotocorriente
[29].
2.4.2. Fotodiodo P-I-N
Es un fotodiodo con una region intrınseca (es decir, sin dopar) entre los extremos
de regiones dopadas con materiales tipo N y tipo P. La mayor parte de los fotones son
absorbidos en la region intrınseca, y los portadores generados en ella puede contribuir
eficazmente a la fotocorriente [24]. El diodo PIN tiene una mayor area en la cual se
pueden generar los pares electron hueco debido al efecto fotoelectrico. Por esta razon,
y debido a su alta velocidad de respuesta, muchas veces se utilizan fotodetectores
PIN para aplicaciones optoelectronicas [28].
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 31
2.4.3. Fotodiodo de Avalancha APD
Los fotodiodos de avalancha (APD, Avalanche Photodiode) son fotodetectores
especialmente disenados para medir luz de muy baja intensidad. En los APD la luz
externa incide en una zona intrınseca, generando portadores libres, al igual que en un
fotodiodo PIN. Pero estos portadores son luego acelerados por un campo electrico
muy intenso, provocando un efecto de “avalancha” debido al cual cada portador
original es acelerado y al chocar con la red provoca la creacion de nuevos portadores
[28].
2.5. Particionamiento Espectral
En los sistemas WDM-PON se han propuesto varias soluciones para reducir cos-
tos y complejidad y una de ellas ha sido el particionamiento espectral de una fuente
de luz incoherente de banda ancha. fuentes tales como un diodo emisor de luz (LED)
o un ASE de un amplificador de fibra dopado con erbio (EDFA) han ganado gran
atencion [3]. Las fuentes de luz de banda ancha se utilizan como transmisores y la
longitud de onda para cada suscriptor se asigna por la particion del espectro de un
AWG.
Para aumentar la potencia de todo el sistema se prefiere una anchura mayor de
cada particion, pero eso llevara a una penalizacion de dispersion cromatica mas alta
dependiendo de la longitud del enlace hasta el OLT. Una anchura mas pequena de la
particion no solo reducira la potencia de todo el sistema, sino que tambien aumen-
tara el exceso de ruido inherente a las inestabilidades de la distribucion espectral del
LED [3]. Por lo tanto existe una anchura optima de cada particion que depende de
la longitud de la fibra. En un ejemplo para un sistema de 1.244 Gbps y un espectro
de LED centrada a 1.550 nm, la figura 2.9 muestra como la penalizacion del receptor
OLT depende del ancho de corte de varias longitudes del enlace, y por lo tanto como
el ancho optimo particionado varıa con la longitud de la fibra [22].
El principio de la idea basica se ilustra en la figura 2.11 en donde una fuente de luz
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 32
Figura 2.9: Dependencia de la penalizacion del receptor de terminal de lınea opticade ancho de corte espectral para diversas longitudes de fibra [22]
de banda ancha se despliega en la ONU, de la cual la anchura espectral FWHM1 es
al menos igual a la banda de longitud de onda del sistema WDM-PON [3]. El router
de longitud de onda situada en el punto de division de la PON realiza el filtrado de
paso de banda de cada enlace de fibra a una ONU, y toma un trozo especıfico para
cada una de ellas fuera del espectro del LED. Por lo tanto, no se necesita control de
longitud de onda exacta, lo que facilita el diseno de la ONU.
Figura 2.10: Particionamiento espectral [22]
1 FWHM: La Anchura a media altura, abreviada (del ingles Full Width at Half Maximum) esuna medida de la extension de una funcion, que viene dada por la diferencia entre los dos valoresextremos de la variable independiente en los que la variable dependiente es igual a la mitad de suvalor maximo.La FWHM se aplica a fenomenos tales como la duracion de un pulso y la anchuraespectral de fuentes utilizadas para comunicaciones opticas y la resolucion de espectrometros.
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 33
2.5.1. Fuentes de Luz de Banda Ancha
La fuentes de banda ancha se basan en un proceso llamado emision espontanea,
que consiste principalmente en el hecho de que un electron se recombina con un hueco
sin la presencia de fotones en uniones p-n directamente polarizadas. De igual forma
para los diodos laser se inyectan electrones y huecos en la zona activa polarizandolo
directamente. Para bajos niveles de inyeccion, estos electrones y huecos se recombi-
nan de forma radiante mediante el proceso de emision espontanea y causando aso
emision de fotones. Sin embargo, la estructura del diodo laser esta disenada para que
a altos niveles de inyeccion el proceso de emision venga determinado por la emision
estimulada. La emision estimulada permite obtener una alta pureza espectral de la
senal, fotones coherentes y una alta velocidad de respuesta [32].
Figura 2.11: Particionamiento espectral [32]
Por este motivo el hecho de producir emisiones espontaneas estan relacionadas
con un menor costo. Las fuentes de luz de banda ancha que se basan es este principio
Capıtulo 2. Conceptos Basicos en Redes de Acceso 34
son el diodo emisor de luz (LED) y las emisiones espontaneas amplificadas (ASE)
producto de una amplificacion optica, esta segunda permite tener niveles mayores de
potencia debido a que son emisiones provenientes de un medio de ganancia como por
ejemplo un EDFA a la que se le es inyectado una emision de un laser causando luz
no coherente. La eleccion se hace por la luz ASE debido a que al hacer el ranurado
espectral se debe tener un buen nivel de potencia para cada portadora optica dado
de que debera tener prestaciones similares un laser DFB.
Capıtulo 3
Conceptualizacion y Analisis de
AWG
En los ultimos anos la red de difraccion basada en una agrupacion de guıas de on-
da (AWG- Arrayed Waveguide Gratings), tambien conocida como red en fase optica
(PHASAR) o enrutador de red de guıa de onda (WGR), se ha convertido cada vez
mas popular como un multiplexor y demultilexor de longitud de onda para DWDM
y aplicaciones de muy alta densidad de longitud de onda (VHDWDM). Esta popu-
laridad se debe en gran parte al hecho de que los dispositivos basados en AWGs
han demostrado ser capaces de demultiplexar un elevado numero de senales opticas
(transmitir la informacion a diferentes longitudes de onda) con bajas perdidas rela-
tivamente. Una ventaja adicional del AWG es que pueden ser incluidos en sistemas
de manejo mas complejos, tales como los OADMs (Optical Add Drop Multiplexers).
Es por ello que hoy en dıa para el diseno de redes se prefiere utilizar demultiple-
xores integrados con bajas perdidas de insercion y esto se hace posible por medios
estos dispositivos [1]. Su utilizacion ha llamado en gran medida la atencion ya que
pueden ser fabricados por medio de Silicio, Fosfuro de Indio (InP ) o Niobato de Litio
(LiNbO3). La demostracion de la idea basica se hizo en 1996, en donde se operaron
de manera simultanea 18 longitudes de onda (separadas por 0,8 nm) por medio de
un AWG interno en un cavidad laser [14]. La figura 4.11 muestra el diseno de laser
de forma esquematica en donde la emision espontanea del amplificador situado en el
35
Capıtulo 3. Conceptualizacion y Analisis de AWG 36
lado izquierdo es ingresada en el AWG permitiendo obtener 18 bandas espectrales
por medio de la tecnica de particionamiento espectral. El arreglo del amplificador
en el lado derecho amplifica selectivamente el conjunto de 18 bandas, dando como
resultado un laser que emite en varias longitudes de onda simultaneamente.
Figura 3.1: Esquematico de un laser WDM hecho mediante la integracion de un AWGen el interior de la cavidad laser [14]
3.1. Operacion Basica
Un AWG consta de una serie de guıas de onda denominadas red en fase y dos
acopladores llamados region de propagacion libre (FPR), en donde una de las guıas
de ondas de la entrada lleva una senal optica que consta de multiples longitudes hacia
el primer acoplador, para luego distribuir la luz entre un conjunto de guıas de ondas.
La luz posteriormente se propaga a traves de las guıas de onda hasta llegar al segundo
acoplador. La longitud de estas guıas de ondas se elige de manera que la diferencia
de longitud de la trayectoria optica entre las guıas de ondas adyacentes, dL sea igual
a un multiplo entero de la longitud de onda central λc del demultiplexor [31]. Las Ni
guıas de entrada (Input Waveguides IWs), Ng guıas en el agrupamiento intermedio
(Arrayed Waveguides AWs) y No guıas de salida (Output Waveguides OWs) son
agrupaciones que esta unidas por los FPR [17]. Los FPR tienen la particularidad
de que no desfasan el campo a su salida debido a que su geometria es tal que su
superficie de salida coincide con el plano focal. Debido a que cada guıa del AW tiene
Capıtulo 3. Conceptualizacion y Analisis de AWG 37
diferente longitud, el campo sufre un desfase dependiente de la frecuencia al entrar
en la segunda zona de libre propagacion FPR2 de manera que, a la salida, cada
frecuencia se focaliza en una guıa diferente.
awgmadrid historiawg awgtot noteawg
Figura 3.2: Esquematico de un AWG en su interior [31]
3.2. Conceptualizacion
3.2.1. Convergencia focal
Existe una magnitud fısica que mide la capacidad de una lente o de un espejo
para hacer converger o divergir un haz de luz incidente, esa magnitud es llamada
convergencia focal y en los AWGs se obtiene por la eleccion de la diferencia de
longitud ∆L entre el arreglo de guıas de onda adyacente igual a un numero entero
de longitudes de onda [27].
∆L = mλcNg
=mc
Ngfc(3.1)
En donde m es el orden del arreglo en fase, λc(fc) es la longitud de onda central (la
frecuencia) en el vacıo y Ng es el ındice efectivo del modo de guıa de ondas. Con
esta eleccion de arreglo este actua como una lente con la imagen y el objeto plano
a una distancia Ra de las aberturas del conjunto. La lınea focal de un montaje tal,
Capıtulo 3. Conceptualizacion y Analisis de AWG 38
que define el plano de la imagen, sigue un cırculo de radio Ra/2 como se muestra en
la Figura 3.3. Transmisor y receptor de guıas de onda se deben colocar en esta lınea.
Figura 3.3: Geometrıa del lado del receptor [27].
3.2.2. Dispersion y Region de Libre Propagacion
Como se muestra en la figura 3.3, el angulo de dispersion resultante de una
diferencia de fase entre guıas de onda adyacentes se podrıa definir de la siguiente
manera:
θ = sin((∆Φ −m2π)/βFRP
da) ≈ ∆Φ −m2π
daβFRP(3.2)
En el que ∆Φ = β∆L, β y βFRP son las constantes de propagacion del modo de guıa
de onda y el modo del acoplador en la region de propagacion libre (FPR), respecti-
vamente, y da es el espaciado lateral (en lıneas de centro) de las guıas de ondas en
la abertura del arreglo.
La dispersion D de la matriz se describe como el desplazamiento lateral dS del
punto focal a lo largo del plano de la imagen por la unidad de cambio de frecuencia.
Capıtulo 3. Conceptualizacion y Analisis de AWG 39
D =dSdf
= Radθdf
=1
fc
Ng
NFPR
∆L
∆α(3.3)
En el cual fc = c/λc es la frecuencia central, NFPR es el modo de ındice en la region
de propagacion libre, ∆L es el incremento de la longitud de las guıas de onda del
arreglo como se ha descrito antes, ∆α = da/Ra es el angulo de divergencia entre
las guıas de onda de la matriz en las secciones del abanico de entrada y abanico de
salida , y Ng es el ındice de grupo del modo de guıa de onda [27].
Ng = Ng + fdNg
df(3.4)
3.2.3. Rango Espectral Libre y Anchura Total a la Mitad
del Maximo
El perıodo en el dominio de la frecuencia, mostrado la Figura 3.4 es llamado
rango espectral libre (FSR), el cual es el rango espectral entre dos bandas de paso
sucesivas del AWG. Estas cantidades determinan el numero de longitudes de onda
disponibles y la capacidad del canal junto a la FWHM [27].
Figura 3.4: Representacion de FSR
Este valor se define como el desplazamiento de frecuencia para que el cambio de
fase ∆Φ es igual a 2π.
Capıtulo 3. Conceptualizacion y Analisis de AWG 40
2π∆fFSRc
Ng∆L = 2π (3.5)
En donde se llega que
∆fFSR =c
Ng∆L=fcm′
(3.6)
El ancho total a la mitad del maximo (FWHM) es una medida de la anchura
completa de una banda de paso entre los puntos donde la funcion de transferencia
es la mitad de su maximo. Esta expresion esta dada de la siguiente forma:
FWHM =2 ∗
√ln(2)ω0∆f
dL(3.7)
En donde ω0 es el valor del tamano de punto que hace refencia a la mitad de
anchura en 1/e2 de potencia maxima. Este valor es generalmente 30 porciento de la
separacion entre canales.
3.2.4. Aplicaciones
El AWG provee cuatro escenarios basicos de estudio en donde se puede aplicar.
Puede funcionar como un simple multiplexor N x 1 y un demultiplexor N x 1. Como
un multiplexor de insercion / extraccion ( add/drop multiplexer - ADM) para el cual
lleva a cabo tanto la multiplexacion y demultiplexacion de forma simultanea y final-
mente tambien puede utilizarse como un router de longitud de onda de interconexion.
Las cuatro funciones se resumen en la Figura 3.7. Como enrutador de longitud de on-
da se pueden emplear en topologıas red como en estrella mientras que el ADM es muy
adecuado para aplicaciones de longitud de onda dirigida en redes en anillo o bus [15].
La estructura convencional de un ADM se basa en un demultiplexor 1 x N y un
multiplexor N x 1. Tanto demultiplexor y el multiplexor deberan ajustarse cuida-
dosamente a fin de tener respuestas de longitud de onda identicas. En el articulo
[27] fue propuesto un ADM con 15 canales de add-drop constituido por medio de
una AWG 16 x 16, con trayectorias opticas de retorno de bucle que conectan cada
puerto de salida con su puerto de entrada correspondiente. Un puerto de entrada y
su puerto de salida correspondiente se reservan como puertos comunes para la lınea
Capıtulo 3. Conceptualizacion y Analisis de AWG 41
Figura 3.5: Topologias de aplicaciones AWG [15].
de transmision de longitudes de onda. Una longitud de onda deseada λi puede ser
subida o bajada mediante la apertura de una de las vıas de alimentacion del bucle
correspondientes a λi. Los selectores de canales de longitud de onda puesden ser
llevados a cabo mediante la insercion de los amplificadores de diodos laser (LOA) en
los tramos de la fibra de alimentacion de bucle. Cualquier longitud de onda puede
ser seleccionado por la conmutacion de los LDAs on / off. Mediante el uso de un solo
AWG una dificil configuracion de las respuestas de longitud de onda puede ser evita-
do. Tambien observamos que un ADM se puede aplicar como un filtro de peine para
suprimir el ruido del amplificador de fibra optica en lıneas de transmision DWDM.
Como receptor sintonizable discretamente, un AWG se emplea como un demulti-
plexor 1 x N para separar una senal de WDM en canales individuales, que a su vez
estan acoplados a un arreglo de fotodiodos. Un AWG puede implementarse como un
filtro sintonizable discretamente / ecualizador, un laser unico o multiples frecuencias
sintonizables de forma discreta, o como un laser / filtro sintonizable de banda ancha.
Capıtulo 3. Conceptualizacion y Analisis de AWG 42
En todos los casos, la senal WDM entrante se demultiplexa y se acopla a un arreglo
de conmutacion de amplificador que selecciona las longitudes de onda deseadas.
Figura 3.6: Filtro sintonizable discreto/ecualizador [15].
Existe un elemento clave en las redes WDM llamdao OXC (Optical Cross Con-
nect) el cual realiza la misma funcion que un conmutador digital electronico en las
redes telefonicas pero a nivel optico, es decir es capaz de dirigir una senal optica
desde cualquiera de sus entradas hacia cualquiera de sus salidas. un OXE de este
tipo puede ser construido con N AWGs en calidad de demultiplexores y N AWGs
en calidad de multiplexores. Los costos pueden reducirse mediante el uso de varios
puertos de entrada / salida de un solo AWG simultaneamente [15].
3.2.5. AWG en Fuentes de Luz de Banda Ancha
La salida de luz de una fuente de luz de banda ancha tiene un amplio espectro
en el rango de 10 - 100 nm. Los diodos emisores de luz (LED) son un ejemplo muy
comun y rentable de una fuente de luz de banda ancha. Debido a su relativamente
pequeno producto de ancho de banda-distancia se aplican principalmente en las ve-
locidades de datos bajas y distancias son cortas. Las potencias de salida tıpicos son
del orden de -10 dBm. Sin embargo, los diodos superluminiscencia con una potencia
de salida de la fibra monomodo de 18,0 dBm y un ancho de banda de 3 dB - 35 de
nm estan tambien disponibles comercialmente.
Capıtulo 3. Conceptualizacion y Analisis de AWG 43
Figura 3.7: Esquema de OXE [15].
En sistemas de bajo presupuesto y una velocidad de transmision no muy alta
resulta una alternativa economica la particion del espectro del LED en comparacion
algunos laseres costosos. En la figura 3.8 ilustra esquematicamente el particionado es-
pectral de una senal de banda ancha LED de longitud de onda por medio de un AWG.
Figura 3.8: Representacion de Slicing en AWG [15].
En cada puerto de salida del AWG un sector diferente de la senal de entrada de
Capıtulo 3. Conceptualizacion y Analisis de AWG 44
banda ancha original es recibida por los nodos, cada rebanada que lleva la misma
informacion. Por lo tanto, un LED puede ser compartido por una serie de receptores.
Capıtulo 4
Diseno de la Red de Acceso por
Medio del AWG
En una red de acceso existen elementos que hacen posible la transmision de infor-
macion en el dominio optico, todos estos elementos cumplen una funcion especifica
dentro de las directrices de una red, estableciendo algunos parametros de funciona-
miento basados en normas y estandares de organismos especializados en telecomu-
nicaciones a nivel internacional. El organismo mas importante para las Tecnologıas
de Informacion y la Comunicacion - TIC es la ITU (International Telecomunications
Union) en cual existe un sector de este mismo encargado de la estandarizacion de las
telecomunicaciones denominada ITU-T (Telecommunication Standardization Sector
of ITU) en donde establecen recomendaciones para los sistemas y medios de transmi-
sion. Dentro del enfoque del proyecto se toma como referencia las recomendaciones
G.694.1 del 2012 y G.652 del 2009, en el que establecen las caracterısticas de los
sistemas opticos y sistemas de lınea optica para redes locales y de acceso.
Los elementos que hacen parte de las PONs se describiran en la siguiente seccion
como parte fundamental del diseno y la simulacion, teniendo en cuenta presupuesto
de potencia y de ancho de banda en base a el siguiente esquema de red conforma-
do por dispositivos pasivos y agrupaciones de elementos activos para le recepcion y
transmision de informacion denominado OLTs y ONTs.
45
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 46
Figura 4.1: Esquematico general de la red propuesta
Cada OLT esta conformada de la siguiente manera
Figura 4.2: Configuracion de componentes que conforman una OLT
Los elementos que conforman una OLT son un generador de bits pseudo-aleatorio,
un generador de pulsos NRZ y un modulador de Mach-Zehnder el cual seran debi-
damente explicados a continuacion.
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 47
4.1. Elementos de la OLT
4.1.1. Generador de Bits Speudo-Aleatorio
Existe un Modulo que genera una secuencia pseudo aleatoria binaria (Pseudo
Random Binary secuencia- PRBS) de acuerdo con diferentes modos de operacion.
La secuencia de bits esta disenado para aproximarse a las caracterısticas de los datos
aleatorios simulando una fuente de informacion de un sistema de comunicacion. Este
modulo opera de tal manera que genera un secuencia de N bits en donde se tiene lo
siguiente:
N = TwBr (4.1)
NG = N − nl − nt (4.2)
Tw es parametro global del tiempo de ventana y Br es el parametro de tasa de
bits. El numero de bits generados es NG y nl son el numero de ceros a la izquierda
y nt el numero de ceros a la derecha. Se tiene diferentes modos de operacion en las
que se puede aplicar este Modulo descritas a continuacion:
Probabilidad: Se utiliza el generador de numeros aleatorios, con el parametro
de probabilidad de Mark especificando la probabilidad de unos en la secuencia
Orden: El generador de PRBS con orden k se usa para generar una secuencia
con perıodo de 2k-1
Alternado: Se genera una secuencia alternando unos y ceros
Unos: Se genera una secuencia de unos
Ceros: se genera una secuencia de ceros
En base a lo siguiente se establece que la secuencia de bits generada sera en el
modo de Orden y que el tiempo de ventana sera de 3.413333333333e-008 s
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 48
4.1.2. Generador de Pulsos NRZ
Debido a que la informacion es transmitida por un modulo generador de secuen-
cias binarias, es necesario codificar y pasar al dominio electrico para su modulacion
y esto se hace posible por medio del modulo generador de pulsos con no retorno a
cero. En el formato NRZ el impulso se mantiene a lo largo de un tiempo de bit y
su amplitud no cae a cero entre dos o mas sucesivos bits en uno. Una ventaja del
formato NRZ es que el ancho de banda asociado con el flujo de bits es menor que la
del formato RZ en un factor de 2, simplemente porque las transiciones on-off ocurren
menos veces haciendolo un formato optimo para nuestro sistemas a plantear.
((a)) Modulo NRZ ((b)) Senales de formato NRZ Y RZ
Figura 4.3: Formato NRZ
De acuerdo al parametro Forma Rectangular que posee este modulo, se podran
producir pulsos con diferentes formas de borde. por lo tanto se establece un borde
lineal que tiene los siguientes parametros.
E(t) =
t/cr si 0 ≤ t < t1
1 si t1 < t < t2
t/cf si t2 ≤ t < T
(4.3)
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 49
Donde cr es el coeficiente de tiempo de subida y cf es el coeficiente de tiempo de
caıda. t1 y t2, son numericamente determinados para generar pulsos con los valores
exactos de los parametros de tiempo de subida y tiempo de caıda, y T es el perıodo
de bit.
4.1.3. Modulador de Mach-Zehnder
Despues de que se tiene la senal codificada en el formato NRZ en el dominio
electrico con la informacion y paralelamente la portadora optica a una frecuencia
determinada, es necesario pasar al dominio optico esta informacion por medio de un
modulador llamado Mach-Zenhder. Este modulador electro-optico permite transmitir
la informacion por modulacion externa con la frecuencia central de la portadora. El
principio basico de este elemento consiste en que la senal optica entra en una guıa de
onda con potencia Pin y esta se divide en dos haciendo que su intensidad se reparta
en la mitad. En un brazo de este se encuentran unos electrodos que permiten formar
un desfasamiento respecto con la segunda guıa de onda.
((a)) Modulo Mach-Zehnder ((b)) Estructura interna del modulador
Figura 4.4: Modulador Mach - Zehnder
Debido a que la senal optica es divida en dos, una de ella viaja sin alteraciones
pero en la otra parte debido a los electrodos experimenta una modulacion en fase
para finalmente por medio de otra union en Y superponerse con la otra guıa y ası
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 50
tener la senal modulada con un potencia de salida Pout que esta determinada por la
siguiente ecuacion:
Pout =1
2Pin +
1
2Pin cos ∆φ (4.4)
En donde ∆φ es la diferencia de fase de las ondas que viajan por los brazos del
modulador de intensidad. Este modulador es escogido debido a que es comercialmente
el mas utilizado en comunicaciones opticas y ademas de ello permite la transmision
de datos a un alta velocidad con menores perdidas por insercion no mayores a 5 dB.
4.2. Elementos de la ONT
Una ONT se conforma por una serie de elementos para la recepcion de informa-
cion despues del pasar por un tramo de distancia determinado y algunos dispositivos
pasivos para su multiplexacion y demultiplexacion. Para nuestro caso en particular
esta la conforman un fotodiodo APD, un filtro pasabajo de Bessel y un instrumen-
to para la verificacion de la informacion llamado analizador de BER. Si se quiere
una mejor reconstruccion de la informacion se hace indispensable hacer uso de un
dispositivo llamado regenerador optico 3R, que de igual manera como los anteriores
elementos se explicaran en la siguiente seccion dando en detalle algunos parametros
escogidos para el diseno y demas caracterısticas a resaltar. Cada ONT se conforma
se la siguiente manera.
Figura 4.5: Configuracion de componetes que conforman una ONT
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 51
4.2.1. Fotodetector APD
Cuando la senal optica llega a la ONT, es necesario pasarla al dominio electrico
y esto se hace posible por medio de un fotodetector. Para nuestro caso la eleccion
se hizo por el fotodiodo APD ya que son comercialmente los mas utilizados en co-
municaciones opticas y aunque los fotodetectores PIN tenga un menor costo y sean
mas simples de configurar, para el modelo que se plantea se requiere que el receptor
tenga una alta sensibilidad que puede ser obtenida por este dispositivo. .
((a)) Modulo fotodetector APD ((b)) Circuito de polarizacion
Figura 4.6: Fotodetector APD
En este dispositivo se debe tener en cuenta un parametro de configuracion que
es la corriente de oscuridad (dark current) el cual es una pequena disminucion de la
corriente proporcional a la luz recibida pero en oscuridad, por lo tanto se establece
un valor 10 nA y el otro parametro de configuracion llamado responsividad el cual
establece la eficiencia del fotodiodo en la capacidad de generar electrones con la
relacion de fotones incidentes, por lo tanto se establece un valor de 1 A/W. Por lo
cual se tiene que la potencia optica es convertida en corriente electrica por:
i(t) = is(t) + ith(t) + id + ish(t) (4.5)
donde es is(t) es la senal optica calculada a partir de la responsividad r:
is(t) = rPs(t) (4.6)
donde el ith(t) es la corriente de ruido termico calculado a partir de la densidad
espectral de potencia definido por el parametro de ruido termico, y id es la corriente
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 52
de oscuridad. La corriente de ruido de disparo ish(t) es calculada de acuerdo a la
densidad espectral de potencia.
Nsh = q(is + id) (4.7)
Cabe resaltar que todas estas configuraciones se dan para cuando la distribucion
de ruido de disparo es Gaussiana.
4.2.2. Filtro Pasabajo de Bessel
Cuando finalmente ya se tiene la senal en el dominio electrico por medio del
fotoreceptor se hace necesario que la senal de entrada presente unas caracterısticas
de transferencia deseadas y esto se hace posible por medio de un filtro electrico. Con
el fin de reducir el ruido en la senal debido a las interferencias del medio en la red,
la eleccion se hace por un filtro pasabajo de Bessel debido a que posee un maximo
aplanamiento es su retardo de grupo y de fase, permitiendo ası conservar la forma
de la senal en un paso de banda determinado. Este filtro tiene la siguiente funcion
de transferencia:
H(s) = αd0
BN(s)(4.8)
Donde α es el parametro de perdidas de insercion, N es el parametro del orden del
filtro y es utilizada para calcular el coeficiente de d0 de la siguiente manera:
do =(2N)!
2N ·N !(4.9)
Siendo una constante de normalizacion y BN(s) una de orden n del polinomio de
Bessel de la forma:
BN(s) =N∑K=0
dksk (4.10)
Donde
dk =(2N − k)!
2N−K · k!(N − k)!(4.11)
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 53
y
s = j(f · wbfc
) (4.12)
Donde fc es la frecuencia de corte del filtro definida por parametros de Frecuencia
y Wb indica la anchura de banda normalizado 3 dB y se puede aproximar por:
Wb ≈√
(2N − 1) · ln2 (4.13)
Cabe resaltar que todos los parametros anteriormente descritos se dan para un
valor de N menor a 10. En base a esto se establece un orden 4 para el filtro y una
profundidad de 100 dB.
4.2.3. Analizador de BER
Con el fin de poder verificar las caracterısticas de la informacion despues de ser
trasmitida y finalmente llegada al receptor, es necesario utilizar un elemento que
permita evidenciar el diagrama de ojo y sus caracterısticas inherentes como el factor
Q y el BER medido. En base a la configuracion de este instrumento los resultados
disponibles son los siguientes:
Max Q-Factor: Valor maximo para el factor Q en la ventana de tiempo del ojo.
Min BER: Valor mınimo de la tasa de error en la ventana de tiempo del ojo.
Altura de los ojos: Valor maximo de la altura de los ojos en la ventana de
tiempo del ojo.
Umbral: Valor del umbral en el instante de decision para el factor Q y BER
maxima / mınima.
Decision inst: Valor de la decision instantanea para el maximo factor Q /mınimo
BER.
4.3. Fibra Monomodo
Cuando la senal optica es demultiplexada parte de la red de distribucion optica es
el hilo de fibra que le sigue y al AWG demultiplexor, esta fibra debe tener unas carac-
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 54
terısticas especiales y una distancia determinada, para una red de acceso la distancia
maxima establecida es de aproximandamente 20 Km y segun la recomendacion ITU
G.652. establece que para una fibra monomodo trabajando en la tercera ventana se
tendra valores de 17 ps/nm/km para coeficiente de dipersion y 0.2 dB/km de ate-
nuacion. Por lo tanto se establecen estos valores como parametro de configuracion
en la simulacion para la fibra normal y bidireccional
((a)) Modulo de fibra ((b)) Modulo de fibra bidireccional
Figura 4.7: Modulos de Fibra
4.3.1. Regenerador 3R
Debido a que la la senal sufre deformaciones en la red debido a efectos de atenua-
cion y dispersion causados principalmente por la fibra y las perdidas de insercion en
los dispositivos, se hace necesario emplear regeneradores que permitan amplificar la
senal, recuperar la forma de los bits y sincronizar en un tiempo determinado la trama
de datos, permitiendo ası cancelar efectos tales como no linealidades y dispersiones
pero en el dominio electrico. El uso de estos dispositivos son independientes para el
diseno de red planteado ya que podrıan aumentar los costos en una gran medida, por
lo tanto el uso de estos regeneradores solo seran aplicados para canales que presenten
deformaciones considerables en su trama de datos.
4.4. Analizador Espectral Optico
Con el fin poder observar los espectros en frecuencia en el dominio optico de
cada uno de las etapas de la red, es de uso indispensable utilizar un analizador de
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 55
Figura 4.8: Modulo regenerador 3R
espectro optico que permita mostrar la intensidad de la senal, la densidad espectral
de potencia, la fase, el retardo de grupo y la dispersion de polarizaciones X y Y. La
utilizacion del OSA (Optical Spectrum Analyzer) se establecera de tal manera que
tanto como en puertos de salida y de entrada de los AWG se colocara uno de ellos.
Estos dispositivos son independientes de los costos de la red, ya que simplemente son
utilizados como verificacion y medicion de niveles de potencia que puedan tener la
senales opticas en cualquier parte de la transmision. Su modulo es el siguiente:
Figura 4.9: Modulo de analizador espectral optico
4.5. Fuente de luz ASE
En base de la topologıa de red planteada en la que se generan portadoras opticas
a partir de un fuente de luz no coherente, es imprescindible tener una fuente de luz de
banda ancha en la que se asegure un nivel de potencia determinado para su posterior
ranurado espectral. En el estado del arte se encuentra que las dos BLSs (Broadband
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 56
Light Source) mas comerciales son el Diodo Emisor de Luz (LED) y las fuentes de
Emision Espontanea Amplifica (ASE), en el cual se tiene una mayor inclinacion por
la segunda ya que con esta se obtienen niveles superiores de potencia. Dado que el
software no posee un modulo especifico de fuente de luz ASE, se opta por tomar
un laser de onda continua de unos 15 dBm y modificar su ancho de linea que es la
Anchura de Altura Media (FWHM) aproximadamente hasta los 100 GHz y seguido
de este un amplificador de fibra dopado con erbio EDFA para asegurar la potencia
de cada portadora. La configuracion de conexion es la siguiente:
Figura 4.10: Estructura de fuente ASE
4.6. AWG
El esquema de red planteado consta de tres AWGs que son utilizados de dife-
rentes modos para cada etapa. Las senales opticas de entrada en cada puerto se
encaminan a uno de salida especıfico, dependiendo de la longitud de onda de la senal
y el numero de puertos de entrada, permitiendo ası tener diferentes configuraciones
teniendo en cuenta el ancho de banda establecido y el ancho espectral de la fuente
de luz. Debido a que las senales opticas que entran a un puerto i son enviadas a un
puerto de salida j, el AWG se comporta como un filtro de banda de paso periodi-
co. La funcion de transferencia de la entrada i + 1 a una salida j tiene la misma
forma que la funcion de transferencia anterior de la entrada i, pero con la diferen-
cia que se desplaza en el eje de longitud de onda por un intervalo ∆λ, otro cambio
separa esta segunda salida de la entrada i+ 2 y la salida j repitiendose sucesivamen-
te. La funcion de transferencia de potencia que tiene la repeticion de una longitud
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 57
de onda fija llamado rango espectral libre (FSR) esta dado por la siguiente expresion:
FSR = N · ∆λ (4.14)
Donde N es el parametro del tamano del AWG y ∆λ es la longitud de onda del
espaciado. El primer AWG es el encargado de hacer el particionamiento espectral de
la fuente de luz de banda ancha con el fin de generar diferentes portadora opticas y
ası poder modular la informacion dentro de la OLT con la siguiente configuracion:
Figura 4.11: Configuracion de AWG como filtro para Slicing
En base a las recomendaciones ITU-T el espaciado entre cada canal es escogido
igual a 100 GHz (0.8 nm en longitud de onda) (ITU-T Rec. G.694.1, 2012) traba-
jando en la tercera ventana a 1550 nm, longitud para la cual se sintonizaran los
AWG como frecuencia central (193.1 THz). Debido a que este AWG es el que ge-
nera las portadoras opticas, se debera seleccionar un ancho de banda muy delgado,
puesto que cada puerto de salida del AWG emulara el equivalente a un laser a un
frecuencia central determinada, por lo tanto se establece un ancho de banda de 10
MHz para cada portadora con el fin de asegurar que la informacion pueda ser mo-
dulada y transmitida garantizando un BER mınimo segun la recomendacion ITU-T
G.984.2 en donde se establece un valor menor a 10−10 con una tasa de bit de 2.5 Gbps.
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 58
Figura 4.12: Configuracion de AWG como multiplexor
El segundo AWG es el encargado de multiplexar cada portadora modulada con
la informacion, esto con el fin de poder enviar todas estas senales opticas sobre un
tramo de fibra que permita transmitir sobre una distancia determinada no mayor a
unos 25 Km. Los parametros de configuracion para este AWG cambian en alguna
medida, ya que ahora se debera multiplexar y esto requiere un ancho de banda di-
ferente al anterior AWG. Por lo tanto se establece un ancho de banda de 100 GHz
para la multiplexacion y de igual forma se establece el mismo espaciado entre cana-
les y 3 dB de perdidas de insercion. Este dispositivo tambien brinda la posibilidad
de establecer un filtrado a la senal con un determinado orden, para nuestro caso se
utiliza un filtro Gaussiano de orden 2. La configuracion para este AWG se muestra
en la figura 4.12.
Para la parte de la demultiplexacion en la red de acceso nuevamente se utiliza un
AWG, el cual permita llevar la informacion a cada ONT debido a que la senal optica
multiplexada es inyectada al dispositivo por un tramo de fibra. Las caracterısticas
para este dispositivo se mantienen como en el AWG multiplexor con la diferencia
que la configuracion sera como demultiplexor. Cuando la informacion sea pasada al
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 59
dominio electrico y demodulada se podra evaluar el rendimiento de la red planteada
segun las particularidades que presente la informacion en los usuarios. La configura-
cion de conexion para este AWG sera la siguiente:
Figura 4.13: Configuracion de AWG como demultiplexor
Como se evidencia en la figura 4.13 el comportamiento del AWG es cıclico, debido
a que el conjunto de longitudes de onda que inciden aun puerto i y se demultiplexan
al puerto j tendran un salida por el puerto j − 1 si han entrado por el puerto i+ 1,
comportandose de tal manera en el que el ultimo sera el nuevo primero en los puertos
de salida. La funcion de transferencia general Tpq de este dispositivo conformado
principalmente por una guıa de onda p de entrada y la guıa de onda q de salida,
en donde existe una potencia de entrada en la senal de entrada P y Prs que es la
potencia a la salida del primer acoplador en la guıa de onda r y la fase φ establecida
por esta guıa que conecta los dos acopladores, por lo tanto se tiene lo siguiente:
Tpq =
∑Mr=1 Pr
sejφ
P 2(4.15)
El AWG es un dispositivo clave en la investigacion, ya que tienes tres funciones
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 60
diferentes en cada etapa permitiendo ası que la oficina central, la red de distribucion
optica y los usuarios puedan operar con un alto rendimiento y un menor costo. Como
parte fundamental del planteamiento se describira los diferente disenos establecidos
para la red en la siguiente seccion.
4.7. Diseno de PON con 8 ONTs en Bajada
En base al esquema general de red mostrado anteriormente y a la topologia tıpi-
ca de una red PON, el primer diseno planteado solo para los datos de bajada sera
establecido con un numero maximo de 8 ONTs, en donde cada una de ellas tendra
su respectiva OLT en la que se estara modulando la informacion dado de que la red
trabaja con la tecnologıa de WDM. Como se menciono anteriormente en la recomen-
daciones de la ITU-T, en especifico la G.694.1 se establece un valor minimo de BER
de 1x10−10 para una velocidad de 2.5 Gbps, este valor se debera garantizar como
parte fundamental del funcionamiento y ası mismo evaluar los factores dependientes
que permitan ver la variacion de los resultados. El esquema es el siguiente:
Figura 4.14: Esquema de red propuesta con 8 ONTs
El esquema del primer diseno de red mostrado permite evidenciar cada una de las
partes en las que esta constituida la red. El sistema inicia su funcionamiento con la
entrada de la luz ASE al primer AWG, el cual esta sintonizado para una frecuencia
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 61
de 193.1 THz, la fuente de luz aproximadamente con un ancho espectral de unos 50
nm entra a este dispositivo configurado con un parametro de ancho de banda de 10
MHz, esto con el fin de garantizar una anchura de espectral para cada portadora
similar a la que podrıa tener un diodo laser, ası mismo el espaciado entre canales
como parametro tambien del AWG, permite obtener cada portadora optica con una
separacion de 0.8 nm a un nivel de potencia determinado para que pueda ser mo-
dulado dentro de cada terminal de linea optico. Dentro de la OLT la informacion se
pasa al dominio electrico por medio de una modulacion directa de la secuencia de
bits aleatorios a un modulo NRZ y posteriormente mente por modulacion externa
la portadora a una frecuencia determinada se modula con la informacion por medio
del modulador Mach Zehnder.
Teniendo la senal optica con la informacion en bajada a la salida de cada OLT
con un frecuencia central determinada, es posible multiplexar cada canal para ser
inyectado sobre una fibra monomodo, este tramo de fibra es de aproximadamente de
20 km ya que esa es la distancia utilizada para una red de acceso. La multiplexacion
se hace posible por medio otro AWG configurado como multiplexor y con un parame-
tro de ancho de banda de 100 GHz, permitiendo tener un filtro de paso de banda
periodico que permita unir las senales. Cuando finalmente se llega al demultiplexor
de la red acceso otro AWG con los mismos parametros de configuracion del anterior,
de manera cıclica asigna una longitud de onda para cada terminal de red optico. En
cada ONT un fotodiodo APD convierte la senal optica al dominio electrico y seguido
un filtro de Bessel permite corregir la senal electrica. En sıntesis se hace posible la
transmision de informacion por medio de WDM y con la topologıa de una red PON,
haciendo uso de una sola fuente optica no coherente para un sistema solo de bajada
de una red de acceso.
4.8. Diseno de PON bidireccional con 4 ONTs
Como segundo diseno de red se plantea un sistema bidireccional que permita a
cada ONT enviar informacion de subida. Esto es posible por medio de una portadora
optica en blanco que es generada de igual forma con el ranurado espectral en el primer
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 62
AWG, el esquema especifico de esta red para 4 ONTs se muestra a continuacion:
Figura 4.15: Esquema de red bidireccional con 4 ONTs
Inicialmente se generan 8 portadoras opticas, lo cual 4 de ellas se modulan y las
restantes se envıan en blanco, posterior a ello se multiplexan con un AWG bidirec-
cional con el fin de inyectar la senal optica sobre el hilo de fibra monomodo, al llegar
a la etapa de la red de acceso se hace uso de cilicidad del AWG con el fin de que
en cada puerto de salida entregue a un canal especifico dos senales en diferentes fre-
cuencias, esto se hace posible utilizando un AWG de menor tamano de modo que el
FSR de este dispositivo sera menor que anterior y ası tendra este comportamiento.
Una senal de estas tendra la informacion modulada y la otra sera una portadora
optica en blanco, por medio de un demultiplexor WDM se separa cada una de estas
senales opticas para su posterior cambio al dominio electrico y modulacion para el
caso de la senal sin informacion. De tal manera que en cada ONT enviara la infor-
macion de upstream inyectandola de nuevo sobre el AWG bidireccional de 4x4 y asi
la informacion pueda llegar al receptor de la OLT.
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 63
4.9. Diseno de PON bidireccional con 8 ONTs uti-
lizando dos hilos de fibra
Dado de que en las topologias de diseno planteadas anteriormente, se utiliza solo
un hilo de fibra para la transmision bidireccional, es posible plantear un sistema que
posea dos hilos reutilizando la longitud de onda entregada a cada canal por medio
de un divisor de potencia y un filtro Gaussiano, esto permitira de nuevo establecer
portadoras opticas con la misma longitud de onda de downstream sin tener ningun
inconveniente puesto que la informacion de upstream sera transmitida por un hilo
de fibra diferente. De tal manera se tendra un sistema hıbrido ya que los divisores
de potencia son dispositivos utilizados en tecnologıas como TDM, siguiendo con las
caracterısticas que deberıa tener una red de acceso con una estructura WDM-PON
garantizando una calidad de servicio que permita la transmision de informacion a
altas velocidades. El esquema especifico de la red se muestra en la figura 4.16 con su
respectiva configuracion de componentes
Figura 4.16: Esquema de red bidireccional con 4 ONTs
Al igual que en los disenos anteriores se mantienen lo parametros de configuracion
Capıtulo 4. Diseno de la Red de Acceso por Medio del AWG 64
para cada uno de los AWG, con la diferencia que para este caso se utilizan de manera
bidireccional, permitiendo enviar la informacion en upstream en donde cada OLT y
ONT tendran sus respectivos transmisores y receptores con los elementos necesa-
rios para para garantizar un BER adecuado y los dos hilos de fibra que permitiran
que el sistema reutilice cada longitud de onda enviada. Este diseno de red permite
aumentar las ONTs con la particularidad de que sistema es ascendente y descendente.
Todo este capıtulo se baso en la referencias [19], [20] y [21]
Capıtulo 5
Simulacion y Analisis de los
Resultados
Dentro de las caracterısticas principales de todo el proceso del diseno realizado,
se deben tener en cuenta ciertas consideraciones para su implementacion dentro
del software de simulacion, dado de que algunos dispositivos no permiten ciertas
tecnologıas y ademas dejan de trabajar si en determinada entrada no hay ninguna
senal optica, se deben establecer algunos criterios de implementacion que permitan
tener un modelo de simulacion que tenga en cuenta las caracterısticas reales de todos
los elementos.Con base a esto se estableceran lo siguiente:
Dado que algunos dispositivos bidireccionales como el AWG trabajan en pa-
ralelo para sus entradas de ascendentes y descendentes, no es posible utilizar
el mismo dispositivo para las funciones de multiplexacion y de demultiplexa-
cion para las dos direcciones, debido a que en los dos sistemas bidireccionales
planteados la portadora optica utilizada para informacion de subida depende
de las senales opticas enviadas desde cada OLT. En los disenos planteados con
un mismo AWG bidireccional se realizaban estas dos funciones mencionadas en
un mismo dispositivo, es por ello que se hace necesario para fines de simulacion
utilizar dos AWGs adicionales que permitan evidenciar el funcionamiento de
esta propuesta a trabajar.
Para el modulo de la fibra monomodo sucede lo mismo que con el AWG, aunque
65
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 66
el software posea un modulo bidireccional de fibra este no permite establecer un
funcionamiento duplex ya que que trabaja en paralelo tambien y como se men-
ciono anteriormente al inicio del funcionamiento habra un instante de tiempo
en que no habra una portadora optica para enviar la informacion de subida.
En esta medida se utiliza dos hilos de fibra para garantizar la bidireccionalidad
del sistema.
Todos lo elementos utilizados fueron configurados con base a los que se en-
cuentran comercialmente, de manera tal que se establecieron con los siguientes
parametros:
Cuadro 5.1: Parametros de configuracion para AWGs
AWG de Slicing AWG Mux/Demux
Ancho de banda 0.01 GHz Ancho de banda 100 GHzSeparacion 100 GHz Separacion 100 GHzperdidas de insercion 3 dB perdidas de insercion 3 dBFrecuencia 193.1 THz Frecuencia 193.1 THz
Dado que dentro del software no se permite configurar una sensibilidad en es-
pecıfico para el fotodetector, se establece un responsividad de uno con el fin
del garantizar la mayor sensibilidad del dispositivo.
Cuadro 5.2: Parametros de Configuracion APD
Fotodetector APD
Responsividad 1 A/WDark Current 10 nAGanancia 3
En la recomendacion ITU G.652 se establecen las siguientes caracterısticas de
una fibra monomodo para trabajar en la tercera ventana, valores para los cuales
se configuro el modulo de fibra en la simulacion con el fin de que el compor-
tamiento que pueda tener la red se asemeje a como seria con los elementos de
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 67
verdad .
Cuadro 5.3: Parametros de configuracion SMF
Fibra SMF
Distancia 20 KmCoeficiente de dispersion cromatica 17 ps/nm/kmAtenuacion 0.2 dB/KmLongitud de onda de referencia 1550 nm
Para el caso del sistema bidireccional de 4 ONTs se utilizan demuliplexores
WDM para separar la portadora optica en blanco de la senal modulada, te-
niendo en cuenta los siguientes parametros:
Cuadro 5.4: Parametros de configuracion Demux WDM
Demux WDM
Ancho de Banda 100 GHzperdidas de insercion 1 dBFiltro GaussianoOrden 2
En el sistema bidireccional en el que se aumentan la cantidad de ONTs a 8
se hace uso de divisores de potencia y filtros guassianos, para este primero se
establecen que las perdidas de insercion seran de 3 dB y para el filtro gaussioano
los siguientes parametros:
Cuadro 5.5: Parametros de configuracion filtro Gaussiano
Filtro Gaussiano
Ancho de Banda 0.01 GHZFrecuencia 193.1+0.1nperdidas de insercion 3 dB
Para la simulacion de la fuente ASE construida por un amplificador EDFA y
un laser CW se establecen los siguientes parametros de configuracion:
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 68
Cuadro 5.6: Parametros de configuracion fuente ASE
Laser CW Amplificador EDFA
Potencia 15 dBm Ganancia 25 dBFrecuencia 193.1 THz Figura de Ruido 4 dBAncho de Linea 100 GHz Potencia 10 dBm
Como criterio clave del funcionamiento se utiliza el valor obtenido de BER en
cada ONT para poder evidenciar la degradacion que pueda tener la senal. De
igual forma para esta medicion se debera sintonizar el analizador de BER con
el generador pseudo aletarorio de secuencia binaria y el modulador de pulsos
NRZ.
5.1. Simulacion de PON con 8 ONTs en Bajada
En el software Optisystem se implementa el primer esquematico de red disenado
para un sistema solo de bajada de la siguiente manera:
Figura 5.1: Esquema de red implementado en simulacion para el primer diseno
Como se observa en esta primera implementacion cada OLT se sintoniza para
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 69
cada ONT, esto con el fin de que el sistema trabaja con WDM y adicional a eso es
soportado por el software de simulacion. Para cada uno de las etapas se medira el
nivel de potencia con el fin de ver las penalizaciones que esta pueda tener y ası mismo
establecer en que lugares de la red se evidencia mayores degradaciones, puesto que
se estara teniendo en cuenta las perdidas de cada elemento.
5.1.1. Presupuesto de Potencia y BER
Dado que la fuente de banda ancha escogida fue la luz ASE y esta construida por
un laser CW de aproximadamente 15 dBm y un EDFA que pueda dar una ganan-
cia de 25 dB, por medio de un analizador espectral optico se obtiene la siguiente senal:
Frecuencia Hz ×1014
1.926 1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936
Po
ten
cia
dB
m
-60
-50
-40
-30
-20
-10
0
10
20
Especto de BLS
Figura 5.2: Espectro en frecuencia de fuente ASE
Esta senal finalmente queda con un nivel de potencia de aproximadamente unos
40 dBm y un ancho de linea de unos 100 GHz. Posterior a que esta senal es inyectada
al primer AWG utilizado como filtro optico para el ranurado espectral, se obtienen
8 portadoras opticas con un nivel de potencia determinado y de nuevo por medio de
un analizador optico espectral se obtienen las siguientes senales:
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 70
Frecuencia Hz ×1014
1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935
Po
ten
cia
dB
m
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
λ1
λ2
λ3
λ4
λ5
λ6
λ7
λ8
Figura 5.3: Portadoras opticas generadas por el AWG
Cada portadora optica con una ancho espectral de 10 MHz queda con un nivel de
potencia determinado debido a que la fuente alcanza a tener un nivel mayor en las
frecuencia centrales causado por la generacion de la fuente ASE que posee un laser
centrado en 193.1 THz. El nivel de potencia especifico para cada canal se muestra
en la tabla de a continuacion:
Cuadro 5.7: Potencia de portadoras opticas
Canales Frecuencia Potencia
λ1 193.1 THz -1.375 dBmλ2 193.2 THz -9.477 dBmλ3 193.3 THz -9.991 dBmλ4 193.4 THz -8.110 dBmλ5 193.5 THz -10.677 dBmλ6 192.8 THz -6.840 dBmλ7 192.9 THz -11.058 dBmλ8 193.0 THz -5.553 dBm
Posterior a que se genera cada portadora por medio de modulacion externa se
hace posible que la informacion pase al dominio optico con un modulador Mach
Zehnder en cada OLT obteniendo las siguientes senales:
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 71
×1014
1.926 1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
0
λ1
Figura 5.4: Senal modulada para frecuencia de 193.1 THz
La potencia para la senal modulada de este primer canal es de aproximadamente
-4.719 dBm centrado en una frecuencia de 193.1 THz.
×1014
1.926 1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
λ2
Figura 5.5: Senal modulada para frecuencia de 193.2 THz
Para este segundo canal se obtiene un nivel de potencia aproximado para la senal
modulada de -12.990 dBm en una frecuencia de 193.2 THz. La senal que sale de la
siguiente OLT esta centrada en 193.3 THz que posee un nivel de potencia aproxima-
do de -13.447 dB como se muestra a continuacion:
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 72
×1014
1.926 1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
λ3
Figura 5.6: Senal modulada para frecuencia de 193.3 THz
En el cuarto canal que tiene una frecuencia de 193.4 THz se evidencia una po-
tencia de aproximadamente de -11.188 dBm para la senal modulada.
×1014
1.926 1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
λ4
Figura 5.7: Senal modulada para frecuencia de 193.4 THz
En este quinto canal se evidencia que todo su espectro no sale en su totalidad
debido al tiempo de ventana establecido, pero es indiferente ya que esa parte de
senal tiene niveles de potencia bajos en los que la informacion no se tiene en cuenta.
Este canal posee un nivel de potencia para su senal modulada saliendo de la OLT
de aproximadamente -14.021 dBm y esta centrado en 193.5 THz siendo la ultima
frecuencia posterior a 193.1 THz.
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 73
×1014
1.926 1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
λ5
Figura 5.8: Senal modulada para frecuencia de 193.5 THz
Despues de que el AWG ha generado portadoras opticas posteriores a 193.1 THz
que es la frecuencia central a la que esta sintonizado el dispositivo, este empieza a
originar las portadoras opticas anteriores a esta frecuencia dependiendo del numero
de puertos de salida. El siguiente canal en una frecuencia de 192.8 THz tiene un nivel
de potencia -10.241 dBm
×1014
1.926 1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
λ6
Figura 5.9: Senal modulada para frecuencia de 192.8 THz
La frecuencia para el siguiente canal es de 192.9THz y posee un nivel de potencia
aproximado -14.036 dBm.
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 74
×1014
1.926 1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
λ7
Figura 5.10: Senal modulada para frecuencia de 192.9 THz
Finalmente la ultima senal modulada esta centrada en una frecuencia de 193 THz
con un nivel de potencia aproximado -9.007 dBm.
Frecuencia Hz ×1014
1.926 1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936
Pote
ncia
dB
m
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
λ8
Figura 5.11: Senal modulada para frecuencia de 193.0 THz
Las perdidas por la modulacion que se evidencian son de aproximadamente 3.5
dB. Posterior a que se tiene cada una de las senales opticas moduladas, la siguiente
etapa es inyectar todas estas senales a un AWG configurado como multiplexor, esto
para poder ser enviadas sobre un hilo de fibra hasta lo que seria la red de acceso. Esta
senal nuevamente sufre una pequena degradacion ya que el AWG posee perdidas de
insercion que hacen que el nivel de potencia de la senal disminuya. La senal optica
obtenida por el analizador espectral optico es la siguiente:
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 75
Frecuencia Hz ×1014
1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936
Pot
enci
a dB
m
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
Multiplexación del AWG
Figura 5.12: Senal multiplexada por el AWG
La potencia total de esta senal antes de entrar a la fibra es de -3.944 dBm apro-
ximadamente. Al inyectarse al hilo de fibra nuevamente va sufrir penalizaciones de
potencia en funcion de la distancia de esta misma, ya que existe un factor de ate-
nuacion y un coeficiente de dispersion cromatica que afectan a la senal. Despues de
pasar los 20 km de fibra la senal obtenida con una potencia de aproximadamente
-7.944 dBm es la siguiente:
Frecuencia Hz ×1014
1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936
Pot
enci
a dB
m
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10 Multiplexación del AWG despues de la fibra
Figura 5.13: Senal multiplexada despues de pasar por el hilo fibra
La siguiente etapa de la red es cuando el hilo de fibra inyecta la senal optica al
tercer AWG configurado como demultiplexor. De nuevo este dispositivo ocasionara
perdidas en cada senal demultiplexada que deberan ser mitigadas con una etapa de
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 76
amplificacion sin salirse de la topologıa PON ya que esto se hara dentro de la ONT.
Los niveles de potencia a la salida del AWG demultiplexor son los siguientes:
Cuadro 5.8: Potencia de cada senal al ser demultiplexadas
λn Frecuencia Potencia
λ1 193.1 THz -14.745 dBmλ2 193.2 THz -22.992 dBmλ3 193.3 THz -23.468 dBmλ4 193.4 THz -21.211 dBmλ5 193.5 THz -24.041 dBmλ6 192.8 THz -20.265 dBmλ7 192.9 THz -24.045 dBmλ8 193.0 THz -19.023 dBm
Si directamente se pasa al dominio electrico con estos niveles de potencia se
obtendran valores de BER, factor Q y apertura de ojo muy cercanos a los recomen-
dados, esto dado de que la sensibilidad del receptor aun que sea amplia no permite
tener un mejor resultado ya que hay niveles de potencia de la senal que estan por
debajo de este valor. Los diagramas de ojo obtenidos son los siguientes:
(a) Diagrama de ojo para λ1 (b) Diagrama de ojo para λ2
Figura 5.14: Diagramas de ojo para λ1 y λ2
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 77
(a) Diagrama de ojo para λ3 (b) Diagrama de ojo para λ4
(c) Diagrama de ojo para λ5 (d) Diagrama de ojo para λ6
(e) Diagrama de ojo para λ7 (f) Diagrama de ojo para λ8
Figura 5.15: Diagramas de ojo para λ3, λ4, λ5, λ6, λ7 y λ8
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 78
Los parametros obtenido por el analizador de BER se resumen en la siguiente
tabla:
Cuadro 5.9: Resultados de Analizador de BER para cada canal en primer el diseno
λn Frecuencia BER Factor Q Apertura de ojo
λ1 193.1THz 1.38338x10−82 19.2119 0.000178502λ2 193.2THz 7.83602x10−23 9.76641 2.32829x10−5
λ3 193.3THz 7.09146x10−19 8.79456 1.96749x10−5
λ4 193.4THz 9.74916x10−28 10.8517 3.26822x10−5
λ5 193.5THz 1.754446x10−13 7.27389 1.47414x10−5
λ6 192.8THz 1.35903x10−39 13.1114 4.73339x10−5
λ7 192.9THz 3.21254x10−13 7.18961 1.38476x10−5
λ8 193 THz 1.17065x10−53 15.3768 6.58795x10−5
Si se desea garantizar unas mejores prestaciones para la red, se podrıa evaluar
todo el sistema inyectando a cada puerto de salida del AWG un EDFA con ganancia
de 10 dB, el cual permitira asegurar un nivel de potencia para obtener un BER
que garantice las los estandares de calidad de servicios. Despues de transmitir la
informacion a 10 Gbps y con un amplificador adicional por canal para lograr un
mejor BER los diagramas de ojo obtenidos son los siguiente:
(a) Diagrama de ojo para λ1 (b) Diagrama de ojo para λ2
Figura 5.16: Diagramas de ojo para λ1 y λ2
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 79
(a) Diagrama de ojo para λ3 (b) Diagrama de ojo para λ4
(c) Diagrama de ojo para λ5 (d) Diagrama de ojo para λ6
(e) Diagrama de ojo para λ7 (f) Diagrama de ojo para λ8
Figura 5.17: Diagramas de ojo para λ3, λ4, λ5, λ6, λ7 y λ8
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 80
Los parametros obtenidos por el analizador de BER para este caso en el que es
inyectado un amplificador adicional en cada ONT se resumen en la siguiente tabla:
Cuadro 5.10: Resultados de analizador de BER para primer diseno despues de laamplificacion
λn Frecuencia BER Factor Q Apertura de ojo
λ1 193.1THz 2.43257x10−120 23.2894 0.00184003λ2 193.2THz 9.64445x10−73 17.9997 0.00274156λ3 193.3THz 1.50197x10−74 18.2291 0.000245124λ4 193.4THz 4.23119x10−87 19.7446 0.000381499λ5 193.5THz 1.55408x10−63 16.7853 0.000205111λ6 192.8THz 9.27967x10−89 19.9372 0.000512279λ7 192.9THz 6.81541x10−59 16.1378 0.000186472λ8 193 THz 1.39995x10−100 21.2.535 0.000699441
Esta etapa amplificacion se hace indispensable para el siguiente diseno, ya que
nuevamente dentro de las ONTs se modula informacion de subida con las portadoras
en blanco enviadas desde la oficina central. Esto conlleva que nuevamente la senal
sufrira degradaciones ya que volvera a entrar a los AWG y al hilo de fibra. Si se desea
que el sistema economice costos se podrıa considerar la red de bajada sin una etapa
de amplificacion y para la informacion de subida tener un laser dentro de cada ONT.
5.2. Simulacion de PON Bidireccional con 4 ONTs
Para la implementacion de este diseno dentro del software Optisystem se hizo uso
de unos elementos adicionales a la red anterior, ya que ahora el sistema planteado es
bidireccional y su numero de ONTs se redujo a cuatro. Estos elementos son cuatro
demultiplexores WDM (que anaden 1 dB de perdidas de insercion cada uno), dos
AWG 4x4 para efectos de simulacion, un hilo de fibra adicional y demas elementos
para la recepcion de la informacion de subida dentro de las OLTs. La red implemen-
tada en simulacion es la siguiente:
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 81
Figura 5.18: Esquema de red implementado en simulacion para el segundo diseno
Como se evidencia en el esquema de red no es posible utilizar el mismo AWG
para la transmision de informacion de subida y bajada, ya que las portadoras opticas
para la informacion ascendente dependen del slicing generado en la oficina central
y para fines de simulacion habra un instante en el que la entrada de los AWG no
tendra ninguna senal, esto ocasionara que el dispositivo deje de funcionar debido a
que los elementos del software que sean bidireccionales operan en paralelo para sus
entradas, caso igual como sucede para el hilo de fibra.
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 82
5.2.1. Presupuesto de Potencia y BER
De nuevo se obtienen los mismos niveles de potencia para las portadoras opticas
generadas por el ranurado espectral con la diferencia de que ahora solo cuatro de
estas seran moduladas, de tal manera que se escogen las frecuencias de 192.8 THz
a 193.1 THz para la informacion de bajada y las frecuencias de subida desde 193.2
THz hasta 193.5 THz. Para efectos de simulacion los segundos AWGs se deberan
sintonizar a una frecuencia diferente dado de que ahora solo hay frecuencias desde
193.2 THz. Los valores de potencia dentro de la oficina central seran los mismos que
se mostraron en las tablas anteriores. Por ello se muestra ahora la senal optica desde
la salida del AWG multiplexor teniendo lo siguiente:
Frecuencia (Hz) ×1014
1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936
Pot
enci
a (d
Bm
)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
Multiplexación del AWG
Figura 5.19: Senal multiplexada por AWG-2 para segundo diseno
El nivel de potencia total para esta senal es de aproximadamente -2.799 dBm y
despues de que pasa por el hilo de fibra tiene un valor de -6.799 dBm. Para esta
parte en la que entra al AWG demultiplexor con un numero menor de puertos que
el anterior el FSR sera menor ya que se tiene los siguiente:
FSRAWG8x8 = 100GHz · 8 = 800GHz (5.1)
FSRAWG4x4 = 100GHz · 4 = 400GHz (5.2)
Este tercer AWG al tener un menor FSR acomodara de manera cıclica las senales
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 83
que se le son inyectadas, ya que ahora por cada puerto de salida se tendran dos
senales opticas, una con informacion y la otra con una portadora en blanco como se
mostrara continuacion para cada puerto de salida:
×1014
1.926 1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
λ1 y λ5
Figura 5.20: Senal demultiplexada para ONT 1
Esta primera senal llega con una potencia total aproximada de -13.757 dBm y se
evidencia que existe una senal que se filtra en el espectro de frecuencia de 192.8 THz
a 192.9 THz y pequenos picos en las frecuencias en donde se envıan las portadoras
en blanco, esto producto de que en el filtrado del AWG se interfieren parte de otras
senales.
×1014
1.926 1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
λ2 y λ6
Figura 5.21: Senal demultiplexada para ONT 2
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 84
La potencia para esta segunda senal es de aproximadamente -16.838 dBm y se
evidencia el mismo efecto de interferencia de otras senales como en el caso anterior.
×1014
1.926 1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
λ3 y λ7
Figura 5.22: Senal demultiplexada para ONT 3
Para esta senal la interferencia solo se presenta en las frecuencias en donde se
encuentran las portadora en blanco y posee una potencia aproximada de -18.551
dBm
Frecuencia (Hz) ×1014
1.926 1.927 1.928 1.929 1.93 1.931 1.932 1.933 1.934 1.935 1.936
Pot
enci
a (d
Bm
)
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
λ4 y λ8
Figura 5.23: Senal demultiplexada para ONT 4
Esta ultima senal posee una potencia aproximada de -15.531 dBm saliendo por el
ultimo puerto de salida del AWG 4x4. Al ser demultiplexadas todas estas senales se
amplifican con un EDFA antes de ingresar nuevamente a otro demultiplexor WDM
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 85
que separara la senal modula de la portadora en blanco para cada canal, este dispo-
sitivo configurado con las frecuencias de cada canal y con un ancho de banda de 100
GHz aplicara un filtro Gaussiano de orden dos a cada senal demultiplexada permi-
tiendo quitar algunas interferencias introducidas por otros canales en las diferentes
senales. Por medio de un analizador optico espectral en cada puerto de salida del
demultiplexor WDM se obtienen las siguientes senales para cada canal:
Frecuencia (Hz) ×1014
1.9302 1.9304 1.9306 1.9308 1.931 1.9312 1.9314 1.9316 1.9318 1.932
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
(a) Senal modulada en 193.1 THz
Frecuencia (Hz) ×1014
1.934 1.9342 1.9344 1.9346 1.9348 1.935 1.9352 1.9354 1.9356 1.9358 1.936
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
(b) Portadora optica en 193.5 THz
Figura 5.24: Senal modulada y portadora en blanco para canal 1
Los niveles de potencia para la senal modulada en 193.1 THz es de de aproxima-
damente -5.750 dBm y la portadora optica centrada en 193.5 THz tiene una potencia
de -11.671 dBm.
Frecuencia (Hz) ×1014
1.927 1.9272 1.9274 1.9276 1.9278 1.928 1.9282 1.9284 1.9286 1.9288 1.929
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
(a) Senal modulada en 192.8 THz
Frecuencia (Hz) ×1014
1.9312 1.9314 1.9316 1.9318 1.932 1.9322 1.9324 1.9326 1.9328
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
(b) Portadora optica en 193.2 THz
Figura 5.25: Senal modulada y portadora en blanco para canal 2
Aunque el filtrado del Demux WDM corrija algunas interferencias introducidas
en la senal, no lo hace en su totalidad para este caso de la portadora centrada de
193.2 THz, esto debido a que es la primera despues de las 4 senales moduladas. El
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 86
valor de potencia para la senal modulada centrada en 192.8 THz es de -11.266 dBm
y para la portadora -10.470 dBm.
Frecuencia (Hz) ×1014
1.928 1.9282 1.9284 1.9286 1.9288 1.929 1.9292 1.9294 1.9296 1.9298 1.93
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
(a) Senal modulada en 192.9 THz
Frecuencia (Hz) ×1014
1.9332 1.9334 1.9336 1.9338 1.934 1.9342 1.9344 1.9346 1.9348 1.935
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
0
(b) Portadora optica en 193.3 THz
Figura 5.26: Senal modulada y portadora en blanco para canal 3
La potencia para la senal modulada de este canal es de es de -15.051 dBm y la
portadora con -10.986 dBm.
Frecuencia (Hz) ×1014
1.9292 1.9294 1.9296 1.9298 1.93 1.9302 1.9304 1.9306 1.9308 1.931
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
(a) Senal modulada en 193.0 THz
Frecuencia (Hz) ×1014
1.932 1.9322 1.9324 1.9326 1.9328 1.933 1.9332 1.9334 1.9336 1.9338 1.934
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
(b) Portadora optica en 193.4 THz
Figura 5.27: Senal modulada y portadora en blanco para canal 4
Para este ultimo canal se tiene que la senal modulada llega con una potencia de
-10.031 dBm y la portadora optica con -9.107 dBm, dandole paso a la modulacion
nuevamente y a la conversion al dominio electrico de la informacion para cada ONT.
Ahora de nuevo la senal al ser modulada e inyectada en los AWGs y la fibra, volvera
a sufrir algunas degradaciones. El sistema nuevamente se evalua con la misma tasa de
transmision de bajada con el fin de evidenciar al maximo las prestaciones que pueda
tener. Al hacer la modulacion de la informacion se tienen los siguientes niveles de
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 87
potencia que se resumen en la tabla de a continuacion:
Cuadro 5.11: Potencia de senales moduladas en Tx-ONT
λn Frecuencia Potencia
λ2 193.2 THz -13.760 dBmλ3 193.3 THz -14.276 dBmλ4 193.4 THz -12.561 dBmλ5 193.5 THz -14.806 dBm
Cuando se tienen las diferentes senales moduladas y son inyectadas nuevamente
al AWG que simula la parte de bidireccionalidad del diseno planteado, se vuelven a
evidenciar penalizacion de potencia por las perdidas de insercion y posterior a ello
al inyectarse al hilo fibra nuevamente la senal se ve degradada. Estos valores de po-
tencia mencionados son -10.769 dBm y -14.769 dBm. Los niveles de potencia con los
que llega la senal en el receptor de la OLT se muestran en la siguiente tabla:
Cuadro 5.12: Potencia de senales demultiplexadas en Rx-OLT
λn Frecuencia Potencia
λ2 193.2 THz -23.783 dBmλ3 193.3 THz -24.822 dBmλ4 193.4 THz -22.585 dBmλ5 193.5 THz -24.295 dBm
Se evidencia que las perdidas que existen desde que la senal sale modulada del
transmisor de la ONT hasta el receptor de la OLT son de aproximadamente 10 dB.
Nuevamente dentro del receptor de la OLT se pasara el dominio electrico la informa-
cion y sera inyectada al analizador de BER para poder evidenciar sus caracterısticas
al enviar la informacion de subida. Con base a esto se tienen los siguientes diagramas
de ojo tanto para la informacion de subida como de bajada obtenidos por el ana-
lizador de BER que permitiran evidenciar la capacidad del sistema para transmitir
bidireccionalmente:
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 88
(a) Diagrama de ojo para 193.1 THz(bajada)
(b) Diagrama de ojo para 193.5 THz(subida)
(c) Diagrama de ojo para 192.8 THz(bajada)
(d) Diagrama de ojo para 193.2 THz(subida)
(e) Diagrama de ojo para 192.9 THz(bajada)
(f) Diagrama de ojo para 193.3 THz(subida)
Figura 5.28: Diagramas de subida y bajada para segundo diseno
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 89
(a) Diagrama de ojo para 193.0 THz(bajada)
(b) Diagrama de ojo para 193.4 THz(subida)
Figura 5.29: Diagramas de subida y bajada restantes para segundo diseno
Con base a los anteriores diagramas de ojo mostrados, se presentara la siguiente
tabla con los parametros arrojados por el analizador de BER para la transmision de
de datos tanto de subida como de bajada.
Cuadro 5.13: Resultados obtenidos por analizador de BER para segundo diseno
λn Frecuencia BER Factor Q Apertura de ojo
Bajada
λ1 193.1 THz 5.82909x10−122 23.4484 0.00146483λ6 192.8 THz 2.43132x10−91 20.2325 0.000409698λ7 192.9 THz 6.23343x10−57 15.8563 0.000145789λ8 193.0THz 2.27782x10−92 20.3487 0.000551634
Subida
λ5 193.5 THz 1.97608x10−9 5.88561 1.00949x10−5
λ2 193.2 THz 5.00647x10−14 7.43978 1.60199x10−5
λ3 193.3 THz 1.36212x10−12 6.99078 1.39329x10−5
λ4 193.4THz 1.89005x10−27 10.791 2.63575x10−5
Los datos obtenidos permiten garantizar la transmision de informacion con los
requerimientos necesarios para asegurar una calidad de servicio. Para el caso de la
transmision de informacion de bajada, todos lo valores obtenidos son los suficien-
temente buenos ya que estan muy por encima de los recomendados por la ITU-T,
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 90
en cambio para los de subida se evidencia que se acercan a los valores mınimos
recomendados, pero aun ası permiten garantizar la transmision de la informacion.
5.3. Simulacion de red bidireccional con 8 ONTs
La implementacion de este diseno en el que se aumentan la cantidad de ONTs
dentro del software Optisystem fue el siguiente:
Figura 5.30: Esquema de red implementado en simulacion para el tercer diseno
Para este diseno fue necesario utilizar elementos adicionales con el fin de au-
mentar el numero de ONTs, estos elementos permitiran transmitir por un hilo de
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 91
fibra diferente con la mismas longitud de onda de bajada la informacion de forma
ascendente. Los elementos adicionales de la red anterior son un divisor de potencia
optico y un filtro Gaussioano sintonizado a al frecuencia del canal para cada ONT,
en el caso del receptor de cada OLT fue necesario utilizar un amplificador de 10 dB
para garantizar un BER especifico y de igual forma al primer amplificador ubicado
despues del AWG demultiplexor fue necesario aumentar su ganancia a 15 dB, esto
debido a que al hacer uso de los divisores de potencia y de los filtros Gaussianos
existiran unas perdidas de insercion de 3 dB para cada uno en los diferentes canales.
Los valores antes y despues del filtrado Gaussiano son presentados en la siguiente
tabla:
Cuadro 5.14: Potencia antes y despues del filtrado Gaussiano
λn Frecuencia Potencia antes Potencia despues
λ1 193.1 THz -5.557 dBm -11.706 dBmλ2 193.2 THz -12.825 dBm -20.119 dBmλ3 193.3 THz -13.182 dBm -20.521 dBmλ4 193.4 THz -11.406 dBm -17.940 dBmλ5 193.5 THz -13.600 dBm -21.005 dBmλ6 192.8 THz -10.608 dBm -17.275 dBmλ7 192.9 THz -13.603 dBm -20.696 dBmλ8 192.0 THz -9.523 dBm -16.091 dBm
Despues de que se modula la senal queda con los siguientes niveles de potencia:
Cuadro 5.15: Potencia de senales moduladas de subida
λn Frecuencia Potencia antes s
λ1 193.1 THz -15.162 dBmλ2 193.2 THz -23.250 dBmλ3 193.3 THz -23.811 dBmλ4 193.4 THz -21.230 dBmλ5 193.5 THz -24.461 dBmλ6 192.8 THz -20.354 dBmλ7 192.9 THz -23.774 dBmλ8 192.0 THz -19.019 dBm
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 92
Este filtro al corregir la senal para convertirla en una portadora optica genera
unas penalizaciones de potencia considerables de aproximadamente 6,2 dB, de la
misma manera al modularse la informacion se obtienen perdidas de aproximadamen-
te 3.5 dB. La senal al salir del AWG multiplexor para el camino ascendente tiene un
nivel de potencia de -14.188 dBm y despues de ser inyectado por el hilo de fibra este
valor es de -18.188 dBm. Al llegar al AWG demultiplexor de subida se obtienen los
siguientes niveles de potencia en sus puertos de salida.
Cuadro 5.16: Potencia de las senales de subida al llegar al fotodetector
λn Frecuencia Potencia antes s
λ1 193.1 THz -25.186 dBmλ2 193.2 THz -33.253 dBmλ3 193.3 THz -33.829 dBmλ4 193.4 THz -31.254 dBmλ5 193.5 THz -34.479 dBmλ6 192.8 THz -30.381 dBmλ7 192.9 THz -33.784 dBmλ8 192.0 THz -29.037 dBm
Las senales opticas para los niveles de potencia mostrados en cuadro anterior son
ahora obtenidos obtenidos por el analizador espectral optico, esto con el fin de poder
evidenciar las caracterısticas de la senal y las degradaciones que tiene, despues de
pasar por cada elemento de la red:
Frecuencia (Hz) ×1014
1.93 1.9302 1.9304 1.9306 1.9308 1.931 1.9312 1.9314 1.9316 1.9318 1.932
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
(a) Senal modulada en 193.1 THz
Frecuencia (Hz) ×1014
1.931 1.9312 1.9314 1.9316 1.9318 1.932 1.9322 1.9324 1.9326 1.9328 1.933
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
(b) Senal modulada en 193.2 THz
Figura 5.31: Senal modulada y portadora en blanco para canal 3
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 93
Frecuencia (Hz) ×1014
1.932 1.9322 1.9324 1.9326 1.9328 1.933 1.9332 1.9334 1.9336 1.9338 1.934
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
(a) Senal modulada en 193.3 THz
Frecuencia (Hz) ×1014
1.933 1.9332 1.9334 1.9336 1.9338 1.934 1.9342 1.9344 1.9346 1.9348 1.935
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
(b) Senal modulada en 193.4 THz
Frecuencia (Hz) ×1014
1.934 1.9342 1.9344 1.9346 1.9348 1.935 1.9352 1.9354 1.9356
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
(c) Senal modulada en 193.5 THz
Frecuencia (Hz) ×1014
1.9274 1.9276 1.9278 1.928 1.9282 1.9284 1.9286 1.9288 1.929
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
(d) Senal modulada en 192.8 THz
Frecuencia (Hz) ×1014
1.928 1.9282 1.9284 1.9286 1.9288 1.929 1.9292 1.9294 1.9296 1.9298 1.93
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
(e) Senal modulada en 192.9 THz
Frecuencia (Hz) ×1014
1.929 1.9292 1.9294 1.9296 1.9298 1.93 1.9302 1.9304 1.9306 1.9308 1.931
Pote
ncia
(dB
m)
-90
-80
-70
-60
-50
-40
(f) Senal modulada en 193.0 THz
Figura 5.32: Senales moduldas al llegar al fotodetector
De tal manera se observa que aunque la senal llegue con un nivel bajo de poten-
cia, sus caracterısticas en cuanto su forma de onda no se ven altamente afectados.
La manera de mitigar este nivel de potencia es por medio de un EDFA que per-
mita garantizar un valor considerable respecto a la sensibilidad de fotodetector y
ası garantizar un BER especifico. Parte del analisis es ver las caracterısticas de la
transmision por medio del diagrama de ojo y ası poder evaluar los parametros que
hacen parte de este metodo, facilitando evidenciar el comportamiento del enlace
de transmision. Es por ello que ahora se mostrara el diagrama de ojo obtenido pa-
ra canal tanto para la transmision de subida como la de bajada teniendo lo siguiente:
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 94
(a) Diagrama de ojo para193.1 THz (bajada)
(b) Diagrama de ojo para193.1 THz (subida)
(c) Diagrama de ojo para193.2 THz (bajada)
(d) Diagrama de ojo para193.2 THz (subida)
(e) Diagrama de ojo para193.3 THz (bajada)
(f) Diagrama de ojo para193.3 THz (subida)
(g) Diagrama de ojo para193.4 THz (bajada) THz
(h) Diagrama de ojo para193.4 THz (subida)
Figura 5.33: Diagramas de ojo de subida y bajada para λ1, λ2, λ3 y λ4
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 95
(a) Diagrama de ojo para193.5 THz (bajada)
(b) Diagrama de ojo para193.5 THz (subida)
(c) Diagrama de ojo para192.8 THz (bajada)
(d) Diagrama de ojo para192.8 THz (subida)
(e) Diagrama de ojo para192.9 THz (bajada)
(f) Diagrama de ojo para192.9 THz (subida)
(g) Diagrama de ojo para193.0 THz (bajada)
(h) Diagrama de ojo para193.0 THz (subida)
Figura 5.34: Diagramas de ojo de subida y bajada para λ5, λ6, λ7 y λ8
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 96
De esta manera los parametros obtenido por analizador de BER se resumen en
la tabla de a continuacion:
Cuadro 5.17: Resultados obtenidos por analizador de BER para informacion desubida y bajada para tercer diseno
λn Frecuencia BER Factor Q Apertura de ojo
Bajada
λ1 193.1 THz 1.91645x10−117 23.0022 0.00145543λ2 193.2 THz 2.62059x10−69 17.5565 0.000216346λ3 193.3 THz 9.7294x10−70 17.613 0.00019319λ4 193.4THz 1.74416x10−83 19.3199 0.000301151λ5 193.5 THz 8.75395x10−60 16.2647 0.000161469λ6 192.8 THz 1.00636x10−84 19.4672 0.000409698λ7 192.9 THz 3.61704x10−55 15.5997 0.000146888λ8 193.0THz 3.77406x10−97 20.8798 0.000553097
Subida
λ1 193.1 THz 1.31652x10−62 16.6583 0.000162095λ2 193.2 THz 9.76264x10−13 7.03686 1.74538x10−5
λ3 193.3 THz 3.71013x10−13 7.17087 1.56864x10−5
λ4 193.4THz 1.52142x10−21 9.45918 3.2307x10−5
λ5 193.5 THz 6.21698x10−9 5.68868 1.12583x10−5
λ6 192.8 THz 6.23842x10−23 9.7869 3.85284x10−5
λ7 192.9 THz 9.44916x10−11 6.3661 1.49157x10−5
λ8 193.0THz 1.38815x10−31 11.6335 5.34737x10−5
Es posible ver que para los datos de bajada se obtienen valores de BER muy
por encima de los recomendados, debido a que al momento de llegar al fotodetector
el nivel de potencia para cada unas estas senales tiene una diferencia considerable
respecto a la sensibilidad, caso diferente para los datos de subida ya que a pesar
de tener un EDFA adicional en el receptor de cada OLT, se alcanzan a evidenciar
valores de 10−9 en el BER y ademas de ello el factor de calidad tiene una diferencia
negativa de 10 aproximadamente respecto a los datos de subida, tambien se obtienen
unas aperturas de ojo con valores de 10−5 aproximadamente, mientras que en la
informacion ascendente el valor mınimo encontrado fue 0.000146888. Es evidente
que para este diseno planteado hay penalizaciones de potencia mayores que en los
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 97
anteriores, debido a que se hace uso dispositivos que tienen perdidas de insercion de
un mayor valor, ademas de ello estas perdidas de potencia son generadas tambien
segun el modo de operacion de algunos elementos, como por ejemplo para el caso del
filtro gaussiano que al configurar un ancho de banda tan directivo para asegurar un
anchura de linea similar a la de un laser se evidencian perdidas de 6.2 dB. Todas estas
perdidas pueden verse compensadas de manera positiva al mostrar que por medio de
una sola fuente no coherente se llego a 8 ONTs teniendo transmision bidireccional y
haciendo uso de dos hilos fibra que permitieron reutilizar las longitudes de onda de
bajada.
5.4. Analisis de BER Respecto a Distancia
Para abarcar un mayor analisis de los posibles cambios que pueda tener la red
de acceso, se evaluara ahora el comportamiento que pueda tener el BER respecto a
las variaciones de distancia del enlace de fibra, esto permitira tener una percepcion
mucho mas amplia de los alcances que pueda tener la red con esta tecnica de gene-
racion de portadoras opticas. Este analisis se baso en el primer diseno en donde la
transmision de informacion solo es de bajada y la variacion de la distancia se hizo
desde 20 Km hasta 45 Km. Para efectos practicos se tomo saltos de 5 km y en base a
esto se obtiene la variacion del BER para cada canal, estos valores se resumen en la
siguientes tablas que permitiran obtener posteriormente de manera grafica un mejor
analisis de los posibles alcances que tenga la red y la es escalabilidad a la que se
pueda llegar utilizando el ranurado espectral:
Cuadro 5.18: Variacion de BER respecto a distancia - Parte 1
Distancia BER(Canal 1) BER(Canal 2) BER(Canal 3) BER(Canal 4)
20 Km 2,43x10−120 9,64x10−73 1,50x10−74 4,23x10−87
25 Km 3,59x10−79 2,87x10−52 5,77x10−59 8,77x10−64
30 Km 1,80x10−26 2,20x10−24 4,88x10−26 6,60x10−27
35 Km 3,83x10−14 2,83x10−14 8,76x10−15 3,09x10−14
40 Km 2,66x10−12 3,22x10−11 3,83x10−12 4,84x10−12
45 Km 4,61x10−11 1,80x10−10 7,05x10−12 1,27x10−10
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 98
Cuadro 5.19: Variacion de BER respecto a distancia - Parte 2
Distancia BER(Canal 5 ) BER(Canal 6) BER(Canal 7) BER(Canal 8)
20 Km 1,55x10−63 9,28x10−89 6,82x10−59 1,40x10−100
25 Km 2,63x10−56 4,49x10−60 1,33x10−43 1,70x10−73
30 Km 1,60x10−25 6,34x10−26 5,53x10−18 7,00x10−26
35 Km 8,15x10−13 1,56x10−13 1,31x10−12 5,53x10−14
40 Km 5,76x10−11 1,58x10−12 3,13x10−12 4,17x10−12
45 Km 1,97x10−9 1,87x10−12 3,17x10−10 5,82x10−12
De tal manera que se obtiene la siguiente grafica en escala semilogaritimica para
el eje del BER permitiendo evidenciar el comportamiento ante las variaciones de
distancia:
Distancia (Km)
20 25 30 35 40 45
BE
R
10-120
10-100
10-80
10-60
10-40
10-20
100
BER 1
BER 2
BER 3
BER 4
BER 5
BER 6
BER 7
BER 8
Figura 5.35: Distancia vs BER
Esta variacion se hizo hasta 45 Km ya que en esta distancia se llego a los niveles
mınimos para garantizar una calidad de servicio para el enlace, de esta manera es
posible tener una mayor despliegue para la red propuesta utilizando el particiona-
miento espectral. Es posible transmitir con un enlace de mayor distancia utilizando
amplificadores desde la OLT y haciendo uso de fibra compensadoras de dispersion
cromatica ya que para distancias de este orden este fenomeno empieza a ser repre-
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 99
sentativo. Cabe resaltar que este analisis se hizo para el primer diseno con la etapa
de amplificacion en la ONT, para ahora mostrar el alcance que pueda tener la red
sin esta ganancia. De esta manera ahora la variacion de distancia se hace desde 20
Km hasta 30 Km con saltos de 2.5 Km, con el fin de evidenciar el comportamiento
del BER. La siguiente tabla resume los resultados obtenidos.
Cuadro 5.20: Variacion de BER respecto a distancia - Parte 1
Distancia BER(Canal 1) BER(Canal 2) BER(Canal 3) BER(Canal 4)
20 Km 1.38x10−82 7.83x10−23 7.09x10−19 9.74x10−28
22.5 Km 2.42x10−81 3.85x10−16 2.53x10−13 1.67x10−24
25 Km 1.59x10−71 1.91x10−15 1.39x10−13 4.05x10−21
27.5 Km 2.29x10−42 8.19x10−12 4.17x10−10 6.38x10−17
30 Km 8.90x10−24 4.69x10−9 9.48x10−8 1.07x10−12
Cuadro 5.21: Variacion de BER respecto a distancia - Parte 2
Distancia BER(Canal 5 ) BER(Canal 6) BER(Canal 7) BER(Canal 8)
20 Km 1.74x10−13 1.35x10−39 3.21x10−13 1.17x10−53
22.5 Km 1.69x10−12 1.23x10−35 1.52x10−10 3.89x10−52
25 Km 2.85x10−11 2.49x10−30 1.34x10−7 1.37x10−37
27.5 Km 7.45x10−8 2.68x10−19 1.87x10−7 4.63x10−25
30 Km 5.97x10−7 4.56x10−16 1.67x10−6 3.06x10−17
En esta medida los datos obtenidos permiten evidenciar que en los 30 Km la senal
ya ha tenido una degradacion considerable para no alcanzar un valor de BER que
asegure la transmision de informacion, debido a que ya se obtiene valores del orden
de los 10−6 para el peor canal y de 10−24 para el mejor, es por ello que si se quiere
tener un mayor alcance en el enelace de fibra es recomendable utilizar amplificacion
ya sea en las ONTs o en las OLTs y de de igual forma compensar de alguna manera
la dispersion cromatica que se pueda acumular en la fibra.
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 100
5.5. Analisis de Penalizaciones de Potencia y BER
Respecto a Ancho de Banda del AWG
El primer AWG encargado de hacer el slicing para el funcionamiento de la red,
cumple una funcion determinante en todo el proceso, es por ello que el siguiente anali-
sis hecho se basa en la variacion del parametro de ancho de banda de este dispositivo
para rebanar espectro de la fuente ASE ingresada y ası poder evidenciar como influye
en las penalizaciones de potencia y el BER obtenido conforme se aumenta este valor.
Los datos para esta anlisis se resumen en la siguiente tabla:
Cuadro 5.22: Variacion de potencias respecto a ancho de banda del AWG
BW Potencia 1 Potencia2 Potencia 3 BER
50 MHz -1.375 dBm -4.719 dBm -14.745 dBm 2.21645x10−120
55 MHz -1.375 dBm -4.719 dBm -14.744 dBm 3.49848x10−120
60 MHz -1.375 dBm -4.707 dBm -14.731 dBm 9.68314x10−64
65 MHz -1.356 dBm -4.651 dBm -14.676 dBm 5.33578x10−17
70 MHz -1.248 dBm -4.465 dBm -14.490 dBm 1.48129x10−5
75 MHz -0.920 dBm -4.025 dBm -14.050 dBm 0.0039796980 MHz -0.292 dBm -3.287 dBm -13.311 dBm 0.01995185 MHz 0.564 dBm -2.349 dBm -12.373 dBm 0.034830590 MHz 1.502 dBm -1.366 dBm -11.390 dBm 0.043189595 MHz 2.399 dBm -0.448 dBm -10.472 dBm 0.0470571100 MHz 3.196 dBm 0.356 dBm -9.668 dBm 0.0486153
La Potencia 1 es el nivel con el que sale la portadora optica desde el AWG,
seguido se encuentra el nivel de potencia despues de la modulacion dentro de la
OLT, la Potencia 3 hace referencia al nivel con el que llega la senal despues de
ser demultiplexada en el ultimo AWG y finalmente el BER obtenido respecto a la
variacion del ancho de banda del AWG. La informacion proporcionada en la tabla
permite ver el decaimiento que posee el BER conforme se aumenta el ancho de
banda, de manera tal que los valores en los que es mas optimo transmitir son para
las portadoras con un ancho espectral menor 65 MHz. Los valores son tomados desde
50 MHz debido a que no se encuentran cambios significativos en el BER y la potencia
con anchos de banda menores. La grafica que permite evidenciar este cambio es la
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 101
siguiente:
FWHM(MHz)
50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
BE
R
10-120
10-100
10-80
10-60
10-40
10-20
100
Figura 5.36: BER vs Ancho de Banda
Las penalizaciones de potencia existentes en la red ahora son evaluadas conforme
se aumenta el ancho de banda, estas penalizaciones son tomadas desde que sale la
portadora optica hasta que llega a la ONT y las perdidas existentes que hay despues
de la modulacion, esta informacion se resume en el siguiente cuadro:
Cuadro 5.23: Penalizaciones de potencia
Ancho de Banda Penalizaciones 1 Penalizaciones 2
50 MHz 3.344 dB 13.37 dB55 MHz 3.344 dB 13.369 dB60 MHz 3.332 dB 13.356 dB65 MHz 3.295 dB 13.32 dB70 MHz 3.217 dB 13.242 dB75 MHz 3.105 dB 13.13 dB80 MHz 2.995 dB 13.019 dB85 MHz 2.913 dB 12.937 dB90 MHz 2.868 dB 12.892 dB95 MHz 2.847 dB 12.871 dB100 MHz 2.84 dB 12.864 dB
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 102
La representacion grafica de las penalizaciones de modulacion respecto a la va-
riacion del ancho de banda es la siguiente:
BW(MHz)
50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
Penaliz
ació
n(d
B)
2.8
2.9
3
3.1
3.2
3.3
3.4
Figura 5.37: Penalizaciones de potencia 1 vs Ancho de Banda
Para las penalizaciones existentes desde que se genera la portadora optica, hasta
que llega a la ONT se tiene la siguiente representacion grafica:
BW(MHz)
50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
Penaliz
ació
n(d
B)
12.8
12.9
13
13.1
13.2
13.3
13.4
Figura 5.38: Penalizaciones de potencia 2 vs Ancho de Banda
Como se muestra en las figuras 5.39 y 5.39 existen menores penalizaciones para
mayores anchos de banda, pero este efecto se ve opacado con el aumento significativo
del BER despues de los 65 MHz, por lo tanto se establece que el rango de trabajo
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 103
para el cual el ancho de banda es el mas apropiado, es desde los 10 MHz hasta los
65 MHz.
5.6. Analisis de BER Respecto a la Variacion de
la Tasa de Transmision
Para este analisis se tendra en cuenta el primer diseno sin amplificacion dentro
de la ONT, tomando como referencia el mejor y el peor canal con el fin de evidenciar
su comportamiento ante la variacion de la tasa de transmision, disminuyendo esta
valor hasta los 2.5 Gbps como se muestra en la tabla de a continuacion:
Cuadro 5.24: Penalizaciones de potencia
Tasa de Transmision BER(Peor Canal) BER(Mejor Canal)
2.5 Gpbs 1.40x10−28 2.01x10−204
3 Gpbs 3.90x10−20 6.31x10−192
4 Gpbs 9.40x10−19 1.48x10−165
5 Gpbs 2.44x10−19 9.67x10−150
6 Gpbs 1.45x10−15 2.74x10−140
7 Gpbs 1.17x10−14 8.02x10−98
8 Gpbs 4.03x10−16 2.32x10−85
9 Gpbs 7.85x10−12 1.15x10−56
10 Gpbs 3.21x10−13 1.17x10−53
Como se muestra en la tabla dependiendo de los requerimientos de la red y la
calidad de servicio que se quiera garantizar, se puede establecer una tasa de trans-
mision especifica, debido a que a menores tasa de transmision se encuentran valores
de BER menores, permitiendo ası darle cabida a pequenos aumentos en la distancia
y ancho de banda del AWG para asegurar un mayor alcance de la red y un nivel de
potencia determinado. Para evidenciar de una mejor manera este analisis, se presenta
continuacion la variacion mostrada en el cuadro anterior para el mejor y peor canal
de manera grafica, teniendo en escala semilogaritmica el eje de los valores para el
BER como se muestra continuacion:
Capıtulo 5. Simulacion y Analisis de los Resultados 104
Tada de transmisión (Gbps)
2 3 4 5 6 7 8 9 10
BE
R
10-250
10-200
10-150
10-100
10-50
100
BER peor canal
BER mejor canal
Figura 5.39: BER vs Tasa de Transmision
La tasa de transmision se trabaja dentro de estos valores con el fin de evitar
posibles efecto no lineales dentro de la fibra que puedan afectar a la informacion. Los
valores obtenido para la menor tasa analizada muestran que es posible llegar hasta
los 10−28 para el peor canal y 10−204 para el mejor, siendo valores con una diferencia
considerable respecto a los que recomienda la ITU para tasas de transmision de 2.5
Gbps.
Capıtulo 6
Conclusiones
Como parte fundamental de todo el desarrollo planteado, el ranurado espectral
cumple el papel mas importante, dado de que por medio de esta tecnica en la
que se utiliza un fuente de luz de banda ancha y un AWG, fue posible obtener
portadoras opticas en diferentes frecuencias para modular la informacion dentro
de la OLT, permitiendo brindar una solucion mucho mas economica y eficiente
en comparacion de utilizar lasers sintonizados en una frecuencia determinada
para cada canal. De igual manera las prestaciones obtenidas permitieron te-
ner tasas de error muy bajas para algunos canales y para otros aunque sus
valores se acercaron a los recomendados se permitio asegurar la transmision
de informacion, todos estos valores pueden ser compensados con una ganancia
que asegure un nivel de potencia para que los valores de BER sean muy bajos,
dado de que las penalizaciones de potencia en la red no permiten tener mejores
valores.
Para el analisis del funcionamiento de la red fue evaluado el presupuesto de po-
tencia, tomando como referencia los diferentes niveles medidos en cada punto
de la red, permitiendo ası evidenciar en que partes habıan mayores penaliza-
ciones de potencia y los factores influyentes como perdidas de insercion de los
dispositivos y los factores de la fibra como la atenuacion y la dispersion cromati-
ca. Las mayores perdidas encontradas en la red son producto en su mayorıa
por las perdidas de insercion y filtrado en el AWG para el primer planteamien-
105
Capıtulo 6. Conclusiones 106
to unidireccional, para le red en la que se propone un sistema bidireccional
reutilizando las frecuencias de bajada se evidencia un punto de la red en el
que se encuentran perdidas de 6.5 dB producto de un filtrado gaussiano con el
fin de lograr un ancho espectral directivo para la modulacion de la informacion.
El desarrollo de todo el proyecto fue posible sin duda al software de simulacion
Optisystem, el cual permitio un amplio analisis de los disenos propuesto que
permitieran evidenciar el funcionamiento, trayendo todas las abstracciones des-
critas en el diseno a modulos que emulan el funcionamiento de cada elemento a
utilizar, posibilitando tener una perspectiva de lo que seria el funcionamiento
con componentes reales. Aunque fue posible probar todo lo que se planteaba
se tuvieron algunas restricciones en cuantos a los componentes bidireccionales
debido a su modo de operacion simultanea, puesto que para los dos sistemas
bidireccionales que se plantearon las portadoras opticas de subida dependıan
de las senales opticas de bajada.
Para el funcionamiento de la red unidireccional fue posible lograr la transmi-
sion de informacion sin necesidad de tener amplificadores en sus terminales.
Posterior a que se evalua esta misma red con un EDFA en cada ONT se propo-
nen los otros dos sistemas bidreccionales como solucion al problema de tener
una red que mantenga informacion ascendente y descendente. De esta manera
sin salirse de la topologıas de las PONs fue posible evidenciar que por medio
de ganancias fijas en los terminales que aseguraran que el peor canal tenia un
mınimo BER recomendado el funcionamiento de dos sistemas bidireccionales
que cumplieron con los requerimientos necesarios para garantizar una calidad
de servicio con los estandares actuales.
Estas topologıas de red por medio de esta tecnica, quedan abiertas a diferentes
aplicaciones en las que se trabajen con WDM, dado de que el AWG es un
dispositivo que puede ser trabajado de diferente modos de operacion. Estas
aplicaciones pueden ser adaptadas a enlaces de larga distancia en las que se
Capıtulo 6. Conclusiones 107
puede utilizar el AWG como un multiplexor de extraccion e insercion de canales,
saliendose de las topologıas de las PONs utilizando amplificadores de linea que
aseguren los niveles de potencia con enlaces mayores a los 80 km.
El funcionamiento de la red fue verificado por un parametro determinante en
el dominio electrico que es la tasa de error de bit, siendo este medido para to-
dos los disenos de red propuestos. Como se menciono anteriormente se debıan
asegurar valores de BER menores a 1 · 10−10, el cual fue posibles lograrlos con
excepcion para algunos canales en los sistemas bidireccionales en los que se
obtuvieron valores del orden de 10−9, aunque este valor sea un poco mayor que
el valor recomendado aun ası permite asegurar la transmision de informacion
con los requerimientos mınimos. Aunque fue necesario implementar amplifica-
dores con ganancia fija dentro de las OLT y las ONT, estos fueron simplemente
utilizados para asegurar un BER mınimo para el peor canal y ası evidenciar el
comportamiento que tenia cada uno de ellos en las mismas condiciones. Para
los mejores canales de obtuvieron valores del orden de 10−122 hasta 10−117 y
para el diseno inicial en el que no se utiliza ningun amplificador el mejor valor
fue 1,38 · 10−82, todos estos valores tiene una diferencia significativa con los va-
lores que son recomendados permitiendo tener una mejores prestaciones para
la red de acceso.
El hecho de tener portadoras opticas con diferentes niveles de potencia al ha-
cer el ranurado espectral, puede ser causado por las caracterısticas de la fuente
ASE que se le es inyectada al AWG, ya que al ser generada por una laser CW
en el que se le es variado su ancho de linea, este aun permite evidenciar que
tiene un nivel de potencia mayor en su frecuencia en el que es sintonizado.
Otro factor influyente a estas diferencias de potencia puede ser causado por la
guıas de onda de agrupamiento intermedio dentro del AWG ya que tienen un
diferencia de longitud para lograr un desfase entre ellas.
Para las metodologıas propuestas de los sistemas bidireccionales se tiene que
hay penalizaciones de potencia mayores en comparacion al primer diseno pro-
Capıtulo 6. Conclusiones 108
puesto de bajada, pero esto puede verse compensado de manera positiva al
demostrar que con una misma fuente de luz optica fue posible lograr sistemas
que transmitiera informacion de manera ascendente y descendente para 8 y
4 ONTs. Estos disenos pueden ser de gran atractivo para las empresas pro-
veedoras de servicios dado que puede ser un alternativa en la que se puedan
minimizar costos con el fin de lograr una masificacion al acceso de las redes
opticas.
Bibliografıa
[1] Govind P. Agrawal. FIBER OPTIC COMMUNICATION SYSTEMS, Fourth
Edition. JOHN WILEY AND SONS, 2010.
[2] M .S. Anuar Hilal A.Fadhil Authana.Y. Aldouri, S. A.Aljunid y N. Ahmed.
International Conference On Photonics 2010-IEEE.
[3] Ed. B. Prat. Next-Generation FTTH Passive Optical Networks. Springer, New
York., 2008.
[4] Spolitis Sandis Bobrovs Vjaceslavs y Ivanovs Girts. Extended reach spectrum-
sliced passive optical access network. Acedemicjournals, 8:537–548.
[5] MARIA CARMEN ESPANA BOQUERA. COMUNICACIONES OPTICAS
Conceptos esenciales y resolucion de ejercicios. Ediciones Dıaz de Santos-
Espana, 2005.
[6] Haim Kobrinski Lanny S. Smoot C. Stuart Wagner, Howard L. Lemberg y Tho-
mas J. RobeA. Global Telecommunications Conference-IEEE.
[7] Ernesto Garcıa Gerardo Miramontes y Sonia Torres Trejo Claudia Sifuentes,
Ma. Auxiliadora Araiza. Caracterizacion de diodos laser. Revista Investigacion
Cientıfica, 4:1–10.
[8] Christian-Alexander Bunge Einar In De Betou y Magnus Olson. Wdm-pon is a
key component in next generation access. Lightwave.
[9] Fibra Optica, Ciencia y Tecnologia. http://lafibraopticaperu.com/que-es-
una-pon-passive-optical-network/.
109
Bibliografıa 110
[10] Lou Frenzel. What’s the difference between epon and gpon optical fiber net-
works? Electronic Design.
[11] Guide to the Fiber Optic and Premises Cabling.
http://www.thefoa.org/tech/ref/appln/transceiver.html.
[12] JEFF HECHT. City of Light:The Story of Fiber Optics. OXFORD University
Press, 1999.
[13] Ed. J. Prat. http://whatis.techtarget.com/definition/access-network, Year =
2008. Springer, New York.
[14] C. R. Doerr L. W. Stulz M. Zirngibl, C. H. Joyner y H. M. Presby. An 18 channel
multifrequency laser. IEEE PHOTONICS TECHNOLOGY LETTERS, 8:870–
072.
[15] MARTIN MAIER. METROPOLITAN AREA WDM NETWORKS An AWG
Based Approach. Department of Electrical Engineering and Computer Science
- Telecommunication Networks Group - Technical University Berlin - Germany,
2004.
[16] Biswanath Mukherjee. Optical WDM Networks. Springer, 2004.
[17] Vıctor Garcıa Munoz. CONTRIBUCION AL ANALISIS Y PROCESADO DE
SENALES FOTONICAS MULTIBANDA. UNIVERSIDAD POLITECNICA
DE MADRID, 2008.
[18] MARCUS NEBELING. http://www.lightwaveonline.com/articles/print/volume-
31/issue-Fiber Network Engineering.
[19] Optiwave. OptiSystem Component Library-Optical Communication System De-
sign Software. 2008.
[20] Optiwave. OptiSystem Tutorials - Volumen1-Optical Communication System
Design Software. 2008.
[21] Optiwave. OptiSystem Tutorials - Volumen2-Optical Communication System
Design Software. 2008.
Bibliografıa 111
[22] Graeme J. Pendock y David D. Sampson. Transmission performance of high bit
rate spectrum-sliced wdm systems. JOURNAL OF LIGHTWAVE TECHNO-
LOGY, 14:2141–2148.
[23] Rojas R Quinorivera A. Sistemas de transmision por fibra optica - Fuentes opti-
cas. Facultad Ciencia y Tecnologıa, Universidad de Aquino Bolivia, Ingeniera
de Telecomunicaciones, La Paz, Bolivia,, 2012.
[24] RP Photonics Encyclopedia. https://www.rp-photonics.com/p-i-n-photodi-
odes.html.
[25] Searchtelecom. http://searchtelecom.techtarget.com/definition/passive-
optical-network.
[26] George Karagiannidis Robert Schober Shlomi Arnon, John Barry y Murat Uy-
sal. Advanced Optical Wireless Communication Systems. CAMBRIDGE Uni-
versity Press, 2012.
[27] Meint K. Smit y Cor van Dam. Phasar-based wdm-devices: Principles, design
and applications. IEEE JOURNAL OF SELECTED TOPICS IN QUANTUM
ELECTRONICS, VOL. 2, NO. 2.
[28] Universidad de Buenos Aires. http://materias.fi.uba.ar/6625/Clases/Dis-
positivos-Optoelectronicos.pdf.
[29] Universidad de Castilla la Mancha. http://www.info-ab.uclm.es/labelec/So-
lar/Otros/Infrarrojos/fotodetectores.htm.
[30] Universidad de Las Palmas de Gran Canaria.
http://www.iuma.ulpgc.es/users/jrsendra/Docencia/Com-Opt-I/download/
Com-Opt-I/Temario/fibras.pdf.
[31] Cor van Dam. Arrayed Waveguide Gratings - Application Note, tomo VOL. 2,
NO. 2. 2010.
[32] Esteban Sanchis y Juan B. Ejea. Emision Espontanea y Estimulada - Universitat
de Valencia. 2008.