Diseño de pasarela tensairity

Diseño conceptual de construcciones singulares Curso 14‐15 Práctica de aula Nº 2

Disenodeunapasarelaconvigasneumaticas

Blasco Cuesta Francesc David || Carbó Martínez Marcos

Resumen

A lo largo de la presente memoria, se desarrollarán los cálculos necesarios para poder

dimensionar y escoger los elementos que conforman una pasarela basada en los novedos

conceptos de las estructuras tensairegríticas. Se aportarán razonamientos sobre las limitaciones

de funcionalidad que se establecerán y se acudirá a catálogos oficiales de diferentes casas para

la elección de cada elemento.

Se desarrollará un cálculo teórico del comportamiento geométrico de la membrana al

interactuar con los cables que la envolverán helicoidalmente en función de la presión a la que se

hinche la viga neumática.

Palabras clave: viga neumática, tensairity, membrana, presión.


1

TABLADECONTENIDO1. Introducción .................................................................................................................................... 2

2. Geometría de la Obra ...................................................................................................................... 2

3. Acciones ........................................................................................................................................... 3

3.1. Cargas permanentes (G) .......................................................................................................... 3

3.2. Cargas variables (Q) ................................................................................................................. 4

3.3. Combinación de acciones ........................................................................................................ 4

4. Cálculos ............................................................................................................................................ 5

4.1. Tensiones en los cables y la membrana hinchable .................................................................. 5

4.2. Compresión en el puntal ......................................................................................................... 6

4.3. Resistencia del tablero ............................................................................................................ 8

5. Dimensionamiento Elementos ........................................................................................................ 8

5.1. Cables ...................................................................................................................................... 9

5.2. Membrana hinchable .............................................................................................................. 9

5.3. Puntal ..................................................................................................................................... 10

5.4. Tablero ................................................................................................................................... 10

5.5. Barandillas ............................................................................................................................. 11

6. Conclusiones .................................................................................................................................. 13

7. Referencias .................................................................................................................................... 14

Anejo: Planos ........................................................................................................................................... 15

1. Planta general y sección transversal tipo

2. Detalles y geometría de cables

3. Equipamientos: Barandillas

Diseño de una pasarela con vigas neumáticas

2

1. INTRODUCCIÓN

El presente trabajo consiste en diseñar una pasarela con vigas neumáticas que forma parte de una

exposicón ambulante cubierta y constituye un elemento singular dentro de la instalación, ya que sirve

también como pórtico de acceso a la sala y se pretende que pueda iluminarse con ledes en su interior. Por lo

tanto, se realiza el dimensionamiento de toda la estructura en su conjunto, así como la representación de

detalles constructivos.

2. GEOMETRÍADELAOBRA

La estructura que se quiere proyectar consiste en una pasarela de 8 m de luz y 2 m de ancho. Con el

objetivo de facilitar el transporte, montaje y desmontaje de la pasarela, se ha planteado una estructura

tensairegrítica cuya solución se basa en un tablero apoyado sobre vigas neumáticas que trabajan como

biapoyadas. Estas vigas se caracterizan por tener una esbeltez L/h≥10 y disponen de los siguientes

materiales:

Membrana hinchable de forma cilíndrica con tejido de poliéster recubierto de PVC. Ésta podrá

hincharse hasta presiones máximas de 800mbar. Habitualmente las presiones son inferiores a

350mbar.

Puntal comprimido de acero estructural S‐275 colocado en la generatriz superior de la viga. Es un

elemento metálico de sección circular hueca conformado en frío que va dispuesto en un

compartimento longitudinal del elemento hinchable, lo que permite su arriostramiento elástico.

Dos cables de acero inoxidable enrollados en espiral en la viga que se cruzan en el centro de la

misma por la parte inferior. Estos cables van directamente sobre la superficie de la membrana y

quedan ligeramente tensados cuando ésta se hincha.

En cuanto al tablero, se ha optado por una solución tipo Tramex con el objetivo de disponer una

estructura sencilla y ligera.

La siguiente imagen representa un croquis en 3D de la geometría de la pasarela en su conjunto:

Figura 1. Corquis en 3D de la pasarela


3

3. ACCIONESEn el presente apartado se indican las acciones a tener en cuenta para el dimensionamiento de la

pasarela. Éstas las dividiremos en cargas permanentes y sobrecargas de uso. Hay que destacar que los

valores indicados de las cargas son los correspondientes a los que debe resistir una de las dos vigas

neumáticas y se justificarán más adelante cuando se explique la elección de los materiales.

3.1. Cargas permanentes (G)

Son las acciones que actúan en todo momento y son constantes en posición y magnitud, para una

situación de proyecto determinada (peso propio de la estructura, de los elementos funcionales, etc.). Dentro

del grupo de cargas permanentes, dividiremos las cargas en pesos propios de los elementos estructurales y

cargas muertas de equipamientos.

Como peso propio de elementos estructuras en una estructuras tensairegrítica tenemos:

Peso propio puntal:

Éste será debido al perfil que se escoja. Como veremos en el apartado 5.3, el peso de un perfil circular

hueco de diámetro 50mm y espesor 4mm según el catálogo comercial es de:

0,0454kN/m

Peso propio cables:

En el apartado 5.1 veremos la elección del cable pero podemos adelantar que se trata de un cable de

8mm de diámetro. El peso de dos de esos cables es de:

0,005kN/m

Carga muerta membrana hinchable:

Adelantamos en este caso también la elección que se justificará posteriormente en el apartado 5.2

donde se explica que la membrana utilizada para la viga neumática tiene un peso de 490g/m2 por lo que su

peso si el radio es de 0,40m es de:

490g/m2 2 π 0,4m 0,0121kN/m

Si hablamos del peso propio de los elementos no estructurales como el tablero, aunque la transmisión

de las sobrecargas hasta los elementos estructurales principales la hace el mismo, y los equipamientos, los

pesos son:

Carga muerta tablero (Tramex):

Se ha escogido un tablero tipo TRÁMEX por su ligereza y particularmente el modelo con pletina

portante de 25x2mm en mallas de 30x30mm. Su elección se explica en el apartado 5.4. Tiene un peso de:

19kg/m2 1m 0,1864kN/m

Carga muerta barandillas:

Se ha escogido una barandilla de la casa CORTIZO con vidrio. Las barandillas vienen explicadas en el

apartado 5.5. donde se desglosa el cálculo de su peso por elementos. El resultado es de:

0,183kN/m


4

3.2. Cargas variables (Q)

Sobrecarga de uso

En cuanto a la sobrecarga de uso debido al tráfico de peatones, el valor facilitado por la normativa

IAP‐11 [1] es de 5 kN/m2. Este valor de carga está pensado para utilizarlo en pasarelas situadas, por ejemplo,

en ciudades donde es más fácil que se produzcan aglomeraciones de gente. Para este proyecto no se

considerará esa carga puesto que, como se ha dicho antes, es una pasarela que da continuidad al recorrido

de una exposición donde es muy difícil que se produzcan importantes aglomeraciones de gente. Se ha

planteado una limitación de la presión de hinchado de las membranas que condiciona el cálculo de la

sobrecarga de uso, de forma que se ha fijado dicha presión a 500 mbar, obteniendo así una carga vertical

total uniformemente distribuida de valor igual a 2,9172 kN/m. Esto conlleva a que la sobrecarga máxima que

podría soportar la pasarela es de 4757,86 Kg, es decir, resiste un tráfico simultáneo de aproximadamente 67

peatones de 70kg que es el peso medio de las personas españolas.

Debido a la incerteza de que los peatones se distribuyesen uniformemente por la pasarela, se limitará

a 40 personas el máximo aforo que podrá circular por la misma para compensar las tensiones que se pueden

producir en el caso de que haya una mayor aglomeración en un lateral de la pasarela. Este valor se

correspondería con una glomeración de 2,5 personas por metro cuadrado.

Viento y nieve:

Para la realización de este proyecto se desprecia la acción del viento y la nieve ya que, como ya se ha

dicho, la pasarela se encuentra cubierta por lo que no se verá afectada por esta acción.

3.3. Combinación de acciones

Una vez obtenidas las cargas permanentes y la sobrecarga de uso, se procede a calcular la

combinación de todas las acciones con el objetivo de hallar la carga total que debe resisitr una viga

neumática. Para la realización de este proyecto se ha tenido en cuenta únicamente el Estado Límite Último

(ELU), no considerando el Estado Límite de Servicio (ELS) debido a la imposibilidad de cumplir la limitación de

flechas definida en la IAP‐11, no existiendo, además, la necediad de cumplirla para este tipo de estructura.

Para la comprobación en ELU en situación persistente, el valor de carga total es:

1,35 . . 1,35

4,9587 /


5

4. CÁLCULOS

A continuación, se procede a desarrollar los cálculos realizados para el dimensionamiento de los

elementos de la pasarela. Para ciertos cálculos se ha seguido las indicaciones del artículo de R.H.Luchsinger

[2].

Para realizar estos cálculos se partirá de la delimitación de canto de L/h>10 por lo que el canto deberá

ser menor que 0,8m si la luz a salvar es de 8m. Como se verá, se dispondrá de un tablero mediante tramex

de 0,025m de espesor y un perfil de 0,05m de diámetro por lo que el canto que se podrá destinar a la viga

neumática sería de 0,725m. Se prevé que la membrana tenga una deformación vertical de 0.08m por lo que,

en situación ideal previa a la deformación, el diámetro máximo permitido será de 0,805m.

Se ha escogido que la viga neumática tenga un radio inicial R0=0,4m.

4.1. Tensiones en los cables y la membrana hinchable

Asumiendo una membrana inelástica, el radio en función del ángulo ϕ se expresa de la siguiente

manera:

1

1 2

Además , sabemos que la deformación δ se define como:

cos

Por lo tanto, si relacionamos las dos ecuaciones anteriores y limitamos la relación δ/R0 ≤ 0,1,

obtenemos:

1 cos

12 0,1 → 0,1544

Figura 2. Deformación de la membrana debido al cable

Una vez obtenido el ángulo ϕ, calculamos el radio de la membrana deformada:

1

12 0,1544 0,3642


6

A continuación, obtenemos el momento flector máximo de una viga biapoyada con una carga

uniformemente repartida de q = 4,9587 kN /m:

84,9587 8

839,67

Este momento producirá una tracción máxima en los cables situados en la parte inferior de la viga

neumática en la sección del centro del vano de:

239,67

2 0,364254,46

Con la membrana deformada, la esbeltez aumenta hasta el valor de:

28

2 0,364210,98

Luego la curvatura ρ1 del cable en espiral viene dada por la siguiente expresión:

1 0,3642 110,98

4,8155

Sabiendo la curvatura y la tracción del cable, obtenemos la fuerza normal f :

254,46

2 4,81555,6549 /

Conocido el valor de la fuerza normal, calculamos la presión interior de la membrana:

1

5,6549

0,04 10,040,4

50 / 500

Finalmente, la fuerza tangencial de la membrana se obtiene de la siguiente manera:

2 sin5,6549

2 sin 0,154418,38 /

4.2. Compresión en el puntal

Se procede a dimensionar el puntal calculando la resistencia de la sección a compresión. Para ello,

como podemos observar en la Figura 3, se han planteado varias hipótesis de rigidez de la barra con el

objetivo de estudiar la carga crítica en los diferentes casos. Sin embargo, sabiendo que la fuerza del cable

actúa en la barra comprimida y debido a la estrecha conexión entre la membrana y dicha barra, se ha optado

por considerar la tercera hipótesis , en el cual esta conexión se resuelve mediante una serie de muelles de

rigidez K conectados a lo largo de la barra.


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Figura 3. Hipótesis de rigidez del puntal

Una vez adoptada la hipótesis 3, queremos recalcar la siguiente consideración: los muelles de unión a

lo largo del puntal con la membrana arriostran tanto en el plano horizontal como en el vertical, por lo que

suponemos que la barra está arriostrada en los dos ejes. Dicho esto, calculamos la constante de rigidez del

muelle K derivando la formulación de la fuerza del cable por la deformación, como se indica en la imagen:

1 2 50 1 2 0,1 125,664 /

Esta formulación considera que la deformación de la membrana se produce arriba y abajo. Sin

embargo, en la realidad la deformación se produce solamente donde se coloca el puntal, es decir, en la parte

de arriba. Por lo tanto, como el puntal se hunde por gravedad y la deformación que induce el cable no

levanta la membrana, el valor de ésta se duplica, por lo que la rigidez se reduce a la mitad:

,2

62,832 /

Por tanto, eligiendo un puntal de sección hueca circular de inercia I = 15,41 cm4 y A=5,78 cm2 , y

considerando un modulo de elasticidad de E = 210000 MPa, calculamos la carga crítica de la barra

comprimida :

2 √ , 90,2

Una vez obtenida la carga crítica, procedemos a obtener la resistencia de cálculo a pandeo para

verificar que es mayor al valor de cálculo del esfuerzo axil de compresión, es decir, a la tracción máxima del

cable. Se han seguido las indicaciones de la normativa EAE [3] para realizar estos cálculos:

Al tratarse de un elemento de sección circular de perfil hueco y conformado en frío, se elige la curva

de pandeo c según la Tabla 35.1.2.b de la EAE [3], por lo que según la Tabla 35.1.2.a corresponde con un

coeficiente de imperfección α de valor igual a 0,49. Obtenido dicho coeficiente , podemos calcular la

esbeltez adimensional:


8

5,78 10 275 1090,2

1,33

Luego el coeficiente de reducción para el modo de pandeo considerado se obtiene de la siguiente

manera:

10,377 1 →

0,5 1 0,2 1,66

Finalmente, conociendo ya el coeficiente de reducción, podemos calcular la resistencia de cálculo a

pandeo :

,0,377 5,78 10 275 10

1,0557,13 54,46 →

La resistencia de cálculo a pandeo es mayor al valor de cálculo del esfuerzo axil de compresión, por lo

que resiste el puntal comprimido.

4.3. Resistencia del tablero

Como se ha explicado en el apartado de la geometría de la obra, se ha decidido colocar un tablero de

rejilla tipo Tramex para aligerar las cargas que deben soportar las vigas neumáticas, puesto que una losa de

hormigón resultaba un peso excesivo.

En el apartado de dimensionamiento de los elementos se explicará la elección del tipo de Tramex y se

calculará la carga muerta del mismo, pero en esta sección se pretende comprobar la resistencia de este

material propuesto. Para ello, se ha calculado la carga vertical distribuida que debe soportar el tablero, que

corresponde con la combinación de las acciones correspondientes a la sobrecarga de uso y la carga muerta

de las barandillas:

1,35 . 1,5 4,623 /

Por otro lado, se ha escogido una rejilla electrosoldada tipo Tramex cuya resistencia de carga repartida

la conocemos gracias a la información del catálogo de Saigo S.L. [4]. Puesto que la luz del Tramex es de un

metro, dicha resistencia es de 7,99 Kn/m2 x 1m , por lo que es superior a 4,623 Kn/m. Por lo tanto, el

material tipo Tramex seleccionado resiste las cargas.

5. DIMENSIONAMIENTOELEMENTOS

Una vez realizado los cálculos necesarios para el predimensionamiento de la estructura, elegimos los

elementos estructurales adecuados para soportar las solicitaciones a los que están sometidos.


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5.1. Cables

Se dispone de dos cables por cada viga neumática, por lo que cada cable debe resistir un esfuerzo de

valor igual a la mitad de la tracción máxima ya calculada , es decir:

254,462

27,23

Conocida la tracción a resistir, se ha seleccionado un cable flexible 7 x 7 AISI 316 de diámetro 8 mm ,

cuya resistencia a tracción es de 38 kN. Estos datos han sido facilitados por el catálogo FERROS GUMÀ S.L.

[5]. En la siguiente imagen mostramos la información del cable:

Figura 4. Datos del cable 7 x 7 AISI 316. Catálogo FERROS GUMÀ S.L.

Podemos observar en la información de la Figura 4 que el cable escogido tiene un peso de 25,5 kg

cada 100 metros, por lo que la carga muerta correspondiente a los dos cables que debe soportar una viga

neumática es:

225,5 100

9,81 / 5 / 0,005 /

5.2. Membrana hinchable

En cuanto al dimensionamiento de la membrana hinchable, se ha obtenido una membrana

Précontraint 402 de la empresa Industrias BEC S.A. [6]. Dicho material tiene una resistencia a rotura de 250

daN/ 5 cm, que es superior al esfuerzo tangencial de la membrana calculada anteriormente:

18,38 / 91,906 /5 250 /5 →

Esta elección permite ver que la elección de una presión de hinchado de 350mbar hubiese quedado

muy del lado de la seguridad pues al realizar los cálculos con 500mbar se obtiene que no se someterá a la

membrana a más del 40% de su resistencia. Faltaría por comprobar como se comportarían las uniones ante

un caso extremo.

A continuación, se muestra en la Figura 5 los datos técnicos de la membrana proporcionados por el

catálogo de la empresa Industrias BEC S.A.:


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Figura 5. Datos técnicos Précontraint 402. Catálogo Industrias BEC S.A.

El material escogido tiene un peso de 490 g/m2 , por lo que, siendo el radio de la membrana R0 =0,4m,

la carga muerta de la membrana hinchable que debe soportar la viga neumática es la siguiente:

490 10 / 9,81 / 2 12,08 / 0,012 /

5.3. Puntal

Como ya se ha explicado en los cálculos, dimensionamos una barra comprimida de sección hueca

circular de acero S‐275. Dicha sección se ha obtenido del Prontuario de perfiles de acero [7] facilitado por la

Universidad Politécnica de Madrid. La información de este perfil se describe en la siguiente tabla:

SECCIÓN HUECA CIRCULAR

Diámetro (mm) 50

Espesor (mm) 4

Peso : G (Kg/m) 4,54

Área sección transversal ( mm2) 578,05

Inercia (cm4) 15,41

Figura 6. Tabla de Datos del perfil del puntal

A continuación, calculamos el peso propio del puntal sabiendo que el peso específico del acero es

7850 kg/m3 :

. 578,05 10 7850 / 4,54 / 0,0454 /

5.4. Tablero

El tablero de rejilla tipo Tramex dimensionado en el apartado de cálculos se trata de una malla de 30 x

30 mm compuesto por pletinas portantes,cuyas dimensiones son de 2 m de largo, 2 mm de espesor y 25 mm

de alto, y separadores. Estos separadores consisten en unos redondos de 1 m de longitud que se unen a las

pletinas mediante soldadura a fusión formando un solo cuerpo. Estas características del tablero han sido

obtenidas de las siguientes tablas del catálogo Saigo S.L. [4]:


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Figura 7. Tablas de datos del Tramex seleccionado. Catálogo Saigo S.L

Podemos observar que el material escogido tiene un peso de 19 kg/m2, por lo que el valor de la carga

muerta del tablero es la siguiente:

19 / 9,81 / 1 186,39 / 0,186 /

5.5. Barandillas

Por último, el dimensionamiento de las barandillas se ha realizado consultando el catálogo Cortizo [8].

Se ha seleccionado una barandilla de vidrio total con soporte porta‐vidrio cuyos elementos y accesorios se

indican en las siguientes tablas:

Figura 8. Tabla de los elementos de la barandilla seleccionada


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Figura 9. Tabla de accesorios de la barandilla seleccionada

En cuanto al vidrio que se va a disponer en la barandilla, se ha obtenido de la casa Unión Vidriera

Grupo [9]. Se trata de un cristal de la serie Protek PS 400, modelo P409, de espesor 9,5 mm y peso 22 kg/m2.

Hemos considerado que la altura del cristal es de 0,7 m , por lo que el peso del material por cada metro es

de 15,4 kg/m.

Una vez definido todos los elementos de la barandilla, calculamos el peso total del material:

PERFILES Referencia Peso (g/m)

Pasamanos COR‐8501 1031,4

Anclaje pasamanos COR‐8502 461,7

Tapeta anclaje COR‐8503 180,9

Pilastra COR‐8516 1576,463

Cristal modelo P409, serie PS 400 15400

PESO TOTAL 18650,463

Figura 10. Tabla de pesos de los elementos de la barandilla. Peso total

Por lo tanto, el peso total de la barandilla es 18,65 kg/m y la carga muerta del mismo se obtiene de la

siguiente manera:

. 18,65 / 9,81 / 182,96 / 0,183 /

Finalmente, se han definido los detalles contructivos de los elementos estructurales de la pasarela en

el anejo de planos.


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6. CONCLUSIONES

Como se puede observar tras la lectura de la presente memoria, mediante unos cálculos simples se

puede predimensionar una estructura tensairegrítica. Estos cálculos nos permiten visualizar la relación que

se establece entre las cargas que consideramos aplicadas a la estructura, la presión de hinchado de las vigas

neumáticas y la tensión a la que someteríamos los cables. No obstante, se podrían establecer variaciones del

mismo problema pues en éste se ha escogido la presión a la que se deberían hinchar las membranas y el

radio inicial que tendrían para así determinar la máxima sobrecarga uniforme que podría darse en la

pasarelala. Se podría, por tanto, proponer otros problemas como, por ejemplo, cual debería de ser el radio

para una determinada sobrecarga.

De todas formas, cabe destacar el carácter aproximado de los resultados aquí expuestos. Las

simplificaciones realizadas, aunque coherentes con el rigor exigido, invalidan la solución para un proyecto

real o, al menos, exigen reestudiar los cálculos sin tomar tales simplificaciones. Aquí, por ejemplo, no se han

tenido en cuenta las secciones situadas a L/4 de los apoyos para el dimensionamiento, cuando los cables en

tales puntos no se adaptan bien a la ley de flectores. Tampoco se han tenido en cuenta cargas puntuales,

sino que se ha optado por entender las sobrecargas como uniformes, ni las cargas por efectos diferidos en el

tiempo como la pérdida de tensión en los cables, aunque bien es cierto que es una pasarela temporal.

Echando un vistazo a las soluciones reales ya probadas vemos como la formulación seguida puede que

sea muy restrictiva. Se pueden encontrar casos en que para sobrecargas similares o superiores y radios

aparentemente similares de las vigas, las presiones de hinchado que se mencionan rondan los 150 mbar

cuando nosotros hemos utilizado 500 mbar. Se ha escogido tal restricción en este caso a raíz de las palabras

del profesor en que comentaba que es habitual que las presiones de hinchado sean superiores a esos 350

mbar y, además, otras fuentes encuadran la presión entre 100 y 500 mbar.

Queda pendiente conocer qué formulación es la seguida para obtener tan buenos resultados con

presiones tan bajas.

La estructura que se proyecta, además de ser muy atractiva por la iluminación que se le pretende dar,

es muy interesante por la ligerez de sus elementos y la inteligencia de saberlos combinar. La facilidad de

transporte y montaje de los mismos hacen de esta solución una propuesta a tener muy en cuenta en

situaciones provisionales en que se exija una alternativa de rápida ejecución.


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7. REFERENCIAS

[1]: Ministerio de fomento (2012). “IAP‐11. Instrucción sobre las acciones a considerar en el proyecto

de puentes de carretera”. Gobierno de España, Dirección General de Carreteras.

<http://www.fomento.es > [Consulta: 11/04/2015]

[2]: R.H.Luchsinger; A.Pedretti, M.Perdetti & P.Steingruber (2004). “The new structural concept Tensairity: Basic principles”. Prospective Concepts AG, Glattbrugg; Airlight Ldt, Biasca. Switzerland.

<https://poliformat.upv.es/access/content/group> [Consulta: 11/04/2015]

[3]: Ministerio de fomento (2012). “EAE. Instrucción de Acero Estructural”. Gobierno de España

<http://www.fomento.es > [Consulta: 11/04/2015]

[4]: Saigo S.L. (1982). “Catálogo de productos metálicos profesionales. Rejilla tipo Tramex”. Bilbao, Vizcaya.

<http://www.saigosl.com/imagenes/Catalogo_Saigo_PRODUCTOS_.pdf> [Consulta: 11/04/2015]

[5]: FERROS GUMÀ S.L. (1991). “Catálogo de cables de acero inoxidable AISI 316”. Terrassa, Barcelona

< http://www.guma.es/perfil/guma/recursos/recursos/catalogo_ferros_guma.pdf>

[Consulta: 11/04/2015]

[6] Industrias BEC S.A. “Catálogo de tejidos para arquitectura textil. Précontraint”.Arenys del Mar, Barcelona

<http://www.bec.es/tejidos‐para‐cortinas‐toldos‐screens/precontraint/precontraint‐402>

[Consulta: 11/04/2015]

[7] Alejandro Gallego Moya; Miguel Ángel Garcimartín Molina; Jordi Massana Guitart (Abril 2008). “Prontuario de perfiles de acero”. Universidad Politécnica de Madrid, Escuela Técnica Superior de Ingenieros Agrónomos, Departamento de Construcción y Vías Rurales. [Consulta: 11/04/2015]

[8] Cortizo (1972); Alumnios Cortizo S.A.E. “Sistemas de aluminio para la arquitectura. Barandillas‐Datos técnicos”

<http://www.cortizo.com/administracion/descargas/122/Barandilla_ES.pdf> [Consulta: 11/04/2015]

[9] Unión Vidriera Grupo. “Catálogo de cristales serie Protek”

<http://unionvidriera.com> [Consulta: 11/04/2015]


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ANEJO:PLANOS

1. Planta general y sección transversal tipo

2. Detalles y geometría de cables

3. Equipamientos: Barandillas

Diseño de pasarela tensairity

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