CONCESSION DE SERVICE PUBLIC POUR LA

ANNEXE 8

Concession galerie a) Projet détaillé des travaux concessifs

b) Coupe galerie

c) Planning des travaux

Métropole Toulon Provence Méditerranée

Novembre 2018

CONCESSION DE SERVICE PUBLIC POUR LA

REHABILITATION DE LA GALERIE DE L’EMISSAIRE DE

TRANSPORT DES EAUX USEES ET SES ANNEXES

DEPUIS LAGOUBRAN JUSQU’A AMPHITRIA

Entreprise délégataire

ANNEXE N°4 AU CONTRAT

Mémoire technique des travaux concessifs et planning des opérations

Mise au point du marché – Version finale

Mise au point du marché 12 11 2013 J. Lasnon Ph. Brette

Version Date Rédacteur Vérificateur Responsable

CONCESSION DE SERVICE PUBLIC POUR LA REHABILITATION DE LA GALERIE DE L’EMISSAIRE DE

TRANSPORT DES EAUX USEES ET SES ANNEXES DEPUIS LAGOUBRAN JUSQU’A AMPHITRIA

Annexe °4 au contrat - Mémoire technique & planning

Page 2 sur 94

SOMMAIRE

1. DESCRIPTIF GENERAL DE L'ENSEMBLE DU PROJET ........................................................ 6

1.1 PROCEDE MIS EN ŒUVRE................................................................................................................ 8

1.1.1 Rappel des données et préconisations du DCE ..................................................................8

1.1.2 Organigramme en phase travaux concessifs ................................................................... 10

1.1.3 Analyse des études préliminaires ..................................................................................... 11

1.1.4 Principe général de réhabilitation ..................................................................................... 22

1.2 REFERENCES DE CE PROCEDE ...................................................................................................... 25

1.3 DETAILS DE MISE EN ŒUVRE ......................................................................................................... 27

1.3.1 Travaux prévus sur puits de Chateaubanne..................................................................... 27

1.3.2 Travaux prévus sur le puits de la Colle d’Artaud .............................................................. 27

1.3.3 Travaux prévus sur le puits des Moulières ....................................................................... 28

1.3.4 Travaux prévus sur le puits des Gabrielles ...................................................................... 28

1.3.5 Travaux prévus sur le puits de Bramas ............................................................................ 28

1.3.6 Travaux prévus sur l’émissaire ......................................................................................... 29

1.3.6.1 Travaux préparatoires ............................................................................................................................. 31

1.3.6.2 Travaux de réhabilitation et de confortement ......................................................................................... 32

1.3.6.3 Travaux d’entretien et de renouvellement .............................................................................................. 32

1.4 CONTRAINTES ET AVANTAGES....................................................................................................... 33

1.4.1 Contraintes liées à la solution proposée ........................................................................... 33

1.4.2 Avantages liés à la solution proposée .............................................................................. 33

1.5 CONTROLES PREVUS .................................................................................................................... 34

1.5.1 Types de contrôles et essais ............................................................................................ 34

1.5.2 Organisation des missions de contrôle ............................................................................. 35

1.6 LES PROCEDURES DE SECURITE ................................................................................................... 36

2 LES GARANTIES DE PERFORMANCE ................................................................................. 37

2.1 PERFORMANCE MECANIQUE ......................................................................................................... 37

2.2 PERFORMANCE HYDRAULIQUE ...................................................................................................... 37

2.2.1 Etat d’accueil .................................................................................................................... 37

2.2.2 Présentation des calculs ................................................................................................... 38

2.2.2.1 Documents de référence ......................................................................................................................... 38

2.2.2.2 Données .................................................................................................................................................. 38

2.2.2.3 Etude hydraulique ................................................................................................................................... 41

2.2.2.4 Hypothèses de calcul .............................................................................................................................. 41

2.2.2.5 Résultats ................................................................................................................................................. 41

2.2.2.6 Conclusion .............................................................................................................................................. 42

2.3 PERFORMANCE AERAULIQUE ........................................................................................................ 43

2.3.1 Présentation ...................................................................................................................... 43




Page 3 sur 94

2.3.2 Documents de référence .................................................................................................. 43

2.3.3 Données ........................................................................................................................... 43

2.3.4 Etude aéraulique ............................................................................................................... 45

2.3.5 Hypothèses de calcul ........................................................................................................ 45

2.3.6 Résultats ........................................................................................................................... 45

2.3.7 Conclusion ........................................................................................................................ 46

2.4 GARANTIE DE RESISTANCE AUX AGRESSIONS CHIMIQUES ............................................................... 46

3 JUSTIFICATIFS LIES AU GENIE CIVIL ................................................................................. 47

3.1 INTERPRETATION ET VALIDATION DES DONNEES GEOTECHNIQUES ET HYDROGEOLOGIQUES ............. 47

3.1.1 Rappel des données ......................................................................................................... 47

3.1.2 Analyse des données géologiques ................................................................................... 47

3.1.2.1 Nature ..................................................................................................................................................... 47

3.1.2.2 Hydrogéologie ........................................................................................................................................ 48

3.1.2.3 Carrière ................................................................................................................................................... 48

3.1.3 Risques géologiques ........................................................................................................ 48

3.2 HYPOTHESES STRUCTURELLES POUR LE COLLECTEUR ................................................................... 49

4 JUSTIFICATIFS LIES AUX PROCEDES ET AUX NOUVEAUX EQUIPEMENTS ................. 50

4.1 ANALYSE DES RISQUES DE DEFAILLANCE (AMDEC) ....................................................................... 50

4.1.1 Objectifs de la méthode AMDEC ...................................................................................... 50

4.1.3 Analyse des risques de type AMDEC dans le cas de la concession de l’émissaire ........ 53

4.2 MODALITES PRATIQUES DE GESTION DU RISQUE LIE A L’H2S ........................................................... 59

4.2.1 En phases chantier ........................................................................................................... 59

4.2.2 En phase exploitation ....................................................................................................... 60

4.2.3 Modalités d’alerte et de gestion des événements climatiques. ........................................ 60

5 DESCRIPTIF DETAILLE ET QUANTITATIF DES DIFFERENTS OUVRAGES ..................... 62

5.1 GENIE CIVIL DES BATIMENTS PROVISOIRES ET DEFINITIFS ............................................................... 62

5.2 MODE D'EXECUTION DES TRAVAUX DE GENIE CIVIL ......................................................................... 63

5.2.1 Travaux préparatoires- Méthodologie ............................................................................... 63

5.2.2 Travaux de pose de revêtement PRV – Méthodologie ..................................................... 68

5.2.3 Comblement des contre puits - Méthodologie .................................................................. 71

5.2.4 Travaux d’injections de collage – Méthodologie ............................................................... 72

5.2.4.1 Installation de la centrale Injection: ........................................................................................................ 72

5.2.4.2 Présentation de la Centrale Injection ...................................................................................................... 72

5.2.4.3 Repérages ............................................................................................................................................... 73

5.2.4.4 Perforations de collage ........................................................................................................................... 74

5.2.4.5 Composition du coulis ............................................................................................................................ 74

5.2.4.6 Maîtrise de l’injection............................................................................................................................. 75

5.2.5 Travaux de repli - Méthodologie ....................................................................................... 77

5.2.6 Travaux sur cunette - Méthodologie ................................................................................. 78

5.2.6.1 Principe général ...................................................................................................................................... 78




Page 4 sur 94

5.2.6.2 Phasage ................................................................................................................................................... 80

5.2.6.3 Mise en recette........................................................................................................................................ 80

5.2.6.4 Projection de l’enduit ............................................................................................................................. 81

5.2.6.5 Moyens ................................................................................................................................................... 81

5.2.7 Travaux sur puits de Bramas – Méthodologie .................................................................. 82

5.2.7.1 Principes et séquence de réalisation........................................................................................................ 83

5.2.7.2 Moyens ................................................................................................................................................... 84

5.2.8 Travaux sur Châteaubanne – Méthodologie .................................................................... 84

5.3 PHASAGE DE REALISATION ............................................................................................................ 85

5.4 DELAI TOTAL DE TRAVAUX ............................................................................................................ 85

5.5 DISPOSITIF UTILISE POUR ASSURER LE TRANSPORT DES EFFLUENTS DURANT LES TRAVAUX ............. 85

6 PRINCIPES D'EXPLOITATION ............................................................................................... 86

6.1 CONTROLES, ENTRETIEN, ET INTERVENTIONS DURANT LA PHASE DE CHANTIER ................................ 86

6.2 CONSEQUENCE DES CHOIX DE CONCEPTION SUR LES MODALITES D’EXPLOITATION ULTERIEURES ..... 87

6.2.1 Incidences sur la production d’H2S de l’ouvrage. ............................................................ 87

6.2.2 Incidences sur les opérations de curage de l’émissaire. .................................................. 88

6.2.3 Incidences du tubage du puits de Bramas. ...................................................................... 88

7 MESURES MISES EN ŒUVRE POUR GARANTIR LA NON-DEGRADATION DES

TENEURS EN SULFURE ..................................................................................................................... 89

8 DOSSIER DES PLANS DES INSTALLATIONS COMPRENANT, POUR CHAQUE PHASE

DU CHANTIER ET APRES LES TRAVAUX ........................................................................................ 90

8.1 PLAN GENERAL DES INSTALLATIONS .............................................................................................. 90

8.2 PLANS DES DIFFERENTS OUVRAGES .............................................................................................. 90

8.3 VUES EN PLAN ET COUPES DE L’AMENAGEMENT DES BATIMENTS ..................................................... 90

8.4 PLANS GENERAUX DES RESEAUX .................................................................................................. 90

8.5 PROFIL HYDRAULIQUE .................................................................................................................. 91

8.6 PLANS DE PHASAGE DES REALISATIONS ......................................................................................... 91

8.7 PLAN PROVISOIRE DES INSTALLATIONS DE CHANTIER ..................................................................... 91

9 DECOMPOSITION DETAILLEE DU MONTANT DES TRAVAUX ......................................... 92

10 PLAN DE FINANCEMENT DETAILLE DE L’OPERATION .................................................... 93

11 ANNEXES ................................................................................................................................ 93

11.1 PLANNING DE LA PHASE TRAVAUX ................................................................................................. 93

11.2 DOSSIER TECHNIQUE PRV : HOBAS FRANCE .............................................................................. 93

11.2.1 Demi-coques PRV pour l’émissaire ............................................................................. 93

11.2.2 Tubes PRV pour le puits de Bramas ........................................................................... 93

11.3 PRINCIPE DE TRAITEMENT ANTI H2S A MOULIERES ......................................................................... 93

11.4 DOCUMENTS GRAPHIQUES............................................................................................................ 93

11.4.1 Phasage des tâches sur profil en long ........................................................................ 93




Page 5 sur 94

11.4.2 Carnet de phasage des travaux préparatoires ............................................................ 93

11.4.3 Carnet de phasage des travaux de réhabilitation de l’émissaire. ................................ 93

11.4.4 Plans des installations de chantier et emprises travaux sur site Châteaubanne ........ 93

11.4.5 Coupe type de l’émissaire état réhabilité projeté ........................................................ 93

11.4.6 Coupe type du puits de Bramas état réhabilité projeté ............................................... 93

11.4.7 Phasage de dépose et repose des servitudes ............................................................ 93

11.5 DESCRIPTIF TECHNIQUE DE LA CENTRALE D’INJECTION ................................................................... 93

11.6 PROJET DE PPSPS ET DOCUMENTS AFFERENTS ........................................................................... 93

11.7 LISTES DE PERSONNEL SPECIALISE ET CV ..................................................................................... 94

11.7.1 Liste du personnel habilité espace confiné et CV encadrement SADE sts ................. 94

11.7.2 Liste du personnel habilité espace confiné et CV encadrement HYDROKARST ....... 94

11.7.3 Liste du personnel local et CV encadrement SADE CT Toulon .................................. 94

11.8 FICHES TECHNIQUES MATERIAUX .................................................................................................. 94

11.9 DOSSIER TECHNIQUE HYDROKARST – METHODOLOGIE DE REPARATION EN EAU ......................... 94

11.10 NOTE DE CALCULS DES PERTES DE CHARGE DU PLATELAGE ............................................... 94

11.11 PLAN PREVISIONNEL DE RENOUVELLEMENT DES EQUIPEMENTS .......................................... 94

11.12 BORDEREAU ANNEXE DES TRAVAUX DE RENOUVELLEMENT - SOUS DETAILS DE PRIX ............ 94




Page 6 sur 94

Nota :

Les textes des derniers compléments apportées sont en caractères mauves.

Les textes précédemment rayés sont supprimés.

1. Descriptif général de l'ensemble du projet

Objet du marché :

Délégation de service public selon les dispositions des articles L.1411-1 et suivants et R.1411-1 et

suivants du Code Général des Collectivités Territoriales, sous forme de concession en vue de :

La conception, la réalisation et le financement des travaux de réhabilitation de la partie aval de

la galerie entre le puits de Chateaubanne et la station d’épuration (6,4 km de longueur

environ) ;

Les travaux de réhabilitation devront répondre aux exigences suivantes :

Durée de vie de 50 ans de l’ouvrage réhabilité ;

Conservation des caractéristiques hydrauliques de l’ouvrage ;

L’exploitation de l’ensemble de la galerie émissaire (longueur de 10,125 km, dont 6 400 m de

section de type ovoïde à cunettes, de dimensions moyennes de 3,10 m de haut sur 1,80 m de

large) et de ses ouvrages annexes (notamment 2 pièges à sables, 4 puits d’accès d’une

profondeur comprise entre 40 m et 100m, 1 système de ventilation, 4 parcelles en tête des

puits d’accès, 1 habitation de 100 m² environ contenant l’accès au collecteur, les canalisations

d’amenées des effluents notamment au puits des Moulières) ainsi que les différents points de

mesure destinés à l’auto-surveillance ;

La perception d’une rémunération assise sur les volumes facturés aux usagers du service de

l’assainissement ;

La durée de la concession est fixée à 20 ans.




Page 7 sur 94

Tableau synthétique de la liste des travaux réalisés dans le cadre du contrat :

a. Travaux concessifs

Installation de traitement des sulfures au Puits des Moulières

Etudes, plans Ft 1

Terrassements, remblais Ft 1

Génie civil Ft 1

Cuve 20 m3 Ft 1

Boitier dépotage securibox Ft 1

Pompes doseuses Ft 1

Détecteur H2S, Douche sécurité Ft 1

Equipements hydrauliques Ft 1

Equipements électriques, Automate, SOFREL Ft 1

Essais, mise en service, réglages Ft 1

Travaux préparatoires dans l'émissaire

Décapage évacuation et élimination des enduits résiduels en voûte et

banquettes

ml 6 400

Curage évacuation et élimination des dépôts résiduels en cunette ml 6 400

TRAVAUX DE REHABILITATION DE L'EMISSAIRE

Fourniture et pose de coques PRV en voute - section 1827 mm x 1644 mm ml 6 400

Injection de scellement des coques PRV ml 6 400

Mise en place de barbacanes sur coques PRV u 2 000

Injection de confortement en extrados de la structure de l'émissaire ml 1 333

Comblement des contre puits u 4

Aménagement du quai d'accès sur site Chateaubanne FT 1

Réfections extérieure et intérieure du local Chateaubanne FT 1

Réparation du mur de soutènement du puits de la Colle d'Artaud FT 1

Réparation et revêtement des banquettes au mortier anti H2S ml 6 400

Revêtement de la cunette dans la zone de marnage au mortier anti H2S ml 6 400

TRAVAUX DE REHABILITATION DU PUITS DE BRAMAS

Dépose repose des gaines de ventilation Ft 1

Démolition de la superstructure au droit de la dalle de couverture Ft 1

Réhabilitation du puits de Bramas par tubage PRV - Embase et fût m 104

Réhabilitation du puits de Bramas - Dalle de fermeture structure composite

PRV

Ft 1

Reconstitution de la superstructure au droit de la dalle de couverture Ft 1

Sécurité sur les têtes de puits

Installations de grilles antichute sur les têtes des puits de Gabrielle et de

Colle d’Artaud

Ft 1

b Travaux au titre de renouvellement

TRAVAUX DE RENOUVELLEMENT

Provision pour travaux de renouvellement - Cunette - Banquettes - Coques

- Puits - Superstructures

Ft 1




Page 8 sur 94

1.1 Procédé mis en œuvre

1.1.1 Rappel des données et préconisations du DCE

Extrait du document

ETUDE COMPLEMENTAIRE : PHASE AVANT-PROJET - MEMOIRE

GROUPE MERLIN / Réf doc : 101424 - 132 - AVP - ME - 1 - 007 Ind B

« Les compléments d’investigation de la phase DIA complémentaire menée en juillet-août 2012 ont permis

de confirmer les orientations de réhabilitation prises au niveau de l’étude initiale, avec, en 1er lieu, la

nécessité de remettre en place une protection pérenne et continue de la structure de l’ouvrage, encore

peu altérée, mais dont la dégradation peut être rapide (et de plus en plus rapide) si elle continue à être

soumise à l’ambiance corrosive telle qu’actuellement.

La nature des dégradations (dégradation généralisée et avancée du revêtement de protection sur la plus

grande partie de l’ouvrage) et la cause des dégradations (notamment par l’H2S) ne permettent pas

d’envisager une réhabilitation partielle de l’ouvrage et une réfection complète doit être engagée.

La solution de la mise en place d’une ½ coque en matériau composite, solution autoportante indépendante

du support, répond à cet objectif.

Compte tenu de l’importance des zones actuellement peu ou pas protégées des ambiances corrosives, et

de l’accélération attendue de la dégradation (l’attaque des bétons va aller de plus en plus vite et de plus

en plus profondément), la réhabilitation de l’ouvrage doit être engagée aussi vite que possible.

Il n’est pas possible d’apprécier la cinétique de dégradation de l’ouvrage dans son état actuel et d’évaluer

de manière pertinente sa durée de vie résiduelle, mais celle-ci peut s’avérer faible par rapport à l’âge

actuel de l’ouvrage compte tenu de la pathologie identifiée ; la survenance de désordres graves avec des

répercussions lourdes sur la fonctionnalité de l’ouvrage est ainsi à craindre.

Pour des raisons identiques, il en est de même pour les puits qui doivent faire l’objet d’une réhabilitation,

deux puits apparaissant plus atteints que les autres : Bramas, et Moulières.

Il y aura lieu de tenir compte également dans la suite de l’étude des points sensibles suivants :

- la reconstitution des parties basses des pieds droits aujourd’hui dégradées, assurée par le comblement

du vide annulaire entre les coques et la galerie.

- Le traitement des venues d’eau par la mise en place ou la reconstitution des barbacanes pour permettre

les écoulements des eaux accumulées derrière l’ouvrage.

- Le traitement de la zone intermédiaire entre la cunette qui est conservée en l’état eu égard à son bon

état supposé, et la partie haute de la galerie, qui sera protégée par le train de coques, zone qui

correspond également à la zone de marnage des eaux, ce qui contribue également à la sollicitation de

cette tranche, en plus des ambiances corrosives. Par ailleurs, la ruine actuelle du revêtement va continuer

d’obstruer la cunette et gêner aux écoulements, et ce malgré le curage en cours. En effet, si les surfaces

non protégées sont aujourd’hui importantes, les zones où le revêtement est encore présent, tout en ayant

perdu ses fonctions de protection, sont également conséquentes avec par endroits des épaisseurs jusqu’à

une dizaine de cm. Ces volumes de matériaux vont donc continuer de tomber sur les banquettes et dans

la cunette. Leur état « pâteux » peut laisser à penser que les écoulements des eaux usées vont contribuer

à les déliter et les transporter vers la station d’épuration.

Mais, compte tenu de la faible pente de la galerie, et d’un état imparfait de la surface de cunette, même

après curage, ces volumes risquent de s’accumuler en fond d’ouvrage, et gêner les écoulements. »




Page 9 sur 94




Page 10 sur 94

1.1.2 Organigramme en phase travaux concessifs

Maî

tre d

'Ouv

rage

TPM

Dél

égat

aire

SA

DE

cgth

Sub

délé

gata

ire

CEO

-Véo

lia

Con

trôle

te

chni

que

Coo

rdon

ateu

r S

PSC

harg

é d'

affa

ireS

ous

traita

ntA

nim

ateu

r Q

SE

Ser

vice

M

atér

iel

BET

Sad

e S

TSH

YD

RO

KA

RS

TS

ade

Sad

e S

TSS

ade

CEO

-Véo

lia

Dire

ctio

n de

s Tr

avau

xS

ade

STS

Equi

pes

Equi

pes

Trai

tem

ent

Trav

aux

Trav

aux

H2S

prép

arat

oire

sré

habi

litat

ion

Mou

lière

s

Trav

aux

cord

iste

sG

aler

ie 1

Gal

erie

2G

aler

ie 1

Gal

erie

2G

aler

ie 3

1 C

hef d

e po

ste

1 C

hef d

e po

ste

1 C

hef d

e po

ste

1 C

hef d

e po

ste

1 C

hef d

e po

ste

1 C

E +

6 o

uvrie

rs1

CE

+ 8

ouv

riers

1 C

E +

5 o

uvrie

rs1

CE

+ 5

ou

vrie

rs1

CE

+ 5

ou

vrie

rs

Sur

face

Sur

face

Sur

face

Sur

face

Sur

face

App

ros

App

ros

App

ros

App

ros

App

ros

5 ou

vrie

rs5

ouvr

iers

5 ou

vrie

rs5

ouvr

iers

5 ou

vrie

rs

Cur

age

Cur

age

Ho

rs c

ha

nti

er

Ch

an

tie

r

Lia

iso

n h

iéra

rch

iqu

e

Lia

iso

n f

on

cti

on

ne

lle




Page 11 sur 94

1.1.3 Analyse des études préliminaires

Problématiques des emprises disponibles

Site de Châteaubanne

Accès routier aisé

Emprise au sol réduite




Page 12 sur 94

Accès semi direct vers la galerie

Bâtiment existant en bon état




Page 13 sur 94

Site de la Colle d’Artaud

Accès routier délicat pour les véhicules lourd

Emprise au sol faible non viabilisée




Page 14 sur 94

Tête de puits en bon état

Mur de soutènement dégradé




Page 15 sur 94

Site des Moulières


Emprise au sol importante




Page 16 sur 94

Tête de puits en maçonnerie récente équipée d’un palan




Page 17 sur 94

Site des Gabrielles


Emprise au sol moyenne non viabilisée




Page 18 sur 94

Tête de puits en état correct




Page 19 sur 94

Site de Bramas

Accès routier facile avec matériel adapté par piste forestière en site Natura 2000

Emprise au sol importante




Page 20 sur 94

Tête de puits occupé par les locaux de ventilation plus locaux de la station de pompage




Page 21 sur 94

Site de la STEP Amphitria

Accès routier facile par tunnel d’exploitation puis digue

Accès à l’exutoire de l’émissaire par la chambre à sable de la STEP




Page 22 sur 94

1.1.4 Principe général de réhabilitation

L’analyse des différents éléments fournis avec le DCE et en particulier le document cité ci-avant plus notre

expérience de travaux réalisés dans des conditions similaires nous conduit à proposer un projet de

réhabilitation proche des préconisations de l’étude complémentaire du Cabinet Merlin.

Curage préalable

- En phase de préparation des travaux de réhabilitation de la galerie émissaire, soit pendant les trois

premiers mois du contrat, une opération de curage de la galerie par notre sous-traitant

HYDROKARST sera déclenchée, avec la technique du bateau-vanne associée à des moyens

complémentaires pour l’extraction des blocs de béton de fond de cunette (barge renforcée, outillage

pneumatique, etc.).

- En même temps que le curage et à l’avancement du bateau-vanne, les opérateurs

d’HYDROKARST démoliront et enlèveront les blocs de béton de petite et moyenne taille présents

en fond de cunette.

En termes de planning, cette opération est prévue de la façon suivante :

o mobilisation et installation des équipes 2 semaines ;

o curage et enlèvement des blocs de béton 11 semaines.

- Les sables de curage déplacés par le bateau-vanne jusqu’à la fosse à bâtards de l’usine AmphitriA,

seront repris et égouttés avec le matériel mobile de Veolia-CEO mis en place pour la circonstance,

et évacués en décharge de classe adaptée. Les moyens que nous prévoyons de mettre en œuvre,

garantissent au possible que les matériaux produits du curage de la galerie émissaire, seront bien

captés avant leur introduction dans la filière de traitement d’AmphitriA.

- Immédiatement après cette opération de curage, les opérateurs d’HYDROKARST procèderont à la

démolition et à l’enlèvement des blocs de béton de grande taille (supérieurs à 2 m et de 35 à 40 cm

d’épaisseur), dont la quantité est estimée à 10 unités. Ces blocs seront cassés à l’aide d’engins

pneumatiques et évacués à bord de canoës avant la mise en place du platelage.

Le délai maximum d’exécution de cette opération est de 3 semaines.

Cette façon de procéder permettra d’évacuer les sédiments naturellement présents dans l’effluent et

accumulés depuis la dernière opération de curage, ceux tombés depuis la voute dont la dégradation se

poursuit, et les blocs de béton existants en fond de cunette, avant le démarrage des travaux de

réhabilitation de la galerie émissaire. L’écoulement dans la galerie émissaire ne sera donc plus contrarié

en aucune manière et le niveau de l’eau sera à son plus bas possible, soit en dessous des banquettes

en période de temps sec.

Notons que :

- Nous prévoyons toujours dans notre offre, de procéder à un curage immédiatement après la fin des

travaux de réhabilitation de la galerie, dès qu’elle aura été débarrassée des installations

nécessaires aux travaux de réhabilitation de la galerie émissaire;

- Nous avons prévu de prendre en charge cette opération supplémentaire de curage avant travaux,

sans incidence sur les coûts d’exploitation de notre CEP.

Lors du curage de la galerie émissaire, préalable aux travaux et exposé ci-dessus, il sera effectué un

diagnostic de la cunette. En effet, lorsque le bateau-vanne est en position d’arrêt et de mise en charge

amont, l’écoulement à l’aval du bateau vanne est faible et la cunette bien visible.

Les opérateurs d’HYDROKARST procèderont alors à un contrôle visuel de l’état de la cunette et

recenseront les éventuelles anomalies à corriger.




Page 23 sur 94

Pendant les travaux finaux de traitement de la cunette, les scaphandriers vérifieront que les surfaces

ayant été traitées au mortier spécial l’ont été en totalité et que l’enduit est en place. Cette vérification

sera faite par contrôles visuels menés par temps sec de nuit. Si nécessaire, les reprises seront

effectuées avec la méthodologie mise au point par le sous-traitant HYDROKARST (jointe en annexe).

Notre offre comprend un diagnostic structurel de l’émissaire par géoradar sur 3 profils (un en voûte et

deux en piédroits) et sur tout le linéaire. Il sera réalisé pendant la période de préparation.

Mise en place d’un revêtement étanche en PRV, pérenne et résistant aux attaques acides, sur la

voûte et les piédroits de l’émissaire sur la longueur totale de l’ouvrage entre le puits de

Châteaubanne et la station Amphtitria, soit 6400 m. Ce revêtement est constitué d’une coque en

matériau composite PRV dont les caractéristiques sont fournies dans le dossier technique de

présentation du fournisseur HOBAS France joint en annexe N° 11.2.1. Cette technique permet de

garantir la protection de la partie la plus sensible de la structure en stoppant définitivement la

dégradation du béton. Associé au revêtement PRV, sera mis en œuvre sur les parties dégradées

des banquettes rive droite et rive gauche un mortier à base de liants hydrauliques permettant le

ragréage et la protection anti H2S de ces parties d’ouvrage. Ces parties d’ouvrages étant

soumises au marnage du plan d’eau sont d’une manière générale peu dégradées.

Pour garantir une ligne d’eau la plus basse possible, il est essentiel de procéder à l’enlèvement

des plaques adhérentes au fond de la cunette : elles peuvent en effet atteindre 35cm de haut et

créent des accumulations de sédiments.

Cette opération est prévue en phase préparatoire à la réhabilitation.

La capacité de la cunette après curage (correspondant à un niveau de plan d’eau au niveau des

banquettes) a été calculée par la Direction des Etudes SADE à 3 744 m³/h.

Les résultats sont par débit de temps sec maxi :

Chateaubanne (Q = 2 033 m3/h) H = 0,67 m

Amphitria (Q = 3 106 m3/h) H = 0,89 m

Cette étude permet de réaliser la pose des demi-coques PRV par temps sec avec un niveau

d’eau sous le platelage et jusqu’à 3 700 m3/h.

Les travaux au titre du renouvellement sont valorisés forfaitairement. (voir le poste 4.1 du tableau de

décomposition en annexe).

Ce montant permettra de réaliser si nécessaire pendant la durée de la DSP les réparations suivantes :

- Reprises d’enduits sur banquettes et cunette,

- Réparation du liner sur coques PRV,

- Réparations du liner sur tubes PRV du puits de Bramas,

- Réparation des parements et maçonneries de la superstructure du puits de Bramas,

- Réparation des parements et maçonneries de la superstructure du bâtiment de Chateaubanne.

Réparations des zones dégradées de la cunette au titre des travaux de renouvellement pendant

la durée du marché de la DSP. Ces réparations seront menées ponctuellement en fonction de

l’état réel constaté de la cunette et seront donc réalisées après la phase de réhabilitation de la

voûte du collecteur. Aussi nous prévoyons de réaliser ces opérations de réparations ponctuelles

en synchronisant celles-ci avec les travaux périodiques de curage programmés. Mise en œuvre

sur la cunette en fonction de l’état de dégradation d’un mortier à base de liants hydrauliques

permettant le ragréage et la protection anti H2S de ces parties d’ouvrage.




Page 24 sur 94

Notre offre comprend la réfection sur la totalité du linéaire de la galerie des banquettes et de la cunette

jusqu’à 10 cm sous la ligne de marnage calculée pour le débit minimal de temps sec.

Rappel de la note de calcul hydraulique :

- Chateaubanne (Q = 796 m3/h) H = 0,38 m / fil d’eau

- Amphitria (Q = 1283 m3/h) H = 0,50 m / fil d’eau

Observation : L’état réel de la cunette n’est pas connu à ce jour en raison du niveau

d’ensablement de celle-ci et du niveau du plan d’eau mais nous avons constaté lors de la

réhabilitation des galeries R3-R4 et R6-R7 en 2006 que l’état de la cunette était très bon en

raison du marnage et du haut niveau d’ensablement. (Comme le montre la photo ci-dessous).




Page 25 sur 94

1.2 Références de ce procédé

L’entreprise SADE a réalisé entre 2007 et 2008 les travaux de réhabilitation de

l’émissaire commun tronçon R1’ – R19 (galerie visitable de section similaire pour

les tronçons R3-R4 et R6-R7), travaux aux cours desquels avaient été mises en

œuvre des coques PRV préfabriquées au gabarit de l’ouvrage en service.

Les conditions de réalisation étaient similaires à celle de ce projet en termes de contraintes :

- galerie en service dont les effluents ne sont pas dévoyables par les moyens du réseau existant,

- travail en espace confiné à grande profondeur,

- mise en place de coques PRV scellées dans l’ouvrage existant,

- travaux en site urbain de nuit avec emprises réduites.

Par ailleurs, nous avons fournis avec notre candidature nos références pour de nombreuses opérations de

réhabilitation d’ouvrages d’assainissement visitables réalisées pour le compte de collectivités importantes

telles que SIAAP, CG92, Ville de Paris, SEVESC entre autres. Ces opérations ont permis de mettre en

œuvre diverses techniques de génie civil parfaitement maîtrisées par SADE pour la réhabilitation de ces

ouvrages. Ces techniques (béton projeté, injections de collage, coques préfabriquées etc.) seront donc

aisément applicables par SADE pour les travaux de réhabilitation de l’émissaire.

Les chantiers significatifs réalisés par la SADE avec mise en œuvre de coques ou cunettes PRV et PEhd

sont listés ci-après :




Page 26 sur 94

Maître d'Ouvrage Départ. Ville Désignation

SIRTTEMEU 83 TOULON Réhabilitation de l’émissaire commun Réhabilitation des galeries R3-R4 et R6-R7

EAU DE PARIS 77 ESMANS Etanchéité intérieure de l'aqueduc de la Vanne à Esmans sur 219 m

BREST METROPOLE OCEANE

29 BREST Réhabilitation par tubage de collecteurs eaux pluviales - Le Spernot Brest sur 980 m

SAGEP 89 SALIGNY ET CUY

Réfection de l’étanchéité intérieure des arcades amont et aval du siphon de Saligny et de l’arcade amont du siphon du Vals d’Yonne. Pose de coques PEhd, injection du vide annulaire des coques, soudages des coques : 1500 ml.

SIAAP 92 CLICHY-SOUS-

BOIS

Clichy-sous-Bois (92) et Triel (78). Réhabilitation du collecteur d’assainissement Ø 2000 et Ø 3000 du SIAAP : émissaire général dans le cadre de la mise en service de l’usine des Grésillons

SAGEP 77 FONTAINEBLEAU Aqueduc de la Vanne. Arcades du Grand Maître. Travaux d’étanchéité interne par chemisage en coques

VILLE DE PARIS 75 PARIS 11ème

Réhabilitation du collecteur Voltaire. Repiquage, réfection d’enduits, reprise fissures, dépose conduites et câbles, réhabilitation, branchements particuliers, forages dans maçonneries, injections de collage-régénération, pose cornières, cunettes préfabriquées

Syndicat intercommunal du Bassin d'Arcachon

33 LA TESTE DE

BUCH – CAZAUX Réhabilitation PAR TUBAGE PRV d'une canalisation Ø 1500 en service sur environ 900 m

SAGEP 89 CUY-EVRY Réhabilitation génie civil aqueduc de la Vanne (arcades). Etanchéité horizontale extérieure, pose d'isolant thermique, soudure des coques PEhd : 301 ml

VILLE DE PARIS 75 PARIS 18ème et

19ème

Collecteur du Nord - 3ème

phase de réhabilitation sur 3800 ml. Rue de Crimée , rue de Flandre, Boulevard Ney. Création d'une galerie de dérivation des effluents. Création de 2 stations de pompages provisoires de 2 m³/s. Pose d'une cunette PEhd sur 3800 m. Réhabilitation d'égouts adjacents

SAGEP 77 ARBONNE-LA-

FORET Travaux d'étanchéité par chemisage en coques de PEHD 137 m Ø 2000

SAGEP 89 FOISSY

MOLINONS CHIGY

Travaux d'étanchéité par chemisage en coques PEHD 320 m Ø 2000

SAGEP 77 FONTAINEBLEAU Aqueduc de la Vanne. Arcades des Sablons. Travaux d'étanchéité interne par chemisage en coques de PEhd

VILLE DE Valence 26 VALENCE Réhabilitation d’un collecteur d’assainissement unitaire (curage, étanchement, coques PRV, injection)

CG 93 93 AUBERVILLIERS Avenue Victor Hugo. Réhabilitation de l'ouvrage ovoïde 180/100 par coques préfabriquées PEhd sur 220 m

SAGEP 77 FONTAINEBLEAU Aqueduc de la Vanne. Arcades des Sablons. Travaux d'étanchéité interne par chemisage en Coques de PEhd

VILLE DE PARIS 75 PARIS 19ème et

20ème Collecteur du Nord – 2

ème phase de réhabilitation sur 1200 ml. Boulevard de la

Villette et Boulevard de Belleville. Cunette PEhd + travaux divers

VILLE DE PARIS 75 PARIS 4ème Collecteur Morland. Injection de confortement d'ouvrages. Mise en place d'une cunette PEHD

VILLE DE PARIS 75 PARIS 19ème Collecteur du Nord - Réhabilitation sur 300 m : cunette PEhd + reprises béton. Démolition et reconstruction de l'égout




Page 27 sur 94

1.3 Détails de mise en œuvre

1.3.1 Travaux prévus sur puits de Chateaubanne

Le site de Châteaubanne accueillera la base vie pour l’ensemble des travaux de réhabilitation.

Voir le plan de projet des installations de chantier en annexe N° 11.4.4

Ll’emprise travaux prévue sur Châteaubanne pourra être modifiée après avis de la commune sous réserve

du maintien de son exploitabilité.

Dans cette optique, le bâtiment existant sera rénové pour ce qui concerne les :

• Remise en conformité des installations de plomberie et d’équipements sanitaires,

• Remise en conformité des installations électriques BT et éclairage,

• Rénovation en des revêtements intérieurs A la fin des travaux

concessifs,

• Rénovation des revêtements et enduits extérieurs A la fin des travaux

concessifs.

Au sous-sol :

• Création de deux parois étanches en béton armé hauteur 1,00 m de part et d’autre de la galerie

• Accès à la galerie depuis la partie hors inondation réalisé par un escalier maçonné.

• Les équipements et outillages obsolètes seront déposés et évacués. A la fin des travaux

concessifs

Remplacement de la porte acier de l’émissaire :

Cette porte acier est totalement escamotable et libère l’accès complet à l’émissaire. Son remplacement

n’aura pas d’incidence sur le chantier. Cette porte permettra en revanche de sécuriser l’accès à l’émissaire

lorsque personne n’est présent à Chateaubanne.

Remplacement de la prise d’air à volet :

Cette prise d’air à volet est située à l’extrémité du plenum d’aspiration d’air frais immédiatement après la

porte acier escamotable. Le plenum n’est pas concerné par le chantier concessif de réhabilitation de

l’émissaire. Le remplacement de la prise d’air à volets est donc bien une opération de renouvellement.

1.3.2 Travaux prévus sur le puits de la Colle d’Artaud

Les équipements de surfaces sont dans un état satisfaisant. Leur entretien sera pris en charge dans le

cadre du présent marché de DSP par le subdélégataire CEO.

L’infrastructure (fût et radier) est dans état satisfaisant et ne nécessite pas de modification ou de

rénovation particulière.

Ces travaux ne présentant pas un caractère d’urgence n’ont effectivement pas été planifiés précisément

dans l’offre.

Ils seront réalisés en deux temps :

phase préparatoire : examen et mise en sécurité du mur par purge des éléments instables ;

réparation finale du mur : après les travaux concessifs, pour ne pas interférer avec ceux-ci :

• réhabilitation des parements dégradés du mur de soutènement extérieur,

• piochage des enduits dégradés,

• passivation des armatures apparentes conservées,

• reconstitution des armatures manquantes par scellements d’acier HA à la résine,

• reprise des parements dégradés en enduit de ciment.




Page 28 sur 94

1.3.3 Travaux prévus sur le puits des Moulières

La superstructure du puits des Moulières ne nécessite pas de rénovation particulière.

Les équipements de surfaces sont récents. Leur entretien sera pris en charge dans le cadre du présent

marché de DSP par le subdélégataire CEO.

Les conduites de chute DN400 PEhd sont récentes et ne nécessitent pas de modification ou de rénovation

particulière. Des opérations périodiques de remplacement des fixations de ces conduites, sont prévues au

titre du renouvellement porté par le subdélégataire CEO.



Il est prévu d’installer au Puits des Moulières et dès le début du contrat, un système d’injection de réactif

anti-H2S dans l’émissaire (via les conduites de chute) afin de diminuer les émanations d’H2S. Ces travaux

seront portés et exécutés par le subdélégataire CEO.

1.3.4 Travaux prévus sur le puits des Gabrielles

Les équipements de surfaces sont dans un état satisfaisant. Leur entretien sera pris en charge dans le

cadre du présent marché de DSP par le subdélégataire CEO.



1.3.5 Travaux prévus sur le puits de Bramas

La superstructure générale du puits de Bramas est un ensemble abritant les équipements de ventilation de

l’émissaire, plus les locaux de la station de pompage d’eau. Cette superstructure ne nécessite pas de


Il est cependant mentionné dans le document « AVANT-PROJET – MEMOIRE - GROUPE MERLIN/Réf

doc : 101424 - 132 - AVP - ME - 1 - 001 Ind C.» que le revêtement et la dalle sommitale de ce puits sont

fortement dégradés par l’extraction de l’air vicié en H2S.

Il n’existe pas de diagnostic structurel précis de ces parties d’ouvrages et la visite surface et galerie

effectuée le 14 janvier 2013 n’a pas permis de vérifier l’état structurel du puits de Bramas. C’est pourquoi,

nous proposons à TPM une solution consistant à réhabiliter le puits de Bramas par mise en place d’un

chemisage PRV structurant sur toute la hauteur du puits plus remplacement de la dalle de couverture par

une dalle également en matériau PRV raccordée sur les gaines de ventilation existantes.

Un relevé et un diagnostic de l’état de l’ouvrage seront réalisés pendant la période de préparation du

chantier pour confirmer la faisabilité du procédé prévu.

Les travaux de réhabilitation du puits de Bramas nécessiteront les actions suivantes qui seront prises en

charge par le délégataire :

Dossier d’autorisation de travaux et d’accès dans la zone NATURA 2000.

Renforcement éventuel de la piste d’accès au site en tant que besoin.

Démolition partielle de la toiture de la superstructure au droit du puits et reconstitution à

l’identique.

Déconnexion et reconnexion des gaines de ventilation sur le puits.

Réfection de la parcelle impactée par les travaux.

Ces travaux nécessitant l’arrêt du système de ventilation ne pourront être réalisés qu’à la fin des travaux

de réhabilitation de l’émissaire.

Ces travaux sont soumis aux diverses autorisations administratives ou privés d’accès au site.




Page 29 sur 94

Liste exhaustive des travaux prévus par ordre chronologique :

Installation de chantier sur site Bramas.

Dépose repose des gaines de ventilation.

Démolition de la superstructure au droit de la dalle de couverture.

Réhabilitation du puits de Bramas par tubage PRV - embase béton revêtu PRV et fût en tubes

PRV.

Réhabilitation du puits de Bramas - dalle de fermeture structure composite PRV.

Reconstitution de la superstructure au droit de la dalle de couverture.

Repli de chantier et réfections de surface.

1.3.6 Travaux prévus sur l’émissaire

La proposition technique de la SADE est la mise en place d’une demi-coque PRV en voûte qui est reprise

de la proposition du Cabinet MERLIN dans son « Etude complémentaire – Phase avant-projet ».

Il s’agit de la mise en place d’un revêtement étanche en PRV, pérenne et résistant aux attaques acides,

sur la voûte et les piédroits de l’émissaire sur la longueur totale de l’ouvrage entre le puits de

Châteaubanne et la station Amphtitria, soit 6400 m. Ce revêtement est constitué d’une coque en matériau

composite PRV dont les caractéristiques sont fournies dans le dossier technique de présentation du

fournisseur HOBAS France joint en annexe N° 11.2.1.

Coque PRV 1600 x 1827- Type I – Qualité RN

Dimensions intérieures (LxH) 1600 mm x 1827 mm

Dimension extérieur max (LxH) 1700 mm x 1877 mm

Epaisseur nominale 30 mm

Epaisseur structurelle 28 mm

Longueur utile 2.35 mètres

Périmètre mouillé : 4.436 m

Surface mouillée : 2.469 m2*

Coefficient de Poisson : 0,3

Coefficient de fluage (50 ans) : 0,4 à 0,5

La longueur de la réhabilitation envisagée : 6400 m

Poids : env. 360 kg/m

Ces coques ont pour référence technique l’Avis Technique 17/12-257.

Nous ne prévoyons pas de mise en place d’une conduite en cunette. (Voir justificatifs au chapitre 1.4)

Nous prévoyons des injections de confortement en extrados de la structure de l’émissaire entre les puits

de Moulières et le puits des Gabrielles. Il a en effet été diagnostiqué lors des relevés complémentaires

effectués par l’entreprise que ce tronçon présente des faiblesses structurelles.

Voir l’analyse des données géotechniques au chapitre 3.1.2.

Cette solution répond aux critères techniques et réglementaires de TPM en matière de :

Garantie du fonctionnement hydraulique de l’émissaire en phase travaux et en service après

travaux.

Garantie du fonctionnement aéraulique de la ventilation de l’émissaire.

Garantie de résistance aux agressions chimiques.




Page 30 sur 94

COUPE DE L’EMISSAIRE - ETAT PROJETE




Page 31 sur 94

1.3.6.1 Travaux préparatoires

Installations et mise en sécurité

Installation fonctionnement et repli base vie sur site Amphitria

Installation fonctionnement et repli base vie sur site Châteaubanne

Mise en sécurité des accès de service sur puits et de la galerie, mise en place des dispositifs

d'alerte et d'évacuation

Il est à noter que la centrale de production de mortier de scellement fonctionnera uniquement pendant la

phase réhabilitation en 12/24 tout au plus (6H00 – 22H00). Elle sera, dans la mesure des possibilités

locales de chaque site, alimentée en énergie électrique par le réseau EDF. Quand cela ne sera pas

possible, elle sera alimentée en énergie électrique par groupe électrogène 350 kVA avec une

insonorisation conforme aux normes en vigueur.

Les approvisionnements par camions se feront de jour entre 8H00 et 17H00 ce qui permettra de réduire

les perturbations à la circulation et les nuisances sonores de nuit.

Des réunions d’information pourront être organisées, à intervalles réguliers, en cours de réalisation du

chantier avec les CIQ de quartier concernés.

Un plan type d’installation de ce type de centrale sur le site des Moulières est joint en annexe au présent

dossier.

Travaux préparatoires dans l'émissaire

Pose des platelages de circulation et de transport des coques PRV,

Décapage évacuation et élimination des enduits résiduels en voûte et banquettes,

Curage évacuation et élimination des dépôts résiduels en cunette.

En phase préparatoire nous avons prévu le retrait des blocs bétons.

Cette partie des travaux sera confiée aux équipes de scaphandriers Hydrokarst.

Ces blocs ne sont pas solidaires de la structure de l’ouvrage, ils seront cassés en eau à l’aide d’un outil

percutant. Les blocs ainsi découpés seront extraits manuellement sur les banquettes pour ensuite être

repris dans la benne sur lorry. L’évacuation se fera ensuite par le locotracteur vers Châteaubanne ou

Amphitria. Voir schémas ci-après.




Page 32 sur 94

De ce fait, les opérations de démolition n’auront que peu d’impact sur la cunette. Les scaphandriers

vérifieront néanmoins au toucher que les zones en question ne sont pas dégradées.

1.3.6.2 Travaux de réhabilitation et de confortement

Liste exhaustive des travaux prévus par ordre chronologique :

Fourniture et pose de coques PRV en voute - section 1827 mm x 1644 mm,

Installation et repli y compris transferts sur les puits de service d'une centrale d'injection pour le

scellement des coques et les injections de confortement,

Injection de scellement des coques PRV,

Mise en place de barbacanes sur coques PRV,

Injection de confortement en extrados de la structure de l'émissaire entre Moulières et Gabrielles

Comblement des contre puits,

Dépose des platelages de circulation et de transport des coques PRV.

1.3.6.3 Travaux d’entretien et de renouvellement

Un bordereau de prix unitaires associé au forfait de Génie Civil est joint en annexe.

Le montant de 1.970.300 €.HT correspond aux prestations et travaux qui seraient nécessaires aux

travaux de réparations sur l’émissaire, reprise des enduits ou éléments PRV qui pourraient être

dégradés pendant la durée de la délégation en particulier (Voir les prix du chapitre 100 de ce

bordereau).

Les prix des chapitres 200 à 1600 de ce bordereau pourront être utilisés accessoirement pour des

travaux sur les ouvrages connexes à l’émissaire.

Ces prestations sont liées à l’exploitation du réseau et donc réputées incluses dans la part R2 du

contrat.

Un projet d’exemple des travaux de renouvellement de Génie Civil aux prix du bordereau annexe est

proposé. Le montant total correspond à celui indiqué au prix 4.1 du tableau du chapitre 9 du mémoire

technique.




Page 33 sur 94

1.4 Contraintes et avantages

1.4.1 Contraintes liées à la solution proposée

Tous les travaux sont réalisés hors périodes de risque météorologiques. Soit en situation de débit

de temps sec (débit horaire maximale inférieur à 3000 m³/H - Environ 229 jours par an d’après

l’analyse de l’avant-projet du Cabinet MERLIN). Le planning prévisionnel est établi avec cette

contrainte.

Tous les travaux préparatoires sont réalisés avec l’émissaire en service de nuit avec niveau de

plan d’eau minimal.

Pour des raisons de sécurité évidentes, nous prévoyons de mettre en place un platelage de

travail sur toute la longueur de la galerie. Cela imposera des nettoyages réguliers de ce dispositif

qui sera régulièrement immergé.

1.4.2 Avantages liés à la solution proposée

Conservation de la caractéristique visitable de l’ouvrage de la méthode de curage actuelle par

bateau vanne.

Pas de conduite DN 1000 en cunette dont la mise en œuvre est particulièrement complexe et

l’impact financier important. Cette conduite présenterait par ailleurs des inconvénients liés à la

présence d’organes de régulation et de curage dans la partie supérieure réservée au temps de

pluie et des conditions d’exploitation très difficiles.

Réalisation de tous les travaux avec l’émissaire en service normal, donc :

Pas de fonctionnement hydraulique dégradé de l’émissaire ni en phase travaux ni en

phase définitive (voir la note de calculs justificative hydraulique au chapitre 2.4)

Il n’est pas nécessaire de créer une station de pompage de forte capacité au niveau

du site de Châteaubanne. Le bâtiment existant est conservé, utilisé pour les

installations de base vie puis rénové.

Garantie de pérennité du matériau PRV proposé.

Possibilité de réalisation des travaux de reprise éventuelle des parties dégradées de la cunette

pendant la période d’exploitation de la DSP, voire pendant la période des travaux de réhabilitation

si nécessaire.




Page 34 sur 94

1.5 Contrôles prévus

1.5.1 Types de contrôles et essais

Trois types de contrôles et essais sont distingués :

Les contrôles et essais de validation et de convenance en phase préparatoire qui seront

réalisés en contrôle interne et validés en contrôle extérieur, en particulier :

• validation du dossier industriel du fabricant des coques PRV,

• validation de la définition du mortier de ragréage et planche d’essai,

• validation de la définition du mortier anti acide et planche d’essai,

• validation de la définition du coulis d’injection de collage régénération et essai de

convenance,

• validation de la définition du coulis de scellement et essai de convenance,

• validation de la définition du joint d’embase des coques et planche d’essai,

• validation des méthodologies de mise en œuvre ;

Les contrôles continus et essais en phase travaux. Voir le point « a » ci-après.

Les contrôles et essais de réception en phase finale.

a. Programme d’essais et contrôles internes

Les essais et contrôles internes en cours de travaux seront réalisés par l’entreprise au titre du suivi du

plan d’assurance qualité :

essai laboratoires sur éprouvettes de coulis de ciment-bentonite,

relevés des paramètres d’injections de scellement et consolidation,

contrôle de conformité des fournitures (coques PRV, mortiers spéciaux, pulvérulents en

particulier),

contrôle de conformité géométrique des éléments PRV avant et après la pose,

compilations des données issues du plan de contrôle pour constitution du DOE.

b. Programme d’essais et contrôle par organisme(s) tiers

Les essais et contrôles extérieurs en cours de travaux seront réalisés par un organisme tiers :

rédaction des comptes rendus de réunions de chantier bimensuelles qui seront transmis au

Maître d’ Ouvrage,

vérification du débit capable de l’ouvrage réhabilité,

contrôle visuel de l’état de surface des parements traités,

vérification et essais des accessoires et équipements électromécaniques,

relevé topographique de la galerie et du puits Bramas,

constitution des DOE et éléments des DIUO.

c. Niveau d’intervention alloué au maître d’ouvrage.

Le Maître d’Ouvrage est libre de procéder, à ses frais, aux contrôles de son choix par un organisme tiers

de son choix. Ces contrôles ne devront toutefois ne pas entraver la production du chantier pour les

travaux concessifs.

Le Maître d’Ouvrage est convié aux réunions bimensuelles de chantier.




Page 35 sur 94

Contrôles et essais prévus après travaux :

Pour les parties remises en eau rapidement (cunette de l’ouvrage), les scaphandriers vérifieront

après les travaux que les surfaces ayant été traitées au mortier spécial l’ont été en totalité et

que l’enduit est en place. Cette vérification sera faite par contrôles visuels menés par temps

sec de nuit.

Elaboration d’un dossier photographique sur l’état des ouvrages

Fin des travaux concessifs et fin de DSP

Essai Géoradar dans l’émissaire pour vérification du scellement des coques et des injections

Fin des travaux concessifs

Essai d’arrachement sur revêtement anti acide par prélèvement de carottes in situ puis tests en

laboratoire

Fin des travaux concessifs et fin de DSP

1.5.2 Organisation des missions de contrôle

L’entreprise confiera les missions suivantes à un intervenant extérieur indépendant :

contrôle technique,

suivi qualité,

coordination SPS.

Détail des missions de contrôle :

Vérification des objectifs des travaux de réhabilitation, notamment sur le plan hydraulique

(capacités à respecter pour l’ouvrage réhabilité, conditions transitoires durant les travaux

permettant le maintien en service de l’ouvrage et la garantie de non-débordement au milieu

naturel,…)

Vérification des conditions de réalisation des travaux, en terme d’organisation générale du

chantier et d’aspects logistiques (accès, sécurité des personnes – dispositions vis-à-vis des

risques hydrauliques, de l’H2S…)

Visa des documents d’exécution soumis à l’instruction du Maître d’ouvrage ou de son

représentant

Préparation et démarches pour l’obtention des autorisations administratives nécessaires.

Constitution des dossiers de demande et suivi de l’instruction (intervention en site classé)

Suivi de l’exécution au travers de la vérification de la bonne mise en œuvre des dispositions du

Plan d’Assurance Qualité, avec assistance pour l’élaboration de ce dernier

Organisation des essais de garantie (Réception des ouvrages) : justification du débit capable

mentionné ci-avant, contrôle de l’état de surface et de l’ensemble des accessoires et

équipements électromécaniques éventuels.

Constitution des DOE et éléments des DIUO (Incorporation des ouvrages au service délégué)




Page 36 sur 94

1.6 Les procédures de sécurité

Les conditions de travail présentent de nombreuses difficultés en termes de sécurité :

travail en milieu confiné dans un ouvrage en service,

risque H2S,

risque atmosphère ATEX (faible),

travail en présence d’effluent EU,

risque de montée du niveau du plan d’eau,

peu de point d’accès,

puits de service très profonds et non équipés.

La SADE travaillera avec le sous-traitant HYDROKARST qui réalise actuellement les opérations de curage

de l’émissaire et qui est donc parfaitement préparé à ce type d’intervention et maîtrise strictement les

procédures de sécurité. HYDROKARST pourra également mobiliser des équipes spécialisées en travaux

sur cordes pour la sécurisation et les investigations sur les puits d’accès.

C’est pourquoi, est joint en annexe n° 11.6 un projet de PPSPS directement issu de celui de l’entreprise

HYDROKARST. Ce projet de PPSPS sera amendé et adapté au projet pendant la période de préparation.

Ce projet de PPSPS détaille tous les types de mesures de sécurité spécifiques aux travaux dans cet

ouvrage et en particulier :

les moyens de communication depuis la surface,

les moyens de commination en galerie,

les moyens de secours en surface,

les moyens de secours en galerie,

le système d’alerte météorologique,

le système de détection de gaz,

les EPI et moyens de survie,

les procédures de secours entreprise et civiles.




Page 37 sur 94

2 Les garanties de performance

2.1 Performance mécanique

Extrait du DIAGNOSTIC – MEMOIRE GROUPE MERLIN/Réf doc : 101424 - 132 - DIA - ME - 001 Ind A.

Galerie

La pathologie de dégradation par agression chimique intéresse à ce jour essentiellement l'enduit de

surface appliqué entre 1987 et 1990 pour protection de la structure de la galerie. Cet enduit présente un

état d'altération avancé, et demande à être retiré dans les secteurs où il apparaît encore présent pour être

remplacé par un revêtement ad hoc.

L'agression touche aussi superficiellement le béton de structure avec des variations sur la hauteur d'un

même profil. Cette altération visible sur site lors de la visite de diagnostic est mise en évidence par l'écart

des résistances obtenues sur carottes pour le béton à cœur et sur scléromètre pour le béton superficiel.

Les résultats sclérométriques montrent également la variation d'altération du béton superficiel sur une

même section de référence. D'un aspect général, la résistance résiduelle du béton de structure de la

galerie peut être qualifiée, à ce jour, de correcte.

Le projet de réhabilitation de l’émissaire consistant donc à stopper la dégradation de la structure

maçonnée existante par mise en œuvre d’un revêtement insensible aux attaques acides, nous ne

prévoyons pas de renforcement mécanique de la structure de l’ouvrage.

Seules les injections de blocages de l’extrados de l’ouvrage prévues sur le tronçon de galerie entre

Moulières et Gabrielles auront une fonction de renforcement structurel à caractère préventif.

2.2 Performance hydraulique

2.2.1 Etat d’accueil

La partie immergée de la cunette de l’émissaire à l’aval de Châteaubanne compte environ 170 irrégularités

constituées de dômes de béton adhérents de 10 à 50 cm de hauteur, et de longueur pouvant être très

supérieures à 2 mètres.

Ces dômes proviennent, sans doute, des fonds de coulées de béton abandonnées dans l’ouvrage par

l’entreprise chargée des travaux de réhabilitation de la galerie réalisés dans les années 1990. Ils

constituent autant de mini-barrages faisant obstacle à l’écoulement des effluents entre lesquels des

phénomènes d’ensablement ont tendance à s’opérer assez rapidement. Ainsi, entre chaque passe de

curage du fond de cunette, nous avons constaté que l’ensablement se reconstituait et s’élevait à la

hauteur du dôme situé à l’aval.

Ces mini-barrages créent une série de pertes de charge avec pour incidence une rehausse de la ligne

d’eau de plusieurs dizaines de centimètres en moyenne.

Dans son offre, la SADE a prévu d’enlever ces 170 dômes de béton dès le début du chantier, ce qui :

- améliorera sensiblement les performances hydrauliques de l’émissaire ;

- facilitera les travaux ultérieur de réfection de la cunette que nous proposons en renouvellement ;

- permettra une optimisation des opérations de curage du fond de cunette et qui a été intégrée au

Compte d’Exploitation Prévisionnel.




Page 38 sur 94

2.2.2 Présentation des calculs

Dans le cadre de la réhabilitation de la galerie de collecte des eaux usées entre Châteaubanne et le Cap Sicié, il

est prévu de reprendre la voute du collecteur.

Le cahier des charges précise les critères conduisant au choix de la solution de réhabilitation de la galerie :

respect de la continuité du service d’assainissement,

maintien d’une capacité hydraulique suffisante après réhabilitation,

respect des fils d’eau en écoulement gravitaire,

observation de la non dégradation des conditions de mise en charge des collecteurs à l’amont de

Châteaubanne et des Moulières,

conditions de by-pass et de surverse dans l’émissaire pendant les opérations de réhabilitation.

Au vu des désordres observés lors des différentes reconnaissances du collecteur, la SADE propose une

technique de réhabilitation par la pose de demi-coque PRV sur la voûte du collecteur. Cette technique obéit à

tous les critères énumérés ci-dessus. Elle impose, par contre, de connaître à tout moment l’évolution du niveau

d’eau dans le collecteur, ceci pour avoir le temps de replier le chantier en cas de montée des eaux.

L’objet de cette note hydraulique s’attache à étudier la capacité hydraulique du collecteur avant et après

réhabilitation ainsi que les niveaux d’eau dans le collecteur en fonction du débit.

2.2.2.1 Documents de référence

Les documents de référence ayant servi à l’établissement de cette note sont les suivants :

diagnostic réalisé par Cabinet Merlin,

profil en long de l’émissaire,

section initiale de l’émissaire,

section réhabilitée de l’émissaire,

norme NF EN 752 « Réseaux d’évacuation et d’assainissement à l’extérieur des bâtiments ».

2.2.2.2 Données

Les principales données techniques sont les suivantes :

linéaire de l’émissaire : 6400 m

pente moyenne : 0,7 mm/m




Page 39 sur 94

Le plan suivant présente le profil en long de l’émissaire.

La section du collecteur comprend une cunette et une clef de voûte.

Le collecteur a fait l’objet de travaux de réhabilitation en 1987-1990 par la mise en œuvre d’un revêtement

intérieur. A cette occasion, un levé théorique de la section a été effectué :

Sous clef de voûte

o Hauteur : 1,82 m

o Largeur : 1,65 m

En cunette :

o Hauteur : 1,10 m

o Largeur : 1,05 m

L’illustration ci-contre présente la coupe théorique de

l’émissaire :




Page 40 sur 94

La cunette présente une importante couche de fond indurée d’une épaisseur pouvant aller jusqu’à 0,7 m.

Pour les calculs hydrauliques, il a été considéré que la cunette était totalement curée.

La section réhabilitée de l’émissaire aura les caractéristiques suivantes :

hauteur totale : 2,95 m

largeur sous clef de voûte : 1,60 m

Le schéma suivant présente l’aspect de la section réhabilitée de l’émissaire après la pose des demi-coques :

1600 mm

2950 mm




Page 41 sur 94

2.2.2.3 Etude hydraulique

L’étude hydraulique consiste à déterminer la capacité hydraulique de l’émissaire avant et après réhabilitation.

L’écoulement est considéré comme gravitaire.

Conformément à la norme NF EN 752, les calculs ont été menés en utilisant la formule de Manning-Strickler :

IRSKQ hhs 32

Avec :

Ks : coefficient de Manning-Strickler

Sh : section hydraulique

Rh : rayon hydraulique (rapport entre la section hydraulique et le périmètre mouillé)

I : pente de l’émissaire

2.2.2.4 Hypothèses de calcul

Les différents calculs ont été effectués en considérant les hypothèses suivantes :

coefficient de Manning-Strickler :

o avant réhabilitation : 65

o après réhabilitation :

cunette inchangée : 65

clef de voute réhabilitée : 100

pas de condition hydraulique en aval (calcul simplifié)

2.2.2.5 Résultats

Le tableau suivant présente les résultats obtenus en termes de capacité hydraulique de l’émissaire :

Avant réhabilitation Après réhabilitation

Section mouillée (m2) 4,41 3,70

Périmètre mouillé (m) 9,02 8,07

Rayon hydraulique (m) 0,49 0,46

Débit max (m3/s) 5,05 5,16

Débit pleine section (m3/s) 4,71 5,02

La technique de réhabilitation mise en œuvre par la SADE permet d’augmenter la capacité hydraulique de

l’émissaire de 2%. Le critère de maintien de la capacité hydraulique de la galerie est vérifié.




Page 42 sur 94

Le tableau suivant présente les résultats obtenus en ce qui concerne la capacité hydraulique de la cunette de

l’émissaire qui ne fait pas l’objet de réhabilitation.

Hauteur d’eau (m) 1,10

Section mouillée (m2) 1,21

Périmètre mouillé (m) 3,45

Rayon hydraulique (m) 0,35

Débit max (m3/s) 1,04

Le débit maximum avant inondation de la partie supérieure de l’émissaire est donc évalué à 1,04 m3/s soit 3744

m3/h.

L’étude diagnostic, réalisée par le cabinet Merlin, précise que les débits de pointe de temps sont de l’ordre de

3100 m3/h à l’arrivée au Cap Sicié.

La cunette permet donc de reprendre intégralement les débits de pointe de temps sec.

Par temps de pluie, l’analyse statistique des débits montre que le débit de 3500 m3/h est dépassé environ 110

jours par an.

En toute logique, il conviendrait de replier le chantier 1 jour sur 3 par an. Cependant par sécurité, la SADE n’a

pas prévu de procéder aux travaux de réhabilitation par temps de pluie.

2.2.2.6 Conclusion

La SADE a prévu de réhabiliter la galerie par la pose de demi-coque sur la clef de voûte. Cela implique une

réduction de section tout en améliorant nettement l’hydraulicité de la paroi rénovée. Malgré cette réduction de

section, les calculs hydrauliques montrent une augmentation de la capacité hydraulique de la galerie d’environ

2%. Le collecteur réhabilité offre donc une meilleure hydraulicité.

Les calculs montrent également que la capacité de la cunette qui fait l’objet d’une réhabilitation par enlèvement

des dômes de béton présents en phase préparatoire du chantier, permet de contenir le débit de pointe de temps

sec, ceci sans provoquer d’inondation de la partie supérieure de l’émissaire. En période de temps sec, les

travaux prévus par la SADE pourront se dérouler sans problème. En période pluvieuse, le débit limite avant

inondation de la partie supérieure est atteint statistiquement environ 110 jours par an. Cela nécessitera

d’interrompre le chantier pendant ces périodes. Cependant, par mesure de sécurité, la SADE n’a pas prévu de

travailler à la réhabilitation de l’émissaire par temps de pluie.




Page 43 sur 94

2.3 Performance aéraulique

2.3.1 Présentation

La ventilation de la galerie de collecte des eaux usées est assurée par un système d’extraction d’air

installé en tête de puits de Bramas.

Dans le cadre de la réhabilitation de la galerie de collecte des eaux usées entre Châteaubanne et le Cap

Sicié, il est prévu de réhabiliter le puits de Bramas.

L’objet de cette note aéraulique s’attache à vérifier la capacité d’extraction d’air du puits de Bramas

réhabilité.

2.3.2 Documents de référence

Les documents de référence ayant servi à l’établissement de cette note sont les suivants :

diagnostic réalisé par Cabinet Merlin,

plan du puits de Bramas,

section initiale du puits de Bramas,

section réhabilitée de Bramas,

document INRS concernant la ventilation des espaces confinés.

2.3.3 Données

Les principales données techniques sont les suivantes :

diamètre initial du puits de Bramas : 2700 mm

profondeur du puits : 104 m

débit normal de ventilation : 70 000 m3/h

débit maximum des ventilateurs au puits de Bramas : 125 000 m3/h

Le plan suivant présente la

coupe des puits

intermédiaires dont celui de

Bramas.




Page 44 sur 94

Pour réhabiliter le puits de Bramas, la SADE propose une solution plus pénalisante que celle indiquée

dans le CCTP mais allant dans le sens de la sécurité.

Cette solution consiste à tuber l’actuel puits par des tuyaux PRV série tubage de diamètre extérieur 2454

mm, d’épaisseur 80 mm et de longueur unitaire 3 m. La section réhabilitée présentera donc un diamètre

intérieur 2294 mm au lieu de 2700 mm actuellement.

Le schéma suivant présente l’aspect de la section réhabilitée du puits :

Observation importante : le dossier technique du fournisseur pressenti HOBAS donné en annexe N°

11.2.2 présente de manière indicative un tube PRV de diamètre intérieur 2263 mm. Le calcul lui est mené

avec un tube de diamètre intérieur de 2294 mm. L’incidence sur les résultats de calcul est négligeable.

Dans tous les cas, le diamètre final du puits réhabilité dépendra des relevés d’exécution qui seront menés

en période de préparation.

2700 mm

2294 mm

2700 mm




Page 45 sur 94

2.3.4 Etude aéraulique

L’étude aéraulique consiste à vérifier les vitesses d’écoulement, la pression dynamique ainsi que les

pertes de charge dans le puits de Bramas réhabilité.

La pression dynamique est déterminée à partir de la formule suivante :

Avec

Pd pression dynamique exprimée en Pascal

masse volumique de l’air exprimée en kg/m3

V vitesse d’écoulement de l’air exprimée en m/s

Les pertes de charge sont déterminées à partir de la formule suivante :

Avec

Δp perte de charge exprimée en Pascal

coefficient de perte de charge dépendant de la rugosité de la paroi du puits

L profondeur du puits

D diamètre intérieur du puits

2.3.5 Hypothèses de calcul

Les différents calculs ont été effectués en considérant les hypothèses suivantes :

Débit d’air maximum : 125 000 m3/h

Taux de renouvellement de l’air dans la galerie : 2,5 à 3,5 selon le niveau d’eau

Température de l’air : 15 °C

Masse volumique de l’air : 1,22 kg/m3

Viscosité dynamique de l’air : 18 10-6 Pa.s

Rugosité de la paroi actuelle du puits : 1 mm

Rugosité de la paroi du puits réhabilité : 0,1 mm

Pertes de charge singulières négligées

2.3.6 Résultats

Le tableau suivant présente les résultats obtenus en terme de capacité aéraulique du puits de Bramas,

ceci pour un débit d’air de 125 000 m3/h.

Avant réhabilitation Après réhabilitation

Section (m2) 5,73 4.13

Vitesse de l’air (m/s) 6,06 8,04

Pression dynamique (Pa) 22,40 39,43

Perte de charge (Pa) 14,10 23,90

2

2

1VPd

2

2VDL

p




Page 46 sur 94

La technique de réhabilitation mise en œuvre par la SADE modifie légèrement les caractéristiques

aérauliques du puits. Néanmoins, la vitesse de l’air demeure inférieure à 13 m/s, valeur limite indiquée par

l’INRS pour limiter les nuisances sonores et les pertes de charge.

Les calculs montrent en effet que les pertes de charges dans le puits réhabilité restent limitées.

Les conditions de ventilation par extraction d’air à partir du puits de Bramas réhabilité sont vérifiées.

2.3.7 Conclusion

La SADE a prévu de réhabiliter le puits de Bramas par tubage de tuyaux PRV. Cela implique une

réduction de section.

Malgré cette réduction de section, les calculs aérauliques montrent que la vitesse de l’air à travers la

section réhabilitée demeure conforme aux valeurs limites recommandées par l’INRS pour assurer la

ventilation des espaces confinés tout en limitant les nuisances sonores.

Les pertes de charges générées par la réduction de la section du puits demeurent faibles. L’impact de la

réhabilitation du puits de Bramas proposée par la SADE sur le système d’extraction d’air est négligeable.

2.4 Garantie de résistance aux agressions chimiques

Pour l’ensemble voûte et piédroits de l’émissaire

Tel qu’indiqué dans les paragraphes précédents, la proposition technique de la SADE consiste en la mise

en place d’une demi-coque PRV en voûte.

Il s’agit d’un revêtement étanche en PRV, pérenne et résistant aux attaques acides, sur la voûte et les

piédroits de l’émissaire sur la longueur totale de l’ouvrage entre le puits de Châteaubanne et la station

Amphtitria, soit 6400 m. Ce revêtement est constitué d’une coque en matériau composite PRV dont les

caractéristiques et les garanties sont explicitées dans le dossier technique de présentation du fournisseur

HOBAS France joint en annexe N° 11.2.1

Pour les banquettes

Les banquettes rive droite et rive gauche de l’émissaire seront reprises pendant les travaux préparatoires

à l’avancement.

Nous prévoyons de mettre en œuvre un mortier de réparation classe R4 à prise rapide Lankorep 735 du

fournisseur PAREX LANKO. La classe R4 selon la norme NF EN 1504-3 correspond aux meilleures

caractéristiques en termes de résistance aux agressions chimiques. Le temps de prise et de remise en

eau est compatible avec la méthodologie prévue. Fin de prise entre 60 mn à 20°C et 3H30 à 5°C.

Temps estimé à 2H00 à température ambiante de 13°C.

Pour la cunette

La cunette sera reprise avec le même type de mortier que pour les banquettes.




Page 47 sur 94

3 Justificatifs liés au génie civil

3.1 Interprétation et validation des données géotechniques et hydrogéologiques

3.1.1 Rappel des données

Extrait du document « ETUDE COMPLEMENTAIRE – PHASE AVANT-PROJET GROUPE MERLIN/Réf

doc : 101424 – 132- AVP – ME – 1 – 007 Ind B »

GEOLOGIE, HYDROGEOLOGIE ET GEOTECHNIQUE LOCALE

Les éléments développés dans le rapport d’AVP restent inchangés, et, en particulier, pour ce qui concerne

le contexte hydrogéologique dont on dispose de peu d’éléments.

Les terrains traversés par l'émissaire sont réputés pour être très peu perméables.

Il est néanmoins à présager que les écoulements souterrains sont marqués dans le secteur sous la forme :

- d'écoulements localisés via les plans de discontinuité des roches ou zones d'accidents géologiques pour

les séries métamorphiques,

- d'écoulements en nappe phréatique dans la couverture quaternaire, avec pour condition aux limites

particulière le niveau de la mer.

Selon l'historique de la construction de l'émissaire commun, les venues d'eau rencontrées lors du

creusement du tunnel étaient issues :

- de ruissellements via les puits intermédiaires vraisemblablement en provenance de la nappe phréatique

de la couverture quaternaire (cas du puits des Moulières en particulier),

- de venues d'eau localisées au droit des accidents géologiques traversés par la galerie (cas des zones de

failles avec roche broyée).

Ces éléments sont à prendre en compte au niveau des études de conception, notamment pour le

dimensionnement des coques (hauteur d’eau au-dessus de l’ouvrage) et pour le traitement des venues

d’eau (mise en place de barbacanes), tant au niveau de la galerie, que des puits.

3.1.2 Analyse des données géologiques

3.1.2.1 Nature

Sur le parcours long de 6,4 km, le collecteur unitaire traverse plusieurs faciès géologiques qui ont une

influence sur son environnement proche et constitue des terrains encaissants qui peuvent avoir un impact

sur l’intégrité de l’ouvrage (zones d’affaissements, éboulis, lessivages des particules, circulation

hydraulique…)

Les terrains en place, peuvent être classés en 3 catégories :

Faciès n°1

Terrains métamorphiques qui affleurent sur le massif de Sicié et qui appartiennent à la série des

phyllades.

Mélange de phyllades qui constitue la plupart des reliefs visibles depuis la côte. La série plus ancienne à

proximité de Bramas et Cap Sicié sous forme de schiste vert à grisâtre. Ce faciès se retrouve en terrains

encaissants en début du collecteur (Phyllade noir) et fin du collecteur (Phyllade gris-vert).




Page 48 sur 94

Faciès n°2

Grès bigarrés, couche qui affleure entre la pointe du Bau rouge et des Moulières pouvant contenir des

galets de quartzite de faible épaisseur et de grès grossiers (rougeâtre). Ce faciès se retrouve à proximité

des Moulières. Faciès plutôt argilo-sableux. Quelques zones de cavités dans les carbonates et réseau

Quartzifère et probablement en eau lors de période de précipitation importante.

Faciès n°3

Terrasses d’éboulis altérés et entrecoupés de lits sableux et argileux et de probable grès éolien (entre

Moulière et Gabrielle).

3.1.2.2 Hydrogéologie

Une attention particulière doit être apportée à ce point en raison de présence de béton poreux saturés en

eau ainsi que les terrains encaissants sur une partie du tronçon situé au niveau des terrasses

alluvionnaires et éboulis et la mise en charge probable de cavités karstique pouvant exercer une pression

hydrostatique sur l’ouvrage entre PM 2330 et PM 3930.

3.1.2.3 Carrière

D’après la Banque de Données des cavités, aucune carrière souterraine n’est répertoriée au droit ou à

proximité de l’ouvrage. Néanmoins des archives locales font état de plusieurs galeries mal référencées

dans le massif de Sicié pour l’extraction minière et les recherches de source d’eau locale.

3.1.3 Risques géologiques

L’ouvrage est exposé aux risques géologiques suivants :

un risque léger d’entraînement de fines sur le tronçon Moulières –Gabrielle;

Ce secteur sera donc traité par injection de collage en extrados de la structure de

l’émissaire. Voir méthodologie détaillée au chapitre 5.2.4. Plus mise en place de

barbacanes dans les secteurs impactés par la charge de la nappe phréatique.

Notre offre comprend un diagnostic structurel de l’émissaire par géoradar sur 3 profils (un

en voûte et deux en piédroits) et sur tout le linéaire.

un risque modéré de gonflement/retrait sur la zone argileuse entre Colle d’Artaud et Moulières.




Page 49 sur 94

3.2 Hypothèses structurelles pour le collecteur

Extrait du document « AVANT-PROJET GROUPE MERLIN/Réf doc : 101424 – 132- AVP – ME – 1 – 001

Ind C »

La pathologie observée sur la galerie relève d’une attaque chimique principalement par l’hydrogène sulfuré

se transformant en acide sulfurique en milieu humide, qui modifie la structure en surface.

L’agression chimique intéresse à ce jour essentiellement l’enduit de surface appliqué entre 1987 été 1990

pour protection de la structure de la galerie. Cet enduit présente un état d’altération avancé, et demande à

être retiré dans les secteurs où il apparaît encore présent pour être remplacé par un revêtement ad hoc.

L’agression touche aussi superficiellement le béton de structure avec des variations sur la hauteur d’un

même profil. Cette altération visible sur site lors de la visite de diagnostic est mise en évidence par l’écart

des résistances obtenues sur carottes pour le béton à cœur et sur scléromètre pour le béton superficiel.

Les résultats sclérométriques montrent également la variation d’altération du béton superficiel sur une

même section de référence.

D’un aspect général, la résistance résiduelle du béton de structure de la galerie peut être qualifiée, à ce

jour, de correcte.

Cette analyse nous conduit à proposer la solution décrite au chapitre 1.3.6.

Le dimensionnement structurel des demi-coques PRV sera conduit en prenant en compte les données

suivantes.

Une note aux éléments finis pour un profil de base a été réalisée pour définir les modalités de mise en

œuvre de la demi-coque. La note est présentée en annexe N° 11.2.1 et les modalités de mise en œuvre

sont résumées ci-après :

Phase Chantier

mise en œuvre d’un appui en clef,

mise en œuvre d’un étaiement horizontal constitué de deux lignes de bastaing,

injection en 3 phases minimum.

Phase Exploitation

La réhabilitation pour le présent projet est non structurante. Les caractéristiques mécaniques de

la demi-coque seront donc vérifiées selon le projet National RERAU Art N°7.2 ; à savoir pour

résister à l’effet d’une contre pression hydrostatique. La contre pression hydrostatique de calcul

est ici fixée à 0,5 m sur génératrice supérieure de la demi-coque (absence de nappe ou hauteur

de nappe limitée par l’action des barbacanes).




Page 50 sur 94

4 Justificatifs liés aux procédés et aux nouveaux équipements

4.1 Analyse des risques de défaillance (AMDEC)

L’AMDEC est l’acronyme de l’Analyse des Modes de Défaillance, de leurs Effets et de leurs Criticités.

C’est une méthode qui vise à répertorier pour un processus donné l’ensemble des modes de défaillance

qu’on peut lui associer et à évaluer la criticité de ces défaillances afin de déterminer et de hiérarchiser ses

points faibles.

La méthode AMDEC intègre une démarche d’amélioration continue. En effet, à partir de celle-ci pourront

découler des optimisations des plans de maintenance, une augmentation de la fiabilité des équipements,

de meilleures conditions d’utilisation.

4.1.1 Objectifs de la méthode AMDEC

L’objectif de l’AMDEC est d’évaluer les risques liés à un processus de fabrication. Il va s’agir de

déterminer les points faibles des équipements afin de proposer (en fonction des résultats obtenus) des

mesures correctrices ou préventives

L’AMDEC est une méthode qui va au-delà des simples aspects d’analyse de risques et de maintenance

des équipements car :

- L’AMDEC est une méthode de pilotage de l’amélioration continue.

- L’AMDEC est un outil de communication inter-service : dans sa réalisation, elle doit faire

intervenir la production, la maintenance, la qualité et doit se dérouler de façon collaborative.

- L'AMDEC va permettre la réduction des charges de travail d’entretien et de maintenance suite à

la hiérarchisation et à la priorisation des interventions de contrôle.

Cela revient à répondre de la façon la plus complète possible aux questions simples suivantes :

- Qu’est-ce qui peut aller mal ?

- Est-ce que ce mal peut être fréquent ?

- Quels peuvent être ses effets sur le système ?

- Ces effets sont-ils graves ?

- Quelles peuvent en être les causes ?

Nous produisons ci-dessous une analyse de risques type AMDEC, appliquée à la réhabilitation et

l’exploitation de la galerie de transport des eaux usées de Lagoubran à AmphitriA.

4.1.2 Analyse des risques de type AMDEC pour les travaux concessifs

A - Les phases de fonctionnement de l’équipement

- Phase travaux

B - Les modes de défaillance possible (analyse qualitative)

- 1 - Obstruction partielle par les embâcles au niveau des platelages et voies de roulement en cas de

montée en charge de l’émissaire

- 2 - Obstruction partielle par des embâcles au niveau du matériel de production en cas de montée en

charge de l’émissaire.

- 3 - Effet d’une concentration élevée d’H2S sur du personnel intervenant

- 4 - Effet d’une augmentation du débit transité sur du personnel intervenant

- 5 – Panne du matériel de production




Page 51 sur 94

C - Recherche des causes et des effets de ces défaillances

- 1 - Obstruction partielle par les embâcles au niveau des platelages et voies de roulement en cas de

montée en charge de l’émissaire

En cas d’événement pluvieux de forte intensité impliquant la montée du plan d’eau au-dessus des

platelages de service avec dépôts d’embâcles et de torches sur ces équipements. Les conséquences sont

l’impraticabilité ponctuelle de ces équipements et la nécessité de dégager manuellement ces obstacles

pour pouvoir faire rouler le matériel de production. Ces matériaux seront rejetés dans la cunette pour

évacuation vers la STEP avec l’effluent en débit de temps sec.

- 2 - Obstruction partielle par des embâcles au niveau du matériel de production en cas de montée en

charge de l’émissaire.

En cas d’événement pluvieux de forte intensité impliquant la montée du plan d’eau avec dépôts

d’embâcles et de torches sur le matériel mobile qui serait resté en station dans la galerie. Les

conséquences sont l’immobilisation voire la réparation de ces matériels et la nécessité de dégager

manuellement ces obstacles pour pouvoir faire le remettre en service. Ces matériaux seront rejetés dans

la cunette pour évacuation vers la STEP avec l’effluent en débit de temps sec.

Nous prévoyons de replier systématiquement vers Châteaubanne ou Amphitria le matériel mobile en cas

d’alerte météo ou autres cas d’arrêt de chantier.


Les effets de l’inhalation d’H2S sur la santé sont bien connus, et peuvent aller jusqu’à la mort immédiate en

cas de taux important.

Hormis les mesures précisées au chapitre suivant, nous prévoyons en phase travaux :

o Procédures d’intervention dans l’émissaire comprenant des mesures d’H2S systématiques

et régulières dans la zone d’intervention et des périodes pendant lesquelles les

interventions ne sont pas programmées (l’été) ;

o Procédures d’intervention dans l’émissaire comprenant une équipe de sécurité en surface

(positionnée aux puits d’accès) en liaison génophonique avec les équipes en intervention

dans l’émissaire ;

o Procédures d’intervention dans l’émissaire comprenant l’équipement systématique des

agents intervenant avec un analyseur en continu de gaz toxiques, un masque à cartouche

par agent, des ARI disponibles.

Notons que ces procédures d’intervention ont été développées et sont notamment mises en œuvre par

notre sous-traitant partenaire HYDROKARST, spécialisé en particulier dans les travaux en milieux

confinés.


Voir les conditions et mesures préventives décrites au chapitre suivant.




Page 52 sur 94

- 5 – Panne du matériel de production

La centrale d’injection étant stationnée en surface ne subit pas le risque inondation. Les risques de panne

sont liés soit au vandalisme, soit à la défaillance d’un composant mécanique ou électronique.

o Un gardiennage nuit et week-end de ce matériel est prévu.

o Il s’agit de matériel éprouvé composé d’éléments mécaniques, électriques et électroniques

standards facilement échangeables ou réparables.

Le locotracteur est conçu avec des composants peu sophistiqués protégés de l’atmosphère corrosive et

de l’humidité. Du matériel de remplacement est prévu. Ensemble complet et batteries de secours.

D - Calcul de la criticité des défaillances identifiées

Afin d’évaluer la criticité des défaillances recensées, deux tableaux de cotation ont été établis : l’un pour la

phase travaux, et le second pour la phase exploitation.

La criticité des défaillances identifiées s’évalue par le calcul d’un Indice de Priorité des Risques (IPR) à

partir d’échelle de niveaux concernant :

- la gravité G de la défaillance,

- son occurrence O,

- la capacité de détection de la défaillance D.

Les niveaux de risques liés à la gravité, l’occurrence et la capacité de détection d’une défaillance sont

gradués de 1 à 4 (4 étant le niveau le plus « critique ») pour chaque équipement ou processus, permettant

ainsi de mieux hiérarchiser les opérations de maintenance préventive ou curative.

L’indice de Priorité des risques IPR est calculé à l’aide de la formule :

IPR = G x O x D

Criticité pendant la phase travaux

Nature de la défaillance Gravité Occurrence Détection IPR Observations

1 - Obstruction partielle par les

embâcles au niveau des

platelages et voies de roulement

en cas de montée en charge de

l’émissaire

2 5 2 20 Nettoyage manuel

2 - Obstruction partielle par des

embâcles au niveau du matériel

de production en cas de montée

en charge de l’émissaire

2 3 2 12 Nettoyage manuel

3 – Effet d’une concentration

élevée d’H2S sur le personnel

intervenant

4 3 2 24

Risque majeur –

Procédures

d’intervention

4 – Effet d’une augmentation du

débit transité sur le personnel

intervenant

4 3 1 12

Alerte météo France

et procédure

d’évacuation

5 - Panne du matériel de

production 2 4 1 8

Evacuation et

réparation ou

remplacement




Page 53 sur 94

Les principes de réalisation des travaux énoncés dans les chapitres précédents montrent que toutes les

phases chantier se font avec l’émissaire en service normal de temps sec de jour et de nuit. Il n’y a donc

pas de dispositif particulier pour le transport des effluents et la continuité de service du réseau est

assurée.

4.1.3 Analyse des risques de type AMDEC dans le cas de la concession de l’émissaire

A - Les phases de fonctionnement de l’équipement.

- Phase travaux

- Phase exploitation

B - Les modes de défaillance possible (analyse qualitative).

- 1 - Obstruction totale ou partielle des galeries amont et aval

- 2 - Défaut de drainage des eaux de nappe

- 3 - Défaut d’extraction des déchets de chantier et des produits de décantation

- 4 - Dégradation des bétons exposés à l’atmosphère corrosive de l’H2S

- 5 - Dégradation de la cunette de l’émissaire



C - Recherche des causes et des effets de ces défaillances

- 1 - Obstruction totale ou partielle des galeries amont et aval

L’obstruction totale peut se produire en cas d’effondrement de la voute de l’ouvrage.

Le risque d’obstruction complet de la galerie amont par effondrement est considéré comme nul, car cet

ouvrage a été complètement réhabilité récemment.

En revanche ce risque est loin d’être négligeable dans la partie aval visitable tant que les travaux de

réhabilitation ne seront pas terminés. L’analyse géologique des terrains traversés par la galerie aval, ainsi

que l’importance des écoulements d’eau de drainage par les nombreuses barbacanes qui jalonnent

l’émissaire, laissent penser qu’il existe de nombreuses cavités quartziques à l’extrados de la galerie. Ces

cavités peuvent donner lieu à des phénomènes de décompression des terrains plus ou moins importants.

A l’occasion de ces décompression, il n’est pas à exclure un effondrement partiel ou total de la voute de

l’ouvrage. Nous avons donc prévu de réaliser aussitôt que possible, dès le début du contrat, une

auscultation radar de l’ensemble de la galerie (voute et pieds droits) afin de localiser précisément ces

cavités quartziques. Les vides décelés seront comblés par des injections de béton qui permettront de

sécuriser les parties vulnérables et d’empêcher à l’avenir que des phénomènes de décompression ne se

produisent. Ces injections seront réalisées dès le début du contrat afin de mettre en sécurité l’ouvrage et

le personnel intervenant. Les tronçons concernés par ces désordres semblent être en priorité les tronçons

Colle d’Artaud-Puits des Moulières et Puits des Moulières-Puits Gabrielle.

Ce risque existe donc pendant la phase travaux, mais est supprimé ensuite puisque l’un des objectifs des

travaux de réhabilitation est de sécuriser définitivement l’ouvrage aval sur ce plan. Les opérations

préventives de curage des pièges à charriage, des galeries amont et aval seront effectuées régulièrement,

ce qui exclut tout risque d’obstruction par accumulation de matières pendant la phase d’exploitation.




Page 54 sur 94

- 2 - Défaut de drainage des eaux de nappe

La galerie de l’émissaire est équipée de barbacanes dont le rôle est de drainer les eaux afin d’éviter la

mise en charge de la galerie. Ces barbacanes sont en faible nombre, et la nature calcaire des eaux de

drainage a pu conduire à l’obturation de certaines d’entre elles, ce qui peut mettre la voute sous pression

par endroits.

Nous avons prévu de mettre en place de nouvelles barbacanes lors de la phase travaux de réhabilitation

(quel nombre ?) et de les désobstruer régulièrement à l’occasion des visites annuelles de l’ouvrage.

- 3 - Défaut d’extraction des déchets de chantier et des produits de décantation

Les déchets de chantier sont constitués des produits du décroutage de l’enduit béton projeté en place et

de la destruction des 170 dômes en béton qui encombrent la cunette. Les produits de décantation sont

constitués des matières et sédiments qui décantent naturellement dans l’ouvrage. S’ils ne sont pas

correctement extraits de l’émissaire, ces déchets peuvent provoquer des embâcles et des défauts de

fonctionnement hydraulique de l’émissaire.

o Déchets de chantier (phase travaux)

Les enduits de la voute et les dômes béton seront décrochés manuellement ou à l’aide d’outils

pneumatiques portatifs et évacués de la galerie à l’aide de wagonnets installés spécifiquement dans

l’émissaire pour la phase chantier. Les wagonnets convoieront les déchets jusqu’aux puits intermédiaires

d’où ils seront extraits par treuils, ou jusqu’à l’exutoire de l’émissaire à l’usine AmphitriA d’où ils seront

extraits à l’aide du grappin de la fosse à bâtards, puis par des moyens spécifiques.

Ces opérations d’extraction de déchets seront concomitantes à la première phase de chantier (environ 24

mois – voir planning prévisionnel en annexe N° 11.1), et seront fiabilisées par le recours à notre entreprise

sous-traitante partenaire HYDROKARST qui connaît parfaitement l’émissaire pour y être intervenu à

plusieurs reprises, et qui a déjà procédé à de multiples extractions d’encombrants de l’émissaire.

o Produits de décantation (phase exploitation)

Les produits de décantation seront enlevés de l’émissaire tous les quatre ans par bateau vanne. Cette

technique de curage particulièrement adaptée à l’émissaire et dont la méthode est présentée dans la pièce

2, a été développée par la CEO et son sous-traitant partenaire HYDROKARST.

Les produits de décantation seront poussés par le bateau vanne jusque dans la fosse à bâtards de l’usine

AmphitriA d’où ils seront extraits à l’aide de la technique explicitée également dans la pièce 2.

La technique de curage par bateau vanne et de l’extraction des déchets dans la fosse à bâtards de l’usine

étant bien maitrisée par nos équipes, le risque de défaillance de cette étape apparait faible.

- 4 - Dégradation des bétons exposés à l’atmosphère corrosive de l’H2S

Lorsque les dômes en béton du fond de la cunette auront été supprimés, le niveau d’eau dans la cunette

de l’émissaire diminuera sensiblement et se situera en dessous du niveau des banquettes (de quelques

dizaines de cm en fonctionnement hydraulique normal). Par ailleurs, à la fin du chantier de rénovation, la

voute sera entièrement revêtue d’une coque PRV résistante à l’action de l’H2S. Seules les banquettes et la

partie émergée de la cunette de l’émissaire seront alors exposées à l’atmosphère de l’ouvrage et donc

potentiellement attaquables par l’H2S.

C’est pourquoi nous avons prévu un traitement anti H2S complémentaire au puits des Moulières. Ce

traitement sera installé dès le début de la phase chantier afin de protéger le personnel intervenant. Il sera

conservé et utilisé en phase exploitation afin de protéger les bétons émergés pendant toute la durée du

contrat.




Page 55 sur 94

Nous aurons le soin d’ausculter systématiquement ces bétons sur l’ensemble du linéaire de l’ouvrage à

l’occasion de notre visite annuelle. Dans l’hypothèse ou une dégradation serait constatée, plusieurs

actions pourront être engagées :

Renforcement des taux de réactif anti H2S ;

Augmentation de la ventilation de Bramas ;

Réparations locales ou plus généralisées des parties abimées ;

Opération de réhabilitation d’un tronçon de cunette.

- 5 - Dégradation de la cunette de l’émissaire

La cunette de l’émissaire sera réhabilitée jusqu‘à 10 cm au-dessous du niveau des plus basses eaux.

La cunette de l’émissaire n’est pas soumise à l’agression de l’H2S. Lorsque les dômes de béton de fond de

cunette auront été évacués, elle se trouvera dans un état général correct. Cependant, l’érosion des

sédiments sur le fond par effet de charriage peut modifier cet état.

Nous procéderons lors de chaque visite annuelle à une inspection visuelle sur un échantillon de zones et

par toucher, du fond de cunette : les réparations localisées nécessaires seront réalisées


Les effets de l’inhalation d’H2S sur la santé sont bien connus, et peuvent aller jusqu’à la mort immédiate en

cas de taux important.

La batterie de mesures prévues pour limiter ce risque est la suivante :

o Injections de réactifs anti-H2S et mise en place d’une injection complémentaire au Puits

des Moulières (descriptif ci-dessous) ;

o Renforcement de la ventilation de l’émissaire (descriptif ci-dessous) ;

o Procédures d’intervention dans l’émissaire comprenant des mesures d’H2S systématiques

et régulières dans la zone d’intervention et des périodes pendant lesquelles les

interventions ne sont pas programmées (l’été) ;

o Procédures d’intervention dans l’émissaire comprenant une équipe de sécurité en surface

(positionnée aux puits d’accès) en liaison génophonique avec les équipes en intervention

dans l’émissaire ;

o Procédures d’intervention dans l’émissaire comprenant l’équipement systématique des

agents intervenant avec un analyseur en continu de gaz toxiques, un masque à cartouche

par agent, des ARI disponibles.

Notons que ces procédures d’intervention ont été développées et sont notamment mises en œuvre par

notre sous-traitant partenaire HYDROKARST, spécialisé en particulier dans les travaux en milieux

confinés.


Des augmentations brutales du débit transité dans l’émissaire peuvent être induites par des épisodes

pluvieux importants. Dans ce cas, la brusque montée des eaux dans l’émissaire peut présenter un danger

pour les personnels intervenant et induire un risque de noyade.

Face à ce risque, nous avons prévu de mettre en place un système d’anticipation basé sur le « contrat

d’alerte météo » de Météo France, qui nous tiendra informés des évènements pluvieux à venir sur l’aire

toulonnaise.




Page 56 sur 94

En cas de pluviosité importante à venir et susceptible d’avoir un effet sur le débit transité de l’émissaire,

les opérations prévues seront reportées et l’émissaire évacué (descriptif ci-dessous).

D - Calcul de la criticité des défaillances identifiées

Afin d’évaluer la criticité des défaillances recensées, nous avons établi deux tableaux de cotation : l’un

pour la phase travaux, et le second pour la phase exploitation.

La criticité des défaillances identifiées s’évalue par le calcul d’un Indice de Priorité des Risques (IPR) à

partir d’échelle de niveaux concernant :

- La gravité G de la défaillance,

- Son occurrence O,

- La capacité de détection de la défaillance D.

Les niveaux de risques liés à la gravité, l’occurrence et la capacité de détection d’une défaillance sont

gradués de 1 à 4 (4 étant le niveau le plus « critique ») pour chaque équipement ou processus, permettant

ainsi de mieux hiérarchiser les opérations de maintenance préventive ou curative.

L’indice de Priorité des risques IPR est calculé à l’aide de la formule :

IPR = G x O x D

Criticité pendant la phase travaux :

Nature de la

défaillance Gravité Occurrence Détection IPR Observations

1 - Obstruction

totale ou partielle

Galerie amont

Galerie aval

Galerie aval

4

4

4

1

3

1

1

2

1

4

24

4

Galerie réhabilitée

Avant injections béton

Après injections béton

2 - Défaut de

drainage des eaux

de nappe

4 2 2 16 Barbacanes existantes

obstruées

3 - Défaut

d’extraction des

déchets de chantier

2 3 1 6 Evacuation par voie sèche

4 - Dégradation des

bétons exposés à

l’atmosphère

corrosive de l’H2S

4 4 1 16 Injection réactif anti-H2S

complémentaire et

renforcement ventilation

6 – Effet d’une

concentration

élevée d’H2S sur le

personnel

intervenant

4 3 2 24 Risque majeur –

Procédures d’intervention

7 – Effet d’une

augmentation du

débit transité sur le

personnel

intervenant

4 3 1 12 Alerte météo France et

procédure d’évacuation




Page 57 sur 94

Criticité pendant la phase exploitation :

Nature de la défaillance Gravité Occurrence Détection IPR Observations

1 - Obstruction totale ou partielle

Galerie amont

Galerie aval

4

4

1

1

1

1

4

4

Curage préventif élevé

Curage préventif élevé

2 – Défaut de drainage des eaux de nappe 4 1 1 4 Inspection et Nettoyage

annuel des barbacanes

3 - Défaut d’extraction des produits de

décantation

2 1 1 2 Mise en œuvre procédé de

curage éprouvé

4 - Dégradation des bétons exposés à

l’atmosphère corrosive de l’H2S

3 2 1 6 Surveillance annuelle,

réparation ou renouvellement

5 - Dégradation de la cunette de

l’émissaire

2 2 2 8 Surveillance annuelle

réparation ou renouvellement

E - Recherche de mesures correctives

Les indices de priorité des risques IPR identifiant des risques importants pendant la phase travaux

concernent par ordre de priorité :

- L’obstruction de la galerie aval (IPR coté à 24) du fait d’un effondrement éventuel de la voute,

avant que l’injection de béton ne soit pratiquée.

Pour limiter ce risque au possible, nous avons prévu de réaliser le plus vite possible l’auscultation radar et

les injections de béton dans les cavités qui auront été localisées.

- L’effet d’une concentration élevée d’H2S sur le personnel intervenant (IPR coté à 24), qui est un

risque majeur pouvant entraîner mort d’homme.

Outre le renforcement de l’injection de réactif anti H2S et le renforcement de la ventilation de l’émissaire,

nous contrôlerons ce risque par la mise en œuvre de procédures d’intervention rigoureuses et adaptées,

et l’appel pour gérer les mesures de sécurité, à la société HYDROKARST, spécialisée dans les travaux en

espaces confinés.

- La dégradation des bétons exposés à l’atmosphère corrosive de l’H2S (IPR coté à 16), avant

réhabilitation de la voute par Coques PRV.

L’injection complémentaire de réactif anti-H2S que nous prévoyons au Puits des Moulières ainsi que le

renforcement de la ventilation auquel nous procèderons à l’usine AmphitriA permettra de contrôler et

limiter ce risque.

- Le défaut de drainage des eaux de nappe (IPR coté à 16). Ce drainage ne sera pas réalisé de façon

homogène et efficace avant la pose des barbacanes neuves.

Nous limiterons ce risque en prenant soin de déboucher pendant la phase chantier, toutes les barbacanes

existantes qui peuvent l’être.

- L’effet d’une augmentation du débit transité sur le personnel intervenant (IPR coté à 12) qui est lié à

la survenance d’épisodes pluvieux importants.

Nous maîtriserons ce risque grâce en contractualisant avec Météo France qui sera chargé de nous alerter

en cas de précipitations abondantes.

- Le défaut d’extraction des déchets de chantier enduits (IPR coté à 6) qui est prévu par voie sèche et

selon une technique qui a été éprouvée lors d’autres chantiers dans des émissaires du même type.

En cas de difficulté avec cette technique, nous aurons également la possibilité de recourir à la solution de

curage par bateau vanne, solution plus longue et plus couteuse, mais également fiable et éprouvée.




Page 58 sur 94

Les indices de priorité des risques IPR identifiant des risques importants pendant la phase exploitation

concernent par ordre de priorité :

- La dégradation de la cunette de l’émissaire (IPR coté à 8). Cet IPR reste élevé essentiellement du

fait de la difficulté à détecter les signes avant-coureurs d’une éventuelle dégradation sur une partie

constamment immergée de l’émissaire.

Nous avons prévu dans notre offre des opérations curatives de réparation de la cunette, soit au titre de

l’entretien pour les réparations localisées de peu d’ampleur, soit au titre du renouvellement (5 opérations

et 10% du linéaire sur la durée de contrat) pour des réparations importantes nécessitant la mise hors

d’eau de la cunette.

- La dégradation des bétons exposés à l’atmosphère corrosive de l’H2S (IPR coté à 6) concernera les

parties émergées non réhabilitées par coque PRV de l’émissaire.

L’injection complémentaire de réactif anti-H2S que nous prévoyons au Puits des Moulières ainsi que le

renforcement de la ventilation auquel nous procèderons à l’usine AmphitriA permettra de contrôler et

limiter ce risque. En cas de besoin, nous mettrons en œuvre les solutions curatives décrites ci-dessus, soit

les réparations localisées ou la réhabilitation d’un tronçon de cunette.

Risques liés à l’arrivée de produits ou de gaz dangereux

Les risques liés à l’arrivée de produits dangereux avec l’effluent existent effectivement. CEO-Veolia y a

déjà été confronté dans le cadre du curage de l’émissaire.

Le risque principal est lié à l’arrivée d’hydrocarbures dans l’effluent, susceptibles de dégager des

émanations toxiques, inflammables, explosives, et de de nature à dégrader certains matériels et

matériaux. Ce risque existe aux arrivées suivantes dans la partie amont de l’émissaire :

IMQ (collecte de tous les effluents de Toulon),

Arsenal (collecte des effluents de la Marine Nationale),

Châteaubanne (collecte en particulier des ZI et ZA de La-Seyne).

Une instrumentation de ces 3 points à l’aide de détecteurs autonomes pourrait être mise en place : ils

seraient reliés à des satellites de télésurveillance chargés d’envoyer une alarme lorsqu’une présence

d’hydrocarbure est détectée. Cette alarme serait dirigée vers le PC sécurité du chantier qui ordonnerait

alors l’évacuation immédiate de l’émissaire.

Après passage de la nappe d’hydrocarbures, les responsables du chantier seront chargés de vérifier

l’impact des hydrocarbures sur le travail en cours, pour éventuellement faire reprendre les zones

dégradées.




Page 59 sur 94

4.2 Modalités pratiques de gestion du risque lié à l’H2S

4.2.1 En phases chantier

Installation d’un traitement anti-H2S au puits des Moulières

Les concentrations élevées d’H2S constatées dans l’émissaire ont pour origines :

- La forte capacité à dégager de l’H2S des effluents en provenance des postes de relevage de Six

fours (Pont du Brusc) et de la Seyne sur mer (Pas du Loup), qui se déversent dans l’émissaire via

le puits des Moulières sans aucun traitement anti H2S

- La matière organique fermentescible contenue dans les produits de décantation qui s’accumulent

naturellement dans l’émissaire lui-même.

Notre offre prévoit que nous mettions en place à nos frais et dans les trois premiers mois du contrat (soit

avant le début du chantier de réhabilitation), un traitement anti-H2S à base de Nitrate Ferrique au puits

des Moulières avec injection du réactif dans le contre puits existant. Ce dispositif permettra de réduire et

contrôler les teneurs en H2S présent dans l’émissaire et donc :

- D’améliorer la sécurité du personnel intervenant dans l’ouvrage pendant la durée du chantier, mais

également du personnel intervenant après la phase chantier et pendant toute la durée du contrat,

pour les opérations d’inspection annuelle, de curage quadriennal ou de réparation et réhabilitation

de la cunette.

- De préserver les bétons soumis à l’atmosphère de l’émissaire avant et pendant la phase chantier,

mais également après.

L’injection de réactif sera asservie à une mesure de hauteur d’eau dans le contre puits des Moulières et

fonctionnera donc lors de chaque arrivée d’effluent en provenance de Pas du Loup ou de Pont du Brusc.

Une sonde de mesure de l’H2S atmosphérique sera installée en aval du point d’injection et permettra

d’ajuster, au jour le jour, les taux de traitement.

L’installation que nous avons prévu de réaliser comportera :

- une cuve de stockage de 25 m3 avec sa cuve de rétention reposant sur une dalle béton

- deux pompes doseuses permettant d’injecter le Nitrate ferrique dans le contre puits

- Une mesure de hauteur d’eau dans le contre puits pilotant l’injection de réactif

- une sonde de mesure de l’H2S atmosphérique installée dans la base du puits des moulières afin

d’asservir les taux de réactif

Le descriptif complet de cette installation est joint en annexe N° 11.3 à la fin de ce document

Renforcement de la ventilation de l’émissaire

La ventilation de l’émissaire est aujourd’hui assurée par une station de ventilation installée dans le

bâtiment de Bramas. Sa capacité peut varier de 90 à 120 000 m3/h grâce à un variateur de fréquence qui

équipe les moteurs des ventilateurs. Par expérience, nous savons que cette ventilation n’est pas toujours

suffisante en été pour permettre à du personnel de travailler au fond.de l’ouvrage en sécurité notamment

dans le tronçon Bramas-AmphitriA. En effet, ce dernier tronçon, n’est pratiquement pas ventilé car

l’extraction d’air de Bramas est contrariée par la dépression qui règne dans l’usine d’AMPHITRIA.

Notre offre prévoit que nous renforcions à nos frais et dans les trois premiers mois du contrat (soit avant le

début du chantier de réhabilitation) la ventilation existante en installant à l’usine d’AmphitriA deux

ventilateurs de 50 000 m3/h de capacité chacun au sommet de la cheminée d’admission de l’air extérieur

dans la fosse à bâtards.




Page 60 sur 94

SADE a constaté, lors de la visite commune, que le tronçon d’émissaire du puits de Bramas à AmphitriA

est insuffisamment ventilé et produit une atmosphère dangereuse.

L’examen des éléments en place a montré que :

le plenum de mise à l’air libre de la fosse à bâtards (qui alimente également en air

frais l’émissaire par l’aval) a été conçu en tenant compte du système précédent

d’extraction d’air de Bramas, soit 25 à 40 000 m3/h. Aujourd’hui, le système

d’extraction d’air installé à Bramas a une capacité maximale de 120 000 m3/h ;

la ventilation de ce tronçon de l’émissaire par les extracteurs de Bramas est

également contrariée par la mise en dépression de l’usine.

SADE a donc prévu de mettre en place une ventilation forcée en tête du plenum de la chambre à bâtards

de l’usine, dimensionnée pour 100 000 m3/h, et de façon à :

vaincre les pertes de charges du plenum et amener de l’air frais en quantité dans

la chambre à bâtard ;

diminuer la perte de charge engendrée par le tronçon AmphitriA-Bramas pour

donner à l’extracteur de Bramas sa pleine capacité.

Ce système a déjà été mis en place dans le cadre du chantier de curage de l’émissaire, d’avril 2012 à mai

2013. Une amélioration notable de la ventilation du tronçon AmphitriA-Bramas a ainsi déjà pu être

constatée, sans dégradation de la ventilation du tronçon Bramas-Châteaubanne. Cette amélioration

globale est évidemment assujettie à quelques réglages fins des divers registres et extracteurs d’air de

l’émissaire, qui varient en fonction de la zone d’intervention à l’intérieur de l’émissaire.

4.2.2 En phase exploitation

En fonctionnement normal

Après la phase travaux, et afin de préserver de la dégradation par l’H2S les parties en bétons subsistantes

et émergées de l’émissaire (les banquettes et les pieds droits de la cunette) :

- Nous maintiendrons en service le traitement anti-H2S du puits des Moulières ;

- Nous maintiendrons en fonctionnement le système de ventilation du puits de Bramas au débit de

90 000 m3/h.

Pour les visites annuelles et les interventions dans l’émissaire (curage préventif, réparation ou

réhabilitation de la cunette …)

Comme indiqué ci-dessus, nous renforcerons le dispositif de ventilation afin de contribuer à assurer la

sécurité du personnel intervenant vis-à-vis du risque H2S :

- Nous pousserons le débit d’extraction d’air de la ventilation de Bramas à 120 000 m3/h ;

- Nous mettrons en fonctionnement le renfort de ventilation par injection d’air depuis l’usine

d’AmphitriA.

4.2.3 Modalités d’alerte et de gestion des événements climatiques.

Parmi les aléas climatiques, seuls les épisodes pluvieux intenses présentent un danger pour les

personnels travaillant dans l’émissaire. En effet, les pluies et orages importants peuvent entraîner une

soudaine augmentation du débit de l’effluent arrivant dans l’émissaire et donc une rapide montée du

niveau des eaux, ce qui peut engendrer un risque de noyade pour le personnel intervenant.

Afin de prévenir ce risque, notre offre prévoit la mise en place d’une procédure d’alerte spécifique décrite

ci-dessous :




Page 61 sur 94

- Nous contracterons avec Météo France un « contrat d’alerte météo ». Ce contrat engage Météo

France à livrer au jour le jour et en temps réel

o le cumul des précipitations prévues pour les prochaines 24 heures,

o les intensités de pluies prévues au pas de 6 minutes.

- Lorsqu’un épisode pluvieux important sera prévu par Météo France, soit une pluviométrie au delà

de 30 mm de cumul journalier ou d’une intensité supérieure à 5 mm au pas de 6 minutes, nous

annulerons les opérations programmées et interdirons la descente de nos personnels dans

l’émissaire.

- En cas de changement notable et imprévu du temps par rapport aux prévisions météorologiques,

les agents placés en surface pour contribuer à la sécurité des personnels intervenants dans

l’émissaire, les préviendront par ligne génophonique et leur demanderont de procéder sans délai à

une évacuation de l’ouvrage.

Nous avons mis en place cette procédure pendant l’opération de curage de l’émissaire que nous avons

conduite entre 2010 et début 2013, et nous avons pu constater qu’elle fonctionne bien, principalement du

fait de la fiabilité des informations en provenance de Météo France.

Cette procédure qui implique une certaine réactivité de décision et d’exécution en cas de pluviosité

importante annoncée, suppose également que l’émissaire ne soit pas un lieu de stockage de matériaux ni

d’outils, qui pourraient ralentir une évacuation ou gêner l’écoulement des eaux. Nous avons donc prévu :

- Que le chantier de réhabilitation soit approvisionné au jour le jour des justes quantités de matériels

nécessaires à la journée de travail ;

- Que l’outillage soit systématiquement évacué de l’émissaire en fin de journée.




Page 62 sur 94

5 Descriptif détaillé et quantitatif des différents ouvrages

5.1 Génie civil des bâtiments provisoires et définitifs

Les travaux prévus sur le bâtiment de Chateaubanne sont les suivants :

En superstructure

Remise en état des installations de plomberie et des équipements sanitaires.

Remise en état des installations électriques BT et d’éclairage.

Rénovation des revêtements intérieurs.

Rénovation des revêtements et enduits extérieurs.

Au sous-sol :

Création de deux parois étanches en béton armé hauteur 1,00 m de part et d’autre de la

galerie.

Accès à la galerie depuis la partie hors inondation réalisé par un escalier maçonné.

Ce bâtiment n’est pas propriété du délégataire et comme il ne sera pas non plus vendu ; il n’est donc

pas prévu de diagnostics particuliers (termites, amiante, plomb, isolation thermique, conformité

électrique ou structure).

Ces travaux seront réalisés à la fin des opérations de réhabilitation de l’émissaire pour ne pas entraver ces

derniers et conserver un accès suffisant pour l’approvisionnement des matériaux.

Ces travaux seront réalisés avec un niveau de temps sec mini dans l’émissaire.




Page 63 sur 94

5.2 Mode d'exécution des travaux de génie civil

Un carnet de phasage graphique des travaux de réhabilitation de l’émissaire est joint en annexes N°

11.4.2 et 11.4.3

5.2.1 Travaux préparatoires- Méthodologie

Les travaux préparatoires dans l’émissaire se font uniquement de nuit avec le niveau de temps sec

minimal, hors alerte météo et hors période de risque orageux. (les mois de juin à septembre sont

neutralisés).

Curage évacuation et élimination des dépôts résiduels en cunette.

Pose à l’avancement des servitudes :

• Eclairage.

• Communication.

• Air comprimé.

Nous joignons en annexe la séquence correspondant à dépose et repose provisoire des

servitudes en tunnel.

Ces conduites de servitude disposées sur des racks supports amovibles fixés provisoirement

sur les coques PRV au moyen des vis de blocage.

Traitement des banquettes à l’avancement

Les travaux de réparation des surfaces horizontales et verticales hors d’eau des banquettes sont

réalisés pendant la phase préparatoire. Ils permettent d’assurer l’étanchéité à la liaison coque

PRV / ouvrage (écrasement du joint de compression) lors du remplissage du vide résiduel avec le

coulis de scellement. (En particulier dans la partie avale de l’émissaire entre Bramas et

Amphitria.)

Nous prévoyons, pour ce faire, de ragréer les surfaces de banquettes présentant des aspérités

de plus de 15 mm avec un mortier primaire.

Voir schéma ci-après.




Page 64 sur 94

Nota concernant la coordination : Pendant les travaux de pose des coques, on ne réalise pas de

réparations sur les banquettes. Celles-ci auront l’état d’accueil nécessaire pour la pose des

traverses et le roulage du matériel d’approvisionnement.

Pose des platelages de circulation et de transport des coques PRV.

Ce platelage sera constitué d’éléments de caillebotis fixés sur traverses elles-mêmes spitées sur les

banquettes. En cas de montée en charge de l’émissaire, l’eau s’écoule dans la cunette et au-dessus du

platelage. Nous prévoyons des opérations de nettoyage des embâcles autant que de besoin.

Le calcul des pertes de charge engendrées par le platelage est donné dans la note jointe en annexe. En

résumé :

Nous avons considéré le débit maximum mesuré par temps de pluie soit 2,76 m3/s. L’augmentation

maximale du niveau d’eau est alors estimée à 0.35 m pour une hauteur maximale de 2,22 m.

La capacité maximale de l’émissaire n’est pas dépassée.

L’incidence sur la ligne d’eau au niveau de Châteaubanne sera au maximum de + 35 cm et restera donc

admissible pour les collecteurs amonts.

L’effort dynamique exercé sur le platelage sera alors de 18,2 daN, soit faible vis-à-vis des fixations par

chevillage mécanique des traverses.

Pose du chemin de roulement du locotracteur.

En cas de montée en charge de l’émissaire, l’eau s’écoule dans la cunette et au-dessus du platelage.

Nous prévoyons des opérations manuelles de nettoyage des embâcles autant que de besoin.

Nous envisageons, en solution alternative au platelage fixe, d’utiliser un platelage de travail et de pose

mobile amené par le locotracteur électrique. Cet ensemble est convoyé sur tout ou partie du tracé en

fonction des phases et peut être replié totalement en cas d’événement pluvieux et pendant les périodes

neutralisées. Il n’y a donc pas de gestion des embâcles avec ce système. Cette solution nécessitant des

études de développement complémentaires détaillées sur site ne pourra être envisagée qu’après

attribution du marché. Le choix du dispositif de platelage est de la responsabilité de l’entreprise.

Nous joignons ci-après, à titre informatif, un schéma de principe en coupe de ce type de platelage.




Page 65 sur 94

Décapage évacuation et élimination des enduits résiduels en voûte et banquettes.

En phase chantier de réhabilitation, il n’est pas prévu d’évacuer les déblais et déchets via la

cunette.

Les principaux déblais et déchets à évacuer seront produits pendant la phase de travaux

préparatoires à la réhabilitation de l’émissaire :

enduits résiduels en voute et banquettes qui seront décapés manuellement ;

dépôts adhérents de fond de cunette qui seront également extraits manuellement.

Ces déchets seront embarqués dans deux bennes à ridelles (une par atelier). Ces bennes seront

convoyées via les deux locotracteurs + lorries, installés à l’avancement, vers les exutoires les

plus proches (Châteaubanne ou AmphitriA).

Les équipements spécifiques, prévus à Châteaubanne (chariot élévateur) et aux puits

intermédiaires (grues), permettront de transférer les déchets dans des bennes ampliroll pour

évacuation en CET.

Une partie seulement des déchets sera convoyée à la station d’épuration AmphitriA. Pour ceux-

ci, les bennes à ridelle seront sorties depuis la fosse à bâtards, puis reprises avec un chariot

élévateur fourni par SADE. Les déchets seront ensuite transférés dans des bennes ampliroll

positionnées sur le terre-plein mis à disposition sur la digue en front de mer.

Dans ces conditions, les équipements de l’usine utilisés seront :

le palan du grappin (sans le grappin) de la fosse à bâtards pour hisser la benne hors de

l’émissaire : en cas d’insuffisance de fonctionnement, il sera remplacé par un palan

fourni par SADE (facilement permutable avec celui existant) ;

le monte-charge ou le palan 10 tonnes pour accéder du niveau de la fosse à bâtards à

celui de la digue.

Les montants des lignes « 1.3.2 - Décapage évacuation et élimination des enduits résiduels en

voute et banquettes » et « 1.3.3 – Curage évacuation et élimination des dépôts résiduels en

cunette » de la décomposition détaillée du montant des travaux prévoient la rémunération des

opérations de manutention et d’entretien de ces équipements.

SADE mettra également en place une procédure d’échange avec les équipes d’AmphitriA pour

planifier au mieux les opérations. Il sera apporté une attention toute particulière à une formulation

anticipée d’éventuelles demandes et à la prise en compte des contraintes de l’usine.

En partie basse des piédroits et sur banquettes, les gravats de décroûtage seront décapés

manuellement. Les retombées seront stockées sur une plaque de réception qui sera déplacée à

l’avancement puis repris vers la benne de convoyage.

En partie haute des piédroits et en voûte, les gravats de décroûtage seront décapés

manuellement. Les retombées seront stockées directement dans la benne de convoyage.

Il n’y aura pas d’accumulation des gravats issus de nos travaux dans la fosse à bâtards. Les

effluents continueront à charrier des sédiments et le mode d’évacuation des gravats de la fosse

à bâtards a été explicité ci-avant.

Ces travaux sont réalisés avec deux ateliers travaillant simultanément.




Page 66 sur 94

MOYENS

Atelier 1 : Depuis Châteaubanne vers Moulières + 400 m

Equipe :

• 1 chef de poste

• 1 chef d’équipe

• 1 conducteur locotracteur

• 2 ouvriers en charge de :

- curage complémentaire de la cunette (en tant que besoin)

- pose des traverses, platelages et voie de roulement.

• 2 ouvriers en charge du décapage de la voûte et banquettes

• 1 ouvrier maçon en charge du rechargement des banquettes

• 2 ouvriers manutentionnaires pour approvisionnements départ et évacuation des déblais

• 3 ouvriers en charge de la sécurité en surface au niveau des puits

Matériel :

• Matériel de sécurité et levage sur puits distants : • Grue type GMR Potain IGO-M + benne à déblais • Groupe électrogène + Compresseur de secours • Treuil électrique de secours • Nacelle de secours

• Matériel de fond

• Chariot élévateur pour approvisionnement départ (Châteaubanne et Amphitria) • Locotracteur électrique + lorry équipé d’une benne à ridelles pour

récupération des déblais • Outillage pneumatique portatif en fonction de la distance • Outillage électrique portatif en fonction de la distance (perforatrices) • Outillage de projection – machine électrique embarquable (malaxeur continu

et pompe à mortier) type KS-ASS Hermes • EPI : Masques autosauveteurs – Détecteurs de gaz - Combinaisons

étanches – AERI • Communication génophonique • Eclairage BT 24 V + Eclairage individuel de secours




Page 68 sur 94

5.2.2 Travaux de pose de revêtement PRV – Méthodologie

Les travaux de pose et de scellement des demi-coques PRV sont réalisés en 3 postes depuis Amphitria

vers Châteaubanne hors alerte météo et hors période de risque orageux. (Les mois de juin à septembre

sont neutralisés).

Le scellement du vide annulaire entre l’extrados des demi-coques et la galerie se fait par tronçon de 20 m.

Durant cette phase, la pose des éléments est stoppée.

Nous avons prévu de reconstituer la signalisation dans l’émissaire. Nous mettrons en place des plaques

hectométriques, fabriquées en Gravoply et d’épaisseur 1,5mm. Ces plaques gravées en creux au laser

sur le côté visible, sont inaltérable, ineffaçables et inusables. Elles seront collées sur les coques PRV

avec une colle fournie par le fabricant des coques (résine polyester orthophtalique ou isophtalique

insaturée au moins de type 1130 selon la norme DIN 16946-2).

Liste des travaux prévus par ordre chronologique :

Installation et repli y compris transferts sur les puits de service d'une centrale d'injection pour le

scellement des coques et les injections de confortement.

Amenée et arrimage sur lorry des demi-coques PRV (par 2 éléments de 2,35 m).

Transport et amenée à poste des demi-coques par locotracteur électrique.

Dépose sur banquette, ripage et emboîtement sur élément précédent.

Les servitudes seront ponctuellement déconnectées pendant la phase d’emboîtement des demi-

coques, puis reconnectées aussitôt et laissées en attente au niveau du platelage. Après la pose des

demi-coques, les servitudes seront positionnées sur des suspentes attachées aux vis de fixation des

coques (sans perçages).

Fixation par vis composites sur élément précédent pour blocage du joint lors de l’injection de

scellement.

Fixation par vis composite ou inox sur les piédroits de la galerie pour blocage de la demi-coque

lors de l’injection de scellement.

Les fixations en partie basse des coques sont constituées de tiges métalliques scellées dans la

maçonnerie. Les têtes de ces tiges sont protégées en seconde phase par un revêtement anti

acide de même nature que la résine composant le liner des coques PRV. (Il s’agit de résine

polyester orthophtalique insaturées au moins de type 1130 selon la norme DIN 16946-2).

Calage et étanchéité en pied par joint souple.

Il s’agit d’un joint butyle résistant à l’H2S qui est utilisé comme dispositif d’étanchéité provisoire

pour la phase de scellement des demi-coques. Son design précis sera défini pendant la période

de préparation.

La fiche technique correspondante est jointe en annexe au présent dossier. Il est précisé que ce

joint butyle n’a pas de fonction de protection de l’ouvrage. Il ne sera plus en contact avec

l’atmosphère ou les effluents du collecteur après les travaux de réhabilitation.

La coupe projet de l’ouvrage réhabilité est jointe en annexe au présent dossier.




Page 69 sur 94

Injection de scellement des coques PRV avec un coulis bentonite ciment dont la formulation est

donnée ci-après.

Caractéristiques principales :

Ciment 250 kg / m³

Bentonite 8 kg / m³

C/E 0,27

Densité 1,17

Résistance Rc à 28 j 2 MPa

La centrale d’injection est stationnée en surface sur les puits existants. Ses caractéristiques

permettent de réaliser l’injection sur au plus 2000 m. La centrale sera donc déplacée en fonction

de l’avancement des travaux de pose. Voir le descriptif de la centrale d’injection « CID02 » joint

en annexe N° 11.5

Mise en place de barbacanes sur les demi-coques PRV dans les secteurs soumis à l’influence de

la nappe phréatique. Perforation au carottier et collage d’une manchette PRV Ø 30 mm.

En l’absence de données précises sur la présence et les niveaux de la nappe phréatique, SADE

prévoit de récréer autant de barbacanes qu’il en existe actuellement.

A l’occasion des visites annuelles de l’émissaire dans le cadre de l’exploitation, il sera procédé à

une inspection des barbacanes et à un nettoyage de celles qui le nécessitent. La principale

cause d’obstruction étant liée à la calcification, un système autonome d’abrasion calibré pour le

diamètre des barbacanes sera utilisé.

MOYENS

Equipe pose des coques (x3 postes)

• 1 chef de poste

• 1 chef d’équipe,

• 1 conducteur locotracteur,

• 3 ouvriers en charge de la pose et du calage des demi-coques,

• 2 ouvriers manutentionnaires pour approvisionnements départ des coques,

• 3 ouvriers en charge de la sécurité en surface au niveau des puits.

Ou alternativement

Equipe scellement des coques et injections de collage (x3 postes)

• 1 chef de poste

• 1 chef d’équipe,

• 1 conducteur locotracteur,

• 3 ouvriers en charge des perforations,

• 2 ouvriers centralistes,

• 2 manutentionnaires pour flexibles et servitudes,





Page 71 sur 94

Matériaux :

• Demi-coques PRV (voir dossier technique HOBAS en annexe N° 11.2.1). • Coulis de scellement bentonite ciment.

5.2.3 Comblement des contre puits - Méthodologie

Les contre puits sont partiellement comblés par des dépôts et sédiments et il n’existe pas de diagnostic

de leur état. Ils constituent donc en l’état des points de faiblesse potentiels qu’il est préférable de

combler de manière définitive.

Il est à noter que :

ces contre puits n’apportent rien en terme d’exploitation de la galerie ;

leur comblement se fera en même temps que le scellement place des coques avec

clavage en voûte par injection.

Les contre puits seront comblés à l’avancement avec le même type de matériau que le coulis de

scellement des demi-coques.

On procédera à un comblement partiel derrière un mur masque maçonné. Remplissage gravitaire.

Le mur masque sera ensuite rehaussé jusqu’en voûte et sera équipé d’une canule d’injection et d’un

évent scellés en partie haute.

Le comblement complet et le clavage se font par injection à volume théorique contrôlé plus contrôle

visuel de résurgence par l’évent. Les coques PRV sont ensuite scellées au droit du mur masque.

Le matériau de comblement est identique à celui utilisé pour les injections de scellement, à savoir :

Coulis ciment bentonite

Caractéristiques principales :

Ciment 250 kg / m³

Bentonite 8 kg / m³

C/E 0,27

Densité 1,17

Résistance Rc à 28 j 2 MPa

Les contre puits seront comblés à l’avancement avec le même type de matériau que le coulis de

scellement des demi-coques.

Pose des demi-coques au droit du puits et du contre puits.

Coffrage en extrados des demi-coques au niveau de la clef de voûte.

Butonnage des demi-coques côté puits.

Comblement par injection gravitaire côté contre puits. (Contrôle du remplissage par évent

supérieur).

Découpe des demi-coques côté puits pour rétablir la liaison entre le puits et l’émissaire.

Les moyens humains et matériels sont identiques à ceux utilisés pour la pose des demi-coques.




Page 72 sur 94

5.2.4 Travaux d’injections de collage – Méthodologie

Injection de confortement et de collage en extrados de la structure de l'émissaire entre Moulières

et Gabrielles sur 1333 ml. Voir justification au chapitre 3.1.3.

Référence : Recommandation AFTES pour la réhabilitation des galeries « emploi des injections pour la

réhabilitation d’ouvrages souterrains visitables ».

Les injections de confortement et de collage ont également un effet de régénération de la maçonnerie

de l’ouvrage. En effet, le coulis injecté en extrados pénètre dans les fissures et assure ainsi à nouveau

le liaisonnement des éléments de maçonnerie.

Les injections de collage et de régénération de l’émissaire sont prévues à la suite du diagnostic

structurel. A savoir :

Injection de confortement et de collage en extrados de la structure de l'émissaire entre les puits de

Moulières et des Gabrielles.

Linéaire estimé d’ouvrage concerné : 1.300 m

Volume unitaire estimé : 500 l au m

Volume total estimé : 650 m³

Espacement des auréoles 2.00 m

Maillage des auréoles : auréoles de 3 forages (1 en voûte + 2 en bas des

piédroits).

Nombre d’auréoles estimé : 650 unités

Nombre de forages estimé : 2.000 unités

5.2.4.1 Installation de la centrale Injection:

La centrale injection sera installée successivement sur les sites suivants :

Station Amphitria (digue)

Puits des Gabrielles

Puits de Moulières

Châteaubanne

Les flexibles seront acheminés dans le collecteur via les descentes des puits.

Notre centrale injection sera installée sur une dalle béton protégé d’un rideau de parpaings.

Toutes les eaux de lavage seront récupérées dans un puisard et pompées dans notre bac de décantation

avant rejet.

La charge de l’ensemble silo+ conteneur malaxeur est reprise sur 3 longrines disposées sur la dalle béton.

5.2.4.2 Présentation de la Centrale Injection

Centrale à injection CID 02 équipée 6 lignes et composée

1 conteneur 10’ de commande :

- Poste informatique de pilotage avec logiciels de gestion LCI et LPI (supervision via l’ordinateur).

- Communication avec l’opérateur réalisée par généphone.

- Armoires de distribution de puissance.




Page 73 sur 94

1 conteneur 20' vis de transfert ciment (poids total : 3 900 Kg).

1 conteneur 20' silo horizontal ciment de 30m3 (poids total : 4 040 Kg).

1 conteneur 25’ de malaxage (poids total : 12 000 Kg):

- 1 Malaxeur de 1000 litres pour la bentonite,

- 1 Malaxeur de 1000 litres pour le ciment,

- 1 Stockage bentonite / ciment de 3 m³,

- 1 Automate,

- 1 Pompe de dosage pour la fluidification,

- 1 Nettoyeur à eau haute pression.

1 conteneur 20’ presses (poids total : 7 200 Kg):

- 4 presses HANNY ZMP625,

- 2 presses OBERMANN,

- 1 automate.

1 conteneur d’outillage (poids total : 2 400 Kg à vide).

1 conteneur magasin pour le stockage des flexibles (poids total : 2 400 Kg à vide).

1 Bac de décantation (L×l×h) 3500 ×1500×1700mm (poids total : 1 300 Kg à vide).

Un container matériel (balance de pesée, flexibles de rechange…).

Un groupe électrogène insonorisé de 300 KVA.

Un descriptif illustré de cette centrale d'injection est donné en annexe N° 11.5

5.2.4.3 Repérages

Plan de forage établi en fonction des éléments du projet d’exécution validée par le bureau de contrôle

extérieur.

L’alimentation (flexibles, électricité) passera à l’intérieur du collecteur unitaire.

Perforation avec forages débouchant et pose des canules, puis lavage des forages

Fabrication du coulis,

Injections,

Recépage des canules et bouchage des trous existants.




Page 74 sur 94

5.2.4.4 Perforations de collage

Espacement des auréoles 2.00 m.

Maillage des auréoles : auréoles de 3 forages (1 voûte + 2 en bas piédroits).

Nombre total d’auréoles : 666 en collecteurs

Nombre total de forages : 2000 u.

Les forages seront lavés puis équipés de canules scellées au ciment prompt. Elles sont pliées en partie

haute et ligaturées pour les maintenir fermées en phase d’attente et après injection.

En cas de 2ème passe, un forage sera réalisé à côté du forage de première passe. Ces caractéristiques

seront les mêmes que celles du forage de 1ère passe. Ils se feront pas plus de 12h après l’injection de la

première passe.

A la fin des injections les canules seront recépées et les forages bouchés avec un mortier de réparation

5.2.4.5 Composition du coulis

Pour 1 m3 : 450 kg de ciment

30 kg de bentonite

834 litres d’eau

La conformité de la composition du coulis sera prononcée lors des essais de convenance.

Composants

Ciment :

• CEM III/ C 32,5 PM ES – ciment de haut fourneau, sacs de 25 kg.

Bentonite :

• CV15 Süd Chemie de SFBD, sacs de 25 kg

• Eau du réseau d’eau potable.

Mode de dosage et fabrication du coulis

Ciment : par une quantité de sacs.

Bentonite : balance de pesée.

Eau : compteur numérique.

L’ordre d’introduction dans le malaxeur est : eau, bentonite, ciment

Le temps de malaxage est de 5 mn pour l’eau + bentonite + ciment.

En cas de stockage, le temps de malaxage est de 2 mn pour l’eau + bentonite.




Page 75 sur 94

Caractéristiques du coulis frais

Viscosité Marsh : entre 40 et 50 s,

Densité : > 1,25 t/m³,

Exsudation à 2h inférieur 5%.

Caractéristiques requises du coulis durci.

Rc à 28j : 5 Mpa.

5.2.4.6 Maîtrise de l’injection

La centrale à injection dispose de 6 presses d’injection reliées à 6 cannes d’injection.

Les volumes injectés sont contrôlés en sortie de presse par des capteurs de débit électromagnétiques.

La pression est mesurée au point d’injection par un capteur de pression de type S- PMC 731, permettant

de mesurer des pressions entre 0,005 et 40 bars avec un écart < 0,1 %.

L’ensemble des capteurs est couplé à un transmetteur qui permet de recueillir les données (débit

d’injection, pression du point d’injection, quantité injectée) sur un logiciel de configuration et de

visualisation.

L’automatisme arrête automatiquement l’injection du point lorsqu’une des valeurs – pression d’injection ou

quantité maximale – est atteinte.

Paramètres d’arrêt des injections :

Pression maximale : 0,2 Mpa (15 secondes max),

Volume maximal 1ère passe 2ème passe : 200l/ par forage en collecteur,

Débit maximal : 800 l /heure soit 13.3 l / mn.

Ordre d’injection :

1. Injection de première passe, si Pmax : arrêt.

2. Injection de première passe, si Vmax : forage et injection de deuxième passe.

Les forages de deuxième passe seront réalisés à au moins 0,5 m du forage ayant atteint le Vmax.

Résurgences :

1er cas – lors de l’injection, l’apparition du coulis par une canule appartenant à une autre auréole

déclenche l’arrêt d’injection en cours ; la canule par laquelle le coulis est apparu est fermée ; l’injection

peut reprendre par le même trou.




Page 76 sur 94

2ème cas – si des résurgences apparaissent en surface, l’injection est arrêtée. Elle ne reprendra dans cette

zone qu’après la prise du coulis d’injection.

Points d’arrêt de l’injection

Essai de convenance des injections,

Atteinte des stops des volumes sur 3 auréoles consécutives,

Atteinte des stops de volume sur plus de 5 forages consécutifs sur la même génératrice,

Changement des matériaux intervenant dans la composition des coulis en cours de

travaux,

Volumes d’injection faibles ou excessifs (+ 30% de moyen sur une portion),

Modification des conditions d’injection (coulis, pression max, volumes de stop,

forations…).




Page 77 sur 94

5.2.5 Travaux de repli - Méthodologie

Les travaux de repli et de démantèlement des outillages de production dans l’émissaire se font avec le

niveau de temps sec, hors alerte météo et hors période de risque orageux. (les mois de juin à septembre

sont neutralisés)

Dépose à l’avancement des servitudes :

• Eclairage

• Communication

• Air comprimé

• Dépose des platelages de circulation et de transport des coques PRV

• Dépose du chemin de roulement du locotracteur

Ces travaux sont réalisés avec deux ateliers travaillant simultanément.

MOYENS

Atelier 1 : Depuis Châteaubanne vers Moulières + 400 m

Equipe :

• 1 chef de poste


• 1 conducteur locotracteur

• 2 ouvriers en charge de :

- dépose des traverses, platelages et voie de roulement.

• 2 ouvriers manutentionnaires pour approvisionnements départ et évacuation des déblais

• 3 ouvriers en charge de la sécurité en surface au niveau des puits

Matériel :

• Matériel de sécurité et levage sur puits distants :

• Grue type GMR Potain IGO-M + benne à déblais

• Groupe électrogène + Compresseur de secours

• Treuil électrique de secours

• Nacelle de secours


• Chariot élévateur pour approvisionnement départ (Châteaubanne et Amphitria)

• Locotracteur électrique

• Outillage électrique portatif en fonction de la distance (perforatrices)

• EPI : Masques autosauveteurs – Détecteurs de gaz - Combinaisons étanches – ARI

• Communication génophonique

• Eclairage individuel de secours

Atelier 2 : Depuis Amphitria vers Moulières + 400 m

Idem atelier 1




Page 78 sur 94

5.2.6 Travaux sur cunette - Méthodologie

5.2.6.1 Principe général

Les travaux sur cunette dans l’émissaire se font uniquement de nuit avec le niveau de temps sec minimal,

hors alerte météo et hors période de risque orageux. (les mois de juin à septembre sont neutralisés)

Ils sont programmés immédiatement après les travaux de pose des coques concomitamment avec les

travaux de démantèlement du platelage et des servitudes.

Les travaux sont réalisés de nuit par temps sec, les niveaux d’eaux attendus sont :

Châteaubanne (Q = 796 m3/h) H = 0,38 m

Amphitria (Q = 1283 m3/h) H = 0,50 m

L’abaissement complémentaire du plan d’eau pourra être réalisé par un batardeau partiel à ouverture en

partie basse.

Ce batardeau sera aménagé avec une ouverture basse permettant de laisser passer une partie du débit.

L’objectif est d’obtenir en aval du batardeau un niveau de plan d’eau ne dépassant pas 25 cm,

compatible avec la hauteur de cunette à traiter. La mise en charge en amont du batardeau sera calculée

par la Direction des Etudes SADE et sera e compatible avec les contraintes du réseau amont.

Voir le schéma ci-après.

Il s’agit d’un batardeau frontal mobile léger composé d’un

cadre rigide et de planches amovibles en profilés

d’aluminium. L’étanchéité entre le cadre et la cunette est

assurée par un joint mousse compressible. Sa stabilité est

assurée par chevillage mécanique dans les bajoyers de la

cunette. Ces perçages seront ensuite comblés par le

mortier de revêtement. La partie basse du batardeau est

équipée d’une vanne guillotine permettant le passage d’une

partie des effluents avec niveau aval inférieur à la côte

d’arrêt du revêtement.

Les justifications mécanique et hydraulique seront fournies

par le bureau d’études Sade et vérifiées en contrôle externe

pendant la période de préparation.




Page 79 sur 94

La séquence pour chaque poste de nuit est la suivante :

Mise en place et blocage de la structure du batardeau.

Mise en place des étaiements mobiles.

Le bief amont se met en charge en amont avec stockage des effluents. Le niveau de mise en

charge admissible du bief amont, le débit résiduel de fuite et le niveau de la ligne d’eau en aval

seront déterminés précisément par notre bureau d’étude quand les conditions réelles seront

connues après les travaux sur la voûte.

Préparation du parement par décapage haute pression.

Réalisation par découpe à la meule d’une saignée faisant office d’arrêt de coulage de l’enduit

pour éviter le risque de décollement. (voir schéma ci-après).

Mise en œuvre du mortier de protection par projection voie humide. (atelier de malaxage et de

projection mobile de petite capacité).

Temps de séchage (estimé à 2H00 à 13°C).

Dépose du batardeau après remise en eau progressive du bief aval.

Cadence théorique : 12 ml par poste de nuit.

Détail du raccordement du revêtement anti-acide en cunette.

Il s’agit d’obtenir une épaisseur suffisante d’enduit environ 5 mm pour éviter le risque de décollement

grâce à une saignée réalisée à la tronçonneuse à air comprimée juste après le nettoyage haute pression

à la côte d’arrêt prévue.




Page 80 sur 94

Nous envisageons, en solution alternative au batardeau frontal, d’utiliser un batardeau longitudinal.

Cette solution nécessitant des études de développement complémentaires détaillées sur site ne pourra

être envisagée qu’après attribution du marché.

Nous joignons ci-après, à titre informatif un schéma de principe de ce batardeau.

5.2.6.2 Phasage

Amenée des matériaux pour mise à sec du tronçon.

Barrage provisoire pour mise à sec du tronçon à traiter.

Nettoyage de la zone impactée.

Démolition et mise en recette du parement à enduire.

Enduit projeté voie humide épaisseur 20 à 30 mm suivant le niveau de dégradation (plusieurs

séquences en fonction de la surface impactée).

Dépose du barrage

Démantèlement des dispositifs de sécurité et de communication.

5.2.6.3 Mise en recette

L’objectif de la démolition est d’enlever tous les enduits et toute la maçonnerie détériorés. La démolition

doit permettre d’atteindre la structure saine.

L’ensemble des gravats sera évacué au fur et à mesure par canoë vers Amphitria.

L’ensemble des gravats sera évacué quotidiennement à l’avancement des travaux. Les produits de

démolition seront déversés dans une benne Ampliroll 10 m³ en surface, laquelle une fois pleine et

remplacée et dirigée en centre de traitement classe 3.

A la fin de la démolition, un lavage haute pression (au moins 120 bars) sera réalisé.




Page 81 sur 94

5.2.6.4 Projection de l’enduit

Les parois seront humidifiées avant la projection de la première couche de mortier. Le

parement doit être humide et non ruisselant, et dépourvu de tout corps étranger avant toute

nouvelle application du mortier.

La fabrication du mortier s’effectuera avec du matériel léger autonome embarquée. Il sera

projeté par pompe de projection.

5.2.6.5 Moyens

Equipe :

• 1 chef de poste

• 1 chef d’équipe.

• 2 ouvriers en charge du décapage et barrage busage.

• 1 ouvrier maçon en charge du rechargement des banquettes.

• 2 ouvriers manutentionnaires pour approvisionnements départ et évacuation des déblais.


Matériel :

• Matériel de sécurité et levage sur puits distants :

• Grue type GMR Potain IGO-M + benne à déblais.

• Groupe électrogène + Compresseur de secours.

• Potence et treuil électrique de secours.

• Nacelle de secours.


• Chariot élévateur pour approvisionnement départ.

• Canöes équipés pour le transport des matériaux et de l’outillage de production

de mortier.

• Outillage électrique portatif en fonction de la distance.

• Outillage de projection – machine électrique embarquable (malaxeur continu et

pompe à mortier) type KS-ASS Hermes.

• EPI : Masques autosauveteurs – Détecteurs de gaz - Combinaisons étanches

– AERI.

• Communication génophonique.

• Eclairage BT 24 V + Eclairage individuel de secours.

Accessoires :

• Les accessoires utilisés pour les travaux préparatoires sont :

• Blocs agglos pour barrage amont.

Matériaux :

Nous proposons un mortier de réparation classe R4 à prise rapide Lankorep 735 du fournisseur PAREX

LANKO. La classe R4 selon la norme NF EN 1504-3 correspond aux meilleures caractéristiques en

termes de résistance aux agressions chimiques. Le temps de prise et de remise en eau est compatible

avec la méthodologie prévue.

Fin de prise entre 60 mn à 20°C et 3H30 à 5°C. Temps estimé à 2H00 à température ambiante de

13°C.

Voir la fiche technique en annexe.




Page 82 sur 94

5.2.7 Travaux sur puits de Bramas – Méthodologie

Concernant le bâtiment du puits de Bramas, SADE considère que, mise à part la partie soumise aux

effets de l’H2S, le reste de l’ouvrage ne nécessite pas de rénovation lourde. Dans le cadre de la

réfection du puits de Bramas proposée, sont prévues la démolition et la reconstruction à l’identique de la

superstructure (toit, murs et dalle de couverture) située au droit du puits, cette zone étant effectivement

très dégradée. L’offre comprend également les remises en état de carrelage et de revêtements

intérieurs et extérieurs.

Le groupe électrogène de secours de la ventilation de Bramas a été considéré comme étant en très bon

état du fait de son faible nombre d’heures de fonctionnement. Il a été prévu de mettre en œuvre toutes

les procédures de maintenance permettant de garantir la durée de vie de cet équipement jusqu’en fin de

contrat.

Ces travaux seront réalisés à la fin des opérations de réhabilitation de l’émissaire pour ne pas entraver

ces derniers et conserver un accès suffisant pour l’approvisionnement des matériaux.

Le tubage structurant du puits de Bramas impose d’y accéder par le dessus et donc de déposer

ponctuellement les gaines de ventilation pendant ces travaux. Pour la sécurité des personnels qui

interviendront à l’intérieur du fût, il est également nécessaire que l’extraction d’air soit arrêtée.

Pendant cette phase, une extraction d’air de la galerie sera assurée depuis Amphitria par les moyens

qui auront été mis en place au début des travaux concessifs (deux ventilateurs de 50 000 m3/h) dont le

sens de fonctionnement sera inversé.

Il est à noter que ces travaux sont prévus selon notre planning hors période d’été (février à mai 2017),

soit alors que les conditions météorologiques sont globalement peu favorables à la production d’H2S par

les effluents. Il sera également possible de mettre en place une ventilation forcée pour engouffrer de l’air

frais au puits des Moulières si nécessaire.

Notons également, que l’émissaire ayant été réhabilité par les coques PRV et les parties visibles de la

cunette reprises par un enduit antiacide, la diminution de la ventilation n’aura que peu d’incidence sur

l’ouvrage.

Nous prévoyons de réaliser des diagnostics structurels par prélèvement et analyse de carottes sur les

parois des autres puits. Nous nous engageons à réaliser les travaux de renforcement qui seraient

nécessaires à l’issu de l’analyse de ces diagnostics.




Page 83 sur 94

5.2.7.1 Principes et séquence de réalisation

Nous partons du principe que le revêtement existant n’apporte pas de résistance mécanique résiduelle à

l’ouvrage. Aucune intervention sur le revêtement du fût.

Dépose des gaines de ventilation.

Découpage de la couverture du local situé au-dessus de la tête du puits.

Démantèlement partiel des voiles du

local situé au-dessus de la tête du puits.

Mise en place des protections

collectives (garde-corps).

Mise en place d’un platelage de sécurité

provisoire sous la dalle sommitale du

puits par cordistes.

Démolition de la dalle sommitale au

BRH et récupération des gravats sur le

platelage plus évacuation.

Dégagement des gravats situés en

partie basse du puits.

Mise en place à la grue de l’élément de

fond préfabriqué en béton armé

dimensionné pour reprendre la charge

des éléments supérieurs. Cet élément

de fond sera revêtu intérieurement en

usine d’une couche de résine anti H2S.

Cet élément possédera une réservation

de section suffisante pour assurer

l’extraction du débit maximal d’air vicié.

Scellement au béton de comblement de

l’élément de fond contre les parois

existantes. Cette opération nécessite de

coffrer verticalement le vide annulaire à

partir de l’émissaire.

Mise en place à la grue des éléments

de rehausse en tubes PRV en éléments

unitaires de 3 m.

Diamètre intérieur envisagé : 2,294 m.

Scellement au béton de comblement des éléments de rehausse par tronçons de 9 m contre les

parois existantes.

Pose de la nouvelle dalle sommitale en PRV.

Reconnexion des gaines de ventilation sur l’élément de rehausse supérieur.

Reconstitution à l’identique des cloisons et structures maçonnées qui auront été démolies pour

la réalisation de ces travaux.

Réfections de surface et repli des installations et emprises.

Une coupe de principe du puits de Bramas état projeté en jointe en annexe N° 11.4.6




Page 84 sur 94

5.2.7.2 Moyens

Equipe :

• 1 chef de chantier


• 3 cordistes

• 3 ouvriers maçons coffreurs

• 2 ouvriers manutentionnaires

Matériel :

• Grue télescopique 30 T

• Grue télescopique 80 T

• Platelage mobile

• Groupe électrogène + Compresseur

• Potence et treuil électrique de secours

• Nacelle de secours

Matériaux :

• Tuyaux PRV épaisseur 64 mm à manchette non débordante : HOBAS

• Elément de fond en béton armé préfabriqué revêtu résine.

• Béton de comblement prêt à l’emploi

5.2.8 Travaux sur Châteaubanne – Méthodologie

Comme indiqué au chapitre 1.3.1, le site de Châteaubanne accueillera la base vie pour l’ensemble des

travaux de réhabilitation.

Dans cette optique, le bâtiment existant sera rénové à la fin du chantier de réhabilitation de l’émissaire

pour ce qui concerne :

• Remise en conformité des installations de plomberie et d’équipements sanitaires.

• Remise en conformité des installations électriques BT et éclairage.

• Rénovation en des revêtements intérieurs.

• Rénovation des revêtements et enduits extérieurs.

• Création de deux parois étanches en béton armé hauteur 1,00 m de part et d’autre de la galerie

• Accès à la galerie depuis la partie hors inondation réalisé par un escalier maçonné.

Ces travaux seront réalisés avec un niveau de temps sec mini dans l’émissaire.




Page 85 sur 94

5.3 Phasage de réalisation

Le planning prévisionnel pour les travaux concessifs est joint en annexe N° 11.1

Ce planning est calé sur un ordre de service de préparation le 3 février 2014. Ce planning sera ajusté

ultérieurement en fonction de la durée de mise au point du marché.

Il comprend principalement :

Une période de préparation de 3 mois

Une période de travaux préparatoires de 14 mois (non compris les mois neutralisés de Juin

Juillet Août Septembre)

Une période de travaux de réhabilitation de 10 mois (non compris les mois neutralisés de Juin


Une période de repli des installations de 6 mois (non compris les mois neutralisés de Juin


Une période de travaux sur le puits de Bramas et

Châteaubanne de 4 mois

Le phasage des différentes tâches pour les travaux concessifs sont joints en annexes N° 11.4.1 – 11.4.2 –

11.4.3

5.4 Délai total de travaux

Le délai global des travaux concessifs est de 46 mois dont 3 périodes d’interruption de 4 mois pendant les

mois à risque orageux et avec augmentation du débit des effluents.

Mois neutralisés Juin Juillet Août Septembre

Le planning joint en annexe N° 11.1 est basé sur un démarrage de la période de préparation en février

2014.

5.5 Dispositif utilisé pour assurer le transport des effluents durant les travaux

Les principes de réalisation des travaux énoncés dans les chapitres précédents montrent que toutes les

phases chantier se font avec l’émissaire en service normal de temps sec de jour et de nuit. Il n’y a donc

pas de dispositif particulier pour le transport des effluents et la continuité de service du réseau est assurée.




Page 86 sur 94

6 Principes d'exploitation

6.1 Contrôles, entretien, et interventions durant la phase de chantier

Pendant la phase du chantier de réhabilitation de la partie visitable de l’émissaire (soit de Châteaubanne à

AmphitriA), les principes d’exploitation du service seront les suivants.

- Exploitation de tous les ouvrages hormis la partie visitable de l’émissaire :

Ces ouvrages seront exploités comme en régime de croisière, et tel qu’indiqué à la pièce 2 de la présente

offre. Un soin particulier sera apporté au contrôle du bon fonctionnement des organes contribuant à la

protection des travailleurs présents à l’intérieur de l’émissaire, soit les organes suivants :

o Injection de réactif anti-H2S installée par nos soins au puits des Moulières ;

o Système de ventilation du puits de Bramas sécurisé par son groupe électrogène ;

o Système de renfort de ventilation installé par nos soins à l’usine d’AmphitriA ;

Si d’aventure, le fonctionnement de l’un ou l’autre de ces organes devait être momentanément interrompu

(sur panne ou pour une opération de maintenance lourde), une coordination préalable avec les équipes

d’intervention dans la partie visitable de l’émissaire serait opérée pour :

o programmer l’intervention de façon à ne pas dégrader la protection des travailleurs ;

o ou se préparer à déclencher une évacuation de l’émissaire si l’arrêt est de fait (panne

générale).

Notons que les équipements que nous prévoyons d’installer dans le cadre de la présente offre (Injection

de réactif anti-H2S au Puits des Moulières et renfort de ventilation à AmphitriA) sont prévus d’être

télégérées avec renvoi en temps réel sur les équipes d’astreinte des défauts de fonctionnement.

- Exploitation de la partie visitable de l’émissaire :

Cet ouvrage sera mobilisé par le chantier, et son exploitation sera réduite.

La surveillance de l’état de l’émissaire (état de la voute, de la cunette et des banquettes, fonctionnement

des barbacanes, fonctionnement hydraulique …) sera assuré par l’encadrement des équipes

intervenantes, et dans le cadre des procédures de conduite du chantier. Si des interventions de réparation

sont jugées nécessaires, elles seront planifiées, coordonnées et réalisées dans le cadre du chantier.

Afin de limiter et contrôler au possible les dépôts dans l’émissaire, nous avons prévu d’adapter les modes

d’exploitation présentés en pièce 2, de la façon suivante :

o Nous opèrerons des vérifications fréquentes des deux pièges à charriage avec

déclenchement en tant que de besoin et au-delà de la fréquence prévue si nécessaire,

d’interventions de curage. Il sera en effet important de maintenir pleinement

opérationnelles ces deux possibilités de captation des matières décantables à l’amont de

l’émissaire.

o La durée du chantier est prévue sur presque 4 années pendant lesquelles tout curage sera

impossible, sauf à démobiliser le chantier. Le chantier lui-même aura pu générer de façon

involontaire, de nouveaux sédiments dans la cunette. Nous avons donc prévu une

opération de curage renforcé de l’émissaire sitôt le chantier de réhabilitation démobilisé.




Page 87 sur 94

6.2 Conséquence des choix de conception sur les modalités d’exploitation ultérieures

La réhabilitation de la partie visitable de l’émissaire (de Châteaubanne à AmphitriA) est prévue pour prolonger sa

durée de vie de 50 ans au minimum.

Trois techniques essentielles seront mobilisées pour cela :

- La réfection complète de la voute par la mise en place de coques PRV ;

- L’enlèvement d’environ 170 dômes de bétons adhérents en fond de cunette ;

- La mise en place d’une injection de réactif anti-H2S au Puits des Moulières.

Outre le fait que cette réhabilitation renforcera la structure de l’ouvrage, lui redonnera sa capacité hydraulique de

transit des effluents et permettra de préserver les bétons résiduels exposés à l’atmosphère ambiante, les

techniques choisies auront également des incidences bénéfiques sur les modalités ultérieures d’exploitation.

6.2.1 Incidences sur la production d’H2S de l’ouvrage.

En situation actuelle, la production d’H2S de l’ouvrage est favorisée par :

- Le caractère septique des effluents en provenance de Six-Fours et La Seyne, acheminés dans

l’émissaire via le Puits des Moulières ;

- Les accumulations de matières décantables liées aux embâcles crées par les dômes de béton

adhérents en fond de cunette et qui perturbent le charriage naturel ;

- Les accumulations de matières décantables liées aux embâcles crées par les plaques de béton se

décrochant de la voute et tombant dans la cunette, et qui perturbent le charriage naturel.

Notons que cette production d’H2S favorise à son tour l’attaque des bétons projetés de la voute, la poursuite de

la dégradation de ces bétons, et la chute de plaques dans la cunette de l’ouvrage, provoquant ainsi de nouveaux

embâcles et la poursuite du phénomène.

Les techniques de réhabilitation de l’émissaire que nous mobiliserons permettront d’interrompre ce système de

dégradation en agissant sur les trois tableaux :

- Traitement anti-H2S des effluents en provenance de Six-Fours et La Seyne au Puits des Moulières,

de façon à bloquer la production d’H2S de provenance externe ;

- Enlèvement en phase chantier, des 170 plaques de béton adhérent du fond de cunette, de façon à

rendre la cunette lisse, restituer le charriage naturel et supprimer les accumulations de matières

décantables ;

- Décroutage des bétons projetés en cours de dégradation et renforcement de la voute de l’émissaire

par la pose de coques PRV, de façon à éliminer les chutes de béton dans la cunette et fiabiliser le

charriage naturel.

Une fois le chantier terminé et le fonctionnement de l’émissaire en régime de croisière, la production d’H2S de

l’ouvrage sera faible, et dans tous les cas bien plus faible que celle constatée aujourd’hui. En termes

d’exploitation, ceci facilitera grandement les visites de l’ouvrage et toutes les interventions d’exploitation (curages

périodiques, opérations ponctuelles de réparation ou de renouvellement de la cunette …) en permettant une

meilleure protection des agents intervenants du fait de la limitation du risque d’intoxication à l’H2S.




Page 88 sur 94

6.2.2 Incidences sur les opérations de curage de l’émissaire.

Actuellement, les opérations de curage de la cunette de l’émissaire sont perturbées par :

- La présence de nombreuses plaques de béton de dimension et de poids importants provenant de la

dégradation de la voute. Ces encombrants doivent être extraits manuellement, et provoquent de

lourdes sujétions de manutention dans un espace confiné et qui ne peut être équipé d’outillage

d’aide à la manutention.

- La présence d’environ 170 plaques de béton adhérent en fond de cunette, qui constituent des

irrégularités pouvant être de dimensions importantes (jusqu’à 50 cm de hauteur et plusieurs mètres

de longueur). Ces irrégularités empêchent le nettoyage efficace du fond de cunette par la plupart

des techniques possibles (raclage, accélération de la vitesse de l’eau, …).

Le chantier de réhabilitation de l’émissaire (cf. éléments exposés ci-dessus), permettra de supprimer ces deux

causes de perturbation et d’alourdissement des sujétions de curage de l’émissaire.

Le fait de restituer une cunette lisse et débarrassée des causes intrinsèques à l’émissaire susceptibles de

provoquer des embâcles, améliorera le charriage naturel et le transit des sédiments et matières décantables

jusqu’à l’usine d’AmphitriA. Le volume de matières à extraire lors de chaque curage quadriennal, sera donc

faible.

Parmi les techniques de curage existantes, la technique de curage par bateau vanne que nous proposons - qui a

été testée in-situ – est très probablement la mieux adaptée, la plus productive et la plus économique. Elle

nécessite que l’ensemble des sédiments produits par le curage, soient extraits de l’émissaire par l’aval, soit par la

fosse à bâtards d’AmphitriA. Nous savons que les moyens d’extraction des sédiments que nous prévoyons

peuvent être mis en place à la station d’AmphitriA, puisque nous les avons installés lors de l’opération de curage

que nous avons effectuée de 2010 à 2013.

Notons que ces moyens sont composés d’éléments mobiles et modulaires, les plus gros sur remorques ou skid.

Nous avons donc la possibilité de les déplacer pour les repositionner si des contraintes nouvelles survenaient,

impactant les espaces que nous avons prévu d’utiliser (comme la digue par exemple).

Nous avons intégré à notre Compte d’Exploitation Prévisionnel, le fait que les opérations quadriennales de

curage par bateau vanne telles que nous les prévoyons, seront moins coûteuses suite aux travaux de

réhabilitation de l’émissaire qu’en situation actuelle :

- Du fait de la facilitation du curage par la mise à disposition d’une cunette lisse et débarrassée des

encombrants ;

- Du fait du volume de matières à extraire plus faible grâce à l’amélioration du charriage naturel.

6.2.3 Incidences du tubage du puits de Bramas.

Outre le fait de redonner une structure au puits de Bramas et de le préserver d’un éventuel effondrement, cette

opération aura également une incidence d’amélioration des conditions d’exploitation futures de l’émissaire.

En effet, le délitement actuel de la paroi du puits, provoque des intrusions de sédiments en quantités importantes

à la base du puits sur la plateforme, puis à l’intérieur de la cunette. Ces sédiments sont constitués de blocs,

galets, graviers et sable. Ils contribuent à la formation d’embâcles, alimentent l’émissaire en encombrants et

perturbent l’écoulement dans la cunette ainsi que le charriage naturel.

La réhabilitation du puits de Bramas par tubage PRV, permettra d’éliminer les causes de ces perturbations avec

pour conséquences :

- Une diminution des phénomènes de création d’embâcles et d’accumulation de matières

fermentescibles, et donc une diminution de la production d’H2S ;

- Une facilitation des opérations de curage dans les tronçons d’émissaire immédiatement à l’amont et

à l’aval du puits de Bramas.




Page 89 sur 94

7 Mesures mises en œuvre pour garantir la non-dégradation des teneurs en sulfure

En phase chantier, et comme indiqué au paragraphe 4.2 du présent mémoire, nous avons prévu de

limiter les teneurs en sulfures dans l’effluent et en H2S dans l’air de deux façons :

- Par l’installation d’un dispositif de traitement de l’H2S au puits des Moulières.

Ce dispositif permettra de traiter les effluents en provenance de Six Fours (poste de relevage de Pont du Brusc)

et de La Seyne (poste de relevage de Pas du Loup pour lesquels aucun traitement anti-H2S n’est effectué et dont

la septicité est importante du fait du temps de séjour et de la température particulièrement en été.

Le traitement permettra de limiter le dégazage de l’H2S qui se produit actuellement à la base du puits des

Moulières, au débouché des colonnes d’acheminement des effluents dans l’émissaire.

- Par le renforcement de la ventilation de l’émissaire à partir du Puits de Bramas et à partir

d’AmphitriA (installation nouvelle de deux ventilateurs de 50 000 m3/h).

Ces dispositifs permettront un taux de renouvellement de l’air de l’émissaire plus important, notamment dans les

tronçons les moins bien ventilés (Bramas à AmphitriA), avec un effet d’amélioration du taux d’H2S ambiant.

En phase d’exploitation, l’ensemble des améliorations exposées dans le présent mémoire, concourront à

la maîtrise des taux d’H2S de l’émissaire et au débouché de l’usine d’AmphitriA. Ces améliorations et leurs

effets sont rappelés en synthèse ci-dessous :

- Système de traitement anti-H2S des effluents de Six Fours et La Seyne au puits des Moulières,

pour contrôler la capacité de ces effluents à produire de l’H2S ;

- Fiabilisation du système de ventilation de Bramas avec un fonctionnement à 90 000 m3/h en régime

de croisière. Notons que notre proposition de tubage PRV du puits de Bramas contribue à la

fiabilisation de ce système de ventilation, en supprimant le risque d’effondrement partiel ou total du

puits, ce qui aboutirait à une diminution voire une suppression du débit d’air extrait.

- Suppression des risques intrinsèques à l’émissaire de création d’embâcles et donc d’accumulation

de matières décantables fermentescibles susceptibles de produire de l’H2S, par la réhabilitation de

la voute (plus de chutes de plaques de béton) et l’enlèvement des plaques de béton adhérent du

fond de cunette.

- Curage mensuel des ouvrages amont de captation des matières décantables (pièges à charriage),

et curage régulier (quadriennal) de l’émissaire visitable pour éliminer au possible le stockage de

matières fermentescibles et productrices d’H2S dans l’émissaire.

L’ensemble de ce dispositif nous permet de garantir à la CA TPM, non seulement une non-dégradation,

mais de façon certaine une amélioration des teneurs en sulfures de l’effluent et de l’H2S de l’air arrivant à

l’usine d’AmphitriA au débouché de l’émissaire.




Page 90 sur 94

8 Dossier des plans des installations comprenant, pour chaque phase du chantier et après les travaux

8.1 Plan général des installations

Le réseau et les installations entre Lagoubran et Amphitria sont inchangés. Nous ne produisons donc pas

de document graphique particulier sur ce point.

Installation de chantier à Châteaubanne

L’arrêt de bus pourra être maintenu en le décalant de quelques mètres en amont. Dans cette

configuration, il sera nécessaire de neutraliser davantage de stationnement vers la sortie de l’emprise.

Installation de chantier à la STEP Il s’agit de mettre en place un cantonnement similaire à celui actuellement en place pour les équipes de

curage Hydrokarst :

3 bungalows type vestiaire/réfectoire,

1 bungalow sanitaire (WC/douche),

1 container de stockage outillage.

Ce cantonnement serait situé au niveau parking arrivée du tunnel.

8.2 Plans des différents ouvrages

Nous joignons en annexe :

La coupe type de l’émissaire état réhabilité projeté annexe N° 11.4.5

La coupe type du puits de Bramas état réhabilité projeté annexe N° 11.4.6

8.3 Vues en plan et coupes de l’aménagement des bâtiments

Site de Châteaubanne : Pas de modification d’aménagement du bâti existant.

Site des Moulières : Pas de modification d’aménagement du bâti existant.

Site de Bramas : Pas de modification d’aménagement du bâti existant. Reconstitution à l’identique de la

couverture du local de tête du puits qui aura été démoli pour permettre la réhabilitation du fût du puits.

8.4 Plans généraux des réseaux

Les réseaux ne sont pas modifiés. Nous ne produisons donc pas de document graphique particulier sur ce

point.




Page 91 sur 94

8.5 Profil hydraulique

Ni le tracé, ni le fil d’eau de l’émissaire ne sont changés dans notre projet. Le profil en long d’archive de

1946 étant le seul document mis à disposition dans l’es différentes étude de faisabilité Groupe MERLIN

jointes au DCE. Ce profil reste donc globalement inchangé, c’est pourquoi nous ne remettons pas de

document graphique particulier sur ce point.

Il n’existe par ailleurs aucun document numérique permettant de réaliser ce profil précisément.

8.6 Plans de phasage des réalisations

Nous joignons en annexes N° 11.4.1 - 11.4.2 – 11.4.3 les phasages des travaux de réhabilitation de

l’émissaire.

8.7 Plan provisoire des installations de chantier

Nous joignons en annexe N° 11.4.4 les plans des installations de chantier et emprises travaux pour les

travaux de réhabilitation de l’émissaire.




Page 92 sur 94

9 Décomposition détaillée du montant des travaux

CONCESSION DU SERVICE PUBLIC POUR LA REHABILITATION DE LA GALERIE DE L’EMISSAIRE DE TRANSPORT DES EAUX USEES ET

SES ANNEXES DEPUIS LAGOUBRAN JUSQU’A AMPHITRIA

N° Prix Désignation des Travaux et Fournitures Unité QuantitéPrix Unitaires en

Euros

Montant H.T.

en Euros

1 TRAVAUX PREPARATOIRES

1.1 Etudes générales - Contrôles - Sécurité

1.1.1 Hygiène et sécurité - PPSPS - Contrôle prévention mois 48 3 125,00 150 000,00

1.1.2 PAQ et suivi qualité mois 48 3 660,00 175 680,00

1.1.3 Démarches administratives Ft 1 20 000,00 20 000,00

1.1.4 Plans d'éxécution pour réhabilitation de l'émissaire Ft 1 15 000,00 15 000,00

1.1.5 Plans d'emprises et installations Ft 1 25 000,00 25 000,00

1.1.6 Plans et documents méthode Ft 1 20 000,00 20 000,00

1.1.7 Notes de calculs hydraulique - aéraulique - structure & bureau de contrôle Ft 1 120 000,00 120 000,00

1.1.8 Installation de traitement des sulfures au Puits des Moulières

1.1.8.1 Etudes, plans Ft 1 5 120,00 5 120,00

1.1.8.2 Terrassements, remblais Ft 1 2 430,00 2 430,00

1.1.8.3 Génie civil Ft 1 32 720,00 32 720,00

1.1.8.4 Cuve 20 m3 Ft 1 21 090,00 21 090,00

1.1.8.5 Boitier dépotage securibox Ft 1 1 800,00 1 800,00

1.1.8.6 Pompes doseuses Ft 1 9 030,00 9 030,00

1.1.8.7 Détecteur H2S, Douche sécurité Ft 1 8 550,00 8 550,00

1.1.8.8 Equipements hydrauliques Ft 1 2 560,00 2 560,00

1.1.8.9 Equipements électriques, Automate, SOFREL Ft 1 48 360,00 48 360,00

1.1.8.10 Essais mise en service, réglages Ft 1 14 390,00 14 390,00

1.2 Installations et mise en sécurité

1.2.1 Installation fonctionnement et repli base vie sur site Amphitria Ft 1 155 000,00 155 000,00

1.2.2 Installation fonctionnement et repli base vie sur site Châteaubanne Ft 1 330 000,00 330 000,00

1.2.3Mise en sécurité des accès de service sur puits et de la galerie, mise en place des dispositifs d'alerte et

d'évacuation

1.2.3.1 Installations replis des matériels de sécurité en surface Ft 1 337 000,00 337 000,00

1.2.3.2 Equipes de service et sécurité en surface mois 48 19 000,00 912 000,00

1.2.3.3 Moyen de levage et de secours sur puits et galerie mois 48 17 000,00 816 000,00

1.2.3.4 Eclairage et communication en galerie ml 6 400 35,00 224 000,00

1.2.3.5 Abonnement et système d'alerte météo et crue Ft 1 15 000,00 15 000,00

1.3 Travaux préparatoires dans l'émissaire

1.3.1 Pose des platelages de circulation et de transport des coques PRV ml 6 400 604,00 3 865 600,00

1.3.2 Décapage évacuation et élimination des enduits résiduels en voûte et banquettes ml 6 400 190,00 1 216 000,00

1.3.3 Curage évacuation et élimination des dépôts résiduels en cunette ml 6 400 180,00 1 152 000,00

Sous total chapitre 1 9 694 330,00

2 TRAVAUX DE REHABILITATION DE L'EMISSAIRE

2.1 Fourniture et pose de coques PRV en voute - section 1827 mm x 1644 mm ml 6 400 2 193,20 14 036 480,00

2.2Installation et repli y compris transferts sur les puits de service d'une centrale d'injection pour le scellement des

coques et les injections de confortementFt 1 230 000,00 230 000,00

2.3 Injection de scellement des coques PRV ml 6 400 600,00 3 840 000,00

2.4 Mise en place de barbacanes sur coques PRV u 2 000 80,00 160 000,00

2.5 Injection de confortement en extrados de la structure de l'émissaire ml 1 333 600,00 799 800,00

2.6 Comblement des contre puits u 4 25 000,00 100 000,00

2.7 Dépose des platelages de circulation et de transport des coques PRV ml 6 400 200,00 1 280 000,00

2.8 Aménagement du quai d'accès sur site Châteaubanne FT 1 37 000,00 37 000,00

2.9 Réfections exterieure et interieure du local Châteaubanne FT 1 90 000,00 90 000,00

2.10 Réparation du mur de soutènement du puits de la Colle d'Artaud FT 1 40 000,00 40 000,00

2.11 Reparation et revêtement des banquettes au mortier anti H2S ml 6 400 375,00 2 400 000,00

2.12 Revêtement de la cunette dans la zone de marnage au mortier anti H2S ml 6 400 253,00 1 619 200,00

Sous total chapitre 2 24 632 480,00

3 TRAVAUX DE REHABILITATION DU PUITS DE BRAMAS

3.1 Installation de chantier sur site Bramas Ft 1 35 000,00 35 000,00

3.2 Dépose repose des gaines de ventilation Ft 1 5 000,00 5 000,00

3.3 Démolition de la superstructure au droit de la dalle de couverture Ft 1 15 000,00 15 000,00

3.4 Réhabilitation du puits de Bramas par tubage PRV - embase et fût m 104 4 730,00 491 920,00

3.5 Réhabilitation du puits de Bramas - dalle de fermeture structure composite PRV Ft 1 20 000,00 20 000,00

3.6 Reconstitution de la superstructure au droit de la dalle de couverture Ft 1 30 000,00 30 000,00

3.7 Repli de chantier et réfections de surface Ft 1 25 000,00 25 000,00

Sous total chapitre 3 621 920,00

SOUS TOTAL TRAVAUX PREPARATOIRES ET DE REHABILITATION 34 948 730,00

4 TRAVAUX DE RENOUVELLEMENT

4.1 Provision pour travaux de renouvellement - Cunette - Banquettes - Coques - Puits - Superstructures Ft 1 1 970 300,00 1 970 300,00

SOUS TOTAL TRAVAUX DE RENOUVELLEMENT - chapitre 4 1 970 300,00

Total Hors Taxes travaux chapitres 1, 2, 3 et 4 36 919 030,00T.V.A. (incidence 19,60 %) 7 236 129,88

Total Toutes Taxes Comprises 44 155 159,88

DETAIL DES TRAVAUX CONCESSIFS




Page 93 sur 94

10 Plan de financement détaillé de l’opération

Le plan de financement détaillé de l’opération figure à l’annexe N° 5 au contrat.

11 ANNEXES

11.1 Planning de la phase travaux

11.2 Dossier technique PRV : HOBAS France

11.2.1 Demi-coques PRV pour l’émissaire

11.2.2 Tubes PRV pour le puits de Bramas

11.3 Principe de traitement anti H2S à Moulières

11.4 Documents graphiques

11.4.1 Phasage des tâches sur profil en long

11.4.2 Carnet de phasage des travaux préparatoires

11.4.3 Carnet de phasage des travaux de réhabilitation de l’émissaire.

11.4.4 Plans des installations de chantier et emprises travaux sur site Châteaubanne

11.4.5 Coupe type de l’émissaire état réhabilité projeté

11.4.6 Coupe type du puits de Bramas état réhabilité projeté

11.4.7 Phasage de dépose et repose des servitudes

11.5 Descriptif technique de la centrale d’injection

11.6 Projet de PPSPS et documents afférents




Page 94 sur 94

11.7 Listes de personnel spécialisé et CV

11.7.1 Liste du personnel habilité espace confiné et CV encadrement SADE sts

11.7.2 Liste du personnel habilité espace confiné et CV encadrement HYDROKARST

11.7.3 Liste du personnel local et CV encadrement SADE CT Toulon

11.8 Fiches techniques matériaux

11.9 Dossier technique HYDROKARST – Méthodologie de réparation en eau

11.10 Note de calculs des pertes de charge du platelage

11.11 Plan Prévisionnel de renouvellement des Equipements

11.12 Bordereau annexe des travaux de renouvellement - Sous détails de prix

Paris, le 12 novembre 2013

Le Président-Directeur général

Dominique Bouillot

N° Nom de la tâche Durée

1 Réhabilitation de l'Emissaire Commun entre Chateaub anne et Cap Sicié 695 jours

2 Ordre de service 0 jour

3 Période de préparation 70 jours

4 Travaux préparatoires sur STEP Cap Sicié et accès Chateaubanne 20 jours

5 Installation du traitement anti H2S à Moulières 60 jours

6 Travaux de remise en état éléctrique Chateaubanne 20 jours

7 Installation bases vie Chateaubanne et Sicié 10 jours

8 Curage préliminaire et enlèvement des blocs résiduels 60 jours

9

10 Pose de rails sur cunette et decroutage (travaux de nuit de 22 h à 6 h) depuis Cap Sicié et Chateaubanne (2 fronts)

267 jours

11 Tronçon Cap Sicié / Puits de Bramas (1 521 m) 127 jours

12 Pose des rails de transport de coques PRV et decroutage (12 m / j) 127 jours

13 Tronçon Puits de Bramas / Puits des Gabrielles (98 0 m) 82 jours


15 Tronçon 50 % Puits des Gabrielles / Puits des Moul ières (1 333 m) 56 jours


17 Tronçon 50% Puits des Moulières/Puits des Gabriell es (1 333 m) 56 jours


19 Tronçon Puits de la Colle d'Artaud/Puits des Mouliè res (1 666 m) 139 jours


21 Tronçon Chateaubanne/Puits de la Colle d'Artaud (8 60 m) 72 jours


23 Pose des coques de réhabilitation "sur cunette" - a cheminement des éléments PRV depuis Chateaubanne (travaux en 3 postes)

199 jours


25 Pose de coques (30 m / j) 51 jours

26 Injections du vide annulaire (30 m / j) 51 jours

27 Comblement du contre puit de Bramas 4 jours




31 Comblement du contre puits des Gabrielles 4 jours

32 Tronçon Puits des Gabrielles / Puits des Moulières (1 333 m) 45 jours



35 Comblements du contre puits des Moulières 4 jours

36 Injection de collage Puits des Gabrielles / Puits d es Moulières (1333 m) en 2 postes 42 jours

37 Perforation de collage 3 u / 2ml 33 jours

38 Injection de collage 42 jours

39 Tronçon Puits des Moulières/ Colle d'Artaud (1 666 m) 56 jours



42 Comblement du contre puits du Colle d'Artaud 4 jours

43 Tronçon Puits du Colle d'Artaud / Chateaubanne (860 m) 14 jours



46 Dépose de platelage sur cunette (travaux de nuit de 22 h à 6 h) depuis Cap Sicié et Chateaubanne (2 fronts)

134 jours


48 Dépose des rails de transport de coques PRV (24 m / j) 63 jours

49 Enduit de protection sur banquettes et cunette 63 jours




53 Tronçon 50 % Puits des Gabrielles / Puits des Moul ières (1 333 m) 28 jours



56 Tronçon 50% Puits des Moulières/Puits des Gabriell es (1 333 m) 28 jours



59 Tronçon Puits de la Colle d'Artaud/Puits des Mouli ères (1 666 m) 70 jours



62 Tronçon Chateaubanne/Puits de la Colle d'Artaud (8 60 m) 36 jours



65 Réhabilitation du puits de Bramas 80 jours

66 Renovation finale et aménagement du quai à Chateaubanne 15 jours

67

68 Repli bases vie et installations 10 jours

01/02

Période de préparation

Travaux préparatoires sur STEP Cap Sicié et accès C hateaubanne

Installation du traitement anti H2S à Moulières

Travaux de remise en état éléctrique Chateaubanne

Installation bases vie Chateaubanne et Sicié

Curage préliminaire et enlèvement des blocs résidue ls

Pose des rails de transport de coques PRV et decrou tage (12 m / j)

Pose des rails de transport de coques PRV et decro utage (12 m / j)


Pose des rails de transport de coques PRV et decr outage (12 m / j)



Pose de coques (30 m / j)

Injections du vide annulaire (30 m / j)

Comblement du contre puit de Bramas



Comblement du contre puits des Gabrielles



Comblements du contre puits des Moulières

Perforation de collage 3 u / 2ml

Injection de collage



Comblement du contre puits du Colle d'Artaud



Dépose des rails de transport de coques PRV (24 m / j)

Enduit de protection sur banquettes et cunette











Réhabilitation du puits de Bramas

Renovation finale et aménagement du quai à Chateaub anne

Mois -1 Mois 1 Mois 2 Mois 3 Mois 4 Mois 5 Mois 6 Mois 7 Mois 8 Mois 9 Mois 10 Mois 11 Mois 12 Mois 13 Mois 14 Mois 15 Mois 16 Mois 17 Mois 18 Mois 19 Mois 20 Mois 21 Mois 22 Mois 23 Mois 24 Mois 25 Mois 26 Mois 27 Mois 28 Mois 29 Mois 30 Mois 31 Mois 32 Mois 33 Mois 34 Mois 35 Mois 36 Mois 37 Mois 38 Mois 39 Mois 40 Mois 41 Mois 42 Mois 43 Mois 44 Mois 45 Mois 46 Mois 47 Mois 48 Mois 49 Mois 50 Mois 51 Mois 52 Mois 53 Mois 54Janvier 2014Février 2014Mars 2014 Avril 2014 Mai 2014 Juin 2014 Juillet 2014 Août 2014Septembre 2014Octobre 2014Novembre 2014Décembre 2014Janvier 2015Février 2015Mars 2015 Avril 2015 Mai 2015 Juin 2015 Juillet 2015 Août 2015Septembre 2015Octobre 2015Novembre 2015Décembre 2015Janvier 2016Février 2016Mars 2016 Avril 2016 Mai 2016 Juin 2016 Juillet 2016 Août 2016Septembre 2016Octobre 2016Novembre 2016Décembre 2016Janvier 2017Février 2017Mars 2017 Avril 2017 Mai 2017 Juin 2017 Juillet 2017 Août 2017Septembre 2017Octobre 2017Novembre 2017Décembre 2017Janvier 2018Février 2018Mars 2018 Avril 2018 Mai 2018 Juin 2018 Juillet 2018

2014 2015 2016 2017 2018

ENTREPRISE DELEGATAIRE : Sade - CGTH

ENTREPRISE SUBDELEGATAIRE : VEOLIA-CEO

ENTREPRISE SOUS TRAITANTE : HYDROKARST

CONCESSION DU SERVICE PUBLIC

POUR LA REHABILITATION DE LA GALERIE

DE L’EMISSAIRE DE TRANSPORT DES EAUX USEES ET SES ANNEXES

DEPUIS LAGOUBRAN JUSQU’A AMPHITRIA

PLANNING PREVISIONNEL DES TRAVAUX CONCESSIFS

VERSION V4 : 6 novembre 2013

CONCESSION DE SERVICE PUBLIC POUR LA

Documents

Transcript of CONCESSION DE SERVICE PUBLIC POUR LA