Clase_2_-_2015.11.06_Viga_Postensada
-
Upload
matheusyoshida -
Category
Documents
-
view
4 -
download
1
description
Transcript of Clase_2_-_2015.11.06_Viga_Postensada
Taller de Estructuras
TALLER DE ESTRUCTURAUNIDAD D: CÁLCULO Y DISEÑO DE
PUENTES TEMA: VIGA POSTENSADA
Profesor: Jose Luis Seguel R.2015
UNIVERSIDAD DE SANTIAGO DE CHILEFACULTAD DE INGENIERÍADEPARTAMENTO DE INGENIERÍA EN OBRAS CIVILES
Jose Luis Seguel 1
Pretensar, como concepto general, consiste en introducir a unelemento fuerzas artificialmente creadas, cuyas acciones generanen este elemento, tensiones que, superpuestos a los estadostensionales provocados por las sobrecargas externas, le permitenresistir su peso propio y el de las sobrecargas que actúan.
En hormigón pretensado existen dos procedimientos paraintroducir las fuerzas:
‐ antes de que fragüe el hormigón, lo que da lugar al HormigónPretensado .
‐ después de que fragüe el hormigón, conocido como Hormigón Postensado.
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 2
TERMINOLOGÍAHormigón Pretensado: sistema general
– Hormigón pretesado o pretensado: tensado de cables antes de hormigonar.
– Hormigón postesado: tensado de cables después de hormigonar.
Otros nombres utilizados:‐ Hormigón precomprimido‐ Prestressed concrete
Nota: Fue patentada por Eugene Freyssinet aprox. En 1920.
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 3
CAUSAS QUE ORIGINAN EL CONCEPTO– Pretensar para mejorar el comportamiento elástico del
hormigón.– Pretensar para aumentar la resistencia última del elemento,
controlando la deformación y la fisuración.
NORMA DE DISEÑO– AASHTO Standar Capitulo 9 Prestressed Concrete– AASHTO LRFD Capitulo 5.9 Prestressing and Partial
Prestressing.
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 4
VENTAJAS DEL HORMIGÓN PRETENSADO– La resistencia del hormigón y del acero es aprovechada al
máximo, ya que la estructura comienza su etapa defisuración en valores elevados de carga.
– Existe un mayor control de deformaciones, principalmenteen elementos simplemente apoyados sometidos a flexión,lo que permite emplear secciones transversales de altorendimiento estático como las T, I y vigas cajón.
– Se consiguen elementos de menores dimensiones encomparación a los elementos de hormigón armado, para unmismo estado de cargas.
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 5
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 6
En estos elementos la transferencia de esfuerzo entre el cabley el hormigón es mediante los anclajes en los extremosprincipalmente cuando el hormigón haya adquirido laresistencia requerida.
Cuñas
Cable
AnclajeCuñas
Cuñas
Cable
AnclajeCuñas
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 7
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 8
ARMADURA ACTIVA (CABLES)– Diámetro Nominal: 0.5” y 0.6”– Área Nominal: 0,987 cm2 y 1,40 cm2
– Acero de baja relajación: 270 Ksi– Resistencia a la Tensión: 1.860 MPa (270 ksi)– Cumple ASTM A416 y ASTM A421
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 9
Diámetro nominal del
cable
Área nominal del cable
0.5 in (1.27 cm) 0.153 in2 (0.99 cm2)
0.6 in (1.52 cm) 0.217 in2 (1.40 cm2)
ARMADURA ACTIVA (CABLES)
– ASTM A416 “Standard specificaction for steel strand, uncoated seven‐wire stress‐relieved for prestressedconcrete”
– ASTM A421“Standard specificaction for uncoated stress‐relieved steel wire for prestressed concrete”
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 10
ARMADURA PASIVA– Se utilizan barras de refuerzo de acero A630‐420H estriadas,
según NCh 204 of 2006.– Fluencia: 412 MPa– Módulo de Elasticidad: 2.000.000 Kg/cm2
– Se usan cuantías mínimas de acero pasivo.
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 11
(mm) A (cm2)0.500.791.132.012.543.804.916.168.0410.18
8101216
3236
18222528
CALIDAD DEL HORMIGONEl hormigón utilizado en obras de postensadas es determinado porel tipo de obra.Por lo general, el hormigón utilizado en vigas postensadas depuentes y/o pasarelas, es mínimo H40, que entrega una resistenciacilíndrica a la compresión a los 28 días de 35 Mpa (f’c=350 kg/cm2).En cualquier caso y estructura, la calidad del hormigón mínimopara postensar se recomienda en H25 (según ACI 318).
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 12
ANCLAJE MULTITORON
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 13
ANCLAJE MONOCORDON OMONOTORON
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 14
SECCION A-A
CUÑAS
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 15
“N” “S”
SISTEMA POSTENSADO MULTITORON
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 16
SISTEMA POSTENSADO MONOTORON
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 17
CARGA BALANCEADA
Para elementos postensados continuos el método de análisis másutilizado para determinar la fuerza que deben proporcionar loscables es el método de la carga balanceada.
Este método se basa en utilizar las fuerzas verticales que producenlos cables con perfil parabólico que se oponen o balancean lascargas gravitacionales impuestas al elemento.
Taller de Estructuras
HORMIGON PRETENSADO
Jose Luis Seguel 18
Las vigas postesadas son utilizadas comúnmente para construir lassuperestructuras de puentes carreteros; se construyen dehormigón armado (con armadura pasiva), dejando en su interiorductos vacíos, los que contienen cables de acero de alta resistencia,que posteriormente son tensados desde los apoyos de la viga,mediante gatos hidráulicos; posteriormente, dichos los ductos soninyectados con mortero para recubrir los cables y rellenar loshuecos.La superestructura con viga postesada puede ser diseñada con o sinsobrelosa, diferenciándose sólo en el hecho que el ala superior ocabeza de la viga penetre o no en la losa de hormigón armado.
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 19
Estas vigas presentan grandes ventajas al ser comparadas con sushomólogas de hormigón armado, pues el tensado de los cablespermite trabajar a un nivel más alto de tensiones; el agrietamientodel hormigón es evitado o disminuido; y por su bajo peso, permitecubrir grandes longitudes con secciones esbeltas, alcanzando lucesque van desde los 15 a los 50 m.No obstante las ventajas anteriores, es necesario contar conmateriales de mejor calidad, acero de alta resistencia y hormigóncon una resistencia característica mayor que lo normal (mínimo f'c 350 kg/cm2); además, es imprescindible una mano de obraespecializada en hormigón postesado, la cual tiene asociado uncosto ligeramente mayor.
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 20
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 21
El objetivo principal que se persigue con el diseño de una vigapostesada es producir esfuerzos opuestos a los producidos por lascargas de servicio, lo que se logra mediante la aplicación de unacarga axial excéntrica que provoca una compresión en la fibrainferior y tracción en la fibra superior de la viga. Se consigue deesta forma lograr en la fibra inferior tracción nula o inferior a laadmisible.Además, debido a las fuerzas actuantes, la viga postesada presenta una contraflecha producto de las cargas muertas y permanentes, lo cual va disminuyendo al entrar en servicio la viga, pudiendo de esta manera controlar la flecha total del puente.
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 22
El diseño de la viga postesada se realiza por tensiones admisibles,de acuerdo a las disposiciones planteadas por la AASHTO. Como sunombre lo indica, el tensado de los cables se realiza una vezhormigonada la viga, pues requiere que ésta alcance unaresistencia mínima.El diseño deben estar basados en la resistencia (diseño por factoresde carga) y en el comportamiento en condiciones de servicio(diseño por tensiones admisibles) considerando todas las cargas,que puede ser crítico durante la vida de la estructura desde que seaplica la primera carga de pretensado.En el cálculo de la estructura se deben considerar las tensionesproducto del pretensado, como también los efectos detemperatura y de retracción.
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 23
Para la viga postesada se distinguen 2 estados de carga, quecorresponden a:1. Vacío o Transferencia, que corresponde a aquél estado de
carga donde se han producido todas las pérdidas instantáneasde tensión y la viga trabaja sola, es decir, sin losa colaborante.Las cargas actuantes corresponden al peso propio de la viga yal efecto de las fuerzas de tensado.
2. Servicio, que corresponde al estado de carga en que ya hanocurrido todas las pérdidas de tensión (instantáneas y diferi‐das), y la losa de hormigón está colaborando con la viga. Lascargas corresponden a las de servicio (cargas muertas máscargas móviles) más el efecto del postesado.
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 24
Vacío o Transferencia
Servicio
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 25
+ =
fcir
Tensado PP Transferencia
+ + + + =
fcds
Tensado PP Lo+tra Pv+ps+br Camión Servicio
ANCHO COLABORANTE DE LA LOSA DE HORMIGÓNEl ancho colaborante de la losa de hormigón, cuando se trata deuna viga postesada, está dado por el menor valor de las siguientesexpresiones:• Un cuarto de la longitud del puente.• La distancia entre los centros de las vigas.• Doce veces el espesor de la losa de hormigón más el espesor
del alma de la viga.
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 26
TENSIONES ADMISIBLES
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 27
TENSIONES ADMISIBLES:Compresión [kg/cm2]
Transferencia 0,60 f'ci Norma AASHTO 9.15.2.1Servicio 0,60 f''c Norma AASHTO 9.15.2.2 a)
0,40 f''c Norma AASHTO 9.15.2.2 c)
Tracción [kg/cm2]Transferencia 0,8 Raiz(f'ci) Criterio Departamento de Puentes, MOPServicio 0,8 Raiz(f'c) Criterio Departamento de Puentes, MOP
Donde:(+): Compresión(-): Tracción
PERDIDAS DE TENSIONLas pérdidas de tensión ocurridas en los cables de la viga se debendeterminar para conocer en forma exacta y real las tensionespresentes para cada estado de carga que actúa sobre la vigapostesada, de manera de poder controlar las tensiones admisibles.Según el momento en que ocurren estas pérdidas de tensado, éstasse pueden clasificar en:1. Perdidas Instantáneas, son aquellas pérdidas de tensado que
ocurren simultáneamente con la aplicación de las cargas detensado, en un tiempo inmediatamente posterior a ellas.
2. Perdidas Diferidas, son aquellas pérdidas de tensión queocurren en un tiempo posterior a las pérdidas instantáneas,desarrollándose a través del tiempo.
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 28
PERDIDAS DE TENSION1. Perdidas Instantáneas:
i. Pérdidas por fricciónii. Pérdidas por deslizamiento o asentamiento de cuñaiii. Pérdida por acortamiento elástico del hormigón.
2. Perdidas Diferidasi. Pérdida por Retracción.ii. Pérdida por Creep o fluencia del hormigóniii. Pérdida por relajación de los cables
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 29
PERDIDAS POR FRICCIONSe produce debido a la curvatura intencionada o no que presentanlos ductos de la viga postesada, y ocurren justo en el momento deltensado. Su cálculo se realiza a través de una fórmula teórica ycoeficientes empíricos, mediante la siguiente relación:
donde:To : Tensión del cable en el extremo.Tx : Tensión del cable en la posición x.k: Coeficiente parásito friccional.l: Longitud del cable, desde el extremo de la viga a la posición x.μ: Coeficiente de curvatura friccional.α: Angulo entre el extremo y la posición x.
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 30
To=Txexp(k*l+μ*α)
PERDIDAS POR FRICCIONLa norma AASHTO recomienda los siguientes valores para k y μ,cuando no exista información experimental:
Ejemplo:
Tensión inicial:75%
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 31
TIPOS DE ACERO TIPO DE DUCTOS k[1/m] μ
Cable o alambre no
galvanizado
Metal Pulido
Metal galvanizado
Engrasado
Galvanizado Rígido
0.30
0.25
0.30
0.25
0.0066
0.0049
0.0066
0.0007
Barras de alta
resistencia
Metal Pulido
Metal Galvanizado
0.20
0.15
0.0010
0.0007
Coeficiente fricción, µ: 0,20Coef. Desviación Parásita k: 0,0016 [1/m]
Tensión Inicial, fo: 14236 [ton/m2]
PERDIDAS POR DESLIZAMIENTO O ASENTAMIENTO DE CUÑAOcurren en el mismo instante de anclar los cables de la viga alextremo de ésta, debido a la penetración de las caras de anclaje enel bloque de hormigón. Su magnitud depende del sistema detensado empleado, y cuyo valor no presenta variaciones en eltiempo.Al deslizar la cuña, el cable también lo hace, pero en menorcantidad que el anclaje, por la existencia de un roce que se oponeal movimiento del cable.
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 32
PERDIDAS POR DESLIZAMIENTO O ASENTAMIENTO DE CUÑAHacia el interior, esta pérdida va disminuyendo y es posible calcularla distancia desde el extremo de la viga, hasta donde es afectadapor esta pérdida, evaluándose por:
donde:xo : Longitud de la viga afectada por asentamiento de cuña, cm.c: Asentamiento de cuña, cm (comúnmente, 5 mm)Es : Módulo de elasticidad del acero (del cable)
β: Pérdida tensión friccional, por unidad de longitud, kg/cm2/cm.
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 33
xo=c*Es
β
Ez=1.970.000[kgcm2]
PERDIDAS POR DESLIZAMIENTO O ASENTAMIENTO DE CUÑAPor lo general, se estudia el estado tensional al centro de la viga,luego si xo < L/2 no existe pérdida en el centro de la viga. Casocontrario, xo > L/2, la pérdida se evalúa por:
donde:AN: Pérdida de tensión en la posición x, por Asentamiento de Cuña.x: Posición con respecto al extremo de la viga, en donde se estácalculando la pérdida.
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 34
AN=2β(xo-x)
PERDIDAS POR ACORTAMIENTO ELASTICO DEL HORMIGONEsta pérdida de tensión se debe al comportamiento elástico delhormigón al ser sometido a una fuerza de compresión, y se evalúapor la expresión siguiente:
donde:ES: Pérdida de tensión por acortamiento elástico, kg/cm2
Es : Módulo de elasticidad del acero, kg/cm2
Eci : Módulo de elasticidad del hormigón en el momento detensado, kg/cm2.
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 35
ES=0.5Es
Ecifcir
PÉRDIDA POR RETRACCIÓNComo consecuencia de la pérdida de humedad por parte delhormigón, se provoca una disminución de su volumen, con lo cuallos cables se acortan y pierden tensión.La expresión utilizada para elementos postesados es la siguiente:
donde:SH: Pérdida por retracción, kg/cm2.Hr: Humedad relativa media anual, %. Usar 60% o 70%,
según región.
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 36
PÉRDIDA POR CREEP O FLUENCIA DEL HORMIGÓNEsta pérdida es a largo plazo, y es producida por la fluencia lentadel hormigón a través del tiempo. Se obtiene de la siguienterelación:
donde:CRc: Pérdida de tensión por fluencia del hormigón o
Creep, kg/cm2.fcds : Tensión en el hormigón en el centro de gravedad de
los cables postesados, debido a todas las cargas muertas presentesen el momento de tensado, kg/cm2.
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 37
CRc=12fcir-7fcds
PÉRDIDA POR RELAJACIÓN DE LOS CABLESSegún la calidad de los cables postesados se tiene diferentesexpresiones para evaluar la pérdida por relajación de los cables.i. Cables de 250 a 270 ksi:‐ Aliviados de tensión:
‐ Baja relajación:
ii. Alambres de 240 ksi:
iii. iii. Barras de 145 a 160 ksi:
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 38
CRs=1406-0.3FR-04ES-0.2(SH+CRC)
CRS=352-0.07FR-0.1ES-0.05(SH+CRC)
CRS=1266-0.3FR-0.4ES-0.2(SH+CRC)
CRS=211
PÉRDIDA POR RELAJACIÓN DE LOS CABLESDonde:
CRs: Pérdida de tensión por relajación del acero, kg/cm2
FR: Reducción de las tensiones por pérdidas friccionales, bajo el nivel de tensión de 0.70 f's en el punto de cálculo, kg/cm2
ES: Pérdida de tensión por acortamiento elástico, kg/cm2
SH: Pérdida de tensión por retracción, kg/cm2
CRc: Pérdida de tensión por Creep, kg/cm2
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 39
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 40
Taller de Estructuras
VIGAS POSTENSADAS PUENTES
Jose Luis Seguel 41
Lo más usual en el diseño de superestructuras de puentes esrealizar en una primera instancia, un prediseño y unpredimensionamiento de los elementos que intervienen en elproyecto, definiéndose los principales parámetros del puente,como son:‐ luz del puente.‐ tipo, número y separación de las vigas principales.‐ ancho de la calzada.‐ espesor de la losa.‐ ancho del pasillo.‐ tipo y espesor del pavimento.‐ materiales usados para cada elemento. etc
Taller de Estructuras
CALCULO SUPERESTRUCTURA
Jose Luis Seguel 42
Posteriormente, se procede con el cálculo propiamente tal deacuerdo a las especificaciones dadas por las normas, y quesomeramente comprende:
‐ armado de la losa y pasillos‐ cálculo de vigas longitudinales‐ armado de travesaños‐ cálculo de placas de apoyo y barras antisísmicas.
Estos cálculos eventualmente podrían modificar el prediseño, conel fin de optimizar la solución final.
Taller de Estructuras
CALCULO SUPERESTRUCTURA
Jose Luis Seguel 43
El cálculo de la viga postesada se realiza mediante el método de las tensiones admisibles, considerando la acción de la sobrelosa. Comprende principalmente los siguientes puntos:‐ Entrada datos generales del puente, datos geométricos de la viga,y materiales usados.‐ Determinación cargas muertas (peso propio viga, losa, ductos,travesaños, barandas, pavimento, pasillo) y cargas móviles (peatóny camión) actuantes en la estructura.‐ Determinación coeficientes que ponderan la carga móvil: impac‐to, reducción, mayoración y distribución.
Taller de Estructuras
CALCULO VIGA POSTENSADA
Jose Luis Seguel 44
‐ Determinación propiedades geométricas sección transversal dela viga, para los distintos estados de carga (sección con y sin cablespostesados, y con losa colaborante): área, inercia, centros degravedad y módulos resistentes.‐ Determinación de los trazados de los ductos, a lo largo de la vigalongitudinal.‐ Determinación de las tensiones admisibles para el acero y elhormigón.‐ Cálculo de pérdidas de tensión: determinación de todas laspérdidas instantáneas y diferidas que experimentan los cablespostesados, a lo largo de su vida útil.‐ Determinación de las tensiones de trabajo para los diferentesestados de cargas, y comparación con las tensiones admisiblescorrespondientes a cada uno de ellos.
Taller de Estructuras
CALCULO VIGA POSTENSADA
Jose Luis Seguel 45
‐ Momento último: Verificación de la resistencia a la flexión de laviga.‐ Cálculo de la armadura al corte, en el cambio de seccióntransversal de la viga (sección más desfavorable).‐ Cálculo de la armadura del extremo de la viga por efecto viga(carga concentrada en los anclajes).‐ Determinación de la contraflecha de la viga en vacío (peso propiomás tensado).‐ Determinación de las elongaciones de los ductos.
Taller de Estructuras
CALCULO VIGA POSTENSADA
Jose Luis Seguel 46
Para el diseño del tablero estructural se emplea el método derigidez, tomando en cuenta las condensaciones geométricas yestáticas que se producen, con el objeto de simplificar el problema.El algoritmo de cálculo de estos elementos comprende lossiguientes pasos:‐Entrada de datos geométricos del tablero: ancho de calzada,ancho del pasillo; tipo, número y separación de vigas, espesor de lalosa de hormigón, etc.‐ Aplicación del método de rigidez, con lo cual se obtienen lascargas muertas actuantes en el tablero (momentos).‐ Determinación de las solicitaciones actuantes provocadas por lascargas vivas (camión más peatón), según lo propuesto por la normaAASHTO.
Taller de Estructuras
CALCULO TABLERO ESTRUCTURAL
Jose Luis Seguel 47
‐ Determinación de los esfuerzos, de acuerdo a las combinacionesde cargas consideradas.‐ Determinación de las cuantías de acero de la losa (momentopositivo y negativo) y pasillo para las combinaciones de cargaselegidas, de acuerdo con resultados obtenidos anteriormente.
Taller de Estructuras
CALCULO TABLERO ESTRUCTURAL
Jose Luis Seguel 48
TRAVESAÑOPara calcular los travesaños de hormigón armado, se debe aplicarel siguiente algoritmo:‐ Ingreso de las dimensiones del travesaño: ancho y largo, y tipode acero a utilizar: A630 o A440.‐ Determinación de las solicitaciones que actúan sobre eltravesaño de hormigón, considerando las cargas muertas y cargasvivas.‐ Cálculo de las armaduras a tracción y compresión, según elmétodo de rotura de la norma ACI 318.‐ Cálculo de las armaduras para los esfuerzos de corte, según elmétodo de rotura de la norma ACI 318.
Taller de Estructuras
CALCULO TABLERO ESTRUCTURAL
Jose Luis Seguel 49
Taller de Estructuras
TALLER DE ESTRUCTURAUNIDAD D: CÁLCULO Y DISEÑO DE
PUENTES
Profesor: Jose Luis Seguel [email protected]
UNIVERSIDAD DE SANTIAGO DE CHILEFACULTAD DE INGENIERÍADEPARTAMENTO DE INGENIERÍA EN OBRAS CIVILES
Jose Luis Seguel 50