Calcul Du Icc

8/19/2019 Calcul Du Icc

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Courants de court-circuit

I. Généralités

En application des règles de la section 434 de la norme NF C 13-200, il est nécessaire dedéterminer pour chaque canalisation, le courant de court-circuit ma imal présumé et le courantde court-circuit minimal présumé!

"e courant de court-circuit ma imal présumé est utilisé pour #

- la $éri%ication du pou$oir de coupure des dispositi%s de protection&- la $éri%ication des contraintes thermiques des conducteurs,- la $éri%ication des e%%orts électrod'namique!

"e courant de court-circuit minimal présumé est utilisé pour #

- la $éri%ication des conditions de coupure des dispositi%s de protection (courant deréglages des dis)oncteurs ou courant de %usion des %usi*les+!

II. Calcul des courants de court-circuit

"a présente partie présente une méthode de calcul des courants de court-circuit diteméthode des impédances *asée sur la pu*lication 0 de la CE.!

Cette méthode, concise et pratique, conduit / des résultats su%%isamment précis et généralement par e cès!

"a méthode des impédances est *asée sur la détermination des $aleurs des impédances de chaqueélément du circuit, d après les caractéristiques assignées de ces éléments!

1. Courants de court-circuit maximaux

"es courants de court-circuit ma imau sont des courants de court-circuit triphasé s'métrique

($aleur e%%icace+ I

cc 3 #

I cc3 = 1.1U 0Z 1

$ec #

U 0 # ension entre phase et neutre,

Z 1 : .mpédance glo*ale d un conducteur de phase $ue du point considéré, tenant

compte de toutes les sources pou$ant alimenter le court-circuit et des impédances deliaison entre ces sources et le point considéré!



Z 1 = √ ∑ R

1

2 + ∑ X 1

2

∑ R1 # omme des résistances de chaque élément du conducteur de phase,

∑ X 1 # omme des réactances de chaque élément du conducteur de phase,

- "a $aleur cr te du courant de court-circuit est calculée par la %ormule #

Î = k √ 2 I cc3

K # étant un %acteur de cr te dont la $aleur est indiquée sur la %igure sui$ante!

"es courants de court-circuit ma imau sont calculés pour la tension 5 $ide, soit 1,1 U 0 ,

U 0 étant égale 5 U / √ 3 .



U étant la tension nominale entre phases de l installation!

En pratique, cette tension est égale (en 67+ 5 #

Tension nominale(U)

Tension à vide1.1 U 0

3 1! 08 3!91

10 8!3:1: !:320 12!;030 1 !0:4: 29!:983 40!40

2. Courants de court-circuit maximaux

"es courants de court-circuit minimau sont des courants de court-circuit *iphasés I cc2 égau

en $aleur e%%icace 5 #

I cc2 = U 0 √ 32 Z 2

Z 2 # .mpédance de l installation, $ue du point considéré, tenant compte du nom*re minimal de

sources pou$ant alimenter le court-circuit et des impédances de liaison entre ces sourceset le point considéré! i l installation peut tre alimentée par plusieurs sources en

parallèle, une seule source est prise en considération et il n est pas tenu compte de lacontri*ution des moteurs!

Z 2= √ ∑ R22+ ∑ X 2

2

∑ R2 : omme des résistances de chaque élément du conducteur de phase,

∑ X 2 : omme des réactances de chaque élément du conducteur de phase!



. !aleur des di""érentes im#édancesa. Conducteurs

$ésistance des conducteurs %

"a résistance des conducteurs est égale 5 #

R= ρ LS

& : "a longueur simple des canalisations en mètre,

' : étant la section des conducteurs en mm2,

ρ : "a résisti$ité des conducteurs prise égale 5 #

1!2: %ois la résisti$ité des conducteurs 5 20 °C pour le calcul des courants de court-

circuit ma imau I cc3 , soit 22.5 mohms . mm 2 / m pour le cui$re et

36 mohms.mm2 / m pour l aluminium!

1!: %ois la résisti$ité des conducteurs 5 20 ° C pour le calcul des courants de court-

circuit minimau , soit 29 mohms.mm2 / m pour le cui$re et 43 mohms .mm2 /m pour

l aluminium!

$éactance des conducteurs

"a réactance des conducteurs est égale 5

X = λ L

% étant égale con$entionnellement 5 #

0.08 mohms.mm2 / m # <our les c=*les multiconducteurs,

0.15 mohms.mm2 / m # <our les c=*les monoconducteurs,



0.30 mohms.mm2 / m # <our les lignes aériennes!

. Caractéristi ue des sourcesTension d*alimentation

"e paramètre de ré%érence est la tension 5 $ide! &ors ue la source est un trans"ormateur

- .mpédance du réseau amont

Z =U 2

P cc

Pcc # <uissance de court-circuit du réseau amont,

- .mpédance du trans%ormateur >

X d= X i= X 0 = U 2

Pe

100

U # ension nominale secondaire du trans%ormateur, en 67,

+ # <uissance nominale du trans%ormateur, en 67 !

e # ension de court-circuit du trans%ormateur, en ?! au% indication contraire, réactancedirecte, in$erse et homopolaire sont supposées identiques, ce qui est le cas destrans%ormateurs dont le couplage est triangle-étoile et dont le point neutre du secondaireest relié / la terre!

"a résistance @ interne d un trans%ormateur peut tre calculée par la %ormule #

R = W U 2

P 2

# étant les pertes totales en charge, en 6A,

U et + a'ant les m mes signi%ications que pour le calcul de >! &ors ue la source est un alternateur

- "a réactance su*transitoire X } rsub {d}

¿ , est prise égale 5 #



X } rsub {d} = {x d . U 2

P

Elle est utilisée pour le calcul du courant de cr te du courant de court-circuit triphasé!

- "a réactance transitoire est égale 5 # X ' d= x ' d . U 2

P

Elle est utilisée pour le calcul de la $aleur e%%icace du courant de court-circuit triphasé!

- "a réactance homopolaire est égale 5 #

X ' 0 = x ' 0 . U 2

P

U étant la tension nominale entre phases, en 67

+ étant la puissance nominale de l alternateur, en 67 !

au% indication contraire, les réactances en pourcent sont prises égales 5 #

x} rsub {d} =0.2¿

x' d= 0.3

x' 0 = 0.06

"es courants de court-circuit sont calculés #

- <our la détermination des e%%orts électrod'namique, d après les réactances en régimessu*transitoire,

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