(Buga Andrei)Mecanismul de Actionare a Conveierului Cu Banda
-
Upload
vadim-gribinet -
Category
Documents
-
view
69 -
download
8
description
Transcript of (Buga Andrei)Mecanismul de Actionare a Conveierului Cu Banda
Modh
Data
Litera Coala Col i
BPM 093980 02 01 MC
UTM FIMCM gr. IMCM-131
Mecanism de acţionare a conveierului cu bandă
(reductor ci l indric)
№ document .SemnatCoala
Elaborat
Ver i f icat
Aprobat
T cont r .
.
Buga A.Postaru G. .
Sarcina tehnic ă nr. 2
Mecanismul de acţionare a conveierului cu bandă
1 - motor electric (ME); 2 - transmisie prin curea trapezoidală (TD, transmisiedeschisă); 3 - reductor cu roţi dinţate cilindrice (CIL); 4 - cuplaj (C);
5 –tambur (OL, organ de lucru);6 – banda conveiurului .
Date pentru proiectare Varianta1Forţa de tracţiune la bandă F t , kN 2.2Viteza benzii v,m/s 0.8Diametrul tamburului D,mm 200Durata de exploatare L,ani 6
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
Cuprins
Introducere…………………………………………………………………3
1. ALEGEREA MOTORULUI ELECTRIC SI CALCULUL CINEMATIC AL MECANISMULUI DE ACTIONARE………………………………………………………………………………………....4
1.1. ALEGEREA MOTORULUI ELECTRIC…………………………………………………………..41.2 DETERMINAREA ŞI DISTRIBUIREA RAPORTULUI TOTAL DE TRANSMITERE AL MA……………………………………………………………………………………………………….51.3 DETERMINAREA PARAMETRILOR CINEMATICI ŞI DE FORŢĂ AI ARBORILOR MA…….5
2. CALCULUL DE PROIECT AL ANGRENAJULUI REDUCTORULUI…………………………..72.1. ALEGEREA MATERIALULUI ANGRENAJULUI SI DETERMINAREA TENSIUNILOR
LUI…………………………………………………………………………………………………...72.2. DIMENSIONAREA ANGRENAJULUI CU ROŢI DINŢATE CILINDRICE……………………..72.3. CALCULUL FORŢELOR ÎN ANGRENAJ………………………………………………………..102.4. CALCULUL DE VERIFICARE A ANGRENAJULUI…………………………………………....10
3. CALCULUL ARBORILOR…………………………………………………………………………...133.1. CALCULUL DE PREDIMENSIONARE………………………………………………………….133.2. CALCULUL DE DIMENSIONARE……………………………………………………………….13
3.2.1.ALEGEREA PREALABILĂ A RULMENŢILOR…………………………………………...133.2.2.ELABORAREA SCHIŢEI DE DIMENSIONARE…………………………………………...133.2.3.CALCULUL DE DIMENSIONARE A ARBORELUI-PINION……………………………..163.2.4.CALCULUL DE DIMENSIONARE A ARBORELUI CONDUS…………………………....21
3.3. PROIECTAREA CONSTRUCTIVĂ A ARBORELUI…………………………………………….264. CALCULUL RULMENŢILOR……………………………………………………………………….26
4.1. DETERMINAREA DURATEI DE FUNCŢIONARE NECESARĂ PENTRU MA. ……………...274.2. DETERMINAREA CAPACITĂŢII DINAMICE PORTANTE NECESARE A
RULMENŢILOR…………………………………………………………………………………...274.2.1.CAPACITATEA PORTANTĂ DINAMICA NECESARĂ PENTRU RULMENŢIII
ARBORELUI PNION…………………………………………………………………………274.2.2.CAPACITATEA PORTANTĂ DINAMICA NECESARĂ PENTRU RULMENŢII
ARBORELUI CONDUS………………………………………………………………………284.3. ALEGEREA FINALA A RULMENŢILOR………………………………………………………..28
5. PROIECTAREA CONSTRUCTIVĂ A ROŢILOR DINTAŢE CILINDRICE…………………………………………………………………………………………...29
6. CALCULUL ASAMBLARILOR PRIN PANĂ……………………………………………………….306.1.CALCULUL ASAMBLĂRII PRIN PANĂ PENTRU ARBORELE-PINION……………………....306.2.CALCULUL ASAMBLARII PRIN PANA PENTRU ARBORELE CONDUS…………………….31
BIBLIOGRAFIE…………………………………………………………………………………..33
2
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
Introducere
Evoluţia cursului Organe de maşini influenţează considerabil asupra progresul rapid al construcţiei de maşini. Construcţia de maşini este o ramură de bază în industrie. Nivelul său este unul din factorii de bază ce stabileşte dezvoltarea economiei statului, astfel ea necesită o permanenţă dezvoltare şi perfecţionare prin introducerea metodelor exacte de construcţie, automatizarea, implementarea inovaţiilor tehnice şi tehnologice.
Scopul producerii este satisfacerea nevoilor materiale şi spirituale ale societăţii.Proiectarea este activitatea tehnică şi grafică, ce are ca scop elaborarea ideii de proiectare şi concretizarea imaginii grafice în desenele de execuţie.
Transmisia mecanică este realizată de transmisii cu funcţia transmiterii mişcării de rotaţie dintr-o parte în alta fără a modificarea raportului dintre viteze şi a modifica direcţia modulului.Mişcarea de la un element la altul se produce prin două moduri: prin angrenare şi prin fricţiune.După forma roţilor: cilindrice, conice, cu angrenaj melcat.
Reductorul are ca funcţie micşorarea vitezei unghiulare cu o frecvenţă de rotaţie pentru a mări momentul de torsiune.
3
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
1. ALEGEREA MOTORULUI ELECTRIC SI CALCULUL CINEMATIC AL MECANISMULUI DE ACŢIONARE
1.1 Alegerea motorului electric1.1.1 Determinăm puterea necesară a organului de lucru (OL) din cadrul maşinii proiectate Po l , [kW]:
,
unde F t este forţa de tracţiune OL , F t =2,2 [kN] ;vo l – viteza liniară a OL , vo l =0.8 [ m/s] [ Sarcina de proiect ]
[kW]
1.1.2 Determinăm randamentul orientativ al mecanismului de acţionare (MA) , :
,
unde - randamentul transmisiei prin curea trapezoidală,
acceptăm = 0,96;
- randamentul angrenajului reductorului ( reductor cu roţi dinţate
cilindrice), acceptăm =0,97;
- randamentul unei perechi de rulmenţi, accept ăm ;
- randamentul cuplajului, acceptăm [1, tab. 2.1, pag.12]
.
1.1.3 Determinăm puterea necesară pe arborele motorului electric (ME)
:
.
1.1.4 Determinăm puterea nominală a ME - [kW].În conformitate cu recomandările [1,pag. 13] şi în corespundere cu [1, tab. S3, anexa2], acceptăm în continuare [kW].1.1.5 Alegem prealabil tipul motorului electric.Deoarece pentru [kW] îi corespunde mai multe tipuri de ME cu număr diferit de turaţii , în conformitate cu recomandările [1, pag.13] şi în corespundere cu [1, tab. S3, anexa2], alegem prealabil următoarele două motoare electrice:
Tabelul 1.1 – Caracteristica tehnică pentru două variante de ME alese prealabil.
Varianta Modelul ME
Caracteristica tehnica
Puterea nominala
[kW]
Turatia asincroima
[min - 1]
Turatia nominala
[min - 1]
1 4AM100L6Y32.2
1000 950
2 4AM90L4Y3 1500 1425
1.2 Determinarea şi distribuirea raportului total de transmitere al MA.
4
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
1.2.1 Determinăm turaţia arborelui OL - [min - 1]:
, unde:
este viteza OL , =0.8 [m/s] ;
-diametrul tamburului , =200 [mm] [Sarcina de proiect]
[min - 1].
1.2.2 Determinăm rapoartele de transmitere ale MA pentru ambele variante de ME, şi :
.
1.2.3 Determinăm rapoartele de transmitere ale treptelor MA :
unde:
şi sunt rapoartele de transmitere ale reductorului şi respectiv ale transmisiei prin curea. În conformitate cu recomandările [1, pag. 14] şi în corespundere cu [1, tab. 2.2, pag. 15] acceptăm i r e d =4.0.Din relaţia de mai sus determinăm valorile pentru cele două variante propuse:
,
Deoarece valoarea depăşeşte valoarea maximă recomandată pentru cazul transmisiei prin curea, în corespundere cu [1,tab. 2.2 pag. 15], acceptăm prima variantă a motorului electric.Astfel, în final, alegem motorul electric 4M100L6Y3 , (Pn o m=2.2 [kW] ; nn o m=950 [min - 1]); rapoartele de transmitere: reductorul cilindric =4,0
transmisia prin curea =3,0
mecanismul de actionare =12,0
1.3 Determinarea parametrilor cinematici si de forţă ai arborilor MA.
În corespundere cu schema cinematică a MA [sarcina de proiectare] pentru calculul cinematic vom avea următoarea schemă de calcul:
Motor electric→Transmitere deschisă→Reductor→Cuplaj→Organ de lucru.Prezentăm un răspuns tabelar pentru acest calcul (tab. 1.2)
Tabelul 1.2 –Parametrii cinematici şi de forţă ai MA
5
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
Parametrul
Arb
ore
Consecutivitatea legăturii mecanismului de acţionare conform schemei cinematice.
Motor electr ic→Transmitere deschisă→reductor→cuplaj →organ de lucru
me→td→red→c→ol
Pu
tere
a P
,[kW
]
me
I
II
ol
Tu
raţi
a n
,[m
in-1
]
Vit
eza
un
gh
iula
ră
ω,[
s-1] me
I
II
ol
Mo
men
tul
de
tosi
un
e
T,
[Nm
]
me
I
II
ol
2 CALCULUL DE PROIECT AL ANGRENAJULUI REDUCTORULUI.
2.1 Alegerea materialului angrenajului şi determinarea tensiunilor admisibile.
6
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
2.1.1 Alegerea materialului, roţilor dinţate, a durităţii şi tratamentului termic.Alegerea materialului, tratamentului termic şi a duritătii perechii de roţi care angrenează, poate fi efectuată conform recomandărilor din [1, tab. 3.2, pag. 18], iar proprietăţile mecanice ale materialului ales - [1, tab. 3.3, pag. 19] Conform acestor recomandări alegem marca oţelului pentru fabricarea
pinionului şi roţii dinţate – oţel 40X , duritatea - ≤ 350 HB1
Diferenţa durităţilor medii HB1 m e d – HB2 m e d = 20...50. Proprietăţile mecanice ale oţelului 40X vor fi:
duritatea: 269...302 HB 1 ; tratamentul termic: călire ; dimensiunile limită ale semifabricatului: D l i m ≤125 [mm] ;
Determinăm duritatea medie a dinţilor pinionului şi roţii dinţate: pinion – HB1 m e d=(HBm i n + HBm a x)/2 = (269+302)/2 = 285,5; roată – HB2 m e d =285- ( 20…50) 250,0
2.1.2 Determinăm tensiunile admisibile de contact pentru pinion []H 1 şi roata []H 2 , [N/mm2 ] conform [ 1, tab. 3.2, pag. 18 ]: pinion -[]H 1 =1,8 HB1 m e d +67 = 1,8 ∙ 285,5 +67 = 580,9 [ N/mm2]; roată -[]H 2 =1,8 HB2 m e d +67 = 1,8 ∙ 250,0 +67 = 517,0 [ N/mm2];
2.1.3 Determinăm tensiunile admisibile de încovoiere pentru pinion []F 1 şi roată []F 2 , [ N/mm2 ] conform [1, tab. 3.2, pag. 18]: pinion -[]F 1 =1,03 HB1 m e d = 1,03 ∙ 285,5 = 293,91 [ N/mm2]; roată -[]F 2 =1,03 HB2 m e d = 1,03 ∙ 250,0 = 257,5 [ N/mm2];
Deoarece transmisia este reversibilă, []F se micşorează cu 25% [1, pag. 19]: pinion -[]F 1 =0,75 ∙ 293,91 = 220,43 [ N/mm2]; roată - []F 2 =0,75 ∙ 257,5 =193,13 [ N/mm2].
2.1.4 Prezentăm un răspuns tabelar pentru acest calcul:
Tabelul 2.1 - Caracteristicile, mecanice ale materialului transmisiei.
Elementultransmisiei
Marca oţelului
D l i m ,
[mm]Tratament
termic
HB1 m e d []H []F
HB2 m e d [ N/mm2]
1.Pinion
2. Roata dinţată 40X ≤ 125 Călire285,5
250
580,9
517,0
220,43
193,13
2.2 Dimensionarea angrenajului cu roţi dinţate cilindrice2.2.1 Determinăm distanţa dintre axe ,[mm]:
,
7
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
unde: este coeficientul distanţei dintre axe, acceptăm ; - coeficientul lăţimii coroanei danturate, acceptăm ;
- coeficientul neuniformităţii distribuirii sarcinii pe lungimea dintelui, acceptăm ; [1, pag. 22]
- raportul de transmitere al reductorului, ; [vezi p.1.2.3, pag.4] - momentul de torsiune, care acţionează asupra arborelui condus al
reductorului, [Nm] ; [ tab. 1.2, pag.5 ] - tensiunea admisibilă de contact a materialului roţii dinţate,
[N/mm 2]; [tab.2.1 pag.6]
[mm].
Conform şirului de numere normale [1, tab. S1, anexa 2], acceptăm [mm].2.2.2 Determinăm modulul de angrenare m , [mm]:
,
unde: este coeficientul de modul, acceptăm ; [1, pag.22]
,[mm] – diametrul de divizare a roţii:
[mm];
,[mm] – lăţimea coroanei danturate a roţii , care se determină din relaţia:[mm].{Incît condiţia de rezistenţă nu se respecta am
acceptat b2=45} Notă: [1,pag.27]Conform şirului de numere normale [1, tab.S1, anexa2] ,acceptăm [mm].
- tensiunea admisibilă de încovoiere a roţii dinţate, [N/mm 2][tab.2.1 pag.6]
[mm].
Acceptăm modulul [mm]. [1, tab.41, pag.23]2.2.3 Determinăm unghiul de înclinare ai dinţilor :
2.2.4 Determinăm numărul sumar de dinţi ai pinionului şi roţii dinţate, :[dinti].
Acceptăm [dinţi].
2.2.5 Precizăm valoarea reală a unghiului de înclinare a dinţilor:
.
2.2.6 Determinăm numărul de dinţi ai pinionului, :
[dinti].
Acceptăm [dinţi].2.2.7 Determinăm numărul de dinţi ai roţii dinţate, :
8
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
[dinti]Acceptăm [dinti].2.2.8Determinăm raportul de transmitere real şi verificăm abaterea faţa de
raportul de transmitere ales iniţial :
;
.
2.2.9 Determinăm valoarea reală a distanţei dintre axe ,[mm]:
[mm].
2.2.10 Determinarea parametrilor geometrici de bază ai transmisiei.
Tabelul 2.2 – Parametri geometrici de bază ai angrenajului cilindric [mm ]
Parametru Pinion Roata
Dia
met
rul
Divizare
Exterior
Interior
Lăţimea coroanei danturate
9
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
Figura 2.1 – Parametri de bază ai angrenajului cu roţi dinţate cilindrice
2.3 Calculul forţelor în angrenajForţa tangenţială : pinion - ;
roată - [N].
Forţa radială: pinion - ;
roată - [N].
Forţa axială: pinion - ; roată - [N].
2.4 Calculul de verificare a angrenajului2.4.1 Verificăm distanţa dintre axe ,[mm] :
[mm].
2.4.2 Verificăm tensiunea de contact ,[N/mm 2]:
,
unde: este un coeficient complex, acceptăm ; [1, pag.27] - forţa tangenţială din angrenaj, [N] ; [p. 2.3, pag.9]
10
Figura 2.2 – Forţele în angrenajul cilindric cu dinţi înclinaţi
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
- coeficientul distribuirii sarcinii între dinţi. Determinăm prealabil viteza periferică a roţii dinţate ,[m/s] :
[m/s] .
Stabilim treapta a 9-a de precizie pentru angrenajul proiectat [1, tab. 4.4, pag, 28] si acceptăm ; [1, fig. 4.2, pag.29]
- coeficientul sarcinii dinamice, acceptăm ; [1, tab.4.4, pag.28]Mărimile ,[N,m] ; ,[N/mm 2]; ; ,[mm] ; ,[mm] ; - [p.2.2.1, pag. 7]; ,[s - 1] – viteza unghiulară a arborelui condus [tab. 1.2, pag, 5].
[N/mm 2].
Aşa cum < , iar această subsarcina nu depăşeste 10%, putem trece la următoarea etapă a calculului de verificare.2.4.3 Verificăm tensiunile de încovoiere a dinţilor ,[N/mm 2]:
;
,unde:
, [mm] – este modulul angrenării; , [mm] – lăţimea coroanei dinţate a roţii;, [N] – forţa tangenţială din angrenaj [tab.2.2 şi p.2.3];
- coeficientul distribuirii sarcinii între dinţi,acceptăm ; [1, tab. 4.4,pag.30]
- coeficientul distribuirii neuniforme a sarcinii pe lungimea dintelui,acceptăm ; [1, pag.29]
- coeficientul sarcinii dinamice, acceptăm ; [1, tab.4.4,pag.28]
- coeficienţii de formă ai dinţilor pinionului şi roţii dinţate, care se determină în dependentă de numărul de dinţi echivalenţi :
; .
Deci acceptăm şi ; [1, tab.4.7, pag.30] - coeficientul ce ţine de cont de înclinarea dinţilor,
; - tensiunile admisibile de încovoiere ale pinionului şi roţii dinţate,
[N/mm 2] . [tab.2.1, pag.5]
[N/mm 2];
[N/mm 2] .
2.4.4 Prezentăm un răspuns tabelar pentru acest calcul:Tabelul 2.3 – Rezultatele calculului de dimensionare a angrenajului cu roţi dinţate cilindrice.
11
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
Calculul de dimensionare a angrenajului
Parametrul Valoarea Parametrul Valoarea
Distanţa dintre axe [mm]
120,0 Modulul ,[mm] 2,0
Forma dinteluiînclinat
Diametrul cercului de divizare:
pinion, roata,
48,8
191,2Unghiul de inclinare a
dintelui,10,47 º
Lăţimea coroanei dinţate,[mm]:
pinion, roata,
42,0
38,0
Diametrul cercului exterior:
pinion, roata,
52,8
195,2
Numărul de dinţi:
pinion, roata,
24
94
Diametrul cercului interior:
pinion, roata,
44
186.4
Calculul de verificare a angrenajului
Parametrul Valori admisibile Valori calculate Nota
Tensiunile de contact ,[N/mm 2]
517,0 485.04 ≈-6 %
Tensiunile de încovoiere,
[N/mm 2]
220,43 110.81 ≈-50%
193,13 102.29 ≈-47%
3 CALCULUL ARBORILOR
3.1 Calculul de predimensionare
12
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
Din condiţia de rezistenţă la răsucire şi în conformitate cu recomandările [1, pag.55] determinăm prealabil diametrele minime ale arborilor:
Tabelul 3.1 – Determinarea prealabilă a diametrelor arborilor,[mm].Arbore - pinion Arboreal rotii dintate
[mm]
Acceptam [mm]
[mm]
Acceptam [mm]unde: ,[N/mm 2] – tensiunea admisibilă la răsucire [tab.1.2];
[N/mm 2] – tensiunea admisibilă la răsucire [1, pag.55]
3.2 Calculul de dimensionare3.2.1 Alegerea prelabilă a rulmenţilorÎn conformitate cu recomandările [1, tab. 6.1, pag. 57] alegem prealabil următorii rulmenţi [1, tab. S5, anexa 2]:Tabelul 3.2 – Alegerea prealabilă a rulmenţilor
Schema rulmentului(GOST 831-75)
SimbolizareaDimensiunile, mm
α
d D B
36206 30 62 16
12º
36208 40 80 18
3.2.2 Elaborarea schiţei de dimensionare a reductorului cilindricÎn corespundere cu schema cinematică a reductorului cilindric [sarcina tehnica] elaborăm schiţa acestuia, luînd în consideraţie recomandările [1, pag. 58 - 65].Efectuînd măsurarile (calculele) corespunzătoare pe schiţa elaborată a reductorului (fig.3.1, a si b), determinăm valorile distanţelor între reazeme, necesare pentru calculul arborilor:
[mm],unde:
,[mm] este distanţa de la partea frontală a rulmentului pînă la punctul de aplicare a reacţiunilor, care se determină din relaţia:
,
valorile , , si sunt prezentate in tab. 3.2
13
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC 14
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
Figura 3.1 - Schiţa reductorului cilindricDeci pentru arborele-pinion şi arborele condus vom avea următoarele valori ale distanţelor de aplicare a reacţiunilor:
[mm] [mm].
Astfel,[mm][mm]
15
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
3.2.3 Calculul de dimensionare a arborelui-pinionDate iniţiale :
[mm] – diametrul cercului de divizare; [tab.2.3, pag.11][N], [N], [N] – forţele în angrenaj; [pag.9][mm] – distanţa de aplicare a reacţiunilor în reazeme.[pag.14]
Figura 3.2 –Schema de calcul a arborelui-pinion
3.2.3.1 Determinăm forţele de reacţiune în reazemele A şi B (fig. 3.2).Planul vertical (YOZ)
[N]
[N]
Verificare:
Planul orizontal (XOZ)
[N]
[N]
16
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
Verificare: Reacţiunile sumare în reazemele A si B vor fi:
[N],
[N],
3.2.3.2 Construirea diagramelor momentelor încovoietoare (fig. 3.3), [Nm].Planul vertical (YOZ)
Sectorul I 0<Z I<l 1 p
[N].
.
Pentru , ;
Pentru ,
[Nm] .
Sectorul II l1 p<Z I I<( l1 p + l2 p)
[N].
.
Pentru ,
[Nm] ;
Pentru ,
Planul orizontal (XOZ)
Sectorul I 0<Z I<l 1 p
[N].
.
Pentru , ;
Pentru ,
[Nm] ;
Sectorul II l1 p<Z I I<( l1 p + l2 p)
[N].
17
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
.
Pentru ,
[Nm] ;
Pentru ,
3.2.3.3 Determinăm momentul de încovoiere rezultant (fig. 3.3) în secţiunile caracteristice ale arborelui (1.. .3) ,[Nm] în conformitate cu relaţia:
,
;
[Nm];
[Nm].
3.2.3.4 Construim diagrama momentului de torsiune pentru arborele-pinion, care este egala cu [Nm] si acţionează pe porţiunea arborelui de la intrare pînă la locul fixării roţii dinţate (fig. 3.3).3.2.3.5 Determinăm şi construim diagrama momentelor de încovoiere echivalente (fig. 3.3) în secţiunile caracteristice (1.. .3) , [Nm] :
,
[Nm] ;
[Nm] ;
[Nm] ;
3.2.3.6 Verificăm diametrul arborelui-pinion în secţiunea cea mai solicitată.Conform momentului echivalent de încovoiere maxim, precizăm valoarea diametrului în secţiunea critică a arborelui din condiţia de rezistentă la încovoiere:
,[mm]
unde: este tensiunea admisibilă la încovoiere. În conformitate cu ciclul de funcţionare pulsator , acceptăm [N/mm 2]; [1, tab.S2, anexa 2]
- momentul echivalent la încovoiere în secţiunea cea mai solicitată care corespunde valorii maxime [Nm] .Deci, pentru secţiunea 2 (valoare diametrului determinată prealabil pentru acest sector corespunde [mm] [tab.3.1, pag.12]) vom avea:
[mm] [mm]>19.88[mm] .
Condiţia se respectă. În acelaşi timp, în conformitate cu recomandările [1, pag. 76], diametrul arborelui-pinion [mm] trebuie majorat cu cca 5%.
Deoarece în construcţia arborelui-pinion ,[mm] va corespunde treptei arborelui sub rulment şi garnitură, acesta se precizează în conformitate cu diametrul inelului
18
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
interior al rulmentului. Astfel, conform [1, tab. S5, anexa 2] acceptăm [mm]
3.2.4 Calculul de dimensionare a arborelui condusDate initiale :
[mm] – diametrul cercului de divizare; [tab.2.3, pag.12][N], [N], [N] – forţele în angrenaj; [pag.11][mm] – distanţa de aplicare a reacţiunilor. [pag.14]
19
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
Figura 3.4–Schita de calcul a arborelui condus
3.2.4.1 Determinăm forţele de reacţiune în reazeme (fig. 3.4).Planul vertical (YOZ)
[N]
[N]
Verificare:
Planul orizontal (XOZ)
[N]
[N]
Verificare: Rezultantele reacţiunilor vor fi:
[N],
[N],
3.2.4.2 Construirea diagramelor momentelor încovoietoare (fig. 3.4), [Nm].Planul vertical (YOZ)
20
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
Sectorul I 0<Z I<l 1 a
[N].
.
Pentru , ;
Pentru ,
[Nm] .
Sectorul II l1 a<Z I I<( l1 a + l2 a)
[N].
.
Pentru ,
[Nm] ;
Pentru ,
Planul orizontal (XOZ)
Sectorul I 0<Z I<l 1 a
[N].
.
Pentru , ;
Pentru ,
[Nm] ;
Sectorul II l1 a<Z I I<( l1 a +l2 a)
[N].
.
Pentru ,
[Nm] ;
Pentru ,
21
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
3.2.4.3 Determinăm momentul de încovoiere rezultant (fig. 3.5) în secţiunile caracteristice ale arborelui (1.. .3) ,[Nm] în conformitate cu relaţia:
,
;
[Nm];
[Nm].
3.2.4.4 Construim diagrama momentului de torsiune pentru arborele codus, care este egală cu [Nm] şi acţionează de la locul fixării roţii dinţate cilindrice în direcţia ieşirii fluxului de putere (fig. 3.5).3.2.4.5 Determinăm si construim diagrama momentelor de încovoiere echivalente (fig. 3.5) în secţiunile caracteristice (1.. .3) ,[Nm] din relaţia:
,
;
[Nm] ;
[Nm] ;
[Nm].3.2.3.7 Verificăm diametrul arborelui în secţiunea cea mai solicitată.Conform momentului echivalent de încovoiere maxim, precizăm valoarea diametrului în secţiunea critică a arborelui din condiţia de rezistenţă la încovoiere:
,[mm]
unde: este tensiunea admisibilă la încovoiere. În conformitate cu ciclul de funcţionare pulsator , acceptăm [N/mm 2]; [1, tab.S2, anexa 2]
- momentul echivalent la încovoiere în secţiunea cea mai solicitată care corespunde valorii maxime [Nm] .Deci, pentru secţiunea 2 (valoare diametrului determinată prealabil pentru acest sector corespunde [mm] [tab.3.1, pag.11]) vom avea:
[mm] [mm]>28.16[mm] .
Condiţia se respectă. În acelaşi timp, în conformitate cu recomandările [1, pag. 76], diametrul arborelui-pinion ,[mm] trebiue majorat cu cca 10%.
Deoarece în construcţia arborelui-pinion ,[mm] va corespunde treptei arborelui sub rulment şi garnitură, acesta se precizează în conformitate cu diametrul inelului interior al rulmentului. Astfel, conform [1, tab. S5, anexa 2] acceptăm [mm] (fig.3.6) .
22
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
3.3 Proiectarea constructivă a arborilorCalculul final de dimensionare are ca scop determinarea dimensiunilor geometrice ale fiecarei trepte în conformitate cu recomandările [1, tab.6.2, pag.78]Tabelul 3.3 – Determinarea dimensiunilor arborilor [mm]
Treapta arboreluiArborele-pinion
(fig.3.6, a)Arboreal condos
(fig.3.6, b)I - a
sub pinion sau sub
roata dinţată se determină grafic
II - a
sub rulmenti si garbitura
(pag. 18) (pag. 22)
se precizează grafic; (unde B-lăţimea rulmentului)
23
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
III - a
sub un element al transmisiei
deschise
În conformitate cu[1, tab.S10, anexa 2],
acceptăm
În conformitate cu[1, tab.S10, anexa 2],
acceptăm IV - a
umărul de sprijin
pentru roţile dandurate
Nu se construieşteacceptam
mm
CALCULUL RULMENŢILOR4.1 Determinarea duratei de funcţionare pentru MAPentru determinarea duratei de funcţionare necesare , [ore] este nevoie de durata de funcţionare L,[ani] a mecanismului de acţionare prezentă în sarcina tehnica. Astfel durata de funcţionare calculată în ore ,[ore] :
[ore] ,unde:
[ani] ; - coeficientul zilelor lucrătoare; [1, pag.81]
- coeficientul orelor lucrătoare. [1, pag.81]4.2 Determinarea capacităţii dinamice portante necesare a rulmenţilor3.3.3 Capacitatea portantă dinamica necesară pentru rulmenţii arborelui-pinion:
24
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
[N] . unde:
[s - 1] este viteza ungiulară a arborelui pinion; [tab.1.2, pag.5],[N] este sarcina echivalentă a arborelui pinion.
Relaţia pentru determinarea sarcinii dinamice echivalente depinde de raportul:
<
> ,unde:
,[N] este sarcina axială a rulmentului [1, tab. 7.4, pag.85], care se determină în dependenţă de componenţa axială a sarcinii radiale a rulmentului R s ,(N) , [1, tab.7.1, pag.81]:
[N];[N];
[N];[N].
[N] – forţa axialî în angrenaj; [p. 2.3, pag.9],[N] – sarcina radială a rulmentului, care corespunde forţei de reacţiune sumare
din reazeme. Acceptăm [N] , [N];e – coeficientul influenţei solicitării axiale, care se determină în dependenţă de raportul ( se determină din [1, tab.S5, anexa2], în conformitate cu diametrul treptei pentru rulment şi seria uşoară). Conform [1, tab. 7.3, pag.84], acceptăm ;
- coeficientul de rotire pentru cazul rotirii inelului interior.În conformitate cu recomandările [1, pag. 80] alegem următoarele relaţii pentru determinarea sarcinilor dinamice echivalente pentru cazul arborelui-pinion ,[N] :
[N]
[N],unde:
este coeficientul sarcinii radiale, acceptam ; [1,tab.7.1,pag.82] - coeficientul sarcinii axiale, accept ăm ; [1,tab.7.3,pag.84] - coeficientul de siguranţă, acceptăm ; [1, pag.82] - coeficientul de temperature, acceptăm . [1, pag.82]
[N] .
4.2.2 Capacitatea portantă dinamica necesară pentru rulmenţii arborelui condus:
[N] .
unde:[s - 1] este viteza ungiulară a arborelui pinion; [tab.1.2, pag.5]
,[N] este sarcina echivalentă a arborelui pinion.Relaţia pentru determinarea sarcinii dinamice echivalente depinde de raportul:
<
25
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
> ,unde:
,[N] este sarcina axială a rulmentului [1, tab. 7.4, pag.85],(similar pinion):[N];[N];
[N];[N].
,[N] – sarcina radială a rulmentului, care corespunde forţei de reacţiune sumare din reazeme. Acceptăm [N] , [N];e – coeficientul influenţei solicitării axiale, care se determină în dependenţă de raportul ( se determină din [1, tab.S5, anexa2], în conformitate cu diametrul treptei pentru rulment şi seria uşoară. Conform [1, tab. 7.3, pag.84], acceptăm ;
- coeficientul de rotire pentru cazul rotirii inelului interior.În conformitate cu recomandările [1, pag. 80] alegem următoarele relaţii pentru determinarea sarcinilor dinamice echivalente pentru cazul arborelui-pinion ,[N] :
[N]
[N],unde:
- coeficientul sarcinii axiale, acceptăm ; [1,tab.7.3,pag.84]
[N] .
4.3 Alegerea finală a rulmenţilorÎn conformitate cu diametrele sub rulmenţi şi capacităţile portante determinate anterior alegem următorii rulmenţi pentru arborii reductorului cilindric:
Tabelul 3.2 – Alegerea finală a rulmenţilor [1, tab.S5, anexa2]Simbolizarea
(GOST 831-75)Dimensiunile, [mm] Capacitatea portanta, [kN]
d D B r C r Co r
36305 25 62 17 2,0 22.0 16.236207 35 72 17 2,0 24,0 15,3
5 PROIECTAREA CONSTRUCTIVĂ A ROŢII DINŢATE CILINDRICELuînd în consideraţie recomandarile [1, pag.89-91] alegem metoda de obţinere a semifabricatului prin forjare, iar amplasarea butucului rotii dinţate faţă de reazeme să fie simetrică (fig.5.1).
26
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
Tabelul5.1 – Determinarea parametri lor construct iv i ai roţ i i dinţate cilindrice [mm].ELEMENTUL
ROŢIIPARAMETRUL RELAŢIA DE CALCUL
Coroana danturată
Diametrul cercului exter ior
( calculul angrenajului , tab.2.3pag.11) .
Lăţ imea (calculul angrenajului , tab.2.3 pag.11)
Grosimea În corespundere cu ş i rul normalizat de dimensiuni l iniare [1, tab.S.1, anexa 2] , acceptăm .
Teşi tura,
acceptăm .
Butucul
Diametrul inter ior (construcţ ia arbori lor f ig .3.6) .
Diametrul exter ior În corespundere cu ş i rul normalizat de dimensiuni
l iniare acceptăm .
Lăţ imea În corespundere cu ş i rul normalizat de dimensiuni l iniare acceptăm .
Discul
Grosimea
, Din considerente construct ive ş i în corespundere cu
ş i rul normalizat de dimensiuni l iniare , acceptăm.
Raza de rotunj i re [mm] acceptam prealabi l .
Găuri[mm] acceptăm prealabi l [mm] ,
gauri .
6 CALCULUL ASAMBLĂRILOR PRIN PANĂ
6.1 Calculul asamblărilor prin pană pentru arborele-pinionDate initiale:
[mm] si sînt diametrul şi lungimea treptei arborelui, pe care este instalată pana; [fig.3.6]
27
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
[N] – este forţa tangenţială în angrenaj. [pag.9]
Fig. 6.1 – Asamblarea prin pana paralela pe arboreal-pinion
6.1.2 Predimensionarea peneiÎn conformitate cu diametrul [mm] conform [1, tab.S9, anexa2] stabilim dimensiunile secţiunii transversale ale penei (fig.6.1):
[mm] ; [mm] ; [mm] ; [mm].Lungimea penei ,[mm] se stabileşte în dependenţă de lungimea treptei arborelui, pe care este instalată pana [mm]:
[mm],acceptăm conform şirului de lungimi ale penei standartizat – [mm].deci alegem prealabil urmatoarea pană:
Pana 6×6×32 GOST 23360-78.6.1.2 Calculul de verificare a peneiPenele paralele, utilizate la proiectarea reductoarelor, sunt verificate la strivire:
,
unde:,[mm2]este suprafaţa de strivire, care se determină din relaţia:
[mm2];
,[mm] – lungimea de lucru efectivă a penei cu suprafeţele frontale rotunjite:[mm];
28
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
[N/mm 2] – tensiunea admisibilă la strivire. Pentru bucşă de oţel şi sarcini liniştite [N/mm 2]
[N/mm 2]< .
Deoarece tensiunea de strivire nu depăşeste limita de strivire, acceptăm urmatoarea pană:
Pana 6×6×32 GOST 23360-78 .6.2 Calculul asamblării prin pană pentru arboreal condusDate iniţiale:
[mm] si sunt diametrul si lungimea treptei arborelui sub butucul elementului transmisiei deschise; [fig.3.6]
[mm] si [mm] – diametrul interior şi lungimea butucului roţii dinţate; [ tab.5.1]
[N] – este forţa tangenţială în angrenaj. [pag.9]
Fig.6.2 – Asamblările prin pană ale arborelui condus.6.2.1 Predimensionarea penelorSecţiunea A-A . În conformitate cu diametrul ,[mm] stabilim dimensiunile secţiunii transversale ale penei (fig.6.2):
[mm] ; [mm] ; [mm] ; [mm]Lungimea penei ,[mm] se stabileste în dependenţă de lungimea butucului roţii dinţate – [mm] :
29
Sch Coala № document .
Coala
Semnat Data
BPM 093980 02 01 MC
[mm].Acceptăm conform şirului de lungimi ale penei standartizat - [mm] .Deci prealabil alegem urmatoarea pană:
Pana 12×8×40 GOST 23360-78
Secţiunea B-B . În conformitate cu diametrul ,[mm] conform [1, tab.S9, anexa2] stabilim dimensiunile secţiunii transversale ale penei (fig.6.2):
[mm] ; [mm] ; [mm] ; [mm]Lungimea penei ,[mm] se stabileşte în dependenţă de lungimea treptei arborelui, pe care este instalată pana – [mm] :
[mm].Acceptăm conform şirului de lungimi ale penei standartizat - [mm] .Deci prealabil alegem urmatoarea pană:
Pana 8×7×50 GOST 23360-78.6.2.2 Calculul de verificare al penelorCondiţia de rezistenţă la forfecare:
unde:,[mm2]este suprafaţa de forfecare:
Secţiunea A-A [mm2];
Secţiunea B-B [mm2];
,[mm] – lungimea de lucru efectivă a penei cu suprafeţele frontale rotunjite:Secţiunea A-A [mm2];Secţiunea B-B [mm2] .Astfel,
Secţiunea A-A [N/mm 2];
Secţiunea B-B [N/mm 2] .
Deoarece tensiunile de strivire pentru ambele secţiuni nu depăşesc , acceptăm urmatoarele pene:Secţiunea A-A Pana 12×8×40 GOST 23360-78Secţiunea B-B Pana 8×7×50 GOST 23360-78.
Bibliografie:
1 .Mecanica aplicată :Îndrumar de proiectare. V.Dulgheru, R.Ciupercă, I. Bondariuc, I.Dicusară.Chisinau. :”Tehnica-Info”,2008.
2.Bazele proiectării maşinilor. Ion Bostan,Anatol Oprea. Ch.”Tehnico-Info”.2
30