Bab31 5 Beton Sm3(Rev)

struktur beton dasar - ambar susanto 9

III ANALISA DAN PERENCANAAN BERDASARKAN BEBAN DAN KEKUATAN TERFAKTOR [ PBKT ]

Untuk menganalisa dan merencanakan suatu elemen struktur beton

bertulang dapat digunakan asumsi asumsi sebagai berikut:

1) Material beton bersifat homogen.

2) Kuat tarik beton diabaikan, karena nilainya relative kecil.

3) Bidang rata tegak lurus sumbu,tetap rata setelah mengalami lentur.

4) Distribusi tegangan tekan ditentukan dari hubungan tegangan

regangan beton.

5) Regangan batas beton yang tertekan diambil sebesar 0,003

Untuk pembahasan lebih lanjut akan dibedakan definisi analisa dan

perencanaan sebagai berikut:

Analisa adalah memperhitungkan kekuatan penampang, dengan diketahui

data-data pendukung dari penampang tersebut berupa

mutu beton,mutu baja,dimensi penampang dan jumlah

tulangan.

Perencanaan adalah memperhitungkan jumlah tulangan yang dibutuhkan

oleh penampang dengan data-data pendukung berupa

gaya-gaya dalam (M,D,N),mutu baja,mutu beton serta

dimensi dari penampang.

III.1 Faktor Reduksi

Pada perencanaan dan analisa dengan sistim PBKT,faktor pembebanan

mengacu pada sistim/peraturan pembebanan untuk Jembatan Jalan Raya

sedangkan untuk faktor reduksi kekuatan sesuai dengan peraturan seperti

pada tabel sebagai berikut:


Tabel 2 Faktor reduksi kekuatan

No. Jenis gaya dalam yang bekerja Faktor reduksi

1 Lentur(momen) 0,8

2 Geser( lintang)dan torsi(puntir) 0,7

3 Aksial tekan (Normal):

a) dengan tulangan spiral

b) dengan tulangan geser biasa

0,7

0,65

III.2 Batasan Tulangan Tarik

Batasan-batasan tulangan tarik untuk keperluan analisa dan perencanaan

sebagai berikut:

1) Tulangan tarik minimum

Asmin db4.f'f

wy

c = atau miny

c

4.f'f

=

dan tidak boleh lebih kecil dari :

Asminyf

1,4 = .bw.d atau minyf

1,4 =

2) Tulangan tarik maksimum

max = 0,75 b

b

= ratio penulangan dalam keadaan seimbang.

Besarnya rasio penulangan dalam keadaan seimbang dapat ditentukan

sebagai berikut :


Dari diagram ( ii ) regangan :

s

b

0,003d

0,003C

+= ;s

sEfy= ; Es

200000fy0,003

d0,003

Cb

+=

= 200000 MPa.

yb f600

600.dC+

= .( 1 )

Dari diagram ( iii ) tegangan :

Keseimbangan gaya horizontal H = 0 Cc = Ts 0,85.fc.a.b = Asb.fy, dengan nilai a= 1 Cb

0,85,fc.( 1 Cb).b = Asb.f

.b'.0,85.f.fA

C1c

ysbb =

y

; Asb=b

1c

yb

1c

ybb '.0,85.f

.b.f.b'.0,85.f

.b.d.fC ==

.b.d

..( 2 )

Persamaan ( 1 ) dan ( 2 )

Cb = C

Gbr. 8 Penampang, regangan, tegangan dalam keadaan seimbang

b

( i ) Penampang ( ii )Regangan ( iii )Tegangan

Cc

Ts

d-2a


=+ yf600

600.d

1c

yb

'.0,85.f.b.f

b)f(600f

.600'.0,85.f).df(600f

.600.d'.0,85.f

yy

1c

yy

1c

+=

+ =

b)f(600f

.600'.0,85.f

yy

1c

+ =

Untuk nilai 1

a)

tergantung dari kuat tekan beton :

1=0,85 fcb)

30 MPa.

1=0,85-0.008(fc-30) fc

1) Balanced (keadaan seimbang) : lelehnya baja tulangan tarik,

bersamaan dengan hancurnya beton pada serat tekan terluar dengan

regangan maksimum sebesar 0,003.

> 30 MPa.

Dalam proses analisa maupun perencanaan elemen struktur beton

bertulang ada 3 jenis keruntuhan berkaitan dengan batasan regangan

beton sebesar 0,003 dan lelehnya baja tulangan tarik yaitu:

2) Under reinforced (bertulang lemah/kurang): diawali dengan lelehnya

baja tulangan tarik dari pada hancurnya beton pada serat tekan

terluar.Pada kondisi ini juga disebut keruntuhan daktail yaitu

melendutnya elemen horizontal sebelum elemen tersebut hancur.

3) Over reinforced ( bertulang lebih/kuat ) : diawali dengan hancurnya

beton pada serat tekan terluar dengan regangan sebesar 0,003 dan

baja tulangan belum leleh.Pada kondisi ini disebut keruntuhan getas

yaitu ditandai dengan hancurnya beton dan baja tulangan tarik belum

leleh.

Dari ke tiga jenis di atas dapat digambarkan posisi garis netral untuk ke

tiga kondisi di atas sebagi berikut:


III.3 Persyaratan selimut beton.( p ) Tebal selimut beton untuk baja tulangan harus diambil nilai tebal selimut

beton yang terbesar sesuai dengan ketentuan yang disyaratkan untuk

keperluan pengecoran dan perlindungan terhadap karat.

Tebal selimut beton untuk keperluan pengecoran tidak boleh kurang dari

nilai yang terbesar dari ketentuan sebagai berikut:

a) 1,5 kali ukuran agregat terbesar.

b) Setebal diameter tulangan yang dilindungi atau 2 kali diameter

tulangan terbesar bila dipakai berkas(kumpulan) tulangan.

Tebal selimut beton untuk keperluan perlindungan tehadap karat harus

diambil tebal selimut beton sebagai berikut:

a) Bila beton dicor di dalam acuan sesuai dengan spesifikasi yang

berwenang dan dipadatkan sesuai standart,selimut beton harus

diambil tidak kurang dari ketentuan yang diberikan pada Tabel 3 untuk

klasifikasi tidak terlindung.

b) Bila beton dicor di dalam tanah, tebal selimut beton ke permukaan

yang berhubungan dengan tanah diambil seperti yang disyaratkan

Gbr.9 Posisi garis netral


pada Tabel 3 namun harganya dinaikkan 30 mm atau 10 mm jika

beton dillindungi lapisan yang kedap terhadap kelembaban.

c) Bila beton dicor di dalam acuan kaku dan pemadatannya intensif,

seperti yang dicapai dari hasil meja getar,digunakan selimut beton

minimum seperti yang disyaratkan pada Tabel 4.

d) Bila komponen struktur beton dibuat dengan cara diputar, dengan

rasio air semen kurang dari 0,35 dan tidak ada toleransi negative

pada pemasangan tulangannya,selimut beton ditentukan sesuai

dengan Tabel 5.

Sesuai dengan persyaratan persyaratan yang ditentukan dalam

peraturan berikut ini adalah tabel tabel nilai selimut beton.

Tabel 3 Selimut beton untuk acuan dan pemadatan standart.

Klasifikasi

lingkungan

Tebal selimut beton nominal ( mm ) untuk beton

dengan kuat tekan fc yang tidak kurang dari

20 MPa 25 MPa 30 MPa 35 MPa 40 MPa

A 35 30 25 25 25

B1 ( 65 ) 45 40 35 25

B2 - ( 75 ) 55 45 35

C - - ( 90 ) 70 60

Tabel 4 Selimut beton untuk acuan kaku dan pemadatan intensif.

Klasifikasi

lingkungan

Tebal selimut beton nominal ( mm ) untuk beton

dengan kuat tekan fc yang tidak kurang dari

20 MPa 25 MPa 30 MPa 35 MPa 40 MPa

A 25 25 25 25 25

B1 ( 50 ) 35 30 25 25

B2 - ( 60 ) 45 35 25

C - - ( 65 ) 50 40


Tabel 5 Selimut beton untuk komponen yang dibuat dengan cara diputar

Klasifikasi

lingkungan

Kuat tekan beton

fc

Selimut beton ( mm )

( MPa )

A,B1 35 20

B2 40

50

25

20

C 40 35

Tebal selimut beton untuk klasifikasi lingkungan tertentu yang nilai

nominalnya berada di dalam tanda kurung merupakan suatu angka yang

tidak dianjurkan untuk digunakan,tetapi bila tidak ada alternative lain

dalam penggunaan mutu beton dan struktur berada dalam klasifikasi

lingkungan tersebut, maka nilai selimut beton tersebut dapat digunakan

sebagai bahan pertimbangan.

Tabel 6 Klasifikasi lingkungan

No. Keadaan permukaan dan lingkungan Klasifikasi lingk.

1 Komponen struktur yang berhubungan langsung

dengan tanah:

a)bagian komponen yang dilindungi lapisan tanah

lembab atau kedap air

b)bagian komponen lainnya di dalam tanah yang

tidak agresif.

c)bagian komponen di dalam tanah yang aagresif

( tanah permeable dengan pH < 4,atau dengan air

tanah yang mengandung ion sulfat > 1 g per liter )

A

A

U

2 Komponen struktur di dalam ruangan tertutup di

dalam bangunan,kecuali untuk keperluan

pelaksanaan dalam waktu yang singkat

A

3 Komponen struktur di atas permukaan tanah dalam

lingkungan terbuka:


a)daerah di pedalaman (> 50 km dari pantai ) di

mana lingkungan adalah :

-) bukan daerah industri dan berada dalam iklim

yang sejuk

-) bukan daerah industri namun beriklim tropis

-) daerah industri dalam iklim sembarang

b)daerah dekat pantai ( 1 km sampai 50 km dari

garis pantai ), iklim sembarang

c)daerah pantai ( < 1 km dari garis pantai tetapi tidak

dalam daerah pasang surut ),iklim sembarang

A

B1

B1

B1

B2

4 Komponen struktur dalam air:

a) air tawar

b) air laut :

-) terendam secara permanent

-) berada di daerah pasang surut

c) air yang mengalir

B1

B2

C

U

5 Komponen struktur di dalam lingkungan lainnya yang

tidak terlindung dan tidak termasuk dalam kategori

yang disebutkan di atas

U


III.4 ANALISA PENAMPANG BALOK PERSEGI BERTULANG TUNGGAL AKIBAT LENTUR.

h = tinggi balok [ mm ]

b = lebar balok [ mm ]

c = garis netral [ mm ]

c = regangan beton [ 0,003 ]

s = regangan baja tulangan

Cc = gaya tekan beton [ N ]

Ts

geser.tulutam.tul DD21

= gaya tarik baja tulangan [ N ]

d = tinggi effektif balok,ditentukan dari serat tekan terluar sampai

dengan titik berat tulangan tarik [ mm ]

= h p -

p = selimut beton

As = luas penampang tulangan tarik [mm2]

a = tinggi blok tegangan persegi ekivalen[mm]

= 1.c

Mn

Gbr. 10 Penampang,regangan,tegangan balok bertulang tunggal

= momen nominal penampang [Nmm]

( i) Penampang ( ii )Regangan ( iii )Tegangan

Ts

a

0,85fc

2ad

Cc

g.n

b

h

As

d

c

s

c Mn


Dari keseimbangan gaya horizontal pada diagram tegangan di atas dan

dengan asumsi tulangan tarik sudah leleh fs= fy , maka:

Keseimbangan gaya horizontal H = 0 Cc = Ts 0,85.fc.a.b= As.f

'.b0,85.f.fA

c

ys

y

a =

Besarnya momen nominal [ Mn ] suatu penampang adalah :

Mn = Cc

2ad. atau Mn = Ts

2ad.

Mn Mu di mana : = faktor reduksi kekuatan akibat lentur

Mn= Momen nominal penampang

Mu

a) Terhadap rasio penulangan minimum:

A

= Momen ultimate penampang

Kontrol daktilitas (rasio penulangan):

smin db4.f'f

wy

c = atau miny

c

4.f'f

=


Asminyf


1,4 =

b) Terhadap raio tulangan tarik maksimum

max = 0,75 b

)f(600f.600'.0,85.f

yy

1c

+

= 0,75 .

c) Rasio tulangan tarik ( )

= b.dAs


Analisa penampang balok persegi bertulang tunggal dapat dinyatakan

dalam diagram alir sebagai berikut:

Mulai

Data:b,h,d,As,fc,fy

Tentukan:

b.dA

s= , min ,max

Perlu perubahan penampang

Selesai

min max

Tentukan:

'.b0,85.f.fA

ac

ys= ,Mn,Mu

Tidak

Ya

Gbr.11 Diagram alir analisa balok bertulang tunggal


Contoh soal 1 Suatu penampang balok seperti pada gambar di bawah ini, bila mutu

beton(fc)=20 MPa, mutu baja(fy)=400 Mpa,tentukan momen nominal

( Mn ) dan momen ultimate ( Mu

)

Penyelesaian :

Dari diagram (iii) tegangan, dengan asumsi tulangan tarik leleh fs=fy:

Keseimbangan gaya horizontal H = 0 Cc = Ts 0,85.fc.a.b= As.f

'.b0,85.f.fA

c

ys

y

a =

( i )Penampang

Gbr. 12 Penampang, regangan,tegangan balok bertulang tunggal

( ii )Regangan ( iii )Tegangan

Ts

a

0,85fc

2ad

Cc

g.n

b

h

As

d

c

s

c Mn

b=250

h=600

As=1981,6 mm2

Mn ? Mu ?


=00,85.20.25

1981,6.400

= 186,50 mm

c = 219,4110,85

186,50

a

1

== mm.

Kontrol terhadap tulangan tarik sudah leleh, dengan menggunakan

diagram regangan:

c : c = s

21

: d - c

d=h-p- Dtul.utama - D

= 600-40-

tul.geser , dimisalkan diameter tulangan utama D-29,dan tul geser D-8

21 .29-8

= 537,5 mm

s c.ccd =

= .0,003219,411

219,411-537,5

= 0,004

y 002,0200000400

Ef

s

y == =

s > y

b.dAs

tulangan tarik sudah leleh.

Kontrol daktilitas ( rasio penulangan ): a) rasio tulangan terpasang ()

=

= 0148,0250.537,5

1981,6=

b) rasio tulangan minimum (min )

miny

c

4.f'f

= = 0028,04.400

20=

c

s

d

c


minyf

1,4= = 0035,04001,4

=

digunakan nilai min = 0,0035

c) rasio tulangan maksimum(max)

max = 0,75 b

)f(600f.600'.0,85.f

yy

1c

+

= 0,75 .

= 0,75 . 400)400(600

.600850,85.20.0, 1+

= 0,0163

Jadi :

max

min

penampang tidak perlu dirubah.

Besarnya momen nominal yang terjadi ( Mn ) adalah :

Mn = Cc

2ad.

= 0,85.20.186,50.250.

2186,50537,5

= 352123656,3 Nmm = 352,124 kNm

Momen ultimate ( Mu )

Mu = Mn = 0,8 . 352,124 = 281,699 kNm.

III.5 PERENCANAAN BALOK PERSEGI BERTULANG TUNGGAL AKIBAT

LENTUR Dalam proses perencanaan penampang balok persegi bertulang

tunggal,ganda maupun balok T untuk mutu beton dan baja tertentu, yang

harus ditetapkan lebih lanjut adalah dimensi penampang dari balok

tersebut.


Untuk memperkirakan dimensi dari balok dapat digunakan acuan pada

tabel di bawah ini:

Tabel 7 Estimasi tinggi minimum balok

Kompo

nen

Tebal minimum ( hmin )

2 Tumpuan 1 ujung

menerus

2 ujung

menerus

Kantilever

Balok 16L

18,5L

21L

8L

Untuk perencanaan penampang balok persegi maupun balok T harus

memenuhi kriteria sebagai berikut :

Mn Mu

= faktor reduksi akibat lentur.( 0,8)

Mn = momen nominal penampang

Mu

sehingga

U = 1,3.D + 1,8 L

Pada proses perencanaan salah satunya adalah menentukan luas baja

tulangan yang diperlukan penampang tersebut.Untuk menentukan luas

baja tulangan dapat dilakukan sebagai berikut :

= momen ultimate ( momen akibat beban terfaktor )

Struktur yang direncanakan dengan metode PBKT harus mempunyai kuat

rencana minimum sama dengan kuat perlu.Sebagai contoh akibat beban

mati dan beban hidup,kuat perlu ( U ) :

U = ( faktor beban mati x beban mati ( D ) + ( faktor beban hidup x beban

hidup ( L )

Faktor beban mati = 1,3 ; faktor beban hidup = 1,8


a) Cara ( metode ) 1

Dengan mengasumsikan bahwa nilai jd=( 0,87 0,95 )d, dan keruntuhan yang terjadi adalah keruntuhan tarik ( fs = fy )

Mn Mu

Mn

M u

Mn = Ts = A

.jd

s.fy.jd fs = f

M u

y

= As.fy

A

.jd

s .jdf

Mu

y

=

Kontrol asumsi terhadap nilai jd = d - a21

Keseimbangan gaya horizontal H = 0 Cc = T0,85.f

s

c.a.b = As.fs fs = fy

0,85.fc.a.b = As.fy

Gbr.13 Penampang,regangan,tegangan balok bertulang tunggal

( i ) Penampang ( ii ) Regangan ( iii ) Tegangan

Ts

a

0,85fc

2adjd =

Cc

g.n

b

h

As

d

c

s

c Mu


a ='.b0,85.f

.fA

c

ys

d- a21 = jd, bila ruas kiri sama dengan ruas kanan, maka asumsi nilai jd

dapat digunakan.

Kontrol rasio penulangan ( ) a) terhadap rasio penulangan minimum:

Asmin db4.f'f

wy

c = atau miny

c

4.f'f

=


Asminyf


1,4 =

b) terhadap raio tulangan tarik maksimum

max = 0,75 b

)f(600f.600'.0,85.f

yy

1c

+

= 0,75 .

c) terhadap rasio tulangan terpasang ( )

As = .b.d

=b.dAs

min;

a) 1,5 kali ukuran nominal maksimum agregat;atau

max

Kontrol penempatan tulangan Jarak tulangan harus cukup memadai untuk penempatan penggetar dan

memungkinkan ukuran terbesar dari agregat kasar dapat bergerak saat

digetarkan.

Jarak bersih minimum antara tulangan sejajar, seikat tulangan dan

sejenisnya tidak boleh kurang dari:


b) 1,5 kali diameter tulangan;atau

c) 40 mm.

Jarak bersih antara tulangan yang sejajar dalam lapisan tidak boleh

kurang dari 1,5 kali diameter tulangan atau 1,5 kali diameter seikat

tulangan.

b)Cara ( metode ) 2

Mn Mu

Ts.jd = Cc.jd= 0,85.fc a21d .a.b. ( )

a = b'0,85.f

.fA

c

ys.

As = .b.d

=b.dAs

a = '0,85.f

.d.f

b'0,85.f.b.d.f

b'0,85.f.fA

c

y

c

y

c

ys. ==

= 'f

f

c

y



As

Ts

a

0,85fc

2adjd =

Cc

g.n

b

h

As

d

c

s

c Mu


a = 0,85

d

Mu = 0,85.fc

a

21d.a.b.

= 0,85.fc

2.0,85

dd

0,85d

. b.

= .b.fc .d.

2.0,85d

d

= .b.d2. fc . ( )0,591 , nilai k = fc . ( )0,591 = .b.d2

2u

.b.d

M

.k

k = [ MPa ]

Dengan menggunakan tabel dari Istimawan,dengan mutu beton dan baja

tertentu:

=

=

=

MPafMPa'f

MPak

y

c dapat ditentukan nilai


Asmin db4.f'f

wy

c = atau miny

c

f4.'f

=


Asminyf


1,4 =


b) terhadap raio tulangan tarik maksimum

max = 0,75 b

)f(600f.600'.0,85.f

yy

1c

+

= 0,75 .

c) terhadap rasio tulangan terpasang ( )

As = .b.d

=b.dAs

min; max

Luas baja tulangan tarik ( As ) = .b.d Kontrol terhadap penempatan tulangan dapat dilakukan seperti pada cara

( metode ) 1


Perencanaan penulangan beton bertulang tunggal dapat dinyatakan

dengan diagram alir sebagai berikut:

Mulai

Data:b,h,d,Mu,fc,fy

Tentukan: Rasio penulangan (),

min ,max

min max Tidak

Tentukan: As = .b.d

Ya

Gambar penulangan

Selesai

Gbr.15 Diagram alir perencanaan balok bertulang tungggal


Contoh soal 2 Suatu jembatan dari konstruksi beton bertulang seperti pada gambar di

bawah ini,bila mutu beton ( fc)= 20 MPa,mutu baja (fy)=400 MPa,

rencanakan dan gambarkan penulangan dari balok tersebut.

Potongan I - I

Penyelesaian

1. Estimasi dimensi

h = .9000161.L

161

= = 562,5 mm 600 mm

b = .60021.h

21

= = 300 mm.

2. Estimasi beban

a) beban mati ( BM )

-) berat sendiri balok= 0,3.0,6.2400 = 432 kg/m

-) berat aspal = 0,1.1,5.2240 = 336 kg/m

q BM = 768 kg/m

9 M I

I

h=600 mm

b=300 mm


b) beban hidup ( BH )

q BH = 1000 kg/m

Beban ultimate (q u ) = 1,3 . q BM + 2,0. q

M

BH

= 1,3 .768 + 2,0.1000

= 1998,4 kg/m

3. Perhitungan gaya-gaya dalam ( momen )

umax2

u l.q81 =

= 2.1998,4.981

= 20233,8 kg m=202338000 Nmm

4. Perhitungan penulangan ( cara 1 )

9 M

qu



Ts

a

0,85fc

2adjd =

Cc

g.n

b

h

As

d

c

s

c Mu


Digunakan :

-)diameter baja tulangan utama D = 19 mm

-)diameter baja tulangan geser D = 10 mm

-)tebal selimut beton ( p ) = 40 mm

d = 600-40- 19.21 -10 = 540,5 mm ( asumsi tulangan dipasang 1 lapis )

Dengan mengasumsikan keruntuhan tarik ( fs = fy ) dan nilai jd = (0,87 s.d 0.95 )d,diambil nilai jd = 0,9 d. Jadi nilai jd = 0,9.540,5 = 486,45 mm.

Mn Mu

Mn

M u

Mn = Ts.jd

= As.fy

M u

.jd

= As.fy.jd

As 705,12995,486.400.8,0

202338000= = mm2

Kontrol trehadap asumsi jd = 0,9 d. Keseimbangan gaya horizontal H = 0 Cc = Ts 0,85.fc.a.b = As.f

300.20.85,0400.705,1299y

a =

= 101,938 mm

d - a21 = jd

540,5 - 938,101.21 = 489,531

489,531 486,450 ( asumsi dapat digunakan )

Jadi luas tulangan tarik ( As ) = 1299,705 mm2


Digunakan D 19, jumlah tulangan ( n ) = 4,584.19

41

1299,7052

= 5 bh.

Jadi 5 D19, luas terpasang ( As terpasang 1417,644.19.41 2 =) = 5. mm2> As


miny

c

4.f'f

= = 0028,0400.420

=

minyf

1,4 = = 0035,0400

4,1=

Jadi digunakan min 0035,0400

4,1= =

b) terhadap rasio tulangan tarik maksimum

max = 0,75 b

)f(600f.600'.0,85.f

yy

1c

+

= 0,75 .

= 0,75. ( )400600.400600.85,0.20.85,0

+

= 0,0163

c) rasio tulangan terpasang

As = .b.d

=b.dAs

=5,540.300

644,1417

= 0,0087

max

min

jadi perencanaan tulangan balok dapat diterima ( ok ).


Kontrol penempatan tulangan. a) Diasumsikan agregat terbesar yang digunakan diameter 15 mm=

1,5 x 15 = 22,5 mm

b) 1,5 x 19 = 28,5 mm

c) 40 mm

Jadi jarak bersih antar tulangan = 40 mm

300 2(40) 2(10) 5.(19) = 105 mm

Jarak antar tulangan = 25264

105 ,= < 40 mm,jadi tulangan harus dipasang

dua lapis,sehingga tinggi effektif balok (d) harus direvisi. Dengan

berubahnya tinggi effektif balok,maka harus dilakukan perhitungan ulang

terhadap penampang balok tersebut.

Pot I I

300

600

I

300

600

I


5. Perhitungan penulangan ( cara 2 / dengan tabel Istimawan )

Mu = b.d2

2u

.b.d

M

.k

k = [ MPa ]

= ( ) 889,25,540.300.8,0202338000

2 = MPa

0,008MPa 400 =fy

MPa 20 =fc'MPa 2,880 =k

=


miny

c

4.f'f

= = 0028,0400.420

=

minyf

1,4 = = 0035,0400

4,1=

Jadi digunakan min 0035,0400

4,1= =

b) terhadap rasio tulangan tarik maksimum

max = 0,75 b

)f(600f.600'.0,85.f

yy

1c

+

= 0,75 .

= 0,75. ( )400600.400600.85,0.20.85,0

+

= 0,0163

c) rasio tulangan terpasang()

dari tabel didapatkan hasil = 0,008

max

min

, jadi perencanaan tulangan balok dapat diterima ( ok ).


Jadi luas tulangan tarik ( As )

As = .b.d

= 0,008.300.540,5

= 1297,2 mm

4,578.19

41

1297,2002

=

2

Digunakan D 19, jumlah tulangan ( n ) = 5 bh.

Jadi 5 D19, luas terpasang ( As terpasang 1417,644.19.41 2 =) = 5. mm2> A

300 2(40) 2(10) 5.(19) = 105 mm

Jarak antar tulangan =

s

Kontrol penempatan tulangan. a) Diasumsikan agregat terbesar yang digunakan diameter 15 mm=

1,5 x15 = 22,5 mm

b) 1,5 x19 = 28,5 mm

c) 40 mm

Jadi jarak bersih antar tulangan = 40 mm

25264

105 ,= < 40 mm, jadi tulangan harus dipasang

dua lapis,sehingga tinggi effektif balok (d) harus direvisi.Dengan

berubahnya tinggi effektif balok,maka harus dilakukan perhitungan ulang

terhadap penampang balok tersebut.

300

600


POT I - I

I

300

600

I

Bab31 5 Beton Sm3(Rev)

Documents

Transcript of Bab31 5 Beton Sm3(Rev)