ASCENSORE: CASTELLETTO IN CARPENTERIA METALLICA, ELEVATORE, PORTE...

ASCENSORE: CASTELLETTO IN CARPENTERIA METALLICA, ELEVATORE, PORTE DI PIANO.

La presente Relazione descrive le opere occorrenti per la Realizzazione di un Ascensore da porre all’esterno del fabbricato in esame, e precisamente nella zona del Cortile Interno, cosi come indicato nel grafico progettuale allegato, le opere sono cosi descritte. CASTELLETTO in carpenteria metallica, altezza circa m 10.00 dal piano di posa dei pilastri, con strutture portanti realizzate da quattro pilastri in tubolari quadrati di acciaio, delle dimensioni di 100x100x5mm. I collegamenti tra i pilastri saranno realizzati con profili UPN100 posti ad intervalli UGUALI lungo tutta l’altezza della struttura. Le dimensioni in pianta sono di circa 1900x1700mm. La struttura di fondazione è realizzata con una piastra dello spessore di 500mm, posta a circa –1500 mm dall'estradosso della piastra di fondazione della scala. Calcestruzzo di fondazione tipo Rck30, acciaio per cemento armato B450C, acciaio per carpenteria metallic

a tipo S275. Il tutto come meglio specificato nei grafici allegati. Chiusure perimetrali del castelletto in vetrochiarostratificato8/9 compresi i profili metallici di aggancio alla struttura. LA FORNITURA DELL’ ASCENSORE E COSI DESCRITTA:

Centralino Locale macchine completo di magnetotermici luce FM e presa per luce lampada Portatile ed emergenza;

assistenza e spese per il collaudo finale al momento della messa in esercizio;

spese per Esame Finale (ex Collaudo);

scaletta del fondo fossa;

collegamento linea di terra alla presa generale dell’edificio;

linee e canalizzazioni nel caso il segnale di allarme e/o citofonico sia richiesto anche in altro luogo;

posizionamento di gruppo motore e quadro davanti alla porta dell’ultimo piano servito;

opere murarie di qualsiasi genere;

ponteggio occorrente per la posa in opera dei materiali, del castelletto metallico e dell'ascensore e -quanto altro necessario;

eventuale F.M. provvisoria, necessaria per il montaggio, resa in prossimità del quadro elettrico;

manovalanza pesante e leggera di aiuto al montaggio;

allontanamento materiali di risulta.

Allegati:

scheda tecnica ascensore

fascicolo dimensionamento castelletto metallico

grafici castelletto metallico

F

ASCIC

RELAZIONE DI CALCOLO

Castelletto Ascensore

INDICE:

DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA- Azione sismica

NORMATIVA DI RIFERIMENTO

VITA NOMINALE, CLASSI D’USO E PERIODO DI RIFERIMENTO

MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO

TERRENO DI FONDAZIONE

ANALISI DEI CARICHI

VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA

ELEMENTI DI FONDAZIONE.

METODO DI ANALISI E CRITERI DI VERIFICA.

AZIONI SULLA STRUTTURA

CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO

VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI

VALIDAZIONE DEL CALCOLO-INFORMAZIONI SULL'ELABORAZIONE

TABULATI DI CALCOLO

DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA

La presente Relazione descrive le opere occorrenti per la Realizzazione di un Ascensore da porre all’esterno del fabbricato in esame, e precisamente nella zona del Cortile Interno, cosi come indicato nel grafico progettuale allegato, le opere sono cosi descritte. CASTELLETTO in carpenteria metallica, altezza circa m 10.00 piano di posa dei pilastri, con strutture portanti realizzate da quattro pilastri in tubolari quadrati di acciaio, delle dimensioni di 100x100x5mm. collegamenti tra i pilastri saranno realizzati con profili UPN100 posti ad intervalli UGUALI lungo tutta l’altezza della struttura. Le dimensioni in pianta sono di circa 1900x1700mm. La struttura di fondazione è realizzata con una piastra .dello spessore di 500mm, posta acirca 1500mm dall'estradosso della piastra di fondazione della scala Calcestruzzo di fondazione tipo Rck30, acciaio per cemento armato B450C, acciaio per carpenteria metallica tipo S275. Il tutto come meglio specificato nei grafici allegati. Chiusure perimetrali del castelletto in vetro chiaro stratificato 8/9 compresi i profili metallici di aggancio alla struttura.

Modello di calcolo:

La scelta del modello strutturale da utilizzare per valutare il comportamento è sempre complessa e

dipende in generale dalla sua geometria, dagli elementi non strutturali in esso presenti, dai carichi a cui

esso è soggetto, dalle fasi di costruzione e dal terreno e dalla tipologia della struttura di fondazione.

La modellazione della struttura viene fatta in modo da rappresentare in maniera adeguata la

distribuzione di massa e di rigidezza effettiva dell’edificio. Per la modellazione del castelletto, lo schema

utilizzato è quello di telaio spaziale costituito da un insieme di elementi monodimensionali, travi e

pilastri, che costituiscono i telai, la fondazione, viene modellata su suolo elastico alla Winkler. Non sono

stati considerati impalcati rigidi e le masse sono state concertate in ogni nodo.

Modello Tridimensionale con Numerazione Nodi

Viste conrtrapposte Modello di calcolo

Pianta Numerazione Nodi in Copertura

NORMATIVA DI RIFERIMENTO

Nel seguente elenco sono riportate le norme di riferimento secondo le quali sono state condotte le fasi di calcolo

e verifica degli elementi strutturali:

Legge 5 novembre 1971 n. 1086 (G. U. 21 dicembre 1971 n. 321)

”Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura

metallica”

Legge 2 febbraio 1974 n. 64 (G. U. 21 marzo 1974 n. 76)

”Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche”

Legge regionale

titolo_legge_regionale

D.M. 14.01.2008 (nuove norme tecniche per le costruzioni)

Nel seguito denominate NT (norme tecniche)

Il calcolo delle sollecitazioni e la loro combinazione è stato eseguito seguendo le indicazioni delle NT secondo

l'APPROCCIO 2

VITA NOMINALE, CLASSI D’USO E PERIODO DI RIFERIMENTO

La costruzione in oggetto è definita dalla seguente tipologia (p.to 2.4 delle NT):

Vita della struttura

Tipo Opere ordinarie (50-100) 50 -

100 anni

Vita nominale(anni) 50.0

Classe d'uso Classe II

Coefficiente d'uso 1.000

Periodo di riferimento(anni) 50.000

Stato limite di esercizio - SLD PVR=63.0%

Stato limite ultimo - SLV PVR=10.0%

Periodo di ritorno SLD(anni) TR=50.3

Periodo di ritorno SLV(anni) TR=474.6

Per maggiori dettagli riguardo l'azione sismica si veda la definizione degli spettri di risposta

MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO

Per la realizzazione dell’opera in oggetto saranno impiegati i seguenti materiali, di cui si riportano nell' ordine le

proprietà meccaniche adottate nel calcolo elastico e le resistenze di calcolo per le verifiche di sicurezza:

Materiali Materiale: C35/45

Peso specifico kg/mc 2500

Modulo di Young E kg/cmq 3E05

Modulo di Poisson 0.13

Coefficiente di dilatazione termica 1/°C 1e-005

Materiale: Acciaio

Peso specifico kg/mc 7850

Modulo di Young E kg/cmq 2E06

Modulo di Poisson 0.30

Coefficiente di dilatazione termica 1/°C 1.2e-005

Parti in calcestruzzo armato

Classe calcestruzzo Cls C35/45

Resistenza cubica Rck kg/cmq 450

Resistenza di calcolo fcd kg/cmq 212

Resistenza a trazione di calcolofctd kg/cmq 16

Resistenza cilindrica fck kg/cmq 374

Resistenza a trazione mediafctm kg/cmq 34

Classe acciaio Acciaio B450C

Resistenza allo snervamento fyk kg/cmq >=4500

Resistenza alla rottura ftk kg/cmq >=5400

Parti in acciaio

Classe acciaio S275

fyd (t40mm) kg/cmq 2550

ft (t40mm) kg/cmq 4100

I diagrammi costitutivi del calcestruzzo e dell'acciaio per calcestruzzo sono stati adottati in conformità alle

indicazioni riportate al punto 4.1.2.1.2.2 del D.M. 14 gennaio 2008; in particolare per le verifiche delle sezioni in

calcestruzzo armato è stato adottato il modello di calcestruzzo riportato in a) della figura seguente

Diagrammi di calcolo tensione/deformazione del calcestruzzo.

ed il modello di acciaio riportato in a) o b) della figura seguente

Diagrammi di calcolo tensione/deformazione dell'acciaio per calcestruzzo.

La resistenza di calcolo è data da fyk / f. Il coefficiente di sicurezza è f .

Tutti i materiali impiegati dovranno essere comunque verificati con opportune prove di laboratorio secondo le

prescrizioni della vigente Normativa. Riguardo ai coefficienti di sicurezza parziali, alle deformazioni del

calcestruzzo e dell'acciaio per modello incrudente si faccia riferimento ai criteri di verifica nella sezione "Verifica

Elementi Strutturali"

TERRENO DI FONDAZIONE

Le fondazioni del fabbricato in oggetto sono costituite da {descrizione fondazioni} Dalla Relazione Geologica

redatta dal geologo {geologo} risulta che nell’area in oggetto, si ha un terreno di tipo tipo_terreno con la seguente

stratigrafia:

Strato n° 1 2

Spessore cm 300 1000

Peso spec. kg/mc 1696 1696

Peso spec. Sat. kg/mc 1695 1695

Angolo attrito ° 25 25

Addensato No No

OCR -- --

coesione kg/cmq 0.11 0.11

cu kg/cmq 0.00 0.00

Per la determinazione del carico limite del complesso terreno-fondazione, pertanto, si sono assunti i parametri

fisico-meccanici precedentemente indicati. Per maggiori dettagli riguardo i parametri che caratterizzano il terreno

si rimanda alla relazione geologica e a quella geotecnica.

ANALISI DEI CARICHI

La valutazione dei carichi e dei sovraccarichi è stata effettuata in accordo con le disposizioni contenute nel D.M.

14.01.2008 (nuove norme tecniche per le costruzioni)

I carichi adottati sono i seguenti:

Inoltre sulle aste è stato considerato il carico derivante dalle lastre di vetro (spessore 10mm) utilizzate

come chiusura del castelletto.

Il carico applicato ad ogni asta, considerando che il vetro avrà altezza pari a 1500mm è di 0,375 KN/m.

Sulla struttura di copertura sono stati applicati i carichi verticali derivanti dai ganci di testata previsti per il

montaggio dell’ascensore all’interno del castelletto.

I carichi sono stati considerati nella posizione più sfavorevole (la U3 contemporaneamente) considerando

2 carichi da 1500daN, il carico su U7 da 1500daN e un carico da 1500daN nella una posizione U4 pù sfavorevole.

SOVRACCARICO NEVE

Provincia : NAPOLI

Zona : 3

Altitudine as : 30 m s.l.m.

Esposizione : Normale

Periodo di ritorno : 50 anni

Il carico neve sulle coperture viene valutato con la seguente espressione:

qs = i · qsk · CE · Ct KN/m2

dove:

i Coefficiente di forma della copertura

CE = 1.0 Coefficiente di esposizione

Ct = 1.0 Coefficiente termico

qsk = 0.60 KN/m2 Carico neve al suolo

Nel caso in esame (copertura ad una falda), con

= 0.00°

il coefficiente di forma vale:

= 0.80 => qs = 0.48 KN/m2

SOVRACCARICO VENTO

Zona Vento Vb,0 (m/s) a0 (m) Ka (1/s)

3 27 500 0.020

Categoria di esposizione K z0 (m) zmin (m)

4 0.22 0.30 8

Altitudine: as = 30 m s.l.m.

Distanza dalla costa: terra - entro 10 Km

Classe di rugosità terreno: A

Altezza manufatto: h = 10.00 m

Periodo di ritorno: TR = 50.0 anni =>

R = 0.75 {1 - 0.2 ln[-ln(1 - 1/TR)]}

0.5 = 1.00

Velocità di riferimento del vento: Vb = Vb,0 per as ≤ a0

Vb = Vb,0 + Ka (as - a0) per as > a0

Vb = 27.000 m/s

Vb(TR) = R Vb = 27.020 m/s

Coefficiente dinamico: Cd = 1.00

Coefficiente di forma: Cp = 0.80

Coefficiente di attrito: Cf = 0.01

Coefficiente di topografia: Ct = 1.00

Coefficiente di esposizione: Ce(z) = K2 Ct ln(z/z0) [7 + Ct ln(z/z0)] per z ≥ zmin

Ce(z) = Ce(zmin) per z < zmin

Ce(z) = 1.78

Le azioni del vento si traducono in pressioni (positive) e depressioni (negative) agenti normalmente alla superficie

degli elementi che compongono la costruzione. La pressione agente su un singolo elemento è data dall'espressione:

p = qb Ce Cp Cd = 650.91 Pa

dove,

qb = 1/2 vb2 è la pressione cinetica di riferimento;

= 1,25 Kg/m3 la densit dell'aria.

L'azione tangente per unità di superficie parallela alla direzione del vento è:

pf = qb Ce Cf = 8.14 Pa

I carichi relativi ai pesi propri vengono valutati in automatico in funzione della geometria degli elementi ed al loro

peso specifico i tamponamenti vengono valutati per metro lineare di trave su cui insistono maggiori dettagli ad

essi relativi sono riportati nel tabulato di calcolo alla sezione dei carichi relativi alle aste, nodi ed shell.

VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA

L’azione sismica è stata valutata in conformità alle indicazioni riportate al capitolo 3.2 del D.M. 14 gennaio 2008

“Norme tecniche per le Costruzioni”

La valutazione degli spettri di risposta per un dato Stato Limite avviene attraverso le seguenti fasi:

ｷ definizione della Vita Nominale e della Classe d’Uso della struttura, in base ai quali si determina il Periodo di Riferimento dell’azione sismica.

ｷ Determinazione attraverso latitudine e longitudine dei parametri sismici di base ag, F0 e T*c per lo Stato

Limite di interesse; l’individuazione è stata effettuata interpolando tra i 4 punti più vicini al punto di riferimento

dell’edificio secondo quanto disposto dall'allegato alle NTC "Pericolosità Sismica" , dove:

ag accelerazione orizzontale massima al sito;

Fo valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale.

T*c periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale

ｷ Determinazione dei coefficienti di amplificazione stratigrafica e topografica.

ｷ Calcolo del periodo Tc corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello Spettro.

I dati così calcolati sono stati utilizzati per determinare gli Spettri di Progetto nelle verifiche agli Stati Limite

considerati, per ogni direzione dell'azione sismica.

Oltre alla determinazione dei parametri sismici del sito si è considerata la tipologia di terreno, la posizione

topografica e la tipologia strutturale (classe di duttilità, regolarità, ecc..) che ha condotto alla determinazione dei

seguenti spettri di risposta:

Per quanto riguarda il Modello di calcolo scelto in funzione dell’azione sismica si chiarisce

quanto segue:

Spettri di risposta

Spettro :SpettroNT

Il calcolo degli spettri e del fattore di struttura sono stati calcolati per la seguente tipologia di terreno e struttura

Vita della struttura

Tipo Opere ordinarie (50-100) 50 - 100

anni

Vita nominale(anni) 50.0

Classe d'uso Classe II

Coefficiente d'uso 1.000

Periodo di riferimento(anni) 50.000

Stato limite di esercizio - SLD PVR=63.0%

Stato limite ultimo - SLV PVR=10.0%

Periodo di ritorno SLD(anni) TR=50.3

Periodo di ritorno SLV(anni) TR=474.6

Parametri del sito

Comune Acerra - (NA)

Longitudine 14.373

Latitudine 40.945

Id reticolo del sito 32536-32758-32759-32537

Valori di riferimento del sito

Ag/g(TR=50.3) SLD 0.0618

F0(TR=50.3) SLD 2.3494

T*C(TR=50.3) SLD 0.312

Ag/g(TR=474.6) SLV 0.1666

F0(TR=474.6) SLV 2.3955

T*C(TR=474.6) SLV 0.354

Coefficiente Amplificazione Topografica St=1.000

Categoria terreno B

stato limite SLV

S=1.20

TB=0.16

TC=0.48

TD=2.27

stato limite SLD

S=1.20

TB=0.14

TC=0.43

TD=1.85

Fattore di struttura (SLV)

Classe duttilità B

Tipo struttura Calcestruzzo

Struttura non regolare in altezza Kr=0.800000

Kw=1.000

Regolare in pianta SI

Tipologia : struttura a telaio, a pareti accoppiate e miste Ce=3.000

Telaio + piani + campate Au/A1=1.300

Fattore di struttura q=Kw*Kr*q0=Kw*Kr*Ce*au/a1 3.120

TSLV [s] SLV[a/g] TSLD [s] SLD[a/g]

0.00000 0.30279 0.00000 0.09929

0.16550 0.22321 0.13961 0.23504

0.49650 0.22321 0.41883 0.23504

0.69175 0.16021 0.60785 0.16195

0.88700 0.12494 0.79687 0.12353

1.08225 0.10240 0.98589 0.09985

1.27750 0.08675 1.17490 0.08379

1.47275 0.07525 1.36392 0.07217

1.66800 0.06644 1.55294 0.06339

1.86325 0.05948 1.74196 0.05651

2.05850 0.05384 1.93098 0.05098

2.25375 0.05221 2.16087 0.04071

2.44900 0.05221 2.39076 0.03326

2.64425 0.05221 2.62065 0.02768

2.87021 0.05221 2.85054 0.02339

3.09617 0.05221 3.08043 0.02003

3.32213 0.05221 3.31033 0.01735

3.54808 0.05221 3.54022 0.01517

3.77404 0.05221 3.77011 0.01337

4.00000 0.05221 4.00000 0.01188

ELEMENTI DI FONDAZIONE.

Il calcolo della struttura di fondazione è condotto considerando le azioni che la struttura sovrastante le trasmette

amplificate per un γRd pari a 1,1 in CD “B” e 1,3 in CD “A”, e comunque non maggiori di quelle derivanti da una

analisi elastica della struttura in elevazione eseguita con un fattore di struttura q pari a 1 e non maggiori delle

resistenze degli elementi sovrastanti la fondazione.

METODO DI ANALISI E CRITERI DI VERIFICA.

Il calcolo delle azioni sismiche è stato eseguito in analisi dinamica modale, considerando il comportamento della

struttura in regime elastico lineare. La masse sono applicate nei nodi del modello queste vengono generate

attraverso i carichi agenti sulle membrature che collegano i nodi come la massa relativa alla azione di incastro

perfetto del carico considerato. La risposta massima di una generica caratteristica E, conseguente alla

sovrapposizione dei modi, è valutata con la tecnica della combinazione probabilistica definita CQC (Complete

Quadratic Combination - Combinazione Quadratica Completa):

con:

dove:

n è il numero di modi di vibrazione considerati

è il coefficiente di smorzamento viscoso equivalente espresso in percentuale;

ij è il rapporto tra le frequenze di ciascuna coppia i-j di modi di vibrazione.

Le sollecitazioni derivanti da tali azioni sono state calcolate per varie posizioni dei baricentri delle masse e composte

secondo combinazioni di posizioni prestabilite, come riportato in seguito, il risultato di tali combinazioni sono state

composte poi con quelle derivanti da carichi non sismici secondo le varie combinazioni di carico probabilistiche. Per

tener conto della eccentricità accidentale delle masse si sono considerate varie posizioni delle masse ad ogni

impalcato modificando la posizione del baricentro di una distanza, rispetto alla posizione originaria, come

percentuale della dimensione della struttura nella direzione considerata. Le azioni risultanti dai calcoli per le varie

posizioni delle masse, in fase di verifica vengono combinati al fine di ottenere le azioni piu' sfavorevoli; di seguito

vengono riportate sia le posizioni che le combinazioni delle masse, le due tabelle vanno lette nel seguente modo:

la prima indica la percentuale delle dimensione della struttura secondo cui viene spostato il baricentro ad ogni

impalcato la percentuale è assegnata nelle due direzioni ortogonali secondo cui agisce il sisma, per ognuna di tali

posizioni è eseguito un calcolo modale della struttura; la seconda tabella è usata in fase di verifica per la

valutazione dell'azione sismica nel seguente modo l'effetto del sisma in una direzione è combinato con quello

ortogonale di un'altra posizione con i fattori specificati nelle due colonne:

Percentuali Spostamento masse impalcati

Posizione % Spostamento direzione X % Spostamento direzione Y

1 0 -5

2 5 0

3 0 5

4 -5 0

Combinazioni del Sisma in X e Y e Verticale

Comb Pos. SismaX Pos. SismaY Fx Fy Fz

1 1 2 1 0.3 0

2 1 2 0.3 1 0

3 1 4 1 0.3 0

4 1 4 0.3 1 0

5 3 2 1 0.3 0

6 3 2 0.3 1 0

7 3 4 1 0.3 0

8 3 4 0.3 1 0

nji

jiij EEE,1,

2222

2

3

2

141

18

ijijij

ijij

ij

j

iij

Comb. = Numero di combinazione dei sismi

Pos. SismaX = Posizione in cui viene scelto il sisma in direzione X

Pos. SismaY = Posizione in cui viene scelto il sisma in direzione Y

Fx = Fattore con cui il sisma X partecipa

Fy = Fattore con cui il sisma Y partecipa

Fz = Fattore con cui il sisma Verticale partecipa (quando richiesto)

Ogni combinazione genera al massimo 8 sotto-combinazioni in base a tutte le combinazioni possibili dei segni di Fx ed Fy ed

Fz

Si è considerato un numero di modi di vibrazione sufficiente ad eccitare almeno l'85% della massa sismica in ogni

posizione delle masse, di seguito si riportano i risultati salienti dell'analisi modale sia per il calcolo allo Stato Limite

Ultimo che per quello di Esercizio:

[begin_modi_vibrare]

AZIONI SULLA STRUTTURA

I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le indicazioni del

D.M. 14 gennaio 2008. I carichi agenti sui solai, derivanti dall’analisi dei carichi, vengono assegnati alle aste in

modo automatico in relazione all’influenza delle diverse aree di carico. I carichi dovuti ai tamponamenti, sia sulle

travi di fondazione che su quelle di piano, sono schematizzati come carichi lineari agenti esclusivamente sulle aste.

In presenza di platee il tamponamento è inserito considerando delle speciali aste (aste a sezione nulla) che hanno

la sola funzione di riportare il carico su di esse agente nei nodi degli elementi della platea ad esse collegati. Su

tutti gli elementi strutturali è inoltre possibile applicare direttamente ulteriori azioni concentrate e/o distribuite. Le

azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti, accidentali e sisma) mediante le

combinazioni di carico di seguito descritte; da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare

successivamente nelle verifiche.

I solai, oltre a generare le condizioni di carico per carichi fissi e variabili, generano anche altre condizioni di carico

che derivano dal carico accidentale moltiplicati per i coefficienti 0, 1 e 2 da utilizzare per le varie combinazioni

di carico e per la determinazione delle masse sismiche.

Le azioni sono state assegnate su aste e piastre, definendo le seguenti condizioni di carico

Descrizione Tipo

Peso Proprio Automatica

QP Solai Automatica

QFissi Solai Automatica

QV Solai Automatica

QV SolaiPsi0 Automatica



Tamponamenti(G2) Utente

Neve Utente

Vento X Utente

Vento Y Utente

Carichi termici Utente

Vetro Utente

Ascensore Utente

f1 fossa Utente

f2 fossa Utente

f3 fossa Utente

Ascensore dinamica Utente

In fase di combinazione delle condizioni di carico si è agito su coefficienti moltiplicatori delle condizioni per definirne

l’esatto contributo sia in termini di carico che di massa, e sono stati infine definiti gli scenari di calcolo come gruppi

omogenei di combinazioni di carico. DI seguito vengono riportate le combinazioni di carico usate per lo Stato Limite

Ultimo e per lo Stato Limite di Esercizio. Le verifiche sono riportate nel fascicolo dei calcoli.

Le tabelle riportano nell'ordine:

il nome della combinazione di carico

il tipo di analisi svolta: STR=Strutturale, Statica STR=Sismica statica Strutturale, Modale STR=Sismica modale

strutturale, SLE Rara=Stato Limite Esercizio combinazione rara, SLE Freq=Stato Limite Esercizio combinazione

frequente, SLE Q.Perm=Stato Limite Esercizio combinazione quasi Permanente, GEO=Geotecnica, Statica

GEO=Sismica Statica Geotecnica, Modale GEO=Sismica modale Geotecnica, STR+GEO=Strutturale+Geotecnica,

Statica STR+GEO=Sismica Statica Strutturale+Geotecnica, Modale STR+GEO=Sismica modale

Strutturale+Geotecnica, Modale SLE= Combinazione sismica modale con spettro di progetto SLD,Statica

SLE=Combinazione sismica statica con spettro di progetto SLD. I termini "Strutturale", "Geotecnica" e

"Strutturale+Geotecnica" indicano che la combinazione è usata dal programma per la determinazione delle

verifiche di resistenza degli elementi strutturali, delle sole verifiche geotecniche, sia per le verifiche strutturali che

geotecniche.

lo spettro usato, se sismica

il fattore amplificativo del sisma

l’angolo di ingresso del sisma, se trattasi di analisi sismica

il nome della condizione di carico e per ogni condizione di carico

il fattore di combinazione per i carichi verticali

se la condizione (con il suo coefficiente di peso) è inclusa nella combinazione (colonna Attiva)

se la condizione partecipa alla formazione della massa (colonna Massa)

il fattore con cui partecipa alla formazione della massa (se non è esclusa dalla formazione della massa)

Scenario di calcolo

Scenario : Set_NT_SLUA2STR/GEO

Combinazione Tipo Spettro F.Sisma K

mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.

1) AD QVSolai F3 STR+GEO 0.60

Peso Proprio 1.3 Si Si 1

QP Solai 1.3 Si Si 1

QFissi Solai 1.5 Si Si 1

QV Solai 1.5 Si Si 1

QV SolaiPsi0 1 No No 1


QV SolaiPsi2 1 No Si 1

Tamponamenti(G2) 1 No Si 1

Neve 0.75 Si No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 0.9 Si No 1

Carichi termici 0.9 Si No 1

Vetro 1.5 Si Si 1

Ascensore 1.5 Si Si 1

f1 fossa 1 No Si 1

f2 fossa 1 No Si 1

f3 fossa 1 Si Si 1

Ascensore dinamica 1 Si No 1









Tamponamenti(G2) 1.5 No Si 1

Neve 0.75 Si No 1

Vento X 0.9 Si No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 1.5 Si Si 1


f1 fossa 1 No Si 1

f2 fossa 1 No Si 1

f3 fossa 1 Si Si 1




mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.









Neve 0.75 Si No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 0.9 Si No 1


Vetro 1.5 Si Si 1


f1 fossa 1 No Si 1

f2 fossa 1 Si Si 1

f3 fossa 1 No Si 1











Neve 0.75 Si No 1

Vento X 0.9 Si No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 1.5 Si Si 1


f1 fossa 1 No Si 1

f2 fossa 1 Si Si 1

f3 fossa 1 No Si 1










Tamponamenti(G2) 1.5 Si Si 1

Neve 0.75 Si No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 0.9 Si No 1


Vetro 1.5 Si Si 1


f1 fossa 1 Si Si 1

f2 fossa 1 No Si 1

f3 fossa 1 No Si 1











Neve 0.75 Si No 1

Vento X 0.9 Si No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 1.5 Si Si 1


f1 fossa 1 Si Si 1


mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.

f2 fossa 1 No Si 1

f3 fossa 1 No Si 1


7) AD Neve STR+GEO 0.80




QV Solai 1 No Si 1

QV SolaiPsi0 1.5 Si No 1




Neve 1.5 Si No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 0.9 Si No 1


Vetro 1.5 Si Si 1


f1 fossa 1 No Si 1

f2 fossa 1 No Si 1

f3 fossa 1 No Si 1


8) AD Neve STR+GEO 0.80




QV Solai 1 No Si 1





Neve 1.5 Si No 1

Vento X 0.9 Si No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 1.5 Si Si 1


f1 fossa 1 No Si 1

f2 fossa 1 No Si 1

f3 fossa 1 No Si 1


9) AD VentoX Vert.

Sfav STR+GEO 0.80




QV Solai 1 No Si 1





Neve 0.75 Si No 1

Vento X 1.5 Si No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 1.5 Si Si 1


f1 fossa 1 No Si 1

f2 fossa 1 No Si 1

f3 fossa 1 No Si 1


10) AD VentoY

Vert. Sfav STR+GEO 0.80




QV Solai 1 No Si 1






mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.

Neve 0.75 Si No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 1.5 Si No 1


Vetro 1.5 Si Si 1


f1 fossa 1 No Si 1

f2 fossa 1 No Si 1

f3 fossa 1 No Si 1


11) AD Termici STR+GEO -1.00




QV Solai 1 No Si 1





Neve 0.75 Si No 1

Vento X 0.9 Si No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 1.5 Si Si 1


f1 fossa 1 No Si 1

f2 fossa 1 No Si 1

f3 fossa 1 No Si 1


12) AD Termici STR+GEO -1.00




QV Solai 1 No Si 1





Neve 0.75 Si No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 0.9 Si No 1


Vetro 1.5 Si Si 1


f1 fossa 1 No Si 1

f2 fossa 1 No Si 1

f3 fossa 1 No Si 1


13) AD VentoX

Vert fav STR+GEO 0.80

Peso Proprio 1 Si Si 1

QP Solai 1 Si Si 1

QFissi Solai 1 No Si 1

QV Solai 1 No Si 1





Neve 1 No No 1

Vento X 1.5 Si No 1

Vento Y 1 No No 1

Carichi termici 1 No No 1

Vetro 1 No Si 1

Ascensore 1 No Si 1

f1 fossa 1 No Si 1

f2 fossa 1 No Si 1

f3 fossa 1 No Si 1

Ascensore dinamica 1 No No 1

14) AD VentoY

Vert fav STR+GEO 0.80



mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.

QP Solai 1 Si Si 1

QFissi Solai 1 No Si 1

QV Solai 1 No Si 1





Neve 1 No No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 1.5 Si No 1


Vetro 1 No Si 1

Ascensore 1 No Si 1

f1 fossa 1 No Si 1

f2 fossa 1 No Si 1

f3 fossa 1 No Si 1


15) SISMAX1 Modale

STR+GEO SpettroNT 1 0 1.00


QP Solai 1 Si Si 1

QFissi Solai 1 Si Si 1

QV Solai 1 No Si 1



QV SolaiPsi2 1 Si Si 1

Tamponamenti(G2) 1 Si Si 1

Neve 1 No No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 1 Si Si 1

Ascensore 1 Si Si 1

f1 fossa 1 Si Si 1

f2 fossa 1 Si Si 1

f3 fossa 1 Si Si 1


16) SISMAY1 Modale



QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No Si 1





Neve 1 No No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 1 Si Si 1

Ascensore 1 Si Si 1

f1 fossa 1 Si Si 1

f2 fossa 1 Si Si 1

f3 fossa 1 Si Si 1


17) SISMAX2 Modale



QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No Si 1





Neve 1 No No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 1 Si Si 1


mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.

Ascensore 1 Si Si 1

f1 fossa 1 Si Si 1

f2 fossa 1 Si Si 1

f3 fossa 1 Si Si 1


18) SISMAY2 Modale



QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No Si 1





Neve 1 No No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 1 Si Si 1

Ascensore 1 Si Si 1

f1 fossa 1 Si Si 1

f2 fossa 1 Si Si 1

f3 fossa 1 Si Si 1


Scenario : Set_NT_SLE


mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.

1) AD FOSSA SLE Freq. 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1


QV SolaiPsi1 1 Si No 1



Neve 1 No No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 0.6 Si No 1

Ascensore 0.6 Si No 1

f1 fossa 1 No No 1

f2 fossa 1 Si No 1

f3 fossa 1 No No 1


2) AD FOSSA SLE Rara 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





Neve 0.5 Si No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 0.6 Si No 1


Vetro 1 Si No 1

Ascensore 1 Si No 1

f1 fossa 1 No No 1

f2 fossa 1 Si No 1

f3 fossa 1 No No 1


3) AD QVSolai SLE Rara 1.00



mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.

QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 Si No 1





Neve 0.5 Si No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 0.6 Si No 1


Vetro 1 Si No 1

Ascensore 1 Si No 1

f1 fossa 1 No No 1

f2 fossa 0.6 Si No 1

f3 fossa 1 No No 1

Ascensore dinamica 0.6 Si No 1

4) AD QVSolai SLE Rara 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 Si No 1





Neve 0.5 Si No 1

Vento X 0.6 Si No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 1 Si No 1

Ascensore 1 Si No 1

f1 fossa 1 No No 1


f3 fossa 1 No No 1


5) AD Neve SLE Rara 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





Neve 1 Si No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 0.6 Si No 1


Vetro 0.6 Si No 1


f1 fossa 1 No No 1


f3 fossa 1 No No 1


6) AD Neve SLE Rara 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





Neve 1 Si No 1

Vento X 0.6 Si No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 0.6 Si No 1


f1 fossa 1 No No 1



mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.

f3 fossa 1 No No 1


7) AD VentoX SLE Rara 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





Neve 0.5 Si No 1

Vento X 1 Si No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 0.6 Si No 1


f1 fossa 1 No No 1


f3 fossa 1 No No 1


8) AD vento Y SLE Rara 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





Neve 0.5 Si No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 1 Si No 1


Vetro 0.6 Si No 1


f1 fossa 1 No No 1


f3 fossa 1 No No 1


9) AD Termici SLE Rara 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





Neve 0.5 Si No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 0.6 Si No 1

Carichi termici 1 Si No 1

Vetro 0.6 Si No 1


f1 fossa 1 No No 1


f3 fossa 1 No No 1


10) AD Termici SLE Rara 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





Neve 0.5 Si No 1

Vento X 0.6 Si No 1

Vento Y 1 No No 1


mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.

Carichi termici 1 Si No 1

Vetro 0.6 Si No 1


f1 fossa 1 No No 1


f3 fossa 1 No No 1


11) AD QVSolai SLE Freq. 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





Neve 1 No No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 0.6 Si No 1


f1 fossa 1 No No 1


f3 fossa 1 No No 1


12) AD Neve SLE Freq. 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





Neve 0.2 Si No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 0.6 Si No 1


f1 fossa 1 No No 1


f3 fossa 1 No No 1


13) AD VentoX SLE Freq. 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





Neve 1 No No 1

Vento X 0.2 Si No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 0.6 Si No 1


f1 fossa 1 No No 1


f3 fossa 1 No No 1


14) AD Vento Y SLE Freq. 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1




mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.



Neve 1 No No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 0.2 Si No 1


Vetro 0.6 Si No 1


f1 fossa 1 No No 1


f3 fossa 1 No No 1


15) AD Termici SLE Freq. 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





Neve 1 No No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 0.6 Si No 1


f1 fossa 1 No No 1


f3 fossa 1 No No 1


16) Quasi P1 SLE

Q.Perm. 1.00


QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





Neve 1 No No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 0.6 Si No 1


f1 fossa 1 No No 1


f3 fossa 1 No No 1


17) SISMAX1 Modale



QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





Neve 1 No No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 0.6 Si No 1


f1 fossa 1 No No 1


f3 fossa 1 No No 1



mod Cond.Carico

Fatt.

cv. Attiva Massa

Fattore

m.

18) SISMAY1 Modale



QP Solai 1 Si Si 1


QV Solai 1 No No 1





Neve 1 No No 1

Vento X 1 No No 1

Vento Y 1 No No 1


Vetro 0.6 Si No 1


f1 fossa 1 No No 1


f3 fossa 1 No No 1


CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO

Autori: dott. ing. Dario PICA prof. ing. Paolo BISEGNA

dott. ing. Donato Sista

Produzione e distribuzione SOFT.LAB srl

via Borgo II - 82030 PONTE (BN)

tel. ++39 (824) 874392 fax ++39 (824) 874431

internet: http://www.soft.lab.it e.mail: [email protected]

Sigla:

IperSpaceMax 8.1.0

Licenza n. Concesso in licenza a ZANNINI ANTIMO codice utente

C00658

Il modello di calcolo assunto è di tipo spaziale e l’analisi condotta è una Analisi Elastica Lineare, esso è

fondamentalmente definito dalla posizione dei nodi collegati da elementi di tipo Beam o elementi di tipo shell a

comportamento sia flessionale che membranale, l’elemento finito shell utilizzato è anche in grado di esprimere una

rigidezza rotazionale in direzione ortogonale al piano dello shell.

L’analisi sismica utilizzata è l’analisi modale con Combinazione Quadratica Completa degli effetti del sisma. Il

modello è stato analizzato sia per le combinazioni dei carichi verticali sia per le combinazioni di carico verticale e

sisma. Un particolare chiarimento richiede la definizione delle masse nell’analisi sismica. Pur avendo considerato il

modello con impalcati rigidi non si rende necessario calcolare il modello con la metodologia del MASTER-SLAVE, in

quanto gli impalcati rigidi sono stati modellati con elementi di tipo shell a comportamento membranale in

corrispondenza dei campi di solaio. Per ottenere tale modellazione il programma inserisce in automatico elementi di

tipo shell a comportamento membranale in corrispondenza del campo di solaio intercluso tra una maglia di travi, la

loro rigidezza membranale è sufficientemente alta da rendere il campo di solaio rigido nel proprio piano, ma tale da

non mal condizionare la matrice di rigidezza della struttura. Qualora una maglia di travi non è collegata da solaio lo

shell non viene inserito rendendo tale campo libero di deformarsi con il solo vincolo dato dalle travi della. La loro

rigidezza flessionale è trascurabile rispetto a quella degli elementi che contornano il campo, per cui lo shell impone

un vincolo orizzontale solo nel piano dell’impalcato tra i nodi collegati, quindi non è necessario definire

preventivamente definire il centro di massa e momento d’inerzia delle masse, questo perché le masse sono

trasferite direttamente nei nodi del modello (modello Lumped Mass) dal codice di calcolo, il metodo per calcolare le

masse nei nodi può essere quello per aree di influenza, ma questa richiederebbe l’intervento diretto dell’operatore;

il codice di calcolo utilizza una metodologia leggermente più raffinata per tener conto del fatto che su un elemento

mailto:[email protected]

il carico portato non è uniforme, quindi il codice di calcolo considera i carichi presenti sull’asta che sono stati

indicati come quelli che contribuiscono alla formazione della massa (tipicamente G + Q) e calcola le reazioni di

incastro perfetto verticali, tali reazioni divise per l’accelerazione di gravità g danno il contributo dell’elemento alla

massa del nodo, sommando i contributi di tutti gli elementi che convergono nel nodo si ottiene la massa

complessiva nel nodo; per gli elementi shell invece si utilizza il metodo delle aree di influenza ossia in ognuno dei 3

oppure 4 nodi che definiscono lo shell si assegna 1/3 oppure ¼ del peso dello shell e 1/3 oppure ¼ dell’eventuale

carico variabile ridotto, sommando su tutti gli shell che convergono nel nodo si ottiene la massa da assegnare al

nodo.

VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI

La verifiche di resistenza degli elementi è condotta considerando le sollecitazioni di calcolo ed imponendo che le

resistenze siano superiori alle azioni. Gli elementi sono verificati e/o progettati applicando la gerarchia delle

resistenze in particolare la gerarchia flessione-taglio per la verifica/progetto dell'elemento e la gerarchia pilastro-

trave per la determinazione delle resistenze del pilastro. Le verifiche sono condotte secondo i seguenti criteri di

verifica validi sia per lo SLU che per lo SLD, i criteri di verifica sono una raccolta di parametri che vengono usati in

fase di verifica secondo le esigenze strutturali, ognuno di essi contiene i dati per tutti gli elementi, è sottointeso che

nella verifica di un elemento (es. trave) non sono presi in considerazione i dati relativi agli altri elementi (ad es. se

si verifica una trave non sono presi in considerazione i dati relativi a pilastri e shell, così come se si esegue una

verifica agli SLU non sono presi in considerazione i dati relativi agli SLE). Ognuno di essi è identificato da un nome

a scelta dell'operatore, per cui nei tabulati di verifica il nome del criterio ne identifica i parametri usati. Riguardo

alle verifiche agli SLU le resistenze sono determinate in base a quanto specificato dalla norma attraverso il modello

plastico-incrudente o elastico-perfettamente plastico, la verifica consiste nel verificare che assegnate le

sollecitazioni di verifica le deformazioni massime nel calcestruzzo e nell'acciaio siano inferiori a quelle ultime cio'

equivale ad affermare che nello spazio tridimensionale N,My,Mz il punto rappresentativo delle sollecitazioni è

interno al dominio di resistenza della sezione.

Le verifiche agli SLE riguardano le verifiche di:

deformabilità degli impalcati con 0.005*h

fessurazione

tensioni in esercizio

Criteri di verifica

Criterio di verifica: CLS_Muri

Generici

Resistenza caratteristica Rck kg/cmq 450

Tensione caratteristica snervamento acciaio fyk kg/cmq 4500

Deformazione unitaria c0 0.002

Deformazione ultima cu 0.0035

fu (solo incrudimento) 0.01

Modulo elastico E acciaio kg/cmq 2E06

Copriferro di calcolo cm 4.0

Copriferro di disegno cm 2.0

Coefficiente di sicurezza Cls 1.5

Coefficiente di sicurezza Acc 1.15

Riduzione fcd calcestruzzo 0.85

Usa staffe minime di normativa in assenza di sisma No

Usa staffe minime di normativa in presenza di sisma No

Generici N.T.

Inclinazione bielle compresse cotg( ) 1.00

Modello acciaio Elasto-plastico

Elemento esistente Si

Generici N.T. Elementi esistenti

Resistenza cubica media Rcm kg/cmq 300

Tensione media di snervamento acciaio fym kg/cmq 4500

Fattore di confidenza kg/cmq 1.20

Applica i fattori di struttura per verifiche duttili e fragili No

Generici D.M. 96 T.A.

Tensione ammissibile c kg/cmq 135.0

Tensione ammissibile c in trazione kg/cmq 28.6

Tensione ammissibile c acciaio kg/cmq 2600.0

Tensione tangenziale ammissibile c0 kg/cmq 8.0

Tensione tangenziale massima c1 kg/cmq 22.6

Coefficiente di omogeneizzazione n 15

Coefficiente di omogeneizzazione n in trazione 0.5

Sezione interamente reagente No

Fessurazioni

Verifica a decompressione No

Verifica formazione fessure No

Verifica aperture fessure Si

Classe di esposizione X0

Tipo armatura Poco sensibile

Combinazione Rara No

Combinazione QP Si

W ammissibile Combinazione QP mm 0.300

Combinazione Freq. Si

W ammissibile Combinazione Freq. mm 0.400

Valore caratteristico apertura fessure wk(*wm) 1

fc efficace kg/cmq 33.52

Coefficiente di breve o lunga durata kt 0.40

Coefficiente di aderenza k1 0.80

Tensioni ammissibili di esercizio

Verifica Combinazione Rara Si

Tensione ammissibile Cls kg/cmq 224

Tensione ammissibile Acciaio kg/cmq 3600

Verifica Combinazione QP Si

Tensione ammissibile Cls kg/cmq 168

Tensione ammissibile Acciaio kg/cmq 3600

Verifica Combinazione Freq. No

Coeffcienti di omogeneizzazione

Acciaio - Cls compresso 15

Cls teso - Cls compresso 0.5

Armatura muri

Minima percentuale armatura rispetto al Cls in direzione X % 0.125

Minima percentuale armatura rispetto al Cls in direzione Y % 0.125

Massima percentuale armatura rispetto al Cls in direzione X % 2

Massima percentuale armatura rispetto al Cls in direzione Y % 2

Verifica muri

Step incremento armatura cmq 0.01

Verifica muri come pareti No

Criterio di verifica: Acciaio_FlessTors

Verifiche

Tipo di acciaio S275

amm (T40mm) kg/cmq 1700

Fy (T40mm) kg/cmq 2550

Ft (T40mm) kg/cmq 4100

Piano di verifica

Tipo di istabilità Flessotorsione

Max 200

Coefficiente di sicurezza s 1.5

Coeffficiente di adattamento plastico x 1

Coeffficiente di adattamento plastico y 1

Costante di ingobbimento Jw 1

Usa No

Escludi momento flettente trasversale Mz No

Verifica come pendolo No

Carichi estradossati No

Verifiche N.T. SLU

Coefficiente di sicurezza M 1.05

Usa CNR 10011 No

Stampe

Combinazioni di verifica Più gravosa

Verifiche N.T. SLE

Verifica degli spostamenti verticali Si

Monta iniziale della trave c cm 0.0

Limite spostamento nello stato finale finale mm L/250.00

Limite spostamento dovuto ai soli carichi variabili mm L/300.00

Criterio di verifica: Acciaio_PressSverg

Verifiche

Tipo di acciaio S275

amm (T40mm) kg/cmq 1700

Fy (T40mm) kg/cmq 2550

Ft (T40mm) kg/cmq 4100

Piano di verifica

Tipo di istabilità Pressoflessione con

svergolamento

Max 200

Coefficiente di sicurezza s 1.5

Coeffficiente di adattamento plastico x 1

Coeffficiente di adattamento plastico y 1

Costante di ingobbimento Jw 1

Usa No

Escludi momento flettente trasversale Mz No

Verifica come pendolo No

Carichi estradossati No

Verifiche N.T. SLU

Coefficiente di sicurezza M 1.05

Usa CNR 10011 No

Stampe

Combinazioni di verifica Più gravosa

Verifiche N.T. SLE

Verifica degli spostamenti verticali Si

Monta iniziale della trave c cm 0.0

Limite spostamento nello stato finale finale mm L/250.00

Limite spostamento dovuto ai soli carichi variabili mm L/300.00

Periodi di vibrazione e Masse modali

Scenario di calcolo : Set_NT_SLUA2STR/GEO

Attenzione: il report è generato per il calcolo parziale: CalcoloNT_SLU(STR/GEO) (Sismico modale)

Posizione masse 1

Numero di Frequenze calcolate =250, filtrate=101

N T(s) Coeff. Partecipazione Masse Modali Percentuali

kgm*g

Dir=0° Dir=90° Dir=0° Dir=90° Dir=0° Dir=90°

1(1) 0.2108 -0.280 14.601 1 2091 0.01 19.38

2(2) 0.1223 0.314 -6.066 1 361 0.01 3.35

3(3) 0.0787 -0.169 4.787 0 225 0.00 2.08

4(4) 0.0626 0.166 4.742 0 220 0.00 2.04

5(5) 0.0569 -0.302 -3.290 1 106 0.01 0.98

6(6) 0.0534 2.823 -0.931 78 8 0.72 0.08

7(8) 0.0496 -1.089 -1.159 12 13 0.11 0.12

8(9) 0.0485 -0.697 -2.865 5 81 0.04 0.75

9(10) 0.0453 6.511 0.217 416 0 3.86 0.00

10(11) 0.0440 -4.459 -0.494 195 2 1.81 0.02

11(12) 0.0415 -0.168 -2.022 0 40 0.00 0.37

12(13) 0.0406 -0.035 1.646 0 27 0.00 0.25

13(14) 0.0383 2.663 -0.313 70 1 0.65 0.01

14(15) 0.0377 -0.194 -3.452 0 117 0.00 1.08

15(16) 0.0370 1.065 2.805 11 77 0.10 0.72

16(17) 0.0349 2.223 1.499 48 22 0.45 0.20

17(18) 0.0347 -2.667 0.476 70 2 0.65 0.02

18(19) 0.0332 2.874 -0.152 81 0 0.75 0.00

19(20) 0.0327 3.541 -0.796 123 6 1.14 0.06

20(21) 0.0321 -11.730 -0.991 1349 10 12.51 0.09

21(22) 0.0314 -2.771 4.822 75 228 0.70 2.11

22(23) 0.0301 -1.140 0.156 13 0 0.12 0.00

23(25) 0.0272 -0.000 -1.132 0 13 0.00 0.12

24(26) 0.0266 -0.133 -1.505 0 22 0.00 0.21

25(27) 0.0243 -0.167 1.476 0 21 0.00 0.20

26(32) 0.0208 0.117 -1.377 0 19 0.00 0.17

27(33) 0.0205 0.082 -3.859 0 146 0.00 1.35

28(35) 0.0192 -0.269 3.092 1 94 0.01 0.87

29(37) 0.0186 -0.280 -1.246 1 15 0.01 0.14

30(40) 0.0173 -0.108 1.658 0 27 0.00 0.25

31(41) 0.0168 -1.336 -0.543 18 3 0.16 0.03

32(42) 0.0152 -1.539 2.661 23 69 0.22 0.64

33(43) 0.0146 -0.106 7.464 0 546 0.00 5.07

34(45) 0.0141 -0.026 -1.585 0 25 0.00 0.23

35(46) 0.0140 -0.200 4.157 0 169 0.00 1.57

36(50) 0.0135 0.807 -1.060 6 11 0.06 0.10

37(51) 0.0135 1.132 1.543 13 23 0.12 0.22

38(52) 0.0133 -1.111 -1.430 12 20 0.11 0.19

39(53) 0.0130 -0.268 4.749 1 221 0.01 2.05

40(54) 0.0129 0.301 -4.113 1 166 0.01 1.54

41(55) 0.0129 0.177 -1.578 0 24 0.00 0.23

42(56) 0.0126 -1.566 0.707 24 5 0.22 0.05

43(63) 0.0117 -1.197 0.029 14 0 0.13 0.00

44(65) 0.0113 -0.278 -1.698 1 28 0.01 0.26

45(66) 0.0111 0.326 1.182 1 14 0.01 0.13

46(71) 0.0100 -1.738 0.706 30 5 0.27 0.05

47(72) 0.0098 4.839 -0.422 230 2 2.13 0.02

48(73) 0.0097 10.759 0.707 1135 5 10.52 0.05

49(74) 0.0096 4.485 0.947 197 9 1.83 0.08

50(76) 0.0089 -1.946 0.141 37 0 0.34 0.00

51(77) 0.0089 -3.343 0.495 110 2 1.02 0.02

52(80) 0.0081 -1.061 -0.047 11 0 0.10 0.00

53(88) 0.0076 1.340 -0.012 18 0 0.16 0.00

54(92) 0.0067 -3.099 0.523 94 3 0.87 0.02

55(93) 0.0066 0.227 1.726 1 29 0.00 0.27

56(94) 0.0065 -2.504 -0.832 61 7 0.57 0.06

57(95) 0.0063 0.350 2.588 1 66 0.01 0.61

58(96) 0.0062 5.292 0.597 275 3 2.55 0.03

59(97) 0.0061 -1.087 -2.305 12 52 0.11 0.48

60(100) 0.0060 -4.486 -0.080 197 0 1.83 0.00

61(101) 0.0060 2.218 1.231 48 15 0.45 0.14

62(102) 0.0059 -3.403 -3.439 114 116 1.05 1.08

63(104) 0.0057 2.451 -1.022 59 10 0.55 0.09


64(109) 0.0054 -3.261 0.706 104 5 0.97 0.05

65(110) 0.0053 -2.197 -0.229 47 1 0.44 0.00

66(121) 0.0047 -0.108 -1.086 0 12 0.00 0.11

67(122) 0.0046 2.068 -11.909 42 1391 0.39 12.90

68(123) 0.0045 0.090 1.377 0 19 0.00 0.17

69(127) 0.0043 1.077 0.205 11 0 0.11 0.00

70(128) 0.0042 -2.710 -0.373 72 1 0.67 0.01

71(129) 0.0041 -9.646 -0.480 912 2 8.46 0.02

72(130) 0.0041 3.435 0.145 116 0 1.07 0.00

73(131) 0.0041 -2.594 -0.151 66 0 0.61 0.00

74(132) 0.0039 0.883 2.183 8 47 0.07 0.43

75(154) 0.0033 1.139 1.020 13 10 0.12 0.09

76(155) 0.0033 1.964 1.549 38 24 0.35 0.22

77(168) 0.0029 -1.856 6.789 34 452 0.31 4.19

78(177) 0.0026 -0.722 1.057 5 11 0.05 0.10

79(180) 0.0024 6.472 -0.220 411 0 3.81 0.00

80(181) 0.0023 1.616 6.555 26 421 0.24 3.91

81(183) 0.0022 -1.507 2.669 22 70 0.21 0.65

82(184) 0.0022 3.551 -0.323 124 1 1.15 0.01

83(188) 0.0022 4.135 0.211 168 0 1.55 0.00

84(189) 0.0022 2.078 -0.040 42 0 0.39 0.00

85(193) 0.0021 2.352 0.105 54 0 0.50 0.00

86(196) 0.0020 -0.605 -6.254 4 384 0.03 3.56

87(199) 0.0019 -11.854 0.658 1378 4 12.78 0.04

88(200) 0.0019 1.235 -1.583 15 25 0.14 0.23

89(202) 0.0018 -1.237 -6.731 15 444 0.14 4.12

90(204) 0.0018 0.649 1.594 4 25 0.04 0.23

91(213) 0.0017 0.293 6.008 1 354 0.01 3.28

92(217) 0.0016 0.757 -2.401 6 57 0.05 0.52

93(222) 0.0016 -1.118 0.081 12 0 0.11 0.00

94(227) 0.0016 -1.217 0.333 15 1 0.13 0.01

95(232) 0.0015 -7.545 -0.140 558 0 5.18 0.00

96(233) 0.0015 4.469 -1.833 196 33 1.82 0.31

97(235) 0.0015 0.236 7.382 1 534 0.01 4.95

98(237) 0.0014 2.609 0.566 67 3 0.62 0.03

99(239) 0.0014 3.463 0.663 118 4 1.09 0.04

100(243) 0.0014 -1.105 -0.078 12 0 0.11 0.00

101(249) 0.0013 -0.192 2.904 0 83 0.00 0.77

Somma delle Masse Modali [kgm*g] 10010 10063

Masse strutturali libere [kgm*g] 10785 10785

Percentuale 92.81 93.31 92.81 93.31

Posizione masse 2



kgm*g


1(1) 0.2227 -0.308 14.977 1 2200 0.01 20.40

2(2) 0.1283 0.387 -6.137 1 369 0.01 3.42

3(3) 0.0819 -0.243 4.553 1 203 0.01 1.89

4(4) 0.0616 0.171 4.375 0 188 0.00 1.74

5(5) 0.0551 -0.163 -2.919 0 84 0.00 0.77

6(6) 0.0530 2.560 0.046 64 0 0.60 0.00

7(7) 0.0524 0.095 -1.069 0 11 0.00 0.10

8(8) 0.0508 1.443 -1.456 20 21 0.19 0.19

9(9) 0.0483 -0.589 -2.999 3 88 0.03 0.82

10(10) 0.0462 -4.185 -0.962 172 9 1.59 0.08

11(11) 0.0451 6.554 0.876 421 8 3.91 0.07

12(12) 0.0406 0.362 -1.239 1 15 0.01 0.14

13(13) 0.0405 -0.804 1.246 6 15 0.06 0.14

14(14) 0.0390 2.785 -1.420 76 20 0.71 0.18

15(16) 0.0360 -0.622 -4.053 4 161 0.04 1.49

16(17) 0.0349 -0.663 -1.757 4 30 0.04 0.28

17(18) 0.0346 -2.539 -0.034 63 0 0.59 0.00

18(19) 0.0335 6.214 1.404 379 19 3.51 0.18

19(20) 0.0333 -4.364 0.251 187 1 1.73 0.01

20(21) 0.0320 -10.245 0.427 1029 2 9.54 0.02

21(22) 0.0306 -0.835 -3.977 7 155 0.06 1.44

22(23) 0.0301 -3.166 2.220 98 48 0.91 0.45

23(27) 0.0249 -0.078 2.071 0 42 0.00 0.39

24(29) 0.0225 -0.252 1.767 1 31 0.01 0.28

25(30) 0.0213 0.239 -1.440 1 20 0.01 0.19


26(31) 0.0212 -0.293 1.431 1 20 0.01 0.19

27(32) 0.0209 -0.569 -2.661 3 69 0.03 0.64

28(33) 0.0198 -0.029 1.180 0 14 0.00 0.13

29(35) 0.0191 0.545 -2.964 3 86 0.03 0.80

30(36) 0.0184 -0.139 1.353 0 18 0.00 0.17

31(40) 0.0167 -1.423 0.390 20 1 0.18 0.01

32(42) 0.0156 -0.937 4.671 9 214 0.08 1.98

33(43) 0.0148 -1.083 -6.451 11 408 0.11 3.78

34(44) 0.0142 -0.319 5.791 1 329 0.01 3.05

35(45) 0.0139 -0.602 1.275 4 16 0.03 0.15

36(46) 0.0139 1.080 0.033 11 0 0.11 0.00

37(50) 0.0132 1.221 -1.412 15 20 0.14 0.18

38(51) 0.0132 -1.517 -0.710 23 5 0.21 0.05

39(53) 0.0129 -0.131 -1.501 0 22 0.00 0.20

40(54) 0.0129 -0.066 -2.261 0 50 0.00 0.47

41(55) 0.0127 0.462 3.902 2 149 0.02 1.38

42(59) 0.0120 1.069 0.198 11 0 0.10 0.00

43(66) 0.0109 0.890 1.504 8 22 0.07 0.21

44(69) 0.0100 10.865 -0.897 1158 8 10.73 0.07

45(70) 0.0100 -5.886 -0.620 340 4 3.15 0.03

46(71) 0.0099 2.871 0.332 81 1 0.75 0.01

47(76) 0.0089 1.282 0.350 16 1 0.15 0.01

48(78) 0.0087 -3.747 0.544 138 3 1.28 0.03

49(80) 0.0080 -1.427 -0.007 20 0 0.19 0.00

50(88) 0.0071 1.086 0.978 12 9 0.11 0.09

51(90) 0.0071 0.013 1.132 0 13 0.00 0.12

52(92) 0.0069 -5.346 0.009 280 0 2.60 0.00

53(93) 0.0069 -1.131 -0.210 13 0 0.12 0.00

54(94) 0.0068 -1.440 0.744 20 5 0.19 0.05

55(95) 0.0065 3.731 -0.387 137 1 1.27 0.01

56(96) 0.0064 1.313 0.606 17 4 0.16 0.03

57(98) 0.0061 -3.240 -0.258 103 1 0.95 0.01

58(99) 0.0061 2.262 1.702 50 28 0.47 0.26

59(101) 0.0060 -4.190 0.011 172 0 1.60 0.00

60(102) 0.0059 1.764 2.109 31 44 0.28 0.40

61(103) 0.0058 3.629 1.830 129 33 1.20 0.30

62(104) 0.0057 -1.085 0.035 12 0 0.11 0.00

63(107) 0.0054 1.071 2.639 11 68 0.10 0.63

64(108) 0.0053 0.280 -1.542 1 23 0.01 0.22

65(109) 0.0053 -2.722 -2.667 73 70 0.67 0.65

66(120) 0.0047 1.948 -12.092 37 1434 0.35 13.29

67(121) 0.0046 -1.003 2.932 10 84 0.09 0.78

68(123) 0.0045 0.677 -1.329 4 17 0.04 0.16

69(126) 0.0043 -1.782 -0.895 31 8 0.29 0.07

70(127) 0.0043 2.363 -0.051 55 0 0.51 0.00

71(128) 0.0042 8.751 0.403 751 2 6.96 0.01

72(129) 0.0042 -1.318 0.056 17 0 0.16 0.00

73(137) 0.0038 5.364 0.598 282 4 2.62 0.03

74(138) 0.0038 -1.112 -0.132 12 0 0.11 0.00

75(155) 0.0032 -1.814 -0.281 32 1 0.30 0.01

76(163) 0.0030 -0.263 1.215 1 14 0.01 0.13

77(164) 0.0029 -0.004 1.262 0 16 0.00 0.14

78(165) 0.0029 0.142 -1.688 0 28 0.00 0.26

79(166) 0.0029 0.085 -7.294 0 522 0.00 4.84

80(173) 0.0026 0.354 -1.145 1 13 0.01 0.12

81(179) 0.0024 5.567 -2.669 304 70 2.82 0.65

82(181) 0.0023 2.262 6.080 50 362 0.47 3.36

83(183) 0.0022 3.183 1.509 99 22 0.92 0.21

84(184) 0.0022 -4.137 -0.209 168 0 1.56 0.00

85(188) 0.0021 -1.847 0.034 33 0 0.31 0.00

86(189) 0.0021 -2.084 0.020 43 0 0.40 0.00

87(190) 0.0021 1.581 -0.036 25 0 0.23 0.00

88(191) 0.0021 -2.220 -0.109 48 0 0.45 0.00

89(192) 0.0020 -1.773 0.026 31 0 0.29 0.00

90(195) 0.0020 4.468 -5.661 196 314 1.82 2.91

91(198) 0.0019 -10.949 -2.059 1176 42 10.90 0.39

92(202) 0.0019 -2.594 1.970 66 38 0.61 0.35

93(205) 0.0018 0.132 2.801 0 77 0.00 0.71

94(206) 0.0018 0.552 3.868 3 147 0.03 1.36

95(208) 0.0017 -0.911 -5.358 8 282 0.08 2.61

96(212) 0.0017 5.639 -0.199 312 0 2.89 0.00

97(217) 0.0016 4.071 -1.198 163 14 1.51 0.13

98(222) 0.0016 -0.159 -6.086 0 363 0.00 3.37

99(223) 0.0016 -0.181 -1.383 0 19 0.00 0.17

100(226) 0.0015 -0.389 5.341 1 280 0.01 2.59

101(230) 0.0015 1.100 -0.069 12 0 0.11 0.00


102(235) 0.0015 5.458 -2.217 292 48 2.71 0.45

103(237) 0.0014 2.324 4.284 53 180 0.49 1.67

104(238) 0.0014 -1.084 0.047 12 0 0.11 0.00

105(240) 0.0014 -3.538 -1.557 123 24 1.14 0.22

106(241) 0.0014 -1.453 0.682 21 5 0.19 0.04

107(246) 0.0013 1.957 -1.580 38 24 0.35 0.23

108(248) 0.0013 -1.719 -1.191 29 14 0.27 0.13



Percentuale 92.84 92.43 92.84 92.43

Posizione masse 3



kgm*g


1(1) 0.2122 -0.370 14.454 1 2049 0.01 19.00

2(2) 0.1226 0.492 -6.114 2 367 0.02 3.40

3(3) 0.0782 -0.310 4.639 1 211 0.01 1.96

4(4) 0.0609 0.028 4.755 0 222 0.00 2.06

5(5) 0.0559 -2.388 0.331 56 1 0.52 0.01

6(6) 0.0542 -0.676 -3.570 4 125 0.04 1.16

7(8) 0.0492 0.300 -2.827 1 78 0.01 0.73

8(9) 0.0474 -0.255 -2.404 1 57 0.01 0.53

9(10) 0.0468 -7.343 -1.393 529 19 4.90 0.18

10(11) 0.0451 -1.486 -0.692 22 5 0.20 0.04

11(13) 0.0392 1.662 -2.368 27 55 0.25 0.51

12(14) 0.0381 3.886 -1.673 148 27 1.37 0.25

13(15) 0.0378 -1.961 -1.900 38 35 0.35 0.33

14(16) 0.0363 3.021 0.584 89 3 0.83 0.03

15(18) 0.0353 -7.148 -1.553 501 24 4.65 0.22

16(19) 0.0345 1.761 -5.180 30 263 0.28 2.44

17(20) 0.0333 3.865 2.143 146 45 1.36 0.42

18(21) 0.0320 -2.149 0.506 45 3 0.42 0.02

19(22) 0.0308 -9.151 0.926 821 8 7.61 0.08

20(23) 0.0291 2.399 0.423 56 2 0.52 0.02

21(25) 0.0253 -0.050 -1.063 0 11 0.00 0.10

22(26) 0.0248 -0.037 1.973 0 38 0.00 0.35

23(27) 0.0240 0.319 -1.615 1 26 0.01 0.24

24(29) 0.0223 -0.115 3.463 0 118 0.00 1.09

25(30) 0.0217 0.097 -2.578 0 65 0.00 0.60

26(33) 0.0193 0.096 -1.325 0 17 0.00 0.16

27(34) 0.0190 -0.300 1.679 1 28 0.01 0.26

28(39) 0.0170 1.504 -0.004 22 0 0.21 0.00

29(41) 0.0160 -0.170 -1.806 0 32 0.00 0.30

30(42) 0.0156 0.634 -6.979 4 478 0.04 4.43

31(43) 0.0148 0.172 6.998 0 480 0.00 4.45

32(44) 0.0145 1.899 -1.099 35 12 0.33 0.11

33(45) 0.0141 0.022 1.441 0 20 0.00 0.19

34(47) 0.0138 1.151 -0.203 13 0 0.12 0.00

35(48) 0.0137 -0.668 -1.841 4 33 0.04 0.31

36(50) 0.0135 -0.595 -2.144 3 45 0.03 0.42

37(51) 0.0133 -1.490 0.309 22 1 0.20 0.01

38(53) 0.0129 -0.202 3.200 0 100 0.00 0.93

39(54) 0.0128 -0.027 -1.398 0 19 0.00 0.18

40(58) 0.0118 1.084 0.546 12 3 0.11 0.03

41(67) 0.0103 -12.221 -0.113 1465 0 13.58 0.00

42(69) 0.0101 -3.753 -0.979 138 9 1.28 0.09

43(75) 0.0094 -1.638 -0.139 26 0 0.24 0.00

44(78) 0.0083 -3.564 0.389 125 1 1.16 0.01

45(80) 0.0081 -2.236 0.287 49 1 0.45 0.01

46(86) 0.0072 -0.269 1.631 1 26 0.01 0.24

47(88) 0.0070 1.078 0.732 11 5 0.11 0.05

48(92) 0.0069 -5.547 0.073 302 0 2.80 0.00

49(93) 0.0068 1.411 0.101 20 0 0.18 0.00

50(96) 0.0063 -2.254 0.277 50 1 0.46 0.01

51(97) 0.0062 3.230 1.045 102 11 0.95 0.10

52(98) 0.0061 -2.240 0.338 49 1 0.46 0.01

53(99) 0.0059 1.899 1.224 35 15 0.33 0.14

54(100) 0.0058 -2.835 -2.897 79 82 0.73 0.76

55(101) 0.0057 -1.202 0.723 14 5 0.13 0.05

56(102) 0.0056 -0.230 -4.027 1 159 0.00 1.47


57(103) 0.0056 2.366 5.363 55 282 0.51 2.61

58(105) 0.0054 -4.389 -0.136 189 0 1.75 0.00

59(106) 0.0054 -1.600 -1.041 25 11 0.23 0.10

60(110) 0.0050 -1.350 0.337 18 1 0.17 0.01

61(112) 0.0049 1.617 -0.462 26 2 0.24 0.02

62(119) 0.0046 0.080 1.095 0 12 0.00 0.11

63(120) 0.0046 -0.678 3.011 5 89 0.04 0.82

64(121) 0.0046 2.699 -9.464 71 878 0.66 8.14

65(122) 0.0046 1.483 -4.286 22 180 0.20 1.67

66(130) 0.0041 -10.286 -1.368 1038 18 9.62 0.17

67(131) 0.0041 1.221 0.058 15 0 0.14 0.00

68(136) 0.0039 -0.222 -3.289 0 106 0.00 0.98

69(155) 0.0032 1.161 2.806 13 77 0.12 0.72

70(167) 0.0028 -0.110 3.410 0 114 0.00 1.06

71(168) 0.0028 -0.353 6.805 1 454 0.01 4.21

72(174) 0.0026 -1.734 1.968 29 38 0.27 0.35

73(176) 0.0024 4.763 0.169 222 0 2.06 0.00

74(177) 0.0024 5.919 -3.089 344 94 3.19 0.87

75(180) 0.0024 2.204 4.847 48 230 0.44 2.14

76(181) 0.0023 -1.596 -1.631 25 26 0.23 0.24

77(182) 0.0023 2.525 0.115 63 0 0.58 0.00

78(186) 0.0022 -3.717 -1.545 135 23 1.26 0.22

79(189) 0.0020 3.146 -0.047 97 0 0.90 0.00

80(192) 0.0020 1.872 -0.037 34 0 0.32 0.00

81(194) 0.0019 -9.783 0.328 939 1 8.70 0.01

82(196) 0.0019 -0.055 -6.804 0 454 0.00 4.21

83(199) 0.0019 -7.076 0.376 491 1 4.55 0.01

84(204) 0.0018 -0.074 1.332 0 17 0.00 0.16

85(210) 0.0017 -1.246 -5.125 15 258 0.14 2.39

86(212) 0.0017 1.558 -0.258 24 1 0.22 0.01

87(214) 0.0017 0.053 -7.575 0 563 0.00 5.22

88(217) 0.0017 -0.317 1.563 1 24 0.01 0.22

89(223) 0.0016 1.160 -0.230 13 1 0.12 0.00

90(225) 0.0015 7.409 -0.172 538 0 4.99 0.00

91(227) 0.0015 3.923 -1.188 151 14 1.40 0.13

92(232) 0.0015 -0.617 3.994 4 156 0.03 1.45

93(233) 0.0014 -2.365 -3.625 55 129 0.51 1.19

94(236) 0.0014 -0.052 4.907 0 236 0.00 2.19

95(242) 0.0014 3.812 0.154 142 0 1.32 0.00

96(244) 0.0013 -0.475 1.519 2 23 0.02 0.21

97(245) 0.0013 -0.144 1.404 0 19 0.00 0.18

98(246) 0.0013 -0.181 1.303 0 17 0.00 0.15



Percentuale 92.32 92.66 92.32 92.66

Posizione masse 4



kgm*g


1(1) 0.1997 -0.346 14.081 1 1944 0.01 18.03

2(2) 0.1163 0.418 -6.057 2 360 0.02 3.34

3(3) 0.0750 -0.229 5.026 1 248 0.00 2.30

4(4) 0.0624 0.052 4.690 0 216 0.00 2.00

5(5) 0.0562 -0.273 -4.349 1 185 0.01 1.72

6(6) 0.0531 -2.546 -0.010 64 0 0.59 0.00

7(7) 0.0509 -1.394 1.440 19 20 0.18 0.19

8(9) 0.0479 -1.705 -3.129 29 96 0.26 0.89

9(10) 0.0457 7.188 0.568 507 3 4.70 0.03

10(11) 0.0433 -2.447 -1.379 59 19 0.54 0.17

11(12) 0.0406 -1.170 1.661 13 27 0.12 0.25

12(13) 0.0402 -0.796 2.537 6 63 0.06 0.59

13(14) 0.0392 2.463 -1.162 59 13 0.55 0.12

14(15) 0.0385 -0.816 -1.892 7 35 0.06 0.33

15(17) 0.0354 1.029 5.524 10 299 0.10 2.77

16(18) 0.0346 1.733 1.507 29 22 0.27 0.21

17(19) 0.0342 3.705 -0.536 135 3 1.25 0.03

18(20) 0.0333 2.783 0.990 76 10 0.70 0.09

19(21) 0.0330 7.681 0.497 579 2 5.37 0.02

20(22) 0.0316 9.655 -1.296 914 16 8.48 0.15

21(23) 0.0290 -1.178 -0.689 14 5 0.13 0.04


22(24) 0.0268 0.197 2.310 0 52 0.00 0.49

23(26) 0.0251 -0.195 1.198 0 14 0.00 0.13

24(28) 0.0230 -0.186 1.908 0 36 0.00 0.33

25(29) 0.0223 -0.185 -1.726 0 29 0.00 0.27

26(31) 0.0212 0.101 2.308 0 52 0.00 0.48

27(32) 0.0209 -0.744 2.483 5 60 0.05 0.56

28(33) 0.0201 -0.006 1.097 0 12 0.00 0.11

29(34) 0.0189 -0.075 -2.681 0 70 0.00 0.65

30(39) 0.0171 0.048 2.002 0 39 0.00 0.36

31(40) 0.0169 1.518 0.539 23 3 0.21 0.03

32(42) 0.0153 -0.129 5.235 0 269 0.00 2.49

33(43) 0.0150 1.778 -5.373 31 283 0.29 2.63

34(45) 0.0143 0.088 -6.789 0 452 0.00 4.19

35(51) 0.0134 1.496 2.596 22 66 0.20 0.61

36(52) 0.0131 -0.309 2.189 1 47 0.01 0.44

37(54) 0.0130 -1.466 3.092 21 94 0.20 0.87

38(55) 0.0127 -0.412 1.526 2 23 0.02 0.21

39(68) 0.0104 1.581 -0.788 25 6 0.23 0.06

40(71) 0.0099 -12.661 -1.518 1572 23 14.58 0.21

41(76) 0.0089 1.333 0.038 17 0 0.16 0.00

42(78) 0.0086 3.491 -0.386 120 1 1.11 0.01

43(80) 0.0081 -1.820 0.210 32 0 0.30 0.00

44(89) 0.0072 1.070 -1.567 11 24 0.10 0.22

45(93) 0.0065 -0.768 1.053 6 11 0.05 0.10

46(94) 0.0063 -3.065 -2.319 92 53 0.85 0.49

47(95) 0.0062 0.150 -1.209 0 14 0.00 0.13

48(96) 0.0061 5.100 0.104 255 0 2.37 0.00

49(97) 0.0061 -1.340 -0.526 18 3 0.16 0.03

50(98) 0.0060 1.042 3.138 11 97 0.10 0.90

51(99) 0.0059 -2.335 -1.022 53 10 0.50 0.09

52(100) 0.0058 -2.476 -2.929 60 84 0.56 0.78

53(101) 0.0058 1.596 -0.728 25 5 0.23 0.05

54(102) 0.0056 1.540 0.654 23 4 0.22 0.04

55(103) 0.0056 -2.852 -0.416 80 2 0.74 0.02

56(104) 0.0055 -3.277 -2.364 105 55 0.98 0.51

57(106) 0.0055 -3.681 -0.022 133 0 1.23 0.00

58(107) 0.0055 1.997 -0.125 39 0 0.36 0.00

59(111) 0.0051 -0.930 1.100 8 12 0.08 0.11

60(115) 0.0049 -1.056 0.344 11 1 0.10 0.01

61(116) 0.0049 1.261 -0.192 16 0 0.14 0.00

62(117) 0.0048 0.165 -1.365 0 18 0.00 0.17

63(119) 0.0047 -1.435 2.718 20 72 0.19 0.67

64(120) 0.0047 0.615 -1.131 4 13 0.03 0.12

65(121) 0.0047 -3.180 11.687 99 1339 0.92 12.42

66(127) 0.0042 -1.320 -0.351 17 1 0.16 0.01

67(128) 0.0042 -7.985 -1.959 625 38 5.80 0.35

68(130) 0.0041 -1.258 -0.226 16 1 0.14 0.00

69(138) 0.0038 6.177 0.158 374 0 3.47 0.00

70(152) 0.0034 -0.504 -1.355 2 18 0.02 0.17

71(154) 0.0033 -1.402 -2.465 19 60 0.18 0.55

72(155) 0.0033 0.706 1.593 5 25 0.05 0.23

73(170) 0.0027 2.313 -6.739 52 445 0.49 4.13

74(173) 0.0026 -0.552 1.299 3 17 0.03 0.15

75(178) 0.0024 6.011 0.081 354 0 3.29 0.00

76(179) 0.0024 -4.014 -0.220 158 0 1.47 0.00

77(180) 0.0024 -2.078 -0.086 42 0 0.39 0.00

78(183) 0.0023 -0.364 -7.029 1 485 0.01 4.49

79(184) 0.0023 1.895 0.092 35 0 0.33 0.00

80(185) 0.0023 1.781 0.080 31 0 0.29 0.00

81(186) 0.0023 1.148 -0.715 13 5 0.12 0.05

82(187) 0.0022 2.379 -0.834 56 7 0.51 0.06

83(188) 0.0022 3.613 -0.083 128 0 1.19 0.00

84(191) 0.0021 2.084 -0.048 43 0 0.39 0.00

85(195) 0.0020 -4.037 -4.929 160 238 1.48 2.21

86(198) 0.0019 -11.170 1.925 1224 36 11.35 0.34

87(201) 0.0019 -0.282 -1.910 1 36 0.01 0.33

88(204) 0.0018 0.591 5.204 3 266 0.03 2

ASCENSORE: CASTELLETTO IN CARPENTERIA METALLICA, ELEVATORE, PORTE...

Documents

Transcript of ASCENSORE: CASTELLETTO IN CARPENTERIA METALLICA, ELEVATORE, PORTE...