ANALİZ YAPI YAZILIM SAHASI PARSEL BAZINDA …...9.3 Taşıma Gücü 9.4 Oturma Analizi 9.5 Zemin...

Proje Adı : ANALİZ YAPI YAZILIM

İmar Bilgileri Muğla ili, Datça ilçesi, İskele Mahallesi, 3027 KV pafta, 220 Ada, 5 Parsel

Analiz Yapı Yazılım Mühendislik İnş. Ltd. Şti. - İskele mah. Halilaşkın Cad No:2/A Datça/MUĞLA - +902527124101 -

[email protected] - www.AnalizYapi.com.tr

1

ANALİZ YAPI YAZILIM SAHASI

PARSEL BAZINDA ZEMİN VE TEMEL ETÜDÜ

GEOTEKNİK RAPORU

Rapor No: ……………

Tarih: 27.11.2019 00:00:00

Sorumlu

İnşaat Mühendisi

Adı- Soyadı Levent ÖZBERK

Oda Sicil No 12345

T.C. Kimlik No 0680807873

Tarih 27.11.2019





2

İÇİNDEKİLER

1 GİRİŞ

2 İNŞAAT SAHASI HAKKINDA BİLGİLER

3 YAPI HAKKINDA BİLGİLER

4 MEVCUT ZEMİN ARAŞTIRMALARI

5 İLAVE ZEMİN ARAŞTIRMALARI

6 İDEALİZE ZEMİN PROFİLLERİ (ARAZİ ZEMİN MODELİ) VE YERALTI SUYU DURUMLARI

7 GEOTEKNİK TASARIM PARAMETRELERİ

7.1 Spt Düzeltmeleri

7.2 Spt Korelasyonları

7.3 Jeofizik Korelasyonları

8 DEPREMSELLİK

9 YAPI ZEMİN ETKİLEŞİMİ

9.1 Temel Bilgileri

9.2 Yük Bilgileri

9.3 Taşıma Gücü

9.4 Oturma Analizi

9.5 Zemin Gerilme Analizi

9.6 Yatak Katsayısı

9.7 Dönme Açısı

9.8 Sondaj Derinliği

9.9 Kayma Kontrolü

9.10 Önerilen Temel Sistemi

9.11 Yapı Temelleri İle İlgili Diğer Hususlar





3

9.11.1 Şişme Yüzdesi Analizi

9.11.2 Sıvılaşma Analizi

9.12 Zemin İyileştirme Alternatifleri

10 İKSA SİSTEMLERİ - ŞEV DURAYLILIK ANALİZLERİ VE DEĞERLENDİRMESİ

11 SONUÇ VE ÖNERİLER

12 KAYNAKLAR

13 EKLER





4

EK LİSTESİ

EK-1: Araştırma Noktaları Vaziyet Planı

EK-2: Sondaj Logları

EK-3: Laboratuvar Deney Sonuçları Özet Tabloları

TABLO LİSTESİ

Tablo-1:

Bina Kullanım Sınıfları ve Bina Önem Katsayıları

Tablo-2:

Bina Yükseklik Sınıfları ve Deprem Tasarım Sınıflarına Göre Tanımlanan Bina Yükseklik Aralıkları

Tablo-3:

Deprem Tasarım Sınıfları (DTS)

Tablo-4:

Yerel Zemin Sınıfları

Tablo-5:

Sıvılaşma İndeksine Bağlı Hasar Seviyeleri

Tablo-6:

Çeşitli Zeminler için Yatak Katsayısı Değerleri (Bowles,1996)

Tablo-7:

Radye jeneral temel ve üst yapı statik hesaplarına esas olacak parametreler tablosu

ŞEKİL LİSTESİ

Şekil-1: İdealize Zemin Kesiti

Şekil-2: Temel geometrisi şematik gösterimi

Şekil-3: Yük bilgisi şematik gösterimi

Şekil-4: Zemini taşıma kapasitesi mekanizması





5

1. GİRİŞ

İnşası planlanan yapının temel zemininin statik ve dinamik deprem etkileri dikkate alınarak yapılan zemin araştırmalarından üretilen arazi zemin modeli ve temel zeminini oluşturan tabakaların geoteknik tasarım parametreleri ile temel tasarıma ilişkin değerlendirmelerin yer aldığı geoteknik rapor aşağıda sunulmuştur.

Bu raporun hazırlanmasında veri raporu, statik proje, mimari proje,imar durumu, tapu, plankote çalışmaları esas alınmıştır.

Bu rapor kapsamında aşağıdaki konular ele alınmıştır.

Geoteknik parametrelerin ve idealize zemin belirlenmesi Spt korelasyonlar Jeofizik korelasyonlar Taşıma gücü hesabı Oturma hesabı Sıvılaşma hesabı Zemin gerilme hesabı Yatak katsayısı hesabı Dönme hesabı Sondaj derinliği hesabı Kayma hesabı Şişme hesabı

Proje Müellif Firma

Geoteknik Rapor Levent ÖZBERK Analiz Yapı Yazılım Ltd. Şti.

Veri Raporu (Jeoloji) Jeoloji Müh.

Veri Raporu (Jeofizik) Jeofiziik Müh.

Statik Proje İnşaat Mühendisi İnşaat Mühendisliği Firması

Mimari Proje Mimar





6

2. İNŞAAT SAHASI HAKKINDA BİLGİLER

Açıklama Değer Birim

Mal Sahibi ANALİZ YAPI LTD. ŞTİ. [-]

İli Muğla [-]

İlçesi Datça [-]

Mahallesi İskele [-]

Mevkii - [-]

Pafta 3027 KV [-]

Ada 220 [-]

Parsel 5 [-]

Parsel alanı 3000 [m²]

Arazi eğimi 10-15 [%]

3. YAPI HAKKINDA BİLGİLER


Bina kat açıklaması Bodrum + Zemin + 1 Kat [-]

Bina kullanım amacı Konut [-]

Bina taşıyıcı sistemi Betonarme [-]

Bina oturum alanı 85 [m²]

Bina toplam inşaat alanı 300 [m²]

Bina temel kotu -0.5 [m]

Bina temel türü Radye jeneral temel [-]





7

Tablo–1: Bina Kullanım Sınıfları ve Bina Önem Katsayıları

Bina Kullanım

Sınıfı Bina Kullanım Amacı

Bina Önem Katsayısı

(I)

BKS =1

Deprem sonrası kullanımı gereken binalar, insanların uzun süreli ve yoğun olarak bulunduğu binalar, değerli eşyanın saklandığı binalar ve tehlikeli madde içeren binalar a) Deprem sonrasında hemen kullanılması gerekli binalar (Hastaneler, dispanserler, sağlık ocakları, itfaiye bina ve tesisleri, PTT ve diğer haberleşme tesisleri, ulaşım istasyonları ve terminalleri, enerji üretim ve dağıtım tesisleri, vilayet, kaymakamlık ve belediye yönetim binaları, ilk yardım ve afet planlama istasyonları) b) Okullar, diğer eğitim bina ve tesisleri, yurt ve yatakhaneler, askeri kışlalar, cezaevleri, vb. c) Müzeler d) Toksik, patlayıcı, parlayıcı, vb. özellikleri olan maddelerin bulunduğu veya depolandığı binalar

1.5

BKS=2 İnsanların kısa süreli ve yoğun olarak bulunduğu binalar. Alışveriş merkezleri, spor tesisleri, sinema, tiyatro, konser salonları, ibadethaneler, vb.

1.2

BKS=3 Diğer binalar BKS=1 ve BKS=2 için verilen tanımlara girmeyen diğer binalar (Konutlar, işyerleri, oteller, bina türü endüstri yapıları, vb.)

1

Tablo–2: Bina Yükseklik Sınıfları ve Deprem Tasarım Sınıflarına Göre Tanımlanan Bina Yükseklik Aralıkları

Bina Yükseklik Sınıfı

Bina Yükseklik Sınıfları ve Deprem Tasarım Sınıflarına Göre Tanımlanan Bina Yükseklik Aralıkları [m]

DTS= 1, 1a, 2, 2a DTS= 3, 3a DTS= 4, 4a

BYS = 1 Hn>70 Hn>91 Hn>105

BYS=2 56 < HN ≤ 70 70 < HN ≤ 91 91 < HN ≤ 105

BYS=3 42 < HN ≤ 56 56 < HN ≤ 70 56 < HN ≤ 91

BYS=4 28 < HN ≤ 42 42 < HN ≤ 56

BYS=5 17.5 < HN ≤ 28 28 < HN ≤ 42

BYS=6 10.5 < HN ≤ 17.5 17.5 < HN ≤ 18

BYS=7 7 < HN ≤ 10.5 10.5 < HN ≤ 17.5





8

BYS=8 HN ≤ 7 HN ≤ 10.5

4. MEVCUT ZEMİN ARAŞTIRMALARI


Zemin etüt kategorisi Kategori 2 [-]

Araştırma çukuru sayısı 1 [Adet]

Araştırma çukuru derinliği 3 [m]

Sondaj tarihi 27.11.2019 00:00:00 [-]

Sondaj sayısı 3 [Adet]

Sondaj derinliği 30 [m]

Spt deneyi derinliği 1.5 [m]

Hidrojeoloji çalışmaları sayısı 1 [Adet]

Boşluk oranı (eo) deney sayısı 6 [Adet]

Su muhtevası (wn) deney sayısı 6 [Adet]

Doğal birim hacim ağırlık deney sayısı 6 [Adet]

Özgül ağırlık deney sayısı 6 [Adet]

Elek analizi deney sayısı 6 [Adet]

Kesme kutusu deney sayısı 3 [Adet]

5. İLAVE ZEMİN ARAŞTIRMALARI

Mevcut 'Zemin ve Temel Etüdü Veri Raporu' kapsamındaki çalışmaların nitelik ve nicelik bakımından inşaat alanını yeterince temsil etmesi ve inşa edilecek yapı hakkında yeterli veriyi sağlaması nedeniyle ilave zemin araştırmaları yapılmasına gerek görülmemiştir.





9

6. İDEALİZE ZEMİN PROFİLLERİ (ARAZİ ZEMİN MODELİ) VE YERALTI SUYU DURUMLARI

Derinlik Zemin Profili Zemin Tanımlaması

20

Zemin1

Şekil-1 İdealize zemin kesiti

TABAKA BİLGİLERİ

No Adı Kalınlığı [m] Derinliği [m] Zemin Adı

1 Temel Tabakası 0.5 0.5 Zemin1

2 Su Seviyesi 0.5 1 Zemin1

3 Tabaka 1 19 20 Zemin1

Yeraltı su seviyesi : 1 [m]





10

7. GEOTEKNİK TASARIM PARAMETRELERİ

Genel Zemin Parametreleri

No Zemin

Adı Gerilme Durumu

γ [kN/m³]

Φ [°]

c [kN/m²]

δ [°]

γdoy [kN/m³]

γkuru [kN/m³]

1 Zemin1 Efektif (Drenajlı) 18 20 10 15 19 16

Açıklamalar

Φ : İçsel sürtünme açısı [°] c : Kohezyon [kN/m²] δ : Yapı - zemin sürtünme açısı [°] γdoy: Suya doygun birim hacim ağırlığı [kN/m³] γkuru: Kuru birim hacim ağırlığı [kN/m³]

Oturma Parametreleri

No Zemin Adı E [kN/m²] v [-] mv [m²/kN] Konsolidasyon Durumu

1 Zemin1 10000 0.3 3E-05 Normal Konsolide

Açıklamalar

E : Elastisite modülü [kN/m²] v : Poisson oranı [-] mv: Hacimsel sıkışabilirlik katsayısı[m²/kN]

7.1. SPT Düzeltmeleri

Simge Açıklama Formül Birim

CN Derinlik düzeltme katsayısı

[-]

N160 Düzeltilmiş Spt N değeri [Darbe]

α - β Katsayılar

[-]





11

N1,60f

İnce dane içeriği göre düzeltilmiş darbe sayıları

[Darbe]

No z N Cr Cs Cb Ce σ'vo [kN/m²] Cn N160 IDI α β N1,60f

1 0.5 28 1 1 1 0.75 9 1.7 36 10 0.869 1.022 38

2 1 28 1 1 1 0.75 18 1.7 36 10 0.869 1.022 38

3 20 28 1 1 1 0.75 192.61 0.705 15 10 0.869 1.022 16

Açıklamalar

Burada, N: Ham SPT verisi CN: Kohezyonsuz zeminlerde uygulanan jeolojik gerilme (derinlik) düzeltmekatsayısı CR: Tij boyu düzeltme katsayısı Cs : Numune alıcı tipi düzeltme katsayısı CB: Sondaj delgi çapı düzeltme katsayısı CE: Enerji oranı düzeltme katsayısı σ'vo : Efektif düşey gerilme [kN/m²] IDI: İnce dane içeriği N1,60f : İnce dane içeriği göre düzeltilmiş darbe sayılarıdır.





12

7.2. SPT Korelasyonları

No

z γ-Kil γ-

Kum φ φ

Cu - CH

Cu -

CL

Cu -ID

E - Silt, kumlu

silt, düşük

kohezyonlu karışık zeminler

E - Temi

z ince-orta kum ve az siltli kum

E - İri

kum ve

çakıllı

kum

E - Kuml

u çakıl

mw

1 0.5

18.852

18.538

46.833

33.638

135.8

93.8

120.96

14400 2520

0 3600

0 4320

0 6.31E-05

2 1 18.85

2 18.53

8 46.83

3 33.63

8 135.

8 93.8

120.96

14400 2520

0 3600

0 4320

0 6.31E-05

3 20 18.85

2 18.53

8 37.32

1 33.63

8 135.

8 93.8

120.96

6000 1050

0 1500

0 1800

0 0.00015

15

Açıklamalar

Burada, γ: Zemin birim hacim ağırlığı [kN/m³] φ: İçsel sürtünme açısı [°] cu: Drenajsız kayma mukavameti [kN/m²] E: Elastisite modülü [kN/m²] mw: Hacimsel sıkışma katsayısı [m²/kN]

7.3. Jeofizik Korelasyonları

No d z Vp

[m/s] Vs

[m/s] Hız Oranı [-

] γ

[kN/m3] ν [-] G [kN/m²] E [kN/m²]

1 1.1 1.1 383 239 1.603 14.156 0.181 808621.853 1910175.927

2 1.2 2.3 383 238 1.609 14.156 0.185 801869.299 1901181.392

3 1.4 3.7 383 244 1.57 14.156 0.158 842809.31 1952687.622

4 1.6 5.3 383 260 1.473 14.156 0.073 956965.691 2052946.654

5 1.7 7 1062 285 3.726 18.268 0.461 1483784.491 4336201.356

6 1.9 8.9 1062 317 3.35 18.268 0.451 1835691.225 5327518.628





13

7 2.1 11 1062 342 3.105 18.268 0.442 2136649.668 6162727.679

8 2.2 13.2 1062 362 2.934 18.268 0.434 2393857.247 6866864.048

9 2.4 15.6 1062 384 2.766 18.268 0.425 2693664.832 7675851.796

10 2.5 18.1 1062 408 2.603 18.268 0.413 3040895.064 8596150.882

11 2.8 20.9 1062 426 2.493 18.268 0.404 3315128.032 9309673.489

12 2.8 23.7 1062 434 2.447 18.268 0.4 3440809.008 9632586.365

13 3.1 26.8 1062 444 2.392 18.268 0.394 3601198.394 10040814.753

14 3.2 30 1062 455 2.334 18.268 0.388 3781846.529 10495278.269

Burada, Vp : Sıkışma dalgası hızı [m/s] Vs : Kayma dalgası hızı [m/s] γ : Birim hacim ağırlığı [kN/m³] ν : Poisson oranı [-] G : Kayma modülü [kN/m²] E : Elastisite modülü [kN/m²]

No d z Mc [kN/m²] mw

[m²/kN] K [ kN/m²

] To [ sn ]

Zb [-]

qk [ kN/m² ]

qt [ kN/m² ]

s [ m ]

1 1.1 1.1 998410.61 1E-06 13533.42 0.341 2.544 338.336 63.472 0

2 1.2 2.3 1007414.015 1E-06 13476.795 0.341 2.55 336.92 63.206 0

3 1.4 3.7 952827.333 1E-06 13816.546 0.341 2.512 345.414 64.8 0

4 1.6 5.3 800618.826 1E-06 14722.549 0.341 2.418 368.064 69.049 0

5 1.7 7 18624605.424 0 20825.045 0.341 2.289 520.626 97.669 0

6 1.9 8.9 18155396.446 0 23163.296 0.341 2.147 579.082 108.636 0

7 2.1 11 17754118.523 0 24990.055 0.341 2.052 624.751 117.203 0

8 2.2 13.2 17411175.083 0 26451.461 0.341 1.983 661.287 124.057 0

9 2.4 15.6 17011431.637 0 28059.009 0.341 1.914 701.475 131.597 0

10 2.5 18.1 16548457.994 0 29812.697 0.341 1.845 745.317 139.822 0

11 2.8 20.9 16182814.037 0 31127.963 0.341 1.798 778.199 145.99 0





14

12 2.8 23.7 16015239.402 0 31712.525 0.341 1.778 792.813 148.732 0

13 3.1 26.8 15801386.888 0 32443.229 0.341 1.754 811.081 152.159 0

14 3.2 30 15560522.707 0 33247.002 0.341 1.729 831.175 155.928 0

To : 0.341

Burada, Mc : Bulk modülü [kN/m²] Mw : Hacimsel sıkışma katsayısı [m²/kN] K : Yatak katsayısı [kN/m³] To : Hakim titreşim periyodu [sn] Zb : Zemin büyütme katsayısı [-] qk : Zemin taşıma gücü [kN/m²] qt : Zemin emniyetli taşıma gücü [kN/m²] s : Oturma [m]

8. DEPREMSELLİK

İnceleme alanının Türkiye Deprem Tehlike Haritaları’ na göre en yakın diri faya uzaklığı 4 km.’ dir.

Zemin Hakim Titreşim Periyodu: To = 0.341

Yapının bulunduğu konum, yerel zemini sınıfı ve DD-2 deprem düzeyi için ivme katsayıları

Deprem Düzeyi Ss SDS S1 SD1 PGA

DD-2 1.072 1.148 0.265 0.549 0.457

SS : Kısa periyot harita spektral ivme katsayısı [boyutsuz] S1 : 1.0 saniye periyot için harita spektral ivme katsayısı [boyutsuz] SDS : Kısa periyot tasarım spektral ivme katsayısı [boyutsuz] SD1 : 1.0 saniye periyot için tasarım spektral ivme katsayısı [boyutsuz] PGA : En büyük yer ivmesi [g]





15

Tablo–3: Deprem Tasarım Sınıfları (DTS)

DD-2 Deprem Yer Hareketi Düzeyinde Kısa Periyot Tasarım Spektral İvme Katsayısı (SDS)

Bina Kullanım Sınıfı

BKS=1 BKS=2,3

Sds < 0.33 DTS = 4a DTS=4

0.33 ≤ Sds < 0.50 DTS = 3a DTS=3

0.50 ≤ Sds < 0.75 DTS = 2a DTS=2

0.75 ≤ Sds DTS = 1a DTS=1

YEREL ZEMİN SINIFI TABLOSU

İnşa olunacak Bodrum + Zemin + 1 Kat Betonarme yapının yerel zemin sınıfı ZD ‘dir.

Tablo–4: Yerel Zemin Sınıfları

Yerel Zemin Sınıfı

Zemin Cinsi

Üst 30 metrede ortalama

(Vs)30 [m/s]

(N60)30 [darbe/30

cm]

(cu)30 [kPa]

ZA Sağlam, sert kayalar >1500 - -

ZB Az ayrışmış, orta sağlam kayalar 760-1500

- -

ZC Çok sıkı kum, çakıl ve sert kil tabakaları veya ayrışmış, çok çatlaklı zayıf kayalar

360-760 >50 >250

ZD Orta sıkı – sıkı kum, çakıl veya çok katı kil tabakaları 180-360 15-50 70-250

ZE

Gevşek kum, çakıl veya yumuşak – katı kil tabakaları veya PI > 20 ve w > % 40 koşullarını sağlayan toplamda 3 metreden daha kalın yumuşak kil tabakası (cu < 25 kPa) içeren profiller

<180 <15 <70

ZF

Sahaya özel araştırma ve değerlendirme gerektiren zeminler: 1) Deprem etkisi altında çökme ve potansiyel göçme riskine sahip zeminler (sıvılaşabilir zeminler, yüksek derecede hassas killer, göçebilir zayıf çimentolu zeminler vb.), 2) Toplam kalınlığı 3 metreden fazla turba ve/veya organik içeriği yüksek killer, 3) Toplam kalınlığı 8 metreden fazla olan yüksek plastisiteli (PI >50) killer, 4) Çok kalın (> 35 m) yumuşak veya orta katı killer.





16

YEREL ZEMİN SINIFININ BELİRLENMESİ

Vs(30) Göre Yerel Zemin Sınıf Tespiti

No h [m] z [m] Vs [m/sn]

1 0.5 0.5 239

2 0.6 1.1 239

3 1.2 2.3 238

4 1.4 3.7 244

5 1.6 5.3 260

6 1.7 7 285

7 1.9 8.9 317

8 2.1 11 342

9 2.2 13.2 362

10 2.4 15.6 384

11 2.5 18.1 408

12 2.8 20.9 426

13 2.8 23.7 434

14 3.1 26.8 444

Vs(30) :355 - ZD

N60(30)'a Göre Yerel Zemin Sınıf Tespiti

No h [m] z [m] NSPT Cr Cs Cb Ce N60

1 0.5 0.5 28 1 1 1 0.75 21

2 0.6 1.1 28 1 1 1 0.75 21

3 1.2 2.3 28 1 1 1 0.75 21

N60(30) :32 - ZD





17

9. YAPI ZEMİN ETKİLEŞİMİ

9.1. Temel Bilgileri

Şekil-2 Temel geometrisi şematik gösterimi

Açıklama Simge Değer Birim

Temel türü [-] Radye jeneral temel[-] [-]

Temel genişliği [Lx] 8 [m]

Temel uzunluğu [Ly] 10 [m]

Temel kalınlığı [h] 0.5 [m]

Temel gömülme derinliği [Df] 0.5 [m]

Temel taban eğimi [α] 0 [m]

Yükleme kombinasyonlarına göre efektif temel genişlikleri

1.4 G + 1.6 Q Yüklemesi


Efektif temel genişliği [B] 7.96 [m]

Efektif temel uzunluğu [L] 9.95 [m]





18

G+Q+E YÜKLEMESİ


Efektif temel genişliği [B] 7.96 [m]

Efektif temel uzunluğu [L] 9.95 [m]

9.2. Yük Bilgileri

Şekil-3 Yük bilgileri şematik gösterimi



Yayılı Yük [q] 0 [kN/m²]

Temel taban basıncı [qo] 200 [kN/m²]

Temel dahil toplam yapı ağırlığı [Wt] 10000 [kN]

X yönündeki yatay kuvvet [VtE(X)] 130 [kN]

Y yönündeki yatay kuvvet [VtE(Y)] 120 [kN]

X yönündeki moment [Mx] 250 [kNm]

Y yönündeki moment [My] 200 [kNm]

G+Q+E YÜKLEMESİ


Yayılı Yük [q] 0 [kN/m²]





19

Temel taban basıncı [qo] 225 [kN/m²]

Temel dahil toplam yapı ağırlığı [Wt] 10000 [kN]

X yönündeki yatay kuvvet [VtE(X)] 130 [kN]

Y yönündeki yatay kuvvet [VtE(Y)] 120 [kN]

X yönündeki moment [Mx] 250 [kNm]

Y yönündeki moment [My] 200 [kNm]

9.3. Taşıma Gücü Analizi

Şekil-4 Zemin taşıma kapasitesi mekanizması

Taşıma gücü hesabı yapılırken kullanılan formül aşağıdaki gibidir.

Açıklama Değer

Taşıma gücü analizinde kullanılan yöntemler Tbdy





20

TBDY ile yapılan taşıma gücü analizinde katsayı hesabı için kullanılan yöntemler

Açıklama Simge Değer

Temel Şekli Katsayıları sc,sq,sg Ec7

Derinlik Katsayıları dc,dq,dg Hansen

Temel Taban eğimi katsayıları bc,bq,bg Ec7

Temel Zemin Eğimi Katsayıları gc,gq,gg Din4017

Yükleme Eğikliği Katsayıları ic,iq,ig Ec7


Taşıma gücü katsayıları

Simge Yöntem Formül Değer

Nq Tbdy

6.399

Nc Tbdy

14.835

Ng Tbdy

3.93

Temel Şekli Katsayıları


Sq Tbdy (Ec7)

1.274





21

Sc Tbdy (Ec7)

1.324

Sg Tbdy (Ec7)

0.76

Temel Şekli Katsayılar


dq Tbdy (Hansen)

1.02

dc Tbdy (Hansen)

1.023

dg Tbdy (Hansen)

1





22

Temel Taban eğimi katsayıları


bq Tbdy (Ec7)

1

bc Tbdy (Ec7)

1

bg Tbdy (Ec7)

1

Temel Zemin Eğimi Katsayıları


gq Tbdy (Din4017)

1

gc Tbdy (Din4017)

1

gg Tbdy (Din4017)

1

Yükleme Eğikliği Katsayıları


iq Tbdy (Ec7)

0.979





23

ic Tbdy (Ec7)

0.975

ig Tbdy (Ec7)

0.965

TAŞIMA GÜCÜ

Açıklama Yöntem Simge Değer Birim

Temel taşıma gücünün karakteristik dayanımı Tbdy qk 381.085 [kN/m²]

Temel tasarım taşıma gücü Tbdy qt 272.204 [kN/m²]

Taşıma gücü kontrolü

Yöntem Değer Sonuc

Tbdy 272.204>200 Yeterli

G+Q+E YÜKLEMESİ

Taşıma gücü katsayıları


Nq Tbdy

6.399

Nc Tbdy

14.835

Ng Tbdy

3.93





24

Temel Şekli Katsayıları


Sq Tbdy (Ec7)

1.274

Sc Tbdy (Ec7)

1.324

Sg Tbdy (Ec7)

0.76

Temel Şekli Katsayılar


dq Tbdy (Hansen)

1.02

dc Tbdy (Hansen)

1.023





25

dg Tbdy (Hansen)

1

Temel Taban eğimi katsayıları


bq Tbdy (Ec7)

1

bc Tbdy (Ec7)

1

bg Tbdy (Ec7)

1

Temel Zemin Eğimi Katsayıları


gq Tbdy (Din4017)

1

gc Tbdy (Din4017)

1

gg Tbdy (Din4017)

1

Yükleme Eğikliği Katsayıları






26

iq Tbdy (Ec7)

0.979

ic Tbdy (Ec7)

0.975

ig Tbdy (Ec7)

0.965

TAŞIMA GÜCÜ

Açıklama Yöntem Simge Değer Birim

Temel taşıma gücünün karakteristik dayanımı Tbdy qk 381.085 [kN/m²]

Temel tasarım taşıma gücü Tbdy qt 272.204 [kN/m²]

Taşıma gücü kontrolü


Tbdy 272.204>225 Yeterli

9.4. Oturma Analizi

Betonarma binalar için izin verilebilir oturmalar (Skempton ve Mac Donald, 1956)

Ölçüt Zemin Cinsi Tekil - Sürekli Temel Radye jeneral temel

Dönme Hepsi 1/300 1/300

Mak. Farklı Oturma Kil

Kum 40 mm 25 mm

40 mm 25 mm

Maks. Mutlak Oturma Kil

Kum 65 mm 40 mm

65-100 mm 40-65 mm





27

Elastisite Yöntemi ile Oturma Analizi

Açıklama Yöntem Formül-Değer

Ani oturma Timoshenko ve Goodier

Ani oturma için etki faktörü

Boussineq

Oturmanın hesaplandığı konum

- Temel ortası

1.4 G + 1.6 Q Yüklemesi için Oturma Analizi

No Tabaka d Kümülatif derinlik E v m n In Elastik Oturma [m]

1 Su Seviyesi 0.5 0.25 10000 0.3 19.9 15.92 0.25 0.138

2 Tabaka 1 19 19.25 10000 0.3 0.258 0.207 0.023 0.013

Toplam Elastik oturma : 0.151 [m]

Oturma Analizi Sonuç Kontrolü


Elastisite Yöntemi 0.151 > 0.04 Yetersiz

G+Q+E YÜKLEMESİ için Oturma Analizi

No Tabaka d Kümülatif derinlik E v m n In Elastik Oturma [m]

1 Su Seviyesi 0.5 0.25 10000 0.3 19.9 15.92 0.25 0.156

2 Tabaka 1 19 19.25 10000 0.3 0.258 0.207 0.023 0.015

Toplam Elastik oturma : 0.171 [m]





28



Elastisite Yöntemi 0.171 > 0.04 Yetersiz

Konsodilasyon (mv) Yöntemi ile Oturma Analizi

Açıklama Yöntem Formül

Konsolidasyon oturması

Hacimsel sıkışma katsayısı ile

Konsolidasyon oturması için etki faktörü

Boussineq

Oturmanın hesaplandığı konum

- Temel ortası

1.4 G + 1.6 Q Yüklemesi için Oturma Analizi

No Tabaka d Kümülatif derinlik mv m n In Konsolidasyon Oturma [m]

1 Su Seviyesi 0.5 0.25 0 19.9 15.92 0.25 0.003

2 Tabaka 1 19 19.25 0 0.258 0.207 0.023 0.01

Toplam Konsadolisyon oturması: 0.013 [m]



Konsodilasyoh (mv) Yöntemi 0.013 < 0.04 Yeterli





29

G+Q+E YÜKLEMESİ için Oturma Analizi

No Tabaka d Kümülatif derinlik mv m n In Konsolidasyon Oturma [m]

1 Su Seviyesi 0.5 0.25 0 19.9 15.92 0.25 0.003

2 Tabaka 1 19 19.25 0 0.258 0.207 0.023 0.012

Toplam Konsadolisyon oturması: 0.015 [m]



Konsodilasyoh (mv) Yöntemi 0.015 < 0.04 Yeterli

9.5. Zemin Gerilme Analizi

Zemin gerilme analizi için hesap yöntemi : Klasik 2:1 Yöntemi

No Tabaka d z I Gz [kN/m²]

1 Su Seviyesi 0.5 0.5 0.896 171.204

2 Tabaka 1 19 19.5 0.099 18.835

Zemin gerilme analizi için hesap yöntemi : Boussinesq Yöntemi

No Tabaka d z M N V V1 Δq

1 Su Seviyesi 0.5 0.5 10 8 0 0 190.79

2 Tabaka 1 19 19.5 0.256 0.205 0 0 17.604

Zemin gerilme analizi için hesap yöntemi : Westergaard Yöntemi

No Tabaka d z v M N a Iw ΔGz

1 Su Seviyesi 0.5 0.5 8 10 0.286 0.236 180.612

2 Tabaka 1 19 19.5 0.205 0.256 0.286 0.025 18.919





30

9.6. Yatak Katsayısı

Tablo–5: Çeşitli Zeminler için Yatak Katsayısı Değerleri (Bowles,1996)

Zemin Cinsi Ks [kN/m³]

Gevşek kum Orta sıkılıkta kum Sıkı kum Killi orta sıkılıkta kum Siltli orta sıkılıkta kum Killi zeminler qa ≤ 200 kPa 200 < qa ≤ 800 kPa qa > 800 kPa

4800-16000 9600-80000

64000-128000 32000-80000 24000-48000

12000-24000 24000-48000

>48000

Klasik Yatak Katsayısı Hesabı

Açıklama Formül

Klasik yöntem

ks = Yatak katsayısı, [kN/m³] qnet = Net yük, birimi [kN/m²] δ = Oturma, [m]


qnet - [kN/m²] Oturma - δ [m] Yatak katsayısı - ks [kN/m³]

191 0.164 1162.399

G+Q+E YÜKLEMESİ

qnet - [kN/m²] Oturma - δ [m] Yatak katsayısı - ks [kN/m³]

216 0.184 1162.399





31

Taşıma Gücü Değerine Göre Yatak Katsayısı Hesabı


Yöntem qk - [kN/m²] Yatak katsayısı - ks [kN/m³]

TBDY Taşıma gücü yöntemi 381.085 15243.404

G+Q+E YÜKLEMESİ

Yöntem qk - [kN/m²] Yatak katsayısı - ks [kN/m³]

TBDY Taşıma gücü yöntemi 381.085 15243.404

ks = Yatak katsayısı, [kN/m³] qk = Temel taşıma gücünün karakteristik dayanımı, [kN/m²]

SPT Korelasyonları ile Yatak Katsayısı Hesabı

Zemin sınıfı Referans N160 Yatak Katsayısı - Ks

[kN/m³]

Çakıllı zeminler Moayed And Naeini (2006) 28 157119.734

Killi kumlar Bowles (1996) 28 50360

Siltler, kumlu siltler ve killi siltler

Bowles (1996) 28 37400

Kumlu zeminler Webb (1969) 28 39670

Kumlu zeminler Scott (1981) 28 50400

Düşük plastisiteli kil ve sitler Behpoor And Ghahramani

(1989) 28 17416

Killi zeminler Naeini And Moayed (2013) 28 26880





32

Jeofizik Korelasyonu ile Yatak Katsayısı Hesabı

Vp [m/s] Vs - [m/s] Yatak katsayısı - Ks [kN/m³]

383 239 13533.42

Burada, Vp : Sıkışma dalgası hızı [m/s] Vs : Kayma dalgası hızı [m/s]

9.7. Dönme Hesabı


E - [kN/m²]

v [-]

B [m]

L [m]

Df [m]

t [m]

Mo [kNm]

Kxxemb Dönme

Açısı Kontrol

10000 0.3 7.96 9.95 0.5 0.5 250 1953164.461 0.001 0.001> 0.0033 -

Yeterli

G+Q+E YÜKLEMESİ

E - [kN/m²]

v [-]

B [m]

L [m]

Df [m]

t [m]

Mo [kNm]

Kxxemb Dönme

Açısı Kontrol

10000 0.3 7.96 9.95 0.5 0.5 250 1953164.461 0.001 0.001> 0.0033 -

Yeterli

9.8. Kayma Kontrolü


Yükleme Adı

Yükleme Yönü

Ptv [kN]

δ γRh Rth Rpk γRp Rpt Rth + 0.3

Rpt Vth Sonuç


X-X 10000 15 1.1 2435.902 42.683 1.4 30.488 2445.048 130 Yeterli





33


Y-Y 10000 15 1.1 2435.902 53.354 1.4 38.11 2447.335 120 Yeterli

G+Q+E YÜKLEMESİ

Yükleme Adı

Yükleme Yönü

Ptv [kN]

δ γRh Rth Rpk γRp Rpt Rth + 0.3

Rpt Vth Sonuç


X-X 10000 15 1.1 2435.902 42.683 1.4 30.488 2445.048 130 Yeterli


Y-Y 10000 15 1.1 2435.902 53.354 1.4 38.11 2447.335 120 Yeterli

9.9. Sondaj Derinliği


Yöntem Açıklama Sondaj derinliği [m]

Temel genişliğine bağlı Sondaj Derinliği = 1.5 * B 12.44

Zemin gerilmesine bağlı (Δσ = 0.10 σnet) - (19.1 ≈ 0.1 * 191) 19.794

Efektif gerilmeye bağlı (Δσ =0.10 σ'vo) - (17.359 ≈ 0.1 * 196.316) 19.983

Su seviyesine bağlı (Su seviyesi <= Df+10 ) - (1 <=10.5) 20

G+Q+E YÜKLEMESİ

Yöntem Açıklama Sondaj derinliği [m]

Temel genişliğine bağlı Sondaj Derinliği = 1.5 * B 12.44

Zemin gerilmesine bağlı (Δσ = 0.10 σnet) - (19.1 ≈ 0.1 * 191) 19.794

Efektif gerilmeye bağlı (Δσ =0.10 σ'vo) - (17.359 ≈ 0.1 * 196.316) 19.983

Su seviyesine bağlı (Su seviyesi <= Df+10 ) - (1 <=10.5) 20





34

9.10. Önerilen Temel Sistemi

İnşası planlanan yapının kat yüksekliği ve oturtulacağı alanın depremselliği göz önünde bulundurularak Radye jeneral temel bir temele oturtulmasının en uygun mühendislik çözümü olduğu düşünülmektedir.

9.11. Yapı Temelleri İle İlgili Diğer Hususlar

9.11.1. Şişme Yüzdesi Analizi

Şişme yüzdesi analizi için hesap yöntemi : Ömür Çimen, S. Nilay Keskin yöntemi

No Tabaka d [m] z [m] γkuru [kN/m³] PI [%] wo [%] Yüzdesi [%] Derecesi

1 Su Seviyesi 0.5 0.5 16 15 20 8.761 Düşük

2 Tabaka 1 19 19.5 16 15 20 8.761 Düşük

9.11.2. Sıvılaşma Analizi

Sıvılaşma analizi için ön bilgiler


Enerji düzeltmesi [Ce] 0.75 [-]

Sondaj deliği çapı düzeltmesi [Cb] 1 [-]

Numune alıcı kılıf düzeltmesi [Cs] 1 [-]

Tij uzunluğu düzeltmesi [Cr] 1 [-]

Sıvılaşma için hesap yöntemi [-] [-]

Sıvılaşma analizi için güvenlik faktörü [Sf] 1.1 [-]





35

TBDY'ye göre Sıvılaşma Analizi

TBDY'ye göre Sıvılaşma Hesaplama Yöntemi

Açıklama Simge Formül

Derinlik düzeltme katsayısı

CN >

Düzeltilmiş Spt N değeri

N160

Katsayılar α - β

İnce dane içeriği göre düzeltilmiş darbe sayıları

N1,60f

Çevrimsel dayanım oranı

CRRM7.5

Sıvılaşma direnci τR

Deprem büyüklüğü düzeltme katsayısı

CM

Gerilme azaltma katsayısı

rd

Kayma gerilmesi τdeprem

Sıvılaşma kontrolü Sf





36

No

z σvo

σ'vo SptN

Cn N16

0 Alfa Beta

N160f

Cm CRR M7.5

τR [kPa]

rd τdeprem [kPa]

1 0.5

9 9 28 1.7 36 0.86

9 1.02

2 38

1.193

0.027

0.287 0.99

6 2.676

2 1 18 18 28 1.7 36 0.86

9 1.02

2 38

1.193

0.027

0.574 0.99

2 5.332

3 20 379

192.61

28 0.70

5 15

0.869

1.022

16 1.19

3 0.17

39.116

0.64 72.39

9

Sıvılaşma Analizi Sonuç Kontrolü

Tabaka Değer Sonuc

Temel Tabakası 0.107 < 1.1 Su seviyesinin üzerinde olduğu için sıvılaşma kontrolü yapılmadı

Su Seviyesi 0.108 < 1.1 Su seviyesinin üzerinde olduğu için sıvılaşma kontrolü yapılmadı

Tabaka 1 0.54 < 1.1 Yetersiz

Iwasaki'ye Göre Sıvılaşma Potansiyeli İndeksi

Tablo–6: Sıvılaşma İndeksine Bağlı Hasar Seviyeleri

Sıvılaşm Potansiyel İndeksi (IL) Sıvılaşma Hasar Riski

IL= 0 Çok düşük (Sıvılaşma yok)

0 < IL ≤ 5 Düşük

5 < IL ≤ 15 Yüksek

IL ≥ 15 Çok yüksek

Sıvılaşma Potansiyeli İndeksi Hesabı

No z H Fsl F W IL

1 0.5 0.5 0.107 0.893 9.75 4.352

2 1 0.5 0.108 0.892 9.5 4.238

3 20 19 0.54 0.46 0 0





37

Toplam sıvılaşma indeksi :8.59

Açıklamalar

H Sıvılaşan tabaka kalınlığı Fsl Sıvılaşma güvenliği katsayısı F : Sıvılaşabilir tabakadaki sıvılaşma şiddeti W : Sıvılaşma potansiyel ağırlık faktörü IL: Sıvılaşma indeksi

9.12. Zemin İyileştirme Alternatifleri

Sıvılaşma riski nedeniyle zemin iyileştirmesi yapılması önerilmektedir, Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği’nde belirlenen esaslar dikkate alınarak, sahadaki zemin koşullarına en uygun zemin iyileştirme yöntemi belirlenmelidir.

10. İKSA SİSTEMLERİ - ŞEV DURAYLILIK ANALİZLERİ VE DEĞERLENDİRMESİ

İnceleme alanının genel eğim miktarı %10-15'dir. Bu bölgede inşaat yapılacak yerde eğimin düşük olması ve alanda herhangi bir yükselti olmaması nedeni ile şev duraylılığı analizi yapılmasını gerektiren bir durum yoktur.

Çevre ve Şehircilik Bakanlığı-Yapı İşleri Genel Müdürlüğünün 84122464-755.01-E.150340 Sayılı ve 31.08.2018 tarihli yayınladığı ‘Kazı Güvenliği ve Alınacak Önlemler’ adlı genelgeye göre, herhangi bir yapının temellerinin veya bodrum katlarının inşa edilebilmesi için, 1,75 metreden daha derin bir kazı yapılması gerektiği takdirde, kazının uygun şev açıları verilmek suretiyle şevli olarak yapılması veya kazıya başlanmadan önce kazı çukuru çevresinde bir iksa sistemi (dayanma yapısı) inşa edilerek yatay toprak basınçlarının karşılanması suretiyle önlem alınması zorunludur.

Temel kazısında, kazı şevinde meydana gelebilecek şev akması, kazı şevinde göçme, çökme risklerinin önlenmesi için kazı şevinin kontrollü açılması, olası göçme anında müdahale edilebilecek gözetimde açılması tavsiye olunur.





38

11. SONUÇ VE ÖNERİLER

İnşası planlanan yapının temel zemininin statik, dinamik ve deprem etkileri dikkate alınarak yapılan zemin araştırmalarına dayalı hazırlanmış Veri Raporu esas alınarak zemin modeli ve temel zeminini oluşturan tabakaların geoteknik tasarım parametreleri ile temel tasarımına ilişkin değerlendirmelerden aşağıda sonuçlara ulaşılmış ve tavsiyeler yapılmıştır.

İnceleme konusu inşaat alanında yapımı planlanan Bodrum + Zemin + 1 Kat bina için taşıma gücü açısından yeterli temel zemini özelliklerine sahip olduğu belirlenmiştir.

İnşa sonrası yapıdan aktarılacak yükler toplam yükler altında temel zemininde meydana gelebilecek oturma miktarının yapıda soruna yol açabilecek düzeyde olduğu belirlenmiştir.

Yapılan sıvılaşma analizleri sonucunda parsel alanında sıvılaşma riski tespit edilmiştir. Sıvılaşma riskinin ortadan kaldırılması için gerekli önlemlerin alınması veya sıvılaşmadan kaynaklı yapıda oluşacak hasarın önlenmesi gerekmektedir.

Yapının X ve Y yönünde yapılan kayma analiz sonuçlarında kayma güvenliği açısından yeterli stabiliteye sahip olduğu tespit edilmiştir.

Zemin Hakim Titreşim Periyodu: To = 0.341

İnceleme alanının Türkiye Deprem Tehlike Haritaları’ na göre en yakın diri faya uzaklığı 4 km.’ dir.

İnşa olunacak Bodrum + Zemin + 1 Kat Betonarme yapının yerel zemin sınıfı ZD ‘dir.

Yapının bulunduğu konum, yerel zemini sınıfı ve DD-2 deprem düzeyi için ivme katsayıları

Deprem Düzeyi Ss SDS S1 SD1 PGA

DD-2 1.072 1.148 0.265 0.549 0.457

Deprem Tasarım Sınıfı : DTS1 olarak belirlenmiştir.

Sıvılaşma riski nedeniyle zemin iyileştirmesi yapılması önerilmektedir, Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği’nde belirlenen esaslar dikkate alınarak, sahadaki zemin koşullarına en uygun zemin iyileştirme yöntemi belirlenmelidir.

İnşası planlanan yapının kat yüksekliği ve oturtulacağı alanın depremselliği göz önünde bulundurularak Radye jeneral temel bir temele oturtulmasının en uygun mühendislik çözümü olduğu düşünülmektedir.

İnceleme alanının genel eğim miktarı %10-15’dir. Bu bölgede inşaat yapılacak yerde eğimin düşük olması ve alanda herhangi bir yükselti olmaması nedeni ile şev duraylılığı analizi yapılmasını gerektiren bir durum yoktur.





39

İnceleme alanında planlanan yapı bodrumlu olup bu kazının güvenle yapılabilmesi ve çevre yapılarını etkilememesi için bir iksa sistemi ile desteklenmesi gerekir. İksa sisteminin tasarımında yukarıda verilen geoteknik tasarım parametrelerinin kullanılması ve yer değiştirmelerin esas alındığı bir çözüm yaklaşımının kullanılması tavsiye olunur.

Temel kazısında, kazı şevinde meydana gelebilecek şev akması, kazı şevinde göçme, çökme risklerinin önlenmesi için kazı şevinin kontrollü açılması, olası göçme anında müdahale edilebilecek gözetimde açılması tavsiye olunur.

Temel çevre dolgusunda geçirimliliği yüksek olan çakıllı malzeme ile dolgu yapılması tavsiye olunur.

Yüzey sularının zemine sızmasını önlemek için bina çevresinde drenaj önlemleri alınması tavsiye olunur.

Tablo–7: Radye jeneral temel ve üst yapı statik hesaplarına esas olacak parametreler tablosu


Taşıma gücü dayanımı ( TBDY - qt) 272.204 [kN/m²]

Yatak katsayısı 15243.404 [kN/m³]

Zemin Hakim Titreşim Periyodu: To = 0.341 [sn]

Yerel zemin sınıfı ZD [-]

Deprem yer hareketi düzeyi DD-2 [-]

Kısa periyot tasarım spektral ivme katsayısı (SDs) 1.148 [-]

Deprem tasarım sınıfı DTS-1 [-]

Bina kullanım sınıfı (BKS) 3 [-]

Bina yükseklik sınıfı (BYS) 7 [-]

• Bu Geoteknik Rapor, Veri Raporunda verilen laboratuvar ve arazi deneyleri, harita ve vaziyet planı çalışmaları ile yerinde yapılan incelemeler neticesinde hazırlanmıştır. Arazi ve laboratuvar deney sonuçlarının doğruluğundan çalışmayı yapan ilgili kişi veya firma sorumludur. İmalat esnasında bu raporda kabul edilen zemin verilerinden farklı bir durumla karşılaşılması halinde Proje Müellifi ile temasa geçilmelidir.





40

Sorumlu

İnşaat Mühendisi

Adı- Soyadı Levent ÖZBERK

Oda Sicil No 12345

T.C. Kimlik No 0680807873

Tarih 27.11.2019





41

12. KAYNAKLAR

Türkiye Bina Deprem Yönetmeli 2008 Çevre ve şehircilk Bakanlığı (9 Mart 2019), ZEMİN VE TEMEL ETÜDÜ UYGULAMA ESASLARI VE

RAPOR FORMATI TMMOB İnşaat Mühendisleri Odası (Ekim 2018), TÜRKİYE BİNA DEPREM YÖNETMELİĞİ

(TBDY-2018) UYGULAMA EĞİTİMİ SEMİNERLERİ ELKİTABI Eurocode 8: Design of structures for earthquake resistance Part. 5: Foundations, retaining

structures and geotechnical aspects/li> Eurocode 7: Geotechnical design - Part 1: General rules Deutsche Norm (2006), DIN 4017 Soil: Calculation of design bearing capacity of soi beneath

shallow foundations Uzuner B. A. (2007) , Temel Zemin Mekaniği, 7. Baskı, Derya Kitabevi . Öztoprak S. (2014), Yüzeysel Temeller Kumbasar V. , Kip F. (1999), Zemin Mekaniği Problemleri , 6. Baskı, Çağlayan Kitapevi Bowles J. E., Foundation Analysis and Design, McGraw-Hill Book Co. Braja M. Das (2001), Principles of Geotechnical Engineering, Brooks/Cole; 5th Revised edition

edition Caduto D. P. (2001), Foundation Design: Principles and Practices, Second Edition, Prentice Hall J.-G. Sie�ert and Ch. Bay-Gress (2000), Comparison of European bearing capacity calculation

methods for shallow foundations Orhan M. (2019), Geoteknik Mühendisliği ve Temel İnşaatı, Gazi Kitapevi Erol O., Çekinmez Z. , GEOTEKNİK MÜHENDİSLİĞİNDE SAHA DENEYLERİ Çimen Ö., Keskin S.N. (2004), Killi Zeminlerde Şişme Yüzdesinin Tahmini, Zemin Mekaniği ve

Temel Mühendisliği 10. Ulusal Kongresi





42

EK-1: ARAŞTIRMA NOKTALARI VAZİYET PLANI





43

EK-2: SONDAJ LOGLARI





44

EK-3: LABORATUVAR DENEY SONUÇLARI ÖZET TABLOLARI





45

ANALİZ YAPI YAZILIM SAHASI PARSEL BAZINDA …...9.3 Taşıma Gücü 9.4 Oturma Analizi 9.5 Zemin...

Documents

Transcript of ANALİZ YAPI YAZILIM SAHASI PARSEL BAZINDA …...9.3 Taşıma Gücü 9.4 Oturma Analizi 9.5 Zemin...