JAL: 15/11/2006 1 REPBLICA BOLIVARIANA DE VENEZUELA UNIVERSIDAD NACIONAL EXPERIMENTAL POLITCNICA ANTONIO JOS DE SUCRE VICE-RECTORADO LUIS CABALLERO MEJAS CARACAS CLASES DE AIRE ACONDICIONADO JAL: 15/11/2006 2 AIRE ACONDICIONADO JAL: 15/11/2006 3 LIBRO: HAND BOOK OF AIR CONDITIONING SYSTEM DESIGNEN CARRIER VENTILACION La ventilacin se rige por la gaceta oficial 4044 Pg.: 3 - 9 CICLO DE REFRIGERACION Fig.1 esquema del ciclo de acondicionamiento de aire JAL: 15/11/2006 4 DIAGRAMA DE MOLIER PRESION HENTALPIA PARA DETERMINADO REFRIGERANTE Fig. 2 diagrama de Molier para un determinado refrigerante Fig. 3 esquema general de la circulacin de aire en un determinado ambiente La toma de aire exterior se coloca para: JAL: 15/11/2006 5 Limitar la concentracin de CO2 en el ambiente, Eliminar malos olores (el cigarrillo), Agregar oxigeno O2 al recinto. Refrescar el ambiente AIRE EXTERIOR PARA AMBIENTE NO ACONDICIONADO(VENTILACION MECANICA) Laventilacinnaturalserealizamedianteventanasquesecomunican directamente con la calle patio o jardn con las siguientes condiciones: a)ART. 39 de la Gaceta oficial 4044 Elreadeventananoserinferioral15%delasuperficiedellocalyen ningn caso menos de 1 m2. b)ART. 49 de la Gaceta oficial 4044 El rea libre para ventilacin no ser inferior al 10% de la superficie del piso del local y en ningn caso menos de 0.3m2. Si los volmenes de aire son muy grandes se inyecta y se extrae aire. Si es un bao se extrae porque son pequeas cantidades de aire. VENTILACION MECANICA Es la introduccin de aire fresco y no contaminado en el local y la expulsin delaireviciadoenunambienteventiladomecnicamenteselograraparasus ocupantesunasensacindefrescuraopesadezdependiendodelnmerode veces que se renueva totalmente el volumen del ambiente. Caso especial de ventilacin mecnica Elcasoespecialdelaventilacinmecnicaeseldelosestacionamientos ubicados en stanos u otros locales cerrados. Para que puedan ser considerados pormediosnaturaleslosestacionamientosserequierequelasparedestengan vanosabiertosalacalleconunreanoinferioral15%delasuperficiedelpiso correspondiente y que las aberturas estn distribuidas de tal forma que garanticen unacirculacindeaireentodoelrecinto,siestonoocurrecalculamosla ventilacin JAL: 15/11/2006 6 Fig. 4 vista lateral de un estacionamiento a ventilar Calculo de ventilacin mecnica para estacionamientos 200195 nP=(1) 2tan22mAno so=(2) Donde: P = volumen de aire a extraer [m3/(minm2 de rea de estacionamiento)] n=numerodevehculostomandoencuentaquecadavehculoocupa22m2de rea de estacionamiento Asotano = rea del sotano EJERCICIOS 1.El bao de una fuente de soda tiene un rea de 20m2 y una altura de 3.4m en la fachada ESTE de ese bao tiene una ventana de 4m de largo y 50cm dealtoconsidereelrealibredeventilacincomo80%delreade ventana. Determine s requiere para el bao ventilacin mecnica y en caso afirmativo determine la capacidad de ventilacin. ALvent = 0.8x(4m x 0.5m) = 1.6m2 Por norma Avent = 0.10x(20m2) = 2m2 Como 1.6 < 2 si necesito ventilacion mecanica JAL: 15/11/2006 7 Por ART. 77 de gaceta oficial 4044 el # de cambios por hora = 10 Vaire = 3.4m x 20m x 20m = 68m3 V =68m3 x 10 cambios/hr = 680m3/hr V =680m3/hr x 1hr/60min x (1pie)3/(0.3048m)3 =400.23pie3/min = 400.23pcm 2.Elstanodeunedificiotieneunreade770m2elcualserdestinadoa estacionamiento determine la cantidad de aire de renovacin requerido Asotano = 770m2 200195 nP= vehiculosmmmAno so352277022222tan= = = min / 8 . 0min8 . 020035 19523mxmmP = == P = 0.8m/min x 770m2 = 616m2/min P = 616 m2/min x (1pie)3/(0.3048m)3 = 21753.83 pcm 3.un edificio destinado a oficinas tiene 12 niveles y en cada uno de ellos tiene 4baos(sinventilacinnatural),loscualessecomunicanconunducto verticalqueterminaenlaazoteadetalformaqueunventiladorextraeel airedetodoslosbaos,cadabaotieneunreade4m2laalturaentre nivel es de 3m (piso a techo) determinar el caudal de aire que debe extraer el ventilador. Abao = 4m2 hbao = 3m Vbao = Abao x hbao = 4m2 x 3m =12m3 Vtotal = Vbao x N baos x N pisos Vtotal = 12m3 x 4 baos x 12 pisos = 576m3 Por tabla Art. 77 de la gaceta oficial el n de cambios/ hr = 10 V = 576m x 10cambio/1hr x 1hr/60min x 1pie3/(0.3048m)3 = 3390.20PCM JAL: 15/11/2006 8 CARGAS TERMICAS JAL: 15/11/2006 9 CONDICIONES PARA ESTIMAR LAS CARGAS TERMICAS 1.EL LOCAL O AMBIENTE Orientacin del local Es la orientacin de cada pared del local, esto quiere decir si esta al Norte, Sur, Este, Oeste, etc.. estructuras o efectos de sombras prximas. Si existe algn elemento que impide que la pared este expuesta a los rayossolares,comoedificiosrbolessombrasdeotrasedificaciones etc..

destino del local Siellocalesparausocomercialcomo:oficina,restaurante,tascas panadera, o para uso residencial como: apartamentos, casas etc dimensiones Se refiere a las medidas de cada pared, piso, techo, etc. saber donde hay columnas Lascolumnasporlogeneralposeenvigasensuinteriorlascuales son un elemento que dificulta la colocacin de accesorios ya que estas nopuedensercortadasniremovidasdesusitioparapasarporallun ducto. materiales de construccin. Serefierealosmaterialesconqueestnconstruidaslasparedes, techos, pisos, puertas, etc... Q =T xAx U A(3) ventanas Lasventanassonunafuentedirectaderadiacinsolaralambiente por ello se debe conocer el tipo de material, dimensiones, etc. JAL: 15/11/2006 10 puertas Laspuertasaligualquelasparedesposeenuncoeficientede conductividad trmica U por ello se necesita conocer las dimensiones y el material. alumbrado Elalumbradoartificialproducecargastrmicasenelambientepor ello hay que conocer la cantidad de lmparas instaladas en el ambiente aacondicionaraligualqueeltipodebombillosiesfluorescenteo incandescente. motores Hayambientesquepuedentenermotoresquegenerancargaspor ello tiene que considerarse a la hora de efectuar los clculos. 2. CARGAS EXTERIORES 2.1. Los rayos solares Losrayossolaresalincidirsobrelasparedes,puertasy especialmente las ventanas producen calor el cual llega al ambiente por conduccin a travs de la pared o ventana trayendo como consecuencia el ascenso de la temperatura al ambiente 2.2. El aire fresco El aire fresca esta a una temperatura superior a la que se desea que este el ambiente por tanto al inyectar aire fresco la temperatura tiende a subir por ello los equipos deben poder contrarrestar esta situacin para quelatemperaturadelairefresconoinfluyaenlatemperaturadel ambiente. 3CARGAS INTERNAS Personas Debidoalatemperaturacorporalylasudoracinlaspersonas contribuyen al aumento de la temperatura y la humedad en un ambiente cerrado. equipos elctricos JAL: 15/11/2006 11 Losequiposelctricosensufuncionamientoproducencalorelcual contribuyealaumentodelatemperaturadellocal,entreestosequipos tenemos: computadoras, televisores, cocinas elctricas, calentadores de agua, neveras, planchas, etc. Alumbrado Losbombillosgenerancalorporlotantotiendenasubirla temperaturadelambientedependiendodelacantidadoeltipode bombillo, si es incandescente o fluorescente. 4SITUACION DEL EQUIPO espacio disponible para colocar el equipo Esnecesarioverificarquelosequiposescogidosquepanenel espacio destinado para su colocacin. punto elctrico Hayqueestarpendientequeelequipoelegidotrabajeconuna corriente existente en el local o sea si el local posee 110v no se puede comprarequiposde220vomasyqueelpuntodeconexindebe hallarsecercadelmismoafindeevitarlanuevasinstalacionesde cableados punto de drenaje Debe existir cerca del equipo un drenaje por donde se va a desechas elcondensadoqueproduceleequipoyelaguasuciaresultantedelos mantenimientos del equipo ubicacin de la entrada de aire fresco Debencolocarseenunsitioabiertoalexteriordondehallabuena recepcindelaireperolejosdechimeneas,basureros,sitiosdondese guarden qumicos peligros, etc.. puntos de agua blancas cerca de los equipos para mantenimiento. El los mantenimientos se requiere de un punto de agua blanca cerca del equipo para lavar el recinto donde estn colocados, filtros y las parte lavables del mismo a fin de eliminar polvo y moho que puede dar origen a bacterias que pueden contaminar el ambiente trayendo enfermedades. JAL: 15/11/2006 12 Acceso al equipo Los equipos deben estar ubicados en sitios de fcil acceso por todos lados a fin de facilitar el mantenimiento y reparacin del mismo. CARGA SENSIBLE: Escualquiercargacuyonicoefectosobrelaspropiedadesdelaireen movimientoesunavariacindelatemperatura.Ejemplos:bombillo,cocina, nevera, computadora, televisor, etc CARGA LATENTE: Escualquiercargatrmicaqueproduceunavariacinenlahumedaddel ambiente a temperatura de bulbo seco constante. Ejemplo: el caf, laspersonas, el aire seco. Nota:Laspersonasposeencargasensibleycargalatente,aunquenoseconsideracomo netamente latente son capaces debido a la temperatura corporal de influir en la temperatura del ambiente. AMBIENTE: El ambiente es la unidadbsica de calculo; (el sitio donde se determina la instalacin). CARGA TOTAL: Cantidaddecalordisipadoporelsistemadeaireacondicionadoenun instante determinado. DIA DE DISEO: Eseldaylahoraenqueseproduceparaelsistemaoambiente considerado la mxima carga trmica. DIA CRTICO DE DISEO: Es el da de mayor incidencia del sol hacia la tierra, en este da a la hora la tierra esta mas cerca del sol provocando un aumento de temperatura que esta por encimadecualquierdadelao,estosedebealmovimientodetraslacindela tierracomodescribeuntrayectoriaelpticaenunospuntosqueenVenezuela coincidenconlosmesesdemarzoyseptiembreseregistrenlamxima JAL: 15/11/2006 13 temperatura adems los das son mas largos por lo que hay una mayor exposicin al sol. ORIENTACION: Es la orientacin de la pared, si es norte, sur, Este, oeste, etc. FECHA: Es la fecha en la cual se produce las mximas temperaturas en el ao. HORA: Es la hora en la que hay mayor incidencia solar. TABLA 1-1 DIA CRITICO DE DISEO PARA VENEZUELA ORIENTACIONFECHAHORA NorteJunio 214:00 PM Nor-esteJunio 2110:00 AM Este Septiembre 21 Marzo 21 10:00 AM Sur-esteDiciembre 2110:00 AM SurDiciembre 2112:00 PM Sur-oesteDiciembre 214:00 PM Oeste Septiembre 21 Marzo 21 4:00 PM Nor-oesteJunio 214:00 PM NORMAS PARA DIA CRITICO DE DISEO a)SilasreasdevidriosenlaorientacinEsteson mayoresdel20%delas reastotalesdeparedexteriorenesamismaorientacinsedebe agregar Septiembre, Marzo 21 a las 8:00 AM. b)Si por lo menos el 30% del rea del techo es insolada se debe agregar las 4:00 y 6:00 PM del mismo da. CLASIFICACION DE LAS CARGAS CARGAS SENSIBLES INTERNAS: producen variaciones en la temperatura 1.Radiacin solar, conduccin, conveccin, radiacin combinada por techos y paredes exteriores. JAL: 15/11/2006 14 2.Conduccin y conveccin por vidrios interiores, exteriores, techos pisos paredes y puertas interiores. 3.Cargas internas 4.Iluminacin 5.Equipos 6.Personas 7.Infiltracin de aire CARGAS LATENTES INTERNAS: producen variaciones en la humedad 1.Equipos

2.Personas: desprenden humedad al aire al sudar o hablar. 3.Infiltracin de aire INFILTRACION: La infiltracin es el aire que entra por las ranuras de la puerta, ventanas y al abrir la puerta cuando se entra o sale del ambiente. Se sabe que hay infiltracin cuando: PCMinfiltracin > PCMaire fresco Si la presin interna del recinto es (+) la presin externa debe ser (-). CARGAS SENSIBLE EXTERNA: 1.Aire fresco. 2.Los ventiladores de la unidad de acondicionamiento. 3.La ganancia trmica de los conductos. CARGAS LATENTE EXTERNA: 1.Aire fresco. Calentadores de agua Cafeteras JAL: 15/11/2006 15 CALOR POR RADIACION FA FM AVS Id AVI IM QR + = ) ( (4) Donde: QR = Calor por radiacin [BTU/hr] IM = Irradiacin directa[BTU /(hr *ft2 vidrio)] AVI = rea de vidrio insolada [ft2] Id = Radiacin difusa [BTU/hr*ft2] AVS = rea de ventana a la sombra[ft2] FM = Factor de implemento de sombra(tabla 16 Pg. 1-52 carrier) FA = Factor de almacenamiento (tabla 11 Pg. 1-34 carrier) = o Angulo de altitud solar Z = Azimut solar X Y B Y A AVS + = ) ((5) Donde: A = ancho de la ventana. B = altura de la ventana. X = sombra producida por el alero. Y = sombra producida por la pared. JAL: 15/11/2006 16 AVS B A AVI = (6) = o EselAnguloqueunrayodirectodelsolformaconlahorizontalenunlugar particular de la superficie de la tierra. Z = (Azimut) es el ngulo que forma la proyeccin horizontal de un rayo directo del sol con la orientacin norte. DETERMINACION DE Y E X EN FUNCION DE LOS ANGULOS SOLARES Para obtener el ngulo de incidencia solar entramo en el grafico 1 Pg. 1-57 con el azimut Z y o . Enlatabla18Pg.1-58obtenemosZyo conlatitudnortea10por Venezuela estar a 10 latitud norte IM : Se determina en la tabla 15 das crticos en funcin segn horas el valor ledo es 50. Id = la menor que hay en el bloque de 11 dependiendo del da critico. FM = se halla con la tabla 16 Pg. 1-52. CONVECCION Y RADIACION COMBINADA CALOR POR CONDUCCION CONVECCION Y RADIACION COMBINADA T A U QCCYRCA = (7) JAL: 15/11/2006 17 SI ES UN VIDRIO: Ti Te T = A(8) SI ES UNA PARED: ( ) Tes TemRMRsb Tes T TEQA A + A = A = A(9) Donde: U= Coeficiente de transferencia de calor total[tabla 21 - 31 del carrier o tabla 1-4 de resistencias trmicas de materiales ms comunes en Venezuela]. A = rea de la pared expuesta. Tes A= diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para pared o techosombreado.[Tabla19Pg.1-62paraparedytabla20Pg.1-63 para techo del carrier] se considera a la sombra el norte solamente b: Coeficiente que toma en cuenta el calor de la cara exterior de la pared o techo. Tabla 1-2valores de b para pared o techo bRestriccin 1cuando el color es oscuro 0.78cuando el color es medio 0.75cuando el color es claro Rs = Mxima insolacin correspondiente al mes y latitud del problema para pared o techo (Radiacin del sitio) (10 Latitud Norte).[tabla 15 Pg. 1-45 carrier]. RM = Mxima insolacin en el mes de Julio a 40 Latitud Norte [tabla 15 Pg. 1-48]. Tem A= Diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para pared o techo expuesto o soleado. [tabla 19 Pg. 1-62 para pared expuesto y tabla 20 Pg. 1-63 para techo expuesto carrier]. Nota: cuando hay un cuarto continuo se toma como pared no expuesta por tanto no hay da critico CONDUCCION T A U QCONDA = (10) JAL: 15/11/2006 18 GANANCIA DE CALOR A TRAVES DE VIDRIO EXTERIOR T A U QGVEA =(11) Ti Te T = A (12) GANANCIA DE CALOR A TRAVES DE VIDRIO INTERIOR Si el ambiente no esta acondicionado: T A U QGVIA =(13) ( ) TI Te T = A32 (14) Te = temperatura exterior Sihayunacocina,unapanadera,etc.Hacemosunpromediodelas medidasdelastemperaturasdeeseambienteparaestimarelTencasode vidrio interior. GANANCIA DE CALOR A TRAVES DE PARED INTERIOR T A U QGPIA =32 (15) Ti Te T = A (16) GANANCIA DE CALOR A TRAVES DE TECHO INTERIOR T A U QGTIA =32 (17) JAL: 15/11/2006 19 Ti Te T = A(18) Sihayunaoficinaconaireacondicionadoalladodelambientea acondicionarnotomamosencuentaesaparedyaquelaconduccines cero. ParaambientessubterrneoscomolasestacionesdemetrolaTeesla temperatura a la cual se encuentra la tierra. T A U Q A =32 (19) Ti Te T = A (20) GANANCIA DE CALOR A TRAVES DE PUERTAS EXTERIORES T A U QCCYRCA = (21) T lo podemos determinar de dos formas: a) NETA NETATi Te T = A (22) b)Asumimoslapuertadespreciableyasumoqueestanoexistehaciendoque toda la regin de la puerta sea parte de la pared, o sea agregando el rea de la puerta a la pared y calculamos el( ) Tes TemRMRsb Tes TEQA A + A = Aporque no hay tablas de tes Y tem para puertas. JAL: 15/11/2006 20 GANANCIA DE CALOR A TRAVES DE PUERTAS INTERIORES ( ) T A U QCPIA =32(23) Ti Te T = A (24) GANANCIA DE CALOR A POR ILUMINACION C Filum Asu QIlum = 1 o o (25) Donde: Asu = area del piso [ft2] QIlum = calor por iluminacin [BTU/hr] Filum = factor de iluminacin [Watt/ft2] Tabla o= Factor de almacenamiento [tabla 12 Pg. 1-35 carrier] 1 o= Tipo de iluminacin C = factor de conversin=3412 BTU/(hr.Watt) GANANCIA DE CALOR A POR PERSONAS QPERSONAS = si no nos dicen el numero de personas se toma el average en tabla 1* de clases. Q100 personas = Donde: Fluorescente = 1.25 Incandescente=1.00 Qs = N personas x RMS(26) QL = N personas x RMS(27) JAL: 15/11/2006 21 Qs = calor sensible [BTU/hr] QL = calor latente [BTU/hr] RMS = Rata metablica sensible [BTU/hr] RML = Rata metablica latente[BTU/hr] Elcalorporpersonassebuscaen[tabla48Pg.1-100]seentracon aplicacin y temperatura y se obtiene RML y RMS. GANANCIA DE CALOR A POR AIRE FRESCO QA/F = Donde: Qs = calor sensible [BTU/hr] QL = calor latente [BTU/hr] QA/F = calor por aire fresco [BTU/hr] We = humedad especifica exterior [granos/Lb aire seco] Wi = humedad especifica interior [granos/Lb aire seco] PCMA/F = pie cbico por minuto de aire fresco[gaceta oficial 4044 tabla 3 Pg. 7 o en tercera columna de la tabla de clases 1*] [ft3/min] CFM PCMFt= =min3 Hay dos formas de determinar QA/F: a)por N de personas b)por rea del piso Sitenemoscuartosinternosconambientesalrededoracondicionadosla conduccinesigualaceroportantoesasparedesaledaasalasregiones acondicionadasnoseconsideran,nosetomaeldacritico,calculamossoloel calorquegeneranlailuminacin,personas,airefrescoaccesoriosyequipos elctricos que halla en el ambiente. Qs = 1.08 x PCMA/F (Te Ti)(28) QL = 0.68 x PCMA/F (We Wi) (29) JAL: 15/11/2006 22 GANANCIA DE CALOR A POR INFILTRACION QA = La infiltracin no se toma en cuenta por el Este Donde: PCMINF = pie cbico por minuto de aire de infiltracin[Ft3/min] SiPCMA/F >PCMINFno hay infiltracin

GANANCIA DE CALOR A POR MOTOR ELECTRICO El motor del ventilador de los equipos de acondicionamiento puede producir gananciadecalorenelambienteestospuedenestardispuestosendosformas distintas en los equipos: (a) (b) El caso (a) el motor esta antes del evaporador por ende se considera como unacargaexterna,alpasarelairefrescoesteabsorbeelcalorproducidoporel motorgenerando que suba su temperatura pero al pasar por el evaporador pierde estecalorybajasutemperaturaparaentrarfrialambiente,enelcaso(b) probablemente es el mas desfavorable y tenemos que tomarlo en cuenta a la hora de efectuar los clculos como una carga interna ya que el aire fresco ya paso por Qs = 1.8 x PCMINF (Te Ti) (30) QL = 0.68 x PCMINF (We Wi)(31) JAL: 15/11/2006 23 elevaporadorantesdepasarporelmotordelventiladorlatemperaturatiendea subirenelaireentrandoalambienteaunatemperaturasuperiordelarequerida en el ambiente. Las cargas internas por motores elctricoslas buscamos en[tabla 53 Pg. 1-105 carrier con la potencia del motor] PROBLEMA 1 PLANO 1 Este smbolo en el plano significa que a donde esta indica que esa esla direccin norte. JAL: 15/11/2006 24 ESPECIFICACIONES b = ventana2 x 1 m c = ventana 1 x 1 m d = puerta 2.2 x 2 m CONDICIONES GENERALES a)Condiciones de diseo 1-condicin de diseo exterior Temperatura bulbo seco = 95 F Temperatura bulbo hmedo = 81 F 2-condicin de diseo interior Temperatura bulbo seco = 75 F Humedad relativa = 50% b)Ubicacin del local = Coro Estado Falcn, Venezuela c)Variacin diaria de temperatura = 15 F d)Uso del ambiente a acondicionar = oficina general e)Horario de trabajo = 8:30 AM a 4:00 PM de lunes a viernes. f)Altura de las paredes del ambiente = 3.5 m g)Materiales: elementoMateriales Techo Bloque de arcilla 6 x 2 celdas Capa de concreto 3 Friso interior de cemento y arena de Fieltro asfltico 3/8 de espesor Paredes exteriores Bloque de arcilla 8 x 2 celdas Friso interior de cemento y arena de Acabado exterior cermica Friso exterior de cemento y arena de Paredes interiores Bloque de arcilla 6 x 2 celdas Friso exterior de cemento y arena de Friso interior de cemento y arena de JAL: 15/11/2006 25 Piso Placa compuesta de bloque de arcilla de 6 x 2 celdas Concreto 3 Friso interior de cemento y arena de Linelum 1/8(material antirresbalante para pisos) elementoMateriales puertas Dos laminas de madera contraenchapada de c/u con espacio de aire de entre ellas VidrioVidrio ordinario de una capa h)Ocupacin =un mximo de 20 personas y un mnimo de 12 personas. i)Equiposelctricos=enelambienteseencuentran una serie de equipos elctricos de 1 KWatt. j)Iluminacin=Lailuminacinesfluorescenteyelnivelde iluminacinesde30Watt/m2.considerequelaslucesestn todo el tiempo encendidas. k)Peso de la estructura = 100 Lb/m2 l)Ventanas Ventanas Marco metlicoPersiana interior de color oscuro m)Considereunparalverticalde1myunalerohorizontalde 50 cm n)Considerequeelambienteseencuentraubicadoenelltimopisodeuna torre de oficinas. o)Considerequeelreainferiordelambienteseencuentratotalmente acondicionado. Determine la carga total de enfriamiento en BTU/hr del ambiente considerado para el da de diseo. JAL: 15/11/2006 26 SOLUCION DETERMINACIN DE LOS FACTORES CRTICOS PARA EL DISEO 1)DA CRITICO Buscamoseldacriticoporfachadaenlatabla2*queesunresumendela tabla 15 Pag. 1-45 @ 10 carriero en la misma tabla 15 Nota = en este problema se usa la tabla a 10 porque Venezuela se encuentra en esa latitud, esta tabla a 10 esvalidaparacualquierregindelpas,deserotropashayquebuscarenquelatituddondese encuentra ubicado. Fachada NORTE=Nohaydacriticoenestafachadaporquealnortenotenemos fachadaexpuestadirectamentealsolyaquehayunbaoyun deposito en esa fachada (ver Plano 1). OESTE=LafachadaoestenoestaexpuestaporquehayunHallylos ascensores por lo tanto no tiene da critico. SUR =En la fachada sur sucede lo mismo que la fachada norte por tanto no hay da critico para este fachada. ESTE=Enestafachadasihaydacrticoporqueelsolincidedirectamente sobreella,portabla1-1eldacrticoparaestafachadaes: septiembre marzo 2110:00 AM TABLA 1-1 ORIENTACIONFECHAHORA NorteJunio 214:00 PM NoresteJunio 2110:00 AM EsteSeptiembre 21 Marzo 21 10:00 AM SuresteDiciembre 2110:00 AM SurDiciembre 2112:00 PM SuroesteDiciembre 214:00 PM Oeste Septiembre 21 Marzo 21 4:00 PM NoresteJunio 214:00 PM Ademstenemosdosnormasparaeldadediseocrticoenlafachada ESTE: a)SilasreasdevidriosenlaorientacinEstesonmayoresdel20%delasreastotalesdepared exterior en esa misma orientacin se debe agregar Septiembre, Marzo 21 a las 8:00 AM. JAL: 15/11/2006 27 Comprobando: AVENT TOTAL =N ventanas AVENT AVENT TOTAL = 18 ventanas 1m 1m = 18 m2 Sin incluir las ventanas APARED DE FACHADA = b h Donde: b = base de la pared h = altura de la pared APARED DE FACHADA = 20 m 3.5m = 70 m2 APARED TOTAL = APARED DE FACHADA - AVENT TOTAL APARED = 70 m2 18 m2 = 52m2 Aplicando la norma (a) tenemos 52 m2 0.20 = 10.4 m2 18 m2 > 10.4 m2

PorlotantohayqueagregarSeptiembre,Marzo21alas8:00AMalda critico de diseo. b)Si por lo menos el 30% del rea del techo es insolada se debe agregar las 4:00 y 6:00 PM del mismo da. Vemos que este ambiente como lo dicen los datos en la letra (n) esta en el ltimo piso del edificio de oficinas no mencionan que sobre el techo se encuentre nada que haga sombra por lo tanto vemos que esta totalmente insolado por ende hay que agrega: Septiembre, Marzo 21 a las 4:00 PM y 6:00 PM al da de diseo critico. Entonces los das crticos son: Septiembre Marzo 21 a las 8:00 AM Septiembre marzo 21a las10:00 AM Septiembre Marzo 21 a las 4:00 PM Septiembre Marzo 21 a las 6:00 PM Pero tenemos que considerarcomo lo dice en la letra (e) de los datos que elhorariodetrabajoesde8:30AMa4:00PMporlotantosuprimimos(Septiembre,Marzo21alas 8:00 AMySeptiembre,Marzo21 a las6:00 PM)ya que se sale del horario de trabajo quedando entonces los das crticos de diseo: JAL: 15/11/2006 28 ESTE: Septiembre marzo 21 a las 10:00 AM Septiembre Marzo 21 a las 4:00 PM 2)Temperatura exterior de diseo(Temperatura mxima en el ao) Nota=EnesteproblemanosestndandolatemperaturadebulbosecoTbs,latemperaturade bulbo hmedo Tbh, exterior si no nos la dan tenemos que ubicarlas en la tabla de registros de temperaturas del observatorio. Corregimos la temperatura de diseo: 2.1) por la hora del da En la Tabla 2 Pg. 1-18 del carrier con la hora de diseo y variacin de Temp. Diariabuscamoslascorreccionesparatemperaturadebulbosecosolamente la Temp. de bulbo hmedo la despreciamos Con 15 F y 10:00 AM =>la Temp. De bulbo seco corregida = -9 Con 15 F y4:00 AM=>la Temp. De bulbo seco corregida = -1 Entonces la correccin por hora es: Para 10:00 AM = -9 Para 4:00 AM = -1 2.2) Correccin por el mes del ao Hayqueconseguirunatablaconlasestadsticasdelastemperaturasdelos ltimos aos en el observatorio cajigal o la fuerza area. EJ: suponiendo que esta es la tabla obtenida del observatorio MESENE.FEB. MAR. ABRI. MAY JUN.JUL.AGO. SEP. OCT.NOVDIC.max T (F)9191.59493959293949393929195 Tmax del ao T mes de diseo EnestecasoelmesdediseoesSeptiembreMarzo21comosesabe tenemos que buscar en la tabla del observatorio la temperatura del mes de diseo pararestarlaconlamximadelao,probablementelatemperaturadelmesde septiembre no sea igual a la del mes de marzo entonces nos preguntamos Cul delasdostemperaturastomamoslademarzooladeseptiembre?Setomala mas desfavorable de las dos o sea la mayor . Variacin de temperatura = Mx. Temp. de todos los meses del ao Temp. Mes de diseo JAL: 15/11/2006 29 Variacin de temperatura = 95 F 94 F = -1 Correccin por el mes del ao10:00 AM=-1 Correccin por el mes del ao 4:00 AM=-1 Entonces la correccin de temperatura es: Correccin total = correccin/ hora del da + correccin/ meses del ao 10:00 AM=-9 1 = -10 F 4:00 AM=-1 1 = -2 F LA VARIACIN DE TEMPERATURA TOTAL CORREGIDA ES: 10:00 AM=95 F - 10 F = 85 F 4:00 AM= 95 F -2 F = 93 F 3)CALCULO DEL COEFICIENTE TOTAL DE TRANSFERENCIA DE CALORU Los valores de la resistencia trmica R y el peso W los conseguimos en la [tabla 1-4]conelmaterialquecomponentecho,piso,paredes,puertasyvidrios,luego efectuamos la sumatoria para obtener RT y WT luego calculamosUpor la Ec: TRU1=Por tabla [1-4] TECHO Material R ||.|

\|BTUF pie hr 2 W (Lb/pie2) Bloque de arcilla 6 x 2 celdas1.5225 Capa de concreto 30.419 Friso interior de cemento y arena de 0.104.8 Fieltro asfltico 3/8 de espesor0.3322 Viento @ 15 mph0.25------- Aire quieto0.92------- SumatoriaRT = 3.52WT = 51 F pie hrBTUBTUF pie hr RUT 28 . 0 52 . 31 12 2= = = JAL: 15/11/2006 30 PARED EXTERIOR Material R ||.|

\|BTUF pie hr 2 W (Lb/pie2) Bloque de arcilla 8 x 2 celdas1.8530 Friso interior Y exterior de cemento y arena de 2(0.10)2(4.8) Acebado exterior de cermica0.045.5 Viento @ 15 mph0.25------- Aire quieto0.68------- SumatoriaRT = 3.02 WT = 45.1 F pie hrBTUBTUF pie hr RUT 3 . 0 02 . 31 12 2= = = PARED INTERIOR Material R ||.|

\|BTUF pie hr 2 W (Lb/pie2) Bloque de arcilla 6 x 2 celdas1.5225 Friso interior Y exterior de cemento y arena de 2(0.10)2(4.8) Aire quieto2(0.68)------- SumatoriaRT = 3.08 WT = 34.6 F pie hrBTUBTUF pie hr RUT 32 . 0 08 . 31 12 2= = = PISO Material R ||.|

\|BTUF pie hr 2 W (Lb/pie2) Placa compuesta de bloque de arcilla 6 x 2 celdas1.5225 Concreto 30.4019 Friso interior de cemento y arena de 0.104.8 Linelum0.080.8 Aire quieto2(0.61)------- SumatoriaRT =4.71WT =49.6 JAL: 15/11/2006 31 F pie hrBTUBTUF pie hr RUT 212 . 0 71 . 41 12 2= = = PUERTAS Material R ||.|

\|BTUF pie hr 2 W (Lb/pie2) Dos laminas de madera contraenchapada de 2(0.31)2(1.42) Espacio de aire de 0.85------- Aire quieto2(0.6)------- SumatoriaRT =2.67WT = 2.84 F pie hrBTUBTUF pie hr RUT 374 . 0 67 . 21 12 2= = = VIDRIO Material R ||.|

\|BTUF pie hr 2 W (Lb/pie2) Vidrio ordinario0.88------ SumatoriaRT =0.88------- Nota: en el vidrio no hay aire quieto ni viento ya que el vidrio conduce el 100% del calor F pie hrBTUBTUF pie hr RUT 136 . 1 88 . 01 12 2= = =Tabla de resultados de coeficientes total de transferencia de calorU RT ||.|

\|BTUF pie hr 2 WT (Lb/pie2) U||.|

\|F pie hrBTU 2 TECHO3.52510.28 PARED EXTERIOR3.0245.10.3 PARED INTERIOR3.0834.60.32 PISO47149.60.212 PUERTAS C/U2.672.840.374 VIDRIO C/U0.88------1.13 4)CALCULODELTEQ PARARADIACIONCONDUCCIONYCONVECCION COMBINADA JAL: 15/11/2006 32 Para el techo: TenemosqueparatechosexpuestoselTEQsecalculamediantela siguiente ecuacin: ( ) Tes TemRmRsb Tes TEQA A + A = A a)Techo expuesto a las 10:00 AM T* = (T diseo Ext. corregida T diseo int.) = 85 F 75 F = 10 F T*= 10 F Entabla20Pg.1-63delcarrierconT*yelrangoovariacinde temperatura diario determinamos el factor de correccin para el techoFc techo. Para corregir tes y Tem (de no encontrar el valor se puede interpolar) Fc techo = -2.5 Calculo de (tes) En tabla 20 Pg. 1 63 carrier determinamos tes con en peso del techo W =50Lb/pulgylahoradediseodelas10:00AM.Considerandoqueesta sombreadoyaqueesteesunfactordesombra(denoencontrarelvalorse puede interpolar) tes = - 2 Corrigiendo con Fc techo @ 10:00 AM tes = - 2 + (-2.5) = 4.5 Calculo de (b) Como no nos dicen el color del techo asumimos que es negro ya que esta es la condicin mas desfavorable porque el negro absorbe una mayor cantidad de calor. En tabla buscando b para color negro tenemos:

bRestriccin 1cuando el color es oscuro 0.78cuando el color es medio 0.55cuando el color es claro JAL: 15/11/2006 33 b = 1 Calculo de (Rs) Enlatabla15@10Lat.NortePg.145conorientacinHorizontalymes y da de diseo se buscase busca la mxima insolacin correspondiente al mes (valor mx.) sin importar la hora donde se encuentre. En este mes y da de diseo vemos que la mxima insolacin ocurre a las 12 PM. Por tanto Rs: Rs = 247 Btu /(hr pie2) Calculo de (Rm): En tabla 15@ 40 Lat. Norte Pg. 1 48 carrier en orientacin Horizontal en el mes de julio buscamos la mxima insolacin. La mxima insolacin se registra a las 12:00 PM. De este mes para el techo Rm = 233 Btu /(hr pie2 Calculo (tem) En tabla 20 Pg. 1 63 carrier con el peso del techo W = 50 lb/pie2 @ la hora de diseo 10:00AM obtenemos tem tem = 7 Corrigiendo con Fc techo tes = 7 + (-2.5) = - 4.5 ( ) FF pie hr BtuF pie hr BtuTeq 04 . 5 ) 5 . 4 ( 5 . 4) /( 233) /( 247 1 5 . 422= + = A b)Techo @ las 4:00 PM T* = (T diseo Ext. corregida a la hora T diseo int.) = 93 F 75 F = 18 F T*= 18 F JAL: 15/11/2006 34 Entabla20Pg.1-63delcarrierconT*yelrangoovariacinde temperatura diario determinamos el factor de correccin para el techoFc techo. Para corregir tes y Tem (de no encontrar el valor se puede interpolar) Interpolando: Fc techo = 5.5 Calculo de (tes) En tabla 20 Pg. 1 63 carrier determinamos tes con en peso del techo W =50Lb/pulgylahoradediseodelas4:00PM.Considerandoqueesta sombreadoyaqueesteesunfactordesombra(denoencontrarelvalorse puede interpolar) tes =10 Corrigiendo con Fc techo @ 4:00 PM tes = 10 + (5.5) = 15.5 Calculo de (b) El color del techoloasumimos negro por tanto determinamos nuevamente la b para techo oscuro quedando igual que el caso de las 10:00 AM En tabla igual que para las 10:00AM buscamos b para color negro tenemos:

b = 1 Calculo de (Rs) Enlatabla15@10Lat.NortePg.145conorientacinHorizontalymes y da de diseo se buscase busca la mxima insolacin correspondiente al mes (valor mx.) sin importar la hora donde se encuentre. En este mes y da de diseo vemos que la mxima insolacin ocurre a las 12 PM. Por tanto Rs: Rs = 247 Btu /(hr pie2 Calculo de (Rm): En tabla 15@ 40 Lat. Norte Pg. 1 48 carrier en orientacin Horizontal en el mes de julio buscamos la mxima insolacin. La mxima insolacin se registra a las 12:00 PM. De este mes para el techo JAL: 15/11/2006 35 Rm = 233 Btu /(hr pie2 Calculo (tem) En tabla 20 Pg. 1 63 carrier con el peso del techo W = 50 Lb/pie2 @ la hora de diseo 4:00 PM obtenemos tem tem = 36.5 Corrigiendo con Fc techo @ las 4:00 PM tes = 36.5 + (5.5) =42.0 ( ) FF pie hr BtuF pie hr BtuTeq 59 . 43 5 . 15 42) /( 233) /( 247 1 5 . 1522= + = A Para la pared expuesta: TenemosqueparaparedesexpuestaselTEQesigualqueparatechos expuestos y se calcula mediante la siguiente ecuacin: ( ) Tes TemRmRsb Tes TEQA A + A = A c)Pared ESTE a las 10:00 AM Calculo del factor de correccin para la pared T* = (T diseo Ext. corregida T diseo int.) = 85 F 75 F = 10 F T*= 10 F Entabla20Pg.1-63delcarrierconT*yelrangoovariacinde temperatura diario determinamos el factor de correccin para la pared Fc techo. Para corregir tes y Tem Fc techo = -2.5 Calculo de (tes) En tabla 19 Pg. 1 62 carrier determinamos tes con en peso de la pared este ya que es la que esta expuesta W = 45.1 Lb/pulg y la hora de diseo de las 10:00 AM. Considerando que esta sombreada ya que este es un factor de JAL: 15/11/2006 36 sombra,sivemosenlatablala nica paredsombreadaeslanorte,porende no tomamos en cuenta que estamos en la pared este y buscamos los valores all (de no encontrar el valor se puede interpolar) tes = - 2 Corrigiendo con Fc techo @ 10:00 AM tes = - 2 + (-2.5) = - 4.5 Calculo de (b) Como no nos dicen el color de la pared laasumimos que es oscura ya que estaeslacondicinmasdesfavorableporqueelnegroabsorbeunamayor cantidad de calor. En tabla buscando b para color oscuro tenemos:

bRestriccin 1cuando el color es oscuro 0.78cuando el color es medio 0.55cuando el color es claro b = 1 Calculo de (Rs) En la tabla 15 @ 10 Lat. Norte Pg. 1 45 con orientacin ESTE ymes y da de diseo se buscase busca la mxima insolacin correspondiente al mes (valor mx.) sin importar la hora donde se encuentre. En este mes y da dediseo vemos que la mxima insolacin ocurre a las 8:00 AM. Por tanto Rs: Rs = 164 Btu /(hr pie2) Calculo de (Rm): En tabla 15@ 40 Lat. Norte Pg. 1 48 carrier en orientacin ESTE en el mes de julio buscamos la mxima insolacin. La mxima insolacin se registra a las 8:00 AM. De este mes para el techo Rm = 164 Btu /(hr pie2 Calculo (tem) JAL: 15/11/2006 37 En tabla 20 Pg. 1 63 carrier con el peso de la pared este W = 45.1 lb/pie2 @ la hora de diseo 10:00AM obtenemos tem tem = 32.23 Corrigiendo con Fc techo tes = 32.25 + (-2.5) =29.5 ( ) FF pie hr BtuF pie hr BtuTeq 735 . 29 ) 5 . 4 ( 5 . 29) /( 164) /( 164 1 5 . 422= + = A d)Pared ESTE @ las 4:00 PM T* = (T diseo Ext. corregida a la hora T diseo int.) = 93 F 75 F = 18 F T*= 18 F Entabla20Pg.1-63delcarrierconT*yelrangoovariacinde temperatura diario determinamos el factor de correccin para el techoFc techo. Para corregir tes y Tem (de no encontrar el valor se puede interpolar) Interpolando Fc techo = 5.5 Calculo de (tes) En tabla 19 Pg. 1 62 carrier determinamos Tes con el peso de la pared ESTE W = 45.1 Lb/pulg y la hora de diseo de las 4:00 PM. Considerando que esta sombreado ya que este es un factor de sombra (de no encontrar el valor se puede interpolar) tes =11.5 Corrigiendo con Fc techo @ 4:00 PM tes = 11.5 + (5.5) = 17 Calculo de (b) JAL: 15/11/2006 38 Elcolordelaparedloasumimososcuroportantodeterminamos nuevamentelabparaparedoscuraquedandoigualqueelcasodelas10:00 AM En tabla igual que para las 10:00AM buscamos b para color negro tenemos:

b = 1 Calculo de (Rs) Enlatabla15@10Lat.NortePg.145conorientacinHorizontalymes y da de diseo se buscase busca la mxima insolacin correspondiente al mes (valor mx.) sin importar la hora donde se encuentre. En este mes y da de diseo vemos que la mxima insolacin ocurre a las 8:00 AM. Por tanto Rs: Rs = 164 Btu /(hr pie2 Calculo de (Rm): En tabla 15@ 40 Lat. Norte Pg. 1 48 carrier en orientacin Horizontal en el mes de julio buscamos la mxima insolacin. Rm = 164 Btu /(hr pie2 Calculo (tem) Entabla20Pg.163carrierconelpesodelaparedESTEW=50 Lb/pie2 @ la hora de diseo 4:00 PM obtenemos tem tem = 12.7 Corrigiendo con Fc techo @ las 4:00 PM tes = 12.7 + (5.5) =18.2 ( ) FF pie hr BtuF pie hr BtuTeq 2 . 18 17 2 . 18) /( 164) /( 164 1 1722= + = A 5)CALCULO DEL T DEL VIDRIO ( ) Fr FA Avs Id Avi IM QR + = Calculo del factor de correccin para el vidrio FcVidrio JAL: 15/11/2006 39 T* = (T diseo Ext. corregida T diseo int.) = 85 F 75 F = 10 F T*= 10 F T* = (T diseo Ext. corregida T diseo int.) = 93 F 75 F = 18 F T*= 18 F Factor de carga por radiacin a travs del vidrio a)septiembre marzo @ 10:00 AM Entabla18Pg.158carrierdeterminamoslosngulosdealtitudy Azimut con el da de diseo y Lat. 10 para Venezuela. Entonces: Altitud = 59 Azimut = 106 Pormediodelagrafica1Pg.157carrierdeterminamoslasombra unitaria X y Y que reflejan la sombra que hay en el vidrio por el alero y el paral. X = 0 in/in Y = 1.6 in/in ( ) X Y B Y A Avs + =Avs = 1m1.6+(1m-1.6)0 Avs =1.6 x 0.5 Avs =0.8 m2 Avs B A Avi = Avi = 1m 1m 0.8 Avi = 0.2 m2 b)septiembre marzo @ las 4 PM Enesteproblemaalas4:00PMtodoelvidrioenlacaraESTEesta sombreadoyaqueelsolaesahoraporlarotacindelatierraseencuentra irradiandodirectamentelacaraOESTE.Porellonohacefaltaelcalcularlos ngulos de Altitud, Azimut,Avs y Avi Calculo de factores de insolacin Septiembre marzo @ 10:00AM. JAL: 15/11/2006 40 Entabla15@10Lat.NortePg.145carrier@10:00AMen septiembre marzo en la cara ESTE IM es el mximo valor en esa hora: IM = 106 Btu/(hr pie2 F) Entabla15@10Lat.NortePg.145carrier@10:00AMen septiembre marzo en la cara oeste Id es el mnimovalor en esa hora sin importar la cara donde se encuentre: Id = 14 Btu/(hr pie2 F) LosvaloresdeIMyIdhayquecorregirlos,alfinaldelatabla15@10Lat. NortePg. 1 45 carrier nos dice las correcciones a efectuar: Si hay marco metlico se multiplica por 1.17 Si hay sucio en el vidrio se resta el 15% de la radiacin mxima (se prefiere trabajarconelvidriolimpioyaqueestaeslaformamascriticadediseo porqueelsucioimpidequeentreeficientementelaradiacinalambiente por el vidrio, as si no dicen que el vidrio opera sucio siempre lo asumimos como limpio.Por altitud de la zona a nivel del mar + 0.7% por cada 1000 pies. Si el punto de roci esta por debajo de 67 Fqueda +7% por cada 10 FSi el punto de roci esta por encima de 67 Fqueda -7% por cada 10 F En la Lat. Sur en Diciembre y Enero + 7%.

Factor de correccin Marco metlico = 1.17 Sucio en el vidrio = lo asumimos como vidrio limpiono se corrige Altitud = estamos @ 1m a nivel del mar (Coro Edo. Falcn) no se corrige. Pto de roci En carta Psicrometrica de la zonadeterminamos Temp. Del Pto de roci Tpr interceptando Temp. bulbo seco exterior corregida = 85 F y Temp. bulbo hmedo interior = 81 Fy humedad relativa = 100% dando Tpr = 80 F JAL: 15/11/2006 41 T = 67 F Tpr T = 67 F 80 F = 13 F 91 . 0 07 . 0 101 =((

|.|

\| A =TfcTpr 91 . 0 07 . 0 10131 =((

|.|

\| =Tprfc Corrigiendo IM ; Id: IMc = (106 Btu/hr ft2) (1.17) (0.91) =112.85 Btu/Hr ft2 Idc = (14 Btu/hr ft2) (1.17) (0.91) = 14.90 Btu/Hr ft2 Septiembre marzo @ 4:00PM. En tabla 15 @ 10 Lat. NortePg. 1 45 carrier @ 4:00 PM en septiembre marzo en la cara ESTE ya que el sol esta ya en la cara OESTE por ende esta cara no sufre insolacin por eso: IM = 0 Btu/(hr pie2 F) En tabla 15 @ 10 Lat. NortePg. 1 45 carrier @ 4:00 PM en septiembre marzo Id es el mnimo valor en esa hora sin importar la cara donde se encuentre: JAL: 15/11/2006 42 Id = 11 Btu/(hr pie2) Factor de correccin Marco metlico = 1.17 Sucio en el vidrio = como no dicen nada lo asumimos como vidrio limpiono se corrige Altitud = estamos @ 1m a nivel del mar (Coro Edo. Falcn) no se corrige. Pto de roci En carta Psicrometrica de la zonadeterminamos Temp. Del Pto de roci Tpr interceptando Temp. bulbo seco exterior corregida = 93 F y Temp. bulbo hmedo interior = 81 Fy humedad relativa = 100% dando Tpr = 77 F T = 67 F Tpr T = 67 F 77 F =10 F 91 . 0 07 . 0 101 =((

|.|

\| A =TfcTpr 93 . 0 07 . 0 10101 =((

|.|

\| =TprfcCorrigiendo Id: Idc = (11 Btu/hr Ft2) (1.17)(0.93) = 11.96 Btu/hr Ft2 JAL: 15/11/2006 43 Calculo del Factor de implemento de sombra (FM) Tememos vidrio ordinario y asumimos que hay persianas interiores de color negro Entonces: En tabla 16 Pg. 1 52 del carrier determinamos FM con vidrio ordinario y persianas interiores oscuras FM = 0.75 Calculo del Factor de almacenamiento (Fa) Con hora, orientacin de la cara y el peso de la estructura en internal shade buscamos Fa en la tabla 11 Pg. 1 34 del carrier Para las 10:00 AM en cara ESTE y el peso de la estructura igual a 100 Lb/Ft2 (Dato) Fa = 0.58 Para las 4:00 PM en cara ESTE y el peso de la estructura igual a 100 Lb/Ft2 Fa = 0.19 Calculo del factor de iluminacin (Filum) En este caso nos dan el factor de iluminacinFilum = 30 Watt/Ft2 pero si no lo dan lo buscamos en tabla 1 en Lighting con avg si no nos dicen si es alto o bajo y la aplicacin del ambiente. Filum = 30 Watt/Ft2 Factor de almacenamiento por alumbrado () El Factor de almacenamiento por alumbrado se determina con la tabla 12 Pg.135delcarrierperoparaefectosdediseosiemprelovamosaasumir como 1 ya que suponemos que el equipo se enciende y se apaga al mismo tiempo que las luces. = 1 JAL: 15/11/2006 44 Factor de tipo de iluminacin (1) Estefactores1parailuminacinincandescentey1.25parailuminacin fluorescente,enesteclculovemosquenosdicenquelailuminacines fluorescente por lo tanto: 1 = 1,25 El factor de conversin Fc = 3,412 Btu/hr watt Calculo de la rata metablica sensible RMS y la rata metablica latente RML En la tabla 48 Pg. 1 100 del carrier buscamos la rata metablica sensible RMS y la rata metablica latente RML con la temperatura interior de diseo(75F) y uso del ambiente (oficina) Entonces: RMS = 245 Btu/hr RML = 205 Btu/hr Calculo de las humedades especificas exterior wee interior wi para el aire Calculo de humedad especfica Ext. We La humedad relativa es usada para determinar el calor por aire fresco, Para calcularWeusamoslagraficapsicrometricadelsitiointerceptandola temperaturadebulbosecoTbs=95Fsincorregiryaqueelairefrescose encuentraesparcidoentodoelambienteexterior,solocorregimoscuando trabajamosconunacaraespecificaconlatemperaturadebulbohmedoTbh= 81F en el punto de intercepcin desplazamos hacia la derecha y obtenemos we = 139 granos/Lbaire seco como lo muestra la grafica (a) de la fig 1 - 1 We = 139 granos/Lbaire seco Calculo de humedad especfica int. Wi Para calcular Wi usamos la grafica psicrometrica del sitio interceptando la temperatura de bulbo seco interiorTbsint = 75Fcon la humedad absoluta = 50%y luego en el pto de intercepcin nos desplazamos a la derecha y obtenemos que Wi = 66 granos/Lbaire seco como lo muestra la figura 1 1(b) Wi = 66 granos/Lbaire seco JAL: 15/11/2006 45 (a)(b) Figura 1 -1 CALCULO DE LAS CARGAS TERMICAS Para septiembre marzo@ las 10:00 AM 1)Calor a travs de las Paredes exteriores EQ PE PET A U Q A = ( ) ( ) | |||.|

\| =mFtF m mx a ven m mxF Ft hrBtuQPE2276 . 10 ) 30 ( 1 1 tan 18 5 . 3 18 331 . 0 QPE = 5509 Btu/hr 2)Calor a travs del Techo exterior EQ TE TET A U Q A = ( )||.|

\|=mFtF m mxF Ft hrBtuQPE2276 . 10 ) 5 ( 8 20 284 . 0 QTE = 2517 Btu/hr 3)Calor a travs del piso Unacondicinquenosdaelproblemaesqueelpisoinferioresta totalmenteacondicionadoPorlotantonohaytrasferenciadecalordeesa regin al rea a acondicionar entonces: QP = 0 Btu/hr JAL: 15/11/2006 46 4)Calor a travs de la pared interior T A U QPI PIA =32 Ti Te T = A Te = Temperatura exterior corregida a las 10:00 Am ( ) ( ) | | ( ) ( ) | | ( )222 2 2 276 . 10 75 8532 2 2 . 2 2 5 . 3 8 2 . 2 2 5 . 3 20 324 . 0mFtF F m x m x m x m x QPI + ==PIQ 2417Btu/hr 5)Calor a travs de las puertas T A U QP PA = ( ) ( ) F F m x QP 75 8532 5 2 . 2 2 35 . 02 = Hr Btu QP/ 39 . 563 = 6)Calor a travs del vidrio T A U QV V VA = Ti Te T = A Te = Temperatura exterior corregida a las 10:00 Am ( )( )222276 , 10 75 85 1 18 13 . 1mFtx F F m xF Ft hrBtuQV =QV = 2200 Btu/hr 7)Calor por radiacin | | FM FA xAvs Id xAvi IM QC C R + = ( ) ( ) 75 . 0 58 . 0 76 , 10 8 . 0 1815 2 . 0 1811322222x xmFtventx xFt hrBtum ventx xFt hrBtuQR((

+ = QR = 2915 Btu/hr JAL: 15/11/2006 47 8)Calor por Iluminacin xFc x x xA F QPISO ILUM ILUM1 o o = Para bombillo tipo fluorescente 1 = 1,25 Asumimos siempre que el equipo se enciende y se apaga al mismo tiempo que las luces del local por ende =1 ( )Watts hrBtux x x m mxmWattsQILUM412 , 3 1 25 . 1 8 20 302=QILUM = 20472 Btu/hr 9)Calor Por personas hrBtuhrBtux RMS personas N QsP4900 245 20 = = =hrBtuhrByux RML personas N QLP4100 205 20 = = =hrBtuQL QS QTP P P9000 4100 4900 = + = + = 10) Calor por equipo Elcalorporequipostienequeverconelcalorquegeneranlosequipos elctricospresentesenelambienteincluyendoelcalorproducidoporlos motoresdelventiladordelequipoacondicionadordeairedondebuscamosen Tabla53Pg.1105carrierconpotenciadelmotoryubicacindelmotor (antesodespusdelevaporador),enesteproblemanonosdicennadacon respectoalmotorporesoasumimosqueelcalorgeneradoporequipos elctricos es: QEE = 1KW = 3412 Btu/hr 11) Carga por aire Fresco Calculo de PCM de aire por rea Entabla1enventilacinporreaparaaplicacin(oficina)buscamos FcA=0.4PCM/Ft2 ( ) PCMmFtm mx xFtPCMxA Fc PCMPiso A689 76 , 10 8 20 4 . 0222= = = JAL: 15/11/2006 48 Calculo de PCM de aire por Personas Entabla1enventilacinporreaparaaplicacin(oficina)buscamos FcP=25PCM/personas PCM personas xpersonasPCMpersonas xN Fc PCMP500 20 25 = = = Luego de calcular los PCM por area y por personas comparamos los dos valores obtenidos y tomamos el mayor valor entre los dos 689 PCM > 500 PCM Por lo tanto: PCM(A/F) = 689 ( )= = ) ( 08 . 1/ /Ti Te xPCM QsF A F A ( )hr Btu F F PCMx x QsF A/ 14880 ) 75 95 ( 689 08 . 1/= = ( ) ( )) ( 68 . 0/ /Wi We x xPCM QLF A F A = ( )hr BTULbgranosPCMx x QLo aireF A/ 34202 ) 66 139 ( 689 68 , 0sec/= = ( ) ( ) ( )hrBtuhrBtuhrBtuQL QS QF A F A F A49082 34202 14880/ / /= + = + = Obtenidas todas las cargas pasamos a sumar todas las latentes y todas las sensibles y se multiplican cada una por su respectivo factor de seguridad = + + + + + + + + + = 14880 4900 20472 2915 2200 39 . 563 2417 0 2517 5509 Qs= hr Btu Qs / 39 , 56373 = 1 . 1 Qs QsTotal QsTotal = 56373,39BTU/hr(1,1)=62010,73BTU/hr 1Ton ref. =12000BTU/hr X = 62010,73BTU/hr 62010,73BTU/hr =5,16 6Ton de refrigeracin JAL: 15/11/2006 49 = + = hr BTu hr BTU QL / 38302 / ) 34202 4100 ( = 05 , 1 QL QLTotal QLTotal = 38302BTU/hr(1,05) = 40217,1 BTu/hr 40217,1Btu/hr = 3,35 4Ton de refrigeracion Para septiembre marzo21 @ las 4:00 Pm. 12) Calor a travs de las Paredes exteriores EQ PE PET A U Q A = | |||.|

\|=mFtF mF Ft hrBtuQPE22276 . 10 ) 18 ( 52 331 . 0 QPE = 3323,54 Btu/hr 13) Calor a travs del Techo exterior EQ TE TET A U Q A = ( )||.|

\|=mFtF m mxF Ft hrBtuQPE2276 . 10 ) 44 ( 8 20 28 . 0 QTE = 21210,11 Btu/hr 14) Calor a travs del piso Unacondicinquenosdaelproblemaesqueelpisoinferioresta totalmenteacondicionadoPorlotantonohaytrasferenciadecalordeesa regin al rea a acondicionar entonces: QP = 0 Btu/hr 15) Calor a travs de la pared interior T A U QPI PIA =32 JAL: 15/11/2006 50 Ti Te T = A Te = Temperatura exterior corregida a las 4:00 Pm ( ) ( ) | | ( ) ( ) | | ( )222 2 2 276 . 10 75 9332 2 2 2 . 2 2 5 . 3 8 2 . 2 2 5 . 3 20 32 . 0mFtF F m x m x m x m x QPI + ==PIQ 7767,85 Btu/hr 16) Calor a travs de las puertas T A U QP PA = ( ) ( ) F F m x QP 75 9332 5 2 . 2 2 35 . 02 = Hr Btu QP/ 22 , 994 = 17) Calor a travs del vidrio T A U QV V VA = Ti Te T = A Te = Temperatura exterior corregida a las 4:00 Pm ( )( )222276 , 10 75 93 1 18 13 . 1mFtx F F m xF Ft hrBtuQV = QV = 3939,45 Btu/hr 18) Calor por radiacin | | FM FA xAvs Id xAvi IM QC C R + = ( ) ( ) 75 . 0 19 . 0 76 , 10 8 . 0 1811 2 . 0 18022222x xmFtventx xFt hrBtum ventx xFt hrBtuQR((

+ =QR = 242,87 Btu/hr 19) Calor por Iluminacin xFc x x xA F QPISO ILUM ILUM1 o o = JAL: 15/11/2006 51 Para bombillo tipo fluorescente 1 = 1,25 Asumimos siempre que el equipo se enciende y se apaga al mismo tiempo que las luces del local por ende =1 ( )Watts hrBtux x x m mxmWattsQILUM412 , 3 1 25 . 1 8 20 302=QILUM = 20472 Btu/hr 20) Calor Por personas hrBtuhrBtux RMS personas N QsP4900 245 20 = = =hrBtuhrByux RML personas N QLP4100 205 20 = = =hrBtuQL QS QTP P P9000 4100 4900 = + = + = 21) Calor por equipo Elcalorporequipostienequeverconelcalorquegeneranlosequipos elctricospresentesenelambienteincluyendoelcalorproducidoporlos motoresdelventiladordelequipo acondicionadordeairedondebuscamosen Tabla53Pg.1105carrierconpotenciadelmotoryubicacindelmotor (antesodespusdelevaporador),enesteproblemanonosdicennadacon respectoalmotorporesoasumimosqueelcalorgeneradoporequipos elctricos es: QEE = 1KW = 3412 Btu/hr 22) Carga por aire Fresco Calculo de PCM de aire por rea Entabla1enventilacinporreaparaaplicacin(oficina)buscamos FcA=0.4PCM/Ft2 ( ) PCMmFtm mx xFtPCMxA Fc PCMPiso A689 76 , 10 8 20 4 . 0222= = =Calculo de PCM de aire por Personas Entabla1enventilacinporreaparaaplicacin(oficina)buscamos FcP=25PCM/personas JAL: 15/11/2006 52 PCM personas xpersonasPCMpersonas xN Fc PCMP500 20 25 = = = Luego de calcular los PCM por area y por personas comparamos los dos valores obtenidos y tomamos el mayor valor entre los dos 689 PCM > 500 PCM Por lo tanto: PCM(A/F) = 689 ( )= = ) ( 08 . 1/ /Ti Te xPCM QsF A F A ( )hr Btu F F PCMx x QsF A/ 14880 ) 75 95 ( 689 08 . 1/= = ( ) ( )) ( 68 . 0/ /Wi We x xPCM QLF A F A = ( )hr BTULbgranosPCMx x QLo aireF A/ 34202 ) 66 139 ( 689 68 , 0sec/= = ( ) ( ) ( )hrBtuhrBtuhrBtuQL QS QF A F A F A49082 34202 14880/ / /= + = + = Obtenidas todas las cargas pasamos a sumar todas las latentes y todas las sensibles y se multiplican cada una por su respectivo factor de seguridad + + ++ + + + + + + + =3412 14800 490020472 22 . 994 0 45 . 3939 11 . 21210 85 . 7767 54 . 3323 87 . 242 Qs = hr Btu Qs / 39 , 59785 = 1 . 1 Qs QsTotal QsTotal = 59785.39BTU/hr(1,1)=65763,92BTU/hr 1Ton ref. =12000BTU/hr X = 65763.92 BTU/hr 65763,92BTU/hr = 5,48 6Ton de refrigeracin = + = hr BTu hr BTU QL / 38302 / ) 34202 4100 ( = 05 , 1 QL QLTotal JAL: 15/11/2006 53 QLTotal = 38302BTU/hr(1,05) = 40217,1 BTu/hr 40217,1Btu/hr = 3,35 4Ton de refrigeracin Resumen para el clculo de cargas trmicas 1.Determinamoslosdasde diseocrticosenel ambientesegnlaorientacin delasfachadasexpuestas,elhorariodetrabajo,sihayvidriosenlafachada Este o si el 30% mas del techo esta expuesto. Notas: Si tenemos un ambiente con techo expuesto pero no hay paredes expuestas, o sea es un ambientecentralnohayformadesabereldacrticopornotenerparedesexpuestasperose necesita un tequiv para el techo que va en funcin de los valores de tablas segn el da crtico, en este caso hacemos lo siguiente: -buscamosenlatabla15@10sinimportarelmesnilahoraenlaposicin Horizontalyaqueesuntechoelmesyhoraendondesepresentelamxima ganancia de calor ese va a ser nuestra hora y mes de diseo para calcular el Teq. 2.CalculamoslosvaloresdeUconlaec:RU1= buscandoentablade materiales mas comunes los valores de R y de peso W para las paredes, pisos, Techos, vidrios y puertas. 3.Calculamos todas las reas necesarias (paredes int. / Ext., techo, piso, vidrios, puertas, etc.). 4.secorrigelatemperaturaexteriorporfachadadeacuerdoalmesyhorade diseopor medio de la ecuacin: Por mes Tc/mes = Tbs Tmax mes diseo Por hora Tc/hora = Tabla 2 P. 1 15 Tbsc =Tbs -Tc/mes+Tc/hora Se hace por cada hora de diseo que se tenga 5.se calculan los Teq para cada fachada de diseo y hora con la Ec: JAL: 15/11/2006 54 JAL: 15/11/2006 55 PSICOMETRIA JAL: 15/11/2006 56 Psicometra: Es la ciencia que comprende el estudio de las propiedades termodinmicas del aire y el efecto de la humedad en el confort humano. ParaelestudiodelaPsicometrahacefaltaconocerlossiguientes conceptos: TemperaturadebulbosecoTbs:semideconuntermmetroordinarioelcual mide el calor sensible en el aire TemperaturadebulbohmedoTbh:semideconuntermmetroordinariocon una gasa empapada en agua, mide la carga latente en el aire como resultado de la evaporacin del agua de la gasa que envuelve el termmetro. TemperaturadeRociTpr:eslatemperaturaalacualcomienzaaaparecerel agua en el aire Humedad relativa : relacin de la presin parcial del vapor contenida en el aire y la presin de saturacin del vapor correspondiente a la temperatura existente. Entalpa h: es la cantidad de calor que contiene el aire Humedad absoluta: Acontinuacinpodemosobservarcomoestadistribuidalacarta Psicromtrica: JAL: 15/11/2006 57 Donde: Fcs = factor de calor sensible h = entalpa = humedad relativa W = humedad especifica Tbs = temperatura de bulbo seco Tbh = temperatura de bulbo hmedo PROCESOS PSICROMETRICOS COMUNES EN AIRE ACONDICIONADO Mezcla adiabtica: Unacantidaddeaire(1)semezclaconunacantidaddeaire(2) Produciendo una mezcla (3). 3 3 2 2 1 1 h m h m h m = + (32) 3 2 1m m m = = 2 12 32 12 32 12 331h hh hT TT Tw ww wmm=== (33) ( )( ) ( ) RETORNO F ARETORNO MEZCLASUMINISTROF Ah hh hPCMPCM=// (34) Nota: la condicin de retorno esta a las condiciones de diseo interior Enfriamiento y calentamiento sensible: JAL: 15/11/2006 58 En el calentamiento sensible h aumenta y Q disminuye Enfriamiento y deshumidificacion: Control de desvi: Representa la fraccin del flujo de aire que circula a travs de la superficie deenfriamientosinexperimentarningncambioselellamafactorBayPasso factor de desvi. my mxmxBF=(35) Donde: mx = Flujo de aire que no toma contacto con el serpentn JAL: 15/11/2006 59 my = Flujo de aire que si toma contacto con el serpentn. El factor de Bay Pass puede determinarse directamente en la tabla 62 Pg. 1 127 carrier con la aplicacin del ambiente. BF contacto de factor =1(36) PROBLEMAS 1)Se enfra aire de temperatura de bulbo seco Tbs = 75 F y temperatura de bulbohmedoTbh=68Fyaunahumedadespecficaconstante Determine: a.Temperatura de roci. b.Temperatura final de bulbo hmedo. c.Humedad relativa al final y al principio del proceso.. d.Calor total removido durante el proceso. e.Calor sensible removido durante el proceso. Usando la carta Psicometrca de Caracas tenemos que: ( ) 2 1) (h h Qremovido T =Lb Btu Lb Btu Lb Btu Qremovido T/ 2 . 1 / 8 . 32 / 34) (= =Lb Btu Q Qremovido S removido T/ 2 . 1) ( ) (= = JAL: 15/11/2006 60 2.se tiene una cantidad de aire de 250 PCM a Tbs = 85F y Tbh = 70F que se mezclan con 450 PCM a Tbs = 80F y = 65% Determinar: a.entalpa de la mezcla b.humedad especfica de la mezcla. ( )( ) ( ) RETORNO F ARETORNO MEZCLASUMINISTROF Ah hh hPCMPCM=// (37) h(RETORNO)=36.5Btu/Lb h(A/F)=36Btu/Lb ( )RETORNOSUMINISTRORETORNO F A F AMEZCLAhPCMh h PCMh +=/ / ( )Lb BTU hMEZCLA/ 45 . 36 5 . 364505 . 36 36 250= +=w =112 JAL: 15/11/2006 61 A = humidificacin B = Calentamiento y humidificacin C = Calentamiento sensible D = Calentamiento y deshumidificacin (deshumidificacin qumica) E = deshumidificacin F = enfriamiento con deshumidificacin G = enfriamiento sensible H = enfriamiento evaporativo Definicin de factores y trminos psicometricos Factor de calor sensible interno (SHFI): Es la relacin del calor sensible del ambiente a acondicionar entre la sumadel calor sensible mas el calor latente 1 s+=Qli QsiQsiSHFI(38) La condicin del aire del ambiente R y el aire de suministro S se encuentra enunalnearecta,estalnearepresentaelprocesoPsicometricodelaire suministradoalambienteyseconocecomolneadefactordecalorsensible interno. Cmo trazar la lnea SHFI? Sepuedetrazarsinconocerlascondicionesdelairedesuministro utilizandoparaelloelSHFIcalculadodelascondicionesambientalesyla referencia de la carta psicometrica. JAL: 15/11/2006 62 Supngase que se calculo el SHFI y este fue igual a 0.8 entonces: Fig. Donde: A = punto de referencia de la Carta PsicometricaB = SHFI calculado con la ecuacin r = condiciones que se desean en el ambiente interior. C = punto de roci del ambiente. Pasos para trazar la lnea SHFI grficamente: 1.Se ubica el pto de referencia (A) de la carta psicometrica, en la mayora de las cartas Psicometricas viene dado por un crculo. 2.Se calcula el SHFI (B) por medio de la ecuacin 3.Se traza una lnea de (A) hasta (B). 4.Luego se ubica el pto con las condiciones interiores del ambiente. 5.Se traza una paralela a la lnea AB que parta de r y corte con = 100% ese punto de corte ser el pto . Como lo muestra la figura JAL: 15/11/2006 63 Factor de calor sensible efectivo (ESHF) Elcalorsensibleinternoolatenteestacompuestoporelcalorsensible interno ms una fraccin del calor sensible o latente de aire fresco. La cual circula por la superficie de transferencia de calor sin experimentar ningn cambio en sus condiciones. 1/ //s + + + +=F A F AF AQl BF Qli Qs BF QsiQs BF QsiESHF(39) hadp hmhadp hssWadp WmWadp WssTadp TmTadp TssBF=== (40) Se puede determinar el BF tambin en la tabla 62 P. 1-127 del libro carrier con la aplicacin del local. Donde: BF = factor de BypassQlA/F = calor latente debido al aire fresco o carga latente exterior QsA/F = calor sensible debido al aire fresco o carga sensible exterior Tss = temperatura de salida del serpentn Tadp = temperatura de punto de rocio del aparato Tm = temperatura de la mezcla Grficamente: JAL: 15/11/2006 64 Donde: D = valor de ESHF calculado con la ec. E = punto de roci del aparato (Tadp) Pasos para trazar La grafica 1.Calcular por medio de la EC. el valor de ESHF 2.Trazar una lnea de (A) hasta (D) que es el pto que representa el ESHF. 3.Trazar una paralela a AD que parta de r y corte con = 100%, en caso de pasardelargoynocortarcon=100%oTadpsermuybajo,recaliente hastaunTadpoptimoporlogeneralseconsidera48Fluegobusqueen tabla 65 desde la P. 1-145 hasta P. 1-147 con la humedad interior y Tbs int busque el valor de Tadp asumido y lea el valor de ESHF para ese valor de Tadp, luego calcule un recalentador por la siguiente ecuacin: F A F AF AQl BF Qli rec Qs BF Qsirec Qs BF QsiESHF/ // + + + ++ += (41) Al aplicar un recalentador quiere decir que hay que colocar en la ductera un bancoderesistenciasquerecalientenelaireestoconelmotivodebajarla humedaddelaireporlogeneralsoloseaplicarecalentamientoscuandohay mucha cantidad de aire fresco. Factor de calor sensible Total (GSFH) Lacondicindeentradadeairemalasuperficiedetransferenciayla condicin de salida pueden representar el proceso Psicometrico del aire a su paso porlasuperficiedetransferenciayseconocecomolalneadefactordecalor sensible total 1 s+=Qlt QstQstGSFH(42) Qse Qsi Qst + =(43) Qle Qli Qlt + = (44) Donde: Qst = calor sensible total Qsi = calor sensible interiorQse = calor sensible exterior JAL: 15/11/2006 65 QLt = Calor Latente total Qli = Calor Latente interior Qle = Calor Latente exterior Donde: F = valor de GSHF calculado con la Ec. G = condiciones a la salida del serpentn m = punto de mezcla aire fresco y retorno e =condiciones exteriores (Tbs, Tbh) Pasos para trazar La grafica 1.calcule por medio de la ecuacin el valor de GSHF 2.Trace una lnea desde (r) hasta (e) 3.Trace una lnea desde (A) hasta el pto (F) (GSHF) 4.TraceunaparalelaalalneaAFquepartadelpuntoEyquecorteconla Lnea re, este punto de corte es el punto de mezcla m del aparato. 5.El punto de intercepcin de la lnea Em con la lnea rC es el punto de salida del serpentn (G). JAL: 15/11/2006 66 ( )( ) Tadp Te BFESHFPCMsum =1 08 . 1 (45) Siseestaaniveldelmarnohayquecorregirlosvaloresdehumedad especifica y entalpa pero si se esta a una altura por encima del nivel del mar y se usa la carta psicometrica a nivel del mar si se tiene que corregir estos valores, si se usa la carta especifica del sitio a la altura del mismo no hace falta corregir. Correccin de la humedad especifica |.|

\| A =2401 . 0 1Tbh TbsW Wcorr(46) ) 92 . 29 (W W Wcorr T+ =(47) W = correccin de la humedad especifica en grano/Lb de aire seco W(29.92) = humedad especifica a nivel del mar Correccin de la entalpa ) 92 . 29 (' h h h h + + A =(48) h(29.92) = entalpa a nivel del mar h = desviacin de la entalpa carta psicometrica carrier P. 1-116 h = correccin de la entalpa BTU/Lb por tabla de correcciones con Tbh y altura del sitio tabla de correcciones con Tbh y altura del sitio JAL: 15/11/2006 67 Correccin del volumen especifico corregido ( )|.|

\| ++=43601460 754 . 0TactualWPTbsvs (49) Pactual = presin a nivel del mar Calculo de Psicometra por ecuaciones ( ) Ts Tr PCM QsiSUMINISTRO = 08 . 1(50) ( ) Ws Wr PCM QliSUMINISTRO = 68 . 0(51) ( ) hr he PCM QTF A F A =/ /45 . 4(52) ( ) Tr Te PCM QsF A F A =/ /08 . 1 (53) ( ) Wr We PCM QlF A F A =/ /68 . 0(54) ( ) hs hm PCM QlSUMINISTRO T = 45 . 4 (55) Ti = Tr cuando ya estamos en condiciones de confort y se apaga el compresor Ellibrocarrierenlaspaginas1-149a1-151tienetodaslasecuacionesy simbologa usada en Psicometra Sistemas de control Control de desvi Este sistema no controla la humedad relativa Tss = temperatura de salida del serpentn Ts = temperatura de suministro Tss = Ts cuando todo el aire pasa por el serpentn ( ) hss hm PCMD QTTS = 45 . 4 ( )Pcmd PcmD Pcmsum+ = JAL: 15/11/2006 68 Donde: hm = entalpa de mezcla hss = entalpa del aire a la salida del serpentn PcmD = pcm que pasa por el serpentn Pcmd = pcm que pasa por el desvi Pcm(SUM) = pcm de suministro Control por recalentamiento Estesistemaseusaparacontrolarlahumedadrelativadelinteriordel ambiente. JAL: 15/11/2006 69 ( )( ) hss hs PCM QSUM REC = 45 . 4 Control todo o nada Tm = temperatura de la mezcla Ts = temperatura de suministro ( )( ) Ts Tm PCM QSUM R = 45 . 4 Problemas de Psicometra 1.Unambientetieneuncalorsensibleinternode88000Btu/hyuncalor latente interno de 22000 Btu/h el ambiente debe ser mantenido a 78 F Tbs y 65 F Tbh el aire para la ventilacin de ese ambiente es de 1390 Pcm ese airetieneunacondicinexteriorde95F Tbsy75FTbhelairesaledel serpentnconunahumedadrelativadel95%determinarlacapacidaddel serpentn en %Ton de refrigeracin Solucin Datos: Qsi = 88000 Btu/hr Qli = 22000 Btu/hr

Cond. Interior:Tbs = 78F cond. Exterior Tbs = 95F Tbh = 65FTbh = 75F PcmA/F = 1390 Pcm = 95% JAL: 15/11/2006 70 8 . 01100008800022000 8800088000= =+=+=QLi QsiQsiSHFi En carta Psicometrica Trane calculamos el Pto de roci del ambiente. rTbs =78F Tbh =65F Tpr = 54F En carta Psicometrica interceptando We = 98 con 95F y 75F Wi = 72 con 78F y 65F ( )( ) ( )( ) hr Btu ti te Pcm QseF A/ 25520 78 95 1390 08 . 1 08 . 1/= = =( )( ) ( )( ) h Btu wi we Pcm QLiF A/ 24575 72 98 1390 68 . 0 68 . 0/= = = ( ) ( )7 . 024575 22000 25520 8800025520 88000=+ + ++=+ + ++=Qle Qli Qse QsiQse QsiGSFH Sabemos que el punto en comn con GSHF Y ESHF es el Pto (ss) como no tenemosTss pero si tenemos la humedad relativa= 95% Trazamos una lneaparalelaalalineaGSHFquepaseporelpunto(ss)queeselpuntode intercepcindelalneaSFHiconlalneade=95%,laintercepcindeesta linea paralela con la linea (re) nos da el punto (m) que es el punto de mezcla y la intercepcin de la linea con = 100% nos da el punto (x) que es el punto de rocio del aparato JAL: 15/11/2006 71 De la carta Psicometrica obtenemos que: hm = 33.7 Btu/Lb hs = 23 Btu/Lb Tm = 86F Tss = 55F ( )( ) hs hm Pcm Qsum TT = 45 . 4 ( ) ( )PcmTss TQsiPcmrsum370355 78 08 . 18800008 . 1=== ( )( ) hr Btu Pcm QTT/ 181296 23 7 . 33 3703 45 . 4 = = TRTR h Btuh BtuQTT1511 / ) / ( 12000/ 181296= = 2.El calor total interno es 100000 Btu/h, el factor de calor sensible interno es 0.7lascondicionesinterioresdelambienteson75FTbsy65FTbhlos pcmdesuministroson4000Pcmencontrarlascondicionesdeairede suministro. Datos RTH = 100000 Btu/hrint Tbs = 75F RSHF = 0.7Tbh = 65F Pcmas = 4000 Pcm JAL: 15/11/2006 72 hr Btu hr Btu RTH RSHF RSHRTHRSHRSHF / 70000 / 100000 * 7 . 0 = = = = ( )as asT Tbs Pcm RSH =int* * 08 . 1 F FPcmRSHTbs Tassa 7 . 584000 * 08 . 170000 75* 08 . 1int= = = 3.Unsalndeteatrodebemantenersea80FTbsy50%dehumedad relativalagananciadecalorsensibleinternaesde300000Btu/hryladel calorlatenteesde320000Btu/hr.Sielairesaledelserpentnconuna humedad relativa de 90% encontrar: a)las condiciones que debe tener el aire a la salida del serpentn de modo que sea mnimo el calor sensible de recalentamiento. b)Aire de suministro necesario (Pcm(SUM)). c)Calor necesario para recalentar el aire. d)Calornecesariopararecalentarelairecuandolascondicionesdel aire a la salida del serpentn son: 50 F Tbs y 90% humedad relativa. 4.Encontrar la humedad especifica, la entalpa y el volumen especifico a una presin atmosfrica de 24.92 in Hg, la Tbsdel sitio es 70 F y Tbh = 61 F corregir W, h, Vs Solucin |.|

\| A =2401 . 0 1Tbh TbsW Wcorr ( ) inHg corr TotW W W95 . 29 @+ = inHg inHg inHg P 5 92 . 29 92 . 24 = = A Con Tbh = 61 F y P = -5 inHg en carta de correccin de tenemos que: o aireLb granos Wsec/ 5 . 16 = Ao aireLb Btu hsec/ 57 . 2 = Ao aire corrLb grano Wsec/ 88 . 162461 7001 . 0 1 5 . 16 =((

|.|

\| = W(@29.92inHg) se determina carta Psicomtricaa nivel del mar con Tbs y Tbh W(@29.92inHg) = 66 grano/Lb aire seco JAL: 15/11/2006 73 o aire TotLb grano Wsec/ 43 . 82 66 88 . 16 = + = Calculo de h: En carta Psicometrica de carrier conTbs = 70F y Tbh = 61F y las curvas de desviacin h entonces: h = 0.06 ( ) inHg corrh h h h92 . 29'+ + A = Lb Btu hcorr/ 63 . 29 27 06 . 0 57 . 2 = + + = Calculo de volumen especfico Vs: ( )||.|

\|++=360 . 41460 754 . 0maxcorr Tota consideradWPTbsVs ( )Lb Ft Vs / 33 . 16360 . 443 . 82192 . 24460 70 754 . 03= |.|

\| ++= JAL: 15/11/2006 74 DISEO DE DUCTOS JAL: 15/11/2006 75 CARACTERISTICAS GENERALES Material: Elmaterialdelosductoseshierrogalvanizadonicamente,siendolas rejillas de aluminio anonizado. Transformaciones Las transformaciones se usan para aumentar o disminuir el rea del ducto. Conelobjetivodemantenerlapresininterna,lastransformacionesgeneran perdidas Nota: silatransformacinpierde 1en7delongitudnoseconsideranprdidas adicionales al sistema pero si se toma en cuenta la prdida de roce Codos Elcodoseusaparacambiarladireccindelaire,aligualquelas transformaciones tambin los codos generan perdidas Soportes Lossoportesparaductoshorizontalesdebenserdehierrogalvanizadoa excepcindelosductosconanchodecarasuperiora48enloscualesse emplean soportes de Angulo de hierro de (1 x 1 x 1/8). JAL: 15/11/2006 76 Compuertas Las compuertas se instalan en las bifurcaciones de los ductos con el objeto de ser utilizadas en el balanceo del aire dentro del sistema, las compuertas solo se usan si la ducteria se disea por el mtodo de igual friccin. Aislamiento de vibraciones Losductosdebenseraisladosdetalformadedejarunaseparacinde1 pulg.deloselementosestructurales,enloscasosquenosepuedeporestar limitadoporlaalturahayqueponercorchodemnimoaunquedependedel peso del ducto o maquina. JAL: 15/11/2006 77 Tabique:sonlasparedesdecontraenchapadorecubiertodeformicaque generalmente colocan para dividir las oficinas sin utilizar bloques. Por otra parte deben colocarse juntas flexibles en la unin entre el ducto y la unidad ventiladora, la unin se har con una lona de 8 onzas de peso el ancho no ser mayor de 4 Pulg. Para evitar que las vibraciones producidas por el equipo pasen al sistema de ducto y provoque ruidos molestos en los mismos CLASIFICACION DE LOS DUCTOS Por velocidad Sistemas de baja velocidad Seconsideradebajavelocidadhasta2500pies/minlavelocidaddelaire siendo un rango razonable de trabajo el comprendido entre 1400 a 1800 pies/min. Sistemas de alta velocidad Se considera de alta velocidad a los sistemas de ductos donde la velocidad es mayor a 2500 pies/min. JAL: 15/11/2006 78 Por presin Sistemas de baja presin Enlossistemasdebajapresinestallegahasta3inH2Osiendoun rango razonable de trabajo de 0 a 1 in H2O. La presin 3 in H2O comienza a la salida del serpentn la presin 0 a la salida del equipo. Sistemas de media presin En este sistema las presiones estn comprendidas entre 3 in H2O hasta 6 in H2O. Sistemas de alta presin Las presiones estn entre 6 in H2O hasta 12 in H2O. FACTORES ECONOMICOS Paraeldiseodeductosdebetomarseencuentaelcostoinicialyel espacio disponible, siendo estos costos afectados por los siguientes aspectos: a)elacin de aspectos La relacin de aspectos es el cociente entre el lado mayor y el lado menor del ducto rectangular, al aumentar la relacin de aspectos la rigidez de la seccin delductodisminuyerequirindosemayoresrefuerzosyunmayorespesordel material del ducto. Larelacindeaspectosesidealcuando1 =BA,larelacindeaspectosno debe ser muy alta para evitar la deflexin del ducto. JAL: 15/11/2006 79

b)ganancia de calor del ducto La ganancia de calor en un sistema de ducto se traduce en un aumento de temperaturadelairequesetransportaestoocurrecuandolosductospasanpor espaciosnoacondicionadosyenductosdelargorecorrido,paraevitarqueesto sucedaserecomiendarecubrirelductocondistantetrmico,afindereduciral mnimo la transferencia de calor entre la ductera y el ambiente METODOS PARA EL DISEO DE DUCTOS Para el diseo de ductos existen tres mtodos bsicos que son: el mtodo igualfriccin,elmtododerecuperacinestticayelmtododeasignacinde velocidades. Mtodo de igual friccin Comolapalabraloindicasebasaenestablecerlamismaperdidade friccinporunidaddelongitudparatodoelsistemadeductera.Elfactorde friccinqueserconstantepara elsistema deductose determinadelacartade friccin,conlavelocidadinicialasumidaylacantidaddeaireasuministrar,al determinar el efecto de friccin (f) se van dimensionando las otrasramificaciones segnelcaudaldeaireyelfactordefriccinconstantelocualpermitehallarel dimetroequivalenteyluegoelductorectangular.Despusdehaber dimensionadotodoelsistemadeducterasedebedeterminarlasprdidasde presin total lo cual ser la trayectoria ms desfavorable. Enelcasodeductosdesuministroentreeltramoinicialyelfinalse produceunarecuperacindepresinestticadebidoaloscambiosdevelocidad entre el tramo inicial y el final. Desventajas Estesistematieneunadesventaja,quetieneladificultaddelbalanceodel aire porque el mtodo no toma en consideracin las cadas de presin en ramales secundarios Ventajas Laventajadeestemtodoesquelograunareduccinautomticadela velocidad del aire dentro del ducto y este mtodo es verstil ya que puede usarse para el diseo de ductos de suministro, retorno y extraccin de aire. Presin de recuperacin JAL: 15/11/2006 80 (((

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\|=2 214005 4005Vf ViR prDonde: =rPRecuperacin de presin esttica, pulg. H2O R1 = Coeficiente de recuperacin (se considera R1 = 0.30) Vi = velocidad del tramo inicial, pie/min. Vf = velocidad del tramo final (trayectoria ms desfavorable) pie/min. TABLA velocidades en ductos segn la aplicacin del local Aplicacin Velocidad del aire Ft/seg (ducto principal) Cuartos de hotel, hospital, apartamentos 1000 Oficinas particulares y bibliotecas900 Teatros y auditorios800 Oficinas publicas, restaurantes y bancos 1500 Calculo de la cada de presin total en el sistema de ducto pTOTAL = 10% (pRUTA MAS CRITICA + pREJILLA + pFILTRO + pSERPENTIN) CALCULO DE Kg DE DUCTO Tabla de espesores de ducto segn el calibre ESPESOR DE LMINAPESO SOPORTES CALIBREA (pulg)(pulg)(mm)(lb/pies2)(Kg./m2) PLETINA DE HIERRO 26120,0220,550,94,39 24300,0280,711,165,6 NGULOS DE HIERRO 22600,0350,881,46,8 20900,0411,041,638 18> 910,0531,342,15610,5 JAL: 15/11/2006 81 fd fc L AxB Kg * * * ) ( 2 = ) * * ( * * * ) ( 2 fd fc L e B A Kg + = ||.|

\|+ = 15 . 1 * 7850 *lg 003 . 15501* 2 * * * ) (3 22mKgpumL e B A Kg m PuKgL e B A Kg2lg64 . 11 * * * ) ( + =Donde: A= Ancho del ducto (pulg) B = Altura del ducto (pulg) = Densidad del hierro = 7850 Kg/m3 e = Espesor de lamina segn el calibre (pulg) valor de tabla fc = Factor de conversin de Pulg a m fd = Factor de desperdicio = 1.15 L. = Longitud del ducto (m). Clculo de los Metros Cuadrados de Aislante Para calcular los metros cuadrados de aislante trmico se utiliza la siguiente ecuacin: L r f e B A m + + = . ) (2 1016 . 0 * * ) (2L e B A m + + = Donde: A = ancho (pulg) B = altura (pulg) e = se estima 1 pulg. de aislante por cada lado (4 lados del ducto) JAL: 15/11/2006 82 f.r= factor de reduccin( )lg 37 . 39. 12pumxL = longitud del elemento (m) EJEMPLO METODO DE IGUAL FRICCION Tramo A 1. Al empezar el tramo de ducto el caudal es el caudal total porque no hay desvos del mismo QA = QT = 3000Pcm 2. La longitud equivalente para un ducto recto es la misma longitud del ducto por ende: Leq =14 Ft 3. Como la aplicacin del ambiente es una oficina pblica tomamos de la Tabla la velocidad utilizada segn esta aplicacin quedando: V = 1500 Ft/min 4. En grafica 7 P. 2-33 de carrier determinamos el factor de friccin f y el dimetro equivalenteeq de ducto interceptando el caudal Q y la velocidad V eq = 19 in JAL: 15/11/2006 83 f = 0.15 5.Entabla6P.2-34Carrierconeqbuscamoslasdimensionesdelductomasfavorable,puedeserquehayavariasopcionesquesirvanvamosperoseva elegir la que haga el diseo mas efectivo que sealo mas cuadrado posibleo sea A aproximadamente igual a B para evitar que el ducto flexione. (A x B) = (34 x 10) 6. determinamos la cada de presin en el tramo A Leq = Longitud de ducto + perdida por codo Las perdidas por codos la determinamos en la tabla 12 P. 2-43 a 2-44 carrier con A y B Como no hay codo la Leq va a ser la longitud del ducto en ese tramo O inHFt f LeqP2021 . 010015 . 0 * 14100*= = = A 7. determinamos los Kg de ducto 64 . 11 * * * ) ( L e B A Kg + = 51 . 76 64 . 11 * ) 28 . 3 / 1 ( * 14 * 035 . 0 * ) 10 34 ( Kg Ft m Ft in in Kg = + = Tramo B 1.A diferencia del tramo A en el tramo B parte del caudal se desvi al tramo H por lo tanto en este tramo ya no se va a tener 3000 Pcm de caudal. QB = 3000 Pcm 500 Pcm =2500 Pcm 2.La longitud equivalente para este tramo es: Leq =18 Ft 3.con el nuevo caudal de 2500 Pcm y manteniendo ctte el factor de friccin f = 0.15, en grafica 7 P. 2-33 determinamos el nuevoeq, entonces: eq = 18 in 4.En tabla 6 P. 2-34 Carrier con eq al igual que para el tramo A buscamos las dimensionesdelductomasfavorable,puedeserquehayavariasopciones JAL: 15/11/2006 84 que sirvan vamos pero se va elegir la que haga el diseo mas efectivo que sea lo mas cuadrado posibleo sea A aproximadamente igual a B para evitar que el ducto flexione. (A x B) = (30 x 10) 5.calculo de P O inHFtP2027 . 010015 . 0 * 18= = A 6.determinamos los Kg de ducto 64 . 11 * * * ) ( L e B A Kg + = 54 . 71 64 . 11 * ) 28 . 3 / 1 ( * 18 * 028 . 0 * ) 10 30 ( Kg Ft m Ft in in Kg = + = TRAMOQ (Pcm)Leq (Ft)eq (in)f DimensinA x B en in/in P(in H2O) Kg ducto A300014190.1534 x 100.02176.51 B250018180.1530 x 100.02771.54 C17002515.50.1520 x 100.03746.2 D11008130.1514 x 10 0.01219.07 E50089.80.1514 x 60.01215.89 F50099.80.1514 x 60.012517.88 G800911.70.1512 x 100.013515.45 H4006.590.1512 x 60.009759.13 Calculo de la cada de presin total en el sistema de ducto pTOTAL = 10% (pRUTA MAS CRITICA + pREJILLA + pFILTRO + pSERPENTIN) Buscamos la ruta mas crtica -pA + pF = 0.021+0.0125 = 0.0345in H2O -pA + pB + pG + pH = 0.021+0.027+0.0135+0.00975 = 0.0712 in H2O -pA + pB + pC + pD + pE = 0.109 in H2O pTOTAL = (0.109 in H2O +0.05 in H2O + 0 + 0)1.10 = 0.1749 in H2O JAL: 15/11/2006 85 Mtodo de recuperacin esttica Estemtodoseencargadeldimensionamientodelosductosdetalforma que el aumento de presin esttica en cada ramal o terminal de airebalancea las perdidasdepresindebidoalafriccineneltramosiguientededucto,elducto principal se dimensiona en base a una velocidad inicial que toma en consideracin el factor de ruido, sin embargo para propsitos prcticos y considerando los ductos bien construidos se asume una recuperacin promedio de presin esttica. Ventajas Es conveniente donde hay que disear para sistemas de ducto con muchas ramificacionesyterminalesdeaire,yaqueexisteunapresinentranteenla entrada de cada ramal lo que permite balancear fcilmente el sistema (el sistema se balancea automticamente solo) Desventajas Lasreasdelosductossonmasgrandesporloquedisearbajoeste mtodorepresentaunmayorcostoencomparacinconelmtododeigual friccin. (((

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\|=2224005 400575 . 0 PrV Vi 61 . 0243 . 229* * 10 9 . 3QLeq V xHf= Donde: Hf = prdida de presin, in H2O V2 = velocidad aguas debajo de la ramificacin o terminalde aire, pie/min Q2=flujodeaireenelductoaguasdebajodelaramificacinoterminaldeaire pie3/min Leq = longitud equivalente, pie Pr = Hf en el siguiente tramo JAL: 15/11/2006 86 EJEMPLO METODO DE RECUPERACION ESTATICA Solucin 1. Al igual que el mtodo de igual friccin empezamos el tramo de ducto con el caudal total porque no hay desvos del mismo QA = QT = 3000Pcm 2. La longitud equivalente para un ducto recto es la misma longitud del ducto por ende: Leq =14 Ft 3. Como la aplicacin del ambiente es una oficina pblica tomamos de la Tabla la velocidad utilizada segn esta aplicacin quedando: V = 1500 Ft/min 4. En grafica 7 P. 2-33 de carrier determinamos el factor de friccin f y el dimetro equivalenteeq de ducto interceptando el caudal Q y la velocidad V eq = 19 in f = 0.15 JAL: 15/11/2006 87 5.Entabla6P.2-34Carrierconeqbuscamoslasdimensionesdelductomasfavorable,puedeserquehayavariasopcionesquesirvanvamosperoseva elegir la que haga el diseo mas efectivo que sea lo mas cuadrado posibleo sea A aproximadamente igual a B para evitar que el ducto flexione. (A x B) = (34 x 10)

TRAMOQ (Pcm)L/Q0.61

V (Ft/min) Area (in2) DimensinA x B en in/in (in) P(in H2O) A3000--------1500---------(34 x 10) B25000.161320272.72 (32 x 10) (24 x 12) (42 x 8) 18.63 C17000.271100222.5424 x 1016.83 F5000.23128056.2510 x 68.46 ELEMENTOS TERMINALES Principios de distribucin de aire El tiro: Eltiroesladistanciahorizontaloverticalquerecorrelacorrientedeaire desdesusalidadelelementoterminal(rejilla,difusor,etc.)hastaunpuntoenla cual se produce en la corriente de aire una velocidad promedio llamada velocidad terminal. El tiro es funcin del flujo de aire que sale por el elemento terminal, sus dimensiones y la disposicin de las venas. B AQK L** * 35 . 27 =Donde: L = tiro (m) K = factor que depende de las venas A = ancho de ducto (cm) B = alto del ducto (cm) JAL: 15/11/2006 88 Barrido: Eselngulodedivergenciadelacorrientedeairedespusquedejael elemento terminal ngulo se mide en grados. Valores de K dependiendo del ngulo de divergencia de la vena Para vena recta00.7 0.8 KPara vena convergente 22.50.8 0.9 Para vena convergente 450.4 0.6 JAL: 15/11/2006 89 Diagrama de velocidades Siendo: VT1 = velocidad para difusor de 0 VT2 = velocidad para difusor de 22.5 VT3 0 velocidad para difusor de 45 VJ = velocidad de salida VR = velocidad residual Elementos terminales Difusores Losdifusorespuedenutilizarseenconductosdeairealavistaobienen conductosdeaireubicadosencimadecielorasodelambiente.Hayunagran variedaddeelloscomocirculares,cuadrados,rectangularesylineales, normalmenteestnequipadosconcontroldevolumendeaire,losdifusores pueden ser de 1, 2, 3, 4 vas. JAL: 15/11/2006 90 Aplicacion Nivel de ruido (Nc) RetornoSuministro MinPromMaxTechoPared Estudio, Radio, Tv, sala de conferencias y conciertos 5080012001500Hasta 1700 1700 hacia arriba Factores que determinan los elementos terminales La temperatura: El sistema de distribucin de aire, deber lograr que la temperatura del aire, encualquiersitiodelambientedebeserlamismaadmitindoseunavariacin mxima de 1C 3F La velocidad: Lavelocidaddelairerecomendabledentrodelambienteesde25Ft/min, sinembargoestavelocidadpuedeserextendidacuandosetienenaltos volmenes de aire siendo la mayor 50 Ft/min, la mxima velocidad tolerable para personas sentadas es de 23 Ft/min. La direccin del aire: Lasensacindeconfortdeunindividuoestarelacionadoconladireccin delaireenelambiente,espreferibleairedirigidohacialacaradelosocupantes que aire por los lados o por detrs de la persona. La humedad relativa: JAL: 15/11/2006 91 Aligualquelatemperaturalahumedadrelativadebeserlamismaen cualquierpartedelambiente,porestacondicinlosocupantespasan desapercibidos en cuanto a la humedad que producen se refiere. El nivel de ruido: Eselnivelderuidoqueseproducecuandoelairepasaporunelemento terminal, no debe ser muy fuerte para no molestar a las personas JAL: 15/11/2006 92 SISTEMAS JAL: 15/11/2006 93 Sistemas Ventana45 60000 Btu/h Expansinequipo compacto Directa Industrial hasta 15 TR en adelante Equipo dividido (SPLIT) Sistema Expansin directa Centrales Agua Agua fracondensacin Aire Expansin directa Enlossistemasdeexpansindirectaelgasrefrigeranteestaencontacto con el aire. Centrales JAL: 15/11/2006 94 SPlIT El split es un equipo dividido es decir, que el evaporador esta separado del condensador no se encuentran dentro de un mismo equipo. Sistemas agua fra Estossistemasfuncionanaligualquelosotrossistemasconungas refrigerante la diferencia es que el refrigerante noenfra el aire directamente sino queesteenfraagualacualposteriormenteesbombeadaaunaUMA(unidad manejadoradeaire)endondehayunfancoolerqueimpulsaaireatravsdela tuberadondepasaelaguafra,esteaireseenfrayluegopasaalambientea baja temperatura. LaventajadeestesistemaesqueenlaUMAsepuedacontrolarlos ambientesaacondicionar,loquesetraduceenahorroseconmicosyaquelos ambientes no utilizados se pueden desactivar JAL: 15/11/2006 95 TABLAS Y GRAFICOS JAL: 15/11/2006 96 TABLAS TABLA 1-1 Da crtico de diseo para Venezuela ORIENTACIONFECHAHORA NorteJunio 214:00 PM NoresteJunio 2110:00 AM Este Septiembre 21 Marzo 21 10:00 AM SuresteDiciembre 2110:00 AM SurDiciembre 2112:00 PM SuroesteDiciembre 214:00 PM Oeste Septiembre 21 Marzo 21 4:00 PM NoresteJunio 214:00 PM Nota = Resumen de la tabla 15 Pg. 1-45 @ 10 del carrier TABLA 1-2valores de b para pared o techo bRestriccin 1cuando el color es oscuro 0.78cuando el color es medio 0.55cuando el color es claro TABLA 1-3factor para tipo de iluminacin Tipo de iluminacin1 oFluorescente1.25 Incandescente1.00 JAL: 15/11/2006 97 TABLA 1-4 Resistencia trmica de los materiales ms comunes utilizados en Venezuela Espesor pulg Densidad Lb/pie3 Peso W Lb/pie2 Resistencia R ||.|

\|BTUF pie hr 2 Ladrillo Macizo4130430.44 Bloque hueco de arcilla 1 celda360150.8 1 celda448161.11 2 celda650251.52 2 celda845301.85 2 celda1042352.22 3 celda1240402.50 Bloque de concreto de tres2------0.22 huecos de agregado de376190.40 arena y grava469230.71 664320.91 864431.11 1263631.28 Fieltro asfltico en laminas3/8702.20.33 Friso de cemento1/21164.80.10 3/41167.20.15 Vermiculita2----20.02.86 Bloque de cermica1--------0.08 Linelum1/8800.830.08 Laminas contraenchapadas1/4----1.420.31 Cermica1/2----5.50.04 Puertas de madera1--------1.45 2--------2.17 3--------3.00 Vidrio1/4--------0.88 AIREPosicinFlujo de calorResistencia HorizontalArriba0.61 Aire quietoHorizontalAbajo0.92 VerticalHorizontal0.6 Espacio de aire, 3/4 VerticalHorizontal0.85 Viento 15 mph--------0.17 7.5mph--------0.25 JAL: 15/11/2006 98 Carta de correccin para W, h