ก ˇˆ˙ ˇก ก ˇ˝ ˛ ˚˜ ก! ก # !$ˆ % INFLUENCE OF BANGKOK SOIL ... · ก ก ก ˘...

11
กกก 15 12-14 2553 ก กกกก INFLUENCE OF BANGKOK SOIL LAYER THICKNESS ON RESPONSIVE BEHAVIOR FROM EARTHQUAKE FORCES (Amnarj Yanuviriyakul) 1 (Suttisak Soralump) 2 1 ก ก ก ([email protected]) 2 ก ก ก ([email protected]) : กกก ก ก กก ก กก กกก กกกก (Rock-liked layer) กก กก กกกก (Empirical equation) กก กกกก 1 Linear equivalent ก กกกก 39 ก กกกก ก 120 กก กก Abstract : Earthquake is a natural hazard that could cause a serious damage to civil engineering structures. Especially when seismic wave passes through soft Bangkok clay in which amplification of ground acceleration might be occurred. This research studied the factors that affected soils response due to seismic wave. The effect from soft clay thickness, depth to rock-liked layer, an influence of stiff clay layer and dynamic soil properties were considered. Moreover shear wave velocity of soil layer obtain from field tests were compared with shear wave velocity obtained from empirical equations in order to choose suitable equation for the model. A method in linear equivalent will be analyzed with 39 soil data in this research. The study found that the appropriate elevation of rock-liked layer for the model is 120 meter below the surface and stiff clay layer in the deeper depth doesnt have an effect to the response of ground surface. Besides, the result shows that the amplification factor is increased when soft clay thickness increases to some magnitude and decreased after that. Keyword : Geotechnical earthquake engineering, Earthquakes, Soft Bangkok clay, Amplification factor, Shear wave velocity

Transcript of ก ˇˆ˙ ˇก ก ˇ˝ ˛ ˚˜ ก! ก # !$ˆ % INFLUENCE OF BANGKOK SOIL ... · ก ก ก ˘...

Page 1: ก ˇˆ˙ ˇก ก ˇ˝ ˛ ˚˜ ก! ก # !$ˆ % INFLUENCE OF BANGKOK SOIL ... · ก ก ก ˘ 15 ˘ ˛ ˚˜˛ ˇ 12-14 $%&' 2553 * e 3˚ ˚ , , OCR 3˚

ก����������ก����ก�� ������������������� 15 ������������������ � 12-14 $%&'�� 2553

����������� ���������ก������� �������ก��ก�������������� ก!��ก�"�#!$�����%�� INFLUENCE OF BANGKOK SOIL LAYER THICKNESS ON RESPONSIVE BEHAVIOR

FROM EARTHQUAKE FORCES

�#� ;������;"ก�� (Amnarj Yanuviriyakul)1 �����J�ก��K J����L (Suttisak Soralump)2

1����������� � ����ก������� ���������ก����� ����������ก�������� ([email protected])

2234�5������6��� � ����ก������� ���������ก����� ����������ก�������� ([email protected])

�����;�� : �)� *� +�,���-ก��.�/0ก�*��0,��������,�����1ก,�/�� 0�� �/� $�ก����� �2ก,1� ���,�/��$3� 4� ���053�� 62��7� 8�+�,1���,190,���������������� ��� *�� �� 72�78�0�: �/���2ก&�-2�ก�����, ��5����� *� 0 3���7�ก�)� *� +� *�0;$����� *� 0� ����� ก���0�$< ���0=������ก� *� 0� �����0='��ก����� ���� 62����� *� 0� ����� �8�.�/�����5����3� �)� *� +�0����� ���� �����7ก��.�/0ก�*ก��,�� $/�������������ก����� *� ก���2ก&� ��+*/ 8�0, �-2��>77������)�ก�������ก�����, ��5����� *� 0 3���7�ก��3� �)� *� +� *�$�7��=��>77�� +*/�ก� ��� �5����� *� 0� ����� ��*�����2ก5����� 0,3� ��� �� (Rock-liked layer) ���0���,ก�����78���� �����$�5����� *� 0� ���5L���*���2ก �����=,�������$���,��M5����� *� *�ก���2ก&���=,�������$���,��M5����� *� *8�0 � ก�� *�ก���*,����0�L��3� ���0;3� . , � 0�����0����ก��,ก�����+*/7�กก���*��� (Empirical equation) 0$3��0�3�ก.�/����������=,���������ก��5��*� .�/0���,ก�����78����,8������� �7�� ก���0�����M*8�0 � ก�� *����ก�����, ��. ��ก&=� 1 ��� *�.�/���78������=,����*� ���$���,��M��� Linear equivalent ����2ก&������$�5���>77������W ���+*/ก����0$3������.�/0���,ก����� *� ก���0�$< 7�ก �� +*/���0� ก�����, ��0���$3� �����$%��ก��ก�����, ��5����� *� 7�ก���ก���8��)� *� +�����0�����M7�ก5/�1����07�� 39 �8��� �� . $3� ���*� 0� ����� ก���0�$< 7�กก���2ก&�$�����*�����2ก5����� 0,3� �� ���0���,5�����78������1�������2ก 120 0�� ������ *� 0� ���5L�������ก��1�. ��*���2ก+��)����ก�����, �����)�*� �ก7�ก �� ���$���ก��5��������0������)�*� 7����)� ����� �5����� *� ��� �����ก��� *� ��� ���� ��ก-2���*��� 2��7�0������)ก)� Abstract : Earthquake is a natural hazard that could cause a serious damage to civil engineering structures. Especially when seismic wave passes through soft Bangkok clay in which amplification of ground acceleration might be occurred. This research studied the factors that affected soilds response due to seismic wave. The effect from soft clay thickness, depth to rock-liked layer, an influence of stiff clay layer and dynamic soil properties were considered. Moreover shear wave velocity of soil layer obtain from field tests were compared with shear wave velocity obtained from empirical equations in order to choose suitable equation for the model. A method in linear equivalent will be analyzed with 39 soil data in this research. The study found that the appropriate elevation of rock-liked layer for the model is 120 meter below the surface and stiff clay layer in the deeper depth doesndt have an effect to the response of ground surface. Besides, the result shows that the amplification factor is increased when soft clay thickness increases to some magnitude and decreased after that.

Keyword : Geotechnical earthquake engineering, Earthquakes, Soft Bangkok clay, Amplification factor, Shear wave velocity

Page 2: ก ˇˆ˙ ˇก ก ˇ˝ ˛ ˚˜ ก! ก # !$ˆ % INFLUENCE OF BANGKOK SOIL ... · ก ก ก ˘ 15 ˘ ˛ ˚˜˛ ˇ 12-14 $%&' 2553 * e 3˚ ˚ , , OCR 3˚

ก����������ก����ก�� ������������������� 15 ������������������ � 12-14 $%&'�� 2553

1. ���# ก� ��2ก&�ก�����, ��5����� *� 0� �����

ก���0�$< ������ก���8��)� *� +�*8�0 � ก�� *�78����$%��ก��ก�����, ����3� 1 ��� *�ก8�� *.�/��=,�������$���,��M0����� ����. ��ก&=� Linear equivalent ������ *1��,0;3� ,1�,�* (Maximum shear modulus) ��3���0�L��3� ���0;3� (Shear wave velocity) +*/7�กก���*,��. , ����ก���8� =7�ก,ก�����+*/7�กก���*��� (Empirical equation) 62� �. ก�=������8� = *��������=,���������ก��5��*� 7�ก���07��,8��7 ก������� *1��,0;3� ,1�,�*. ��� *� 0� ����� ������ *� 0� ���5L��� ก����/������� �����,8���9�� +*/�ก� ��������,� ������� (e) ������ Over-consolidation ratio (OCR) ���,���-���0� +*/7�ก�������*� ��,'�$. 5=����*� 0� ���5L�+�,���-�����*��ก���+*/ *�����0$���+�,���-0กL��������*� ��,'�$+*/ *�� �� 72�78�0�: �/���2ก&���,�$� �M��������=,����*� ���$���,��M�����=,���������ก��5��*� 0� ���5L�

�ก7�ก �� ก��ก8�� *5��05�5�����78����78�0�: �/���8� 2�-2������$�5����*����� 0,3� �� ,8�����.�/0�: ��*��ก����/ *���3� �)� *� +�. ���78���� �����7�กก�� �2ก&�5/�1�ก��07��,8��7��� *� ��*���2ก-2���*�� 600 0�� [1] $�����*����� *� ����2ก��+�7����� *� 0� ���5L����ก��1�0�: ����W ก���7�� ��72��2ก&�-2��>77��*��ก������)����$%��ก�����, ��5����� *� �����3� �)� *� +���3�+� ,8����������$���� �5����� *� 0� ����� ก���0�$< ������� �����= 6-18 0�� 0�: ��5/�,8���9���+*/�2ก&�. ���� ��

7�ก)�ก���2ก&�5/���/ 0$3��.�/+*/'�$���������*'��5��$3� ���*� 0� ����� ก���0�$< )1/�7��72�+*/�2ก&�ก�����, ��5����� *� ก���0�$< 0���$3� ��� *��0�����Mก�����, ��5����� *� 7�ก4� 5/�1���� *� ���-1ก7�*0กL����. ����,��, 0��'1���,��M 0$3��.�/+*/��ก&=�ก�����, ��5����� *� . $3� ���5��05�*� 0� ����� ก���0�$<

2. ��[���������J���L ���������ก������� ��=,�������,8���9,8�����ก���0�����Mก�����, ��

5����� *� ������ก���8��)� *� +� �3� *1��,0;3� ,1�,�* ��3���0�L��3� ���0;3� 5����� *� ��� ��,�$� �M�����������,� *1��,0;3� ��������,� ��� �� ก���� 0����*0;3� 62��������0���**�� �� 2.1 �;3����<=>��3?�@; (Maximum shear modulus, Gmax)

*����+���/ Gmax ,���-�*,��+*/7�กก���*,��. �/���o�����ก�� 0�� Cyclic triaxial test ��� Bender element test [2] 0�: �/ �ก7�ก ����/���,���-��+*/7�กก���*,��. , � 0�� Downhole seismic test [3], Spectrum Analysis of Surface Wave test (SASW) [4] ��� Multichannel Analysis of Surface Wave Method (MASWM) [5] 0�: �/ *�ก���*,��. , � *� �ก �� � 7� .�/ �� � � � 0�L � �3� � �� 0 ;3� 62� � ���,�$� �M *����ก����� *1��,0;3� ,1�,�* *��,ก����� (1)

2max SV

gG ⋅=

γ (1)

*� γ �3�� �� �8�� �ก� (t/m3), g �3���0�������� /-��5�� �ก (m/s2) ��� VS �3���0�L��3� ���0;3� (m/s)

�� �2ก&� ��+*/���5/�1�)�ก���*,��. , �*/��������W 0$3�� 8��,�/����,�$� �Mก����=,�������,-�����,��M5��*� 0�� ����� ,� ������� (e), � �� �8�� �ก

� (γt), ก8����������0;3� ���+������ �8� (Su) ��� ��� Standard Penetration Test (SPT, N-value) 0�: �/ *���ก����ก� ��� �**� ���� Empirical equation . �1����+�,���-.�/+*/ก��*� ��ก� �*62�� 8�0, �+/ *� [6] *��,ก����� (2)

5.02

max '1

)97.2(230,3 m

kOCRe

eG σ⋅

+

−= (2)

Page 3: ก ˇˆ˙ ˇก ก ˇ˝ ˛ ˚˜ ก! ก # !$ˆ % INFLUENCE OF BANGKOK SOIL ... · ก ก ก ˘ 15 ˘ ˛ ˚˜˛ ˇ 12-14 $%&' 2553 * e 3˚ ˚ , , OCR 3˚

ก����������ก����ก�� ������������������� 15 ������������������ � 12-14 $%&'�� 2553

*� e �3� �����,� ����� �� , OCR �3�

Overconsolidation ratio, k �3���������, σHm �3�� ��������,����)�0;���� (kPa)

0 3���7�ก,ก����� (2) ���������0ก���5/���ก 0$3����,�*ก. ก������� Gmax ,8�������� ���� 72��)1/��*�/ ,ก�� *�.�/��,�$� �M5�� SPT (N-corrected) 8�0, �+/ *� [7] *��,ก����� (3)

2/1'max2max )()(000,1 mKG σ= (3)

*���� ( ) ( ) 3/1601max2 20 NK ⋅= , σHm �3�� �����

���,����)�0;���� (lb/ft2)

7�กก���2ก&�$��� ,ก����� (2) ��� (3) .�/+*/*�,8�������� *� 0� ����� ���. ��� �������8�*�� ���,8�������� *� 0� ���5L�,ก��*��ก���7�.�/������,1�ก��)�ก���*,��. , � *��)�0�����0����ก���*,�� SASW ��� MASWM ก��������+*/7�ก Empirical equation 7�ก5/�1����07�� *�ก��� * , � � . , � *8 � 0 � ก � � ' � � . � �� 0 =���������0ก&����,��M = �8��� ��.ก�/0����ก�����07��,8��7. '�$��� 1

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 50 100 150 200 250 300

Vs (m/s)

Dep

th (

m)

Biology BuildingSathit KasetLH-4_BH 1LH-4_BH 2ForestMASW-KUSASW-KU

a��b� 1 ����ก����5����0�L��3� ���0;3� ������)��*,��

. , �*/���� SASW ��� MASW ก��ก�� �8� =*/� Empirical equation 7�ก5/�1����,8��778� 5 ���07�����0=���������0ก&����,��M

2.2 ������������I��5?�;3����<=>� J�I>����5�������5�?ก�K��������;

Seng et al. (2007) ([5] +*/�*,��0$3���� Modulus reduction curve (G/Gmax ก�� %-Shear Strain) ��� Damping

curve (λ ก�� %-Shear Strain) ,8�������� *� 0� ����� ก���0�$< $���ก��ก��7����5��)�ก���*,����1�. ���5����� PI ������ 15% - 50% 62�����ก�����0, �+/ *� Terzaghi and Peck (1948) [8] 72�,���- 8���,�$� �M*��ก����.�/0�: 5/�1�$%��ก�����$���,��M5��*� 0� ����� ก���0�$< 3. $�ก�Jdกe������� ��fg �;�b�b$����!�� #��� 3.1 ��=N�J25�;��O���P���K?���6��

ก��0�3�ก��3� �)� *� +�. ก���0�����M$�7��=�7�ก��������7�ก�����ก8�0 �*�)� *� +�ก���1 �Mก���ก���0�$< *�$�7��=����0�3�� �$������,8���9.ก�/ก���0�$< +*/�ก� ก������0�3�� ���,�,*�x7����*ก�97 ����������������7�ก�1 �Mก���ก���0�$< ����= 200 ก� �0�� ��� ก������0�3�� ���M��ก&M 7����* �� ��ก��������� ����= 80 ก� �0�� *��� �7�� ��+*/0�3�ก��3� �)� *� +�7�ก4� 5/�1�5�� PEER Strong Ground Motion ����*+*/7�ก,-� ������1�� ��� �� �����1�����7�ก,-� ��*. �������� W *�.�/��3� �)� *� +� 7 0���ก��=M *���,*� . �������� 1

����b� 1 ��3� �)� *� +�,8�����ก���0�����M

No. 0���ก��=M

�)� *� +� � ���

5 �* (Ms,M,Ml)

����7�ก�1 �M ก��� -2�,-� ��*

(km)

PGA (g)

1 Chi Chi 20/09/1999 7.3 53 0.036 2 Trinidad,

California 08/11/1980 7.2 72 0.134

3 Victoria, Mexico 09/06/1980 6.4 58 0.068 4 Lytle creek 12/09/1970 5.4 108 0.026 5 Lander 28/06/1992 7.4 175.6 0.066 6 Tabas, Iran 16/09/1978 7.4 199.1 0.034 7 Kocaeli, Turkey 17/08/1999 7.8 237.1 0.106

3.2 ����Qก >?��R����=>������N���I��ก�KJKK6P�>?

Empirical eq.

Page 4: ก ˇˆ˙ ˇก ก ˇ˝ ˛ ˚˜ ก! ก # !$ˆ % INFLUENCE OF BANGKOK SOIL ... · ก ก ก ˘ 15 ˘ ˛ ˚˜˛ ˇ 12-14 $%&' 2553 * e 3˚ ˚ , , OCR 3˚

ก����������ก����ก�� ������������������� 15 ������������������ � 12-14 $%&'�� 2553

. ,� ��+*/�2ก&���*�����2ก5����� 0,3� �� 5����� *� ก���0�$< ���0���,,8��������78���� 1 ��� 0$3��.�/0�: ��� �����3� �)� *� +�-1ก�����05/�,1����� *������0�L��3� ���0;3� 5����� Engineering bedrock ����,1�ก�� 400 m/s [9] 7�กก���2ก&���=,����*� ���$���,��M0�3����/ $�����*�����2ก5����� �� ���������0�L��3� ���0;3� �กก�� 760 m/s (0����0������ 0,3� �� ) ��ก�8� =��� *� Empirical equation $������*�����2ก����= 800-1,000 0�� �����+�กL��ก��,�/�����78����.�/����������2ก*��ก��� �� �5/�1�+�0$���$� *�� �� 72�78�0�: �/���2ก&���*�����2ก���0���, /�����,�*���,���-.�/0�: 5��05�5�����78���� 5/�1���=,������� *� ��� 8��,�/�����78����,8������0�����Mก�=� �� +*/�7�ก5/�1����07��,8��77��� 62������2ก 60 0�� ,� ����2กก�� �����0� 7�ก5/�1����07����*���2ก����������ก��ก� (�2ก���,�* 600 0�� ���0=���5� 0��� ) [1] *���,*�. '�$��� 2 �8�.�/,���-���0� Shear wave velocity profile +*/*��'�$��� 3 ก���0�����M,� ��ก ��.�/��3� �)� *� +�0���ก��=M��� 2 7�ก�������� 1 (California earthquake) *�ก8�� *��*��5����� 0,3� �� 0$3��0�: ��� ก����/ */���3� �)� *� +������*����ก����ก� ������� 60 - 200 0��62��+*/)�ก���0�����M*��'�$��� 4 ��� 5 $���ก�����, ��5����� *� �������� �������*07 03����*�����2ก5����� 0,3� �� 0����� ����. ��� 60-120 0�� . 5=����ก�=���*�����2ก 120-200 0�� $���+��)����ก�����, ��5����� *� *���� TP 5����3� ���, �����)�*� ����� ���ก��5��������0���,1�,�*���)�*� กL+���ก����ก� 03��0����� ������*�����2ก��� 0,3� �� *�� �� ก��� 0�����M���+�7�+*/$�7��=����2ก���7��������3� �)� *� +�05/�,1����� (��� 0,3� �� ) �����*�����2ก 120 0��

a��b� 2 ��ก&=���� *� 5�����07��,8��7��*���2ก 600 0��

���0=���5� 0��� ก���0�$<, KE Station [1]

3.3 >������ >?��R�;��������J S?J��ก�I;�K�Qก ก���2ก&�-2������$�5����� *� 0� ����*���2ก5����� *� ก���0�$< (.�/��� ������� ��� 3 �������2ก�กก�� 60 0��) *8�0 � ก�� *�ก8�� *���78������� *� ,��52� � 62����� *� *��ก���0�: ��� ����� � 80 0��������� *� 0� ���5L����ก��1�������ก2��ก������ ��,'�$��ก&=���� *� ��*���2ก5����� *� ก���0�$< *�ก���0�����M+*/0$����� �5����� *� 0� ���5L�������� 0% - 30 % 5����� ������* *���,*�. '�$��� 6 ก���0�����M.�/��3� �)� *� +�0���ก��=M��� 2 7�ก�������� 1 (California earthquake) $���ก��0����� ����5����� ���� *� 0� ���5L�������ก����1�. ��� ������*���2ก �� +�������$����ก�����, �� ���� ����70�: 0$�������� *� . ��*���2ก �� ������0�L��3� ���0;3� (Vs) ,1��กก�� 350 m/s 72��8�.�/ก�����, �����ก��,�� +�+���ก����ก� ('�$��� 7) 62��0�3� ก� . ��กW ก�=�5��ก��0����� ������� �5����� *� 0� ���5L�������ก��1���������� ����

Page 5: ก ˇˆ˙ ˇก ก ˇ˝ ˛ ˚˜ ก! ก # !$ˆ % INFLUENCE OF BANGKOK SOIL ... · ก ก ก ˘ 15 ˘ ˛ ˚˜˛ ˇ 12-14 $%&' 2553 * e 3˚ ˚ , , OCR 3˚

ก����������ก����ก�� ������������������� 15 ������������������ � 12-14 $%&'�� 2553

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

0 100 200 300 400 500

Shear wave velocity (m/s)D

epth

(m)

a��b� 3 Shear wave velocity profile 5����� *� ก���0�$< ,8�����ก���0�����M�����$����2ก��� 0,3� ��

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

0.1 1 10Period (sec)

Sp

ectr

al A

ccel

erat

ion

(g

)

60cal80cal100cal120cal

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

0.1 1 10Period (sec)

Sp

ectr

al A

ccel

erat

ion

(g

)

120cal145Cal175Cal195Cal

5% Damping 5% Damping 60 m 80 m 100 m 120 m

120 m 150 m 180 m 200 m

a��b� 4 Acceleration Response Spectra ก�=���*�����2ก5����� �� 0,3� 0���ก�� 60, 80, 100, 120, 150, 180 ��� 200 0��

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0

Amplification factor

Dep

th (

m)

60cal

80cal100cal

120cal

145Cal175Cal

195Cal

a��b� 5 Amplification factor 03����*�����2ก5����� 0,3� �� 0���ก�� 60, 80, 100, 120, 150, 180 ��� 200 0��

a��b� 6 ��ก&=���� *� ,8�����ก���0�����Mก�=���� *� 0� ���5L����ก

0

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25

0.3

0.35

0.1 1 10Period (sec)

Sp

ectr

al A

ccel

erat

ion

(g

)

0%5%10%15%20%25%30%

a��b� 7 Acceleration Response Spectra ก�=���� *� 0� ���5L����ก

3.4 ก��Qก������������ >?�����S���=N�J�?�<=>�ก�K�@U��K���;��V���� 7�ก�>9��. ก��.�/ Empirical equation ,8�������� *� 0� ���5L�*�����ก���+/5/���/ )1/�7��72�+*/*8�0 � ก���*,������0�L��3� ���0;3� . , � *���� MASWM 0$3���2ก&���,�$� �Mก��5/�1���=,����*� 7�กก��07��,8��7��� *� ���0=, ���ก��� ���������0ก&����,��M ��� ��0��� ,�����������������0ก&����,��M 62���*,���������*� *��/�� �o�����ก����ก���4$� ���������0ก&����,��M *�0 / ��,�$� �M���0ก���5/��ก��ก8����������0;3� 5��*� ���+������ �8� (Su) 62��+*/7�กก���*,�� Unconfined Compressive Strength (UC) *�ก���*,��*��ก���0���,,8������������*� 0� ����� (Soft clay) ���*� 0� ���5L��� ก��� (Medium clay) ,8�����*� 0� ���5L� (Stiff clay) 0 3���7�ก+�,���-0กL��������*� ��,'�$+*/ 72��/������� Su 7�ก��� SPT(N) ����,�$� �M5�� [8] ��� ��� Vs +*/-1ก 8������,�$� �Mก��5/�1� Su ������3� . *� ��������� (%-Natural water content, wn) *���,*�. '�$��� 8 ��� 9 62�����,�$� �M*��,ก����� (4) ��� (5) ���8�*��

5% Damping

60 m 80 m 100 m 120 m 150 m 180 m 200 m

Percent clay thickness

Page 6: ก ˇˆ˙ ˇก ก ˇ˝ ˛ ˚˜ ก! ก # !$ˆ % INFLUENCE OF BANGKOK SOIL ... · ก ก ก ˘ 15 ˘ ˛ ˚˜˛ ˇ 12-14 $%&' 2553 * e 3˚ ˚ , , OCR 3˚

ก����������ก����ก�� ������������������� 15 ������������������ � 12-14 $%&'�� 2553

23.018.84 us SV ⋅= (4) 45.032.632 −⋅= ns wV (5)

03��0�����0����ก����,�$� �M��� 0, �+/ *�,�$7 M (2549) [3] 62��0���,,8�����ก������� Vs . *� 0� ����� $�����ก.�/ก�����ก8����������0;3� 5��*� 0� ���5L��� ก���52� +�7�+*/�����0�L��3� ���0;3� ���,1�ก��)�ก���*,��. , � *���,*�0�����0����. '�$��� 8

3.5 ก��Qก�>������ >?�������R�;��������>5>� ก���2ก&�. ��5/� ��������ก0�: 2 5�� �� ���กW *�� �� 3.5.1 ก������I����ก�UIก��?��� >?��R�;��������>5>�ก�@?���Z ก���0�����M ��*8�0 � ก�� *������5/�1�ก���2ก&�ก������5����� *� ก���0�$< 5���1 �M�7�����$�| ���ก���4$����4� ��ก ���������0ก&����,��M 62�����5/�1����07��,8��7��� *� ���$3� ����8�ก���2ก&�78� 3,755 ���07�� 62��ก��7����1�. $3� ���*� 0� ����� ก���0�$< *�*8�0 � ก���0�����M��*�����2ก5����� *� 0� ����� *���,*�. '�$��� 10 �ก7�ก �� ก���2ก&�*��ก���+*/�8�ก�����5/�1����07�������=,���������ก��5��*� ���0;�������. $3� ������������5 �* 5X5 �����ก� �0�� 62��. ก���2ก&���� 8�0, �. ���� ��+*/ 8�5/�1�*��ก����.�/���0�: �����=,����*� ���$���,��M *������)�ก���2ก&�. ��5/� 3.4 ,8��������0� ��� VS 0$3��.�/. �0�����M���78����ก�����, ��. 1 ���0���$3� ������+�

y = 84.18x0.23

R2 = 0.87

0

50

100

150

200

250

300

350

0 5 10 15 20 25 30

Su (t/m2)

Vs

(m/s

)

KU's equation (Su)

Ashford's equation

Sof

t cla

y

Med

ium

stif

f cla

y

Stif

f cla

y

Ver

y st

iff c

lay

Vs=68.7*Su0.475

Ashford’s (1997)

Su determine from SPT (N): [13]

a��b� 8 ��,�$� �M������ Su ก�� VS 5����� *� ���0= ���������0ก&����,��M

y = 632.32x-0.4515

R2 = 0.6295

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

0 20 40 60 80 100wn (%)

Vs

(m/s

)

KU's equation (%Wn)

a��b� 9 ��,�$� �M������ wn (%) ก�� VS 5����� *� ���0= ���������0ก&����,��M

a��b� 10 0,/ ��� ���2ก5����� *� 0� ����� ���0=$3� ����2ก&�

(�1 �M�7�����$�| ���ก���4$����4� ��ก, ���������0ก&����,��M)

3.5.2 >������ >?�������R�;��������>5>��5>ก� ��>�����5?��N2��;�� (Amplification factor) ก���2ก&�*8�0 � ก�� *�.�/5/�1����07��,8��70$3������=,�������$���,��M5��*� ���78�0�: ก�����78���� *�ก���2ก&� ��+*/�*���0����� ������� �5����� *� 0� ����� ������� 0-20 0�� *�.�/��=,�������$���,��M5����� *� ��������.�/��3� �)� *� +�������ก&=���3� ��ก����ก� 78� 7 0���ก��=M7�ก�������� 1 *�����5 �*.�/� PGA 0���ก�� 0.1g 0���ก� ���� 7 0���ก��=M $���ก��5��������0���,1�,�*���)�*�

Page 7: ก ˇˆ˙ ˇก ก ˇ˝ ˛ ˚˜ ก! ก # !$ˆ % INFLUENCE OF BANGKOK SOIL ... · ก ก ก ˘ 15 ˘ ˛ ˚˜˛ ˇ 12-14 $%&' 2553 * e 3˚ ˚ , , OCR 3˚

ก����������ก����ก�� ������������������� 15 ������������������ � 12-14 $%&'�� 2553

(Amplification factor) ���ก&=�0�: �1� �/���8� *�����0$��,1�52� . �����ก03����� ���� *� 0� ����� . ��� 0-6 0�� �������,1�,�*���0=������ *� 0� ����� � � 6-10 0�� ����7�ก �� ก��5��������0���,1�,�*���)�*� (Amplification factor) �����*��03����� ���� *� 0� ����� 0$��52� *��'�$��� 11 ก��5��������0���,1�,�*���)�*� (Amplification Factor, Amp.) ,���-�8� =+*/7�ก,ก����� (6) [10] 7 � ก ' � $ *� � ก �� � 7 � ,� � 0 ก �� + */ � � ก � � 5 � � � � �3� �)� *� +�7� ก��3� �)� *� +�������3� �� /$%��ก����/��ก� *�����+*/ก�����ก0/ ��3� �)� *� 7�ก0���ก��=M�)� *� +�������0�������� $����$%��ก��ก��5������ PGA 0$��52� ����� �5����� *� 0$��������0*�� 03���8�ก����7,���������0���*$�����3� *��ก������ก&=���/����3� �)� *� +�����*7�ก,-� ����+�+*/����1�� �� �5L�

OutcropSurface PGAPGAAmp =. (6)

PGA=0.1g

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20Soft clay thickness (m)

Am

pli

fica

tio

n f

acto

r

CalChiMexLytLanIrnTurAverage

��3� �)� *� +�

a��b� 11 ก��0����� ���� Amplification factor ������ �5����� *� 0� ����� ������� 0-20 0��

4. ก�����������!��ก�"�#!$�����%�����������b� ������������b;�����ก������� ก��ก8�� *$3� ���5��ก���0�����M �� +*/7�ก5/�1�0,/ ��� ���2ก5����� *� 0� ����� ก���0�$<. '�$��� 10 *�ก8�� *.�/�8��� ��5��ก���0�����M��1�ก��7����. $3� ��� 62������ �0$��52� ��กW 2 0�� ���������� ���� *� 0� ����� 6 -18 0�� ���� ����� �5����� *� ��� /��ก�� ��+�+*/$�7��=�0$�����1����0=5��5����� *� 0� ��ก���0�$< *� 8�5/�1���=,����*� 0;����7�ก���07��,8��7. �����$3� ������� (5X5 �����ก� �0��) ���������0�L��3� ���0;3� ��,ก�����+*/0, �+/5/���/ ���� ��+*/�8�ก���0�����Mก�����, ��5�����

*� �����* 39 $3� ������� ('�$���12) ���78�������2ก��� 0,3� �� �����*�� 120 0�� *��8�ก���2ก&� 2 ก�=�0�� 0*��ก����5/�ก���2ก&������$�5����� *� 0� ����� (��5/� 3.5.2)

%U%U

%U

%U

%U

%U%U

%U%U

%U

%U

%U%U

%U%U

%U%U

%U%U%U

%U%U

%U

%U

%U%U

%U%U%U

%U%U

%U

%U

%U%U%U%U

%U%U

� ������ �� �

Chonburi

Ratchaburi

Suphanburi Saraburi

Phachinburi

Chachoengsao

Bangkok

Nakhon Nayok

Nakhon Pathom

Pathum Thani

Phra Nakhon Si Ayudhya

Ang Thong

Samut Prakarn

Nonthaburi

Samut Sakhon

Samut Songkham

Gulf of Thailand

575000

575000

600000

600000

625000

625000

650000

650000

675000

675000

700000

700000

725000

725000

750000

750000

775000

775000

800000

800000

147

5000

1475000

1500

000 1500000

152

5000

1525000

1550

000 1550000

157

5000

1575000

1600

000 1600000

162

5000

1625000

10 0 10 20

Kilometers

N

Contour of Soft Caly Layer

RiverStudy area

Province

Contour of Soft Clay

0 - 2 m2 - 4 m4 - 6 m6 - 8 m8 - 10 m

10 - 12 m12 - 14 m14 - 16 m16 - 18 m

Grid 5x5 sq.km.

%U Location for analysis

a��b� 12 �8��� ��,8�����ก���0�����Mก�����, ��0���$3� ���

4.1 ก� ��>�����5?�3?�@;��N2��;�� (Amplification factor, Amp) >?�=R���N��R�;��������ก�@?���Z ก���2ก&�ก��5��������0���,1�,�*5����3� �)� *� +����0=)�*� 0���$3� ��� )�ก���2ก&�$���,�*��/��ก��ก���2ก&������$�5����� *� 0� ����� . ���78����ก�� � /� �� *���� *� 0� ����� ������� � 5-10 0�� �ก��5��������0���,1�,�*���)�*� 2.2 - 2.5 0��� ��� *� 0� ����� � � 10-15 0�� �ก��5��������0���,1�,�* 2.0-2.2 0��� ������ *� 0� ����� ���� ��กก�� 15 0�� ,���-5��������0���,1�,�* 1.7-2.0 0��� ���03������ ���5���)� *� +� (PGA) ,1�52� ก��5��������0���,1�,�*���)�*� 7��*��8��� '�$��� 13 �,*�ก��5��������0���,1�,�*���)�*� ����*��03����� �5����� *� 0� ����� 0$���ก52� ( *�*1���ก��ก����ก&=�ก������5����� ���� *� 0� ����� . '�$��� 10) *���,*��) ���5��ก��5��������0���,1�,�*���)�*� . $3� ����2ก&�. '�$��� 14 (��3� �)� *� +�ก�=���� 1) ���'�$��� 15 (��3� �)� *� +�ก�=���� 2)

Page 8: ก ˇˆ˙ ˇก ก ˇ˝ ˛ ˚˜ ก! ก # !$ˆ % INFLUENCE OF BANGKOK SOIL ... · ก ก ก ˘ 15 ˘ ˛ ˚˜˛ ˇ 12-14 $%&' 2553 * e 3˚ ˚ , , OCR 3˚

ก����������ก����ก�� ������������������� 15 ������������������ � 12-14 $%&'�� 2553

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20

Soft clay thickness (m)

Am

pli

fica

tio

n f

acto

r

Various PGA

PGA=0.1g

Amp-average (39 location)

a��b� 13 ��,�$� �M������ก��5��������0���,1�,�*���)�*� ก����� ���� *� 0� ����� ก���0�$<

#S

#

#

#S

#S

#S

#S

#S

#

#S

#S

#S

#S

##S

#S#S

#S#S#S

#S

#S

#S

#S

#S#S

#S#S#S

#S#S

#

#S

#

#S#S#S

#S

#S

Ratchaburi

Suphanburi

Saraburi

Phachinburi

ChachoengsaoBangkok

Nakhon Nayok

Nakhon Pathom

Pathum Thani

Phra Nakhon Si Ayudhya

Ang Thong

Samut Prakarn

Nonthaburi

Samut Sakhon

Samut Songkham

Kanchanaburi

Chonburi

Saraburi

Gulf of Thailand

10 0 10 20

Kilometers

N

Contour of Amplification factor

River

Point of analysisStudy area

Province

Amplification factor

#S

2.8 - 3.02.6 - 2.82.4 - 2.62.2 - 2.42.0 - 2.21.8 - 2.01.6 - 1.81.4 - 1.6

570000

570000

600000

600000

630000

630000

660000

660000

690000

690000

720000

720000

750000

750000

780000

780000

810000

810000

147

0000

1470000

150

0000

1500000

153

0000

1530000

1560

000

1560000

1590

000

1590000

162

0000

1620000

a��b� 14 Amplification factor ���0=$3� ������ *� 0� ��ก���0�$< (��3� �)� *� +�ก�=���� 1: Various PGA)

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S#S

#S#S

#S#S#S

#S

#S

#S

#S

#S#S

#S#S#S

#S#S

#S

#S

#S

#S#S#S

#S

#S

ChonburiRatchaburi

Suphanburi Saraburi

Phachinburi

Chachoengsao

Bangkok

Nakhon Nayok

Nakhon Pathom

Pathum Thani

Phra Nakhon Si Ayudhya

Ang Thong

Samut Prakarn

Nonthaburi

Samut Sakhon

Samut Songkham

Gulf of Thailand

10 0 10 20

Kilometers

N

Contour of Amplification factor

River

Point of analysisStudy area

Province

Amplification factor

#S

2.8 - 3.02.6 - 2.82.4 - 2.62.2 - 2.42.0 - 2.21.8 - 2.01.6 - 1.81.4 - 1.6

570000

570000

600000

600000

630000

630000

660000

660000

690000

690000

720000

720000

750000

750000

780000

780000

147

0000

1470000

150

0000

1500000

1530

000

1530000

156

0000

1560000

159

0000

1590000

1620

000

1620000

a��b� 15 Amplification factor ���0=$3� ������ *� 0� ��ก���0�$< (��3� �)� *� +�ก�=���� 2: PGA=0.1g)

4.2 �K�;5� >?ก���N�O����N2��;�� (Predominant period, Tp) >?�=R���N��R�;��������ก�@?���Z ,8 � � �� � �� � � � � 0 *� 5 � � ก � � ,�� + � ��� )� *� (Predominant period, Tp) $��������ก����ก� +������ �5����� *� �����=,����5����� *� �����ก����ก� *����,�$� �Mก� *��'�$��� 16 62��,�*��/��ก�����0, �+/ *� [11] ����� Tp 5��$3� ������ *� 0� ��ก���0�$< 7����)� ����� �5����� *� 0� ����� *�����0���ก�� 0.8-1.2 � ���

���0=$3� ���.ก�/ก�����+�� ����*��0��3� 0.4 � ��� 03����� ���� *� 0� ����� �*�����0=7����*$�� ����������� �ก7�ก �� [12] +*/0, ��� Tp ���0=$3� ���ก���0�$< 7�����0���ก�� 0.5-1.0 � ��� 62��7�ก)�ก���2ก&����0, �. ���� �� $������ก��,�� +����)�*� ���0=*��ก�������ก��,�� +�0���ก�� 0.6-0.8 � ��� 62��,�*��/��ก���� �7��5��,�$7 M������ =� (2548) *�$3� ������0=��ก���+������ Tp 0���ก�� 0.8-1.0 � � �� � � � � * � � 0 � �3 � 0 . 3 -0 . 4 � � �� � �� 0 = 7� � � � *$�� ����������� ��ก���*��5����� ���� *� 0� ����� *���,*�. �) ���5�����0*� 5��ก��,�� +����)�*� *��'�$��� 17 (��3� �)� *� +�ก�=���� 1) ������0*� 5��ก��,�� +����)�*� 7�����,1�52� 03������ ���5���)� *� +� (PGA) 0$��52� *�7����� 1.0-1.2 � ��� ���0=��ก���+�� *���,*�. '�$��� 18 (��3� �)� *� +�ก�=���� 2)

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20

Soft clay thickness (m)

Pre

do

min

ant

per

iod

, T

p (

sec)

Various PGA

PGA=0.1g

Tp-average (39 location)

a��b� 16 ��,�$� �M������ก�����0*� 5��ก��,�� +����)�*� ก����� ���� *� 0� ����� ก���0�$<

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S#S

#S#S

#S#S#S

#S

#S

#S

#S

#S#S

#S#S#S

#S#S

#S

#S

#S

#S#S#S

#S

#S

Ratchaburi

Suphanburi

Saraburi

Phachinburi

ChachoengsaoBangkok

Nakhon Nayok

Nakhon Pathom

Pathum Thani

Phra Nakhon Si Ayudhya

Ang Thong

Samut Prakarn

Nonthaburi

Samut Sakhon

Samut Songkham

Kanchanaburi

Chonburi

Saraburi

Gulf of Thailand

10 0 10 20

Kilometers

N

Contour of Predominant period

River

Point of analysisStudy areaProvince

Predominant period (sec)

#S

1.1 - 1.21.0 - 1.10.9 - 1.00.8 - 0.90.7 - 0.80.6 - 0.70.5 - 0.60.4 - 0.50.3 - 0.40.2 - 0.3

570000

570000

600000

600000

630000

630000

660000

660000

690000

690000

720000

720000

750000

750000

780000

780000

810000

810000

1470

000 1470000

1500

000 1500000

1530

000 1530000

1560

000 1560000

1590

000 1590000

1620

000 1620000

a��b� 17 Predominant period ���0=$3� ������ *� 0� ��ก���0�$< (��3� �)� *� +�ก�=���� 1: Various PGA)

Page 9: ก ˇˆ˙ ˇก ก ˇ˝ ˛ ˚˜ ก! ก # !$ˆ % INFLUENCE OF BANGKOK SOIL ... · ก ก ก ˘ 15 ˘ ˛ ˚˜˛ ˇ 12-14 $%&' 2553 * e 3˚ ˚ , , OCR 3˚

ก����������ก����ก�� ������������������� 15 ������������������ � 12-14 $%&'�� 2553

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S

#S#S

#S#S

#S#S#S

#S

#S

#S

#S

#S#S

#S#S#S

#S#S

#S

#S

#S

#S#S#S

#S

#S

ChonburiRatchaburi

Suphanburi Saraburi

Phachinburi

Chachoengsao

Bangkok

Nakhon Nayok

Nakhon Pathom

Pathum Thani

Phra Nakhon Si Ayudhya

Ang Thong

Samut Prakarn

Nonthaburi

Samut Sakhon

Samut Songkham

Gulf of Thailand

10 0 10 20

Kilometers

N

Contour of Predominant period

River

Point of analysisStudy areaProvince

Predominant period (sec)

#S

1.1 - 1.21.0 - 1.10.9 - 1.00.8 - 0.90.7 - 0.80.6 - 0.70.5 - 0.60.4 - 0.50.3 - 0.40.2 - 0.3

570000

570000

600000

600000

630000

630000

660000

660000

690000

690000

720000

720000

750000

750000

780000

780000

810000

810000

1470

000 1470000

1500

000 1500000

1530

000 1530000

1560

000 1560000

1590

000 1590000

1620

000 1620000

a��b� 18 Predominant period ���0=$3� ������ *� 0� ��ก���0�$< (��3� �)� *� +�ก�=���� 2: PGA=0.1g)

4.3 Design response spectrum K����U�=R���N��R�;��������ก�@?���Z 7�กก���2ก&�$���,0�ก������, �����)�*� ��ก��������� �5����� *� 0� ����� *�ก���0�����M.�/��3� �)� *� +�,8�����ก���0�����M 7 0���ก��=M *���������� 1 ���,���7�กก���0�����M$3� ������� 39 �8��� ��*�����+*/ก������/. ��5/�ก�� � /� �� *� 8�,0�ก������, �����)�*� 5�� 7 ��3� �)� *� +��0;����. ������8��� ������ 39 �8��� �� ����7�ก �� �8�ก��78�� ก����� �5����� *� 0� ����� +*/ 4 $3� ���+*/�ก� 6-9 0�� 10-12 0�� 13-15 0�� ��� 16-18 0�� ���0;����,0�ก������, ��. �����$3� ��� *��0�����M��� Bandwidth 0$3��ก8�� *���5�����ก�����, �����ก��,�� +�5����3� ���)�*� *���,*�. '�$��� 19-22 )�ก���2ก&� *�,���. '�$��� 23 �,*� Design response spectrum ��ก������ �5����� *� 0� ����� . $3� ����2ก&�$��������ก/��5�����ก��,�� +����)�*� 7�กก��.�/��� Bandwidth 7����)� ����� �5����� *� 0� ����� ����ก52� ���. ,� 5��ก��5�����3� �)� *� +�7��*��03����� �5����� *� 0� ����� 0$��52� 62������5�����ก��,�� +���ก����ก�� Design response spectrum ���+*/7�ก Uniform Building Codes (1997) *���� Design response spectrum 7�ก�� �7�� ���������ก��,�� +������� 0.3-0.7 � ��� 0.3-1.0 � ��� 0.3-1.3 � ��� ��� 0.3-1.5 � ��� ���5 �*

5��ก��5�����3� �)� *� +�0���ก�� 3.0, 2.75, 2.5 ��� 2.5 ,8�����$3� ������ *� 0� ����� � � 6-9 0�� 10-12 0�� 13-15 0�� ��� 16-18 0�� ���8�*�� ,�*�/��)�ก���2ก&����,���+*/����� *� ������� ����8�*��*��ก���7�� �ก�,0ก�*ก��,�� $/��ก�������,1� 3-7, 3-10, 3-13, 3-15 ��� ���8�*��

Design Response Spectrum

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

0 1 2 3 4 5

Period (sec)

Nor

ma

lize

d S

pe

ctr

al A

cce

lera

tio

n

6-9 m

5% Damping

a��b� 19 Design response spectrum ,8�������� *� 0� ����� � � 6-9 0��

Design Response Spectrum

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

0 1 2 3 4 5

Period (sec)

No

rma

lize

d S

pe

ctr

al

Ac

ce

lera

tio

n

10-12 m

5% Damping

a��b� 20 Design response spectrum ,8�������� *� 0� ����� � � 10-12 0��

Design Response Spectrum

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

0 1 2 3 4 5

Period (sec)

No

rma

lize

d S

pe

ctr

al

Ac

ce

lera

tio

n

13-15 m

5% Damping

Page 10: ก ˇˆ˙ ˇก ก ˇ˝ ˛ ˚˜ ก! ก # !$ˆ % INFLUENCE OF BANGKOK SOIL ... · ก ก ก ˘ 15 ˘ ˛ ˚˜˛ ˇ 12-14 $%&' 2553 * e 3˚ ˚ , , OCR 3˚

ก����������ก����ก�� ������������������� 15 ������������������ � 12-14 $%&'�� 2553

a��b� 21 Design response spectrum ,8�������� *� 0� ����� � � 13-15 0��

Design Response Spectrum

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

0 1 2 3 4 5

Period (sec)

Nor

mal

ized

Spe

ctr

al A

ccel

era

tion

16-18 m

5% Damping

a��b� 22 Design response spectrum ,8�������� *� 0� ����� � � 16-18 0��

Design Response Spectrum

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

0 1 2 3 4 5Period (sec)

Nor

ma

lize

d S

pect

ral

Ac

cele

ratio

n

6-9 m10-12 m13-15 m16-18 mUBC code-Case DUBC code-Case E

a��b� 23 Design response spectrum ,8�������� *� 0� �����

5. ���f$�ก�Jdกe 1. ��*�����2ก5����� 0,3� �� ��� 0���,ก�����78������1������*�� 120 0�� 62��0�: ��*��������0�L��3� ���0;3� ����= 400 m/s *���1�. ���5����0�L��3� ���0;3� 5�� �Engineering Bedrock� 0 3���7�กก�=������*�����2ก�กก�� 120 0����+����������0�L��3� ���0;3� ,1�ก�� 400 m/s $���,0�ก������, �����)�*� ���ก��5�����0������)�*� +���ก����ก� 2. ��� *� 0� ��������ก����1���������� ����. ��*���2ก+�������$�������78���� 0$�����,0�ก������, �����)�*� 0�3� ก� ��กก�=�

3. ,ก������ � 8�,8������0�����M��� Gmax ��3� Vs 7�ก��,�$� �M5����� Su ��� SPT N-value ,8�������� *� ก���0�$< +*/�ก� 23.018.84 us SV ⋅= (*� 0� ����� ) 23.055.75 NVs ⋅= (*� 0� ���5L��� ก���) 2/1'

max2max )()(000,1 mKG σ= (*� ����) [7] 4. ก��5�����0���,1�,�*���)�*� (Amplification factor) ก����� �5����� *� 0� ����� ���,�$� �Mก� . ��ก&=��1� �/���8� *�0$��,1�52� . �����ก �������,1�,�*������ *� 0� ����� � � 6-10 0�� ����7�ก �� 72��*��03����� ���� *� 0� ����� 0$��52� 5. ���0*� 5��ก��,�� +����)�*� (Predominant period, Tp) ���)� ก����� �5����� *� 0� ����� 6. Amplification factor 5��$3� ������0=ก���0�$< 7����� 1.5-2.0 ������0=7����* �� ��ก������7� ����7����� Amplification factor ,1�,�* 2.5-3.0 7. Predominant period ���0=$3� ���ก���0�$< ����0;���� 0.6-0.8 � ��� 62�����ก�����ก��,�� +�5�������������,1� 6-8 ��� 8. ��ก&=�5�� Design response spectrum ������ก/��5�����ก��,�� +����)�*� 7��ก52� ���ก��5�����3� �)� *� +�7��*�� 03����� �5����� *� 0� ����� 0$���ก52� ก����ก��f�"กJ 5�5����= �1 �M�7�����$�| ���ก���4$����4� ��ก ���������0ก&����,��M ,8�����5/�1���������0��3�. �� �7�� �� ��ก����5�5����= ��.*�.4����� ��99�4� ���+*/.�/�8���2ก&������.�/��� �0�����M 0��3���3�,8�����ก���*,�� MASWM ���5�5����=�� ��*� � �7�� ก. ���, ���ก���7�� -�(*)53.51 5��,-��� �7�����$�| ��������������0ก&����,��M

5% Damping

Page 11: ก ˇˆ˙ ˇก ก ˇ˝ ˛ ˚˜ ก! ก # !$ˆ % INFLUENCE OF BANGKOK SOIL ... · ก ก ก ˘ 15 ˘ ˛ ˚˜˛ ˇ 12-14 $%&' 2553 * e 3˚ ˚ , , OCR 3˚

ก����������ก����ก�� ������������������� 15 ������������������ � 12-14 $%&'�� 2553

��ก��!�"�����j���� [1] ก����$��ก� �8���*��, 2547. ���ก���2ก&�)�ก����7�กก��

�ก/�>9��ก��.�/ �8���*��0ก� ����=,*��*/����78��������=����,��M . ก��������$��ก�����������,�� ��*�/�. 103/2551

[2] Kramer, S.L. (1996). Geotechnical Earthquake Engineering. Prentice-Hall, Inc. Simon & Schuster / A Viacom Company, New Jersey.

[3] ,�$7 M 0���,� ,ก��. (2549). $%��ก��5��*� ���$���,��M. ��$�$M7�����ก�=M���������. ก���0�$�� ��

[4] Bay, J.A. and Chaiprakaikeow, S. (2007). Spectral Analysis of Surface Wave (SASW) Testing of Kasetsart University. Summary Report

[5] Seng et al. (2007). Application of Multichannel Analysis of Surface Wave to shallow site investigation for Bangkok subsurface. Proceeding of The 13th National Convention on Civil Engineering. GTE-017

[6] Hardin, B.O. and Black, W.L. (1968). Vibration modulus of normally consolidated clay. Journal of Soil Mechanic and Foundation Division., ASCE, 98(6), 603-624.

[7] Seed et al. (1986). Moduli and damping factor for dynamic analyses of cohesion less soils. Journal of Geotechnical Engineering, ASCE, Vol. 112, No.11, 1017-1032

[8] Terzaghi, K. and R.B. Peck. (1948). Soil Mechanics in Engineering Practice. John Wiley & Sons, New York.

[9] Izuru Takewaki. (2005). Frequency-domain analysis of earthquake input energy to structure�pile systems. Engineering Structures 27. 549�563.

[10] ,�$7 M 0���,� ,ก�� ��� ��� =� � �,��.(2548). ก���2ก&�ก��0$������ ���5���)� *� +�0 3����7�ก,'�$*� (Site Amplification) . ���0=ก���0�$�� �����7����*0�������. ����� �7��;���,�1�=M. ,8� �ก�� ก���� , ��, � �� �7�� (,ก.). RDG4530032

[11] Rabin Tuladhar (2002). Seismic microzonation of greater Bangkok area using microtremor observations, Geotechnical Engineering, School of Civil Engineering, Asian Institute of Technology.

[12] Warnitchai, P. ,C. Sangarayakul and S.A. Ashford. (2001). Seismic hazard in Bangkok due to distant earthquakes. Urban Safety Engineering