A 2- E.R.S Central Pirquenes Rev C

8/4/2019 A 2- E.R.S Central Pirquenes Rev C

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CENTRAL TERMOELECTRICA PIRQUENESVIII REGION

ESTUDIO DE RIESGO SISMICO YDEFINICION DE ESPECTRO DE DISEO

(Rev. C)

Octubre de 2010


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Estudio de Riesgo Ssmico Pgina 1 Rev. C

INDICE

1. INTRODUCCION ............................................................................................................................2

2. ESTUDIO DE AMENAZA SSMICA ..............................................................................................3

2.1 Microzonificacin y sismicidad: .............................................................................................4

2.1.1 Identificacin de Fuentes Ssmicas: .................................................................................4

2.1.2 Microzonificacin o Discretizacin ....................................................................................7

2.2 Modelo de anlisis probabilstico ...........................................................................................9

2.2.1 Modelacin de Ocurrencia ................................................................................................9

2.2.2 Relacin entre Frecuencia y Magnitud .......................................................................... 11

2.2.3 Caractersticas de Propagacin y Atenuacin ............................................................... 12

2.2.4 Modelo Probabilstico integrado ..................................................................................... 14

2.2.5 Filosofa de diseo: ........................................................................................................ 14

2.3 Resultados del anlisis probabilstico: ............................................................................... 15

2.4 Sismicidad Histrica / Estudio Determinstico: ................................................................... 17

3. DEFINICIN ESPECTRO DE DISEO ...................................................................................... 22

3.1 Espectro de Diseo Ssmico: ............................................................................................. 23

4. BIBLIOGRAFA ........................................................................................................................... 26

5. ANEXOS ...................................................................................................................................... 27

ANEXO A: CATLOGO SISMICO DEL DEPARTAMENTO DE GEOFSICA DE LA UNIVERSIDADDE CHILE.(1906-2005) .................................................................................................................... 28

ANEXO B: CATLOGO SISMICO DEL USGS. .............................................................................. 33

ANEXO C: REGRESIN LINEAL PARA FORMULA (2.2). ............................................................ 37

ANEXO D: CLCULO PENDIENTE ESTIMADA ZONA THRUST ............................................... 40

ANEXO E: CATLOGO SISMICO DEL DEPARTAMENTO DE GEOFSICA DE LA UNIVERSIDADDE CHILE.(2005-2010) .................................................................................................................... 42


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1. INTRODUCCION

South Word Consulting (SWC) tiene en estudio el desarrollo de una inversin de aproximadamente

80 millones de dlares para la instalacin de una futura Central Termoelctrica, equipada con

tecnologa de lecho fluidizado, la cual contempla la construccin y operacin de una unidad

generadora de 50 MW de potencia, que utilice como combustible principal carbn y biomasa, con el

fin de suministrar energa al Sistema Interconectado Central (SIC) de Chile y cuya ubicacin ha sido

definida en el golfo de Arauco, costa de la VIII Regin, Chile.

A raz de esto, y dentro del marco de los estudios bsicos de condiciones locales necesarias para el

desarrollo de la Ingeniera, SGA ha contratado los servicios de PM Ingenieros para la elaboracin del

estudio de riesgo ssmico y la definicin de un espectro de diseo.

En este informe se presenta un estudio de riesgo ssmico actualizado al ao 2010, vlido para el sitio

en estudio, ubicado a aproximadamente a 45 Km al sur de Concepcin. La Central termoelctrica se

proyecta instalar en un terreno de aproximadamente 7 hectreas, ubicado a unos 3 kilmetros al sur

de la localidad de Laraquete, VIII Regin del Biobo en la comuna de Arauco.

El estudio consta de dos partes principales: la primera parte corresponde al estudio de la amenazassmica expresada en funcin de la aceleracin horizontal mxima del suelo esperable en el sitio

para un cierto nivel de diseo definido a priori (Probabilidad de excedencia en un intervalo de tiempo

dado); y la segunda parte contiene el espectro de diseo que se propone en funcin de las

propiedades del suelo. Adicionalmente se entrega las formas de modificar el espectro de acuerdo a

las caractersticas de disipacin de energa (coeficiente de modificacin de respuesta R) y de

amortiguamiento () de las estructuras y equipos que involucra el proyecto.


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2. ESTUDIO DE AMENAZA SSMICA

Los resultados que aqu se presentan se basan en los datos contenidos en el catlogo de eventos

ssmicos de Chile ocurridos entre los aos 1570 y 2010, entre las latitudes 35 y 40S, y los

meridianos 70 y 75O.

El catlogo de sismos utilizado en este trabajo fue obtenido del servicio sismolgico de la

Universidad de Chile y complementado con los datos del United State Geological Survey (USGS),

que son equivalentes y complementarios. El catlogo comprende todos los eventos (sismos)

ocurridos en el perodo y rea indicados, de magnitud 5.

Es interesante notar que la cantidad de eventos registrados en los catlogos (DGF y USGS), de

magnitud mayor que 5, no es muy grande. Esto hace que la incertidumbre de los modelos sea

relativamente grande.

A modo de informacin inicial, cabe sealar que todo anlisis de amenaza ssmica debe cumplir con

las siguientes etapas:

Descubrir en base al catlogo de eventos ssmicos los tipos de fuente de generacin de sismos,

especificar una distribucin espacial de zonas potenciales para generacin de terremotos y

evaluar los parmetros que caracterizan la sismicidad de cada una.

Definir los modelos probabilsticos que se consideran para modelar la ocurrencia y relacionar

frecuencia y magnitud de los terremotos ocurridos en la regin para cada una de las fuentes

ssmicas identificadas

Establecer la manera en que se propaga y atena la energa liberada por el terremoto (Leyes de

atenuacin).

Calcular los parmetros de inters (aceleracin horizontal) para el sitio en estudio, segn la

probabilidad de excedencia definida en los criterios de diseo.

En paralelo, siempre es conveniente realizar un anlisis determinstico en base a la sismicidad

histrica de la zona, una estimacin de los niveles de magnitud ssmica esperables, en un plazo de

tiempo comparable a la vida til del proyecto siendo considerado. Con esto se puede estimar las

aceleraciones de diseo esperables en el sitio del proyecto.


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A continuacin se desarrollan cada uno de los puntos anteriores y se entregan los resultados

obtenidos para nuestro caso en estudio.

2.1 Microzonificacin y sismicidad:

Del estudio de la sismicidad en Chile, se sabe de antemano que los sismos ms importantes se

producen alrededor del plano sismognico (plano de Benioff), tanto en la zona de subduccin de la

placa ocenica (Placa de Nazca) bajo la placa sudamericana (Sismos interplaca o Thrust), como al

interior de la placa de subduccin en una profundidad intermedia (Sismos intraplaca).

Debido a la forma del plano de subduccin y a la gran superficie dentro de la cual se consideran los

sismos para este estudio, es necesario realizar una discretizacin de dicha superficie de tal forma de

tomar en cuenta las distintas distancias de cada subzona al sitio en estudio (cualquiera), y la distinta

sismicidad (ocurrencia de sismos) en cada una de las subzonas.

2.1.1 Identificacin de Fuentes Ssmicas:

A partir de la observacin de los datos del catlogo de eventos ssmicos utilizado en este estudio,que se entregan en los anexos A y B, se determin que los sismos en la regin se pueden dividir

principalmente como originados en dos fuentes sismognicas distintas dentro del mecanismo de

subduccin: fuente de sismos interplaca tipo Thrust y fuente de sismos tipo Intraplaca de

profundidad intermedia.


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Identificacin de fuentes sismognicas

0

50

100

150

200

250

300

350

-76,000 -75,000 -74,000 -73,000 -72,000 -71,000 -70,000 -69,000

Longitud Oeste []

Profundidad[Km]

Serie1

a) Perfil transversal de ubicacin de eventos ssmicos e identificacin de fuentes sismognicas.

Sismos ocurridos en zona Intraplaca de profundidad intermedia

y = 40,198x + 2958,3

0

50

100

150

200

250

300

350

-73,500 -73,000 -72,500 -72,000 -71,500 -71,000 -70,500 -70,000 -69,500

Longitud Oeste []

Profundidad[Km]

Sismos Intraplaca

Lineal (Sismos Intraplaca)

b) Zona Intraplaca de profundidad Intermedia y su pendiente estimada.

Fuente tipo Thrust

Fuente tipo Intraplaca

Fuente tipo Cortical (nose considera)


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Sismos ocurridos en zona Interplaca tipo "Thrust"

y = 2,5281x + 215,56

0

10

20

30

40

50

60

70

80

-76,000 -75,500 -75,000 -74,500 -74,000 -73,500 -73,000 -72,500

Longitud Oeste []

Profundidad[Km]

Sismos tipo Thrust

Lineal (Sismos tipo Thrust)

c) Zona Thrust y su pendiente estimada.

Figuras 2.1 (a, b, c): Determinacin de Fuentes sismognicas

La Figura 2.1 a) muestra todos los sismos del catlogo graficados en profundidad segn su

ubicacin en longitud (E O). Las figuras 2.1 b) y c) muestran los mismos datos separados por tipo

de fuente sismognica, y para cada una de las cuales se ha calculado por regresin lineal una

pendiente que nos entrega la inclinacin estimada del plano de falla en cada una. En este clculo se

ha dejado fuera algunos eventos que no corresponderan a los mecanismos sismognicos

principales (sismos corticales) ya identificados y que por ser muy pocos se ha estimado que tienen

influencia despreciable en los resultados.

Es importante hacer notar que el catlogo de eventos para esta regin muestra muy pocos eventos

representativos de la fuente tipo Cortical que s se observa claramente en la zona central. Debido a

esto no se ha considerado este tipo de fuente en el modelo.

De la figura 2.1.a) se puede observar el lmite entre los eventos generados por ambas fuentes que

se considera ubicado aproximadamente en la longitud 73 Oeste. Adems, se considerar que

ambos tipos de fuente corresponden aproximadamente a un plano que se extiende entre los 35 a


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los 40 de latitud Sur, horizontal entre los 75 y 73 de longitud Oeste (profundidad media 30 km) y

luego inclinado en un ngulo aproximado de 20 entre longitudes 73 y 70, en la zona Intraplaca de

profundidad intermedia.

2.1.2 Microzonificacin o Discretizacin

Debido a que se ha considerado un rea extensa para las fuentes sismognicas, requerido debido a

la baja cantidad de datos del catalogo, es necesario realizar una discretizacin de cada una de las

fuentes en sub-planos de 1 x 1 aproximadamente. Las figuras 2.2 ilustran el esquema de la

microzonificacin realizada.

Figura 2.2: Esquema del plano de falla de subduccin (Benioff) y de su discretizacinen reas puntuales.


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Para cada subzona de la discretizacin se determina entonces de la informacin obtenida de la

sismicidad histrica, la tasa anual de ocurrencia (i) para eventos de magnitud mayor o igual que 5:

)(

aosocurrenqueenPerodo

eventosdeNi (2.1)

Este valor de se asigna a toda la zona, en forma proporcional al rea de la discretizacin.

La distancia al lugar de inters (Ri de figura 2.2) se calcula considerando el punto central de cada

subzona de la discretizacin y que la profundidad promedio de cada subzona se determina a partir

de la geometra de las fuentes ya descrita (ver tendencias mostradas en la figura 2.1). Finalmente,se considera que cada grado de latitud equivale a 111 Km y cada grado de longitud 0 90 Km.

La figura 2.3 muestra en planta los eventos considerados con la microzonificacin realizada, adems

de dos cortes transversales que ilustran mejor la forma e inclinacin de la fuente o plano de falla.

Figura 2.3: Eventos ssmicos considerados. Ubicacin en planta y profundidad


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Para evaluar la sismicidad segn la ecuacin 2.1, es necesario primero uniformar las unidades de

magnitud de los sismos incluidos en el catlogo, ya que en ste se listan las magnitudes para

algunos eventos en funcin de ondas superficiales o magnitud de Richter (MS) y para otros en

funcin de ondas de cuerpo (mb). En este estudio se ha considerado expresar la magnitud de los

eventos en trminos de la magnitud Ms, y se convierten el resto de los valores de acuerdo a la

relacin (2.2)

2799.0*0204.1 bS mM (2.2)

La relacin (2.2) fue obtenida a partir de una regresin lineal sobre todos los datos de los sismos del

catlogo que entregaban ambas magnitudes (Ver Anexo C).

Se debe notar que la sismicidad (i) para cada subzona se obtiene a partir de un valor de sismicidad

calculada para un rea mayor asociada a cada una de las fuentes sismognicas. Es decir, tanto para

el rea asociada a la zona de falla tipo Thrust como para el rea asociada a la zona Intraplaca, se

determina una tasa de ocurrencia de sismos (sismicidad) promedio representativa. Luego, a partir de

este valor y para cada tipo de fuente, se calcula la sismicidad asociada a cada microzona o

cuadrcula que se utiliza en el clculo detallado de probabilidades.

2.2 Modelo de anlisis probabilstico

A continuacin se presenta los modelos de anlisis probabilstico en los cuales se basa el

procedimiento utilizado en este trabajo.

2.2.1 Modelacin de Ocurrencia

Se considera tpicamente que la ocurrencia de sismos en una regin determinada durante unintervalo de tiempo t se puede modelar mediante una distribucin de Poisson, como lo muestra la

ecuacin 2.3:

tn

t en

tnNP **

!

*)(

(2.3)


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En que, P(Nt = n) es la probabilidad de que ocurran n sismos durante el perodo de tiempo de t

aos para la zona con una tasa de ocurrencia promedio anual .

Se hace notar que en un modelo de Poisson las ocurrencias son estadsticamente independientes,

es decir que la probabilidad de ocurrencia de un sismo no depende de si anteriormente han ocurrido

otros. Esto no es consistente con ciertos aspectos del fenmeno sismolgico ya que en la realidad s

existe cierta relacin entre eventos sucesivos producto de la energa liberada y del acomodo de las

placas. A pesar de esta inexactitud del modelo, es normalmente aceptado que el modelo entregue

resultados que son adecuados para estudios de riesgo, ya que representa correctamente la

ocurrencia de eventos de magnitud importante.

El parmetro que caracteriza la frecuencia de ocurrencia de los eventos de cada una de las fuentes

(i) se determina a partir de los datos del catalogo, tal como se explica en los prrafos finales del

captulo 2.1.2. Sin embargo, se ha considerado necesario, dado el nmero reducido de datos

incluidos en el catalogo considerar dos alternativas de modelacin:

El total de los eventos, sin distinguir los dos tipos de fuente. Modelo #1

Los eventos por cada fuente considerados en forma separada. Modelo #2

Los resultados se muestran en la Tabla (T2.1):

Modelo

1 Sin distincin de fuentes 0.20

2.1 Fuente tipo Thrust 0.13

2.2 Fuente tipo Intraplaca 0.07

Tabla T2.1: Valores de la tasa de ocurrencia promedio anual de sismos (


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2.2.2 Relacin entre Frecuencia y Magnitud

Para establecer la relacin entre la magnitud de los sismos y la cantidad de eventos asociada a cada

magnitud, se ha utilizado la relacin de Gutemberg-Richter, que tiene la siguiente ecuacin:

MqpMNLog *10 (2.4)

o lo que es igual:

MeMN * (2.5)

Donde:

M = Magnitud de Richter

N(M) = N de eventos de magnitud M o superior para un perodo de tiempo.

= 2.3*p

= 2.3*q

Para las expresiones anteriores es necesario determinar los coeficientes p y q, los que se

calculan por ajuste de mnimos cuadrados sobre el universo de puntos Log10N(M) vs. M, que se

obtiene directamente del catlogo ssmico (ver figura 2.4)

Como ya se ha mencionado, dentro de toda la regin que se ha considerado para el estudio se debe

diferenciar entre las fuentes del tipo Thrust e Intraplaca, cada una de las cuales tiene una relacin

de Gutemberg-Richter particular (p y q distintos).

Tal como para el caso del parmetro de frecuencia de ocurrencia, los parmetros de la relacin de

G-R se obtienen para los dos modelos considerados, es decir, sin distincin entre diferentes fuentes

y distinguiendo entre la fuente tipo thrust y la fuente tipo intraplaca profundidad intermedia. Es as

como se realiza el clculo de p y q para magnitudes M > 5.0. Uno de los resultados obtenidos se

muestra en la figura 2.4:


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Relacin Gutenberg-Richter

y = -0,6696x + 5,6376

-0,50

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

5,00 5,50 6,00 6,50 7,00 7,50 8,00 8,50 9,00

Magnitud

Log(N)

Modelo 1

Lineal (Modelo 1)

Figura 2.4: Ejemplo de clculo.

Parmetros que definen la relacin de Gutemberg Richter (Modelo #1)

A partir de la expresin (2.5) se obtiene la funcin que describe la probabilidad de que la magnitud

de un evento dado sea menor que una cierta magnitud M, dada por la ecuacin (2.6):

)( 01 MMeMmP (2.6)

Donde:

P(m M) = Probabilidad de que la magnitud del sismo sea que un M dado.

M0 = Magnitud de Richter mnima sobre la cual se consideran los valores.

2.2.3 Caractersticas de Propagacin y Atenuacin

De algunos de los estudios de amenaza ssmica relevantes que se han desarrollado en nuestro pas

(ver referencias [1] y [2]), se desprende que existen varias relaciones empricas para modelar la

forma en que se atena la energa liberada por los sismos en funcin de la distancia al foco

(reflejada a travs de la variacin de algn parmetro de intensidad como por ejemplo el valor de

aceleracin horizontal mxima). En el presente trabajo se consideran inicialmente dos relaciones de

atenuacin para la aceleracin horizontal mxima del suelo (A), las que se indican a continuacin:

p = 5.6376q = 0.6696


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Relacin de atenuacin de Martin (1990):

03.183.02 )60(**3.71/ RescmA M (2.7)

Relacin de atenuacin de Medina (1998):

12.139.02 )60(**1917/ RescmA M (2.8)En que:

R = Distancia entre el sitio y el foco o hipocentro en (Km)M = Magnitud de Richter del sismo

A = Aceleracin horizontal a nivel del suelo, en el sitio en cuestin en (cm/s2)

Estas expresiones corresponden a aceleraciones mximas medidas en sitios que se caracterizan

como Roca.

Aunque en la literatura se puede encontrar expresiones de atenuacin aplicables al caso de suelosms blandos, en particular para el tipo de suelo en los sitios en estudio; sin embargo, de acuerdo a

lo expresado por sus autores, la expresin tiene gran incertidumbre ya que se basa en muy pocos

datos experimentales y debe por lo tanto ser usada con gran cuidado y solo como referencia. En

vista de ello se decidi no considerarla para generar los resultados del anlisis de riesgo.

En la literatura especializada (Campos et al. 2002 [6], Campos y Kausel 1990 [7], Kausel 1991 [8],

etc.) existe bastante discusin respecto a la aplicabilidad de las leyes de atenuacin a los diferentes

tipos de fuentes ssmicas. Se reconoce que las leyes de atenuacin disponibles son adecuadas paralos eventos generados en las fuentes de tipo Thrust. Sin embargo, para los eventos de tipo

intraplaca de profundidad intermedia en la realidad se observan aceleraciones mximas que son en

promedio 50% mayores a las que entregan las leyes de atenuacin, por lo que es necesario realizar

una correccin.


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2.2.4 Modelo Probabilstico integrado

Hasta ahora se ha explicado la forma en que se modela la ocurrencia de sismos, cmo se propaga y

atena la energa expresada en funcin de la aceleracin del suelo, y la manera de relacionar la

magnitud de Richter con la densidad de ocurrencias. Con todo esto, se pueden ahora combinar las

ecuaciones 2.2 a 2.8 de tal forma de obtener una expresin que nos permita calcular la probabilidad

de que, para un sitio dado y un cierto perodo de tiempo, se exceda un cierto valor de la aceleracin

horizontal del suelo (A). As, por ejemplo, la siguiente ecuacin muestra la expresin resultante

considerando la relacin de atenuacin de Martin (1990):

k

i

MRA

Ln

i

ii

eTAAP1

603.71

*83.0

1

max

003.1

**exp1

(2.9)

En que:

k = N de cuadrculas de la microzonificacin = 25

i= frecuencia promedio de ocurrencia de eventos en la fuente a que corresponde la

cuadrcula i.

i= parmetro de la relacin de recurrencia (Gutemberg Richter) de la fuente correspondientea la cuadrcula i.

T = Periodo de tiempo para el cual se desea determinar la probabilidad.

2.2.5 Filosofa de diseo:

Es comn que las normas de diseo ssmico especifiquen los niveles de severidad de los sismosque deben ser considerados por el ingeniero diseador, en funcin de la probabilidad de excedencia

que presentan en un perodo de tiempo dado. As se establecen, tpicamente, los siguientes niveles

de intensidad de sismos:

Sismo de servic io: P(amax>a / 50 aos) = 0.5Sismo de intensidad tal que tiene 50% de probabilidad de excedencia en 50 aos.

Sismo de Diseo: P(amax>a / 50 aos) = 0.1


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Sismo de intensidad tal que tiene 10% de probabilidad de excedencia en 50 aos.

Sismo mximo capaz: P(amax>a / 100 aos) = 0.1Sismo de intensidad tal que tiene 10% de probabilidad de excedencia en 100 aos.

En este estudio en particular, se determinara el nivel de solicitacin ssmica correspondiente al

Sismo de Nivel de Diseo en el sitio en estudio. (10% de excedencia en 50 aos).

2.3 Resultados del anlisis probabilstico:

A partir de la clasificacin anterior, interesa especficamente determinar el nivel de aceleracin

mxima del suelo, en el sitio bajo estudio, para la probabilidad de excedencia asociada al nivel de

diseo. Esto se realiza para los diferentes modelos considerados y las diferentes leyes de

atenuacin propuestas.

A continuacin, las Figuras 2.5 y 2.6 muestran las curvas de amenaza resultantes al desarrollar la

expresin (2.9) para los dos distintos modelos de fuentes y considerando las distintas leyes de

atenuacin incluidas en este estudio, para el sitio en estudio se tiene:


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Curve de Amenaza Periodo de Retorno 50 aos, Modelo 1

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

0 0,5 1 1,5

Acel [% g]

Probabilidad

Martin

Medina

Figura 2.5: Resultados obtenidos para las leyes de atenuacin. Modelo #1.

Curve de Amenaza Periodo de Retorno 50 aos, Modelo 2

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

0 0,5 1 1,5

Acel [% g]

Probabilidad

Martin

Medina

Figura 2.6: Resultados obtenidos para las leyes de atenuacin Modelo # 2.


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De los resultados anteriores se observa una importante dispersin entre los resultados de las

diferentes curvas obtenidas usando diferentes modelos de fuente y leyes de atenuacin. Frente a

esta situacin se ha decidido utilizar como resultado definitivo el mayor valor promedio entre ambas

curvas. Con esto, el valor de la aceleracin horizontal mxima del suelo (PGA) asociada al nivel de

diseo es:

PGAH, mx = 0.51g

2.4 Sismicidad Histrica / Estudio Determinstico:

A pesar de que en este trabajo se presentan los resultados y el espectro propuesto basado en un

anlisis probabilstico, es importante complementar dichos resultados con un anlisis de la

informacin de los sismos ms importantes o severos que han ocurrido histricamente en la zona

considerada en el anlisis.

Esta informacin se encuentra disponible en diversas fuentes y, en este caso, se han considerado

los eventos ssmicos que reporta el departamento de geofsica de la Universidad de Chile y que se

muestran en la Tabla T2.2:

Fecha Hora Latitud Longitud Mw Ms Prof(km)08/02/1570 09:00 -36.800 -73.000 - 8.3 -16/12/1575 14:30 -39.800 -73.200 - 8.5 -15/03/1657 19:30 -36.830 -73.030 - 8.0 -24/12/1737 - -39.800 -73.200 - 7.7 -25/05/1751 01:00 -36.830 -73.030 - 8.5 -20/02/1835 11:30 -36.830 -73.030 - 8.5 -07/11/1837 08:00 -39.800 -73.200 - 8.0 -10/12/1920 00:25 -39.000 -73.000 - 7.4 -01/03/1936 17:45 -40.000 -72.500 - 7.1 12025/01/1939 23:32 -36.200 -72.200 - 8.3 6019/04/1946 23:29 -38.000 -73.500 - 7.3 70

06/05/1953 13:16 -36.500 -72.600 - 8 6021/05/1960 06:02 -37.500 -73.500 - 7.3 -22/05/1960 06:32 -37.500 -73.000 - 7.3 -22/05/1960 15:11 -39.500 -74.500 9.5 8.5 -19/06/1960 22:01 -38.000 -73.500 - 7.3 -14/02/1962 02:36 -37.800 -72.500 - 7.3 4518/08/1974 06:44 -38.453 -73.431 - 7.1 3610/05/1975 10:27 -38.183 -73.232 - 7.7 627/02/2010 03:34 -36.290 -73.239 8.8 - 30

Tabla T2.2: Sismos histricos ms severos (MS > 7.0) en la zona


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En la Tabla T2.2, los eventos marcados en azul corresponden a los ocurridos dentro de un radio de

80 km medidos desde el sector en estudio, por lo que son los que tienen un efecto ms relevante. A

partir de estos eventos, se puede afirmar que el perodo de recurrencia promedio de sismos severos

(MS > 8.0) es de aproximadamente 90 aos, y que la magnitud de los eventos mas severos, con

epicentro muy cercano al sitio en estudio seria de 8.5 (Ms).

Es reconocido en la literatura de la especialidad que eventos de magnitudes Ms = 8 producen una

ruptura en el plano de falla de unos 200 km de largo por unos 80 a 100 km de ancho, con

desplazamientos relativos de la falla que pueden llegar a ser de varios metros. Este tipo de

superficies de rotura y con estas dimensiones normalmente ocurren en las zonas de contacto entre

placas tectnicas (sismos tipo thrust). La excepcin la constituyen los sismos intraplaca deprofundidad intermedia (por ejemplo: Chilln 1939) y los sismos superficiales cordilleranos (tipo

cortical) que como se ha discutido no son de ocurrencia frecuente en la zona en estudio.

Los sismos tipo thrust de magnitudes mayores que M = 8 ocurren generalmente en la parte ms

superficial de la zona de subduccin, es decir, corresponden a sismos con hipocentros en el mar.

Ejemplos de sismos con estas caractersticas son el terremoto de Valdivia de 1960, los de

Valparaso de 1906 y 1985, Antofagasta (1995), etc. Es frecuente que este tipo de eventos estn

acompaados de maremotos que se generan debido al desplazamiento repentino del fondo marinopor el movimiento de la falla ssmica. Sin embargo se debe tener en consideracin al ltimo evento

ocurrido en la zona, el terremoto del centro sur de Chile de 2010, el cual fue un sismo ocurrido a las

03:34:17 hora local (UTC-3), del sbado 27 de febrero de 2010, que alcanz una magnitud de 8,8

Mw. El epicentro se ubic en el Mar Chileno, frente a las localidades de Curanipe y Cobquecura

cerca de 150 kilmetros al noroeste de Concepcin, a 63 kilmetros al suroeste de Cauquenes, y a

47,4 kilmetros de profundidad bajo la corteza terrestre por lo que califica como un terremoto tipo

Thrust,

A medida que la superficie donde se produce la falla se desplaza ms hacia el interior del continente,

siguiendo el plano de subduccin, los sismos ms grandes observados disminuyen de magnitud,

esto debido al menor acoplamiento entre las placas a medida que aumenta la profundidad. Los

sismos bajo la cordillera se localizan a profundidades del orden de 100-200 km y sus magnitudes no

sobrepasan valores de 7.0 a 7.8.


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Recientemente se ha reconocido la importancia de la ocurrencia de sismos intraplaca de profundidad

intermedia, pero todava no se conoce en detalle sus caractersticas, frecuencia de ocurrencia y

efectos. La importancia de este tipo de terremotos es que, al parecer, generaran aceleraciones

mximas en la superficie que resultan ser mayores que las generadas por eventos de tipo Thrust, de

la misma magnitud y distancia. Ejemplos de esta situacin son los dos terremotos de la Ligua, zona

central de Chile, ocurridos en Marzo de 1965 y Julio de 1971. El sismo de 1965 es del tipo intraplaca

profundidad intermedia, en cambio el de 1971 es Thrust interplaca. Las intensidades de Mercalli

observadas son similares a pesar de las diferencias de magnitud (7.1 para 1965 y 7.5 para 1971). El

terremoto de Chilln de 1939 ha sido reconocido como un ejemplo de este mecanismo, siendo el

que ha causado el mayor nmero de victimas fatales en la historia ssmica de Chile.

Un sismo de M = 8.5 con una longitud de ruptura de 300 km y un ancho segn la mxima pendiente

del plano de Benioff de unos 100 km puede considerarse representativo del sismo caracterstico de

diseo inducido por la fuente tipo Thrust. Es interesante recordar que el terremoto de 1960 (21 y 22

de Mayo) que ha sido el ms grande del que se tiene registro en la historia ssmica del planeta,

afect precisamente la zona en estudio.

En el sitio ante un evento de tal magnitud, se ha calculado a partir de las mismas expresiones

explicadas en las secciones 2.1 y 2.2, un valor estimado de aceleracin horizontal del suelo que seproducira en el sitio para un sismo de Ms = 8.0 - 8.5 a una distancia de 50 km. En la tabla T2.3 se

muestran los valores obtenidos de aceleracin mxima para la ley de atenuacin de Martin 1990.

R (km) MS A HMAX/g50 8.0 0.4450 8.5 0.67

Tabla T2.3: Aceleraciones mximas estimadas para el sitio.

Los valores indicados en la Tabla T2.3 se consideran solamente como referencia y se entregan para

dar una idea del orden de magnitud de las aceleraciones horizontales mximas que se podran

generar para un evento dado.


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Segn estudios posteriores al terremoto del centro sur de chile, ocurrido el 27 de febrero de 2010, se

pudo comprobar la ocurrencia de licuefaccin en amplias zonas del territorio afectado por ste. ( se

define licuefaccin como el fenmeno en el cual en determinados suelos, especialmente suelos

arenosos saturados sueltos de gradacin uniforme, ocurre una prdida de resistencia por causa del

aumento de la presin del agua contenida en el suelo al suceder una vibracin).

El reconocimiento de las zonas que presentaron licuacin, manifestada en fenmenos de lateral

spreading y afloramientos de agua y arena en forma de volcanes, se observaron en cuencas

hidrogrficas de norte a sur; Ro Maipo, Ro Rapel, Estero Nilahue, Lago Vichuqun, Ro Mataquito,

Ro Maule, Ro Itata, Ro Bio-Bio, Ro Carampange, entre otros.

En la siguiente figura se puede observar las reas que presentaron distintos grados de licuefaccin

producto del sismo de febrero de 2010, observndose que el grado ms alto ocurri en

prcticamente toda la VIII Regin. Esto significa que las obras que se construyan en esta regin y

que presenten condiciones favorables para licuacin, es decir presencia de terrenos granulados,

saturados o moderadamente saturados con drenaje pobre, deben hacerse cargo del riesgo de

licuefaccin para lo cual se recomienda la realizacin de los estudios correspondientes de mecnica

de suelos (SPT, ensayo triaxial cclico, etc.) as como la realizacin de una evaluacin detallada del

potencial de licuefaccin en el sitio especfico bajo consideracin.


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Segn los antecedentes preliminares que se tiene del lugar de emplazamiento del proyecto, sepuede estimar la presencia de suelos arenosos y napa poco profunda, indicadores de zonas con alto

potencial de licuefaccin.

Por todo lo anterior, se recomienda que con ocasin del desarrollo de la ingeniera bsica del

proyecto, se desarrollen los estudios correspondientes de mecnica de suelos y el estudio detallado

del potencial de licuefaccin, para que el diseo estructural de la construccin de la Central

Pirquenes considere los posibles efectos de este fenmeno en las estructuras correspondientes de

estas instalaciones.


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3. DEFINICIN ESPECTRO DE DISEO

En esta seccin se propone un espectro de diseo, que define el nivel de la solicitacin ssmica para

ser utilizado en los posteriores anlisis de las diferentes estructuras. Este nivel de solicitacin

ssmica es aplicable a los diferentes tipos de anlisis ya sean dinmico (modal espectral) o esttico

equivalente.

Por ahora, se ha estimado la aceleracin mxima del suelo correspondiente al nivel especificado

para el diseo (AH mx = 0.51*g). Luego se debe definir el espectro de diseo en funcin de las

propiedades y caractersticas del suelo del sitio en estudio, para lo cual es necesario contar con unestudio de mecnica de suelos que entregue la clasificacin de dicho suelo en la zona

emplazamiento de la central.

Antecedentes de Mecnica de Suelos:

Para definir la calidad del suelo y clasificarlo de acuerdo a los tipos que se especifican en la NCh

2369 Of.2003, se deben considerar los antecedentes geotcnicos existentes para el lugar.

Segn estudios geotcnicos correspondientes a lugares cercanos al sitio, se tiene principalmente la

existencia de dos tipos de suelo segn la clasificacin entregada en la norma NCh 2369 of 2003, los

cuales corresponden a suelos tipo II o III segn esta norma.

Con esta informacin y tomando en consideracin la forma de algunos espectros de respuesta

elsticos e inelsticos de aceleraciones que se han propuesto para el suelo tipo III y tipo II de Chile

[3], se puede definir una forma para el espectro de diseo que se propone para este proyecto.

Se proponen entonces espectros de diseo para suelo Tipo II y Tipo III segn la NCh 2369 Of.2003,

pues es esperable que de haber estratos de suelo Tipo III en el sitio del proyecto, ste sufra

mejoramientos que pueden llegar a ser relevantes dentro del sitio de la Central.


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3.1Espectro de Diseo Ssmico:

Hasta aqu se ha definido la aceleracin mxima horizontal del suelo correspondiente al nivel deprobabilidad de diseo y tambin se estim la clasificacin del suelo de fundacin segn la Norma

Nch 2369 Of.2002.

Por otra parte, y en lo que se refiere a la forma del espectro, se propone un esquema similar al

propuesto para proyectos anteriores de Centrales Termoelctricas, donde los valores de perodo

asociados a los puntos de quiebre que definen en detalle la forma del espectro se determinan a

partir de las formas espectrales propuestas en la NCh 433 Of. 96. Esto es:

Para suelo tipo III:

TsTR

sTsTR

sTsR

TsR

T

gSa

0.105.0

*

069.1

0.175.005.0

*

069.1

75.033.005.0

*

425.1

33.005.0

*

744.252.0

/

4.0

5.1

4.0

4.0

4.0

(3.0)

sTR

sTT

RR

33.0

33.033.0

0.10.1* (3.1)


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Para suelo tipo II:

TsTR

sTsTR

sTsR

TsR

T

gSa

6.005.0

*

3467.0

6.037.005.0

*

4477.0

37.0175.005.0

*

21.1

175.005.0

*

943.352.0

/

4.0

5.1

4.0

4.0

4.0

(3.2)

sTR

sTT

RR

175.0

175.0175.0

0.10.1* (3.3)

Los valores de R y dependen de las caractersticas de respuesta estructural (dinmica) de los

sistemas a disear. A continuacin en las Figuras 2.7 y 2.8 se entregan los valores tpicamente

considerados de amortiguamiento () y de factor de reduccin por ductilidad (R) respectivamente,

para el diseo ssmico de las distintas estructuras y equipos de las Centrales Trmicas

convencionales:

Figura 2.7: Valores tpicos para el diseo de Centrales Trmicas.

Conexiones apernadas y hechas de barras embebidas en hormign 0,03

Conexiones soldadas 0,02

Estructuras de hormign prefabricado con conexiones hmedas, elementos

no estructurales desconectados0,03

Estructuras de hormign prefabricado con conexiones en seco, elementos

no estructurales conectados o desconectados:

Estructuras hbridas: Material convencional para elementossismoresistentes y hormign prefabricado para cargas solo gravitacionales

0,05

Estructuras de hormign prefabricado con conexiones hmedas, elementos

no estructurales conectados y representados en el modelo de anlisis0,05

Estructuras de Hormign Armado y/o Mampostera 0,05

Estructuras de Hormign prefabricado 0,05

Marcos de Acero con conexiones soldadas, con y sin arr iostramientos 0,02

Marcos de Acero con conexiones apernadas en terreno, con y sin

arriostramientos0,03

SISTEMA ESTRUCTURAL Planchas de Acero soldadas; Silos, Chutes, recipientes a presin, torres de

proceso, caeras, etc.0,02


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Figura 2.8: Valores tpicos de R para el diseo de Centrales Trmicas a Carbn.

En el caso que el diseo se realice mediante anlisis esttico, el coeficiente ssmico a utilizar ser el

equivalente al valor obtenido de las ecuaciones 3.1, es decir:

C = Sa/g (3.4)

Cualquiera sea el tipo de anlisis a considerar en el diseo, ya sea modal espectral o esttico, el

valor mnimo de C o Sa/g ser aproximadamente el valor de aceleracin horizontal mxima del

suelo asociada al criterio de servicio (ver seccin 2.3, Martin 1990). Es decir:

C min = Sa/g min = 0.15 (3.5)

Muros de mampostera (bloques de Hormign con llenado de huecos)

Muros de Albailera confinada (bloques de Arcilla)

Muros de corte de Homign armado

Marcos dctiles de Hormign armado que resisten momento

Marcos dctiles de Acero

Marcos de Acero con arriostramientos no-excntricos para resistir fuerzas

ssmicas

4,0

3,5

Caldera y su Estructura soportante

Silos de Carbn y su soporte.

Turbogenerador y su Fundacin

Chimenea de Hormign armado

Precipitador Electrosttico y su Estructura soporte

Estanques de Acero (a nivel de terreno)

Estanques de Hormign armado (a nivel de terreno)

Sifn y su Estructura de soporte

5,0

5,0

5,0

5,0

3,0

2,5

Silo de Clinker y Ceniza

Equipos pesados a nivel de terreno

4,0

3,0Bombas de agua de Mar principales y auxiliares

2,5

3,0

3,0

3,0

2,5

3,0

SISTEMA ESTRUCTURAL R

2,5


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4. BIBLIOGRAFA

1.- Martin, A, Hacia una nueva regionalizacin y clculo de peligro ssmico en Chile. Memoriade Ttulo de Ingeniero Civil, U. de Chile 1990.

2.- Medina, Anlisis comparativo de Mtodos de regresin de Atenuacin de Aceleracinmxima, Memoria de Ttulo de Ingeniero Civil, U. de Chile, 1998.

3.- Riddell, R. Derivacin de espectros de diseo ssmico. 8 Seminario Latinoamericano deIngeniera sismorresistente, Mrida, Venezuela, 1993.

4.- PROMINA, Espectros de diseo ssmico para proyectos de centrales termoelctricas,Agosto, 2003.

5.- Informe de mecnica de suelos ING SGC - N 2617 - 914/2005 Rev.1 Nueva CentralTermoelctrica a Carbn. Coronel, VIII Regin desarrollado por PETRUS Ingenieros LTDApara PROMINA, Octubre del 2005.

6.- Campos, J., D. Hatzfeld, R. Madariaga, G. Lpez, E. Kausel, A. Zollo, G. Iannacone, R.Fromm, S. Barrientos, et H. Lyon-Caen (2002). A Seismological study of the 1835 SeismicGap in South Central Chile. Phys. Earth Planet. Int., 132, 177-195.

7.- Campos, J. y E. Kausel (1990). The Large 1939 Intraplate Earthquake of Southern Chile;Seism. Res. Letters, v.61, p. 43

8.- Kausel, E. (1991). The Influence of Large Thrust and Tensional Earthquakes in theAssessment of Seismic Hazard; Workshop New Horizons in Strong Motion: Seismic Studiesand Engineering Practice; June 4-7, 1991, Santiago, Chile.


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5. ANEXOS


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ANEXO A: CATLOGO SISMICO DEL DEPARTAMENTO DE GEOFSICA DE LA UNIVERSIDAD

DE CHILE.(1906-2005)

Perodo considerado: 1906 2005Magnitudes consideradas: 5.0 Ms 7.0FECHA T. ORIGEN LAT.S LON.W PROF. mb Ms Mw

19231106 171517.00 -38.000 -73.500 6.3

19280116 102600.00 -36.000 -70.000 5.3

19280127 071100.00 -35.000 -69.500 5.0

19291018 235400.00 -35.500 -69.500 5.3

19301019 064400.00 -36.000 -69.000 5.4

19320104 024100.00 -37.000 -70.500 5.5

19320301 190150.00 -36.500 -70.000 290 5.5

19320611 131132.00 -35.000 -71.000 80 5.8

19350805 235010.00 -35.000 -72.000 6.0

19370130 103152.00 -36.000 -72.000 100 5.5

19371224 032338.00 -37.000 -72.000 70 5.5

19400929 012122.00 -35.000 -70.000 110 6.3

19401024 200640.00 -35.000 -72.500 80 6.8

19551006 110316.00 -36.000 -70.000 150 6.5

19600522 103039.00 -38.000 -73.500 6.5

19600522 185557.00 -38.000 -73.500 6.5

19600523 002544.00 -38.500 -75.000 6.8

19600523 005357.00 -39.500 -73.000 6.9

19600526 193356.00 -38.500 -73.000 60 5.5

19600526 225906.00 -38.000 -73.000 5.3

19600527 102506.00 -38.000 -75.000 60 5.0

19600528 030553.00 -39.500 -74.500 5.5

19600529 073929.00 -38.000 -72.500 6.5

19600529 083420.00 -37.500 -73.000 5.8

19600530 174643.00 -38.500 -74.000 60 5.3

19600531 024000.00 -39.500 -75.000 6.5

19600604 030249.00 -39.000 -73.500 5.5

19600620 125940.00 -39.500 -73.000 6.9

19600702 101706.00 -39.500 -75.000 5.3

19600711 080648.00 -37.000 -73.000 5.4

19600721 040130.00 -38.000 -73.500 5.5

19600724 103725.00 -40.000 -74.000 5.9

19600813 141456.60 -40.000 -74.900 56 6.9

19601014 174827.70 -38.900 -73.500 19 5.4

19601101 122931.60 -38.700 -75.000 64 5.1

19601127 212430.70 -37.200 -73.400 61 5.4

19610408 175946.70 -38.400 -72.700 60 6.5

19610511 083827.10 -37.400 -73.600 47 6.4

19611018 165157.30 -36.700 -73.000 33 6.5

19611019 111920.10 -37.100 -70.600 149 6.3

19611224 234319.20 -38.300 -74.600 31 6.1

19620227 124050.20 -37.400 -72.500 63 6.4

19630811 100305.10 -38.100 -73.100 60 5.0

19631020 002253.30 -37.700 -73.200 35 5.0

19640322 083505.30 -35.580 -72.780 24 5.2

19640618 203351.90 -39.220 -74.600 15 5.2


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FECHA T. ORIGEN LAT.S LON.W PROF. mb Ms Mw

19650118 000306.00 -37.860 -73.400 5 5.3

19660323 041134.80 -38.090 -73.620 22 5.2

19660412 233737.00 -38.220 -73.170 7 5.6 6.0

19660413 033517.50 -38.120 -73.030 47 5.6 5.5

19660422 030635.60 -37.620 -73.330 37 5.4 5.4

19670412 212209.00 -35.480 -73.370 7 5.3

19670704 141649.00 -38.100 -73.430 7 5.3

19681018 024350.30 -35.320 -71.140 98 5.0

19690113 063637.30 -37.130 -73.600 33 5.0 5.6

19710218 074727.20 -36.733 -73.342 12 5.6 6.3

19710520 171712.40 -35.214 -72.365 33 5.1

19710607 213035.00 -37.554 -73.857 23 5.0

19711210 205842.80 -38.416 -73.694 11 5.0

19711211 114558.60 -38.351 -73.554 32 5.2

19720121 215642.10 -35.040 -70.247 11 5.0

19720710 013706.70 -38.065 -73.713 39 5.0

19730405 052804.40 -39.620 -74.627 44 5.0

19730731 054103.70 -37.662 -73.305 28 5.1 5.5

19731120 203927.90 -39.997 -72.918 33 5.0

19731201 170056.20 -35.588 -74.481 35 5.8 5.9

19731201 170055.00 -35.590 -74.540 23 5.8 5.9

19740113 233543.80 -35.571 -72.830 19 5.0

19740221 142705.40 -35.196 -70.978 86 4.9 5.5

19740722 181215.80 -35.818 -71.658 84 5.3

19740809 221717.30 -37.230 -73.623 18 5.0

19740815 182730.60 -35.176 -71.033 98 5.4

19740818 104411.30 -38.340 -73.270 19 5.9 7.0

19740827 062406.50 -38.292 -73.531 15 5.4 4.6

19740907 195334.10 -38.210 -73.530 3 5.2

19750101 223105.20 -38.334 -73.240 24 5.3 5.4

19750510 144205.40 -37.748 -73.027 44 5.1

19750514 203838.40 -38.089 -72.618 39 5.0

19750522 145953.80 -37.997 -73.808 33 5.0 4.9

19750528 135733.90 -37.914 -73.359 20 5.7 5.3

19750711 104138.10 -37.751 -73.676 43 5.0

19760228 162709.40 -39.934 -74.892 9 5.8 5.5

19760522 155337.60 -36.132 -71.489 91 5.0

19760723 042302.70 -39.259 -74.875 28 5.0

19761002 200027.10 -38.297 -73.253 35 5.1

19761013 113016.60 -36.504 -73.096 27 5.1 4.8

19770130 184348.70 -38.198 -72.969 100 5.4

19780102 082740.60 -38.156 -71.102 127 5.4

19781110 211338.10 -39.041 -74.788 33 5.0

19781221 011353.30 -36.281 -72.570 29 5.6 5.6

19790320 214120.90 -35.712 -71.187 89 5.5

19790425 191826.90 -39.045 -72.088 33 5.1

19790619 202412.70 -36.366 -72.059 67 5.0

19791008 075953.20 -36.127 -71.385 82 5.0

19791226 194337.30 -35.995 -71.337 87 5.5

19800329 174907.90 -37.951 -73.517 11 5.1 4.8

19800803 030049.60 -35.271 -69.910 148 5.2

19800829 103813.50 -39.713 -73.113 32 5.2 4.6


31/48



19801227 123206.90 -36.506 -73.142 33 5.1

19810120 142147.40 -38.345 -73.228 24 5.1

19810120 142850.40 -38.219 -73.046 33 5.0 4.9

19810316 134049.00 -35.507 -71.687 72 5.1

19810406 143400.80 -35.385 -71.067 83 5.2

19810919 114057.10 -39.011 -74.678 30 5.4 4.8

19811215 123158.50 -36.269 -71.437 87 5.0

19820209 031555.45 -37.339 -73.393 33 5.1 4.7

19820805 081501.74 -37.628 -73.011 33 5.0

19830301 120749.91 -36.804 -72.952 44 5.1

19830413 003544.48 -39.723 -74.531 33 5.3 5.9

19830914 004703.90 -36.424 -73.098 29 5.4 5.0

19831221 135917.26 -38.227 -74.527 33 5.2

19831223 182151.27 -37.761 -73.406 25 5.4 5.2

19840222 173943.65 -36.112 -72.474 44 5.2

19840606 031346.15 -35.599 -70.833 124 5.0

19841129 191230.84 -35.419 -71.085 99 5.4

19841205 042705.08 -37.706 -73.594 33 5.2 4.3

19850316 084520.09 -35.143 -72.566 33 5.0

19850428 083029.05 -39.728 -75.664 10 6.1 5.5

19850602 162658.48 -37.728 -73.653 33 5.5 5.5

19850613 015809.84 -36.536 -72.339 54 5.0

19850812 000451.45 -38.378 -73.495 33 5.6 6.0

19851104 191234.27 -35.237 -70.696 18 5.1

19860108 034250.43 -35.753 -71.096 105 5.3

19860209 233211.99 -36.110 -71.304 86 5.3

19860715 060025.34 -37.850 -74.675 33 5.1

19860905 060615.58 -37.073 -71.814 92 5.6

19870203 154426.93 -37.769 -72.970 31 5.2 3.9

19870203 164241.32 -37.750 -72.893 31 5.8 5.5

19871011 184913.94 -36.367 -73.034 23 5.3 4.4

19871230 115619.23 -35.053 -70.797 89 5.7

19880812 133210.82 -36.467 -72.395 59 5.0

19880821 133828.43 -37.360 -73.795 10 5.0

19890113 042648.04 -38.531 -71.473 33 5.0 4.6

19890224 123659.87 -38.287 -71.151 33 5.3 4.7

19890413 004311.28 -39.533 -75.002 33 5.8 5.5

19900127 231818.23 -38.321 -74.425 33 5.0 4.1

19900403 165352.05 -37.881 -73.117 33 5.1 4.7

19900421 185452.46 -36.985 -73.303 11 6.0 5.7

19900422 082320.08 -36.972 -73.334 33 5.2 4.2

19900422 202524.85 -37.977 -73.300 26 5.4 5.6

19900514 213404.20 -35.925 -71.415 75 5.8

19910122 162740.51 -38.219 -73.342 10 5.1

19910517 142550.01 -36.573 -70.591 141 5.2

19910518 065727.02 -39.972 -74.786 20 5.3 4.5

19920118 154213.64 -35.170 -71.594 33 5.0

19921001 081851.77 -39.035 -74.911 28 5.6 5.0

5.5

19930227 002901.34 -39.075 -71.546 105 5.1

19930309 044558.87 -39.892 -73.247 33 5.3

19930317 043558.12 -37.691 -74.939 9 5.8

5.6

19940208 014056.17 -37.829 -73.568 33 5.0 4.8


32/48



19940428 164454.40 -39.312 -74.756 7 5.7 5.0

5.6

19941020 011516.18 -39.187 -70.811 161 5.9

6.0

19950314 033232.30 -37.913 -73.368 24 5.1

19950322 200555.07 -36.267 -72.956 39 5.2 5.5

19950323 091821.07 -36.272 -72.964 41 5.2 5.5

5.5

19950917 072526.91 -35.561 -74.167 7 5.5

5.6

19980606 121618.80 -36.562 -73.199 23 4.7 4.6

5.3

19981214 162524.98 -38.214 -71.033 138 5.4

6.0

19990205 160707.64 -35.016 -70.946 86 5.2

5.3

19990522 013213.60 -36.783 -70.476 158 4.5

5.3

19991103 135921.12 -38.025 -73.376 33 4.9 4.8

5.4

19991103 151920.50 -38.075 -73.530 33 5.0 4.4

5.2

19991121 040935.12 -37.933 -73.560 33 5.1 5.1

20000727 031836.24 -37.238 -73.522 30 4.8

20001220 112354.10 -39.008 -74.662 11 6.1 6.2

6.5

20010303 115813.35 -38.766 -74.555 33 5.7 5.1

5.9

20010517 044134.43 -38.639 -73.300 18 4.8

20010801 030016.18 -35.189 -72.203 33 4.5 4.8

20011103 014321.03 -36.248 -71.651 86 4.8

5.1

20020505 055350.76 -35.353 -71.091 89 5.0

20020930 130558.45 -35.226 -70.835 95 5.2

5.3

20021218 182548.20 -38.456 -73.047 72 5.n

20030228 014022.50 -35.327 -73.175 33 5.1 5.1

5.4

20030414 144231.11 -35.337 -72.577 33 5.2

5.3

20030827 043735.90 -39.157 -72.443 70 5.1

20030928 174043.76 -35.203 -70.680 105 5.2

5.1

20040503 043650.04 -37.695 -73.406 21 5.9 6.5

6.6

20040503 063750.10 -37.839 -73.949 34 5.5

20040615 111631.50 -38.854 -73.155 37 5.7 5.4

5.9

20040828 134125.60 -35.173 -70.525 5 6.2

20040910 104417.10 -37.927 -72.960 44 5.4 4.9

20050204 091536.00 -37.865 -73.780 22 5.1

20050330 233122.94 -35.296 -71.037 89 5.2

20050531 102654.00 -36.612 -73.253 31 4.5


33/48


Cabe sealar que los sismos de magnitud de Richter (Ms) mayores a 7.0 se descargan directamente

del sitio Web del servicio sismolgico de la Universidad de Chile.


34/48


ANEXO B: CATLOGO SISMICO DEL USGS.Perodo y Magnitudes considerado: 1906 2005 5.0

MFECHA T. ORIGEN S W PROF mb o Ms o Mw

1570 02 08 05 -36.750 -73.000 8.30Ms

1575 12 16 1830 -39.800 -73.200 8.50Ms

1657 03 15 2330 -36.830 -73.030 8.00Ms

1737 12 24 -39.800 -73.200 7.70Ms

1751 05 25 0530 -36.830 -73.030 8.50Ms

1835 02 20 1530 -36.830 -73.030 8.10Ms

1837 11 07 1130 -39.800 -73.200 8.00Ms

1914 01 30 0336 -35.000 -73.000 7.60Ms

1920 12 10 042540 -39.000 -73.000 7.40Ms

1923 11 06 171517 -38.000 -73.500 6.30Ms

1928 01 16 1026 -36.000 -70.000 5.30mb

1928 12 01 040610 -35.000 -72.000 25 8.00Ms

1932 01 04 0241 -37.000 -70.500 5.50mb

1932 03 01 190150 -36.500 -70.000 290 5.50Ms

1932 06 11 131132 -35.000 -71.000 80 5.80Ms

1934 03 01 214525 -40.000 -72.500 120 7.10Ms

1935 08 05 235010 -35.000 -72.000 6.00Ms

1937 01 30 103152 -36.000 -72.000 100 5.50Ms

1937 12 24 032338 -37.000 -72.000 70 5.50Ms

1939 01 25 033214 -36.250 -72.250 55 7.80Ms

1940 09 29 012122 -35.000 -70.000 110 6.30Ms

1940 10 24 200640 -35.000 -72.500 80 6.80Ms

1949 04 20 032907 -38.000 -73.500 70 7.30Ms

1953 05 06 171643 -36.500 -73.000 60 7.60Ms

1955 10 06 110316 -36.000 -70.000 150 6.50Ms

1960 05 21 100250 -37.500 -73.500 7.30Ms

1960 05 22 103039 -38.000 -73.500 6.50Ms

1960 05 22 103243 -37.500 -73.000 7.40Ms

1960 05 22 185557 -38.000 -73.500 6.50Ms

1960 05 22 191117 -39.500 -74.500 9.50Mw 8.50Ms

1960 05 23 002544 -38.500 -75.000 6.80Ms

1960 05 23 005357 -39.500 -73.000 6.90Ms

1960 05 26 193356 -38.500 -73.000 60 5.50Ms

1960 05 26 225906 -38.000 -73.000 5.30Ms

1960 05 27 102506 -38.000 -75.000 60 5.00Ms

1960 05 28 030553 -39.500 -74.500 5.50Ms

1960 05 29 073929 -38.000 -72.500 6.50Ms

1960 05 29 083420 -37.500 -73.000 5.80Ms

1960 05 30 174643 -38.500 -74.000 60 5.30Ms

1960 05 31 0240 -39.500 -75.000 6.50Ms

1960 06 04 030249 -39.000 -73.500 5.50Ms

1960 06 20 020108 -38.000 -73.500 7.30Ms

1960 06 20 125940 -39.500 -73.000 6.90Ms

1960 07 02 101706 -39.500 -75.000 5.30Ms

1960 07 11 080648 -37.000 -73.000 5.40Ms

1960 07 21 040130 -38.000 -73.500 5.50Ms

1960 07 24 103725 -40.000 -74.000 5.90Ms

1960 08 13 141456.60 -40.000 -74.900 56 6.90Ms

1960 10 14 174827.70 -38.900 -73.500 19 5.40Ms

FECHA T. ORIGEN S W PROF mb o Ms o Mw

1960 11 01 122931.60 -38.700 -75.000 64 5.10Ms

1960 11 27 212430.70 -37.200 -73.400 61 5.40Ms


35/48


1961 04 08 175946.70 -38.400 -72.700 60 6.50Ms

1961 05 11 083827.10 -37.400 -73.600 47 6.40Ms

1961 10 18 165157.30 -36.700 -73.000 33 6.50Ms

1961 10 19 111920.10 -37.100 -70.600 149 6.30Ms

1961 12 24 234319.20 -38.300 -74.600 31 6.10Ms

1962 02 14 063604.60 -37.800 -72.500 45 7.30Ms

1962 02 27 124050.20 -37.400 -72.500 63 6.40Ms

1963 08 11 100305.10 -38.100 -73.100 60 5.0

1963 10 20 002253.30 -37.700 -73.200 35 5.0

1964 03 22 083505.30 -35.580 -72.780 24 5.20mb

1964 06 18 203351.90 -39.220 -74.600 15 5.20mb

1965 01 18 000306 -37.860 -73.4005 5.30mb

1966 03 23 041.80 -38.090 -73.620 22 5.20mb

1966 04 12 233737 -38.220 -73.1707 5.60mb 6.00Ms

1966 04 13 033517.50 -38.120 -73.030 47 5.60mb 5.50Ms

1966 04 22 030635.60 -37.620 -73.330 37 5.40mb 5.40Ms

1967 04 12 212209 -35.480 -73.3707 5.30mb

1967 07 04 141649 -38.100 -73.4307 5.30mb

1968 10 18 024350.30 -35.320 -71.140 98 5.00mb

1969 01 13 063637.30 -37.130 -73.600 33 5.60mb

1971 02 18 074727.20 -36.733 -73.342 12 6.30mb

1971 05 20 171712.40 -35.214 -72.365 33 5.10mb

1971 06 07 213035 -37.554 -73.857 23 5.00mb

1971 12 10 205842.80 -38.416 -73.694 11 5.00mb

1971 12 11 114558.60 -38.351 -73.554 32 5.20mb

1972 01 21 215642.10 -35.040 -70.247 11 5.00mb

1972 07 10 013706.70 -38.065 -73.713 39 5.00mb

1973 07 31 054103.70 -37.662 -73.305 28 5.50mb

1973 12 01 170055 -35.590 -74.540 23 5.90mb

1974 01 13 233543.80 -35.571 -72.830 19 5.00mb

1974 02 21 142705.40 -35.196 -70.978 86 5.50mb

1974 07 22 181215.80 -35.818 -71.658 84 5.30mb

1974 08 09 221717.30 -37.230 -73.623 18 5.00mb

1974 08 15 182730.60 -35.176 -71.033 98 5.40mb

1974 08 18 104411.30 -38.340 -73.270 19 5.90mb 7.00Ms

1974 08 27 062406.50 -38.292 -73.531 15 4.60mb

1974 09 07 195334.10 -38.210 -73.5303 5.20mb

1975 01 01 223105.20 -38.334 -73.240 24 5.40mb

1975 05 10 142743.70 -38.033 -72.783 30 6.20mb 7.80Ms

1975 05 10 144205.40 -37.748 -73.027 44 5.10mb

1975 05 22 145953.80 -37.997 -73.808 33 4.90mb

1975 05 28 733.90 -37.914 -73.359 20 5.50mb 5.30Ms

1975 07 11 104138.10 -37.751 -73.676 43 5.00mb

1976 02 28 162709.40 -39.934 -74.8929 5.50mb

1976 07 23 042302.70 -39.259 -74.875 28 5.01mb

1976 10 02 200027.10 -38.297 -73.253 35 5.10mb

1977 01 30 184348.70 -38.198 -72.969 100 5.40mb

1978 01 02 082740.60 -38.156 -71.102 5.40mb

1978 11 10 211338.10 -39.041 -74.788 33 5.00mb

1978 12 21 013.30 -36.281 -72.570 29 5.60mb


1979 03 20 214120.90 -35.712 -71.187 89 5.50mb

1979 04 25 191826.90 -39.045 -72.088 33 5.10mb

1979 06 19 202412.70 -36.366 -72.059 67 5.00mb

1979 10 08 075953.20 -36.000 -71.385 82 5.00mb


36/48


1979 12 26 194337.30 -35.995 -71.337 87 5.50mb

1980 03 29 174907.90 -37.951 -73.517 11 5.10mb 4.80Ms

1980 08 29 103813.50 -39.713 -73.113 32 5.20mb 4.69Ms

1980 12 27 123206.90 -36.506 -73.142 14 5.10mb

1981 01 20 142147.40 -38.345 -73.228 24 5.10mb

1981 03 16 049 -35.507 -71.687 72 5.10mb

1981 04 06 143400.80 -35.385 -71.067 83 5.20mb

1981 09 19 114057.10 -39.011 -74.678 30 5.40mb

1981 12 15 123158.50 -36.269 -71.437 87 5.00mb

1982 02 09 031555.45 -37.339 -73.393 33 5.10mb 4.7Ms

1982 08 05 081501.74 -37.628 -73.011 33 5.00

1983 03 01 120749.91 -36.804 -72.952 44 5.10

1983 04 13 003544.48 -39.723 -74.531 33 5.30mb 5.9Ms

1983 09 14 004703.90 -36.424 -73.098 29 5.40mb 5.0Ms

1983 12 21 917.26* -38.227 -74.527 33 5.20mb

1983 12 23 182.27 -37.761 -73.406 25 5.40mb 5.2Ms

1984 02 22 173943.65* -36.112 -72.474 44 5.20mb

1984 06 06 031346.15 -35.599 -70.833 124 5.00mb

1984 11 29 191230.84 -35.419 -71.085 99 5.40mb

1984 12 05 042705.08 -37.706 -73.594 33 4.3Ms

1985 03 16 084520.09 -35.143 -72.566 33 5.00mb

1985 06 02 162658.48 -37.728 -73.653 33 5.5Ms

1985 06 13 015809.84 -36.536 -72.339 54 5.00mb

1985 08 12 000451.45 -38.378 -73.495 33 5.60mb 5.8Ms

1985 11 04 191234.27 -35.237 -70.696 18 5.10mb

1986 01 08 034250.43 -35.753 -71.096 105 5.30mb

1986 02 09 233211.99 -36.110 -71.304 86 5.30mb

1986 07 15 060025.34 -37.850 -74.675 33 5.10mb

1986 09 05 060615.58 -37.073 -71.814 92 5.60mb

1987 02 03 154426.93 -37.769 -72.970 31 5.20mb 3.9Ms

1987 02 03 164241.32 -37.750 -72.893 31 5.80mb 5.5Ms

1987 10 11 184913.94 -36.367 -73.034 23 5.30mb 4.4Ms

1987 12 30 115619.23 -35.053 -70.797 89 5.70mb

1988 08 12 133210.82* -36.467 -72.395 59 5.00mb

1988 08 21 133828.43* -37.360 -73.795 10 5.00mb

1989 01 13 042648.04* -38.531 -71.473 33 5.00mb 4.6Ms

1989 02 24 123659.87 -38.287 -71.000 33 5.30mb 4.7Ms

1990 01 27 231818.23* -38.321 -74.425 33 5.00mb 4.1Ms

1990 04 03 165352.05* -37.881 -73.117 33 5.10mb 4.7Ms

1990 04 21 185452.46 -36.985 -73.303 11 6.00mb 5.7Ms

1990 04 22 082320.08 -36.972 -73.334 33 5.20mb 4.2Ms

1990 04 22 202524.85 -37.977 -73.300 26 5.40mb 5.6Ms

1990 05 14 213404.20 -35.925 -71.415 75 5.80mb

1991 01 22 162740.51 -38.219 -73.342 10 5.10mb

1991 05 17 142550.01 -36.573 -70.591 141 5.20mb

1991 05 18 065727.02 -39.972 -74.786 20 5.30mb 4.5Ms

1992 01 18 154213.64* -35.170 -71.594 33 5.00mb


1992 10 01 081851.77 -39.035 -74.911 28 5.60mb 5.50Mw

1993 02 27 002901.34 -39.075 -71.546 105 5.10mb

1993 03 09 044558.87 -39.892 -73.247 33 5.30mb

1993 03 17 043558.12 -37.691 -74.939 9 5.80mb 5.60Mw

1994 02 08 014056.17* -37.829 -73.568 33 5.00mb 4.8Ms

1994 04 28 164454.40 -39.312 -74.756 26 5.70mb 5.60Mw

1994 10 20 016.18 -39.187 -70.811 161 5.90mb 6.00Mw

1995 03 14 033232.30* -37.913 -73.368 24 5.10mb


37/48


1995 03 22 200555.07 -36.267 -72.956 39 5.20mb 5.5Ms

1995 03 23 091821.07 -36.272 -72.964 41 5.20mb 5.50Mw

1995 09 17 072526.91 -35.561 -74.167 7 5.900mb 5.60Mw

1998 06 06 121618.80 -36.562 -73.199 23 5.00mb 4.6Ms

1998 12 14 162524.98 -38.214 -71.033 138 5.40mb 6.00Mw

1999 02 05 160707.64 -35.016 -70.946 86 5.00mb 5.30Mw

1999 05 22 013213.60 -36.783 -70.476 158 5.00mb 5.30Mw

1999 11 03 921.12 -38.025 -73.376 33 4.90mb 4.8Ms

1999 11 03 920.50 -38.075 -73.530 33 5.00mb 4.4Ms

1999 11 21 040935.12 -37.933 -73.560 33 5.10mb 5.1Ms

2000 07 27 031836.24 -37.238 -73.522 30 5.00mb

2000 12 20 112354.10 -39.008 -74.662 11 6.10mb 6.2Ms

2001 03 03 115813.35 -38.766 -74.555 33 5.70mb 5.1Ms

2001 05 17 044134.43 -38.639 -73.300 18 5.00mb

2001 08 01 030016.18 -35.189 -72.203 33 5.00mb 4.8Ms

2001 11 03 014321.03 -36.248 -71.651 86 4.90mb 5.10Mw

2002 05 05 055350.76 -35.353 -71.091 89 5.00mb

2002 09 30 130558.45 -35.226 -70.835 95 5.40mb 5.30Mw

2003 02 28 014022.50 -35.327 -73.175 33 5.10mb 5.1Ms

2003 04 14 144231.11 -35.337 -72.577 33 5.50mb 5.30Mw

2003 08 27 043735.90 -39.157 -72.443 5.10mb

2003 09 28 174043.76 -35.203 -70.680 105 5.20mb 5.10Mw

2004 05 03 043650.04 -37.695 -73.406 21 5.90mb 6.5Ms

2004 06 15 111631.50 -38.854 -73.155 37 5.70mb 5.4Ms

2004 08 28 134125.60 -35.173 -70.525 5 6.10mb 6.3Ms

2004 09 10 104417.10 -37.927 -72.960 44 5.40mb 4.9Ms

2005 02 04 091536 -37.865 -73.780 22 5.10mb 4.90Mw

2005 03 30 233122.94 -35.296 -71.037 89 5.20mb 4.90Mw

2005 05 31 102654.04 -36.607 -73.251 31 4.50mb

2005 09 11 183130.47 -36.698 -73.548 35 5.00mb


38/48


ANEXO C: REGRESIN LINEAL PARA FORMULA (2.2).

Catlogo U de Chile. (Hasta 2010)

Relacion entre mb y ms para los datos del catlogo ssmico

y = 1,0204x - 0,2799

R2

= 0,3642

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 8,00

mb

Ms

Serie1

Lineal (Serie1)

Valores considerados para el clculo de la regresin lineal para la ecuacin 2.2

FECHA LAT.S LON.W PROF. mb Ms

19660412

-38,220

-73,170 7

5,60

6,00

19660413

-38,120

-73,030

47

5,60

5,50

19660422

-37,620

-73,330

37

5,40

5,40

19690113

-37,130

-73,600

33

5,00

5,60

19710218

-36,733

-73,342

12

5,60

6,30

19730731

-37,662

-73,305

28

5,10

5,50

19731201

-35,588

-74,481

35

5,80

5,90

19731201

-35,590

-74,540

23

5,80

5,90

19740221

-35,196

-70,978

86

4,90

5,50

1974081 - - 1 5,9 7,0


39/48



8 38,340 73,270 9 0 0

19740827

-38,292

-73,531

15

5,40

4,60

19750101

-38,334

-73,240

24

5,30

5,40

19750522

-37,997

-73,808

33

5,00

4,90

19750528

-37,914

-73,359

20

5,70

5,30

19760228

-39,934

-74,892 9

5,80

5,50

19761013

-36,504

-73,096

27

5,10

4,80

19781221

-36,281

-72,570

29

5,60

5,60

19800329

-37,951

-73,517

11

5,10

4,80

19800829

-39,713

-73,113

32

5,20

4,60

19810120

-38,219

-73,046

33

5,00

4,90

19810919

-39,011

-74,678

30

5,40

4,80

1982020

9

-

37,339

-

73,393

3

3

5,1

0

4,7

019830413

-39,723

-74,531

33

5,30

5,90

19830914

-36,424

-73,098

29

5,40

5,00

19831223

-37,761

-73,406

25

5,40

5,20

19841205

-37,706

-73,594

33

5,20

4,30

19850428

-39,728

-75,664

10

6,10

5,50

1985060

2

-

37,728

-

73,653

3

3

5,5

0

5,5

019850812

-38,378

-73,495

33

5,60

6,00

19870203

-37,769

-72,970

31

5,20

3,90

19870203

-37,750

-72,893

31

5,80

5,50

19871011

-36,367

-73,034

23

5,30

4,40

19890113

-38,531

-71,473

33

5,00

4,60

1989022 - - 3 5,3 4,7


40/48



4 38,287 71,151 3 0 0

19890413

-39,533

-75,002

33

5,80

5,50

19900127

-38,321

-74,425

33

5,00

4,10

19900403

-37,881

-73,117

33

5,10

4,70

19900421

-36,985

-73,303

11

6,00

5,70

19900422

-36,972

-73,334

33

5,20

4,20

19900422

-37,977

-73,300

26

5,40

5,60

19910518

-39,972

-74,786

20

5,30

4,50

19921001

-39,035

-74,911

28

5,60

5,00

19940208

-37,829

-73,568

33

5,00

4,80

19940428

-39,312

-74,756 7

5,70

5,00

19950322

-36,267

-72,956

39

5,20

5,50

1995032

3

-

36,272

-

72,964

4

1

5,2

0

5,5

019980606

-36,562

-73,199

23

4,70

4,60

19991103

-38,025

-73,376

33

4,90

4,80

19991103

-38,075

-73,530

33

5,00

4,40

19991121

-37,933

-73,560

33

5,10

5,10

20001220

-39,008

-74,662

11

6,10

6,20

2001030

3

-

38,766

-

74,555

3

3

5,7

0

5,1

020010801

-35,189

-72,203

33

4,50

4,80

20030228

-35,327

-73,175

33

5,10

5,10

20040503

-37,695

-73,406

21

5,90

6,50

20040615

-38,854

-73,155

37

5,70

5,40

20040910

-37,927

-72,960

44

5,40

4,90

2009112 - - 4 5,8 5,4


41/48



2 39,636 74,972 0 0

20100227

-37,516

-73,550

24

5,60

5,20

20100227

-37,581

-73,699

35

5,30

5,70

20100227

-36,800

-73,315

30

5,20

5,10

20100227

-35,779

-73,360

23

5,10

5,10

20100227

-36,492

-73,304

38

5,30

5,00

20100227

-37,695

-72,832

45

5,80

5,50

20100228

-36,624

-73,369

48

5,30

5,30

20100228

-38,082

-73,632

35

5,40

5,70

20100301

-35,039

-72,487

22

5,90

5,40

ANEXO D: CLCULO PENDIENTE ESTIMADA ZONA THRUST

Metodologa de Clculo

Para obtener la pendientes

1 Se graficaron todos los puntos del rea en estudio.

2 Se identificaron los mecanismos de falla.

3 Se separaron en dos zonas en el cual el cambio de pendiente era observable a simple vista. Esto

se hizo viendo informacin de otros estudios de riesgo ssmico en la zona.

4 Para cada una de las 2 zona en que dividi la informacin, se eliminaron los registros atribuibles a

un mecanismo tipo "cortical" y luego por mnimos cuadrados se calcularon las pendientes.

5 Adicionalmente se plotearon los puntos en un grfico y se identificaron las pendientes de manera

grafica-manual y se trazaron lneas rectas a las cuales se les calcul, luego la pendiente.


42/48


6 Finalmente se compararon estas pendientes (calculadas con regresin lineal y por mtodo

grfico) con las de otros estudios en la misma zona y se promediaron los valores.


43/48


ANEXO E: CATLOGO SISMICO DEL DEPARTAMENTO DE GEOFSICA DE LA UNIVERSIDAD

DE CHILE.(2005-2010)

FECHA T.ORIGEN LAT.S LON.W PROF. mL mb Ms Mw

20060521 051138.90 37.322 73.641 22.0 5.1 5.2

20060708 074326.0 37.093 71.832 98.2 5.1

20060105 225114.1 36.432 73.432 10.9 5.3

20060924 215701.7 35.727 72.076 44.3 5.4

20061231 145500.3 38.104 71.191 18.7 5.6

20070107 105530.1 35.407 71.300 109.8 5.2

20071020 195619.0 36.520 73.177 24.0 5.3

20071108 114938.9 35.825 72.881 50.9 5.0

20080106 095832.3 36.218 73.152 23.5 5.0

20081001 170346.88 35.018 70.726 99.0 5.1 5.2

20081123 211940.1 36.322 73.009 32.6 5.5

20090123 125607.4 36.448 70.991 129.1 5.8

20090421 002744.1 35.085 71.565 63.8 5.4

20090625 034813.4 37.173 72.833 71.9 5.0

20091122 220747.72 39.636 74.972 04.0 5.8 5.4 5.9

20091229 114733.8 36.718 72.970 30.3 5.3

20100121 001514.1 36.281 73.160 42.2 5.6

20100121 003809.3 36.216 73.179 26.9 5.2

20100227 063408.7 36.290 73.239 30.1 8.8

20100227 070204.26 38.099 73.708 35.0 5.1

20100227 071552.60 36.912 73.366 35.0 5.2

20100227 071947.89 35.822 72.836 35.0 5.4

20100227 072132.97 37.964 74.126 35.0 5.1

20100227 072315.97 36.924 73.594 35.0 5.6

20100227 072942.68 35.819 72.818 35.0 5.4

20100227 073330.72 38.032 73.393 35.0 5.6

20100227 073717.96 36.869 72.673 35.0 6.0

20100227 074046.80 35.133 72.176 32.0 5.5

20100227 074315.55 35.991 74.012 35.0 5.2

20100227 074649.38 36.866 73.116 35.0 5.3

20100227 075104.98 36.458 72.647 35.0 5.4

20100227 075207.18 35.829 73.329 35.0 5.2

20100227 075424.85 35.090 73.774 35.0 5.0

20100227 075636.71 37.033 73.200 35.0 5.1

20100227 075732.89 35.753 72.197 35.0 5.1

20100227 075953.85 36.122 72.710 35.0 5.3

20100227 082903.34 37.247 74.095 35.0 5.2


44/48


20100227 083526.05 36.952 72.871 35.0 5.2

20100227 083658.91 36.176 73.510 35.0 5.1

20100227 085205.3 35.003 71.745 21.8 5.1

20100227 085326.79 35.452 72.867 35.0 5.0

20100227 085618.24 36.099 73.309 35.0 5.0

20100227 085819.48 37.520 73.565 35.0 5.0

20100227 092124.73 36.668 73.257 35.0 5.2

20100227 094330.45 37.113 73.315 35.0 5.0

20100227 095920.38 38.160 73.652 35.0 5.8

20100227 103835.02 38.191 73.694 35.0 5.9

20100227 105423.53 36.804 73.399 35.0 5.4

20100227 112659.25 38.265 73.716 35.0 5.2

20100227 114502.86 36.326 73.188 35.0 5.4

20100227 120303.23 37.032 73.140 35.0 5.0

20100227 122307.11 36.184 73.098 35.0 5.0

20100227 124449.13 37.169 73.373 35.0 5.1

20100227 124620.72 37.837 74.973 35.0 5.1

20100227 130740.51 38.554 72.865 35.0 5.0

20100227 130920.90 38.496 73.645 35.0 5.3

20100227 131252.49 35.156 72.212 35.0 5.0

20100227 140646.95 37.219 72.673 35.0 5.0

20100227 141959.46 37.335 73.258 35.0 5.0

20100227

144150.19

35.709

73.106

35.0

5.1

20100227 145207.18 37.968 73.383 35.0 5.0

20100227 152253.64 35.455 71.529 35.0 5.0

20100227 152333.62 38.278 73.725 35.0 5.2

20100227 154450.74 36.129 73.257 35.0 5.5

20100227 162113.09 38.283 73.429 35.0 5.4

20100227 162756.83 37.780 73.348 35.0 5.5

20100227 163733.57 37.511 73.453 35.0 5.4

20100227 172430.59 36.354 73.208 19.0 5.7 6.1

20100227 174337.22 36.521 73.051 38.0 5.5

20100227 181303.87 36.644 73.093 35.0 5.0

20100227 181522.81 37.516 73.550 24.0 5.6 5.2

20100227 182311.44 37.581 73.699 35.0 5.3 5.7

20100227 184150.21 37.632 73.595 35.0 5.0

20100227 190617.63 37.548 73.345 40.0 5.2

20100227 191013.13 35.047 72.376 38.0 5.2

20100227 194607.17 36.481 73.197 35.0 5.0

20100227 214126.04 37.332 73.836 35.0 5.0

20100227 214310.86 35.156 72.522 35.0 5.2

20100227 215906.73 36.800 73.315 30.0 5.2 5.1


45/48


20100227 221344.40 35.779 73.360 23.0 5.1 5.1

20100227 221613.76 36.492 73.304 38.0 5.3 5.0

20100227 230202.22 37.695 72.832 45.0 5.8 5.5 5.9

20100228 000049.79 36.624 73.369 48.0 5.3 5.3

20100228 005330.02 38.145 73.739 24.0 5.1

20100228 010110.44 36.818 73.376 29.0 5.3

20100228 013311.61 36.633 72.707 35.0 5.3

20100228 023830.24 38.320 73.574 31.0 5.4

20100228 024104.46 38.385 73.552 12.0 5.1

20100228 032348.52 37.754 73.507 35.0 5.1

20100228 044729.60 38.795 73.873 05.0 5.0

20100228 050357.04 35.013 71.958 35.0 5.0

20100228 051358.41 37.712 73.328 35.0 5.3

20100228 051934.76 37.792 73.420 35.0 5.3

20100228 071420.22 38.386 73.473 35.0 5.1

20100228 073629.12 37.790 72.883 35.0 5.0

20100228 080746.22 35.193 72.475 35.0 5.0

20100228 111425.27 35.546 72.854 35.0 5.0

20100228 115036.35 35.030 72.493 24.0 5.2

20100228 115104.02 35.186 72.523 27.0 5.2

20100228 121900.22 38.212 73.383 35.0 5.2

20100228 134705.92 35.317 72.883 35.0 5.0

20100228

152654.95

35.221

72.443

31.0

5.0

20100228 184430.31 36.793 72.729 35.0 5.1

20100228 194837.94 38.082 73.632 35.0 5.4 5.7 5.8

20100228 224128.81 36.847 73.331 27.0 5.0

20100228 234505 35.353 72.322 35.0 5.2

20100228 234904.48 37.348 73.065 35.0 5.1

20100301 011055.5 35.162 72.509 30.0 5.7

20100301 011512.82 35.174 73.819 35.0 5.0

20100301 024442.22 35.039 72.487 22.0 5.9 5.4 5.6

20100301 030748.88 36.048 72.794 27.0 5.0

20100301 035316.16 38.599 73.113 35.0 5.0

20100301 061610.48 37.958 74.928 35.0 5.0

20100301 085833.08 37.840 74.486 35.0 5.3

20100301 113744.6 35.294 73.899 20.0 5.2

20100301 165649.73 36.297 72.473 35.0 5.1

20100302 040928.40 35.794 73.233 35.0 5.1

20100302 042845.41 36.675 73.301 35.0 5.1

20100302 113031.87 35.203 72.586 38.0 5.2

20100302 121634.74 36.618 73.328 35.0 5.1

20100302 140708.0 39.445 73.064 50.0 5.2


46/48


20100302 183021.41 36.537 72.562 35.0 5.1

20100303 043559.72 37.582 73.872 35.0 5.1

20100303 174428.4 36.183 73.547 31.7 6.1

20100303 212401.52 38.453 73.554 35.0 5.0

20100304 032028.6 36.843 73.149 45.6 5.1

20100304 042327.7 35.048 71.977 38.7 5.2

20100304 090341.37 37.647 74.582 35.0 5.1

20100305 073642.6 35.112 73.132 20.0 5.1

20100305 091931.6 36.593 73.642 15.0 6.0

20100305 103123.39 37.559 73.643 37.0 5.1

20100305 114703.5 36.575 73.923 17.5 6.5

20100305 120153.11 37.442 73.506 35.0 5.2

20100305 122136.4 35.091 71.815 35.7 5.1

20100305 122857.3 35.029 72.315 13.1 5.2

20100305 164652.3 36.738 73.754 03.2 5.4

20100305 181526.9 36.120 73.256 12.5 5.0

20100306 012318.8 37.057 73.521 10.0 5.5

20100306 092628.0 35.627 73.691 26.4 5.5

20100306 104813.0 38.331 73.240 16.1 5.1

20100306 151906.99 37.434 73.711 35.0 5.1

20100306 180320.5 36.303 73.021 24.1 5.0

20100307 085921.9 36.352 72.326 43.8 5.0

20100307

155944.4

38.105

73.436

41.8 6.0

20100307 161828.84 38.046 73.500 21.0 5.0

20100307 171624.2 38.405 72.827 11.7 5.1

20100307 234656.6 36.180 73.171 23.5 5.6

20100307 234926.3 35.647 70.731 31.8 5.0

20100308 032103.2 35.937 73.664 22.1 5.0

20100308 160412.04 35.947 73.255 35.0 5.0

20100309 055328.1 37.103 73.321 10.8 5.2

20100309 104815.5 37.527 73.897 38.2 5.6

20100309 114343.8 37.584 73.746 43.5 5.0

20100310 024147.8 36.918 73.085 54.0 5.4

20100310 040141.6 37.142 74.247 21.9 5.5

20100310 084520.2 35.126 73.952 30.2 5.0

20100310 090409.9 36.699 73.189 27.3 5.4

20100310 093756.6 36.941 73.551 24.0 5.1

20100310 105630.0 35.849 73.223 05.6 5.1

20100310 161040.5 38.072 74.203 30.0 5.3

20100311 223402.5 37.722 73.918 43.2 5.6

20100311 124412.98 37.259 73.512 41.0 5.1

20100313 031501.4 36.685 73.612 15.0 5.9


47/48


20100313 031907.1 36.725 73.500 30.7 6.0

20100313 102043.8 37.375 73.851 20.2 5.1

20100313 103435.5 37.562 74.197 09.7 5.8

20100313 202026.36 36.825 73.702 37.0 5.0

20100314 090121.3 37.285 74.012 24.1 5.4

20100314 135216.7 38.473 74.408 13.9 5.7

20100314 140112.8 38.507 74.020 17.4 5.0

20100314 145929.4 36.604 72.985 10.1 5.3

20100314 200451.1 38.521 74.276 31.6 5.9

20100315 110800.4 35.404 74.953 10.0 6.0

20100315 121319.23 36.081 72.205 35.0 5.0

20100316 022151.7 36.471 73.900 25.0 6.7

20100316 030435.4 37.171 73.428 45.0 6.3

20100316 084349.6 36.340 73.565 23.2 5.3

20100317 190004.2 36.754 73.324 44.2 5.2

20100318 015728.1 36.511 73.183 28.1 5.5

20100319 085444.1 35.546 73.481 14.4 5.9

20100320 023433.5 37.922 74.519 13.1 5.5

20100320 162716.6 37.996 73.673 41.0 5.3

20100321 183058.6 36.358 73.678 10.5 5.9

20100323 103850.2 38.230 73.438 21.9 5.1

20100324 000510.3 37.176 74.184 19.0 5.0

20100324

113009.5

36.542

73.775

28.1 5.1

20100325 013450.1 38.394 74.057 41.0 5.0

20100325 025817.1 35.106 71.954 37.8 5.0

20100325 111036.0 35.739 73.537 28.6 5.4

20100325 135752.7 35.992 72.731 33.8 5.1

20100328 143634.33 36.139 73.449 35.0 5.0

20100328 213828.6 35.387 73.385 29.9 5.9 5.8

20100328 214310.6 35.456 73.298 31.0 5.8

20100330 070700.9 35.764 73.933 16.2 5.0

20100402 193409.0 36.118 72.898 29.0 5.5

20100402 225806.6 36.216 73.162 28.2 5.9

20100403 021239.5 36.280 73.178 25.7 5.1

20100406 130443.1 35.209 72.740 17.9 5.0

20100408 080301.0 35.161 72.317 14.3 5.0

20100414 044655.4 35.327 73.121 28.9 5.0

20100416 224132.9 37.579 74.151 28.1 5.2

20100416 223818.7 37.097 74.677 25.0 5.1

20100416 231527.6 37.651 74.528 17.8 5.6

20100417 094758.8 38.075 73.632 20.4 5.0

20100418 014933.9 37.377 74.018 09.1 5.6


48/48

20100418 025216.2 37.318 74.019 26.9 5.0

20100418 080934.0 37.260 73.914 36.7 5.1

20100419 073241.2 37.499 74.614 20.8 5.4

20100423 100306.42 37.463 72.845 32.0 6.0

20100425 154223.43 37.526 72.879 40.0 5.0

20100429 075634.77 36.794 73.596 35.0 5.1

20100429 134013.0 36.854 73.183 33.9 5.2

20100503 183935.8 37.363 74.484 34.7 5.3

20100503 190657.7 38.162 73.676 63.8 5.3

20100503 230938.5 38.268 74.345 22.9 6.4

20100505 102929.0 35.468 72.644 38.4 5.1

20100505 152406.0 35.565 73.441 28.3 6.1 6.1

20100508 215250.7 36.113 73.637 31.6 5.0

20100509 104449.2 37.601 74.578 35.1 5.2

20100511 130453.8 35.705 73.006 28.6 5.2

20100513 035604.3 35.105 72.987 37.4 5.2

20100513 225659.2 37.020 73.288 28.6 5.2

20100517 211639.4 36.686 73.267 34.7 5.1

20100524 191215.1 35.769 72.856 31.4 5.4

20100524 235731.6 36.342 73.601 26.9 5.4

20100525 130925.9 37.645 73.183 47.9 5.8

20100527 222013.4 37.343 74.261 28.4 5.3

A 2- E.R.S Central Pirquenes Rev C

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