暑熱(熱中症)による国内死者数と夏季気温の長期変動2013年5月 15 〔論 文〕 썾쎄쎂:썽쎄쎀(熱中症;気温変動) 暑熱(熱中症)による国内死者数と夏季気温の長期変動
シリカガラスブロックの熱処理による構造変化
description
Transcript of シリカガラスブロックの熱処理による構造変化
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シリカガラスブロックの熱処理による構造変化
分子科学講座 藤井謙次
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シリカガラスとは
ほぼ 100% SiO2 からなる非晶質材料
特性 (1) 金属不純物量の違い (0.1 ppm 以下~数十 ppm 程度 )
(2) 水 (OH 基 ) の有無 (3) 光学的均一性の違い (4) 光吸収帯の原因となる欠陥構造の有無
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シリカガラスの種類・溶融石英ガラス 製法 ・電気溶融法
・プラズマ溶融法
・酸水素火炎溶融法
・合成シリカガラス製法 ・直接法
・スート法
・プラズマ法
・ゾル - ゲル法
・金属不純物の有無
・ OH 基の有無
・光学的均質性
用途により使い分け
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これまでの経緯
シリカガラスブロック及びシリカガラス管を熱処理
表面付近から構造変化
熱処理条件/シリカガラスの種類
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0 1 2 31300
1400
1500
Distance from Surface (cm)
Before
After
OH
con
tent
(pp
m)
0 2 4 6 81300
1400
1500
OH
con
tent
(pp
m)
Before
After
Distance from Surface (cm)
熱処理に伴う OH 分布の変化
1160 ゚ C, 150 h
軸方向 z
動径方向 r
7 cm
15 cm
r
z
N. Kuzuu, J. W. Foley, and N. Kamisugi, J. Ceram. Soc. Jpn. 106, 525 (1998)
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酸水素火炎による球状成型に伴う構造変化
80
mm
90 mm
34
mm
27
mm
Measured Area
Measured Area
Hydrogen-Oxygen Flame
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ガス加工による OH 濃度及び仮想温度の変化
0
100
200
300
400
OH
Co
nte
nt (
pp
m)
Blown As-received
Sample I
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.01000
1100
1200
1300
1400
Distance from outside surface, x / dT
Sample III
0
100
200
300
400 Sample II
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0
800
1000
1200
1400
1600
1800
Fic
tive
Tem
pera
ture
(K
)
As-recieved BlownSample I Sample II Sample III
Distance from outside surface, x / dT
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本研究の目的
シリカガラスブロックを熱処理及び成型処理
屈折率分布・歪量の変化
変化の要因の解明
熱処理時間・熱処理温度・シリカガラスの種類 etc.
目的: 熱処理及び成型に伴う屈折率分布のメカニズムの解析
・熱処理試験
・成型試験
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使用サンプル及び処理条件
熱処理条件 : 1423K ( 1150 ), ℃ 100 h マッフル炉で炉冷
成型条件: N2中 , 130 kPa, 2073 K (1800 ), 3 h℃(成型後、大気中 1200℃で 24時間除歪のためにアニール )
サンプル COH (ppm) 製造方法 商品名 使用目的S1200 1200 直接法 ES 熱処理試験
S50 50 スート法 ED-H熱処理試験成型試験
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熱処理試験サンプル形状20
30
外周残す
厚 さ10
30x20x10t
30x10x0.7t13 枚
UV 測定用
上下ロータリー
10
100
30
1150℃
100h
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頭部側
種棒側
・種棒側板材: Sample A
・中間部板材: Sample B
・頭部側板材: Sample C
に切り出し
それぞれを30×30×6(mm)に切断
未成型サンプル形状
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上部 5mm を切り捨て、次の 15mmを上下に 2枚切り出し
中心付近から厚さ 1mm, 4.5mm 、幅30mm 程度で切り出し
5mm
15mm
163mm
357mm
成型サンプル形状
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炉に成型前インゴットを入れる
上部から重石を置き成型
N2中、 130kPa, 1800℃3h 熱処理
&大気中 24h
1200℃アニール
全体的に動径方向へ広がる
成型過程
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OH 濃度の測定方法
・ OH 量の定量
1000cm
1ppm peakOH a
tC
t : サンプルの厚み
apeak: 右図ピーク位置
測定機種:UV3001PC紫外可視近赤外分光光度計 顕微FT-IR分光光度計
2000300040000
1
2
Wavenumber (cm-1)
Abs
orba
nce
3000 3200 3400 3600 3800 40000
0.1
0.2
Wavelength(nm)
Abs
orba
nce
S
Inner Part Outer Part
a50peak
50 100 1500
10
20
30
40
50
Distance From Center (mm)
OH
Con
tent
s (p
pm)
FT-IR UV3001
吸収帯強度の絶対値の信頼性
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仮想温度の測定方法
・ 2260 cm-1 付近の赤外吸収ピーク位置が仮想温度と相関
fT
..ν
Kcm2143809cm642228
11
2000300040000
1
2
Wavenumber (cm-1)
Abs
orba
nce
(A. Agarwal, K. M. Davis, M. Tomozawa, J. Non-Crystal. Solids 185, 191(1995)) 100012001400160018002000
0
20
40
60
80
Wave Number (cm-1)
Ref
lect
ance
S50
・ 1122 cm-1 付近の IR 反射ピーク位置が仮想温度と相関
fT
Kcm51.11603cm51.1114ν
11
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熱処理に伴う OH 含有量変化
0 10 20 30 40 50
600
800
1000
1200
1400
Distance From Center(mm)
OH
Con
tent
s (pp
m)
Before After
S1200
0 10 20 30 40 500
10
20
30
40
50
60
Distance From Center (mm)
OH
Con
tent
s (pp
m)
Before After
S50
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熱処理に伴う仮想温度変化
0 10 20 30 40 501000
1100
1200
1300
1400
1500
Distance From Center (mm)
TF (K
)
Before After 1423K
S1200
0 10 20 30 40 501000
1100
1200
1300
1400
1500
Distance From Center (mm)
TF (K
)
S50
Before After 1423K
0 10 20 30 40 501000
1100
1200
1300
1400
1500
Distance From Center (mm)
TF
(K)
Before After 1423K
S1200
S50
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熱処理に伴う屈折率分布変化
0 1 2 3 4 5
0
2
4
6
8
10S1200
Distance From Center (cm)
Before (x-direction) Before (y-direction) After (x-direction) After (y-direction)
n/1
0-6
0 1 2 3 40
2
4
6
8
10
Distance From Center (cm)
Before (x-direction) Before (y-direction) After (x-direction) After (y-direction)
n/1
0-6
S50
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熱処理に伴う仮想温度変化と屈折率分布の相互関係
1000 1100 1200 1300 1400 1500 16000
1
2
3
4
5
Fictive Temperature (K)
n/1
0-5
S1200 Before (x-direction) Before (y-direction) After (x-direction) After (y-direction)
Before
After
1200 1400 1600 1800 20000
1
2
3
4
5
Fictive Temperature (K)
n/1
0-5
Before (x-direction) Before (y-direction) After (x-direction) After (y-direction)
S50
After
Before
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成型後仮想温度変化
0 50 100 150500
1000
1500
2000
Distance From Center (mm)
Fict
ive
Tem
pera
ture
(K
) S50
Inner Part from Absorption Outer Part from Absorption
from Absorption
Inner Part Outer Part
![Page 21: シリカガラスブロックの熱処理による構造変化](https://reader036.fdocuments.net/reader036/viewer/2022062723/56813d5f550346895da72a5e/html5/thumbnails/21.jpg)
成型に伴う OH 含有量変化
0 50 100 1500
10
20
30
40
50
60
Distance From Center (mm)
OH
Con
tent
s (p
pm)
After Inner Part After Outer Part Before SampleA Before SampleB Before SampleC
S50
成型前後で素材の性質を反映
![Page 22: シリカガラスブロックの熱処理による構造変化](https://reader036.fdocuments.net/reader036/viewer/2022062723/56813d5f550346895da72a5e/html5/thumbnails/22.jpg)
熱処理試験結果S1200 (OH 1200 ppm)
S50 (OH 50 ppm)
熱処理 h100K,1423
・仮想温度
・ OH 含有量 もともとの OH 含有量に関わらず変化なし
S50
S1200
熱処理温度 : 1423K
・歪量 OH 含有量に関わらず表面付近で増加
・屈折率分布
S50
S1200表面付近から増大
表面付近から減少
・まとめ:仮想温度変化に対して屈折率分布との相関関係・今後の課題:熱処理前後で表面付近での各種測定
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成型試験結果S50 (OH 50 ppm) N 2中 , 1800℃ で 3 時間で成型
大気中 1200℃ で 24 時間アニール
・仮想温度
・ OH 含有量 成型前 → 外周付近までほぼ直線状に減少
成型後 → 中心部で一旦平坦
透過スペクトルによる精度のよさ
・今後の課題:成型前後の歪量及び屈折率分布との相関関係の把握
・まとめ:表面付近での数 μm 単位での各種測定の必要性が明らかになった
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分類 溶融 合成
種類 電気溶融 火炎溶融 直接法 プラズマ法 スート法 ゾルゲル
法
原料 水晶 水晶 四塩化ケイ素 四塩化ケイ素 四塩化ケイ素
アルキシルケート
製造法 アークプラズマ電気炉
酸水素火炎溶融
酸水素火炎溶融・加水分解による直接堆積ガラス
化
高周波プラズマ
スート合成( 電気炉 )
ゾルーゲル化→乾燥
( 電気炉 )
不純物
OH[ppm] ~ 10 100 ~ 300 500 ~ 1500 < 5 < 1 ~ 200 < 2
金属 [ppm]10 ~
100< 100 < 1 < 1 < 0.1 < 1
光学的性質 紫外線吸収帯 あり あり なし あり 低 OH でのみ
あり なし
赤外線吸収帯 小 やや大 大 なし なし~やや大 なし
用途半導体製造用 (炉芯管、
治具 )ランプ材
半導体製造用 (炉芯管、治具、洗浄槽 )
シリカガラス繊維
フォトマスク光学材料
光ファイバー
光ファイバー光学材料 ( 真
空紫外~近赤外 )
TFT 基盤フォトマスク
シリカガラス繊維
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ES ED-H
未熱処理サンプル 熱処理サンプル
未熱処理サンプル 熱処理サンプル
↓ 未熱処理↓ ↓ 未熱処理↓ ↓ 未熱処理↓ ↓ 未熱処理↓
Size φ100*30.5t φ100*30.5t
↓ 熱処理後↓ ↓ 熱処理後↓
Size φ100*29.8t φ100.1*29.7t
Size φ100*10.5t φ100.0*10.35t φ100*10.4t φ100.1*10.35t
⊿n=PV×λ/t PV: 干渉縞の曲がりから得られるは面の曲がりの最大値 ( 波長単位)
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熱処理に伴う OH 含有量変化と歪量の相互関係
0 500 1000 15000
10
20
OH Contents (ppm)
Ret
arda
tion
(nm
/cm
)
S1200
Before S1200 After S1200
0 20 40 60 80 1000
10
20
30
40
50
OH Contents (ppm)
Ret
arda
tion
(nm
/cm
)
S50 Before S50 After S50
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仮想温度の測定方法(反射)
・ 1122 cm-1 付近の IR 反射ピーク位置が仮想温度と相関
Si-O の伸縮振動による反射
(A. Agarwal, K. M. Davis, M. Tomozawa, J. Non-Crystal. Solids 185, 191(1995))
fT
Kcm51.11603cm51.1114ν
11
100012001400160018002000
0
20
40
60
80
Wave Number (cm-1)
Ref
lect
ance
S50
1120 113063
64
65
66
Wave Number (cm-1)
Ref
lect
ance
S50
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熱処理に伴う OH 含有量変化と屈折率分布の相互関係
1200 1400 1600 1800 20000
1
2
3
4
5
OH Contents (ppm)
n/1
0-5
S1200 Before (x' direction) Before (y' direction) After (x' direction) After (y' direction)
0 20 40 60 80 1000
1
2
3
4
5
OH Contents (ppm)
n/1
0-5
S50 Before (x' direction) Before (y' direction) After (x' direction) After (y' direction)
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熱処理に伴う仮想温度変化と歪量の相互関係
1000 1200 1400 1600 1800 20000
10
20
30
Fictive Temperature (K)
Ret
arda
tion
(nm
/cm
)
S1200 Before S1200 After S1200
1000 1200 1400 1600 1800 20000
10
20
30
40
50
Fictive Temperature (K)
Ret
arda
tion
(nm
/cm
)
S50 Before S50 After S50
![Page 30: シリカガラスブロックの熱処理による構造変化](https://reader036.fdocuments.net/reader036/viewer/2022062723/56813d5f550346895da72a5e/html5/thumbnails/30.jpg)
成型に伴う仮想温度変化
0 50 100 150500
1000
1500
2000
Distance From Center (mm)
Fic
tive
Tem
pera
ture
(K
)
S50
Outer Part from Reflection Inner Part from Reflection Outer Part from Absorption Inner Part from Absorption
0 50 100 150500
1000
1500
2000
Distance From Center (mm)
Fict
ive
Tem
pera
ture
(K
) S50
Inner Part from Absorption Outer Part from Absorption
from Absorption
0 50 100 150500
1000
1500
2000
Distance From Center (mm)
Fict
ive
Tem
pera
ture
(K
) S50
Outer Part Inner Part
from Reflection
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熱処理に伴う歪量変化
0 10 20 30 40 50
0
2
4
6
8
10
Distance From Center (mm)
Ret
arda
tion
(nm
/cm
)
Retardation S1200 Before S1200 After S50 Before S50 After