4 Architecture and Construction Project Synthesis

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^$$ SOMMAIRE

PROJET CONSTRUCTION ALBAN DE GEYER D’ORTH – DANIEL MONELLO CHRISTOPHE POYNARD – ELODIE VICTOR

13 janvier 2008

RAPPORT DE SYNTHESE PASSERELLE DU BASSIN DE LA VILLETTE

Projet construction 2008

de GEYER – MONELLO

Sommaire

I. Présentation ................................

I. 1. Contexte urbain

I. 2. Choix Architecturaux

II. Structure du bâtiment

II. 1. Notice détaillée des éléments de structure

II. 2. Note explicative du dimensionnement de chaque élément

II. 2. a. Les arcs treillis

II. 2. b. Les solives

II. 2. c. Les poutres transversales

II. 2. d. La poutre de la structure bar

II. 2. e. Les poteaux en béton armé

III. Notice ERP ................................

IV. Eclairage ................................

V. Choix des matériaux et consommation énergétique

V. 1. Choix des matériaux

V. 2. Consommation énergétique

VI. Coût global des capteurs photovoltaïques

VII. Coût de la passerelle

VII. 1. Récapitulatif des prix des matériaux que nous utilisons

VII. 2. Estimation du coût de la passerelle

VII. 3. Estimation du coût du bar

VIII. Plans ................................

IX. Photos maquette

Annexes ................................

Annexe 1 : Note de calcul arc central

Annexe 2 : Note de calcul arc latéral

Annexe 3 : Note de calcul béton armé

008/09 – Rapport de synthèse

MONELLO – POYNARD - VICTOR

................................................................................................

Contexte urbain ................................................................................................

Choix Architecturaux ................................................................................................

Structure du bâtiment ................................................................................................

Notice détaillée des éléments de structure ................................................................

Note explicative du dimensionnement de chaque élément ................................

Les arcs treillis ................................................................................................

Les solives ................................................................................................

Les poutres transversales................................................................

La poutre de la structure bar ................................................................

Les poteaux en béton armé ................................................................

................................................................................................

................................................................................................

Choix des matériaux et consommation énergétique ................................

Choix des matériaux ..............................................................................................

Consommation énergétique ................................................................

Coût global des capteurs photovoltaïques ................................................................

Coût de la passerelle ................................................................................................

Récapitulatif des prix des matériaux que nous utilisons : ................................

Estimation du coût de la passerelle ................................................................

Estimation du coût du bar ................................................................

..............................................................................................................................

................................................................................................

................................................................................................................................

: Note de calcul arc central ................................................................

: Note de calcul arc latéral ................................................................

: Note de calcul béton armé ................................................................

........................................................ 1

........................................... 1

................................... 2

......................................... 3

................................ 3

....................................... 6

...................................... 6

............................................ 9

................................................... 10

............................................. 12

............................................... 14

..................................................... 15

........................................................ 19

.................................................... 20

.............................. 20

.................................................. 22

.................................... 22

..................................... 24

..................................... 24

....................................... 24

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.............................. 28

........................................... 29

.................................... 30

................................................... 30

.................................................... 32

................................................. 34



I. Présentation

Dans le cadre des enseignements de deuxième année à l’EIVP, nous réalisons un projet construction qui consiste à concevoirarchitecturale, structurelle, thermique, acoustique, environnementale et économique).Notre étude concerne la réhabilitation de la passerelle du Bassin de la Villette.

I. 1. Contexte urbain

Le bassin de la Villette est situé dans le dixnord-est de la ville. Le site étudié est une ancienne zone industrielle caractérisée par

• Une axialité importante générée par le bassin et les chemins de

d’arbres

• Un hôtel et un foyer universitaire rue de Crimée, deux bâtiments rénovés récemment

en respectant l’enveloppe architecturale d’époque des magasins généraux

• La rotonde de Ledoux classée monument historique

• Une passerelle simple (

Le quartier est en phase de réhabilitation depuis les années 1980. Les péniches touristiques ont remplacées les bateaux de transport transformés afin d’accueillir un cinémaclairement liée aux loisirs et à la détente (présence de nombreux cafés sur les berges). plus, des arbres ont été plantés sur les quais aménagés en zone de promenade.

Retonde de Ledoux Cinéma Mk2

Projet construction 2008/09 – Rapport de synthèse


Présentation

Dans le cadre des enseignements de deuxième année à l’EIVP, nous réalisons un qui consiste à concevoir un équipement dans sa globalité (étude

architecturale, structurelle, thermique, acoustique, environnementale et économique).Notre étude concerne la réhabilitation de la passerelle du Bassin de la Villette.

Contexte urbain

Le bassin de la Villette est situé dans le dix-neuvième arrondissement de Paris, au Le site étudié est une ancienne zone industrielle caractérisée par

Une axialité importante générée par le bassin et les chemins de

Un hôtel et un foyer universitaire rue de Crimée, deux bâtiments rénovés récemment


La rotonde de Ledoux classée monument historique

Une passerelle simple (dont le rôle est strictement fonctionnel)

Le quartier est en phase de réhabilitation depuis les années 1980. Les péniches touristiques ont remplacées les bateaux de transport de marchandises et les hangars ont été transformés afin d’accueillir un cinéma. L’activité économique du quartier est aujourd’hui clairement liée aux loisirs et à la détente (présence de nombreux cafés sur les berges). plus, des arbres ont été plantés sur les quais aménagés en zone de promenade.

Cinéma Mk2 sur deux rives Passerelle actuelle à réhabiliter

Lignées d’arbres Anciens magasins générauxPéniches

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Dans le cadre des enseignements de deuxième année à l’EIVP, nous réalisons un dans sa globalité (étude

architecturale, structurelle, thermique, acoustique, environnementale et économique). Notre étude concerne la réhabilitation de la passerelle du Bassin de la Villette.

neuvième arrondissement de Paris, au Le site étudié est une ancienne zone industrielle caractérisée par :

Une axialité importante générée par le bassin et les chemins de hallage bordés

Un hôtel et un foyer universitaire rue de Crimée, deux bâtiments rénovés récemment


Le quartier est en phase de réhabilitation depuis les années 1980. Les péniches marchandises et les hangars ont été

vité économique du quartier est aujourd’hui clairement liée aux loisirs et à la détente (présence de nombreux cafés sur les berges). De plus, des arbres ont été plantés sur les quais aménagés en zone de promenade.

Passerelle actuelle à réhabiliter

Anciens magasins généraux



I. 2. Choix Architecturaux

Notre objectif premier est l’intégration de notre passerelle dans le paysage du bassin de la Villette. Ce dernier est caractériséhallage, les lignées d’arbre et la Rotonde de Ledoux à son extrémité. Nous avons voulu rompre avec cette axialité tout en conservant la symétrie

Ainsi, nous avons opté pour des

formes courbes aussi bien en élévation qu’en plan tout en conservant la symétrie. La seule dissymétrie de notre passerelle rives, au niveau des culées. La culée Quai de la Seine est carrée, tout comme sesson ascenseur alors que la culée Quai de la Loire possède des escaliers arrondis et un ascenseur rond.

Aussi, afin d’éviter d’alourdir l’aspect visuel de la passerelle, l’usage du verre s’est

imposé à nous pour les rambardes. notre café, dispose de trois façadeen outre permis de mettre en exergue la structure au lieu de la cacher.

De plus, la première passerelle qui

structure poutre treillis, nous avons nouvelle passerelle.



Choix Architecturaux

Notre objectif premier est l’intégration de notre passerelle dans le paysage du bassin Ce dernier est caractérisé par une axialité forte marquée par le chemin de

hallage, les lignées d’arbre et la Rotonde de Ledoux à son extrémité. Nous avons voulu rompre avec cette axialité tout en conservant la symétrie et la lisibilité du site.

opté pour des formes courbes aussi bien en élévation qu’en plan tout en conservant la symétrie. La seule

de notre passerelle se situe sur les au niveau des culées. La culée Quai de la

, tout comme ses escaliers et son ascenseur alors que la culée Quai de la Loire possède des escaliers arrondis et un

La structure portante est en poutre

treillis, cette structure nous a permis de franchir une grande portée et de faire une passerellesans appuis intermédiaires. Ce point nous a paru indispensable pour éviter d’obstruer la visibilité du paysage.

Aussi, afin d’éviter d’alourdir l’aspect visuel de la passerelle, l’usage du verre s’est imposé à nous pour les rambardes. De même, la culée Quai de la Seine, où nous avons placé

de trois façades vitrées en verre agrafé. La transparence du café nous a permis de mettre en exergue la structure au lieu de la cacher.

la première passerelle qui traversait le bassin (XIXème siècle)nous avons donc souhaité rappeler l’histoire du bassin

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Notre objectif premier est l’intégration de notre passerelle dans le paysage du bassin par une axialité forte marquée par le chemin de

hallage, les lignées d’arbre et la Rotonde de Ledoux à son extrémité. Nous avons voulu du site.

structure portante est en poutre treillis, cette structure nous a permis de franchir une grande portée et de faire une passerelle sans appuis intermédiaires. Ce point nous a paru indispensable pour éviter d’obstruer la visibilité

Aussi, afin d’éviter d’alourdir l’aspect visuel de la passerelle, l’usage du verre s’est , où nous avons placé

. La transparence du café nous a

siècle) était aussi en rappeler l’histoire du bassin avec cette



II. Structure du bâtiment

II. 1. Notice détaillée des éléments de structure

Le passage du bassin de la Villette par notre passerelle se fait sans appuis intermédiaires sur une portée de 91,5 m, ce qui a représenté pour nous une grande difficulté structurelle. La portée à franchir étant très grande, il nous fallait réfléchir à une capable de traverser une telle portée sans être trop imposante visuellementsommes dirigés vers une structure en correspondre à nos attentes.

Notre structure porteuse est composée de trois arcs en treillissection soit la plus réduite possibleIls sont espacés de 2,5 m (de centre à centre).



Structure du bâtiment

Notice détaillée des éléments de structure

Le passage du bassin de la Villette par notre passerelle se fait sans appuis intermédiaires sur une portée de 91,5 m, ce qui a représenté pour nous une grande difficulté structurelle. La portée à franchir étant très grande, il nous fallait réfléchir à une capable de traverser une telle portée sans être trop imposante visuellement

une structure en arcs reliés par des treillis qui nous a semblé

Vue générale de notre passerelle

cture porteuse est composée de trois arcs en treillis en aciersection soit la plus réduite possible, ce qui donne une vision moins massive Ils sont espacés de 2,5 m (de centre à centre).

Les trois arcs en treillis

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Le passage du bassin de la Villette par notre passerelle se fait sans appuis intermédiaires sur une portée de 91,5 m, ce qui a représenté pour nous une grande difficulté structurelle. La portée à franchir étant très grande, il nous fallait réfléchir à une structure capable de traverser une telle portée sans être trop imposante visuellement. Nous nous

qui nous a semblé

en acier afin que leur une vision moins massive de la structure.



Précisément, notre structure se décompose en trois arcs supérieurs et trois arcs inférieurs reliés par des treillis. L’espacement entre un arc supérieur et un arc inférieur est variable : de 1,63 au niveau de la culée à 1,38 au centre. Les arcs inférieurs courbure plus petit que les arcs supérieurs. Nous ne pouvions avoir la même inclinaison pour les arcs supérieurs qui soutiennent directement le platelage car celuimaximale de 5% (accessibilité PMR). Les arcs infériesolives sont placées sur les arcs supérieurs et perpendiculairement à eux. Elles sont espacées de 1 m. Et le platelage en bois de chêne est déposé et boulonné directement sur les solives. Ces dernières ont une longuesa forme), entre 6 et 12 m.

Elles sont donc en appui sur trois poutres en arc avec en plus deux porte

Nous avons choisi d’utilisercar nous souhaitions obtenir l’effet d’une ligne mince et pure que nous n’aurions pas retrouvé avec des IPE. Par contre, les solives sont des IPE 330. Nous n’avons pas souhaité utiliser de tubes pour cette partie de la structure car structurellement parlant, il était clair que des IPE étaient plus performant. Les trois arcs en treillis sont espacés de 2,5 m.



Précisément, notre structure se décompose en trois arcs supérieurs et trois arcs inférieurs reliés par des treillis. L’espacement entre un arc supérieur et un arc inférieur est

: de 1,63 au niveau de la culée à 1,38 au centre. Les arcs inférieurs que les arcs supérieurs. Nous ne pouvions avoir la même inclinaison pour

les arcs supérieurs qui soutiennent directement le platelage car celui-ci doit avoir une pente maximale de 5% (accessibilité PMR). Les arcs inférieurs ont donc une pente plus élevéesolives sont placées sur les arcs supérieurs et perpendiculairement à eux. Elles sont espacées de 1 m. Et le platelage en bois de chêne est déposé et boulonné directement sur les solives. Ces dernières ont une longueur variable selon leur position sous le tablier (compte

Vue de dessus du tablier

ont donc en appui sur trois poutres en arc avec en plus deux porte-à

Solives sous le tablier

Nous avons choisi d’utiliser des tubes d’acier et non des IPE par choix architecturalcar nous souhaitions obtenir l’effet d’une ligne mince et pure que nous n’aurions pas

Par contre, les solives sont des IPE 330. Nous n’avons pas souhaité ur cette partie de la structure car structurellement parlant, il était clair

que des IPE étaient plus performant. Les trois arcs en treillis sont espacés de 2,5 m.

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Précisément, notre structure se décompose en trois arcs supérieurs et trois arcs inférieurs reliés par des treillis. L’espacement entre un arc supérieur et un arc inférieur est

: de 1,63 au niveau de la culée à 1,38 au centre. Les arcs inférieurs ont un rayon de que les arcs supérieurs. Nous ne pouvions avoir la même inclinaison pour

ci doit avoir une pente ne pente plus élevée. Des

solives sont placées sur les arcs supérieurs et perpendiculairement à eux. Elles sont espacées de 1 m. Et le platelage en bois de chêne est déposé et boulonné directement sur les solives.

ur variable selon leur position sous le tablier (compte-tenu de

à-faux.

des IPE par choix architectural, car nous souhaitions obtenir l’effet d’une ligne mince et pure que nous n’aurions pas

Par contre, les solives sont des IPE 330. Nous n’avons pas souhaité ur cette partie de la structure car structurellement parlant, il était clair

que des IPE étaient plus performant. Les trois arcs en treillis sont espacés de 2,5 m.



Les arcs sont encastrés dans des murs de soutènement de 3 m de long, 80 cm de large et 6,519 m de hauteur.

Ils sont encastrés à 2,94 m dans les murs au niveau du quai de Seine et à 5,31 m de hauteur au niveau du quai de la Loire. La différence de hauteur s’explique par le fait que les arcs se prolongent dans le bar que nous avons installé sur lsoutènement sont plus éloignés du chemin de hallage que ceux sur le quai opposé. Sur le quai de Seine, les murs de soutènement sont à 10,5 m du bassin, et ils sont à 5 m du bassin sur le quai de la Loire.

Culée quai de la Seine

Les arcs sont contreventés horizontalement par vingt croix de Saintplacées horizontalement sous le tablier entre le platelage et levertical est réalisé par les treillis.

La culée située sur le quai de par de grandes baies vitrées.



Les arcs sont encastrés dans des murs de soutènement de 3 m de long, 80 cm de

Ils sont encastrés à 2,94 m dans les murs au niveau du quai de Seine et à 5,31 m de hauteur au niveau du quai de la Loire. La différence de hauteur s’explique par le fait que les arcs se prolongent dans le bar que nous avons installé sur le quai de Seine. Les murs de soutènement sont plus éloignés du chemin de hallage que ceux sur le quai opposé. Sur le quai de Seine, les murs de soutènement sont à 10,5 m du bassin, et ils sont à 5 m du bassin

Culée quai de la Seine Culée quai de la Loire

Les arcs sont contreventés horizontalement par vingt croix de Saintplacées horizontalement sous le tablier entre le platelage et les solives. Le contreventement vertical est réalisé par les treillis.

La culée située sur le quai de la Seine abrite un café. Le café est séparé de l’extérieur

Café quai de la Seine

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Les arcs sont encastrés dans des murs de soutènement de 3 m de long, 80 cm de

Ils sont encastrés à 2,94 m dans les murs au niveau du quai de Seine et à 5,31 m de hauteur au niveau du quai de la Loire. La différence de hauteur s’explique par le fait que les

e quai de Seine. Les murs de soutènement sont plus éloignés du chemin de hallage que ceux sur le quai opposé. Sur le quai de Seine, les murs de soutènement sont à 10,5 m du bassin, et ils sont à 5 m du bassin

Culée quai de la Loire

Les arcs sont contreventés horizontalement par vingt croix de Saint-André de 4 m s solives. Le contreventement

est séparé de l’extérieur



Cependant, à cet endroit, les arcs en treillis ne constituent plus la structure qui soutient le platelage. Comme nous l’avons précisé précédemment, le platelage doit avoir une pente maximale de 5%. Cela n’était plus possible sur les 10,5 m de culée. La pentrop élevée. Nous avons donc fait le choix d’un platelage conséquent, les arcs ne peuvent plus soutenir le tablier. Nous avons donc pensé une autre structure porteuse au-dessus du bar. tablier à une largeur constante de 10 m et une longueur de 10,5 m. Le platelage de bois repose sur des poutres transversales du même type que les solives posées sur les arcs. Dans ce cas, nous avons dimensionné des IPE 400. Elles sont égElles sont au nombre de 10.

Ces solives reposent sur deux poutres longitudinales en acier. Ce sont des IPE 750x147. Elles sont situées de chaque côté du tablier et placées orthogonalement aux solives. Elles sont donc espacées de 10 m. Leur longueur est égale à la longueur du tablier au-dessus du bar, soit 10 m. Ces deux poutres sont en appuis sursoutènement dans lesquelles viennent s’encastrer les arcs, et de l’autre sur deux poteaux circulaires en béton armé. Nous avons choisi du béton armé afin d’avoir le diamètre le plus faible possible, ce que nous n’aurions pas matériau qui travaille le mieux en compression. Ces poteaux ont un diamètre dune hauteur de 6,519 m.

II. 2. Note explicative du

II. 2. a. Les arcs treillis

Les arcs et les treillis sont en acier S355 et de qualité JOsoudures.

Comme nous l’avons dit précédemment, le choix des arcs

solution par leur force. En effet, l’effet d’arc permet de diminuer la hauteur entre l’arc supérieur et l’arc inférieur. Ce qui permet d’avoir une structure plus allégée.

Nous avons effectué les calculs à l’aide du logiciel

Professional 2009.



Cependant, à cet endroit, les arcs en treillis ne constituent plus la structure qui soutient le platelage. Comme nous l’avons précisé précédemment, le platelage doit avoir une pente maximale de 5%. Cela n’était plus possible sur les 10,5 m de culée. La pentrop élevée. Nous avons donc fait le choix d’un platelage plat au-dessus du bar. Par conséquent, les arcs ne peuvent plus soutenir le tablier. Nous avons donc pensé une autre

dessus du bar. Elle est constituée comme suit. Autablier à une largeur constante de 10 m et une longueur de 10,5 m. Le platelage de bois repose sur des poutres transversales du même type que les solives posées sur les arcs. Dans ce cas, nous avons dimensionné des IPE 400. Elles sont également espacées de 1 m chacune.

Ces solives reposent sur deux poutres longitudinales en acier. Ce sont des IPE 750x147. Elles sont situées de chaque côté du tablier et placées orthogonalement aux

espacées de 10 m. Leur longueur est égale à la longueur du tablier dessus du bar, soit 10 m. Ces deux poutres sont en appuis sur : d’un côté les trois murs de

soutènement dans lesquelles viennent s’encastrer les arcs, et de l’autre sur deux poteaux Nous avons choisi du béton armé afin d’avoir le diamètre le plus

faible possible, ce que nous n’aurions pas pu obtenir avec de l’acier car le béton matériau qui travaille le mieux en compression. Ces poteaux ont un diamètre d

Note explicative du dimensionnement de chaque élément

Les arcs treillis

Les arcs et les treillis sont en acier S355 et de qualité JO afin de permettre les

Comme nous l’avons dit précédemment, le choix des arcs s’est avéré être la bonne solution par leur force. En effet, l’effet d’arc permet de diminuer la hauteur entre l’arc supérieur et l’arc inférieur. Ce qui permet d’avoir une structure plus allégée.

Nous avons effectué les calculs à l’aide du logiciel Autodesk Robot

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Cependant, à cet endroit, les arcs en treillis ne constituent plus la structure qui soutient le platelage. Comme nous l’avons précisé précédemment, le platelage doit avoir une pente maximale de 5%. Cela n’était plus possible sur les 10,5 m de culée. La pente était

dessus du bar. Par conséquent, les arcs ne peuvent plus soutenir le tablier. Nous avons donc pensé une autre

Elle est constituée comme suit. Au-dessus du café, le tablier à une largeur constante de 10 m et une longueur de 10,5 m. Le platelage de bois repose sur des poutres transversales du même type que les solives posées sur les arcs. Dans

alement espacées de 1 m chacune.

Ces solives reposent sur deux poutres longitudinales en acier. Ce sont des IPE

750x147. Elles sont situées de chaque côté du tablier et placées orthogonalement aux espacées de 10 m. Leur longueur est égale à la longueur du tablier

: d’un côté les trois murs de soutènement dans lesquelles viennent s’encastrer les arcs, et de l’autre sur deux poteaux

Nous avons choisi du béton armé afin d’avoir le diamètre le plus car le béton est le

matériau qui travaille le mieux en compression. Ces poteaux ont un diamètre de 40 cm et

dimensionnement de chaque élément

afin de permettre les

s’est avéré être la bonne solution par leur force. En effet, l’effet d’arc permet de diminuer la hauteur entre l’arc supérieur et l’arc inférieur. Ce qui permet d’avoir une structure plus allégée.

esk Robot Structural Analysis



II. 2. a. i. Les hypothèses

Les hypothèses que nous avons dûo Les arcs sont assemblés par des rotules sur les murs de soutènement. Les deux rotules des

arcs inférieurs et supérieurs créent un encastrement.

directement car l’installation de rotule est plus facile.

o Le choix de l’orientation des diagonales a été fait de mani

plus petites longueur en compression.

II. 2. a. ii. Bilan des charges

Les charges que supportent les arcs sonto Son poids propre

o Le poids du revêtement

o Les surcharges d’exploitation

o Les charges climatiques

Le poids propre de la pouLes charges climatiques sont les charges dues à la

le vent n’engendrait pas de force verticale sur la structure.Le poids du revêtement représente le poids du platelage et des solives soutenant

platelage. Les surcharges d’exploitation sont les surcharges dues aux passants

passerelle. Nous n’avons pas pu prendre en compte les charges dues aux garde

ne les avions pas définis au moment du dimensionnement.Les charges que l’on a à considérer sont continues mais pour l’étude du treillis, nous

ne devons considérer que des charges s’appliquant aux nœuds du treillis. Pour cette raison, nous discrétisons en charge nodale ces charges continues

Le calcul des charges a é

• Un poids volumique du bois du platelage de 3,25

• Des solives IPE A 330 (cf. dimensionnement des solives) de 36,5daN/ml

• Les surcharges d’exploitation à 400daN/m

• Les surcharges climatiques de neige de 35daN/m

• La largeur d’influence de l’arc central est constante égale à 2,5m

• La largeur d’influence de l’arc latéral qui est variable

Pour obtenir les charges, il faut multiplier ces donner par la largeur d’influence.Grâce au logiciel Robot, nous obtenons le tableau



Les hypothèses

es hypothèses que nous avons dû faire sont : Les arcs sont assemblés par des rotules sur les murs de soutènement. Les deux rotules des

arcs inférieurs et supérieurs créent un encastrement. Nous avons choisi de ne pas encastrer

directement car l’installation de rotule est plus facile.

Le choix de l’orientation des diagonales a été fait de manière à faire travailler les barres de

plus petites longueur en compression.

Bilan des charges

Les charges que supportent les arcs sont :

Le poids du revêtement

Les surcharges d’exploitation

Les charges climatiques

Le poids propre de la poutre est calculé par Robot. Les charges climatiques sont les charges dues à la neige car nous avons considéré

le vent n’engendrait pas de force verticale sur la structure. Le poids du revêtement représente le poids du platelage et des solives soutenant

Les surcharges d’exploitation sont les surcharges dues aux passants

Nous n’avons pas pu prendre en compte les charges dues aux gardene les avions pas définis au moment du dimensionnement.

rges que l’on a à considérer sont continues mais pour l’étude du treillis, nous ne devons considérer que des charges s’appliquant aux nœuds du treillis. Pour cette raison, nous discrétisons en charge nodale ces charges continues.

Le calcul des charges a été fait à partir des données suivantes :

umique du bois du platelage de 3,25kN/ml

Des solives IPE A 330 (cf. dimensionnement des solives) de 36,5daN/ml

Les surcharges d’exploitation à 400daN/m2

Les surcharges climatiques de neige de 35daN/m2

largeur d’influence de l’arc central est constante égale à 2,5m

La largeur d’influence de l’arc latéral qui est variable

Pour obtenir les charges, il faut multiplier ces donner par la largeur d’influence.Grâce au logiciel Robot, nous obtenons le tableau des charges suivant

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Les arcs sont assemblés par des rotules sur les murs de soutènement. Les deux rotules des

Nous avons choisi de ne pas encastrer

ère à faire travailler les barres de

neige car nous avons considéré que

Le poids du revêtement représente le poids du platelage et des solives soutenant le

Les surcharges d’exploitation sont les surcharges dues aux passants circulant sur la

Nous n’avons pas pu prendre en compte les charges dues aux garde-corps car nous

rges que l’on a à considérer sont continues mais pour l’étude du treillis, nous ne devons considérer que des charges s’appliquant aux nœuds du treillis. Pour cette raison,

Des solives IPE A 330 (cf. dimensionnement des solives) de 36,5daN/ml

Pour obtenir les charges, il faut multiplier ces donner par la largeur d’influence. des charges suivant :



II. 2. a. iii. Le dimensionnement

Nous avons dimensionné les arcs à compte deux combinaisons à l’ELS et deux combinaisons à l’ELU.

Pour le dimensionnement, nous avons créé deux familles de tubes, chacun des tubes

d’une même famille aura la même taille:• Les arcs inférieurs et supér

• Le reste du treillis : diagonales et montants

Il nous a fallut également prendre deux critères en compte pour le dimensionnement :

• La contrainte normale dans les barres ne doit pas dépasser 355Mpa

• La flèche ne doit pas dépasser 1/200

flèche admissible f=45,75 cm

II. 2. a. iv. Les résultats

Nous avons obtenu les résultats suivant POUR LA PARTIE CENTRALE

• Les arcs : diamètre 45,7

• Le treillis : diamètre 21,9 cm et d’épaisseur 1

Avec ces dimensions, nous obtenons une contrainte maximale de combinaison donnant le plus de charge (1cm.

POUR LA PARTIE LATERALE• Les arcs : diamètre 50,8

• Le treillis : diamètre 21,9 cm et d’épaisseur 1,3

Avec ces dimensions, nous obtenons une contrainte maximale de combinaison donnant le plus de charge (1cm.

Intitulé Nature

Poids propre Permanente

Platelage Permanente

Poids des solives Permanente

Surcharge

d’exploitation

Exploitation

Surcharge neige Climatique



Le dimensionnement

Nous avons dimensionné les arcs à EUROCODE. Dans ce cas, il faut prendre en compte deux combinaisons à l’ELS et deux combinaisons à l’ELU.

Pour le dimensionnement, nous avons créé deux familles de tubes, chacun des tubes d’une même famille aura la même taille:

Les arcs inférieurs et supérieurs

: diagonales et montants

Il nous a fallut également prendre deux critères en compte pour le

La contrainte normale dans les barres ne doit pas dépasser 355Mpa

La flèche ne doit pas dépasser 1/200ème de la portée. Soit pour une portée de 91,5m, une

flèche admissible f=45,75 cm

Les résultats

Nous avons obtenu les résultats suivant :

LA PARTIE CENTRALE cm et d’épaisseur 3 cm

21,9 cm et d’épaisseur 1,3 cm.

Avec ces dimensions, nous obtenons une contrainte maximale de combinaison donnant le plus de charge (1ère combinaison de l’ELU) et une déformée de

LA PARTIE LATERALE cm et d’épaisseur 3 cm

21,9 cm et d’épaisseur 1,3 cm.

Avec ces dimensions, nous obtenons une contrainte maximale de combinaison donnant le plus de charge (1ère combinaison de l’ELU) et une déformée de

Nœuds

d’application

Direction

Permanente Tous Verticale descendante

Permanente Arc supérieur Verticale descendante

Permanente Arc supérieur Verticale descendante

Exploitation Arc supérieur Verticale descendante

Climatique Arc supérieur Verticale descendante

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EUROCODE. Dans ce cas, il faut prendre en

Pour le dimensionnement, nous avons créé deux familles de tubes, chacun des tubes

Il nous a fallut également prendre deux critères en compte pour le

de la portée. Soit pour une portée de 91,5m, une

Avec ces dimensions, nous obtenons une contrainte maximale de 293,87MPa pour la combinaison de l’ELU) et une déformée de 44,2

Avec ces dimensions, nous obtenons une contrainte maximale de 391,38MPa pour la combinaison de l’ELU) et une déformée de 45,7

Norme

(en kN)

Calculée par le logiciel

-0,82

-0,92

-10,13

-0,91



Pour les notes de calcul,

II. 2. b. Les solives

Les solives sont en acier S355 et de qualité JO afin de permettre les assemblages par soudure.

Les calculs ont été faits en accord avec la méthode du cours de construction métallique.

II. 2. b. i. Les hypothèses

Les solives sont sur trois appuis est la plus grande, elle mesure 12m. située là où le tablier à sa plus grande largeur. C’est celle que l’on va dimensionner. Les autres solives ont une taille chacune.

Par choix, nous étudierons la solive de plus grande longueur placé au centre du tablier où le moment est le plus grand. Si cette solive tient, alors les autres tiendront aussi.

La flèche admissible est

II. 2. b. ii. Bilan des charges

Le calcul des charges a été fait à partir des mêmes données que précédemment.Les charges sont obtenues grâce à la largeur d’influence qui est égale à 1m. Nous

obtenons : Charges permanentes Qg= 40 daN/ml Surcharges1 : passantsQq= 400 daN/ml Surcharges : neige

Qs=217 daN/ml



Pour les notes de calcul, voir annexes 1 et 2.

Les solives

Les solives sont en acier S355 et de qualité JO afin de permettre les assemblages par

Les calculs ont été faits en accord avec la méthode du cours de construction

Les hypothèses

Les solives sont sur trois appuis simples avec deux portes à faux. La solive centrale est la plus grande, elle mesure 12m. Il s’agit de celle que nous avons dimensionnée. Elle est

er à sa plus grande largeur. C’est celle que l’on va dimensionner. Les autres solives ont une taille variant entre 6m et 12 m. Elles sont espacées d’un mètre

Par choix, nous étudierons la solive de plus grande longueur placé au centre du ù le moment est le plus grand. Si cette solive tient, alors les autres tiendront aussi.

La flèche admissible est : fa= K . L= 1/500 x 12= 24 mm

Bilan des charges

Le calcul des charges a été fait à partir des mêmes données que précédemment.Les charges sont obtenues grâce à la largeur d’influence qui est égale à 1m. Nous

: platelage en bois de chêne car c’est un bois durable.

: passants

Page 9



avec deux portes à faux. La solive centrale

Il s’agit de celle que nous avons dimensionnée. Elle est er à sa plus grande largeur. C’est celle que l’on va dimensionner. Les

12 m. Elles sont espacées d’un mètre

Par choix, nous étudierons la solive de plus grande longueur placé au centre du ù le moment est le plus grand. Si cette solive tient, alors les autres tiendront aussi.

Le calcul des charges a été fait à partir des mêmes données que précédemment. Les charges sont obtenues grâce à la largeur d’influence qui est égale à 1m. Nous

car c’est un bois durable.



II. 2. b. iii. Le dimensionnement

Pour le dimensionnement, nous avons calculé les efforts tranchant et les moments fléchissant maximums.

A partir de ces calculs, nous pouvons déterminer les combinaisons d’actions aux ELS et aux ELU.

Nous avons obtenus les résultats suivantsEffort tranchant maximum

Vg= 240 daN

Vq= 2400 daN

Vs=1302 daN

Moment fléchissant maximum

Mg= - 180 daN.ml

Mq= - 1800 daN.ml

Ms= - 976 daN.ml

Combinaison aux ELU

Msd=3991 daN/ml

Vsd=5240,7 daN

Combinaisons aux ELS

Ms=2678,4 daN.ml

Nous avons effectué un prédimensionnementsatisfaisait aux contraintes de résistance et de déformation. Notre choix a été de choisir le produit le moins lourd, car les charges supportées par les arcs sont très importantes. Nous avons ensuite effectué des vérifications sur le produit obtenu. La vérification à montrer que notre choix était acceptable.

II. 2. b. iv. Les résultats

Notre choix s’est arrêté sur un IPE A 330

II. 2. c. Les poutres transversales


A=54,74 cmh=327 mm

Qg=43 daN/mlb=160 mm

Wpla=701,9tw=6,5 mmtf=10 mm



Le dimensionnement

Pour le dimensionnement, nous avons calculé les efforts tranchant et les moments

uls, nous pouvons déterminer les combinaisons d’actions aux ELS

Nous avons obtenus les résultats suivants : Effort tranchant maximum

V=qL/2


M=-qL²/8

un prédimensionnement qui consistait à déterminer le produit satisfaisait aux contraintes de résistance et de déformation. Notre choix a été de choisir le produit le moins lourd, car les charges supportées par les arcs sont très importantes. Nous

érifications sur le produit obtenu. La vérification à montrer que

Les résultats

Notre choix s’est arrêté sur un IPE A 330 et sur un acier S355.

Les poutres transversales


327 mm

160 mm

A=54,74 cm2

Qg=43 daN/ml

Wpla=701,9 cm3 tw=6,5 mm tf=10 mm

Page 10

Pour le dimensionnement, nous avons calculé les efforts tranchant et les moments

uls, nous pouvons déterminer les combinaisons d’actions aux ELS

qui consistait à déterminer le produit satisfaisait aux contraintes de résistance et de déformation. Notre choix a été de choisir le produit le moins lourd, car les charges supportées par les arcs sont très importantes. Nous

érifications sur le produit obtenu. La vérification à montrer que


0 mm




II. 2. c. i. Les hypot

Les solives sont sur deux appuis simples. Elles ont toutes la même taille, 10 m de longueur. Elles sont espacées d’un mètre chacune.

La flèche admissible est

II. 2. c. ii. Bilan des charges

Le calcul de charges a été effectué à partir des mêmes données que précédemment.La longueur d’influence étant la même, nous obtenons également le même

chargement que précédemment.

II. 2. c. iii. Dimensionnement

De même, nous calculonont permis de déterminer les combinaisons d’actions aux ELS et aux ELU.

Effort tranchant maximum

Vg= 200 daN

Vq= 2100 daN

Vs=1140 daN


Mg= 500 daN.ml

Mq= 5512 daN.ml

Ms= 2990 daN.ml

Combinaison aux ELU




Les hypothèses

Les solives sont sur deux appuis simples. Elles ont toutes la même taille, 10 m de longueur. Elles sont espacées d’un mètre chacune.

La flèche admissible est : fa= K . L= 1/500 x 10= 20 mm

Bilan des charges

Le calcul de charges a été effectué à partir des mêmes données que précédemment.La longueur d’influence étant la même, nous obtenons également le même

chargement que précédemment.

Dimensionnement

De même, nous calculons les efforts tranchants et les moments fléchissant qui nous ont permis de déterminer les combinaisons d’actions aux ELS et aux ELU.


V=qL/2


M=qL2/8

Page 11


Les solives sont sur deux appuis simples. Elles ont toutes la même taille, 10 m de

Le calcul de charges a été effectué à partir des mêmes données que précédemment. La longueur d’influence étant la même, nous obtenons également le même

s les efforts tranchants et les moments fléchissant qui nous



Msd=12153 daN/ml Vsd=4644 daN Combinaisons aux ELS

Ms=8152 daN.ml La suite de la démarche a été la même que précédemment. Notre choix s’est avéré

acceptable.

II. 2. c. iv. Les résultats

Notre choix s’est arrêté sur un I

II. 2. d. La poutre de la structure bar



II. 2. d. i. Les hypothèses

Les poutres sont sur deux appuis simples. Elles soutiennent le tablier au niveau de la

culée. Elles ont pour longueur 10,5 m. Les solives sont soudées sur ces deux poutres. La flèche admissible est

A=84,46 cmh=400mm

Qg=66,3 daN/mb=180 mm

Wpla=1307 cmtw=8,6 mmtf=13,5 mm



La suite de la démarche a été la même que précédemment. Notre choix s’est avéré

Les résultats

Notre choix s’est arrêté sur un IPE 400 et sur un acier S355.

La poutre de la structure bar



Les hypothèses

Les poutres sont sur deux appuis simples. Elles soutiennent le tablier au niveau de la culée. Elles ont pour longueur 10,5 m. Les solives sont soudées sur ces deux poutres.

La flèche admissible est : fa= K . L= 1/500 x 10,5= 21 mm

400 mm

180

A=84,46 cm2

Qg=66,3 daN/ml

Wpla=1307 cm3 tw=8,6 mm tf=13,5 mm

Page 12




Les poutres sont sur deux appuis simples. Elles soutiennent le tablier au niveau de la culée. Elles ont pour longueur 10,5 m. Les solives sont soudées sur ces deux poutres.

180mm



II. 2. d. ii. Bilan des charges

Les charges ont été calculées à partir des mêmes données que précédemment et de

la largeur d’influence qui est égale à 5 m. Nous obtenons le chargement suivantCharges permanentes Platelage en bois : Le bois choisit est le chêne car c’est un bois durable.Qg1= 200 daN/ml Poids propre de la poutre transversaleQg2 = 663 daN / ml Surcharges1 : passantsQq= 2000 daN/ml Surcharges : neige

Qs=1085 daN/ml

II. 2. d. iii. Dimensionnement

De même, nous calculons les efforts tranchaont permis de déterminer les combinaisons d’actions aux ELS et aux ELU.


Vg1=1050 daN

Vg2=3480 daN

Vg=4530 daN

Vq= 10500 daN

Vs=5696 daN


Mg= 11893 daN.ml

Mq= 27563 daN.ml

Ms= 14953 daN.ml

Combinaison aux ELU

Msd=73452 daN/ml Vsd=27980 daN Combinaisons aux ELS

Ms=50157 daN.ml La suite de la démarche a été la même que précédemment. Notre choix s’est avéré

acceptable.



Bilan des charges

Les charges ont été calculées à partir des mêmes données que précédemment et de la largeur d’influence qui est égale à 5 m. Nous obtenons le chargement suivant

:

choisit est le chêne car c’est un bois durable.

Poids propre de la poutre transversale :

: passants

Dimensionnement

De même, nous calculons les efforts tranchants et les moments fléchissant qui nous ont permis de déterminer les combinaisons d’actions aux ELS et aux ELU.


V=qL/2


M=qL2/8


Page 13

Les charges ont été calculées à partir des mêmes données que précédemment et de la largeur d’influence qui est égale à 5 m. Nous obtenons le chargement suivant :

nts et les moments fléchissant qui nous




II. 2. d. iv. Les résultats

Notre choix s’est arrêté sur un IPE 750 x 147

II. 2. e. Les poteaux en béton armé

II. 2. e. i. Prédimensionnement

Les poteaux sont circulaires et niveau de la culée.

Pour prédimensionner le poteau, nous utilisons un élancement moyen nous calculons la section réduite du béton afin de déterminer le diamètre de notre poteau circulaire. La section réduite est la section obtenue en enlevant 1 cm de périphérie.

Nous obtenons : Br = 0,030 m

Et comme, Br = π (r – d’augmenter le diamètre du poteau et nous prenons D = 40 cm.

II. 2. e. ii. Bilan des charges

Ce poteau reprend une partie des efforts agissant sur la poutre en métal ainsi que son poids propre. Les actions sont égales aux efforts longitudinale. Les actions sont les suivantes

Actions permanentes Poids propre de la poutreNg1= 772 daN

Poids du platelage : Ng2= 1050 daN

A=187,5 cmh=753 mm

Qg=147 daN/mlb=265 mm

Wpla=5110 cmtw=13,2 mmtf=17 mmAyz=10540 mm



Les résultats

Notre choix s’est arrêté sur un IPE 750 x 147 et sur un acier S355.

Les poteaux en béton armé

Prédimensionnement

circulaires et sur deux appuis simples. Ils soutiennent le tablier au

Pour prédimensionner le poteau, nous utilisons un élancement moyen nous calculons la section réduite du béton afin de déterminer le diamètre de notre poteau circulaire. La section réduite est la section obtenue en enlevant 1 cm de périphérie.

0,030 m2

0,01)2, on trouve un rayon de 0,11 m. Par choix, nous décidons d’augmenter le diamètre du poteau et nous prenons D = 40 cm.

Bilan des charges

Ce poteau reprend une partie des efforts agissant sur la poutre en métal ainsi que son poids propre. Les actions sont égales aux efforts tranchant agissant sur la poutre longitudinale. Les actions sont les suivantes :

: Poids propre de la poutre :

’

’

753 mm

265

A=187,5 cm2

Qg=147 daN/ml

Wpla=5110 cm3 tw=13,2 mm tf=17 mm

Ayz=10540 mm2

Page 14

. Ils soutiennent le tablier au

Pour prédimensionner le poteau, nous utilisons un élancement moyen λ = 50, puis nous calculons la section réduite du béton afin de déterminer le diamètre de notre poteau circulaire. La section réduite est la section obtenue en enlevant 1 cm de périphérie.

n de 0,11 m. Par choix, nous décidons

Ce poteau reprend une partie des efforts agissant sur la poutre en métal ainsi que tranchant agissant sur la poutre

265 mm



Poids propre poutre transversaleNg3= 332 daN Poids propre du poteauNg3 = 20,5 kN Surcharges d’exploitation

Nq= 10500 daN Surcharges dues à la neige

Ns= 5696 daN

II. 2. e. iii. Ferraillage longitudinal

Les barres principales sont au nombre de 7. Le type d’acier est HA 500 et elles ont pour diamètre 10 mm. Leur longueur est 6,48 m.

II. 2. e. iv. Ferrai

Les armatures transversales sont disposées à intervalle régulier. Il y a 44 cadres d’armatures transversales de type d’acier HA 500 et de diamètre 6 mm.cadres est 1,20 m. Les armatures transversales sont espacées de 6

II. 2. e. v. Plan de ferraillage

Pour la note de calcul, voir annexe 3.

III. Notice ERP

Un bar est installé à l’intérieur d’une des culées. Par sa petite taille et par le fait qu’il ne possède pas d’étages, nous avons opté pour une résistance au feu traditionnelle. La partie réservée strictement au personnel fait une surface d’un peu plus de partie accessible au public n’excède pas les 76 m². Cela implique que



Poids propre poutre transversale

Poids propre du poteau :

Surcharges d’exploitation :

Surcharges dues à la neige :

Ferraillage longitudinal

Les barres principales sont au nombre de 7. Le type d’acier est HA 500 et elles ont pour diamètre 10 mm. Leur longueur est 6,48 m.

Ferraillage transversal

Les armatures transversales sont disposées à intervalle régulier. Il y a 44 cadres d’armatures transversales de type d’acier HA 500 et de diamètre 6 mm. cadres est 1,20 m. Les armatures transversales sont espacées de 6,57 m.

Plan de ferraillage

Pour la note de calcul, voir annexe 3.

Notice ERP

Un bar est installé à l’intérieur d’une des culées. Par sa petite taille et par le fait qu’il ne possède pas d’étages, nous avons opté pour une résistance au feu traditionnelle. La partie réservée strictement au personnel fait une surface d’un peu plus de partie accessible au public n’excède pas les 76 m². Cela implique que – personnel compris

Page 15

Les barres principales sont au nombre de 7. Le type d’acier est HA 500 et elles ont

Les armatures transversales sont disposées à intervalle régulier. Il y a 44 cadres La longueur de ces

Un bar est installé à l’intérieur d’une des culées. Par sa petite taille et par le fait qu’il ne possède pas d’étages, nous avons opté pour une résistance au feu traditionnelle. La partie réservée strictement au personnel fait une surface d’un peu plus de 30 m² alors que la

personnel compris –



ce bar ne peut pas accueillir plus de 200 personnes. D’après cela en fait un établissement de type N et de cin

Trois façades sont accessibles et toutes les issues sont situées à moins de 60 m des voies accessibles aux engins de secours. De plus, le bar est totalement isolé des autres bâtiments, il répond donc bien aux articles CO1 à CO10 de

En ce qui concerne le choix des matériaux, nous nous basons sur la norme92.507 qui classe les matériaux en catégorie M0, M1, M2, M3 ou M4 selon leur inflammabilité. Le sol de la salle du bar est en parquet et celui de la zone de préparation, dessanitaires et de la réserve sont en carrelage. Les parois sont soit en verre, soit en béton armé ou encore en parpaing ou en brique. Le plafond est constitué de dalles de gypse. Dans les articles CO11 à CO15, il est dit que pour un établissement de cette éléments de structure doivent être SF 1/2h et ceux de plancher doivent être CF 1/2h. Les matériaux choisis pour ce bar permettent d’atteindre ces objectifs.

En ce qui concerne le désenfumage, il est prévu un système de ventilation mécanipassant par la réserve, les toilettes et la zone de préparation du bar. En effet, les baies vitrées ne peuvent pas être ouvertes et ne constituent donc pas un moyen de désenfumage naturel. Comme l’établissement est de cinquième catégorie, l’article MS alarme peut être de type 4. On opte pour un quatre interrupteurs (un dans chaque salle). L’éclairage de secours est assuré par des blocs autonomes situés au-dessus des portes de sortie conformémen

Le bar peut contenir un nombre compris entre 100 et 200 personnes. Il doitcomprendre au moins 2 sorties totalisant 3 unités de passage. Notre bar comprend 2 sorties qui sont espacées de 9.9 mètres l’une de l’autre (il y a donc pluet ces sorties totalisent 4 unités de passage (up). Comme l’indique le schéma, aucun point du rez-de-chaussée n’est situé à plus de 50 mètre de la sortie la plus proche. Ceci est conforme aux articles CO43 à CO48.



ce bar ne peut pas accueillir plus de 200 personnes. D’après l’arrêté modifié du 25 juin 1980cela en fait un établissement de type N et de cinquième catégorie.

Trois façades sont accessibles et toutes les issues sont situées à moins de 60 m des voies accessibles aux engins de secours. De plus, le bar est totalement isolé des autres bâtiments, il répond donc bien aux articles CO1 à CO10 de l’arrêté.

En ce qui concerne le choix des matériaux, nous nous basons sur la norme92.507 qui classe les matériaux en catégorie M0, M1, M2, M3 ou M4 selon leur inflammabilité. Le sol de la salle du bar est en parquet et celui de la zone de préparation, dessanitaires et de la réserve sont en carrelage. Les parois sont soit en verre, soit en béton armé ou encore en parpaing ou en brique. Le plafond est constitué de dalles de gypse. Dans les

, il est dit que pour un établissement de cette éléments de structure doivent être SF 1/2h et ceux de plancher doivent être CF 1/2h. Les matériaux choisis pour ce bar permettent d’atteindre ces objectifs.

En ce qui concerne le désenfumage, il est prévu un système de ventilation mécanipassant par la réserve, les toilettes et la zone de préparation du bar. En effet, les baies vitrées ne peuvent pas être ouvertes et ne constituent donc pas un moyen de désenfumage naturel. Comme l’établissement est de cinquième catégorie, l’article MS 62 nous dit que son alarme peut être de type 4. On opte pour un bloc autonome d'alarme sonore associé à

s (un dans chaque salle). L’éclairage de secours est assuré par des blocs dessus des portes de sortie conformément à l’article EC 7.

Le bar peut contenir un nombre compris entre 100 et 200 personnes. Il doitcomprendre au moins 2 sorties totalisant 3 unités de passage. Notre bar comprend 2 sorties qui sont espacées de 9.9 mètres l’une de l’autre (il y a donc plus de 5 mètres entre les deux) et ces sorties totalisent 4 unités de passage (up). Comme l’indique le schéma, aucun point du

chaussée n’est situé à plus de 50 mètre de la sortie la plus proche. Ceci est conforme

Plan du bar (les distances sont exprimées en mètres)

Page 16

l’arrêté modifié du 25 juin 1980,

Trois façades sont accessibles et toutes les issues sont situées à moins de 60 m des voies accessibles aux engins de secours. De plus, le bar est totalement isolé des autres

En ce qui concerne le choix des matériaux, nous nous basons sur la norme NF P. 92.507 qui classe les matériaux en catégorie M0, M1, M2, M3 ou M4 selon leur inflammabilité. Le sol de la salle du bar est en parquet et celui de la zone de préparation, des sanitaires et de la réserve sont en carrelage. Les parois sont soit en verre, soit en béton armé ou encore en parpaing ou en brique. Le plafond est constitué de dalles de gypse. Dans les

, il est dit que pour un établissement de cette catégorie (5), les éléments de structure doivent être SF 1/2h et ceux de plancher doivent être CF 1/2h. Les

En ce qui concerne le désenfumage, il est prévu un système de ventilation mécanique passant par la réserve, les toilettes et la zone de préparation du bar. En effet, les baies vitrées ne peuvent pas être ouvertes et ne constituent donc pas un moyen de désenfumage

62 nous dit que son onome d'alarme sonore associé à

s (un dans chaque salle). L’éclairage de secours est assuré par des blocs t à l’article EC 7.

Le bar peut contenir un nombre compris entre 100 et 200 personnes. Il doit donc comprendre au moins 2 sorties totalisant 3 unités de passage. Notre bar comprend 2 sorties

s de 5 mètres entre les deux) et ces sorties totalisent 4 unités de passage (up). Comme l’indique le schéma, aucun point du

chaussée n’est situé à plus de 50 mètre de la sortie la plus proche. Ceci est conforme



Les escaliers répondent aussi à un certain nombre de propriétés, définiesarticles C0 49 à 56. Pour les escaliers du tablier, nous avons choisit deux configurations.

Pour l’escalier côté Seine, nous avons la configuration suivanteun palier de 1,40 m de longueur, 14 marches de 2 up, un palier de 2,40 m de longueur puis 12 marches de 4 up. Cette configuration est la même dans les deux sens. Ces marches ont un giron de 28 cm et les contremarches font 16 cm de hauteur. Les paliers respectent les normes imposées par l’arrêté modifié du 25 juin 1980.

Pour l’escalier côté Loire, nous avons des escaliers tournants ayant un rayon de courbure extérieur de 8,63 m. Leur giron est de 28 cm sur la ligne de marche et de 31 cm à l’extrémité de l’escalier, ce qui est inférieur au 42 cm mentionnés par le décret. Les contremarches font 16 cm de hauteur. Leur configuration est la suivante 21 marches de 2 up, un palier de 1,40 m de longueur puis 20 marches de 2 up. Cette configuration est la même dans les deux sens. Les paliers respectent bien les normes imposées par l’arrêté. Les sanitaires sont au nombre de trois, dont un aménagé pour recevoir les personà mobilité réduites.



Les escaliers répondent aussi à un certain nombre de propriétés, définiesPour les escaliers du tablier, nous avons choisit deux configurations.

Escaliers côté Seine

ier côté Seine, nous avons la configuration suivante : 15 marches de 2 up, un palier de 1,40 m de longueur, 14 marches de 2 up, un palier de 2,40 m de longueur puis 12 marches de 4 up. Cette configuration est la même dans les deux sens. Ces marches ont un giron de 28 cm et les contremarches font 16 cm de hauteur. Les paliers respectent les

l’arrêté modifié du 25 juin 1980.

Escaliers côté Loire

Pour l’escalier côté Loire, nous avons des escaliers tournants ayant un rayon de xtérieur de 8,63 m. Leur giron est de 28 cm sur la ligne de marche et de 31 cm à

l’extrémité de l’escalier, ce qui est inférieur au 42 cm mentionnés par le décret. Les contremarches font 16 cm de hauteur. Leur configuration est la suivante 21 marches de 2 up, un palier de 1,40 m de longueur puis 20 marches de 2 up. Cette configuration est la même dans les deux sens. Les paliers respectent bien les normes imposées par l’arrêté.

Les sanitaires sont au nombre de trois, dont un aménagé pour recevoir les person

Page 17

Les escaliers répondent aussi à un certain nombre de propriétés, définies dans les Pour les escaliers du tablier, nous avons choisit deux configurations.

: 15 marches de 2 up, un palier de 1,40 m de longueur, 14 marches de 2 up, un palier de 2,40 m de longueur puis 12 marches de 4 up. Cette configuration est la même dans les deux sens. Ces marches ont un giron de 28 cm et les contremarches font 16 cm de hauteur. Les paliers respectent les

Pour l’escalier côté Loire, nous avons des escaliers tournants ayant un rayon de xtérieur de 8,63 m. Leur giron est de 28 cm sur la ligne de marche et de 31 cm à

l’extrémité de l’escalier, ce qui est inférieur au 42 cm mentionnés par le décret. Les contremarches font 16 cm de hauteur. Leur configuration est la suivante 21 marches de 2 up, un palier de 1,40 m de longueur puis 20 marches de 2 up. Cette configuration est la même dans les deux sens. Les paliers respectent bien les normes imposées par l’arrêté.

Les sanitaires sont au nombre de trois, dont un aménagé pour recevoir les personnes



L’ascenseur circulaire est situé sur le quai de la Loire. Il permet d’accéder au tablier depuis les quais et vice versa. Une partie de sa paroi est en verre et est accessible depuis l’extérieur. Cet ascenseur est aménagé pour recevoir des personnes à mobil(PMR) selon les normes de l’arrêté modifié du 25 juin 1980. Sur le schéma suivant, on peut remarquer que l’entrée s’effectue par un côté et la sortie s’effectue par le côté diamétralement opposé. Légendepartie fixe.

L’autre ascenseur est carré et situé quai de la Seine. Il est à l’extérieur et possède de grandes vitres. Sa forme permet de réduire son dimensionnemcôté, ce qui est suffisant pour accueillir des PMR.



L’ascenseur circulaire est situé sur le quai de la Loire. Il permet d’accéder au tablier depuis les quais et vice versa. Une partie de sa paroi est en verre et est accessible depuis l’extérieur. Cet ascenseur est aménagé pour recevoir des personnes à mobil

l’arrêté modifié du 25 juin 1980. Sur le schéma suivant, on peut remarquer que l’entrée s’effectue par un côté et la sortie s’effectue par le côté diamétralement opposé. Légende : bleu = portes, rouge = zone d’ouvertur

Ascenseur (les distances sont exprimées en mètres)

L’autre ascenseur est carré et situé quai de la Seine. Il est à l’extérieur et possède de grandes vitres. Sa forme permet de réduire son dimensionnement à un carré de côté, ce qui est suffisant pour accueillir des PMR.

Crédit : axeder.com

Page 18

L’ascenseur circulaire est situé sur le quai de la Loire. Il permet d’accéder au tablier depuis les quais et vice versa. Une partie de sa paroi est en verre et est accessible depuis l’extérieur. Cet ascenseur est aménagé pour recevoir des personnes à mobilité réduite

l’arrêté modifié du 25 juin 1980. Sur le schéma suivant, on peut remarquer que l’entrée s’effectue par un côté et la sortie s’effectue par le côté

rouge = zone d’ouverture des portes, gris =

L’autre ascenseur est carré et situé quai de la Seine. Il est à l’extérieur et possède de ent à un carré de 1,5 m de



IV. Eclairage

Pour l’éclairage de notre passerelle nous avons choisi de placer des néons sur les garde-corps, au niveau de la main courante. Cet éclairage sera discret dans le profilé en aluminium de la main courante.

Ces néons sont des NIEPCE 40 1x21 W de la marque SAMMODE éclairageéclairer le tablier et les escaliers il est nécessaire d’avoir un niveau lumineux de 15 Lux en tant que voie piétonne (Norme EN 13201). Nous allons donc espacer l’extrémité d’un néon de 2 mètres par rapport au néon suivant. Compte tenu de la largeur du tablier, il est nécessaire de placer des néons des deux côtés de la passerelle alors que pour les escaliers il est suffisant de n’en placer que sur un seul côté. Au final nous avons :

• 60 néons pour l’éclairage du tablier.

• 9 pour l’éclairage des escaliers côté quai de Seine.

• 8 pour l’éclairage des escaliers côté quai de Loire.

• Soit 77 néons pour l’ensemble de la pa

Pour éclairer les arcs situés sous la passerelle, nous avons choisis des projecteurs HUY3-N 25O E40 113 RE de la marque portée sont au nombre de quatrela Seine.



Eclairage

Pour l’éclairage de notre passerelle nous avons choisi de placer des néons sur les corps, au niveau de la main courante. Cet éclairage sera discret puisqu’il sera situé

dans le profilé en aluminium de la main courante.

Ces néons sont des NIEPCE 40 1x21 W de la marque SAMMODE éclairage

éclairer le tablier et les escaliers il est nécessaire d’avoir un niveau lumineux de 15 Lux en piétonne (Norme EN 13201). Nous allons donc espacer l’extrémité d’un néon

de 2 mètres par rapport au néon suivant. Compte tenu de la largeur du tablier, il est nécessaire de placer des néons des deux côtés de la passerelle alors que pour les escaliers il

st suffisant de n’en placer que sur un seul côté.

60 néons pour l’éclairage du tablier.

9 pour l’éclairage des escaliers côté quai de Seine.

8 pour l’éclairage des escaliers côté quai de Loire.

Soit 77 néons pour l’ensemble de la passerelle.

Pour éclairer les arcs situés sous la passerelle, nous avons choisis des projecteurs 113 RE de la marque SAMMODE éclairage®. Ces projecteurs de grande

portée sont au nombre de quatre : 2 au-dessus du quai de la Loire et 2 au dessus du quai de

Page 19

Pour l’éclairage de notre passerelle nous avons choisi de placer des néons sur les puisqu’il sera situé

Ces néons sont des NIEPCE 40 1x21 W de la marque SAMMODE éclairage®. Pour

éclairer le tablier et les escaliers il est nécessaire d’avoir un niveau lumineux de 15 Lux en piétonne (Norme EN 13201). Nous allons donc espacer l’extrémité d’un néon

de 2 mètres par rapport au néon suivant. Compte tenu de la largeur du tablier, il est nécessaire de placer des néons des deux côtés de la passerelle alors que pour les escaliers il

Pour éclairer les arcs situés sous la passerelle, nous avons choisis des projecteurs ®. Ces projecteurs de grande

au dessus du quai de



V. Choix des matériaux et

consommation énergétique

V. 1. Choix des matériaux

Les matériaux choisis sont assez nombreux pouété choisis pour différentes raisons. La structure de la passerelle, c'esttreillis, les poutres et les solives sont en acier S355 de qualité JO pour des raisons esthétiques et pour leur résistance en traction. En effet, l’acier vue esthétique car nous voulions donner à la passerelle le même aspect que la précédente passerelle qui existait au XIXème siècle. L’acier est le matériau qui se comporte le mieux en traction et, comme nous avons choisis de soutenir la passerelle par des poutres treillis qui sont sollicitées en traction au centre de la passerelle, l’acier convenait le mieux pour cette configuration.

La nuance retenue est S355 car elle permet de tubes en acier S235 ou S275. La qualité de cet acier est JO car des soudures sont à prévoir et que seule cette qualité le permet



Crédits : sammode.com

Choix des matériaux et

consommation énergétique

Choix des matériaux

Les matériaux choisis sont assez nombreux pour l’ensemble de la passerelle eété choisis pour différentes raisons. La structure de la passerelle, c'est-à-dire les arcs, les treillis, les poutres et les solives sont en acier S355 de qualité JO pour des raisons esthétiques et pour leur résistance en traction. En effet, l’acier a été privilégié d’un point de vue esthétique car nous voulions donner à la passerelle le même aspect que la précédente passerelle qui existait au XIXème siècle.

L’acier est le matériau qui se comporte le mieux en traction et, comme nous avons soutenir la passerelle par des poutres treillis qui sont sollicitées en traction au

centre de la passerelle, l’acier convenait le mieux pour cette configuration.

Elévation du centre de la passerelle

La nuance retenue est S355 car elle permet de rendre les tubes plus fins que des tubes en acier S235 ou S275. La qualité de cet acier est JO car des soudures sont à prévoir et que seule cette qualité le permet.

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Choix des matériaux et

r l’ensemble de la passerelle et ont dire les arcs, les

treillis, les poutres et les solives sont en acier S355 de qualité JO pour des raisons a été privilégié d’un point de

vue esthétique car nous voulions donner à la passerelle le même aspect que la précédente

L’acier est le matériau qui se comporte le mieux en traction et, comme nous avons soutenir la passerelle par des poutres treillis qui sont sollicitées en traction au

centre de la passerelle, l’acier convenait le mieux pour cette configuration.

rendre les tubes plus fins que des tubes en acier S235 ou S275. La qualité de cet acier est JO car des soudures sont à prévoir et



Pour le platelage, nous avons décidé de le faire en chêne pour des raisons de confort et de résistance. Un platelage en bois permet de laisser filtrer la lumière provenant du dessous de la passerelle et est donc parfaitement adapté au type d’éclairage choisi pour la passerelle. En effet, des spots de lumière sont situés sur les arcs treillis etd’éclairer la passerelle par en dessous. Le bois permet aussi de rappeler d’autres passerelles telles que le pont des arts sur la Seine,d’animation. Le choix du chêne s’est imposé en raison de Les culées de part et d’autre de la passerelle ont été choisies en béton armé afin de restituer une idée de puissance car les arcs en acier viennent s’encastrer dedans. Les poteaux qui soutiennent le tablier côté Seine sont aussi en béton principalement en compression et le choix de ce matériau permet de les affiner au maximum. Les escaliers ont été choisis en acier avec des plaques en bois antidérapantes fixées sur les marches afin de donner une continuité de matépasserelle. Les ascenseurs de part et d’autre de la passerelle sont des structures mixtes alliant acier et verre toujours dans ce but de continuité avec le tablier de la passerelle. La structure est en acier mais une grande partie de la cage d’ascenseur ainsi que l’ascenseur luiest en verre afin de permettre aux personnes empruntant les ascenseurs de voir de près la structure porteuse du tablier. Du côté du quai de la Seine, nous avons placé notre bar entrehallage. Pour permettre à la lumière de passer au travers de celuiverre. Cela permet d’assurer au bar un éclairage naturel en journée et réduit la rupture de paysage qu’entraine la création d’un bâtiment s

Pour les parois opaques du bar entre les toilettes et l’extérieur et entre le lieu de préparation et l’extérieur, le choix s’est porté pour de la brique et d’une couche isolante car cela constitue une bonne isolation thermique. Pour des raisons esthétiques, les briques seront d’une couleur blanc cassé. Pour les parois internes séparant les toilettes, la salle de préparation et la salle du bar, le choix s’est porté sur du parpaing car cela des parois assez fines et on ne recherche pas d’isolation thermique au sein du bar. La réserve du bar est située à l’intérieur du portique constituant la culée côté Seine, ses parois sont donc en béton armé.



Pour le platelage, nous avons décidé de le faire en chêne pour des raisons de confort e résistance. Un platelage en bois permet de laisser filtrer la lumière provenant du

dessous de la passerelle et est donc parfaitement adapté au type d’éclairage choisi pour la passerelle. En effet, des spots de lumière sont situés sur les arcs treillis etd’éclairer la passerelle par en dessous. Le bois permet aussi de rappeler d’autres passerelles

le pont des arts sur la Seine, qui est un modèle en matière de fréquentation et on. Le choix du chêne s’est imposé en raison de sa résistance.

Les culées de part et d’autre de la passerelle ont été choisies en béton armé afin de restituer une idée de puissance car les arcs en acier viennent s’encastrer dedans. Les poteaux qui soutiennent le tablier côté Seine sont aussi en béton armé car ils travaillent principalement en compression et le choix de ce matériau permet de les affiner au

Les escaliers ont été choisis en acier avec des plaques en bois antidérapantes fixées sur les marches afin de donner une continuité de matériaux entre l’escalier et le tablier de la

Les ascenseurs de part et d’autre de la passerelle sont des structures mixtes alliant acier et verre toujours dans ce but de continuité avec le tablier de la passerelle. La structure

une grande partie de la cage d’ascenseur ainsi que l’ascenseur luiafin de permettre aux personnes empruntant les ascenseurs de voir de près la

Du côté du quai de la Seine, nous avons placé notre bar entre la route et le chemin de

our permettre à la lumière de passer au travers de celui-ci, les façades sont en verre. Cela permet d’assurer au bar un éclairage naturel en journée et réduit la rupture de paysage qu’entraine la création d’un bâtiment sur la promenade côté Seine.

Bar vu depuis le quai de la Seine

Pour les parois opaques du bar entre les toilettes et l’extérieur et entre le lieu de préparation et l’extérieur, le choix s’est porté pour de la brique et d’une couche isolante car

constitue une bonne isolation thermique. Pour des raisons esthétiques, les briques seront d’une couleur blanc cassé. Pour les parois internes séparant les toilettes, la salle de préparation et la salle du bar, le choix s’est porté sur du parpaing car cela des parois assez fines et on ne recherche pas d’isolation thermique au sein du bar. La réserve du bar est située à l’intérieur du portique constituant la culée côté Seine, ses parois

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Pour le platelage, nous avons décidé de le faire en chêne pour des raisons de confort e résistance. Un platelage en bois permet de laisser filtrer la lumière provenant du

dessous de la passerelle et est donc parfaitement adapté au type d’éclairage choisi pour la passerelle. En effet, des spots de lumière sont situés sur les arcs treillis et permettent d’éclairer la passerelle par en dessous. Le bois permet aussi de rappeler d’autres passerelles

qui est un modèle en matière de fréquentation et

Les culées de part et d’autre de la passerelle ont été choisies en béton armé afin de restituer une idée de puissance car les arcs en acier viennent s’encastrer dedans. Les

armé car ils travaillent principalement en compression et le choix de ce matériau permet de les affiner au

Les escaliers ont été choisis en acier avec des plaques en bois antidérapantes fixées riaux entre l’escalier et le tablier de la

Les ascenseurs de part et d’autre de la passerelle sont des structures mixtes alliant acier et verre toujours dans ce but de continuité avec le tablier de la passerelle. La structure

une grande partie de la cage d’ascenseur ainsi que l’ascenseur lui-même afin de permettre aux personnes empruntant les ascenseurs de voir de près la

oute et le chemin de ci, les façades sont en

verre. Cela permet d’assurer au bar un éclairage naturel en journée et réduit la rupture de ur la promenade côté Seine.

Pour les parois opaques du bar entre les toilettes et l’extérieur et entre le lieu de préparation et l’extérieur, le choix s’est porté pour de la brique et d’une couche isolante car

constitue une bonne isolation thermique. Pour des raisons esthétiques, les briques seront d’une couleur blanc cassé. Pour les parois internes séparant les toilettes, la salle de préparation et la salle du bar, le choix s’est porté sur du parpaing car cela permet de faire des parois assez fines et on ne recherche pas d’isolation thermique au sein du bar. La réserve du bar est située à l’intérieur du portique constituant la culée côté Seine, ses parois



V. 2. Consommation énergétique

En ce qui concerne l’éclairage, nous avons choisis d’éclairer la passerelle à l’aide de 77 néons qui consomment chacun 21 W et de 4 spots consommant 250 W (cf partie éclairage). Nous avons donc besoin d’une puissance de 77*21+4*250=2617 W durant le fonctionnement de l’éclairage. En admettant que cet éclairage fonctionne environ 9h par jour, l’éclairage consomme 2.617*9*365=8600 kWh chaque année.

VI. Coût global des capteurs

photovoltaïques

En fonctionnement, les ampoules et les spots consomment environ 2617 W. Cet éclairage fonctionne en moyenne 9h par jour, ce qui représente environ une énergie nécessaire de 23.55 kWh chaque jour. Les cellules photovoltaïques choisies pour assurer le fonctionnement de cet éclairage sont le modèle HIP

Les cellules fonctionnent pendant 15h chaque jour, ce qui revient environ à 8h à pleine luminosité. A pleine luminosité (irradiation de 1000 W/m², température des cellules à 25°C), les cellules fournissent une puissance de 210 W. Chaque cellule produit donc énergie de 1.68 kWh chaque jour. Le tableau cid’une cellule.



Consommation énergétique

ui concerne l’éclairage, nous avons choisis d’éclairer la passerelle à l’aide de 77 néons qui consomment chacun 21 W et de 4 spots consommant 250 W (cf partie éclairage). Nous avons donc besoin d’une puissance de 77*21+4*250=2617 W durant le

t de l’éclairage. En admettant que cet éclairage fonctionne environ 9h par jour, l’éclairage consomme 2.617*9*365=8600 kWh chaque année.

Coût global des capteurs

photovoltaïques

En fonctionnement, les ampoules et les spots consomment environ 2617 W. Cet lairage fonctionne en moyenne 9h par jour, ce qui représente environ une énergie

nécessaire de 23.55 kWh chaque jour. Les cellules photovoltaïques choisies pour assurer le fonctionnement de cet éclairage sont le modèle HIP-210NHE5 de la marque Sanyo®.

s cellules fonctionnent pendant 15h chaque jour, ce qui revient environ à 8h à

pleine luminosité. A pleine luminosité (irradiation de 1000 W/m², température des cellules à 25°C), les cellules fournissent une puissance de 210 W. Chaque cellule produit donc énergie de 1.68 kWh chaque jour. Le tableau ci-dessous donne certaines caractéristiques

Crédits : sanyo-europe.com

Page 22

ui concerne l’éclairage, nous avons choisis d’éclairer la passerelle à l’aide de 77 néons qui consomment chacun 21 W et de 4 spots consommant 250 W (cf partie éclairage). Nous avons donc besoin d’une puissance de 77*21+4*250=2617 W durant le

t de l’éclairage. En admettant que cet éclairage fonctionne environ 9h par

Coût global des capteurs

En fonctionnement, les ampoules et les spots consomment environ 2617 W. Cet lairage fonctionne en moyenne 9h par jour, ce qui représente environ une énergie

nécessaire de 23.55 kWh chaque jour. Les cellules photovoltaïques choisies pour assurer le 210NHE5 de la marque Sanyo®.

s cellules fonctionnent pendant 15h chaque jour, ce qui revient environ à 8h à pleine luminosité. A pleine luminosité (irradiation de 1000 W/m², température des cellules à 25°C), les cellules fournissent une puissance de 210 W. Chaque cellule produit donc une

dessous donne certaines caractéristiques



Pour assurer le bon fonctionnement de l’éclairage, il faut donc 14 cellules photovoltaïques. Une plaque coûte 11561306€/plaque. Pour les 14 plaqenviron 0.11€ par kWh consommé. L’éclairage de la passerelle couterait donc 2.59€/jour si on ne posait pas de cellules photovoltaïques. Pour amortir le coût de ces cellules, il faut dont les faire fonctionner pendant environ 20 ans. Or la durée de vie de ces cellules est justement de 20 ans, il n’y a donc ni gain ni perte économique à placer des cellules photovoltaïques, mais la mise de fond est immédiate au lieu d’être étalée sur 20 ans. Des effortencore être réalisés en matière de coût, de rendement et de durée de vie de ces cellules.



Pour assurer le bon fonctionnement de l’éclairage, il faut donc 14 cellules photovoltaïques. Une plaque coûte 1156€ et son installation coûte environ 150

€/plaque. Pour les 14 plaques, il faut donc compter 18284€. L’entreprise EDF facture € par kWh consommé. L’éclairage de la passerelle couterait donc 2.59€/jour si

on ne posait pas de cellules photovoltaïques. Pour amortir le coût de ces cellules, il faut dont fonctionner pendant environ 20 ans. Or la durée de vie de ces cellules est justement

de 20 ans, il n’y a donc ni gain ni perte économique à placer des cellules photovoltaïques, mais la mise de fond est immédiate au lieu d’être étalée sur 20 ans. Des effortencore être réalisés en matière de coût, de rendement et de durée de vie de ces cellules.

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Pour assurer le bon fonctionnement de l’éclairage, il faut donc 14 cellules ûte environ 150€, soit

€. L’entreprise EDF facture € par kWh consommé. L’éclairage de la passerelle couterait donc 2.59€/jour si

on ne posait pas de cellules photovoltaïques. Pour amortir le coût de ces cellules, il faut dont fonctionner pendant environ 20 ans. Or la durée de vie de ces cellules est justement

de 20 ans, il n’y a donc ni gain ni perte économique à placer des cellules photovoltaïques, mais la mise de fond est immédiate au lieu d’être étalée sur 20 ans. Des efforts peuvent encore être réalisés en matière de coût, de rendement et de durée de vie de ces cellules.

VII. Coût de la passerelle

VII. 1. Récapitulatif des prix des matériaux que nous utilisons :

VII. 2. Estimation du coût de la passerelle

Les arcs et treillis

Pour l’arc central Qg1 = 77159 kg, pour un arc latéral, Qg2 = 84098 kg. Ceci nous donne pour l’ensemble de la structure arc-treillis : Qg=245355 kg. Le coût total pour les arcs s’estime à 1 226 775€.

Le platelage

On installe le platelage sur une longueur de 91,5 m et une largeur moyenne de 10 m. Il y a une surface de 915 m2. Le coût total est donc de 109 800€.

Les solives

Le poids propre d’une solive est Qg = 43 kg/ml. Les solives ont une longueur variable, pour simplifier les calculs nous admettons que leur longueur moyenne est de 12 m. Il y a au total 81 solives sous le tablier. Le coût d’une solive est de 2580 €, le coût total est donc de 208 980€.

Les garde-corps

Nous n’avons aucune information sur les prix.

Matériaux Prix HT

Acier 5 € / kg Ferraillage 3 € /kg

Béton armé 200 euros / m2 Brique 90 € / m2 Verrière 450 € / m2 Parpaing 60 €/ m2 Bois 120 €/ m2 Isolant 3,1 € /m2 Panneau de gypse 60 € / m2 Pose montage 200 000 €

Gros œuvre (peinture, carrelage, …) 600 € / m2



Les ascenseurs

N’ayant pas eu de réponse des constructeurs pour connaitre le prix d’un ascenseur, nous l’estimons à 19 000€. Cette valeur provient d’une étude diffusée sur LCI. Comme nous avons 2 ascenseurs, le prix (pose et montage inclus) est de

Les escaliers

Les marches sont en bois de chêne soutenues par deux poutres d’acier de 12 m de longueur pour chaque escalier. Ces poutres sont des tubes de 20 cm de diamètre.

La surface d’une marche est 0,392 m2. Il y a 152 marches. Pour l’ensemble des marches, on obtient un coût de

Il y a en tout cinq paliers. Quatre ont pour surface 1,96 msurface 3,36 m2. On obtient donc un coût de

Les poutres en acier pèsent chacune 420 kg. Le coût pour les quatre est Nous obtenons un prix de

Les six murs de soutènement

Ils ont pour dimensionOn a approximativement un volume de 15,6 m18720€ pour les six murs.

VII. 3. Estimation du coût du bar

Les poutres longitudinales

Elles ont pour longueur 10,5 m et pour poids linéaire Qg = 147 kg/ml.Etant donné le prix de l’acier au poids linéaire, chaque poutre a un coût de revient de

7717,5€.

Au total on obtient pour les d


Il y a au total dix IPE 400. Chacun d’eux a pour longueur 10 m et pour poids linéaireQg = 66,3 kg/ml.

Compte tenu du prix de l’acier, une seule poutre revient à de 33 150€ pour les dix solives.


Les deux poteaux circulaires, ont pour diamètre 40 cm et pour hauteur 6,519 m. Le poids propre d’un poteau est 314 kg/m. Le volume d’un poteau est 0,8 m

Le prix d’un poteau est don320€.



Les ascenseurs

N’ayant pas eu de réponse des constructeurs pour connaitre le prix d’un ascenseur, €. Cette valeur provient d’une étude diffusée sur LCI. Comme nous

avons 2 ascenseurs, le prix (pose et montage inclus) est de 38 000€.

Les escaliers


La surface d’une marche est 0,392 m2. Il y a 152 marches. Pour l’ensemble des nt un coût de 7150 €.

Il y a en tout cinq paliers. Quatre ont pour surface 1,96 m2 et le dernier a pour . On obtient donc un coût de 1344 €.

Les poutres en acier pèsent chacune 420 kg. Le coût pour les quatre est n prix de 16 894 € pour les escaliers.

murs de soutènement

Ils ont pour dimension : 6,519 m de hauteur, 80 cm d’épaisseur et 3 m de longueur. On a approximativement un volume de 15,6 m3 de béton, pour un mur. Soit un coût de

Estimation du coût du bar

Les poutres longitudinales

Elles ont pour longueur 10,5 m et pour poids linéaire Qg = 147 kg/ml.Etant donné le prix de l’acier au poids linéaire, chaque poutre a un coût de revient de

Au total on obtient pour les deux poutres un poids total de 15 435€


Il y a au total dix IPE 400. Chacun d’eux a pour longueur 10 m et pour poids linéaire

Compte tenu du prix de l’acier, une seule poutre revient à 3315€. Cela dpour les dix solives.


Les deux poteaux circulaires, ont pour diamètre 40 cm et pour hauteur 6,519 m. Le poids propre d’un poteau est 314 kg/m. Le volume d’un poteau est 0,8 m3

Le prix d’un poteau est donc de 160€. Ce qui donne au total pour les deux poteaux

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N’ayant pas eu de réponse des constructeurs pour connaitre le prix d’un ascenseur, €. Cette valeur provient d’une étude diffusée sur LCI. Comme nous


La surface d’une marche est 0,392 m2. Il y a 152 marches. Pour l’ensemble des

et le dernier a pour

Les poutres en acier pèsent chacune 420 kg. Le coût pour les quatre est 8400 €.

: 6,519 m de hauteur, 80 cm d’épaisseur et 3 m de longueur. de béton, pour un mur. Soit un coût de

Elles ont pour longueur 10,5 m et pour poids linéaire Qg = 147 kg/ml. Etant donné le prix de l’acier au poids linéaire, chaque poutre a un coût de revient de

€.

Il y a au total dix IPE 400. Chacun d’eux a pour longueur 10 m et pour poids linéaire :

. Cela donne un total

Les deux poteaux circulaires, ont pour diamètre 40 cm et pour hauteur 6,519 m. Le 3.

. Ce qui donne au total pour les deux poteaux



Pour le ferraillage longitudun coût de 265 €. Pour le ferraillage transversal, on obtient une masse de qui donne un coût de 6082 €.

La verrière

Nous avons eu peu d’informations sur le prix du vitrage voulu. Étant donné qu’il est le meilleur de la gamme en ce qui est de l’isolation thermique et que c’est un double vitrage feuilleté, nous estimerons son prix à 350

L’estimation du prix du verre s’élève donc à

éléments d’assemblage, ni le montage de la façade.Les tubes permettant de tenir le vitrage sont en acier S 235. Ils ont un diamètre de

244,5 mm et une épaisseur de 12 mm. Comme il y 8nous avons un poids pour l’ensemble des tubes de 9314 kg et l’ensemble des tubes.

Les murs de séparation en parpaing

Ils ont une épaisseur de 20 cm et une hauteur de 2,90 m. Le premier mur mesure 4,38 m et les deux autres 4,57 m

L’isolation

La surface occupée par l’isolant est de 338,1 mde 1048€.

Le plafond en gypse

Les panneaux de gypse représentent une surface de 105 m

Les murs en

Ils ont une hauteur de 2,90 m et une épaisseur de 33 cm. Deux des murs ont une largeur de 4,38 m et le dernier une largeur de 4,6 m. On obtient un coût de

Le parquet

Le parquet est un plancher de bois de chêne.

Façade Nord-est

Façade Sud-ouest

Façade Sud-est

TOTAL



Pour le ferraillage longitudinal, on obtient une masse de 88 kg d’acier, ce qui donne Pour le ferraillage transversal, on obtient une masse de

La verrière

Nous avons eu peu d’informations sur le prix du vitrage voulu. Étant donné qu’il est le meilleur de la gamme en ce qui est de l’isolation thermique et que c’est un double vitrage feuilleté, nous estimerons son prix à 350€/m2.

L’estimation du prix du verre s’élève donc à 59 542 €. Ce prix ne comprend pas les éléments d’assemblage, ni le montage de la façade.

Les tubes permettant de tenir le vitrage sont en acier S 235. Ils ont un diamètre de 244,5 mm et une épaisseur de 12 mm. Comme il y 8 tubes de 6,52 m et 2 tubes de 3,47 m,

poids pour l’ensemble des tubes de 9314 kg et un coût total de

Les murs de séparation en parpaing

Ils ont une épaisseur de 20 cm et une hauteur de 2,90 m. Le premier mur mesure 4,38 m et les deux autres 4,57 m de large. Au total, on a 2352,5€.

La surface occupée par l’isolant est de 338,1 m2. Ce qui donne un coût total d’isolant

Le plafond en gypse

Les panneaux de gypse représentent une surface de 105 m2. Le coût est de

Les murs en brique

Ils ont une hauteur de 2,90 m et une épaisseur de 33 cm. Deux des murs ont une largeur de 4,38 m et le dernier une largeur de 4,6 m. On obtient un coût de

Le parquet est un plancher de bois de chêne.

Dimensions

5,424 X 6,47 + 5,076 X 3,47 5,424 X 6,47 + 5,076 X 3,47 10 X 6,47

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g d’acier, ce qui donne Pour le ferraillage transversal, on obtient une masse de 203 kg d’acier, ce

Nous avons eu peu d’informations sur le prix du vitrage voulu. Étant donné qu’il est le meilleur de la gamme en ce qui est de l’isolation thermique et que c’est un double vitrage

Ce prix ne comprend pas les

Les tubes permettant de tenir le vitrage sont en acier S 235. Ils ont un diamètre de de 6,52 m et 2 tubes de 3,47 m,

total de 46 570€ pour

Ils ont une épaisseur de 20 cm et une hauteur de 2,90 m. Le premier mur mesure

. Ce qui donne un coût total d’isolant

. Le coût est de 6300€.

Ils ont une hauteur de 2,90 m et une épaisseur de 33 cm. Deux des murs ont une largeur de 4,38 m et le dernier une largeur de 4,6 m. On obtient un coût de 3487€.

Surface

52,71 m2 52,71 m2 64,7 m2 170,12 m2



La surface à appliquée est la6120€.

Toilettes

100€ par toilette, soit en tout

Gros œuvre

La surface a appliqué est la surface sans le parquet, soit 50 mPour le carrelage on obtient,

Le coût total de notre pas



La surface à appliquée est la surface de la salle de bar, soit 51 m

€ par toilette, soit en tout 300€.

œuvre

surface a appliqué est la surface sans le parquet, soit 50 m2. Pour le carrelage on obtient, 30 000€.

Le coût total de notre passerelle est approximativement

2 030 000€

Page 27

surface de la salle de bar, soit 51 m2. Soit un coût de

approximativement de :



VIII. Plans



Page 28



IX. Photos maquette



Photos maquette

Page 29



Annexes

Annexe 1 : Note de calcul arc central

ROBOT 2009 Date: 18/12/08

Propriétés du projet: Arc central Nom du fichier :: Arc central.rtdEmplacement: C:IVP2construction PasserelleCréé: 18/12/08 01:00 Modifié: 18/12/08 03:05 Taille: 1457664 Auteur : DE GEYER - MONELLO Bureau: EIVP, Promotion 49Adresse: 15, rue Fénelon 75010 Paris

Caractéristiques de l'analyse de l'exemple : Type de structure : Treillis plan Coordonnées du centre géométrique de la structure: X = 35.227 (m) Y = 0.000 (m) Z = 4.630 (m)

Coordonnées du centre de gravité de la structure: X = 35.077 (m) Y = 0.000 (m) Z = 5.120 (m) Moments d'inertie centraux de la structure: Ix = 56183.000 (kg*m2) Iy = 54400199.062 (kg*m2)Iz = 54346869.800 (kg*m2)Masse = 76891.868 (kg) Description de la structure

Nombre de noeuds:Nombre de barres:Eléments finis linéiques:Eléments finis surfaciques:Eléments finis volumiques:Liaisons rigides: Relâchements: Relâchements unilatéraux:Relâchements nonCompatibilités: Compatibilités élastiques:Compatibilités nonAppuis: Appuis élastiques:Appuis unilatéraux:



Note de calcul arc central

Arc central

Arc central.rtd Emplacement: C:IVP2construction Passerelle

Modifié: 18/12/08 03:05

MONELLO - POYANRD - VICTOR EIVP, Promotion 49 15, rue Fénelon 75010 Paris

Caractéristiques de l'analyse de l'exemple :

Treillis plan

Coordonnées du centre géométrique de la structure:

Coordonnées du centre de gravité de la structure:

Moments d'inertie centraux de la structure:

(kg*m2) (kg*m2)

(kg)

Description de la structure Nombre de noeuds: 184 Nombre de barres: 365 Eléments finis linéiques: 365 Eléments finis surfaciques: 0 Eléments finis volumiques: 0

0 0

Relâchements unilatéraux: 0 Relâchements non-linéaires: 0

0 Compatibilités élastiques: 0 Compatibilités non-linéaires: 0

4 Appuis élastiques: 0 Appuis unilatéraux: 0

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Appuis non-linéaires:Rotules non-linéaires:Cas: Combinaisons:

Resumé de l'analyse

Méthode de solution Nbre de degrés de liberté stat.:

Largeur de la bande avant/après optimisation: Durée des calculs [s] Durée max agrégation + décomp.: Durée max itér. sur sous Durée max solution prb. nonlin.: Durée totale: Espace disque et mémoire utilisés [o Espace totale du disque utilisé: Espace pour fichier TMP solveur: Espace pour itérat. s/sous Mémoire:

Elém. diagon. de la matrice de rigidité

4.180761e+008 Précision:

Liste de cas de charges/types de calculs Cas 1 : Poids propreType d'analyse: Statique linéaire

Energie potentielle : Précision :

Cas 2 : PlatelageType d'analyse: Statique linéaire Energie potentielle : Précision :

Cas 3 : IPE A 330Type d'analyse: Statique linéaire

Energie potentielle : Précision : Cas 4 : ExploitationType d'analyse: Statique linéaire




linéaires: 0 linéaires: 0

9 4

Méthode de solution - SKYLINE Nbre de degrés de liberté stat.: 360

Largeur de la bande avant/après optimisation: 186 8

Durée des calculs [s] Durée max agrégation + décomp.: 0 Durée max itér. sur sous-espace: 0 Durée max solution prb. nonlin.: 0

1

Espace disque et mémoire utilisés [o] Espace totale du disque utilisé: 108528 Espace pour fichier TMP solveur: 0 Espace pour itérat. s/sous-esp.: 0

194880

Elém. diagon. de la matrice de rigidité Min/Max après décomposition:1.695516e+010 14

Liste de cas de charges/types de calculs

Poids propre Statique linéaire

2.55850e+001 (kN*m) 5.83493e-012

Platelage Statique linéaire

2.53493e-001 (kN*m) 4.15229e-012

IPE A 330 Statique linéaire

3.19091e-001 (kN*m) 3.57678e-012

Exploitation Statique linéaire

3.86864e+001 (kN*m) 4.16806e-012

Page 31

Min/Max après décomposition:



Cas 5 : NeigeType d'analyse: Statique linéaire

Energie potentielle : Précision : Cas 6 : ELU1Type d'analyse: Combinaison linéaire

Cas 7 : ELU2Type d'analyse: Combinaison linéaire

Cas 8 : ELS1Type d'analyse: Combinaison linéaire

Cas 9 : ELS2

Annexe 2 : Note de calcul arc latéral

ROBOT 2009 Date: 18/12/08

Propriétés du projet: Arc latéral Nom du fichier :: Arc latéral.rtdEmplacement: C:\IVP2\Projet Créé: 18/12/08 01:00 Modifié: 18/12/08 02:54 Taille: 1820160 Auteur : DE GEYER - MONELLO Bureau: EIVP, Promotion 49Adresse: 15, rue Fénelon 75010 Paris Caractéristiques de l'analyse de l'exemple : Type de structure : Treillis plan Coordonnées du centre géométrique de la structure: X = 35.227 (m) Y = 0.000 (m) Z = 4.630 (m) Coordonnées du centre de gravité de la structure: X = 35.089 (m) Y = 0.000 (m) Z = 5.121 (m) Moments d'inertie centraux de la structure: Ix = 62664.053 (kg*m2) Iy = 59224435.358 (kg*m2)Iz = 59165688.713 (kg*m2)Masse = 83800.845 (kg) Description de la structure



Neige Statique linéaire

3.12192e-001 (kN*m) 4.14197e-012

ELU1 Combinaison linéaire


ELS1 Combinaison linéaire

ELS2

Note de calcul arc latéral

Arc latéral

Arc latéral.rtd Projet construction Passerelle

Modifié: 18/12/08 02:54

MONELLO - POYANRD - VICTOR EIVP, Promotion 49 15, rue Fénelon 75010 Paris

Caractéristiques de l'analyse de l'exemple :

Treillis plan

Coordonnées du centre géométrique de la structure:

Coordonnées du centre de gravité de la structure:

Moments d'inertie centraux de la structure:

(kg*m2) (kg*m2)

(kg)

Description de la structure

Page 32



Nombre de noeuds:Nombre de barres:Eléments finis linéiques:Eléments finis surfaciques:Eléments finis volumiques:Liaisons rigides: Relâchements: Relâchements unilatéraux:Relâchements nonCompatibilités: Compatibilités élastiques:Compatibilités nonAppuis: Appuis élastiques:Appuis unilatéraux:Appuis non-linéaires:Rotules non-linéaires:Cas: Combinaisons:

Resumé de l'analyse

Méthode de solution Nbre de degrés de liberté stat.:

Largeur de la bande avant/après optimisation: Durée des calculs [s] Durée max agrégation + décomp.: Durée max itér. sur sous Durée max solution prb. nonlin.: Durée totale: Espace disque et mémoire utilisés [o] Espace totale du disque utilisé: Espace pour fichier TMP solveur: Espace pour itérat. s/sous Mémoire:

Elém. diagon. de la matrice de rigidité

4.193134e+008 Précision:

Liste de cas de charges/types de calculs Cas 1 : Poids structureType d'analyse: Statique linéaire


Cas 2 : PlatelageType d'analyse: Statique linéaire


Cas 3 : IPE A 330



Nombre de noeuds: 184 Nombre de barres: 365 Eléments finis linéiques: 365

ents finis surfaciques: 0 Eléments finis volumiques: 0

0 0

Relâchements unilatéraux: 0 Relâchements non-linéaires: 0

0 Compatibilités élastiques: 0 Compatibilités non-linéaires: 0

4 élastiques: 0

Appuis unilatéraux: 0 linéaires: 0 linéaires: 0

9 4

Méthode de solution - SKYLINE Nbre de degrés de liberté stat.: 360

Largeur de la bande avant/après optimisation: 186 8

Durée des calculs [s] Durée max agrégation + décomp.: 0 Durée max itér. sur sous-espace: 0 Durée max solution prb. nonlin.: 0

1

Espace disque et mémoire utilisés [o] Espace totale du disque utilisé: 108528 Espace pour fichier TMP solveur: 0 Espace pour itérat. s/sous-esp.: 0

194880

Elém. diagon. de la matrice de rigidité Min/Max après décomposition:1.895321e+010 14

charges/types de calculs

Poids structure Statique linéaire

2.74993e+001 (kN*m) 4.62383e-012

Platelage Statique linéaire

3.06212e-001 (kN*m) 3.38165e-012

IPE A 330

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Min/Max après décomposition:



Type d'analyse: Statique linéaire

Energie potentielle : Précision : Cas 4 : ExploitationType d'analyse: Statique linéaire

Energie potentielle : Précision : Cas 5 : NeigeType d'analyse: Statique linéaire


Cas 6 : ELU1Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 7 : ELU2Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 8 : ELS1Type d'analyse: Combinaison linéaire

Cas 9 : ELS2Type d'analyse: Combinaison linéaire

Annexe 3 : Note de calcul béton armé

1 Niveau : • Nom : Niveau standard• Cote de niveau : • Tenue au feu : 0 h• Fissuration : peu préjudiciable• Milieu : non

2 Poteau : Poteau1

2.1 Caractéristiques des matériaux : • Béton

(kG/m3) • Aciers longitudinaux • Aciers transversaux

2.2 Géométrie :

2.2.1 C Diamètre2.2.2 Epaisseur de la dalle2.2.3 Sous dalle2.2.4 Sous poutre2.2.5 Enrobage



Statique linéaire

3.86216e-001 (kN*m) 3.53607e-012

Exploitation Statique linéaire

4.68486e+001 (kN*m) 3.74699e-012

Neige Statique linéaire

1.92232e-003 (kN*m) 1.59301e-013





: Note de calcul béton armé

: Niveau standard : --- : 0 h : peu préjudiciable : non agressif

Poteau : Poteau1 Nombre : 1

Caractéristiques des matériaux :

: fc28 = 25,00 (MPa) Poids volumique = 2447,32

: type HA fe = 500,00 (MPa) : type HA fe = 500,00 (MPa)

Diamètre = 40,0 (cm) Epaisseur de la dalle = 0,00 (m) Sous dalle = 6,51 (m) Sous poutre = 6,51 (m) Enrobage = 3,0 (cm)

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Nombre : 1

Poids volumique = 2447,32

fe = 500,00 (MPa) fe = 500,00 (MPa)



2.3 Hypothèses de calcul : • Calculs suivant • Dispositions sismiques• Poteau préfabriqué • Tenue au feu • Prédimensionnement • Prise en compte de l'élancement• Compression • Cadres arrêtés • Plus de 50% des charges appliquées :

2.4 Chargements :

Cas Nature Gpoutre permanente Gplatelage permanente Q1 d'exploitation N1 neige

2.5 Résultats théoriques :

2.5.1 Analyse de l'Elancement

Lu (m)Direction Y : 6,51Direction Z : 6,51

2.5.2 Analyse détaillée

λ = max (λλ = 65,12 λ > 50 α = 0,6*(50/Br = 0,11 (m2)A= 5,50 (cm2)Nulim = α[Br*fc28/(0,9* 2.5.3 Ferraillage :

• Coefficients de sécurité• global (Rd/Sd)• section d'acier réelle

2.6 Ferraillage :

Barres principales :• 7 HA

Ferraillage transversal :• 44 Cad HA

e = 3*0,14 + 41*0,15

3 Quantitatif :

• Volume de Béton



Hypothèses de calcul :

: BAEL 91 mod. 99 Dispositions sismiques : non

: non : forfaitaire

: non Prise en compte de l'élancement : oui

: simple : sous plancher

Plus de 50% des charges appliquées : : avant 90 jours

Chargements :

ature Groupe N (kN)

permanente 1 7,72 permanente 1 10,50 d'exploitation 1 105,00 neige 1 56,96

Résultats théoriques :

Analyse de l'Elancement

Lu (m) K λ 6,51 1,00 65,12 6,51 1,00 65,12

Analyse détaillée

λy ; λz)

= 0,6*(50/λ)^2) = 0,32 Br = 0,11 (m2) A= 5,50 (cm2)

[Br*fc28/(0,9*γb)+A*Fe/γs] = 752,22 (kN)

Ferraillage :

Coefficients de sécurité global (Rd/Sd) = 3,15

d'acier réelle A = 5,50 (cm2)

Barres principales : HA 10,0 l = 6,48 (m)

Ferraillage transversal : HA 6,0 l = 1,20 (m)

e = 3*0,14 + 41*0,15 (m)

Volume de Béton = 0,82 (m3)

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• Surface de Coffrage • Acier HA

• Poids total• Densité • Diamètre moyen• Liste par diamètres :

Diamètre 6,0 10,0



Surface de Coffrage = 8,18 (m2)

Poids total = 39,70 (kG) = 48,51 (kG/m3)

Diamètre moyen = 7,8 (mm) Liste par diamètres :

Longueur Nombre : (m) 1,20 44 6,48 7

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4 Architecture and Construction Project Synthesis

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