フルブリッジ・フェーズシフト方式の 基礎および...
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1Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
フルブリッジ・フェーズシフト方式の基礎および設計ノウハウ
UCC28950
TEXAS INSTRUMENTS JAPAN
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2Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
内容
• フェーズシフト・フルブリッジについて
• UCC28950とUCC2895の比較
• UCC28950特長
• UCC28950設計のヒント
• 評価ボードパフォーマンス
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3Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
• フェーズシフト・フルブリッジについて
• UCC28950とUCC2895の比較
• UCC28950特長
• UCC28950設計のヒント
• 評価ボードパフォーマンス
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4Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
フェーズシフト・フルブリッジとは?
• Duty比50% ON/OFF
• ZVS動作
小型・高効率の電源構築が可能!
QA
QB
T
QC
D1
D2
L
STATE 1
STATE 2
STATE 3
ON
A ; D
OFF
B ; C
B ; C
B ; D
A ; D
GATE D
I L
t0 t1 t2 t3 t4 = t0
VL
I T
VT
GATE C
GATE B
GATE A
QD
42 31+
VI
–
+
VO
–
STATE 4 B ; D A ; C
A ; C
I M
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5Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
PWM制御について
• QA~QD Duty 50% • QA (QC)⇔ QB(QD) 位相差180度
• TonはQC とQD のシフト時間(θ)
S
P
IN
OUTON N
NV
VT ×=
QA
QB
VIN
+
-
QC
QD
D1
D2
LOUTV1 VOUT
T1
TON
T
θ
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6Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
QBd でのZVS動作
• 遅延時間 tABSETを設ける (貫通防止)
• LC共振によりZVS
Iout
( )( ) 222 221'
21
21
INOSSMSLKMM VCIoILLIL ××>+++
QA
QBVIN
+
-
QC
QD
D1
D2
LOUTV1 VOUT
T1LLK + LS
QAg
QBg
QBd
tABSETtABSET
QBd
小
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7Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
QDd でのZVS動作
• 遅延時間 tCDSETを設ける (貫通防止)• LC共振によりZVS
QBd より容易にZVS
QCg
QDg
QDd
tCDSETtCDSET
QA
QB
VIN
+
-
QC
QD
D1
D2
LOUTV1 VOUT
T1LLK +LS
QDd
Iout
( )( ) 222 221'
21
21
INOSSMSLKMM VCIoILLIL ××>+++
大
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8Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
2次側同期整流器の動作
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9Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
同期整流動作 <期間1>
IPRIMAY_T1
0A
0A
IQF
0A
IQE
IPS
IMS
-dILOUT/4
QEg
On
OffQFg
On
Off
IPP
IMP
D
IMP2
IMS2
1 2 3 4
• 期間1
– QA, QD, QF :ON
– QB, QC, QE :OFF
– 1次側からエネルギー伝達
-dILOUT/2
VIN
+
_QB
QE QF
CIN
QA
QD
QC
T1
LOUT
VOUT
+
_
COUTOUTE OUTF
OUTA
OUTB
OUTC
OUTDLMAG
CT
RRE
DA
RS
CS
LS
ON
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10Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
同期整流動作 <期間1→2>
• 期間1 → 2
– QD ターンOFF
– QDd LC共振
– QCボディ・ダイオード導通
-dILOUT/2
VIN
+
_QB
QE QF
CIN
QA
QD
QC
T1
LOUT
VOUT
+
_
COUTOUTE OUTF
OUTA
OUTB
OUTC
OUTDLMAG
CT
RRE
DA
RS
CS
LS QDdQBd
OFF
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11Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
同期整流動作 <期間2>
• 期間 2
– QC, QE ターンON
– QCボディ・ダイオード導通停止 -dILOUT/2
ON
ON
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12Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
同期整流動作 <期間2> 誤解
– 誤解
• QE とQFに流れる電流は同じ値?
↓
No!ターン極性によりほとんどの電流はQFを流れる
-dILOUT/2
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13Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
同期整流動作 <期間2→3>
• 期間2 → 3
– QA, QF ターンOFF
– QBd LC共振
– QBボディ・ダイオード導通
OFF
OFF
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14Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
同期整流動作 <期間3>
• 期間3
– QBターンON
– 1次側からエネルギー伝達
– QBボディ・ダイオード導通停止
ON
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15Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
同期整流動作 <期間3→4>
• 期間3 → 4
– QCターンOFF
– QDd LC共振
– QDボディ・ダイオード導通
OFF
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16Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
同期整流動作 <期間4>
• 期間4
– QD, QF ターンON
– QDボディ・ダイオード導通停止
ON
ON
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17Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
同期整流動作 <期間4→1>
• 期間4 → 1
– QBターンOFF
– QBd LC共振
– QAボディ・ダイオード導通
– 以降サイクル繰り返し
OFF
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18Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
評価ボードでの同期整流波形
3 4 1 2
IQF
QEg
QFg
IQE
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19Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
• フェーズシフト・フルブリッジについて
• UCC28950とUCC2895の比較
• UCC28950特長
• UCC28950設計のヒント
• 評価ボードパフォーマンス
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20Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
UCC2895
UCC28950UCC28950 vs. UCC2895
Function UCC28950 UCC2895
2次側同期整流器コントロール用出力 ○ ×
2次側同期整流器アダプティブディレイ ○ ×
軽負荷時 ダイオード整流制御 ○ ×
超軽負荷時 バーストモード ○ ×
VREF電圧精度20-mA±1.5%
5-mA, ±3%
過電流設定値精度 ±3% ±5%
スロープ補償回路 内蔵 外付け
UVLO 7.3V / 6.7V 11V / 9V
スイッチング周波数設定 R R + C
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21Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
超高効率要求への対応
2次側同期整流器をコントロールすることは可能
(1次側FETコントロール信号を使用)⇒Deadtime期間中は、ボディ・ダイオードに導通してしまう
UCC2895(従来品)
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22Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
超高効率要求への対応
2次側同期整流器をコントロールすることは可能
(1次側FETコントロール信号を使用)⇒Deadtime期間中は、ボディ・ダイオードに導通してしまう
UCC2895(従来品)
超高効率要求では、
ボディ・ダイオード導通での損失も考慮が必要
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23Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
UCC2895(従来品)での同期整流制御
• OUTA とOUTB信号を使用し、
2次側同期整流器を制御
QEとQFが同時に OFFとなってしまう
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24Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
UCC2895(従来品)での同期整流制御
Dead-time中にボディ・ダイオードへ導通
OUTA = QFg=QAg
OUTB = QEg=QBg
VQFd
VQEd
tDELAY
VIN
+
_QB
QEQF
CIN
QA
QD
QC
T1
LOUT
VOUT
+
_
COUTOUTB OUTA
OUTA
OUTB
OUTC
OUTD
LS
DB
DC
CT
RRE
DA
RS
CS
LMAG
VQEd
VQFd
V1
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25Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
UCC28950での同期整流制御
ON
ON
OFF
OFF
ON ON
OFF OFF
QEとQFをオーバーラップ
ボディダイオードへの導通低減
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26Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
UCC28950での同期整流制御
ボディダイオードへの導通が大幅に減っている
効率upが期待される
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27Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
同期整流方式(EF vs. AB)による効率比較
UCC28950EVM (600W)にてデータ取得
93.5%
94.0%
94.5%
95.0%
95.5%
96.0%
96.5%
20% 40% 60% 80% 100%
POUT
Effic
ienc
yUCC2895 AB Sync. Gate Drive SchemeUCC28950 EF Sync. Gate Drive Scheme
UCC28950
UCC2895
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28Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
• フェーズシフト・フルブリッジについて
• UCC28950とUCC2895の比較
• UCC28950特長
• UCC28950設計のヒント
• 評価ボードパフォーマンス
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29Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
UCC28950 特長
• 定常時の高効率化同期整流出力のタイミングを最適化アダプティブディレイ制御可能
• 軽負荷時の高効率化Step1 :2次側ダイオード整流制御Step2 :バーストモード
• 電流モード/電圧モード選択
• 同期制御インターリーブ動作可能
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30Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
UCC28950 2次側配置
コントロールIC2次側配置ループ制御におけるフォトカプラが不要となり、ループバンド幅(fBW)を広くとれる。
ループの高速応答
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31Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
高効率化技術である2次側同期整流制御が容易
★プラチナレベルの高効率電源に対応可能
80 PLUSTM
Climate Savers ComputingTM
UCC28950
OUTE
RSUM
COMPSS/EN
SYNC
VREF
TMIN
VDDOUTA
OUTCOUTD
OUTB
GNDEA+
DELCDDELEF
EA-
CSADEL
ADELEF
OUTF
DELAB
DCM
RT
RARB
CP
RFCZ
VOUT
123456789
101112
2322212019181716151413
RDELAB
RDELCD
RDELEF
RTMIN
RSUM
RT
RE
24
OUTAOUTBOUTCOUTDOUTEOUTF
CS
CLF330pF
RLF21k
CBP21uF
12V Bias
SYNC
VREF
VREF
RG
VREF
RLF122 ohm
REFH
REF
RABH
RAB
CSS RD825k
CBP11uF
RI
RC
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32Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 20123456789
101112
Vin = 400 V, Vout = 12 VLoad current (A)
Ligh
t loa
d po
wer
loss
es (W
)
CCM mode with synchronous FETs
DCM mode with diode rectificationBurst
mode
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 20123456789
101112
Vin = 400 V, Vout = 12 VLoad current (A)
Ligh
t loa
d po
wer
loss
es (W
)
CCM mode with synchronous FETs
DCM mode with diode rectificationBurst
mode
各負荷状態における高効率化対策
超軽負荷(バーストモード)
軽負荷(ダイオード整流)
ノーマル負荷(同期整流のアダプティブディレイ)
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33Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
ノーマル負荷時 :2次側アダプティブディレイ
負荷が重くなるにしたがって、遅延時間が長くなる⇒ボディ・ダイオードへの導通を減らすことができる
軽負荷
最大負荷
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34Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
tABSET2(tCDSET2)
tABSET1(tCDSET1)
ノーマル負荷 : 1次側アダプティブディレイ
軽負荷
最大負荷
負荷が軽くなるにしたがって、遅延時間が長くなる⇒アダプティブディレイによりZVS最適化
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35Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
軽負荷時の高効率化
Step1 軽負荷時の動作
– CSピーク電圧 < DCMスレッショルド電圧 ⇒ダイオード整流開始
– ボディダイオード損失 < FETスイッチング/導通損失 時に効率up
Step2 超軽負荷時の動作
– On-time < tMIN ⇒バーストモード開始
スイッチングロス低減により効率up
比較
QE/QF OFF
超軽負荷バースト
軽負荷ダイオード整流
× ×
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36Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
• フェーズシフト・フルブリッジについて
• UCC28950とUCC2895の比較
• UCC28950特長
• UCC28950設計のヒント
• 評価ボードパフォーマンス
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37Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
UCC28950 電流モード制御設計のヒント
• T1(メイントランス)の設計
励磁電流(ΔILMAG) は ΔILOUT(2次側リップル電流)の半分以下にする
→ΔILMAG スロープ補償としても作用
→ΔILMAG が大きすぎる場合は電圧モードとして動作
mHf
aI
DVLS
LOUT
TYPINMAG 8.2
15.0
)1(≈
××Δ−×
≥
15.0
aII LOUT
LMAG×Δ
≤Δ
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38Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
軽負荷時時の注意
インダクタ電流ネガティブ時
同期整流FET OFF時に過電圧発生(破損の恐れ)
・ネガティブ電流になる前にダイオード整流制御
・同期整流制御を使い続ける
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39Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
UCC28950 電流モード制御設計のヒント
LLK だけではZVS動作が十分ではない場合がある
直列インダクタンス(Ls) を追加する
( )( ) 26uHVC2 2)%50(2
2INMAX
OSS_QA_AVG ≈×=LoadMP
S IL
122)%50(2 aIII LOUTPP
LoadMP ×Δ
−=
( )( ) 222 221'
21
21
INOSSMSLKMM VCIoILLIL ××>+++
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40Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
UCC28950 電流モード制御設計のヒント
Ls使用時QE/QFターンOFF 時に ILS と ILMAG間差異により過電圧発生
クランプダイオード (DB DC) の使用を推奨
入力にクランプすることで、過電圧からQE とQFを保護
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41Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
UCC28950 電流モード制御設計のヒント
41×PPf
LSのインダクタンス値を増やすと、
Tdelay要調整
Ls小 :軽負荷
Ls小 :重負荷
)2(21
OSSQASPP CL
f×××
=π
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42Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
UCC28950 電流モード制御設計のヒント
41×PPf
LSのインダクタンス値を増やすと、
軽/重負荷間でのTdelay値の差が縮まる。
4'1×PPf
Tdelay調整
Ls小 :軽負荷
Ls大 :軽負荷
Ls小 :重負荷
)2(21
OSSQASPP CL
f×××
=π
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43Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
遅延初期値
• スイッチノードのコンデンサ容量を同じ程度にする (QBd, QDd)• 共振周波数(fPP) も同じ程度にする
• 遅延時間については、寄生容量の影響を受けるので実機上で要再調整
)2(212
OSSQAPPSPP Cf
Lf××××
≈×××π
π
)2(21
OSSQASPP CL
f×××
=π
41×
==PP
CDSETABSET ftt
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44Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
スイッチノード QBd
Pout > 50%時に、不完全ZVSの場合
→ LSを増やすことでZVSし易くなる
QAg
QBg
QBd
tABSET = t1 - t0
Set tABSET at resonant tank Peak and Valley
t0 t1 t2 t3 t4
tABSET = t4 - t3
Miller Plateau
t5
Miller Plateau
tMILLER = t2 - t1
tMILLER = t5 - t4
100MAG
SLL ≤
ただし、Lsが大きすぎると遷移時間が長くなり効率が低下するため、
Ls<<LMAGを保つことを推奨
( )( ) 222 221'
21
21
INOSSMSLKMM VCIoILLIL ××>+++
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45Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
スイッチノード QDd
QBd と比べより軽負荷時でもZVS動作する
→1次側に反映される出力電流の影響による
QCg
QDg
QDd
t3 t4
tCDSET = t4 - t3
Miller Plateau
t5
Miller Plateau
( )( ) 222 221'
21
21
INOSSMSLKMM VCIoILLIL ××>+++
Iout
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46Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
• フェーズシフト・フルブリッジについて
• UCC28950とUCC2895の比較
• UCC28950特長
• UCC28950設計のヒント
• 評価ボードパフォーマンス
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47Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
UCC28950評価ボード(EVM)• サイズ :A4の約1/3
9.6cm(W) X18cm(L) X 4.3cm(H)• 最大出力電力 :600W
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48Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
EVM仕様
Min. Typ. Max.
入力電圧 370V 390V 410V
出力電圧 11.4V 12V 12.6V
出力電力 600W
効率(最大負荷時) 94%
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49Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
効率曲線
600W UCC28950 EVM Effiency
83%
84%
85%
86%
87%
88%
89%
90%
91%
92%
93%
94%
95%
96%
10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100%
370V Efficiency
390V Efficiency
410V Efficiency
2次側同期整流器(FET)がターンオフしているため
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50Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
出力リップル電圧 (最大負荷時)
約80mV
Vout =12V
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51Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
ソフト・スタート
VOUTVOUT
無負荷時 (IOUT= 0A)
15ms 15ms
オーバーシュート無し
最大負荷時 (IOUT= 50A)
Vout =12V
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52Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
過渡負荷時の応答性
オーバー/アンダーシュート 500 mV以下
VOUT
IOUT
VOUT
IOUT
50A →5A 5A →50A
Vout =12V
EVM条件:Lout=2uH, Cout=7500uF
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53Texas Instruments 2011 Power Supply Design Seminar
まとめ
超高効率要求に対応可能
■ノーマル負荷同期整流器Overlap制御により効率UP
■軽負荷ダイオード整流により効率UP
■超軽負荷バーストモードにより効率UP
UCC28950