$$ Obj 2 stampan februara

134
statički proraćun STATIČKI PRORAČUN STAMBENI OBJEKAT Po+P+4- ulaz 2 A) KROVNA KONSTRUKCIJA - kao za ulaz 1- jednostruki čelični pocinkovani plasificirani obojen TR lim, na drvenim štafnama, g=10 kg/m 2 max - viševodan krov sa nagibom krovnih ravni =15 odnosno 27% , drvena krovna konstrukcija vezana za a.b. tavanicu - Kalkanski (zabatni) zidovi prate nagib krovnih ravni i neznatno su višlji od krova/ sa kosim serklažem na vrhu i limenim opšivom preko pokrivača - Oluk viseći, van kaplame opterećenje sa krova: sopstv. težina pokrivača g=0.10/cos= 0.11 sneg (povremeno opterećenje) s=(95-)/100= 0.80 vetar (w 0 =0.55kN/ m 2 ) w=1.2sin0.5 5= 0.18 q*= 1.10 kN/ m 2 1. KROVNI ROG na razmaku =1.0 m max opterećenje: za tipičan rog s.tež. drvene grede: g=0.07 kN/m q=1.0 1.10+0.07=1.17 kN/m statički uticaji: najduža krovna ravan je oko 8.0m. Krov će se računati za rogove dužine 6.0m, sa stolicama na krajevima i sredini raspona, pa su oslonci na razmaku oko 2.90m. Streha: beton 60cm, rog prepušten ne više od 70cm, zavisno od toga gde se postavi venčanica . - za rog L=6m na tri oslonca: M1=-1.23 kNm R0= 1.23kN+ niži rog R1=4.24 kN R2=1.27kN 1

description

proracun

Transcript of $$ Obj 2 stampan februara

B) TAVANICA NAD III SPRATOM- pos 400+

statiki proraun

STATIKI PRORAUN

STAMBENI OBJEKAT Po+P+4- ulaz 2

A) KROVNA KONSTRUKCIJA

kao za ulaz 1- jednostruki elini pocinkovani plasificirani obojen TR lim, na drvenim tafnama, g=10 kg/m2 max

vievodan krov sa nagibom krovnih ravni (=15( odnosno 27% , drvena krovna

konstrukcija vezana za a.b. tavanicu Kalkanski (zabatni) zidovi prate nagib krovnih ravni i neznatno su vilji od krova/ sa

kosim serklaem na vrhu i limenim opivom preko pokrivaa

Oluk visei, van kaplame

optereenje sa krova:

sopstv. teina pokrivaag=0.10/cos(= 0.11

sneg (povremeno optereenje)s=(95-()/100=0.80

vetar (w0=0.55kN/ m2 )w=1.2sin((0.55= 0.18

q*=1.10 kN/ m2

1. KROVNI ROG na razmaku (=1.0 m max

optereenje: za tipian rog

s.te. drvene grede: g=0.07 kN/m

q=1.0 (1.10+0.07=1.17 kN/m

statiki uticaji: najdua krovna ravan je oko 8.0m.

Krov e se raunati za rogove duine 6.0m, sa stolicama na krajevima i sredini raspona, pa su oslonci na razmaku oko 2.90m. Streha: beton 60cm, rog preputen ne vie od 70cm, zavisno od toga gde se postavi venanica .

- za rog L=6m na tri oslonca:

M1=-1.23 kNm

R0= 1.23kN+ nii rog

R1=4.24 kN

R2=1.27kN

dimenzionisanje: graa ista kao za prvi objekat- greda dimenzija 10/10 cm, Wx=166cm3 Jx=833cm4(max=M/Wx= 123/166=0.74 kN/cm2 (1.00 (( dop)

f max(5/384(2904(1.17/100/(1000(833)=1.4 cm

usvojeni rog zadovoljava po oba kriterijuma.

2. KROVNA STOLICA- RONJAA optereenje: za sluaj da je nia stolica srednji oslonac rogu duine 6.0m s.te. drvene grede: g=0.08 kN/m

q=4.24+0.08= 4.3 kN/m

statiki uticaji: nii stubac visine manje od 0.7m, na svakom drugom rogu za stolicu,

pajante mogu da se rade samo na viljem delo krova

Mmax= 1/8(2.02(4.3 =2.15 kNm

2Rsred=1.15(2.0(4.3 =10.0 kN

gornja stolica: stupci se mogu raditi i na svakom treem rogu, ali sa pajantama. U svakom sluaju, utroak grae je priblino isti

Mmax= 1/8(2.22(4.3 =2.60 kNm

2Rsred1.15(3.0(4.3 =14.8 kN

dimenzionisanje: i pri istom optereenju, merodavna varijanta sa stupcima na razmaku e=3.0m.

za gredu dimenzija 10/14 cm, Wx=326cm3 (max=M/Wx= 260 /326 =0.80 kN/cm2 (1.00 (( dop)

Ukoliko se rade svi stubovi na 2.0m razmaka, dovoljna je i greda dim. 10/12cm.

3. SLEMENJAA

znatno manje opter. od srednje stolice, moe biti i na stubovima ree postavljenim

(na 3.0m) i sa pajantama na 80cm, zbog viljih stubaca, usvojena dimenzija 10/12cm

4. GREBENJAE, UVALE

manje opter. od srednjih stolica, ali veih raspona- usvojene dimenz 10/14cm.

Po potrebi, zavisno od duine i mesta u krovu, poduprti ih dodatnim stupcima povezanim obrazno fosnama 2(5/12cm

5. STUBAC STOLICA

za stolicu visine 1.8m, Nmax=15.0 kN

za gredu dimenzija 10/10cm, imin=

(=Li/imin =180/2.88=62.5 -> (= 1/( 1-0.8((/100)2)= 1.45

6. (c,max = ((N/F=1.45(15.0/10/10= 0.22 kN/cm2 Mu(1), pa armatura zadovoljava

U pritisnutoj ploi: mrea Q131

Pos 506- Fert tavanica L0=2.70 m, polje G-H /1-3 napred uticaji neznatno manji nego za 10cm duu pos 505- dovoljna takoe samo osnovna armatura u Binoru, mrea u ploi

Pos 507- Fert tavanica Lo=1.90m, polje 5-6 levo nad kupatilima pozadi samo osnovna arm u Binoru, mrea u ploiPos 508- Fert tavanica L0=1.60 m, mokri vorovi nad stanovima S1 iS7 ui deo istog kupatila- pored pos 507 takoe samo osnovna armatura u grediciPos 509- Fert tavanica L0=1.55 m, zajedniki hodnik na spratu za ovako kratke Fertove dovoljna je samo osnovna armatura u Binoru, mrea u ploiB.2. Grede u ploi pos 500+, u pravcu Ferta

Pos 501*-polja D-F i H-J, napred i u ovoj ploi e se raditi po dve grede u poljima sa Fertom pos 501- ukupno etiri mada nema pregrada u tavanu, uraditi pojaane serklae koji nose skraene gredice Ferta i oblogu oko ventilacije.

Takoe, na mestu donjih greda ispod zidova u centralnom delu stana uraditi nosa kao ukruenje ovog dela ploe

Pos 501**- Greda u pravcu Ferta pos 501, ista polja, iznad zida loe dve grede u dva stana, nad spoljnim

zidom loe, po sistom detalju kao gornje

MB30, RA400/500

Pos 502*- 502** - GREDA Lo=3.35 u polju sa Fertom p502 slino kao grede pos501*, samo

znatno krae- nose ventilacije u tavanu i oblogu, odnosno skraene fertove u toj zoni. Prednja greda- nad zidom loe

Pos 504*-polje 4-5, Lo=2.90m (stanovi S1/S7)

kao i prethodne, samo greda duine

manje od 3.0m, dimenzija 25(20cm, obian serkla u ploi - 2R(12 za zategnutu armaturu, uzengije (6/25cm B.3. Ostale pos 500+

Pos 510- KONZOLNE PLOE IZNAD TERASA Lo=1.60+0.20m terase pozadi, sa obe strane objekta su dole duine 1.60m. Nad etvrtim spratom se radi a.b. konz ploa strehe, irine 60cm, nad ovim delom objekta ravna bez obzira na postojanje masivnih ploa. Prema odnosu irina, da bi se streha izravnala, ploa se mora produiti do Lo=1.82m. Prenji deo e biti d=8cm, a zadnji, odnosno prvih 1.60m, kao dole- d=12cm. Ukoliko se bude i ovaj deo oblagao stiroporom (a trebalo bi, zbog hladnih mostova u natprozorniku- gredi p513) debljina e se jednako poveati na oba dela ploeg(kN/m2)p(kN/m2)

1.sopstv. teina ploe 3.00

2.plafon- malter 0.02(20=0.40

3.termoizol u tavanu1.0

4.korisno0.70

ukupno, qu=8.3kPa

- linijsko- venanica krova: Pu=1.7(3(1.4=7.2 kN/m

statiki uticaji: ploa L=1.60+0.22m, venanica uvuenaMu= - 21.5 kNm/m

Ru= 21.3 kN/m

dimenzionisanje: Za plou dp=12cm, h=10.0 cm,RA400/500:Fa, potr=2150/40/0.9/10=6.00 cm2/m- usvojeno R(10/10cm+mrea Q131 podeona ((8/20cm, po detalju. U donjoj zoni: R(10/20cm, armatura iz zategnute strane ploe u vidu zatvorene uzengije.

Pos 511- dve krajnje terase napred (polje 1-2 i 6-7)

ploa Lmax=1.50+0.22 m , ista kao bone, samo neznatno krae. usvojena ploa iste debljine (dp=12cm), prednji deo irine 22cm debljine 8cm, i jednako armriana kao terase bono pozadi-R(10/10cm u gornjoj zoni, polovina zategnute arm u donjoj zoni, podeona ((8/20cm, po istom detalju kao goreNapomena: i u ovoj ploi, grede koje nose dugake konz. ploe pos 10 i 11 radie se sa uzengijama (8. Glavna arm konz ploa R(10 prolazi kroz ove nosae

Pos 512- KONZOLNE PLOE STREHE PO OBIMU OBJEKTA Ploa e biti debljine d=8cm, sa armaturom po detalju- (6/25cm u vidu uzengije i

mrea iz ploe Ferta. Fazonski detalj sa razliitom debljinom ploe dobie se prilikom postavljanja obloge/termoizolacije

Pos 513- Dve grede u bonoj fasadi pozadi, polje 5-6/ose B i L

u ovoj ploi nosi dugaku konz. plou iznad terase pos 510, ili kaplamu i venanicu krova na drugom delu.

Lo=3. 50 m, L=1.05(Lo=3.68m

Mu=40.4 kNm

R0= 44.7 kN

R1= 34.8 kN

greda mora biti dim. 25(40cm, h=37cm

MB30, RA400/500

Fa, pot =4040/40/0.9/37=3.1 cm2 - usvojene 4R(12 u zategnutoj zoni nosaa, u(8/25cm, na 1.0m od oslonaca- (8/12.5cm zbog maisvne ploe

Pos 514- Dve grede u bonoj fasadi pozadi, polje 4-5

samo konz. ploa strehe i venanica. qu=1.7(3.0(1.4+0.6(3.5+2.0=11.7 kN/m uzeta 3.0m krova preko venaniceLo=2.90 m,

Mu=14.0 kNm

Ru= 18.2 kN

greda e u ovoj ploi moe biti dim. 25(20cm, po detalju desno- prema serklaima u ovoj ploi, 3R(12 u donjoj zoni MB30, RA400/500

Pos 515-Greda u nastavku serklaa preko betonskog zida u osi A/3-4

Greda u prednjem delu bono nosi tavanicu pos 502, kaplamu i venanicu qu= 17.5+11.7=32.2 kN/m nikako ne prekidati osnovnu arm iz serklaa koji se postavlja preko zida, ime e se obezbediti ukljetenje nad osloncem, rasteretiti polje i smanjiti ugibi. Plan armiranja dat je dole, a popreni presek grede desnoMu=26.2 kNm

Ru= 41.0 kN

greda je ista kao sve donje na tom mestu, samo je armirana sa R(12 umesto R14

Pos 516- Greda u prednjoj fasadi, krajnja polja levo i desno u osi 2 dva kontinualna nosaa na po tri polja sasvim sa krajeva prednje fasade, sakrivene

su u zidu. Nose slino pos 513- na dborom delu velika konz. ploas pos 512, ostatak kaplamaL=60cm i venanica krova

stat. uticaji- greda na tri polja nejednakih raspona i nejednako optereena

uticaji znatno manji nego u donjim

etaama, greda moe biti visine 20cm, sa armaturom po planu dole i detalju desno.

Ponavlja se, na delu koji nosi konz.

plou terase pos 511 uzengije (8

MB30, RA400/500

Pos 517- Kontinualna greda u prednjoj fasadi, centralni deo

osa 1, sasvim napred: u ovoj ploi, greda nosi samo kratke konz ploe p512

pos 518 p519 stub stub stub

ova greda mora biti visine 40cm, sa armaturom po planu dole. Kontinualac oslonjen delom na stubove iz podruma, sa krajeva na konzole 518. Osa F: dugaka konzola pos519.

Pos 518 Konzola iz zida erker u prednjoj fasadi, osa D duina konzole: LO=80 cm Optereenje: osim bonog zida na erkeru (sa fasadnom oblogom prema terasi), tavanica samo sa jedne strane, sa druge- kaplama i venanica. Na prednjoj ivici prepusta p517- qu=26.5+13.7=40.2 kN/m

- Pu od p 517=29.7 kN

kao nad prizemljem, konzole u osama D i J e biti dim. 25(40cm, h=37cm

Fapot=4400/40/0.9/37=3.3 cm24R(12 u gornjoj zoni, uzengije (6/12.5 na prepustu i 1.0m u polju.

Mu=-44.0 kNm

Tu= 66.3 kN

Pos 519 Konzola iz zida erker u prednjoj fasadi, osa F stub u podrumu uvuen za 25cm, a zid loe ide do prednje ivice terase, pa je duina konzole LO=151 cm

optereenje: tavanica sa obe strane. Na prednjoj ivici prepusta greda p517 konzola u ovoj ploi moe biti dimenzija 25(40cm, h=37cm

MB30, RA400/500, Fapot=12500/40/0.9/37=9.4 cm25R(16 u gornjoj zoni, uzengije (8/12.5 na

prepustu i najmanje 2.0m u polju preko zida.Mu=-125 kNm

Tu= 135 kN

Pos 520- Tri grede u osama B,G,L polje 3-4

i u ovoj ploi se rade tri nosaa- u osama B, G, L kao i dole. Grede nose tavanice nad ulaznim predsobljem sa obe strane i pripadajue optereenje sa krova

optereenje: sve tri grede su praktino identino optereene- razlika u duini tavanica je 10cm. Uzee se i konc sila od pos 502* kao dole, mada je realno manja

greda i u ovoj ploi mora biti dimenzija 25(40cm MB30, RA400/500 Fapot=5330/40/0.9/37=4.00cm2 progustiti uzengije (8 u polju u zoni

i malo preko osloncaLo=2.82m

Mu=53.3kNm

Pos 521 Kratke grede nad ulazom u stanove u prednjem delu isto kao i dole, sa neto drugaijim teretom- fert pos 05 obostrano; qu=2(14.6+2.0=31.2 kN/mMu= 14.1 kNm

greda dim. 25(20cm, h=17.5cm

Fa,pot=2.23 cm2za ovu plou, dovoljan obian serkla sa proguenim uzengijama, 2R(12 u(6/15cm u polju i malo iza oslonca

Pos 522 Dve grede ispred lifta

Isto kao dole- dva kratka nosaa u osama D i F prenose tavanicu na nosee zidove/stubove i poto su male duine, i nastavci serklaa preko zidova u tim osama, bie ravni sa ploom.

qu=5.1/2(9.95+2=27.5 kN/m

grede ak i tee optereene nego dole/ ukupan teret sa krova i poslednje tavanice vei od stambenog

Lo=1.55m

Mu=10.0 kNm

R0=23.3 kN

greda dim. 25(20cm, h=17.5cm

Fa,pot=1000/40/0.9/17.5=1.6cm2dovoljan obian serkla sa proguenim uzengijama, 2R(12 u(6/15cm u polju i malo iza oslonca.

Bitno je da se armatura serklaa du osa D i F od prednjeg dela ne prekida ba nad ovim poljem, kako bi se sauvao kontinuitet grede- navukao momenat i nad oslonac i smanjili uticaji i ugibi u polju hodnika.

Pos 523-GREDA Lo=5.07, nad zidom stana S4 prema hodniku , osa 4 u ovoj ploi nema direktan teret, i ovde Fert pos501 okrenut na duu stranu S obzirom na raspon, uraditi pojaan

serkla dimenzija 25(20cm po detalju desno

C) TAVANICA NAD 3. SPRATOM - pos 400+

Meuspratna konstrukcija: polumontana Fert, d=20cm.

Beton i za ovu plou MB30, armatura GA240/360, RA400

Optereenje stambene tavanice: kao dole- g=4.0, p=1.50 qu=9.1kPa

Raspored noseih zidova i pregrada po stanovima na etvrtom spratu identian kao na prvom, drugom i treem.

Redni broj pos, tavanice i grede u nivou pos 400+ u svemu prema pos 200+.

horizontalni serklai: od ove ploe do vrha objekta armirani sa (2R(12, u(6/25cm D) TAVANICA NAD 2. SPRATOM - pos 300+

Raspored noseih zidova i pregrada po stanovima na treem spratu identian sa prvim i drugim.

Redni broj pos, tavanice i grede u nivou pos 300+ u svemu prema pos 200+.

horizontalni serklai- zakljuno sa ovom ploom armirani sa (2R(14, u(6/25cm

E) TAVANICA NAD PRVIM SPRATOM- pos 200+

Meuspratna konstrukcija- polumontana Fert, d=20cm.

Beton za sve pos u ovoj ploi MB30, armatura GA240/360, RA400

Optereenje stambene tavanice: kao dole- g=4.0, p=1.50 qu=9.1kPa

E.1. tavanice

Pos 201- Fert tavanica L0=5.07 m, polje D-F i H-J/1-4

osim to je Fert tavanica najveeg raspona, i jako je optereena - nosi dva zida u stanu iznad. s.t. pregrade: Pu=1.6(2.6(2.80=11.6 kN/m

statiki uticaji: tavanica e se tretirati u dve varijante- po prvoj emi nosi dva zida-

kuhinja i kupatilo, ali blia osloncima. U drugoj varijanti- pregrada izmeu dve sobe, jedan zid na sredini raspona. L=L0 +dz= 5.07+0.25=5.32 m

Mu=50.4 kNm/m

R0=34.6

R1=36.9 kN/m

Mu=47.5 kNm/m

R0=30.3 kN

R1=29.7 kN/m

dimenzionisanje: za razmak gredica

e=40cm, momenat u jednoj gredici iznosi:

Mu(1)=0.4(50.4=20.16 kNm

od svih fertova, najoptereenija pos u

ovoj ploi/ i inae u objektu:

kb=17.5/=3.53 -> s= 0.142

xn=s(h=0.143(17.5=2.5cmMu(1) pa usvojena armatura zadovoljava

Ispod zida, umesto jednog reda

blokova ispune, uraditi rebro za ukruenje-

serkla popreno na gredice, po detalju

U ploi: mrea Q131

Pos 203- Fert tavanica L0= 3.50 m pozadi

polja 5-6/ B-C-D i 5-6/ J-K-L, samo raspodeljen teret

samo za raspodeljeno:

Mu= q(L2/8=15.4 kNm/m

Ru= q (L/2 = 16.8 kN/m

Mu(1)=6.16kNm/ gredici, dovoljna

1R(8 kao dodatna u Binoru, mrea u ploi, na pola raspona rebro za ukruenje

Pos 204- Fert tavanica L0= 2.90 m

takoe zadnji deo objekta- polje 4-5 na obe strane

statiki uticaji samo za raspodeljen teret

L=1.05(2.90=3.05m

Mu= q(L2/8=13.7 kNm/m

Ru= q (L/2 = 15.8 kN/m

potrebna dodatna R(8 u Binoru, mrea u ploi

Pos 204/1- Fert tavanica L0= 2.90 m, nosi smaknut zid u stanu S1/S7

polje 4-5, zid odvaja sobu od hodnika, d=12cm- samo po jedna gredica u polju

Mu=21.3 kNm/m

R0= 20.3 kN/m

R1= 19.06 kN/m

armatura: Mu(1)=8.55 kNm/ gredici

- potrebna 1R(10 kao dodatna u Binoru:

Mu=(0.77+0.785)(40(0.9(17.5=9.8kNm

U ploi: mrea Q131, ispod zidova

popreni serklai, kao uz p201/2

Pos 205- Fert tavanica L0=2.80 m, polja napred - B-C-D i J-K-L

prednji deo, ukupno u etiri polja samo raspodeljeno Mu= 9.75 kNm/m

Ru= 13.4 kN/m

Mu(1)=3.9 kNm/ gredici

Za samo osnovnu armaturu u Binoru,

granina nosivost preseka:

Ms=0.77(40(0.9(17.5/100=4.85kNm/gredici

Ms>Mu(1), pa armatura zadovoljava

U pritisnutoj ploi: mrea Q131

Pos 205/1- Fert tavanica L0=2.80 m, nosi pregradu

samo u polju B-C, odnosno K-L u velikom stanu kosa pregrada kupatila prema hodniku. Za najnepovoljniji poloaj zida, na pola raspona:

za tavanice koje nose zid u ovom polju

dovoljna 1R(8 pored ve postojee (osnovne) armature

Mu(1)=(0.77+0.5)(40(09(17.5=8.00 kNmRo=R1=19.2 kN/m

Mu= 18.4 kNm/m

Mu(1)=0.4(Mu=7.4 kNm

u pritisnutoj ploi- zavarena mrea Q131, ispod zida, koliko god je mogue tano da se izvede, popreno / koso rebro kroz FertPos 206- Fert tavanica L0=2.70 m, polje G-H /1-3 napred

uticaji neznatno manji nego za 10cm duu pos 205- dovoljna takoe samo osnovna

armatura u Binoru, mrea u ploi

Pos 206/1- Fert tavanica L0=2.70 m, polje G-H/3-4 nosi pregradu

prema pos 205/1, usvojena 1R(8 kao dodatna, mrea ploi, serkla popreko na

gredice Ferrta ispod zida

Pos 207- Fert tavanica Lo=1.90m, uz lift

polje 5-6 levo i desno od lifta i stepenita,

Pos 208- Fert tavanica L0=1.60 m, mokri vorovi nad stanovima S1 iS7

ui deo istog kupatila- pored pos 207 takoe samo osnovna armatura u gredici

Pos 209- Fert tavanica L0=1.55 m, zajedniki hodnik na spratu

za ovako kratke Fertove dovoljna je samo osnovna armatura u Binoru, mrea u ploiE.2. Grede u ploi pos 200+, ispod zidova u pravcu Ferta

Pos 201*-polja D-F i H-J, napred

ukupno etiri grede u pravcu Ferta pos201, samo na manjem delu nose zid d=12cm ili skraene gredice Ferta i oblogu oko ventilacije

qu1=1.6(2.8(2.6+2.0=13.6 kN/m za zid i gredu

statiki uticaji: prosta greda Lo=5.07m

R0=12.25 kN

R1=27.6 kN

Mu=28.1 kNm

greda moe biti dimenzija 25(20cm, h=17.5cm

Fapot= 2810/40/0.9/17.5= 4.5 cm2- usvojene 4R(12 u donjoj zoni grede, uzengije (6/15cm celom duinom, zbog srazmerno dugake grede

Pos 201**- greda u pravcu Ferta pos 201, ista polja, loe

dve grede u dva stana, nose spoljni zid loe sa otvorom na manje od pola duine.

statiki uticaji:

R0= 16.2 kN

R1= 40.2 kN

Mu=39.3 kNm

uticaji su neto vei, greda ipak

moe biti u ploi- dimenzija 30(20cm

MB30, RA400/500

Fapot= 3930/40/0.9/17.5= 6.23 cm2- potrebne 5R(14 za zategnutu armaturu, uzengije (6/25, uz oslonce na 1.0m (6/12.5cm

Pos 202*-GREDA Lo=3.35, nosi zid loe, d=25cm greda u osi 2, polje F-G, nosi spoljni zid loe izmeu dva Ferta p202

Mu=9.2 kNm

R0 = 6.3 kN

R1= 15.8 kN

uticaji su srazmerno mali, dovoljan

obian serkla dimenzija 25(20cm po detalju desno

Pos 202**- greda u pravcu Ferta pos 202, ista polja

dve grede u dva stana, nose spoljni zid loe sa otvorom na manje od pola duine.

statiki uticaji:

R0=35.9 kN

R1=36.5 kN

Mu=27.4 kNm

greda moe biti dimenzija 25(20cm

MB30, RA400/500

Fapot= 2740/40/0.9/17.5= 4.4 cm2- dovoljne 4R(12 za zategnutu armaturu, uzengije (6/15cm celom duinom

Pos 203*- dve grede u verikalnoj osi, u polju 5-6, Lo=3.50m

dve grede u stanovima pozadi, ispod zidova d=20cm, kao i dole- celom duinom zid izmeu dve sobe

qu=1.6(2.8(3.4+2.0=17.2kN/m

Mu=31.6 kNm

Ru=29.1 kN

greda dimenzija 25(20cm, po

detalju za pos 201**- 4R(14 u donjoj zoni, uzengije (6/25cm, uz oslonce ( 6/12.5cm

Pos 204*-polje 4-5, Lo=2.90m (stanovi S1/S7)

po tri grede u stanu- zid d=12cm delom raspona, pregrada u pravcu Ferta pos 4, ili skraeni Fertovi oko ventilacije

Mu=10.9 kNm

R0=17.2 kN

R1= 8.5 kN

uticaji su minimalni, greda e biti

dimenzija 25(20cm , obian serkla u ploi ispod zida - 2R(12 za zategnutu armaturu, uzengije (6/25cm

Pos 205*- Greda Lo=2.80m, poljeB-C/K-L

zid sobe celim rasponom ili kosi zid kupatila u hodniku na ulazu u stan

L=1.05(Lo=2.94 m

Mu=14.7 kNm

Ru=20.0 kN

greda e biti dimenzija 25(20cm

Fapot= 1470/40/0.9/17.5= 2.33 cm2pojaan serkla u ploi- 3R(12 u donjoj zoni, uzengije (6/25cm

Pos 206*-Greda Lo=2.70m, ispod zida d=12cm polje G-H ( nad stanom S4) greda kraa za 10cm od pos 205*, sa istim teretom- usvojena po istom detalju kao prethodna

E.3. Ostale pos 200+Pos ST 200- Stepenite od prvog prema drugom spratu

optereenje kao za prvi krak:

gp

s.t. kose ploe:3.00

stepenici+ obrada:3.00

korisno optereenje:2.50

granino optere: qu=14.1 kN/m2

statiki uticaji: krak se oslanja na spoljni zid i gredu pos 224 Mu= 20.60 kNm/m

R0= 21.5 kN/m- oslonac na podestu

R0= 24.1 kN/m- oslonac na gredu

dimenzionisanje: usvojena ploa dp=12cm, h=10 cm

- Fa, pot=2060/40/0.9/10=5.73 cm2/m

- usvojeno R(10/10cm- u kraku irine 1.20 m, podeona ( 8/20cm

Pos 210- KONZOLNE PLOE TERASA POZADI terase pozadi (polje 5-6, sa obe ue strane objekta) su najdue

optereenjeg(kN/m2)p(kN/m2)

1.sopstv. teina ploe 3.00

2.plafon- malter 0.02(20=0.40

3.pod/ obrada1.00

4.korisno2.0/4.00

ukupno, qu1=7.05qu=3.6/7.2

- linijsko- zid na spoljnoj ivici terase- parapet visine 100cm: Pu=1.6(2.6=4.2 kN/m

statiki uticaji: ploa L=1.60m , zidani parapeti Mu=-20.4 kNm/m

Ru= 21.2kN/m

Mu=-22.6 kNm/m

dimenzionisanje: Za plou dp=12cm, h=10.0 cm,RA400/500:Fa, potr=2260/40/0.9/10=6.3 cm2/m

- usvojeno R(10/10cm+mrea Q131 (ukupno-9.2cm2/m), podeona ((8/20cm, po detalju. U donjoj zoni: R(10/20cm, armatura iz zategnute strane ploe u vidu zatvorene uzengije.

Pos 211- dve krajnje terase napred (polje 1-2 i 6-7)

ploa Lmax=1.50m , ista kao bone, samo neznatno krae

usvojena ploa iste debljine (dp=12cm) i jednako armrirana kao terase bono pozadi-R(10/10cm u gornjoj zoni, polovina zategnute arm u donjoj zoni, podeona ((8/20cm, po detalju dole

Napomena: grede/ ili serklai koji nose dugake konz. ploe pos 10 i pos11 radie se sa uzengijama (8. R(10 prolazi kroz ove nosae, ali srazmerno veliku T silu primaju poprena gvoa u gredama

Pos 212- Centralni deo objekta- loe

tri loe nad glavnim ulazom imaju

kratke konz. ploe (do 50cm).

ploe e biti iste debljine (12cm), sa

armaturom po detalju. Na prednjoj ivici

parapet ograde ali i fasadni stubovi na uglu

Pos 213- Dve grede u bonoj fasadi pozadi, polje 5-6/ose B i L

u podrumu ulaz u garau, na svim etaama gore se radi nosa koji sem fasadnog zida

u tom polju nosi i dugaku konz. plou terase pos 10.

qu=1.6(2.6(5.8+4.0=28.2kN/m samo od zidaLo=3. 50 m, L=1.05(Lo=3.68m

Mu=68.0 kNm

R0= 80.5 kN

R1= 65.5 kN

greda mora biti dim. 25(40cm, h=37cm

MB30, RA400/500

Fa, pot =6800/40/0.9/37=5.1 cm2 - usvojene 4R(14 (6.16cm2) u zategnutoj zoni nosaa, u(8/25cm, na 1.0m od oslonaca- (8/12.5cm.

Pos 214- Dve grede u bonoj fasadi pozadi, polje 4-5

isto kao prethodna, ali nema terase- qu=28.2kN/m tereti samo od zida. Relativno mali otvor nee se odbijatiLo=2.90 m,

Mu=31.2 kNm

Ru= 43.0 kN

greda e biti dim. 25(40cm, istovre-meno i natprozornik u tom polju, po detalju desno- prema serklaima u ovoj ploi, R(14

MB30, RA400/500

Pos 215-Greda u nastavku serklaa preko betonskog zida u osi A/3-4

Ova greda nosi tavanicu pos 02 i male konc sile od greda ispod pregradnih zidova.

Fasadni zid u polju se podrazumeva.

nikako ne prekidati osnovnu arm iz

serklaa koji se postavlja preko zida, ime e se obezbediti ukljetenje nad osloncem, rasteretiti polje i smanjiti ugibi. Plan armiranja dat je doleMu=31 kNm

T0=76.7 kN

R1= 54.2 kN

Pos 216- Greda u prednjoj fasadi, krajnja polja levo i desno u osi 2

dva kontinualna nosaa na po tri polja sasvim sa krajeva prednje fasade, sakrivene

su u zidu. Nose isto- zid na drugom spratu delom u otvorima za prozore, na velikom delu i

teka terasa pos 11

stat. uticaji- greda na tri polja nejednakih raspona i nejednako optereena

greda mora biti visine 40cm, sa armaturom po planu dole.

Ponavlja se, na delu koji nosi konz. ploe terasa /loa uzengije ( 8

Pos 217- Kontinualna greda u prednjoj fasadi, centralni deo

osa 1, sasvim napred: greda naizmenino nosi teak fasadni zid i kratke konz ploe

loa zidovi su u tim poljima uvueni na osu 2, na grede pos 1** i 2**. Srazmerno mali

otvori nee se tretirati.

Problem: dugaka krajnja polja Lo=5.07m.

Drugi problem: polje H-J smaknuto za 5cm, svakako kontinuirati armaturu nad

osloncem, makar moralo posebno gvoe da se dodaje kroz zajedniki deo preseka. Ovo je bitno jer e se time znaajno smanjiti ugibi u inae dugakom krajnjem desnom polju i rasteretiti nosa u polju

greda mora biti visine 40cm, sa armaturom po planu dole. Kontinualac oslonjen

delom na stubove iz podruma, sa krajeva na konzole 218. Osa F: dugaka konzola pos 19.

na delu koji nosi konz. ploe loa uzengije (8, kao to je ve napominjano

Pos 218 Konzola iz zida erker u prednjoj fasadi, osa D J najistureniji deo objekta- polja D-E-F-J u prednjoj fasadi oslanja se delom na

stubove iz podruma, ali i na dve konzole- p18 i srednju duu, pored ulaza, p19.

duina konzole: LO=80 cm

Optereenje: osim bonog zida na erkeru (sa fasadnom oblogom prema terasi), tavanica samo sa jedne strane. Na prednjoj ivici prepusta eoni zid preko grede p217

- qu=29.7+1.6(2.6(5.8+4.00=57.8 kN/m

- Pu od p217= 57.9kN

kao nad prizemljem, konzole u osama

D i J e uvek biti dim. 25(40cm, h=37cm

Fapot=7550/40/0.9/37=5.7 cm24R(14 u gornjoj zoni, uzengije (8/12.5 na prepustu i 1.0m u polju.

Mu=-75.5 kNm

Tu= 110 kN

Presek 25(40cm na prepustu i najmanje 2.0m u polju preko zida. Fasadna opeka se u nivou svake etae oslanja preko L profila sakrivenog u spojnici i utiplovanog u masu grede

Pos 219 Konzola iz zida erker u prednjoj fasadi, osa F najistureniji deo objekta- polja D-E-F-J u prednjoj fasadi oslanja se delom na

stubove iz podruma, ali i na dve konzole p18 i srednju duu, pored ulaza, p19.

duina konzole: LO=151 cm, greda nosi zid do prednje ivice loe

Optereenje: unutranji zid/ izmreu dva stana i tavanica sa obe strane. Na prednjoj ivici prepusta eoni zid preko grede p217

- qu=30.3+16+1.6(2.6(3.8+5.00=67.1 kN/m

- Pu od p217= 125 kN- velika reakcija iz dugakih polja

konzola u osi F mora biti dimenzija

najmanje 25(50cm, h=47cm

MB30, RA400/500, kb=47/=2.333 > 2.31 ->

lom po armaturi za MB30, (bitno-nije krt)

(a/(b=10/4.3%o, Fapot=2080/40/0.9/47=12.4 cm25R(19 u gornjoj zoni, uzengije (10/12.5 na

prepustu i najmanje 2.0m u polju preko zida.Mu=-208 kNm

Tu= 213 kN

Pos 220- Tri grede u osama B,G,L polje 3-4

U ovoj ploi i nagore rade se po tri nosaa- osim u osama B i L, i u stanu br. 4 na

svakom spratu odavde nagore nedostaje deo zida/osa G. Sve tri grede praktino jednako optereene- nose tavanice nad ulaznim predsobljem sa obe strane, preko njih i pregrade mokrih vorova i kuhinja, koje su uglavnom smetene u delu objekta bez prirodnog svetla.

Raspon polja gde je ukinut nosei zid u vertikalnoj osi-Lo=2.82m

optereenje: sve tri grede su praktino identino optereene- razlika u duini

tavanica je 10cm

qu=23.3+19.2+4.0=46.5 kN/m

konc. sile od pos 202*: Pu=15.8 kN

Lo=2.82m

Mu=71.3kNm

Ro= 97.0 na zid u osi

R1= 87 na zid u hodniku

i ova greda je nastavak serklaa preko zida dz=25cm, mora biti dimenzija 25(40cm MB30, RA400/500 Fapot=7130/40/0.9/37=5.35cm2 progustiti uzengije (8 u polju u zoni

i malo preko oslonca

Pos 221 Kratke grede nad ulazom u stanove u prednjem delu

kao i dole- neposredno nad ulaznim vratima, u vertikalnim osama C, H i K nedostaje deo noseeg zida nad predsobljem u duini 1.30-1.80m. Nosai neto krai i manje optereeni od pos 220.

qu=13.4+19.2+2=34.6 kN/m

Mu= 15.6kNm

R0=37.8 kN

R1=33.9 kN

greda dim. 25(20cm, h=17.5cm

Fa,pot=2.47cm2za ovu plou, dovoljan obian serkla sa proguenim uzengijama, 2R(14 u(6/15cm u polju i malo iza oslonca

Pos 222 Dve grede ispred lifta

u polju glavnog ulaza- D-F, u osi 4 ne postoji nosei zid u prizemlju. Na svim gornjim

etaama ovaj zid je deo hodnika i nosie ga greda duine Lo=5.07m.

Da se ovaj nosa ne bi dodatno optereivao i tavanicom, a i inae je teko optereen (pre svega, velike je duine) tavanica u polju D-F e biti okrenuta paralelno sa zidom, na duu stranu.

Dva kratka nosaa u osama D i F prenose tavanicu na nosee zidove/stubove i poto su male duine, i nastavci serklaa preko zidova u tim osama, bie ravni sa ploom.

qu=5.1/2(9.1+2=25.2 kN/m

Lo=1.55m

Mu= 9.1kNm

R0=21.5 kN

greda dim. 25(20cm, h=17.5cm

Fa,pot=910/40/0.9/17.5=1.4cm2dovoljan obian serkla sa proguenim uzengijama, 2R(14 u(6/15cm u rasponu i malo iza oslonca.

Bitno je da se armatura serklaa du osa D i F od prednjeg dela ne prekida ba nad ovim poljem, kako bi se sauvao kontinuitet grede- povukao momenat i nad oslonac i smanjili uticaji i ugibi u polju hodnika.

Pos 223-GREDA Lo=5.07, nosi zid d=25cm prema hodniku greda u pravcu Ferta pos201 optereena celom duinom zidom stana prema

hodniku ispred lifta

qu=1.6(2. 6(3.8+4.0=19.8 kN/m

greda mora biti dimenzija 25(40cm

Fapot=7010/40/0.9/37=5.27 cm2 progustiti uzengije u polju na 1.0m levo i desno od oslonca Mu=70.1kNm

Ru =52.6 kN

Pos 224- GREDA- NOSA STEPENITA

greda je Lo=2.90m, nosi dva stepenina kraka u nivou ploe pos 200+ greda u pravcu Ferta pos 204, dimenzija 25(20cm, h=17.5

MB30, RA400/500

Fa, pot=3035/40/0.9/17.5=4.8 cm2 5R(12 u donjoj zoni, u(6/15cm celom duinom gredeMu=30.35 kNm

Ru= 39.8 kN

HORIZONTALNI SERKLAI

u nivou meuspratne konstrukcije, preko svih noseih i veznih zidova, visine 20cm, armirani sa (2R(14, u(6/25cm

Ispod pregradnih zidova popreno na gredice tavnice, visine 20cm, armirani sa

(2(12, u(6/25cm.

U pregradnim zidovima d=12cm: u visini nadvratnika uraditi po celoj duini zidova

serklae visine 20cm, arm. sa (2(10, u(6/20cm

F) TAVANICA NAD PRIZEMLJEM , ulaz 2 - pos 100+

Meuspratna konstrukcija nad prizemljem: polumontana Fert, d=20cm.

Beton za sve pos u ovoj ploi MB30, armatura GA240/360, RA400/500

Razlike u odnosu na donju plou:

objekat je u poljima G-J (desno od ulaza u polje sa autoliftom) preputen za stranove

Takoe, polje ulaznog vetrobrana je u prizemlju drugaije u odnosu na podrum i sve ostale gornje etae- zid u osi 4 postoji na svim nivoima osim u prizemlju, pa su tome prilagoene orijentacija tavanica i sve ostale pos u ovoj zoni.

Kao posledica, zid zajednikog hodnika od prvog sprata pa do vrha objekta u polju D-E-F, U osI 4 nije nosei- mora da se radi podvlaka ispod njega (pa i nad prizemljem), takoe i tavanice se od ove ploe nagore moraju oslanjati drugaije. Tavanica u polju ispred lifta je okrenuta na duu stranu, da se ne bi optereivala greda koja je inae jako dugaka i teko optereena (pos 123) - celom duinom nosi zid izmeu stana hodnika na prvom spratu.

Ova ploa ima erker proiren i nad ulaznim poljima- stepenite glavnog ulaza i polje sa autoliftom D-F-G. To zahteva nove pos (konzole) u osama prepusta, ali su tavanice u tom delu nepromenjene po pravcima oslanjanja. Od pos 100+ pa nagore fasada izbaena u poljima od ose D do ose G.

Dispozicija pregrada po stanovima na prvom spratu i u prizemlju se donekle razlikuje, to u ovom trenutku i nije previe bitno. Bitno je da se nosei zidovi u podrumu i prizemlju nastavljaju nagore bez izmena, tavanice su praktino uvek isto orijentisane.

Kako je reeno, jedino polje D-E-F ima diskontinuitet u prizemlju (nosei zid u osi 4 ne postoji) i o tome se mora voditi rauna- greda pos 31 e se pojavljivati na svim nivoima poev od ovog.

Optereenje stambene tavanice: isto kao za pos 200+-400+

optereenjeg(kN/m2)p(kN/m2)

1.sopstv. teina tavanice 2.60

2.plafon- malter 0.40

3.ravnajui sloj+ podovi1.00

4.korisno optereenje1.50

ukupno, qu=1.6(g+1.8(p=9.10 kPa

F.1. tavanice

Pos 101- Fert tavanica L0=5.07 m, polje D-F i H-J/1-4

dugaka i jako optereena tavanica - nosi dva zida u stanu na prvom spratu. ista visina na gornjim etaama-H=2.80m s.t. pregrade: Pu=1.6(2.80(2.60=11.6 kN/m

statiki uticaji: prema dispoziciji pregrada na prvom spratu, tavanica e se tretirati

u dve varijante optereenja- po prvoj emi nosi dva zida-kuhinja i kupatilo, ali su zidovi blii osloncima. U drugoj varijanti- pregrada izmeu dve sobe, jedan zid na sredini raspona.

L=L0 +dz= 5.07+0.25=5.32 m

Mu=50.4 kNm/m

R0=34.6

R1=36.9 kN/m

Mu=47.5 kNm/m

R0=30.3 kN

R1=29.7 kN/m

dimenzionisanje: za razmak gredica

e=40cm, momenat u jednoj gredici iznosi:

Mu(1)=0.4(50.4=20.16 kNm

kb=17.5/=3.53 -> s= 0.142

xn=s(h=0.143(17.5=2.5cmMu(1) pa usvojena armatura zadovoljava

Ispod zida, umesto jednog reda

blokova ispune, uraditi rebro za ukruenje-

serkla popreno na gredice, po detalju

U ploi: mrea Q131

Pos 103- Fert tavanica L0= 3.50 m pozadi

polja u zadnjem delu objekta, 5-6/ B-C-D i 5-6/ J-K-L, samo raspodeljen teret , Fert

okrenut na drugi pravac, prema garai u podrumu i noseim zidovima u horizontalnom pravcu

samo za raspodeljeno:

Mu= q(L2/8=15.4 kNm/m

Ru= q (L/2 = 16.8 kN/m

Mu(1)=6.16kNm/ gredici, dovoljna

1R(8 kao dodatna u Binoru, mrea u ploi, na pola raspona rebro za ukruenje

Pos 104- Fert tavanica L0= 2.90 m

takoe zadnji deo objekta- polje 4-5 na obe strane

statiki uticaji samo za raspodeljen teret

L=1.05(2.90=3.05m

Mu= q(L2/8=13.7 kNm/m

Ru= q (L/2 = 15.8 kN/m

potrebna dodatna R(8 u Binoru, mrea u ploi

Pos 104/1- Fert tavanica L0= 2.90 m, nosi smaknut zid u stanu S1/S7

polje 4-5, zid odvaja sobu od hodnika, d=12cm- samo po jedna gredica izmeu dve

grede pos 04*

Mu=21.3 kNm/m

R0= 20.3 kN/m

R1= 19.06 kN/m

armatura: Mu(1)=8.55 kNm/ gredici

- potrebna 1R(10 kao dodatna u Binoru:

Mu=(0.77+0.785)(40(0.9(17.5=9.8kNm

U ploi: mrea Q131, ispod zidova

popreni serklai, kao uz p201/2

Pos 105- Fert tavanica L0=2.80 m, polja napred - B-C-D i J-K-L

prednji deo, ukupno u etiri polja samo raspodeljeno Mu= 9.75 kNm/m

Ru= 13.4 kN/m

Mu(1)=3.9 kNm/ gredici

Za samo osnovnu armaturu u Binoru,

granina nosivost preseka:

Ms=0.77(40(0.9(17.5/100=4.85

Ms>Mu(1), pa armatura zadovoljava

U pritisnutoj ploi: mrea Q131

Pos 105/1- Fert tavanica L0=2.80 m, nosi pregradu

samo u polju B-C, odnosno K-L u velikom stanu kosa pregrada kupatila prema hodniku. Za najnepovoljniji poloaj zida, na pola raspona:

za tavanice koje nose zid u ovom polju

dovoljna 1R(8 pored ve postojee (osnovne) armature

Mu(1)=(0.77+0.5)(40(09(17.5=8.00 kNmRo=R1=19.2 kN/m

Mu= 18.4 kNm/m

Mu(1)=0.4(Mu=7.4 kNm

u pritisnutoj ploi- zavarena mrea Q131, ispod zida, koliko god je mogue tano da se izvede, popreno / koso rebro kroz FertPos 106- Fert tavanica L0=2.70 m, polje G-H /1-3 napred

uticaji neznatno manji nego za 10cm duu pos 105- dovoljna takoe samo osnovna

armatura u Binoru, mrea u ploi

Pos 106/1- Fert tavanica L0=2.70 m, polje G-H/3-4 nosi pregradu

prema pos 105/1, usvojena 1R(8 kao dodatna, mrea u ploi, serkla popreko na

gredice Ferta ispod zida

Pos 107- Fert tavanica Lo=1.90m, uz lift

polje 5-6 levo i desno od lifta i stepenita, samo osnovna armatura u gredici, mrea u ploi

Pos 108- Fert tavanica L0=1.60 m, mokri vorovi nad stanovima S1 i S5

ui deo istog kupatila- pored pos 107 takoe samo osnovna armatura u gredici

Pos 109- Fert tavanica L0=1.55 m, zajedniki hodnik nad prizemljem

dovoljna je samo osnovna armatura u Binoru, mrea u ploiF.2. Grede u ploi nad prizemljem, ispod zidova u pravcu Ferta

Pos 101*-polja D-F i H-J, napred

nad prizemljem- tri grede u pravcu Ferta pos101, na manjem delu raspona nose zid

d=12cm ili skraene gredice Ferta i oblogu oko ventilacije. etvrta greda- u polju D-E-F radie se istovremeno sa serklaem nad zidom vetrobrana i izgledae drugaije od ostalih pos 101*. Imae i posebnu oznaku- pos125. qu1=1.6(2.8(2.6+2.0=13.6 kN/m za zid i s.t. grede

statiki uticaji: prosta greda Lo=5.07m

R0=12.25 kN

R1=27.6 kN

Mu=28.1 kNm

greda moe biti dimenzija 25(20cm, h=17.5cm

Fapot= 2810/40/0.9/17.5= 4.5 cm2- usvojene 4R(12 u donjoj zoni grede, uzengije (6/15cm celom duinom, zbog srazmerno dugake grede

Pos 101**- greda napred, u pravcu Ferta pos 101, loe

Na prvom spratu se pojavljuju loe iznad grejanih prostorija u prizemlju, zidovi se

padaju na osu 2. Uvuene zidove u dva stana nose grede izmeu Fertova.

Optereenje: spoljni zid loe sa otvorom na manje od pola duine.

R0= 16.2 kN

R1= 40.2 kN

Mu=39.3 kNm

uticaji su neto vei, greda ipak

moe biti u ploi- dimenzija 30(20cm

MB30, RA400/500

Fapot= 3930/40/0.9/17.5= 6.23 cm2- potrebne 5R(14 za zategnutu armaturu, uzengije (6/25, uz oslonce (6/12.5cm

Pos 102*-GREDA Lo=3.35, nosi pregradu u stanu, d=12cm tri polja sa fertom p102: pregrade u pravcu Ferta nose grede p102*, ukupno est greda u ploi, polja A-B, F-G i L-M

uticaji su srazmerno mali, dovoljan

obian serkla dimenzija 25(20cm po detalju desnoMu=9.2 kNm

R0 = 6.3 kN

R1= 15.8 kN

Pos 102**- GREDA ispod zida loe, iznad autolifta

prema arhitektonskom reenju prvog sprata i rasporedu zidova na ploi, loa samo

u polju F-G: greda nosi spoljni zid loe sa otvorom

statiki uticaji:

R0=35.9 kN

R1=36.5 kN

Mu=27.4 kNm

greda moe biti dimenzija 25(20cm

MB30, RA400/500

Fapot= 2740/40/0.9/17.5= 4.4 cm2- dovoljne 4R(12 za zategnutu armaturu, uzengije (6/15cm celom duinom

Pos 103*- dve grede u verikalnoj osi, u polju 5-6, Lo=3.50m

dve grede u stanovima pozadi, ispod zidova d=20cm, celom duinom zid izmeu dve sobe- qu=1.6(2.8(3.4+2.0=17.2kN/m

Mu=31.6 kNm

Ru=29.1 kN

greda dimenzija 25(20cm, po

detalju desno- 4R(14 u donjoj zoni, uzengije (6/25cm, uz oslonce ( 6/12.5cm

Pos 104*-polje 4-5, Lo=2.90m (stanovi S1/S5 u prizemlju)

po tri grede u stanu - zid d=12cm delom raspona, pregrada u pravcu Ferta pos 4, ili skraeni Fertovi oko ventilacije

Mu=10.9 kNm

R0=17.2 kN

R1= 8.5 kN

uticaji su minimalni, greda e biti

dimenzija 25(20cm , obian serkla u ploi ispod zida - 2R(12 za zategnutu armaturu, uzengije (6/25cm

Pos 105*- Greda Lo=2.80m, poljeB-C/K-L

zid sobe celim rasponom ili kosi zid kupatila u hodniku na ulazu u stan

L=1.05(Lo=2.94 m

Mu=14.7 kNm

Ru=20.0 kN

greda e biti dimenzija 25(20cm

Fapot= 1470/40/0.9/17.5= 2.33 cm2pojaan serkla u ploi- 3R(12 u donjoj zoni, uzengije (6/25cm

Pos 106*-Greda Lo=2.70m, ispod zida d=12cm polje G-H ( nad stanom S4) greda kraa za 10cm od pos 105*, sa istim teretom- usvojena po istom detalju kao prethodna

F.3. Ostale pos 100+Pos ST100- Stepenite od prvog prema drugom spratu

optereenje kao za donji krak:

gp

s.t. kose ploe:3.00

stepenici+ obrada:3.00

korisno optereenje:2.50

granino optere: qu=14.1 kN/m2

statiki uticaji: krak se oslanja na spoljni zid i gredu pos 24. Spratna visina: 3.0m

Mu= 20.60 kNm/m

R0= 21.5 kN/m

R1= 24.1 kN/m

dimenzionisanje: usvojena ploa dp=12cm, h=10 cm

- Fa, pot=2060/40/0.9/10=5.73 cm2/m

- usvojeno R(10/10cm- u kraku irine 1.20 m, podeona ( 8/20cm

Pos 110- KONZOLNE PLOE TERASA POZADI terase pozadi (polje 5-6, sa obe strane objekta) su iste irine kao na gornjim etaama

optereenjeg(kN/m2)p(kN/m2)

1.sopstv. teina ploe 3.00

2.plafon- malter 0.02(20=0.40

3.pod/ obrada1.00

4.korisno2.0/4.00

ukupno, qu1=7.05qu=3.6/7.2

- linijsko- zid na spoljnoj ivici terase- parapet visine 100cm: Pu=1.6(2.6=4.2 kN/m

statiki uticaji: ploa L=1.60m

Mu=-20.4 kNm/m

Ru= 21.2kN/m

Mu=-22.6 kNm/m

dimenzionisanje: Za plou dp=12cm, h=10.0 cm,RA400/500:Fa, potr=2260/40/0.9/10=6.3 cm2/m

- usvojeno R(10/10cm+mrea Q131 (ukupno-9.2cm2/m), podeona ((8/20cm, po detalju. U donjoj zoni: R(10/20cm, armatura iz zategnute strane ploe u vidu zatvorene uzengije.

Napomena: grede/ ili serklai koji nose dugake konz. ploe pos 10,11,12 radie se sa uzengijama (8. Armatura terasa R(10 prolazi kroz ove nosae, ali srazmerno veliku T silu primaju poprena gvoa u gredama

Pos 111- dve krajnje terase napred (polje 1-2 i 6-7)

ploa nad prizemljem ista kao gore- Lmax=1.50m

usvojena ploa iste debljine (dp=12cm) i jednako armirana kao terase bono pozadi-R(10/10cm u gornjoj zoni, polovina zategnute arm u donjoj zoni, podeona ((8/20cm, po detalju dole

Pos 112- Centralni deo objekta- loe nad ulazom

tri loe nad glavnim ulazom imaju

kratke konz. ploe (do 50cm).

ploe e biti iste debljine (12cm), sa

armaturom po detalju-( 8/15cm+ mrea iz ploe. Na prednjoj ivici parapet ograde ali i fasadni stubovi na uglu

Pos 113- Dve grede u bonoj fasadi pozadi, polje 5-6/ose B i L

u podrumu ulaz u garau, na svim etaama gore se radi nosa koji sem fasadnog zida

u tom polju nosi i dugaku konz. plou terase pos 10.

qu=1.6(2.6(5.8+4.0=28.2kN/m samo od zidaLo=3. 50 m, L=1.05(Lo=3.68m

Mu=68.0 kNm

R0= 80.5 kN

R1= 65.5 kN

greda mora biti dim. 25(40cm, h=37cm

MB30, RA400/500

Fa, pot =6800/40/0.9/37=5.1 cm2 - usvojene 4R(14 (6.16cm2) u zategnutoj zoni nosaa, u(8/25cm, na 1.0m od oslonaca- (8/12.5cm.

Pos 114- Dve grede u bonoj fasadi pozadi, polje 4-5

isto kao prethodna, ali nema terase- qu=28.2kN/m tereti samo od zida. Relativno mali otvor nee se odbijatiLo=2.90 m,

Mu=31.2 kNm

Ru= 43.0 kN

greda dim. 25(40cm, istovremenoi natprozornik u tom polju, po detalju desno- prema serklaima u ovoj ploi, R(14

MB30, RA400/500

Pos 115-Greda u nastavku serklaa preko betonskog zida u osi A(M)/3-4

Bona polja napred- dve grede u krajnjim poljima nose tavanicu pos 102 i male konc sile od greda ispod pregradnih zidova. Fasadni zid u polju se podrazumeva.

nikako ne prekidati osnovnu arm iz

serklaa koji se postavlja preko zida, ime e se obezbediti ukljetenje nad osloncem, rasteretiti polje i smanjiti ugibi. Plan armiranja dat je doleMu=31 kNm

T0=76.7 kN

R1= 54.2 kN

Grupa greda u prednjoj fasadi- erker nad prizemljem, ulaz 2Pos 116- Greda u prednjoj fasadi, polja levo i desno

dva kontinualna nosaa na po tri polja sasvim sa krajeva prednje fasade, sakrivene

su u zidu ravnog dela fasade u prizemlju-osa 2.

optereenje: zid na prvom spratu delom u otvorima za prozore, na znatnom delu i

teka terasa

stat. uticaji- greda na tri polja nejednakih raspona i nejednako optereena

greda mora biti visine 40cm, sa armaturom po planu dole.

Ponavlja se, na delu koji nosi konz. ploe terasa /loa uzengije ( 8

Pos 117- Kontinualna greda u prednjoj fasadi, centralni deo

osa 1, sasvim napred: greda naizmenino nosi teak fasadni zid i kratke konz ploe

loa zidovi su u tim poljima uvueni na osu 2, na grede pos 101** i 102**. Srazmerno mali otvori nee se tretirati.

Problem: dugaka krajnja polja Lo=5.07m.

Drugi problem: polje H-J smaknuto za 5cm, svakako kontinuirati armaturu nad

osloncem, makar morala posebna armatura da se dodaje kroz zajedniki deo betonskog preseka

Leva dva polja su vidljiva- nad stepenitem stambenog ulaza i nad vratima autolifta erker poinje od ove ploe/ fasada u prizemlju je ravna sa poljima A-D. Stub ispod konzole u osi F (zid autolift/ podest stambenog dela) je uvuen za 25cm isto arh detalj.

greda mora biti visine 40cm, sa armaturom po planu dole. Kontinualac oslonjen

delom na stubove iz podruma, levi kraj na konzole 118/119.

na delu koji nosi konz. ploe loa uzengije (8, kao to je ve napominjano

Pos 118 Konzola iz zida erker u prednjoj fasadi, osa D centralni deo odjekta je preputen za nekih 80cm u odnosu na levi deo fasade u

prizemlju. Jedan deo se oslanja na stubove iz podruma, desno ud ulaza u autolift, ali i na konzole- p18 duine LO=80 cm i pos 19, u osi F, u ovoj ploi dua za 25cm.

optereenje krajnjih nosaa: kozole nose zid na sratu-na erkeru (sa fasadnom

oblogom prema), i tavanicu sa jedne strane. Na prednjoj ivici prepusta eoni zid preko grede p117

- qu=29.7+1.6(2.6(5.8+4.00=57.8 kN/m

- Pu od p117= 57.9kN- vea je reakcija u osi J konzola u osi D e biti

dim. 25(40cm, h=37cm

MB30, RA400/500, Fapot=7550/40/0.9/37=4.7cm2za prvu plou e se usvojiti 5R(14 u gornjoj zoni, uzengije (8/12.5 na prepustu i 1.0m u polju.Mu= - 75.5 kNm

Tu= 110.0 kN

Presek 25(40cm na prepustu i najmanje 2.0m u polju preko zida. Fasadna opeka se oslanja preko L profila sakrivenog u spojnici i utiplovanog u masu grede

Pos 119 Konzola iz zida erker u prednjoj fasadi, osa F erker nad prednjim delom prizemlja- polja D-E-F-J u prednjoj fasadi oslanja se

delom na stubove iz podruma, ali i na dve konzole- p18 i srednju duu, pored ulaza, p19. Stub u osi F/ leva strana vrata autolifta je uvuen za 25cm i u podrumu, i tako se radi do poslednje etae.

Konzolne ploe loe su izbaene jo za 41cm, a zid koji razdvaja loe se radi sve do prednje ivice terase, pa je duina konzole: LO=110+41 cm.

Optereenje: osim zida izmeu dva stana konzola nosi i tavanicu sa obe strane. U ravni ose 1 greda p117

- qu=30.3+16+1.6(2.6(3.8+5.00=67.1 kN/m

- Pu od pos 117= 125 kN- velika reakcija iz dugakih polja/ najvea du ovog nosaa

Mu=-208 kNm

Tu= 213 kN

uticaji su isti kao na gornjim nivoima, ali greda moe biti sputena samo 20cm ispod

ploe- ovaj deo se vidi nad stepenitem i od spolja.

Da bi se dobio potreban presek, podii gredu u zid prvog sprata- da bi se uklopili redovi giter bloka sa betonskim presekom , to znai 20cm iznad ploe/ jedan red bloka.

Konano, greda e nad prizemljem biti dimenzija 25(60cm, h=57cm

MB30, RA400/500 Upozorava se ovde, kao i gore, da je ovaj nosa sa daleko najveim uticajima u celom objektu

i da se mora paljvo izvesti. Na gornjim etaama je greda dim. 25(50cm i sakrivena u zidu ispod ploe, kako je dato za pos 219.

Usvojeno kao za gornje konzole- nee se smanjivati armatura iako je presek neto vee visine- 5R(19 u gornjoj zoni, uzengije (10/12.5 na prepustu i najmanje 2.0m u polju preko zida.

Jo jedna specifinost u prizemlju, za ovu gredu: poto konzol. ploa loe ima debljinu d=12cm, i prednji deo nosaa mora biti tog preseka. To i nije problem, poto su uticaji na prvih 40cm mali. Karakeristini preseci dati su dole

presek grede na prepustu i iza osloncaprednji deo erkera-pos112

Grede u unutranjosti objekta, nad prizemljem, ulaz 2

Pos 120- Dve grede u vertikalnim osama B i L, polje 3-4

u ovoj ploi dve grede, praktino jednako optereene- nose tavanice nad ulaznim

predsobljem sa obe strane, preko njih i pregrade mokrih vorova i kuhinja, koje su uglavnom smetene u delu objekta bez prirodnog svetla.

Raspon polja gde je ukinut nosei zid u vertikalnoj osi-Lo=2.82m

optereenje u polju: qu=23.3+19.2+4.0=46.5 kN/m

konc. sile od pos 102*: Pu=15.8 kN

Lo=2.82m

Mu=71.3kNm

Ro= 97.0 na zid u osi

R1= 87 na zid u hodniku

i ova greda je nastavak serklaa preko zida dz=25cm, mora biti dimenzija 25(40cm MB30, RA400/500 Fapot=7130/40/0.9/37=5.35cm2 progustiti uzengije (8 u polju u zoni

i malo preko oslonca

Pos 121 Kratke grede nad ulazom u stanove u prednjem delu

nad sva tri stana koji su orijentisani na prednju fasadu, neposredno nad ulaznim

vratima, u vertikalnim osama C, H i K nedostaje deo noseeg zida nad predsobljem u duini 1.30-1.80m. Nosai neto krai i manje optereeni od pos 120.

Greda u osi H je tee optereena- dugaak fert pos 101, ali je zato kraa- Lo=1.30m

qu=13.4+19.2+2=34.6 kN/m za due grede C/K

Mu= 15.6kNm

R0=37.8 kN

R1=33.9 kN

greda dim. 25(20cm, h=17.5cm

Fa,pot=2.47cm2za ovu plou, dovoljan obian serkla sa proguenim uzengijama, 2R(14 u(6/15cm u polju i malo iza oslonca

Pos 122 Dve grede u hodniku ispred lifta

u polju glavnog ulaza- D-F, u osi 4 ne postoji nosei zid u prizemlju. Na svim gornjim

etaama ovaj zid je deo hodnika i nosie ga greda duine Lo=5.07m.

Da se ovaj nosa ne bi dodatno optereivao i tavanicom, a i inae je teko optereen (pre svega, velike je duine) tavanica u polju D-F e biti okrenuta paralelno sa zidom, na duu stranu.

Dva kratka nosaa u osama D i F prenose tavanicu na nosee zidove/stubove i poto su male duine i nastavci serklaa preko zidova u tim osama, bie ravni sa ploom.

qu=5.1/2(9.1+2=25.2 kN/m- samo raspodeljeno sa Ferta

Lo=1.55m

Mu= 9.1kNm

R0=21.5 kN

greda dim. 25(20cm, h=17.5cm

Fa,pot=910/40/0.9/17.5=1.4cm2dovoljan obian serkla sa proguenim uzengijama, 2R(14 u(6/15cm u rasponu i malo iza oslonca.

Bitno je da se armatura serklaa du osa D i F od prednjeg dela ne prekida ba nad ovim poljem, kako bi se sauvao kontinuitet grede- povukao momenat i nad oslonac i smanjili uticaji i ugibi u polju hodnika.

Pos 123-GREDA Lo=5.07, nosi zid d=25cm prema hodniku, osa 4 greda u pravcu Ferta pos101 optereena celom duinom zidom stana prema

hodniku ispred lifta

qu=1.6(2. 6(3.8+4.0=19.8 kN/m

greda mora biti dimenzija 25(40cm

Fapot=7010/40/0.9/37=5.27 cm2 progustiti uzengije u polju na 1.0m

levo i desno od oslonca

za preporuku je da se armatura

serrklaa levo i desno prepusti bar 70-80cm u dublju gredu/cilj je smanjiti ugibe u poljuMu=70.1kNm

Ru =52.6 kN

Pos 124- GREDA- NOSA STEPENITA

greda je Lo=2.90m, nosi dva stepenina kraka u nivou ploe nad prizemljem

greda u pravcu Ferta pos 104, dimenzija 25(20cm, h=17.5

MB30, RA400/500

Fa, pot=3035/40/0.9/17.5=4.8 cm2 5R(12 u donjoj zoni, u(6/15cm celom duinom gredeMu=30.35 kNm

Ru= 39.8 kN

Pos 125-samo u ovoj ploi- polje D-F, Lo=5.07m

greda nad unutranjim zidom vetrobrana, osim to je serkla nad zidom nosi i

poetak ventilacija na prvom spratu.

Greda e zbog razmaka zid vetrobrana

u prizemlju/ventilacije na spratu biti irine 40cm, sa optereenjem kao prethodna pos 101*, uveanim za s.t. same grede i armirana po detalju, sa dvostrukim uzengijama

horizontalni serklai- preko svih noseih i veznih zidova, u niovu tavanice, visine najamanje 20cm, armirani sa (2R(14, u(6/25cmG) TAVANICA NAD PODRUMOM- pos 0+ Podrum postoji ispod celog objekta, tavanica iznad podruma na ulazu 2 je ravna.Pod stambenog prizemlja je na koti 0.60-1.20m od kote platoa du june/zapadne strane objekta.

Postoji velika visinska razlika terena/ desna strana nia za skoro 1.0m od strane prema obj. 1. Dalje, planirane su podzemne garae sa prateim saobraajnicama oko objekta, potpuno ukopani prostor praktino u gabaritu cele parcele, sa podovima u nagibu ili ravnim, zavisno od dela garanog prostora u podrumu. Temeljna ploa samog objekta mora biti ravna, prizemlje odignuto od terena a plato ispred objekta na nekim mestima preko 1.2m ispod kote prizemlja. Sve zajedno, posledica je velika visina poruma ispod samog objekta, po A-G projektu usvojena spratna visina H=4.30m, koliko je korieno i za ovaj proraun.

Polje desno od stepenita stambenog ulaza nema tavanicu- planiran je autolift prema podrumskim prostorijama. Ostatak prizemlja: namena isto stambena.

G.1. OPTEREENJA PLOE NAD PODRUMOM

Optereenje stambene tavanice, (masivna a.b. ploa) bez i sa parcijalnim

koeficijentima propisanim BAB-om:

optereenjeg(kN/m2)p(kN/m2)

1.sopstv. teina tavanice 4.50

2.plafon- malter 0.40

3.ravnajui sloj+ podovi1.00

4.korisno optereenje1.50

stambeno, ukupno, qu=1.6(g+1.8(p= 12.2 kPa

Prema izmenama Zakona o vanrednim situacijama, Investitor je duan da tavanicu

iznad podrumske etae izgradi tako da moe da izdri optereenje od zaruavanja objekta. Samim tim, analiza optereenja za stambenu tavanicu ne vai, jer oigledno nee biti merodavna. Prema Pravilniku o tehnikim normativima za sklonita, sl. list SFRJ br. 38/77, 11/80 i 30/80, i lanu 55 optereenje od zaruavanja se nanosi kao ravnomerno raspodeljeno, u iznosu od 17.5kPa, za objekte spratnosti P+4.

Prema lanu 61 istog Pravilnika, za proraun prema graninim stanjima, koef. sigurnosti mora biti (=1.1. Optereenje tavanice nad podrumom, za sluaj zaruavanja objekta:

optereenjeg(kN/m2)p(kN/m2)

1.sopstv. teina tavanice 4.50

2.ravnajui sloj+ podovi1.00

3.plafoni u podrumu0.40

4.korisno u prizemlju1.50

5.optereenje od ruevina17.50

ukupno, qu=1.1((g+p)=27.5kPa

S obzirom na raspone tavanice u podrumu i granino optereenje, oigledno je da Fert tavanica ne moe da izdri Pravilnikom zahtevano optereenje i uticaje koji se za ovaj sluaj javljaju. Radie se masivna a.b. ploa dp=18cm, betonom MB30, armatura MA500/560 i RA400/500S druge strane, za analizu seizmikih uticaja, ukupnih masa objekta i u konanom optereenja na temeljnu plou i uticaja koji se javljaju u njoj, potrebno je raunati na normalno stanje eksploatacije objekta, sa stvarnim stalnim teretima i propisanim korisnim optereenjima i za ovu tavanicu kao i za sve gornje, pa e se prva tabela/analiza optereenja za stambenu pos 0+ koristiti pri proraunu seizm. uticaja i napona na tlo/ proraunu temeljne ploe.U pogledu noseih zidova, praktino svi zidovi iz podruma postoje i u prizemlju. G.2. STATIKI UTICAJITavanica nad podrumom ovog objekta je ravna i radie se jednistven model za celu povrinu. Otvori za stepenite, lift i autlift e se uzeti u obzir.

Model tavanice dat je dole, kao i dijagrami uticaja u obe zone. Podrazumeva se da linijskih tereta nema nakon uruavanja objekta. granino optereenje, odnosno zbir gravitacionih terena od ploe i uruavanja,

pomnoen koef. sigurnosti ( =1.1, kao povrinsko optereenje ploe: qu=27.5kPa

dijagram maksimalnih momenata u ploi- zategnuta donja zona

dijagram minimalnih momenta u ploi- zategnuta gornja zona

G.3. Dimenzionisanje/ armatura u ploi

kako je reeno, radie se ploa dp=18cm, h=16/15 cm

MB30, RA400/500 i MA500/560

armatura u ploi: ovde se nee posebno davati proraun potrebne armature u ploi,

po merodavnim presecima, odnosno zonama. Na kraju statikog prorauna je data usvojena arm. u ploi, po oba pravca i u obe zone, pojedinano po redosledu postavljanja.

osnovna armatura za obe zone: Q335 ((8/15cm), sa nosivou ovako arniranog preseka:

M,s= 3.35(50(0.9(16=24.1 kNm/m za spoljni/donji red armature u mrei u presecima koji prekorauju ove vrednosti radie se dodatno armiranje sa RA i naponom u eliku (v=400 Mpa i za mreu i dodatne ipke

G.4. Grede u ploi pos 0+

osim masivne armirano betonske tavanice (dp=18cm), radie se grede u slobodnim rasponima, posebno nad ulazima po obimu podruma, ali i unutar objekta, na delu nedostajuih noseih zidova ili tamo gde je potrebno za uslove normalne ekspl objekta. Za razliku od objekta 1, eoni nosai koji zatvaraju ulazni deo ploe ( garae ) nad podrumom, moraju da se rade u nivou kote budueg terena- okolone saobraajnice, to znai i do 1.50m nie od same masivne a.b. tavanice. Drugim reima, grede po obimu objekta pre svega nose zidove koji zatavaraju prazan prostor izmeu platoa napolju i garanog prostora unutar objekta, a potom primaju i pripadajui deo optereenja sa masivnih ploa u nivou poda prizemlja. Za ovaj proraun uzee se stalni teret od greda i zida iznad u iznosu od g=8kN/m, linijski dodat na povrinsko optereenje u modelu. U nivou same ploe radi se obian serkla preko zida, u koga se sidri masivna a.b. ploa i eventualno terase u nivou prizemlja. grede u unutranjosti: pos 20,21, 24,25 rade se istovremeno sa ploom pos 0+.Uticaji u ovim nosaima dobijeni su na zajednikom modelu ploa-zidovi (oslonci)- grede. Nosai su numerisani prema pos iz gornjih nivoa, mnogi redni brojevi nedostaju, to je normalno, s obzirom da se radi masivna a.b tavanica.

Napomena: serklai koji nisu raunati kao posebne pos se u ovoj ploi armiraju sa

2R(14, u(8/25cm. Takoe, sve grede pos 0+ koje su dole date raditi sa uzengijama (8, primereno mreama koje se sidre u serklae i armaturi koja se ugrauje u masivne ploe.

Pos 13- Dve grede u bonoj fasadi pozadi, polje 5-6/ose B i L

u podrumu ulaz u garau, na svim etaama gore se radi nosa koji sem fasadnog zida

u tom polju nosi i dugaku konz. plou terase pos 10. Ve reeno da e greda nositi i zid iznad ulaza sve do ploe pos 0+, na junoj sstrani znatno vee visine nego na severnoj- teren znatno pada, pa se pojavljuje vea visinska razlika teren/ pod prizemlja koji se mora zatvoriti zidom preko nadvratnika (pos 13, 14, 15)

greda mora biti dim.25(40cmi radie se jednako armirana kao pos 113, iako su uticaji dobijeni prora-unom iz modela neto manji

MB30, RA400/500

Pos 14- Dve grede u bonoj fasadi pozadi, polje 4-5

radie se isto kao prethodna- dim.25(40cm, nosi zid do ploe i dalje zid u prizemlju.

Takoe neto jae armirana nego to model pokazuje (Mu=44 kNm po modelu)

Uzengije svakako (8

Pos 15-Greda u nastavku serklaa preko betonskog zida u osi A(M)/3-4 Bona polja napred- dve grede u krajnjim poljima sidre se u pola visine a.b. zida, koji se kasnije nastavlja do tavanice.

Greda po istom detalju kao pos 14, u niovu ploe obian serkla sa 4R(14.

Grupa greda u prednjoj fasadi- erker nad prizemljem

Pos 16- Greda u prednjoj fasadi, polja levo i desno

dva kontinualna nosaa na po tri polja sasvim sa krajeva prednje fasade, sputena

na kotu saobraajnica oko objekta

optereenje: osim to nose sve kao i pos 116 od kote 0.00 nagore zid u prizemlju i

neto krau terasu pos 11, nose i najmanje 1.0m zida iznad ulaza u garau i svakako deo a.b masivne ploe stat. uticaji- dijagram je relativno nepregledan, zbog brojnih taaka iz kojih je model sastavljen

greda mora biti visine 40cm, sa armaturom po planu dole.

uzengije (8 du cele grede. U nivou tavanice serkla visine 20cm, armiran sa 2R(14, u(8/25cm. Kroz serkla se sidri i terasa pos 11

Pos 17- Kontinualna greda u prednjoj fasadi, centralni deo

osa 1, sasvim napred: u ovoj ploi na dva polja, polje H-J smaknuto za 5cm, svakako kontinuirati armaturu nad osloncem, makar morala posebna armatura da se dodaje kroz zajedniki deo betonskog preseka

Nosi i kratku konz. plou loe i sve terete kao pos 117 gore, uz ve pominjani zid u podrumu- soklu objekta

greda mora biti visine 40cm, sa armaturom po planu dole. Kontinualac oslonjen

na stubove iz podruma u osi 1

Pos 26- Greda na dva polja, stambeni ulaz i autolift postoji samo u ovoj ploi- nosa na dva polja, u dugakom nosi zid do ploe pos 0+ i

pripadajui deo tavanice. U polju autolifta- greda je praktino prag za vrata, i nema nikakvih nadzida ni plou unutra- trpi jedino povremen teret od vozila koja ulaze na platformu ( ili izlaze sa nje). uraditi nosa po istom planu armiranja kao prethodnu pos, polja Lo=5.07m

identina, polje Lo=3.35m neo due ali kako je reeno bez ikakvog stalnog teretaGrede u unutranjosti objekta

Pos 20- Dve grede u vertikalnim osama B i L, polje 3-4

u ovoj ploi dve grede, kao i u svim ostalim gore na tom mestu- nose tavanicu sa

obe strane, preko njih i pregrade mokrih vorova i kuhinja, koje su uglavnom smetene u delu objekta bez prirodnog svetla.

Raspon polja gde je ukinut nosei zid u vertikalnoj osi-Lo=2.82m

i ova greda mora biti dimenzija 25(40cm MB30, RA400/500 progustiti uzengije (8 u zoni ispred

i preko oslonca na zid u ravni grede

Pos 21 Kratke grede u osama C i K nad podrumom dve grede u osama C i K nedostaje deo noseeg zida u zadnjem delu/ prema hodnicima u duini od 1.80m.

S obzirom na veliku visinu podruma,

i da bi se popravila opta krutost u ovom nivou, greda e biti dim. 25(40cm,

po detalju

MB30, RA400/500

Pos 24- greda u ploi, nosa stepenita

Velika spratna visina podruma u ovom delu i dugako stepenite, plus slobodna

masivna ploa sa unutranje strane. Raspon Lo=2.90m.

Uraditi nosa stepenita dimenzija 25(30cm, po detalju MB30, RA400/500, kao i sve ostale pos

Pos ST 0- Stepenite od podruma prema prizemlju optereenje:

gp

s.t. kose ploe:3.00

stepenici+ obrada:3.00

korisno optereenje:2.50

granino optere: qu=14.1 kN/m2

statiki uticaji: krak se oslanja na spoljni zid i gredu pos 24. Zbog veilke spratne

visine podruma, stepenite je znatno due od ostalihMu= 28.70 kNm/m

R0= 28.5 kN/m- na gredu

R1= 25.5 kN/m- na zid

dimenzionisanje: usvojena ploa dp=12cm, h=10 cm, uticaji dosta vei nego u

gornjim krakovima- Fa, pot=2870/40/0.9/10=8.0 cm2/m

- usvojeno R(12/10cm- u kraku irine 1.40 m, podeona ( 8/20cm Dole je dat detalj armiranja irokog podesta na pola visine stepenita, sa udvojenom glavnom armaturom na pravnom delu kolenaste ploe

Pos 25- dve grede u polju ispod stambenog ulaza

nosai Lo =5.07m nose pune zidove vetrobrana na rasponu Lo=5.07m

grede e biti istih dimenzija kao veina

nosaa u podrumu, sa armaturom po detalju desno-neto jae armirani, kako bi se smanjili ugibi na dugakom rasponu

Pos 27- greda u polju C-D/ osa 5- mainska prostorija u osi D otvor irine 1.75m, za potrebe mainske prostorije u podrumu. Uraditi pojaan serkla visine najmanje 20cm ( ili vie- koliko bude visine ostatak serklaa preko zida) pojaan po detalju

H) SEIZMIKI PRORAUN Ponovie se uvodni deo-isti kao za prethodni objekat-lokacija se nalazi u VIII zoni MCS skale seizmikih uticaja, na osnovu seizmoloke karte SRJ, za povratni period od 500god (prema Pravilniku, za ovu kategoriji objekata povratni period je 500god).

Seizmiki proraun je uraen prema Pravilniku o tehnikim normativima za izgradnju objekata visokogradnje u seizm. podrujima (Sl. List SRJ 31/81, 49/82, 52/90)

Objekat je spratnosti Po+Pr+4, namena objekta-stambeni, pa spada u II kategoriju.

I za ovaj objekat e se raditi seizmiki proraun i proraun temeljne ploe za spratnost Po+P+6. U skladu sa tim, pretpostavie se mase na gornje dve etae u svemu kako su dati tipski spratovi u osnovnom projektu (1-4 sprat). Krovna tavanica, strehe, zidovi u tavanu i ostala optereenja koje prate ovaj deo objekta preselie se na odgovarajui nivo u modelu za proraun uticaja. Proraun je sproveden metodom zamenjujueg statikog optereenja a na osnovuzbira stalnih i povremenih tereta na objektu i po postupku koji je predvien ovom metodom datom u Pravilniku.

Po pitanju ovih uticaja, objekat e se tretirati kao konstrukcija sa a.b. zidovima, (sa a.b. platnima za ukruenje u oba pravca), osmospratni.

Pri usvajanju dispozicije platana vodilo se rauna da, osim to pravilnijeg razmetaja vertikalnih elemnata za prijem ovih sila, bude i ispounjen uslov od minimalnih 1.5% povrine betonskih zidova po obe glavne osovine, kako bi ispunjen uslov u prvoj taki poglavlja XI Pravilnika, koji se odnosi na konstrukcije sa a.b. zidovima.

Model je uraen sa svim noseim elementima (tavanice, grede, stubovi), naneto ukupno horizontalno optereenje na model i sraunati uticaji u platnima po oba pravca dejstva sila.

H.1. ANALIZA OPTEREENJA

GRAVITACIONO OPTEREENJE PO ETAAMA

1. Krovna konstrukcija

bruto povrina krova: Fbr= 530 m2

optereenja:

1.stalni teret pokriva + krov. konstr. g=0.30 kPa

2.sneg povremeno optereenje s=0.90kPa

vetar se ne uzima pri seizm. proraunu

Ukupno, mase od krova:(G=530(1.20=640 kN

2. Tavanica ispod krova: pos 700+ bruto povrina same tavanice sa strehom-konz ploom: Fbr= 527 m2

- odbijaju se grede i serklai preko zidova (250m ukupno, b=0.25m):

Ftav=527-250(0.25=465 m2 samo tavanica.

Fb, obj=455m2 deo ploe unutar venanica

Za razliku od objekta 1, ovde se kalkani rade samo na dva krila na severnoj strani, ukupne irine 7.70m, visine u slemenu max 1.20

optereenje od tavanice

1.sopstv. te. tavanice g=2.60kPa465(2.6=1210

2.- plafon+termoizolacija u tavanug=0.40+0.20kPa455(0.6=275

3.korisno opter. 0.70kPa455(0.7/2=160

Konz. ploa po obimu76(2.5=190

4.a.b. konstrukcija:

- grede: 75m 25(40cm75(0.25(0.40=7.5(25=190

- horizont. serklai u ploi200(0.25(0.2=10(25=250

Ukupno, sama tavanica:2275kN

Zidovi u tavanu: kalkani, proseno 1.30m

1.a.b. konstrukcija

- stubovi 6kom 25(25cm6(0.25(0.25(0.80=0.4(25=10

-zavrni serkla16(0.05=0.8(25=20

2.Zidovi nosei 16 m pros. 0.80m16(0.8=13(5.8=75

Ukupno, zidne mase nad ploom:105kN

3. Tavanica nad tipskim spratom: pos 600, 500+,400+, pos300+, pos200+, pos100+ bruto povrina tavanice: Fbr=452+25 m2 terase - odbijaju se grede i serklai (300m ukupno, b=0.25m): uzee se 80% za umanjenje -deo greda je u podovima unutar stanova: Fg=300(0.25(0.8=60 m2

- odbijaju se lift i stepenite Fst=3.0+10=13.0 m2 -konz ploe terasa Ft=25m2konano, povrina same Fert tavanice za obraun masa:

- obraun od bruto povrine: Ft=452-60-13=380 m2

- korisna povrina: Ft=405 m2 stanovi sa terasama i zajedniki hodnik, po obraunu iz Arh dela projektaoptereenja:

1.sopstv. te tavaniceg=2.6+1.00+0.40kPa380(4.00=1520

2.konz. ploe/ masivne 25(4.50=115

3.korisno opter. na etai (p/2) p=1.50/2= 0.75 kPa405(0.75=305

4.a.b. konstrukcija:

- grede: 100m 25(40cm100(0.25(0.4=10.0(25=250

- horizont. serklai, grede u ploi190(0.25(0.2=9.5(25=240

Ukupno, sama tavanica pos 100+-600+:2430 kN

4. Zidovi na 1-6 spratu, praktino bez razlike po nivoima:5.a.b. konstrukcija:

- stubovi 35 kom obinih35(0.0625(2.8=6.1(25=155

- stubovi na erkerima 10 kom 10(2.8(0.0625=1.8(25=45

- stubovi 10 kom veih10(0.4(0.25(2.6=2.6(25=65

- a.b. platna 27+28 m po etai55.0(0.25(2.8=38(25=950

- natproz. nadvratnici 50(0.2(0.25=2.0(25=50

6.stepenite g+p/26.0+2.5/2=7.25kPa10(7.25=72

7.Zidovi na tipskom spratu

- nosei, 100m bez platanaunutranji

Fzn=100(2.8=280(3.8=1065

- fasadni sendvi, 90m90(2.8(0.80=200(5.8=1160

- pregradni 47mFzp=47(2.8=132m2132(2.6=345

Ukupno, mase zidova po etaama: 3907kN

5. Tavanica nad prizemljem: identina kao pos 200-600+, g+p=2125+305=2430 kN6. Zidovi u prizemlju: hpriz=2.80m, moe se usvojiti da je razlika neznatna 5.a.b. konstrukcija:

- stubovi 35 kom obinih35(0.0625(2.8=6.1(25=155

- stubovi na erkerima 4 kom 4(2.8(0.0625=1.0(25=25

- stubovi 11 kom veih11(0.4(0.25(2.6=3.0(25=75

- a.b. platna 27+28 m po etai55.0(0.25(2.8=38(25=950

- natproz. nadvratnici 50(0.2(0.25=2.0(25=50

6.stepenite g+p/26.0+2.5/2=7.25kPa10(7.25=72

7.Zidovi u prizemlju- nosei, 100m bez platanaunutranji

Fzn=100(2.8=280(3.8=1065

- fasadni sendvi, 86 m86(2.8(0.80=193(5.8=1120

- pregradni 47mFzp=47(2.8=132m2132(2.6=345

Ukupno, masa zidova u prizemlju: 3857kN

7. Tavanica nad podrumom: pos 0+ bruto povrina tavanice: osnova u prizemlju manja nego na spratu.

- bruto objekat, osnovni garbarit: Fb=442 m2 + terase 20m2- odbijaju se serklai i grede (250m ukupno, b=0.25m): Fg=250(0.25=62 m2- odbijaju se stepenita i lift: Fst,lif=13m2- konano, povrina tavanice za obraun masa: Ft=442-62-13(367 m2

- korisno optereenje tavanice nad podrumom: p=1.50kPa- iskljuivo stambena namena, korisno 387m2 po A-G projektu optereenja:

1.sopstv. te masivne a.b. tavaniceg=4.5+1.00+0.40kPa367(5.90=2165

2.sopstv. te terase stambg=4.520(4.5=11

3.korisno opter. na etai (p/2) pstamb=1.50/2=0.75387(0.75=290

4.a.b. konstrukcija u ploi:

- horizont. serklai, grede u pl. u okviru masivne ploe14(25=350

- polovina stepenita10(7.25/2=40

Ukupno, sama tavanica pos 0+:2756 kN

8. Zidovi u podrumu: Zbog velike visinske razlike terena/ desna strana nia za skoro 1.0m od strane prema objektu 1, prizemlje na ovoj strani je na oko 65cm iznad kote terena. Drugo, planirane su podzemne garae sa prateim saobraajnicama oko objekta, potpuno ukopani prostor u podrumu, a temeljna ploa mora biti ravna. Ovakva konfiguracija terena i planirani objekti na parceli imali su za posledicu veliku visinu poruma ispod objekta, za ovaj proraun, a i po A-G projektu usvojena spratna visina H=4.30m

5.a.b. konstrukcija:

- stubovi 29 kom obinih29(0.0625(4.1=7.5(25=190

- stubovi 11 kom veih11(0.1(4.1=4.5(25=115

- a.b. platna 55(0.25(4.1=57(25=1425

6.polovina stepenita g+p/240

7.Zidovi podruma - nosei, betonski blokFzn=140(4.1=574m2574(5.8=3330

-pregradni, garae/ ostave15(4.1=6262(2.6=160

Ukupno, masa zidova u podrumu: 5260kN

Konano, raspored masa po etaama, za seizmiku:

G700=640+2275+105+3882/2=4960 kN

G600=2430+3907=6337 kN

G500=6337 kN

G400=6337 kN

G300=6337 kN

G200=6337 kN

G100=6337 kN

G0=2756+(3857+5620)/2= 7500kN

(G=50482 kN

1.2. UKUPNA HORIZONTALNA SILA, I RASPODELA PO ETAAMAHs=K(G

K=Ko(Kp(Kd(Ks=1.00(1.0(1.0(0.05=0.05- ukupan seizm. koeficijent

Ko=1.00 koef. kategorije objekta (II kategorija)

Kp=1.00 koeficijent priguenja- arm. bet. konstrukcija sa platnima

Kd=1.00 koef. duktiliteta- za konsolidovano tlo

Ks=0.05 koef. seizmikog intenziteta- za VIII zonu MCS ukupna horizontalna sila, za ceo objekat: Hs=0.05(50482=2525 kN

raspodela sile po etaama:

- sile po etaama: Hi= (H

(hi(Gi=4960(25.3+6337((22.3+19.3+16.3+13.3+10.3+7.3)+7500(4.30=720464 kNm

HiZa model: Hi/Fi

Fi hi

H700= 4960(25.3/720464(Hs =0.174(Hs=4404381.00

H600= 6337(22.3/720464(Hs =0.196(Hs=4954381.13

H500= 6337(19.3/720464(Hs =0.169(Hs=4274380.98

H400= 6337(16.3/720464(Hs =0.143(Hs=3624380.83

H300= 6337(13.3/720464(Hs =0.117(Hs=2964380.675

H200= 6337(10.3/720464(Hs =0.090(Hs=2274380.52

H100= 6337( 7.3/720464(Hs =0.064(Hs=1624380.37

H0 = 7500( 4.3/720464(Hs =0.046(Hs=1164280.275

(Hs=2525 =SUM(ABOVE)

kN

Raspodela seizmikih sila po etaama- ukupni

uticaji od seizmikih sila u X- odnosno Y- pravcu

u gornjoj tabeli, skroz desno, date su vrednosti raspodeljenog tereta u pravcu X- i Y- ose, nanetih na tavanice kao povrinsko optereenje (kN/m2) u modelu za proraun posebih sluajeva optereenja- oznake Sx i Sy. Ukupna horizontalna sila Hi za svaki pojedini nivo podeljena je sa povrinom konkretne tavanice-model se ipak malo razlikuje od arhitektonskih osnova (osovinski se rasteri poklapaju, ali se pojavljuju razlike za polovinu irine zida, koju program ne moe da prepozna pa je model za toliko i manji), i stvarno iscrtanim povrinama modela podeljena je ukupna H sila predmetne etae. U zbiru, konana- ukupna vrednost horizont. sile naneta na model iznosi Hs=2523 kN, koliko je i dobijeno proraunom za ceo objekat.

prostorni model objekta- pogled sa zadnje strane

prostorni model objekta- pogled sa prednje strane

H.2.STATIKI UTICAJI

prema prostornom modelu, uticaji u platnima: file Kg-D 3D2, kruti oslonci u nivou temeljne ploe- vei uticaji u platnima za nedeformabilnu podlogu

dae se dijagrami N sila u platnima, po glavnim osama objekta B C D J K L

SX-osa 1, platna Z61 i Z62

D E

SX-osa 5/ LIFT-platno Z5L

D E J K

SX-osa 4/ LIFT-platno Z4L i pl Z41 L MSx-osa4 desno-platno Z42

C D J K

SX-osa 3--platna Z31 i Z32

2 3 4

Sy/ osa A -platno ZA

4 5

Sy/ osa D- platno ZD lift

4 5 6

Sy- lift, desni zid/platno Ze lift

2 3 4Sy, osa G, platno Zg napred

4 5 6

Sy, polje GH, platno Zgh- desno od stepenista 4 5

Sy, osa I- platno Zi

hodnik desno

1 2 3 4 5 6

Sy, osa J napred- platno Zj

2 3 4

Sy, osa M napred- platno Zm

u bonoj fasadi

H.3. PRORAUN UTICAJA u platnima Podrumske prostorije postoje ispod celog objekta. Prema prostornom modelu objekta, i normalnim silama u platnima, sraunae se momenti savijanja u platnima po X/ Y pravcu. Momenat savijanja nije mogue u modelu prikazati u ravni zida (ploe) eksplicitno. Momenat savijanja u platnima dat je u vidu N sila u pritisnutoj/ zategnutoj zoni platna. Poto su osovine date sistemski, i realne/stvarne krutosti (zapravo, momenti inercije po merodavnim osama) ovih elemenata su neto vee nego na modelu zidno platno je za 2(12.5cm due od osovine, to model ne moe da prepozna. U sutini, raspodela uticaja ne moe biti promenjena posebno- posledica ovoga su eventualno neto vei uticaji u slobodnim stubovima prikazani u modelu, jer su srazmerne krutosti vee na tetu platana- stubovi su zadati sa stvarnim dimenzijama odnosno stvarnim momerntom inercije. S druge strane, uticaji u stubovima su ionako mali, pa ni ova anomalija ne utie bitno na opti prikaz i sagledavanje naponskog stanja u elementima konstrukcije.

- vrednost momenta savijanja od seizmikih uticaja sraunae se po sledeoj emi optereenja, a na osnovu ivinih napona pritiska /zatezanja u zidu i N sila u platnima od gravitacionih tereta, koji znatno utiu na proraun potrebne armature, sraunae se po donjem obrascu:

dijagrami sila u zidovima su bez parcijalnih koef.

Ms=((F22Z+F22P)/2((d/2)/2)(2/3(d

Ms=((F22Z+F22P)/2(d2/6

F22: normalna sila u platnu, oznaena u uticajima pri proraunu modela ovom oznakom3.1. PODRUM- kota temeljne ploe- za model, kota 0.00 - pravac X-X, raspodela uticaja na koti 0.0 Sile u platnuUkupan Mukupna N sila u platnu

Zid(m)F22pF22z(MsNg+p/2+s

Z614.50110012503970920+40

Z624.50135011004135920+40

Z5-lift3.4590010501940540+0

Z4-lift2.30900700705370+0

Z413.1512508701755480+20

Z422.7010008801145540+22

Z313.30118010502025520

Z323.3012009501950520

- pravac Y-Y, raspodela uticaja na koti temeljne ploe

Sile u platnuUkupan Mukupna N sila u platnu

Zid(m)F22pF22z(MsNg+p/2+s

Za4.72125013704865970+45

Zd lift2.40780700710380+0

Ze lift3.4010709001900585+30

Zg3.5210009602025855+55

Zgh step3.409809001815535

Zi2.40880530680380+0

Zj3.5298010502096950+75

Zm4.72100012004085970+45

3.2. Kota +7.30 po modelu- KOTA PODA PRVOG SPRATA

pracac X-X, prema prostornom modelu, uticaji u platnima:Sile u platnuUkupan Mukupna N sila u platnu

Zid(m)F22pF22z(MsNg+p/2+s

Z614.506006702143655+28

Z624.507005502110655+28

Z5-lift3.455806001170390+0

Z4-lift2.30550380410270+0

Z413.156505001035350+15

Z422.70600400610385+16

Z313.30520510935370

Z323.30620400925370

- pravac Y-Y, raspodela na koti +7.30 po modelu

Sile u platnuUkupan Mukupna N sila u platnu

Zid(m)F22pF22z(MsNg+p/2+s

Za4.726508402770700+35

Zd lift2.40480400425270+0

Ze lift3.405804501000420+22

Zg13.525005301065610+40

Zg2 step3.40550460975380+0

Zi2.40450260390270+0

Zj3.524506401125680+55

Zm4.725807402450700+35

gornji nivoi: uobiajeno bi bilo da se dimenzionisanje uradi barem za jo jedan

nivo-recimo za presek od treeg sptata nagore. Meutim, uticaji znatno opadaju, ak se javljaju sa kontra znakom na gornjem preseku (platno se vije), zadrae raunska minimalna armatura od kote +13.30m po modelu do vrha. Kasnije u detaljima dae se i grafiki prikaz elemenata za ukruenje poevi od treeg sprata do vrha.

I u Pravilniku se trai da poslednjih pet etaa (brojano odozgo nadole) imaju najmanje minimalno propisanu armaturu (ukupno- 0.45% betonskog preseka po horizontali, kako je dato u prethodnim lanovima istog poglavlja- XI)H.4. DIMENZIONISANJE/ARMATURA U PLATNIMA

Granini uticaji u platnima:

Mu= 1.3(Ms Nu=1.0(N Ma,u=1.3((Ms+N((d/2-a)

Potrebna armatura u platnu, za prijem uticaja seizmike:

Fa, potr=

Za a.b. platna usvojeni beton i armatura: MB30, RA400/500

-> (b/(v=20.5/400MPa

proraun e biti dat tabelarno, za gore izdvojene karakteristine nivoe 4.1. KOTA 0.00 modela PRESEK U NIVOU PODA PODRUMA/tem ploa- N sila u platnima, samo od sopstv. teine a.b. platna, za H=25.3 m:

Gplatna=25.3(0.25(25= 158 kN/m za arm. betonsko platno d=25cm

- N sile u platnima od tavanica e se preraunati pojedinano za svako platno, zavisno od opt. koje pada na konkretni zid- duine tavanica i pregrada na njima, za puno g i polovinu korisnog tereta (koef. (p= 0.5 za seizmiku, za korisno, odnosno (g= 1.0 za stalno)

(N=Ng+Np/2+Gpl

Svaka etaa je imala svoje povrinsko optereenje stalno zavisno od ukupne mase zidova i stalnog tereta na toj tavanici, a pokretno- korisno zavisno od namene etae: p/2=0.75/1.25 kPa za stambeni deo, odnosno za garae u prizemlju. Obraun ukupnih masa i srazmerno tome povrinskog optereenja koje je uneto u model, sproveden u taki H.1. Isti proraun iskorien i za proraun N sila u platnima, koja su u ovom sluaju linijski oslonci tavanica i deo vertikalne nosee konstrukcije, pritisnuti kao i svi ostali zidovi

4.1.1.- pravac X-X, armatura na koti temelja:

(N=Nplatna+Ng+0.5(Np iz gornjih dijagrama

Ma,u= 1.3((Ms+(N((d/2-a))

Fa, pot=Ma,u/(v/0.9/(d-a)- (N/2((v

ili Fa,min =0.15/100(Fb po strani platna

Zid(m)a(m)MskNm

bez parc. (NNg+p/2+s bez parc.Ma,u

kNmsa parc.kFa,potrcm2Fa, min

cm2Fusv

Z614.500.153970960778225.716.9(7R(22

Z624.500.154135960799627.016.9(7R(22

Z5-lift3.450.121940540364517.812.9(7R(19

Z4-lift2.300.170537014258.78.6(4R(19

Z413.150.121755500316016.511.8(6R(19

Z422.700.11145562240211.710.2(5R(19

Z313.300.122025520367019.012.4(7R(19

Z323.300.121950520357018.212.4(7R(19

platno Z61, osa 6, polje B-C platno Z62, osa 6, polje K-LFa, pot=25.7-27.0 cm2Fa,min= 16.9 cm2usvojeno: (7R(22

platno Z5, lift, osa 5- polje D-E

Fa, pot=17.8cm2Fa,min=12.9 cm2usvojeno: (7R(19

platno Z4, lift prednji zid, polje D-E

Fa, pot=8.7 cm2Fa,min=8.6 cm2usvojeno: (4R(19

platno Z4-1, osa 4 polje I-K

Fa, pot=16.5 cm2Fa,min= 11.8 cm2usvojeno: (6R(19

platno Z4-2, osa 4 polje L-M

Fa, pot=11.7 cm2Fa,min= 10.2 cm2usvojeno: (5R(19

platno Z3-1 i Z3-2, osa 3 Fa, pot=18.2-19.0 cm2Fa,min= 12.4 cm2usvojeno: (7R(19

4.1.2. y pravac, kota temelja: N sile u platnima, momenti od sila, ukupni momenat u platnu sraunati u prethodnoj taki

- pravac Y-Y, armatura na 0.00 po modelu:

(N=Nplatna+Ng+0.5(Np iz gornjih dijagrama

Ma,u= 1.3((Ms+(N((d/2-a))

Fa, pot=Ma,u/(v/0.9/(d-a)- (N/2((v

ili Fa,min =0.15/100(Fb po strani platnaZid(m)a(m)Ms(NMa,u

kNmFa,potrFa,minFusv

Za4.720.1548651015933331.417.7(9R(22

Zd lift2.400.1071038014708.39.0(4R(19

Ze lift3.400.121900615373516.212.8(6R(19

Zg13.520.122025910457514.613.2(6R(19

Zg2 step3.400.121815535346015.912.8(6R(19

Zi2.400.1068038014307.79.0(4R(19

Zj3.520.1220961025491014.513.2(6R(19

Zm4.720.1540851015822624.617.7(7R(22

platno Za, osa A polje 2-3

platno Zm, osa M, polje 2-3:Fa, pot= 24.6-31.4 cm2Fa,min= 17.7 cm2usvojeno: (9R(22

platno Zd lift, polje D-E/4-5:

Fa, pot= 8.3 cm2Fa,min=9.0 cm2usvojeno: (4R(19

platno Ze lift, polje 4-5, osa EFa, pot= 16.2 cm2Fa,min= 12.8 cm2usvojeno: (6R(19

platno Zg1, osa G polje 2-3

Fa, pot= 14.6cm2Fa,min= 13.2 cm2usvojeno: (6R(19

platno Zg2, polje 4-5 stepenite

Fa, pot= 15.9 cm2Fa,min= 12.8 cm2usvojeno: (6R(19

platno Zi, polje 4-5 u osi I:

Fa, pot= 7.7 cm2Fa,min= 9.0 cm2usvojeno: 4R(19 na

slobodnoj strani

platno Zj, osa J, polje 2-3:Fa, pot= 14.5cm2Fa,min= 13.2 cm2usvojeno: (6R(19

4.1.3. Stubovi u objektu, van platana za ukruenje:

pre nego to se da armatura u stubovima, uradie se provera naponskih stanja u stubovima, samo za normalne sile, ali i puno korisno optereenje. Momenti u ovim elemntina su inae srazmerno mali u poreenju sa ukupnom N silom i ne utiu na koliinu potrebne armature (uvek mali ekscentricitet) a u tom sluaju rauna se sa manjim parcijalnim koeficijentima, ne kao dole ( =1.9/2.1

Provera N sila u stubu S2 na koti temeljne ploe

- stub u preseku osa F-2 / levo od autolifta, za varijantu da objekat bude spratnosti P+6: sa uveanim parcijalnim koef (=1.9/2.1 (1.6/1.8 za savijanje)

Reakcije su ve raunate sa (=1.6/1.8, pa e se uveati za proseno 18%

1.Reakcija pos 719-konzolaPu1.18(135=159

2.Reakcija greda pos 101*-6016(1.18(28=200

3.Konzole pos 119-6196(213=1280

4.Greda u podrumu, p171.18(215=254

5.S.t. stuba(18(2.5+7.3(3.6)(1.9=135

Ukupno, Nu:2028

stub je dimenzija 25(40+42.5(25cm, Fb=2062 cm2, 10R(16 u preseku- raunski napon u betonu, bez uzimanja sadejstva armature:

(b=Nu/Fb=2030/2062=0.985 kN/cm2

BAB preporuuje centrine napone prisitska u betonu do (0.70b, odnosno za MB30, do 0.7(20.5=14.35 MPa to je u granicama preporuke, a svakako ispod doputenog/ graninog napona u betonu

- Nosivost stuba, sa uzimanjem u obzir armature i za max (b :

Nu, max=2062(2.05+12(2.01(40=5192 kN

Provera N sile u najoptereenijem stubu S1 na koti temeljne ploe

- stub u prednjoj fasadi objekta, presek osa B-2, za varijantu da objekat bude spratnosti P+6: sa uveanim parcijalnim koef (=1.9/2.1 (1.6/1.8 za savijanje)

1.Reakcija pos 716Pu1.18(86=105

2.Reakcija greda pos 116-6166(1.18(104=740

3.Reakcija grede pos 16-podrum1.18(140=165

4.S.t. stuba25.3(2.5(1.9=120

Ukupno, Nu:1130

smanjenje korisnog tereta po etaama nije raeno, iako po JUS imamo pravu na

to, a za ovaj broj tavanica ovo bi bilo osetno smanjenje

stub je celom visinom dimenzija 25(40cm, Fb=1000cm2, 8R(16 u preseku u donje dve etae- raunski napon u betonu, bez uzimanja sadejstva armature:

(b=Nu/Fb=1130/1000=1.13kN/cm2 centrini naponi u betonu su ispod graninih, i ispod granica koje BAB preporuuje

- Nosivost stuba, sa uzimanjem u obzir armature:

Nu, max=1000(2.05+10(2.01(40 2700 kN za max (b.

Dole je data armatura u stubovima u podrumu i prizemljuStub S1- 25(40cm

9 kom Po, Pr

Stub S2- 40(67.5cm

samo jedan, vrata autoliftaF-2

Stub S3- 25(25cm, osa 1-dva stuba na prednjoj fasadi

ispred platana za ukruenjeG-1 i J-1

S4- Obini stubovi u podrumu

i prizemlju: 25(25cm

S5- Stubovi u podrumu

i prizemlju: 25(28cm, zub za vrata, zid u osi 4/ 2kom

Stub S6- 67.5(25cm

dodatak uz platno Zg1

samo jedan, vrata autoliftadesno G-2

4.2. KOTA +7.30 po modelu PRESEK U NIVOU PODA PRVOG SPRATA(N=Nplatna+Ng+0.5(Np - u svemu kao gore, samo znaajno manji uticajiMa,u= 1.3((Ms+(N((d/2-a))

Fa, pot=Ma,u/(v/0.9/(d-a)- (N/2(v

ili Fa,min =0.15/100(Fb po strani platna 4.2.1. pravac X-X, armatura za prvi i drugi sprat:

Zid(m)a(m)Ms

kNm

bez parc. (N

Ng+p/2+s bez parc.Ma,u

kNm

sa parc.kFa,potr

cm2Fa, min

cm2Fusv

Z614.500.152143683465012.616.9(6R(19

Z624.500.152110683461012.416.9(6R(19

Z5-lift3.450.12117039023329.712.9(5R(19

Z4-lift2.300.14102709204.98.6(4R(19

Z413.150.12103536520359.611.8(6R(16

Z422.700.161040014455.410.2(5R(16

Z313.300.1293537019557.812.4(5R(19

Z323.300.1292537019407.712.4(5R(19

platno Z61, Z62 osa 6, polje B-C /K-L

Fa, pot=12.4-12.6 cm2Fa,min= 16.9 cm2usvojeno: (6R(19

platno Z5, lift, osa 5- polje D-E

Fa, pot= 9.7cm2Fa,min=12.9 cm2usvojeno: (5R(19

platno Z4, lift predji zid, polje D-E

Fa, pot=4.9 cm2Fa,min=8.6 cm2usvojeno: (4R(19

platno Z4-1, osa 4 polje I-K

Fa, pot=9.6 cm2Fa,min= 11.8 cm2usvojeno: (6R(16

platno Z4-2, osa 4 polje L-M

Fa, pot=5.4 cm2Fa,min= 10.2 cm2usvojeno: (5R(16

platna Z3-1 i Z3-2, osa 3 -otvor za vrataFa, pot=7.7-7.8 cm2Fa,min= 12.4 cm2usvojeno: (5R(19

4.2.2. Armatura u platnima- pravac Y-Y, prvi i drugi spratZid(m)a(m)Ms(NMa,u

kNmFa,potrFa,minFusv

Za4.720.152770735578516.817.7(6R(19

Zd lift2.400.104252709404.79.0(4R(19

Ze lift3.400.12100044222107.712.8(4R(19

Zg13.520.12106565027806.513.2(5R(19

Zg2 step3.400.1297538020507.912.8(4R(19

Zi2.400.103902708954.19.0(4R(19

Zj3.520.12112573530406.513.2(5R(19

Zm4.720.152450735537014.217.7(6R(19

platno Za, osa A polje 2-3

platno Zm, osa M, polje 2-3:Fa, pot= 14.2-16.8 cm2Fa,min= 17.7 cm2usvojeno: (6R(19

platno Zd lift, polje D-E/4-5:

Fa, pot= 4.0 cm2Fa,min= 9.0 cm2usvojeno: (4R(19

platno Ze lift, polje 4-5, osa EFa, pot= 7.7 cm2Fa,min= 12.8 cm2usvojeno: (4R(19

platno Zg1, osa G polje 2-3

platno Zj, osa J, polje 2-3:Fa, pot= 6.5 cm2Fa,min= 13.2 cm2usvojeno: (5R(19

platno Zg2, polje 5-6 stepenite

Fa, pot= 7.9 cm2Fa,min= 12.8 cm2usvojeno: (4R(19

platno Zi, polje 5-6 u osi I:

Fa, pot= 4.1 cm2Fa,min= 9.0 cm2usvojeno: 4R(19 na

slobodnoj strani

4.2.3. Stubovi u objektu, van platana za ukruenje: prvi i drugi sprat: ostaju isti prenici armature i broj ipki, kao u prizemlju-R(16, u ( 8/15 cm, uz prilagoavanja arh reenju objekta- naime, stub S2 se smanjuje na presek 25(40cm, a S5 ima zub za vrata sa obe strane, zbog ulaznih vrata stana, sa istom glavnom i poprenom armaturom.

Ostali stubovi- bez izmena.

Stubovi na erkerima, od prvog sprata nagore: nisu nosei, rade se dimenzija po grafikom delu projekta (25(25 ili 25(20cm ), armirani sa 4R(12, u(6/25cm.Stub S1- 25(40cm

1-2 sprat

Stub S2- 25(40cm

kao S1

Stub S3- 25(25cm, osa 1dva stuba na prednjoj fasadi

ispred platana za ukr.G-1 i J-1

S4- Obini stubovi na prvom i drugom spratu: 25(25cm

S5- Stubovi 25(28cm, zub za

vrata u zidu u osi 4

4.3. KOTA 13.30 po modelu PRESEK U NIVOU PODA TREE STAMBENE ETAE

objekat je raunat da osim prizemlja ima jo est stambenih etaa pune visine,

ukupne visine od poda prizemlja do najvilje tavanice 21.0m (od temeljne ploe- 25.3m, model raen sa ovom kotom kao poetnom- 0.0 )

s obzirom da su platna po proraunu za prvi i drugi sprat na granici minimalne

armature propisane BAB-om i Pravilnikom o tehnikim normativima za izgradnju objekata visokogradnje u seizm. podrujima, taka 70, usvojeno minimalno armiranje zidnih platana od kote poda treeg sprata do vrha objekta- prema detaljima dole. Kao i za objekat 1, uzengije u krajevima platana ostaju (8 jer je poduno gvoe uglavnom (194.3.1. Armatura u platnima od poda treeg sprata do vrha

platno Z61, Z62 osa 6 Fa,min= 16.9 cm2usvojeno: (6R(19

platno Z5, lift, osa 5- polje D-E

Fa,min=12.9 cm2usvojeno: (5R(19

platno Z4, lift predji zid, polje D-E

Fa,min=8.6 cm2usvojeno: (4R(16

platno Z4-1, osa 4 polje I-K

Fa,min= 11.8 cm2usvojeno: (6R(16

platno Z4-2, osa 4 polje L-M

Fa,min= 10.2 cm2usvojeno: (5R(16

platna Z