ОБЕКТ: „ЖИЛИЩЕН БЛОК 39a”, Ж.К. „БАНИШОРА“, р-н. … · и...

ОБЕКТ: „ЖИЛИЩЕН БЛОК 39a”, Ж.К. „БАНИШОРА“, р-н. Сердика, гр.София

ВЪЗЛОЖИТЕЛ: СТОЛИЧНА ОБЩИНА

ИЗПЪЛНИТЕЛ: „СОФИНВЕСТ” ЕООД ЧАСТ: КОНСТРУКЦИИ

Извършил обследването: инж. Мария Абаджиева

2016г. гр. София

У Д О С Т О В Е Р Е Н И ЕЗА ПЪЛНА ПРОЕКТАНТСКА ПРАВОСПОСОБНОСТ

Регистрационен номер № 01413

Важи за 2016 година

инж. МАРИЯ ЕВГЕНИЕВА АБАДЖИЕВА

ОБРАЗОВАТЕЛНО-КВАЛИФИКАЦИОННА СТЕПЕН

МАГИСТЪР

ПРОФЕСИОНАЛНА КВАЛИФ ИКАЦ ИЯ

СТРОИТЕЛЕН ИНЖЕНЕР

включен в регистъра на КИИП за лицата с пълна проектантска правоспособност с протоколно решение на УС на КИИП 10/17.09.2004 г. по части:

КОНСТРУКТИВНА ОРГАНИЗАЦИЯ И ИЗПЪЛНЕНИЕ НА СТРОИТЕЛСТВОТО

0:2016

tUUf,Предсддатергна РК

инж.

ткиипПредседа>

инж. Cm. Кинарев

Председател на КР

стр. 1 от 16

ТЕХНИЧЕСКИ ДОКЛАД

от извършеното обследване

Настоящото конструктивно обследване е извършено по искане на

Възложителя, във връзка с кандидатстването на сградата за „Национална

програма за енергийна ефективност на многофамилни жилищни сгради“, въз

основа на:

- запознаване с наличната архивна проектна документация;

-изготвено архитектурно заснемане на сградата;

-извършен оглед на място и замерване на видимите конструктивни

елементи;

-oпределяне на якостните характеристики на определени материали

посредством безразрушителни методи;

-механично разкриване на части от конструкцията с цел установяване на

положението и габаритите на носещите конструктивни елементи, които не са

видими;

-статико-динамичен анализ на носещата конструкция на сградата,

посредством пространствен изчислителен модел;

-анализ на носимоспособността на сградата като цяло, предвид

установеното при огледа, резултатите от измерванията и резултатите от

изчислителния модел;

То има за цел да установи:

-вида и състоянието на конструкцията на сградата;

-вида и състоянието на земната основа;

-вида и състоянието на използваните материали за носещите

конструктивни елементи;

-наличието или липсата на дефекти по конструктивни елементи на

сградата, по видими белези, и да извърши анализ на причините за

възникването им;

-съответствието на изпълнения строеж по отношение на нормативните

документи по част „Конструкции”, които са били в сила по времето, когато

обекта е проектиран;

-съответствието на изпълнения строеж по отношение на актуалните

нормативни документи по част „Конструкции”;

-има ли необходимост от мероприятия за укрепване на сградата или

отделни нейни конструктивни елементи, с оглед осигуряване нейната

безопасна експлоатация в бъдеще;

стр. 2 от 16

Изготвения, въз основа на обследването технически доклад, ще може да

се използува и във връзка с изготвяне на технически паспорт на сградата,

съгласно изискванията на „Наредба No 5 от 28 декември 2006г. за техническите

паспорти на строежите”.

ДАННИ ЗА СГРАДАТА

За изготвяне на настоящия доклад бе извършен подробен оглед на

сградата, архитектурно заснемане и установяване на носещите конструктивни

елементи посредством безразрушителни методи. За сградата не беше открита

налична архивна проектна документация по част Конструкции. Има частично

запазена такава по част Архитектура.

Сградата е въведена в експлоатация през 1987-ма година. Проектирана е в

предходните години, като многофамилна жилищна сграда. Няма данни за

организацията изпълнила строителството, както и за проектантската

организация. Предназначението ѝ като цяло не е променяно през годините.

АРХИТЕКТУРНО РЕШЕНИЕ

Сградата, обект на настоящото обследване, представлява пунктова сграда,

намираща се в ж.к. “Банишора“, р-н „Сердика”, град София. Във функционално

отношение тя е жилищна сграда. Състои се от сутерен и 19 (деветнадесет)

надземни етажни нива. В сутеренното ниво са разположени складови и

инсталационни помещения. Помещенията в първия партерен етаж са търговски

по югоизточната и югозападната фасада, а в северозападния край са обособени

два гаража. Етажите от втори до десети и от дванадесети до осемнадесети са

жилищни, с по 5 (пет) апартамента на етаж, с еднакво етажно разпределение.

Единадесети и деветнадесети етаж са със складови помещения. В последния

деветнадесети етаж се разполагат и техническите помещения за асансьорите.

Сградата разполага с един вход. Във вертикално направление се обслужва

от една стълбищна клетка и три асансьора.

В жилищните етажни нива са извършвани множество преустройства,

свързани с премахване на неносещи преградни елементи, което подробно е

отразено в изготвеното архитектурно заснемане.

Покрива е плосък, топъл. Изолационния пакет е развит върху гладка

стоманобетонна плоча над последното етажно ниво. Отводняването е

вътрешно.

Сградата се класифицира като обект III-та категория съгласно чл.137, ал.1,

т.3, буква в) от „Закон за устройство на територията” от 26.20.2012г. - „ жилищни

и смесени сгради с високо застрояване; сгради и съоръжения за обществено

стр. 3 от 16

обслужване с разгъната застроена над 5000 кв.м или с капацитет от 200 до 1000

места за посетители“.

КОНСТРУКТИВНО РЕШЕНИЕ

СТРОИТЕЛНА СИСТЕМА

В конструктивно отношение, сградата е изпълнена по системата

„Едроплощен кофраж“ и за нея са характерни особеностите на тази строителна

технология. По метод на изграждане тя е монолитна.

Сградата има близка до правоъгълна форма в план, както е видно от

архитектурните заснемания. Използвана е конструктивна схема с носещи

стоманобетонни стени в две взаимноперпендикулярни направления.

Нaдлъжните и напречни стени са с дебелина 20cm, която не се променя във

височина на сградата. Използваните осови разстояния са 2.40, 3.00, 3.30, 4.40 и

3.70. Гореописаната схема класифицира конструкцията като безскелетна.

Фасадните стени са неносещи, изпълнени са с типизирани елементи –

панели. Парапетите на балкони и лоджии са изпълнени от стоманени листове

прикрепени към скара от стоманени профили. Вътрешните неносещи стени са

изпълнени с гипсови блокчета с дебелина 8cm и нямат носещи функции.

Преградните стени от сутереното и складовите етажни нива – единадесети и

деветнадесети етаж са изпълнени с тухлена зидария, с дебелина 12cm и също

нямат носещи функции.

ФУНДИРАНЕ

Теренът, на който е изградена сградата, е равнинен. Не бяха открити

документи съдържащи данни от извършени инженерно-геоложки проучвания.

Не са запазени чертежи или други архивни документи, изясняващи

фундирането на сградата и съответно не е известно допустимото почвено

напрежение в земната основа, използвано при определяне размерите на

фундаментите. Не са известни, и по време на обследването не са правени

проучвания за установяване на почвените разновидности, изграждащи земната

основа, както и хидрогеоложките обстоятелства на строителната площадка.

Фундирането на сградата е решено с обща фундаментна плоча, чиято

дебелина не беше установена. Във връзка с извършените за целите на

настоящия доклад изчислителни проверки, нейната дебелина е приета 200cm, с

конзолна част излизаща навън от контура на сутерена – също 200cm, което

съответства на обичайното проектантско решение за сгради с такава етажност.

Сутеренните стени до кота +/-0.00 са стоманобетонни, разположени

непосредствено под носещите стоманобетонни стени от типовото етажно

разпределение. Дебелината на външните сутеренни стени и на някои от

стр. 4 от 16

вътрешните е 40cm, тъй като е предвидено сутеренните помещения да могат да

се ползват и като противорадиационни укрития, съгласно изискванита на

нормативната уредба от времето на проектирането на сградата.

По сутеренните стени не се наблюдават следи от течове, както откъм

настилката, така и по контурните стени. Не се наблюдава и капилярно

покачване на влага по външната част на стените, при контакта им с терена. Няма

разлика в състоянието на стените при силно дъждовно време. От тези

обстоятелства може да се заключи, че нивото на подпочвените води е трайно

ниско, както и че сутеренните стени са надеждно хидроизолирани.

ВЕРТИКАЛНИ НОСЕЩИ ЕЛЕМЕНТИ

Елементите на сградата, поемащи вертикални натоварвания, са система

от стоманобетонни стени с дебелини 20cm, както е показано на приложената

конструктивна схема. Стените са разположени в две взаимноперпендикулярни

направления. Надлъжните и напречни стени са прекъснати на места от отвори

за врати, като зоната над вратите в общия случай е също стоманобетонна, част

от стоманобетонната стена и в този смисъл има носещи функции.

Разпределението на носещите стоманобетонни стени и на отворите в тях

е еднакво в план при жилищните етажи. Като правило, стоманобетонните стени

от системата „Едроплощен кофраж“ се армират със заварени мрежи. Те трябва

да се застъпват с армировката на колоните в краищата им минимум 20Ø. В

стените над вратите (щурцовете) се поставят 4Ø16 под формата на пояс. В

краищата на стените и около вратите се оформят скрити колони, армирани с

мин. 4Ø12. Този принцип е спазен и при конкретно разглежданата сграда.

В сутерена разположението на отворите за врати в стените се различава

от това в жилищните нива, но местоположението на стените е идентично.

Асансьорното ядро и стените на стълбищната клетка също са

стоманобетонни. В сградата не се констатират свободностоящи колони.

Вътрешните преградни зидове нямат носещи функции.

ЕТАЖНИ ПОДОВИ КОНСТРУКЦИИ

Етажните подови конструкции са гладки стоманобетонни плочи с

дебелина 14cm, ставно стъпващи върху системата от надлъжни и напречни

стоманобетонни стени. Армирани са като еднопосочни и тристранно подпрени

полета. Характерно за системата „Едроплощен кофраж“ е отсъствието на

монолитно свързани с плочата греди и щурцове при фасадните стени и над

отворите за врати във вътрешните неносещи стени. Греди има само над

отворите за врати, разположени в носещите стоманобетонни стени във

вътрешността на сградата.

стр. 5 от 16

За армиране на етажните стоманобетонни плочи, изпълнявани по

системата „Едроплощен кофраж“, по правило се използват заварени мрежи,

като ако в изключителни случаи на места има по-голяма концентрация на

усилия – там се прилага усилване на мрежите с допълнителна армировка. Този

принцип е спазен и за настящата сграда.

Стълбищните рамена имат статическа схема проста греда, армирани са с

долна носеща армировка по наклона и предават натоварването си върху два

броя скрити греди, разположени на етажната и междинната площадки.

ПРОТИВОСЕИЗМИЧНА КОНСТРУКЦИЯ

С оглед на годината на проектиране и построяване на сградата – около

1987-ма година, по презумпция в нея са заложени елементи, отговарящи на по-

занижени изисквания за противосеизмично осигуряване на сградите, спрямо

днешните.

Сградата обаче притежава значителна пространствена коравина и

носимоспособност за поемане на хоризонтални въздействия, в това число и

сеизмични, благодарение на характера на носещата си конструкция. Големия

брой стоманобетонни елементи - стени с голяма дължина, работещи като

стоманобетонни шайби, както и разположението на тези елементи в две

взаимноперпендикулярни направления, определят доброто поведение на

сградата при такъв вид въздействия, което се потвърждава и от извършените

изчисления за установяване на нейните технически характеристики.

Допълнителен благоприятен фактор при съпротивлението на сградата на

сеизмични въздействия, е наличието на корави диафрагми (практически

недеформируеми в равнината си стоманобетонни плочи) на всяко етажно ниво,

обединяващи за съвместна работа всички вертикални противосеизмични

елементи. Сградата има благоприятна форма в план, неизменяща се по

височина. Местоположението на вертикалните носещите елементи също не се

променя във височина на сградата. Поради това тя може да се класифицира

като регулярна в план и височина, което е допълнителен фактор по отношение

на доброто ѝ противосеизмично поведение.

ПОКРИВНА КОНСТРУКЦИЯ

Покрива над последното етажно ниво (над деветнадесетия етаж) е

плосък, топъл. Покривните слоеве – бетон за наклон и хидроизолация са

положени върху равна стоманобетонна плоча над този етаж. Отводняването е

вътрешно.

стр. 6 от 16

СЪСТОЯНИЕ НА СГРАДАТА

Като цяло сградата се намира в сравнително добро техническо състояние.

По нея не бяха костатирани пукнатини, деформации или други сериозни

дефекти по носещи елементи.

През годините, по сградата са извършвани редица вътрешни

преустройства, свързани с премахване на тухлени зидове, които нямат

отношение към носимоспособността на нейната конструкция, тъй като тези

елементи нямат носещи функции.

На много места по сградата са усвоени балкони, като за целта има

премахнати части от подпрозоречните парапети, които също нямат носещи

функции. Нормативните натоварвания за балкони и лоджии са по-голями

отколкото за жилищни помещения, следователно чрез тази намеса те не биха

могли да бъдат превишени.

На много места по фасадата на сградата има зони с опадала мазилка.

Вследствие на това са се оголили и стоманобетонни елементи. Забелязва се и

оголена армировка. За тези елементи са необходими бързи ремонтни

мероприятия, тъй като започналите корозионни процеси в армировката и

бетона, вследствие на прякото им излагане на атмосферни въздействия са

необратими и макар и бавно, водят до постепенно редуциране на якостните им

характеристики. Необходимо е почистване на бетонната повърхност до здрав

бетон посредством изчукване, почистване на армировката с телена четка и

преобразувател за ръжда и нанасяне отгоре на репариращ слой с подходящ

продукт на циментова основа.

Оголена армировка има и по стените от сутеренното ниво, на

единадесети и на деветнадесети етаж, където стоманобетонните елементи са

без довършителни слоеве. За тях са необходими също репариращи

мероприятия по описаната по-горе технология.

На места по сградата се наблюдават незначителни пукнатини (с широчина

под 0.5mm) при връзките между стоманобетонните стени и леките преградни

стени от гипсови блокчета. Тези пукнатини се дължат на различната

деформируемост на двата материала при хоризонтални въздействия и

топлинно-влажностни промени. Те не представляват опасност за сигурността на

сградата и не влияят на общата носимоспособност на нейната конструкция.

В част от жилищата се констатират течове в зоната на връзките на

фасадни панели със стоманобетонните елементи около тях. За да се отстранят

тези течове е необходимо фугите между фасадните панели да се обработят

цялостно с водоплътен материал. Необходимо е това да се извърши преди

полагане на външните топлоизолационни слоеве, тъй като фугите ще станат

практически недостъпни след това.

стр. 7 от 16

Не е изследвано състоянието на връзките между фасадните панели със

стоманобетонната конструкция, тъй като тези връзки не са достъпни за

обследване посредством безразрушителни методи. Макар тези панели да

нямат носещи функции, състоянието на връзките им със сградата е от

съществено значение тъй като разрушаването на някоя от тези връзки може да

доведе до откачане на такъв панел и сериозна опасност за преминаващите

около сградата. Съдейки по наличието на течове, на места във фугите между

панелите и стоманобетонните стени, е твърде вероятно във връзките да са

започнали корозионни процеси вследствие на проникващата там атмосферна

вода. Препоръчва се преди полагането на топлоизолация, да се предвиди ново

закрепване на панелите от външната им страна, което да остане скрито в новите

топлоизолационни слоеве и при авариране на старото такова, да поеме

неговите носещи функции. Като минимум такова закрепване трябва да се

предвиди в местата, където се констатират течове. Предвид оставащия все още

дълъг екслоатационния живот на сградата, е желателно да се предвиди по

цялата сграда.

В последното етажно ниво (деветнадесети етаж), по тавана и стените се

констатират множество следи от течове, дължащи се на състоянието на

покривната хидроизолация. Необходимо да тя да се подмени цялостно и

следите от течове да се отремонтират.

Навсякъде около сградата има изпълнени водоплътни настилки, но от

североизточната страна на сградата, в тях се констатират пропадания поради

некачествено изпълнение на земния насип под тях. Препоръчва се премахване

на настилката и трамбоване на насипа в тази част от околното пространство.

Оформлението на пространството пред търговските помещения по

югоизточната фасада на сградата е решено с повдигната над терена обща

площадка със стоманобетонна конструкция. Конструкцията на тази площадка не

е с нарушена здравина и носимоспособност, но вида ѝ е неестетичен поради

разнродността на външните довършителни слоеве върху нея. Препоръчва се

отремонтирането ѝ и изпълнението на единна подова настилка.

ИЗПОЛЗВАНИ МАТЕРИАЛИ

Няма налична проектна документация, която да съдържа точни данни за

якостните характеристики на използваните материали в сградата. Предвид

масовата практика към онзи момент, установеното при огледа, справка със

специализирана литература (Указания за проучване, проектиране и изпълнение

на сгради с Едроплощен кофраж, изд. от Министерство на строжите и

архитектурата БТР Пловдив ЦНИРПД ДСО „Гражданско стрителство“, от 1973-та

стр. 8 от 16

година) и справка с проектната документация на подобни сгради,

предполагаемите материали, използвани за сградата са:

Обикновен бетон с минимална марка М200 и максимална М300

(приблизително съответстващи на В15 и В25) съответно с Rb,c=0.85kN/cm2 и

Rb,c=1.45kN/cm2– за плочите;

Филцбетон с минимална марка М200 и максимална М300

(приблизително съответстващи на В15 и В25) съответно с Rb,c=0.85kN/cm2 и

Rb,c=1.45kN/cm2– за стените;

Армировка АI – Rs = 210MPa под формата на вързани скелети за гредите и

колоните в краищата на стените;

Армировка АIс – Rs = 315MPa под формата на заварени мрежи за плочите

и средната част на стените.

УСТАНОВЕНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ВЛОЖЕНИТЕ МАТЕРИАЛИ

За някои от материалите, вложени при изпълнението на конструктивните

елементи, якостните характеристики са установени след извършен обстоен

оглед на място и след извършени полеви тестове на якостните им

характеристики посредством безразрушителни методи.

Определянето на якостта на натиск на бетона е извършено на местата по

сградата, където има достъп до открити стоманобетонни елементи, с уред за

безразрушително определяне на локалната якост на бетон, а именно -

склерометър „PROCEQ Silver Schmidt PC N”. Имерването е извършено съгласно

изискванията на БДС EN 12504-2:2012 „Изпитване на бетон в конструкции. Част

2: Изпитване без разрушаване. Определяне на големината на отскока” и БДС

EN 13791:2007 - „Оценяване якостта на натиск на бетона на място в конструкции

и готови бетонни елементи”, като метода се основава на измерването на

големината на еластичен отскок на тяло, изстреляно към бетонна повърхност, от

уреда. Точките, където е извършено прострелването, са избрани в зони, където

бетонната повърхност е сравнително гладка и чиста, а самия бетон е

максимално запазен и недефектирал. В точките, където беше извършено

прострелване, се установи минимална повърхностна якост на натиск на бетона,

съответстваща на бетон клас В20. Минимално измерената якост отговаря на

очакваната якост на натиск на бетона, предвид годината на построяване на

сградата и препоръчителните общи правила за проектиране и изпълнение на

сгради по системата „Едроплощен кофраж“. Резултатите от извършените

замервания, са протоколирани и приложени към настоящия доклад.

Наличието на армировъчни пръти, техният диаметър и бетонно покритие

е търсено чрез безразрушително сканиране на подбрани достъпни

стоманобетонни елементи, с уред „HILTI Ferroscan PS 200”, конструиран в

стр. 9 от 16

съответствие с европейски стандарти EN 55011, EN 50082-1, EN 61000-6-1-4.

Търсено е съответствие на установената армировка с приетите по времето на

изпълнението на сградата правила и утвърдени практики за конструиране на

съответния елемент. В сканираните елементи не бяха установени отклонения от

тях. Предвид препоръките за проектиране в „Указания за проучване,

проектиране и изпълнение на сгради с Едроплощен кофраж“ от 1973-та година,

армировъчната стомана следва да се счита от вида AI (Rs = 210MPa)

Резултатите от извършените измервания са протоколирани и приложени

към настоящия доклад.

СЪОТВЕТСТВИЕ НА СГРАДАТА ПО ОТНОШЕНИЕ НА НОРМАТИВНАТА

УРЕДБА ПО ЧАСТ КОНСТРУКЦИИ, АКТУАЛНА ПО ВРЕМЕТО, КОГАТО СГРАДАТА Е БИЛА ПРОЕКТИРАНА И КЪМ НАСТОЯЩИЯ МОМЕНТ.

Към момента в страната ни действат както българските нормативни

документи, така и единната европейска система за проектиране на строителни

конструкции – Еврокод. Анализирано е по-подробно съответствието на

конструкцията съгласно българските нормативни документи, тъй като те са по-

близки до тези, действали по време на първоначалното проектиране на

сградата. Въпреки това, всички бъдещи реконструкции или други намеси,

имащи отношение към конструктивни елементи, следва да се извършват при

удовлетворяване на изискванията на действащите към момента на

проектирането им нормативи.

ПРОТИВОСЕИЗМИЧНО ОСИГУРЯВАНЕ НА СГРАДАТА

По времето, когато сградата е проектирана (преди 1987-ма година) е бил

в сила „Правилник за строителство в земетръсни райони” от 1964-та година и

неговите изменения и допълнения от 1972-ра и 1977-ма година. Съгласно този

нормативен документ, град София попада в сеизмичен район с VIII-ма степен на

интензивност на сеизмичното въздействие.

По отношение на оценката за сеизмична осигуреност на сградата, по

критериите на „Наредба No-02-20-2 за проектиране на сгради и съоръжения в

земетръсни райони” от 2012-та година, може да бъде казано следното: От

момента на построяването си до момента на огледа, сградата е била

неколкократно подложена на слаби сеизмични въздействия (под VII-ма степен

по скалата MSK), както и на едно по-силно такова – земетресението от

22.05.2012г. с епицентър близо до гр. Перник, класифицирано като VII-ма степен

по скалата MSK. Няма данни то да е предизвикало разрушения, пукнатини или

други дефекти по носещи конструктивни елементи на сградата. Няма данни по

сградата да са извършвани намеси, свързани с премахване, нарушаване на

целостта или претоварване на носещи конструктивни елементи, така че това да

стр. 10 от 16

доведе до редуциране на нейната обща носимоспособност с повече от 5%.

Сградата е изпълнявана по одобрен проект, при изготвянето на който са

спазени действащите към онзи момент нормативни документи, актуални и в

момента на въвеждането на сградата в експлоатация. Поради изброеното по-

горе, за сградата може да се даде положителна оценка на сеизмичната ѝ

осигуреност тъй като изискванията на Чл.6, (2) от „Наредба No -02-20-2 за

проектиране на сгради и съоръжения в земетръсни райони” от 2012-та година

са удовлетворени. Въпреки това, носещата конструкция на разглежданата

сграда не отговаря на редица от актуалните изисквания, заложени в

действащите към настоящия момент нормативни документи, като например

минимален клас на бетона, минимални якостни характеристики на стоманата,

изисквания за конструиране на елементите, поемащи сеизмични въздействия и

др. Различна е методиката за определяне на сеизмичните сили, сеизмичното

райониране, стойностите на изчислителните ускорения на земната основа, на

коефициентите на значимост, на реагиране и т.н.

По отношение на изискванията (за методиката за определяне на

сеизмичните сили, оразмеряването и конструирането на антисеизмичните

конструкции) заложени в Наредба No -02-20-2 за проектиране на сгради и

съоръжения в земетръсни райони” от 2012-та година и по смисъла на ал.1,3 от

допълнителните разпоредби към нея, сградата е "неосигурена", тъй като е

проектирана и изпълнена преди 1987г.

Както бе посочено по-горе, съгласно „Правилник за строителство в

земетръсни райони” от 1964-та година, град София попада в сеизмичен район с

интензивност на въздействието VIII-ма степен по МСК. Изчислителните

сеизмични сили, съгласно същия документ, се определят по формулата:

Sk = ψ . β . ηк . Kс . Qк където:

Ψ = 1.0 за обикновени корави сгради със сравнително голямо затихване

(тухлени сгради, безскелетни сгради с шайби) и други обикновени корави

съоръжения;

0,8<β = 0,7/Т < 2,4 -динамичен коефициент,

Т - период на собствени трептения

по табл.1 "сеизмична степен на сградите в зависимост от тяхната

значимост" - степента остава непроменена – VIII-ма степен

ηк – коефициент на формата на трептенето;

Kс = 0.050 – сеизмичен коефициент за почви от 3-та група;

Qк – натоварване, съсредоточено в т. “К”.

За всяко етажно ниво сеизмичните сили са съответно:

S1 = 1.0,050 . β . η1 . Q1= 1.0,050. η1 . Q1 . 0.7/T1 = 0,035. η1 . Q1 /T1

S2 = 1.0,050 . β . η2 . Q2= 1.0,050 . η2 . Q2 . 0.7/ T2 = 0,035. η2 . Q2/T1

стр. 11 от 16

S3 = 1.0,050 . β . η3 . Q3= 1.0,050 . η3 . Q3 . 0.7/ T3 = 0,035. η3 . Q3/T1 и т.н.

Значимостта на сградата се отчита, като за сградите от по-висока

категория се работи с една степен по-висока сеизмична интензивност от

показаната в картата за сеимично райониране на страната. Конкретната сграда

попада в категория „Б“ – „жилищна срада“, за която не се изисква такова

завишаване.

Според наредба No-02-20-2 за проектиране на сгради и съоръжения в

земетръсни райони” от 2012-та година, град София попада в сеизмичен район с

IX-та степен на интензивност на сеизмичното въздействие по скалата МSK.

Kонструкциите следва да бъдат оразмерени за поемане на сеизмични сили,

чиито изчислителни стойности се определят по формулата:

Eik = C. R . Kс . βi . ηiк . Qк където:

C = 1,20 е коеф. на значимост на сгради и съоръжения от III-ти клас по

значимост на строежите (III - та категория по ЗУТ);

R = 0,33 – коефициент на реагиране, за сгради изпълнени по системата

„Едроплощен кофраж“;

0.8 <βi = 1,2/Т < 2.5 – динамичен коефициент (за масовия случай - почви

група С);

ηiк - коеф. на разпределение на динамичното натоварване;

Kс = 0,27 - коефициент на сеизмичност, за зона с IX-та степен на

интензивност (гр.София);

Qк – натоварване, съсредоточено в т. “К”

За всяко етажно ниво сеизмичните сили са съответно:

S11 = 1,20.0,33.0,27.β1.η11.Q1 = 1,20.0,33.0,27.η11.Q1.1.2/T1 = 0,128.η11.Q1/T1;

S12= 1,20.0,33.0,27.β2.η12.Q2 = 1,20.0,33.0,27.η12.Q2.1.2/T2 = 0,128.η12.Q2/T2;

S13 = 1,20.0,33.0,27.β3.η13.Q3 = 1,20.0,33.0,27.η13.Q3 .1.2/T3 = 0,128.η13. Q3/T3

и т.н.

Очевидно е, че действащите към момента нормативни документи

поставят по-строги изисквания към конструкциите на сградите. Изчисляваните

по съвременните норми сили са с 367% по-големи стойности.

За установяване на поведението на сградата при сеизмично въздействие

съгласно актуалната нормативна уредба, е проведен статико-динамичен

анализ. От него се вижда, че конструктината схема на елементите, техните

размери, местоположение и ориентация са правилно подбрани. Дори и при по-

силното въздействие преместванията остават в допустимите границите.

Периода на собствени трептния показва, че сградата има значителна коравина.

Армирането на вертикалните елементите съответства на необходимото за по-

малки усилия по отношение на армировката в краищата на стените, което е и

стр. 12 от 16

очаквано, предвид факта че те са оразмерявани за по-малки сеизмични сили.

Армирането на средната част на стените със заварени мрежи е достатъчно дори

и за по-големите усилия.

Изброените по-горе изисквания за минимален клас на бетона,

минимални якостни характеристики на стоманата, изисквания за конструиране

на елементите, поемащи сеизмични въздействия и др. са още по-строги в

Еврокод и съответно те също не са изпълнени. Това налага за сградата да се

въведат ограничения за бъдещи дейности свързани с промяна на конструкцията

им, промяна на експлоатационните натоварвания, надстроявания,

реконструкции и т.н. (съгласно чл.5 от „Наредба -02-20-2 за проектиране на

сгради и съоръжения в земетръсни райони”). Ако се предвиждат бъдещи

инвестиционни намерения, свързани с подобни намеси, те следва да се

изпълняват само след изготвяне и одобрение от съответните инстанции на

работен инвестиционен проект по всички части, включващ и цялостно

укрепване на съответната сграда, съгласно всички актуални изисквания за

конструкции, подложени на сеизмични въздействия. Това не се отнася за

мероприятията, свързани с въвеждането на мерки за енергийна ефективност на

сградата, изразяващи се в санирането ѝ чрез полагане на топлоизолационни

материали, тъй като оценката за сеизмичната осигуреност на сградата е

положителна, а подобни мероприятия не биха могли да доведат до

превишаване на масата на съответните етажни нива с повече от 5% и в този

смисъл няма да променят заварената сеизмична осигуреност на сградата.

НАТОВАРВАНИЯ ЗА СГРАДАТА

Предвид годината на проектиране, за сградата са прилагани действащите

към онзи момент „Натоварвания и въздействия. Норми за проектиране” от

1979-та година. В приложената по-долу таблица е направена съпоставка между

натоварванията от правилника от 1979-та година (нормативни стойности) и

„Наредба 3 за основните положения за проектиране на конструкциите на

строежите и въздействията върху тях” от 2005-та година (нормативни

стойности).

Натоварвания и въздействия върху конструкцията на

сградата

1979-та г. Коеф. на натоварв

ане 2005-та г.

Коеф. на натоварв

ане

Разлика в проценти в

натоварванията

Собствено тегло на материалите

1.10/1,30

1.20/1.35 Завишено с 9,1%/3,85%

Помещения за живеене или обитаване

1,50 kN/m2 1.40 1,50 kN/m2 1,30 Намалено със

7%

Стълбища в жилищни сгради

3,00 kN/m2 1.30 3,00 kN/m2 1,30 Непроменено

стр. 13 от 16

Балкони в жилищни сгради

4,00 kN/m2 1.30 3,00 kN/m2 1,30 Намалено с

25%

Използваеми тавански помещения

1,50 kN/m2 1.40 1,50 kN/m2 1,30 Намалено със

7%

Натоварване от вятър за гр. София

0,55 kN/m2 1.20 0,43 kN/m2 1,40 Намалено с

10,5%

Натоварване от сняг за гр. София

0,70 kN/m2 1.40 1,00 kN/m2 1,40 Завишено с

42%

От таблицата се вижда, че в актуалната към настоящия момент наредба и

тази действала по време на проектирането на сградата са заложени близки по

стойност натоварвания, като крайните изчислителни стойности дори са по-

ниски към днешна дата. Нормативните стойности на обемните тегла на

материалите са непроменени. Различават се само коефициентите за сигурност с

които се работи. Общия изчислителен товар за етажно ниво съгласно

актуалните норми не е завишен с повече от 5% в сравнение с натоварването

заложено при първоначалното проектиране на сградата. Фактът, че сградата е

била експлоатирана съгласно настоящото си предназначение в продължение на

дълъг период от време без наличие на дефекти по носещата ѝ конструкция и в

бъдеще не се очаква промяна в режима на експлоатация, също дава основания

да се смята, че усилията в елементите могат да бъдат надеждно поети с

наличната им носимоспособност.

НОРМИ ЗА ПРОЕКТИРАНЕ НА СТОМАНОБЕТОННИ КОНСТРУКЦИИ По отношение на стоманобетонната си конструкция, сградата е

проектирана съгласно „Норми за проектиране на бетонни и стоманобетонни

конструкции” от 1967-ма година. Може да се счита, че заложените в него

изисквания са спазени, тъй като конструкцията на сградата е изпълнена и

въведена в експлоатация, съгласно одобрен проект по част Конструкции, още

повече, че по носещите хоризонтални и вертикални конструктивни елементи не

се откриват пукнатини, недопустими деформации или други дефекти.

В „Норми за проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции” от

1996-та година, актуални към днешна дата, няма съществени различия по

отношение на изчисление и армиране на стоманобетонните елементи, освен

завишаване на минималните конструктивни изисквания.

В „Еврокод 2: Проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции”

има заложени различни изисквания по отношение на конструиране на

армировката. Изискват се по-големи дължини на снаждане и закотвяне,

въведена е различна номенклатура на армировъчните стомани и д.р. Тези

изисквания по презумпция не са спазени. Въпреки това обаче, състоянието на

сградата, към настоящия момент, не предполага, че усилията в носещите

стр. 14 от 16

конструктивни елементи не могат да бъдат поети с наличната им

носимоспособност.

НОРМИ ЗА ФУНДИРАНЕ По отношение на нормативите, касаещи фундирането на сградата,

дългият период на експлоатация дава основания да се твърди, че проектните

слягания в основата вече са реализирани, земните пластове са достатъчно

добре уплътнени и консолидирани и не би следвало за в бъдеще по сградата да

се очакват проблеми свързани с пропадане, изчерпване на носимоспособност

или други проблеми свързани със земната основа, след като до този момент

няма индикации за наличието на такива.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Като цяло, въпреки дългогодишния си период на експлоатация, сградата

се намира в добро техническо състояние. Всички констатираните дефекти по

нея се дължат на дългогодишна липса на поддръжка, не представляват

непосредствена опасност за сигурността на ползвателите ѝ и не намаляват

съществено онези носимоспособност и сигурност, които са били заложени по

време на първоначалното проектиране на сградата. Повечето от

констатираните проблеми, могат да бъдат лесно отстранени посредством

рутинни ремонтни дейности. От съществено значение е подсигуряването на

закрепванията на фасадните панели и парапетите към конструкцията на

сградата, тъй като в тези връзки има следи от проникване на атмосферна вода,

и е твърде вероятно тяхната носимосособност да е редуцирана.

Вследствие на цитираното по-горе, може да се заключи, че конструкцията

на обследваната сграда изпълнява голяма част от съществените изисквания на

актуалните нормативни документи по част „Конструкции” по отношение

поемането на вертикалните въздействия, на които е подложена и може

безопасно да бъде експлоатирана съгласно настоящите си функции.

По отношение на хоризонталните въздействия, сградата е проектирана и

изпълнена във време, когато за град София се е изисквало противосеизмично

осигуряване за по-ниска - VIII-ма степен на интензивност на сеизмично

въздействие. Различни са и коефициентите на реагиране и изобщо стойността

на сеизмичната сила при такова въздействие. Такива стойности са били

допустими и заложени по време на проектирането на сградата. Нейното

предназначение и свързаните с това нормативни експлоатационни

натоварвания не са променяни през годините и не са извършвани

преустройства, свързани с редуциране на сеизмичната сигурност на сградата с

повече от 5%, поради което, за нея може да се даде положителна оценка на

стр. 15 от 16

сеизмичната и осигуреност. Въпреки това, съгласно „Наредба No-02-20-2 за

проектиране на сгради и съоръжения в земетръсни райони” от 2012-та година,

тя се класифицира като неосигурена , тъй като е строена преди 1987-ма година.

МЕРКИ ЗА ПОДДЪРЖАНЕ НА СТРОЕЖА

На основание извършеното обследване и анализ на повредите по

сградата, за нея е необходимо да се изпълнят следните мероприятия:

ЗАДЪЛЖИТЕЛНИ МЕРКИ:

- Извършване на частичен ремонт на фасадите включващ пълно

възстановяване на мазилките и обработка на стоманобетонните елементи с

оголена армировка. Това следва да се извърши чрез почистване на бетонната

повърхност до здрав бетон, отстраняване на корозиралия слой от армировката с

преобразувател за ръжда и нанасяне на подходящ репариращ състав върху нея;

- Възстановяване на бетонното покритие на елементите от сутереното

ниво, единадесети и деветнадесети етаж, по които има оголена армировка, по

описаната по-горе технология;

- Подмяна на покривната хидроизолация и отремонтиране на течовете в

последното етажно ниво;

-Изпълнение на допълнителни укрепващи елементи за връзка на

фасадните панели със стоманобетонната конструкция на сградата, навсякъде

където при фугите между двата елемента се констатират течове. Те следва да

бъдат така конструирани, че да останат скрити в новите топлоизолационни

слоеве. Желателно е изпълнението на такива връзки навсякъде по сградата;

ПРЕПОРЪЧИТЕЛНИ МЕРКИ:

- Обработка на фугите при връзката между фасадните панели и

стоманобетонните стени и фугите между два панела с подходящ еластичен,

водоплътен материал с оглед елиминиране на констатираните вследствие на

това течове в помещенията;

- Премахване на настилката за преминаване от външната страна при

североизточната фасада, трамбоване на насипа под нея и възстановяването ѝ;

- Изпълнение на единни довършителни слоеве по входната площадка

пред търговските помещения по югоизточната фасада;

За правилната и безопасна експлоатация на сградата в бъдеще, е

необходимо да се извършват още:

- Периодични ремонти на покривните изолации на всеки 5 години, като

не е допустимо претоварване на покривната конструкция с повече от

съществуващите в момента хидроизолационни материали;

стр. 16 от 16

- Своевременно да се почистват покривните воронки с оглед избягване

на запушването им, и оттам – възникването на течове и повреди в покрива;

- Необходимо е редовно да се преглеждат и ремонтират всички

вертикални канализационни тръби с цел да се предотвратят течове в зоната на

преминаването им през сградата;

- Периодично трябва да се почиства хоризонталния канализационен клон

свързващ сградата с уличната канализация, с цел предотвратяване на течове,

овлажняване на земната основа и възможно поддаване на фундаментите на

сградата вследствие на това;

- Навсякъде около сградата да се поддържат водоплътни настилки, с

оглед недопускане на проникване на повърхностни атмосферни води към

основите на сградата;

- След 10 години да се извърши ново обследване на сградата. След

изтичане на 50-годишния експлоатационен срок на сградата – да се извършва

обследване на строежа на всеки 5 години.

ЗАБРАНЯВАТ СЕ ВСЯКАКВИ ИЗМЕНЕНИЯ В НОСЕЩАТА КОНСТРУКЦИЯ НА

СГРАДАТА БЕЗ ЕКСПЕРТНО СТАНОВИЩЕ НА ИНЖЕНЕР-КОНСТРУКТОР!

Изготвил: ................................ /инж. Мария Абаджиева/

София, 2016г.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

СНИМКОВИ МАТЕРИАЛИ


СНИМКА 1

[ИЗГЛЕД КЪМ ИЗТОЧНАТА ФАСАДA И ГЛАВНИЯ ВХОД НА СГРАДАТА]

СНИМКА 2

[ИЗГЛЕД КЪМ ИЗТОЧНАТА И ЮЖНАТА ФАСАДИ НА СГРАДАТА]

СНИМКА 3

[ИЗГЛЕД КЪМ ЗАПАДНАТА ФАСАДА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 4

[ИЗГЛЕД КЪМ СЕВЕРНАТА ФАСАДА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 5

[ИЗГЛЕД КЪМ ПАРКИНГ ОТ ЗАПАДНАТА СТРАНА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 6

[ИЗГЛЕД КЪМ ГЛАВНИЯ ВХОД НА СГРАДАТА]

СНИМКА 7

[ПОВРЕДИ В ОКОЛОВРЪСТНАТА НАСТИЛКА И ДР. БЕТОНОВИ ЕЛЕМЕНТИ]

СНИМКА 8

[ПРОПАДАНИЯ В НАСТИЛКАТА ОТ СЕВЕРНАТА СТРАНА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 9

[ПРОПАДАНИЯ В НАСТИЛКАТА ОТ СЕВЕРНАТА СТРАНА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 10

[ЛИПСВАЩА МАЗИЛКА ПО ФАСАДАТА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 11

[ЛИПСВАЩА МАЗИЛКА ПО ФАСАДАТА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 12

[ДЕТАЙЛ НА СТЕНЕН ФАСАДЕН ЕЛЕМЕНТ]

СНИМКА 13

[ИЗГЛЕД КЪМ ВХОДНОТО ФОАЙЕ]

СНИМКА 14

[ИЗГЛЕД КЪМ ЕТАЖНОТО ФОАЙЕ]

СНИМКА 15

[ИЗГЛЕД КЪМ СТЪЛБИЩЕТО]

СНИМКА 16

[ЛИПСВАЩА МАЗИЛКА ПО СТЕНИТЕ НА ТАВАНСКИЯ ЕТАЖ]

СНИМКА 17

[ОБЩ ИЗГЛЕД КЪМ ТАВАНСКИЯ ЕТАЖ – ТУХЛЕНИ ПРЕДГРАДНИ СТЕНИ ЗА ОБОСОБЯВАНЕ НА ПОМЕЩЕНИЯТА]

СНИМКА 18

[ИЗГЛЕД КЪМ ТАБАКЕРАТА ЗА ИЗЛИЗАНЕ НА ПОКРИВА]

СНИМКА 19

[ТЕЧОВЕ ПО ПОКРИВНАТА ПЛОЧА]

СНИМКА 20


СНИМКА 21


СНИМКА 22

[СЪСТОЯНИЕ НА ПОКРИВНАТА ХИДРОИЗОЛАЦИЯ]

СНИМКА 23

[ИЗГЛЕД КЪМ ЖИЛИЩНО ПОМЕЩЕНИЕ]

СНИМКА 24

[ИЗГЛЕД КЪМ ЖИЛИЩНО ПОМЕЩЕНИЕ]

СНИМКА 25

[ИЗГЛЕД КЪМ СУТЕРЕННОТО НИВО]

СНИМКА 26

[ИЗГЛЕД КЪМ СУТЕРЕННОТО НИВО]


ДАННИ ОТ СКАНИРАНЕТО ЗА НАЛИЧИЕ НА АРМИРОВКА, ИЗВЪРШЕНO ПО БЕЗРАЗРУШИТЕЛНИ

МЕТОДИ

Извършил замерванията: инж. Мария Абаджиева


Imagescan: FS001523.XFF

Project: Prj00042

File Storage: E:\A_OBSLEDVANIA\ENERGIJNA EFEKTIVNOST\AA_5ti spisyk\Bl 39a_Banishora\HILTI\FS001523.XFF

Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2016-02-28 10:23:14 28207017

---

--- ---

1 2 3 4 5

67 8

9

10 11 12 13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project: Prj00042


Point: x: [mm] y: [mm] Cov.: [mm] Bar: Orientation: Usage:

1 31 63 30 6mm Horizontal Measurement2 96 61 33 6mm Horizontal Measurement3 181 68 31 6mm Horizontal Measurement4 374 70 26 6mm Horizontal Measurement5 503 77 23 6mm Horizontal Measurement6 96 255 33 6mm Horizontal Measurement7 224 264 31 6mm Horizontal Measurement8 353 264 28 6mm Horizontal Measurement9 524 273 23 6mm Horizontal Measurement10 96 452 32 6mm Horizontal Measurement11 246 459 28 6mm Horizontal Measurement12 374 462 25 6mm Horizontal Measurement13 524 468 23 6mm Horizontal Measurement14 55 117 35 6mm Vertical Measurement15 45 224 38 6mm Vertical Measurement16 37 374 39 8mm Vertical Measurement17 36 567 35 6mm Vertical Measurement18 253 53 37 8mm Vertical Measurement19 243 224 35 6mm Vertical Measurement20 237 396 32 6mm Vertical Measurement21 231 567 30 6mm Vertical Measurement22 453 117 28 6mm Vertical Measurement23 443 246 32 8mm Vertical Measurement24 435 374 29 8mm Vertical Measurement25 431 524 26 6mm Vertical Measurement

2 2/


Project: Prj00042


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2016-02-28 10:24:21 28207017

---

--- ---

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 1/


Project: Prj00042


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2016-02-28 10:25:35 28207017

---

--- ---

1 2 3 4 5

6 7 8 9

10 11 12 13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project: Prj00042



1 31 127 29 8mm Horizontal Measurement2 117 128 34 12mm Horizontal Measurement3 181 124 32 12mm Horizontal Measurement4 396 127 28 10mm Horizontal Measurement5 524 130 21 8mm Horizontal Measurement6 96 334 37 6mm Horizontal Measurement7 203 328 34 6mm Horizontal Measurement8 353 327 28 6mm Horizontal Measurement9 503 331 19 6mm Horizontal Measurement10 96 529 34 6mm Horizontal Measurement11 246 523 28 6mm Horizontal Measurement12 353 521 24 6mm Horizontal Measurement13 503 526 17 6mm Horizontal Measurement14 64 96 49 8mm Vertical Measurement15 61 246 44 8mm Vertical Measurement16 65 396 40 8mm Vertical Measurement17 56 546 44 10mm Vertical Measurement18 259 53 41 6mm Vertical Measurement19 263 246 35 6mm Vertical Measurement20 265 374 34 6mm Vertical Measurement21 260 567 32 6mm Vertical Measurement22 461 31 29 6mm Vertical Measurement23 465 203 28 6mm Vertical Measurement24 469 396 24 6mm Vertical Measurement25 460 503 24 6mm Vertical Measurement26 462 567 23 6mm Vertical Measurement

2 2/


Project: Prj00042


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2016-02-28 10:26:38 28207017

---

--- ---

1 2 34

5 6 78

9 10 1112

13

14

15

16

17

18 19

20

21

22

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project: Prj00042



1 74 151 40 6mm Horizontal Measurement2 181 155 40 6mm Horizontal Measurement3 331 156 40 6mm Horizontal Measurement4 546 164 44 8mm Horizontal Measurement5 53 350 44 6mm Horizontal Measurement6 267 357 47 6mm Horizontal Measurement7 374 354 46 6mm Horizontal Measurement8 524 363 46 8mm Horizontal Measurement9 96 546 41 6mm Horizontal Measurement10 267 549 48 6mm Horizontal Measurement11 353 548 45 6mm Horizontal Measurement12 524 559 46 8mm Horizontal Measurement13 47 53 32 6mm Vertical Measurement14 40 224 34 6mm Vertical Measurement15 246 53 36 6mm Vertical Measurement16 238 224 40 8mm Vertical Measurement17 225 417 38 6mm Vertical Measurement18 224 524 39 6mm Vertical Measurement19 421 524 40 6mm Vertical Measurement20 424 331 39 6mm Vertical Measurement21 439 246 41 8mm Vertical Measurement22 445 53 38 6mm Vertical Measurement

2 2/


ДАННИ ОТ ТЕСТОВЕТЕ ЗА ОПРЕДЕЛЯНЕ ЯКОСТТА НА БЕТОНА ПО БЕЗРАЗРУШИТЕЛНИ МЕТОДИ

Извършил замерванията: инж. Мария Абаджиева


Измерване: точка No1

OПРЕДЕЛЯНЕ ЯКОСТТА НА НАТИСК НА СТОМАНОБЕТОНЕНЕЛЕМЕНТ ЧРЕЗ ПОВЪРХНОСТНА ТВЪРДОСТ

ПРОТОКОЛ №1

Стандартизиран метод:-EN 12504-2:2012

Уред: PROCEQ SilverSchmidt PC N

-EN 13791:2007

Koeфициент за възраст на бетона: К=0.60 (>3600 дни)

Посока на удара : хоризонтално

инж. Мария Абаджиева

..................

Дата: 28.02.2015г.

ОБЕКТ: ЖИЛ. БЛОК 39a, ж.к."Банишора"

Извършил замерването:

Условия на измерването: стандартни

р-н "Сердика", гр.София

Oтчетена якост на натиск:Rb = 49.0 x 0.6 = 29.4 MPa

Impact counter Name Date & Time Mean value Averaging mode Valid/Total Std dev. Conv. curve Form factor Carbonation f actor

1350 202-2016 11:48 AM 49.0 MPa Median EN 12/12 8.0 MPa Curve EU Cube 150mm ... 1.00

Q-Values diagram [measurem ent order]

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

49.5

1

51.0

2

50.5

3

51.0

4

46. 0

5

50.5

6

51.0

7

50.5

8

47.0

9

52.5

10

54.5

11

54.5

12

Q-Values

49.551.050.551.046.050.551.050.547.052.554.554.5

Statistics

MeasurementsInvalid measurementsMedian ENStandard deviation

NNifs

= 12= 0 (0%)= 49.0 MPa (50.8 Q)= 8.0 MPa (2.5 Q)

Se ttings

Averaging modeConversion curveForm factorCarbonation factorUnitSerial numberSpring type

Median ENCurve EUCube 150mm (100%)1.00MPaSH01-005-0558SilverSchmidt N

Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................

Дата: 28.02.2015г.



ОБЕКТ: ЖИЛ. БЛОК 39a, ж.к."Банишора"р-н "Сердика", гр.София




Q-Values diagram [measurement order]

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

50.5

1

51.5

2

57.0

3

51.5

4

55. 0

5

54.0

6

53.0

7

56.5

8

58.0

9

55.5

10

46.0

11

52.0

12

Q-Values

50.551.557.051.555.054.053.056.558.055.546.052.0

Statistics


NNifs

= 12= 0 (0%)= 58.0 MPa (53.5 Q)= 12.5 MPa (3.4 Q)

Settings



Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................

Дата: 28.02.2015г.








0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

51.0

1

62.0

2

53.5

3

56.5

4

55. 5

5

51.5

6

53.5

7

55.0

8

53.0

9

56.0

10

56.5

11

53.0

12

50.0

13

Q-Values

51.062.053.556.555.551.553.555.053.056.056.553.050.0

Statistics


NNifs

= 13= 0 (0%)= 58.0 MPa (53. 5 Q)= 11.8 MPa (3.1 Q)

Settings



Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................

Дата: 28.02.2015г.








0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

57.5

1

54.0

2

53.0

3

49.5

4

49.0

5

49.0

6

50.0

7

49.5

8

65.5

9

52.5

10

48.5

11

54.0

12

Q-Values

57.554.053.049.549.049.050.049.565.552.548.554.0

Statistics


NNifs

= 12= 0 (0%)= 50.5 MPa (51.3 Q)= 16.0 MPa (4.9 Q)

Settings



Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................

Дата: 28.02.2015г.








0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

41.5

1

49.0

2

53.0

3

56.0

4

51. 5

5

50.0

6

52.0

7

54.0

8

40.0

9

52.0

10

40.5

11

54.5

12

Q-Values

41.549.053.056.051.550.052.054.040.052.040.554.5

Statistics


NNifs

= 12= 0 (0%)= 52.0 MPa (51.8 Q)= 19.3 MPa (5.7 Q)

Settings



Comment

[Add]


СТАТИКО ДИНАМИЧЕН АНАЛИЗ ЗА ОПРЕДЕЛЯНЕ НА ДЕЙСТВИТЕЛНИТЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА СТРОЕЖА


640 325 410 1075 3502800

4817

1020

1778

350

1120

260

1730

1100 688 260 400 3502798

750 310 20 166 542 220 20 400 20 310 20

220 90 240 80 120

372 206 130

618 112 350 143 66 120 66 143 20 130 160 80 90 90 260 90 240

44811220578 100 510 100 560 310 20

207 80 331 310 20 400 20 400 20 310 20 310 20 310 20

40 75 393 90

618

2031

020

280

2040

020

400

2022

020

480

9014

090

270

400

2022

0

2016

012

090

470

680

890

216

2025

570

202040

7049

1

160

870

296

680

160

120

9027

990

276

9075

510

9090

160

380

9021

0

680

160

870

48

Проект: кв.Банишора бл.39А

Проектант: инж.Мария Абаджиева

Page: 1/45

Date: 6/13/2016

CALCULATIONS FOR: SEIZMIC ANALISYS

Основни данни за модела

Tower - 3D Model Builder 6.0 Radimpex - www.radimpex.co.yuRegistered to OfficeBG

Файл: v3.3.twpДата на изчислението: 12.6.2016

Начин на изчислението: 3D модел

X I група гранични състояния X Модален анализ Стабилност

II група гранични състояния X Изчисление - Сеизмичност Етапи на строежа

Нелинеен анализ

Височина на модела

Брой възли 24422Брой плочи и стени: 26912Брой греди и колони: 2Брой гранични елементи: 6798Брой основни случаи на натоварване: 7Брой комбинации на натоварване: 10

Мерни единици

Дължина: m [cm,mm]Сила: kNТемпература: Celsius



Page: 2/45

Date: 6/13/2016


Входни данни - Конструкция


Изометрия

Таблица на материалитеNo Наименование на материала E[kN/m2] µ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] µm1 Бетон B 20 2.750e+7 0.20 25.00 1.000e-5 2.750e+7 0.20

Съвкупности на плочитеNo d[m] e[m] Материал Тип на изчислението Ортотропия E2[kN/m2] G[kN/m2] α<1> 2.000 1.000 1 Дебела плоча/стенаИзотропна<2> 0.150 0.075 1 Тънка плоча Изотропна<3> 0.200 0.100 1 Тънка плоча Изотропна



Page: 3/45

Date: 6/13/2016



В_4

Х_13

Х_2

В_3

В_3 Х_10Х_10Х_10

Х_7Х_7Х_7

В_2

В_2

В_5

В_6

В_7

В_11

В_11

В_13

В_14

В_15Х_6

Х_12

В_8

В_10

В_12

Х_8

Х_9

Х_5

Х_4

Х_1

Х_15

В_1

Х_3

Х_14

Х_11

В_9

Разположение на рамки



Page: 4/45

Date: 6/13/2016


Входни данни - Натоварване


q = -3.75

Натов. 2: Настилки

Ниво: K+54.10 [54.10 m]

q = -3.75


Ниво: K+53.20 [53.20 m]

Случаи на натоварванеNo Наименование1 Собствено тегло (g)2 Настилки3 Зидове4 Експлоатационно натоварва

не5 Сняг6 Ex7 Ey8 Комб.: Нормативно (I+

+II+III+IV+V)9 Комб.: Изчислително (1.2xI+

+1.35xII+1.35xIII+1.4xIV++1.4xV)

10 Комб.: I+II+III++0.5xIV+0.5xV+VI+0.3xVII

No Наименование11 Комб.: I+II+III+

+0.5xIV+0.5xV+VI-0.3xVII12 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV-

-1xVI+0.3xVII13 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV-

-1xVI-0.3xVII14 Комб.: I+II+III+

+0.5xIV+0.5xV+0.3xVI+VII15 Комб.: I+II+III+

+0.5xIV+0.5xV+0.3xVI-1xVII16 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV-

-0.3xVI+VII17 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV-

-0.3xVI-1xVII



Page: 5/45

Date: 6/13/2016



q = -0.75


Ниво: K+50.40 [50.40 m]

q = -0.75


Ниво: K+47.60 [47.60 m]

q = -0.75


Ниво: K+44.80 [44.80 m]

q = -0.75


Ниво: K+42.00 [42.00 m]



Page: 6/45

Date: 6/13/2016



q = -0.75


Ниво: K+39.20 [39.20 m]

q = -0.75


Ниво: K+36.40 [36.40 m]

q = -0.75


Ниво: K+33.60 [33.60 m]

q = -0.75


Ниво: K+30.80 [30.80 m]



Page: 7/45

Date: 6/13/2016



q = -0.75


Ниво: K+28.00 [28.00 m]

q = -0.75


Ниво: K+25.20 [25.20 m]

q = -0.75


Ниво: K+22.40 [22.40 m]

q = -0.75


Ниво: K+19.60 [19.60 m]



Page: 8/45

Date: 6/13/2016



q = -0.75


Ниво: K+16.80 [16.80 m]

q = -0.75


Ниво: K+14.00 [14.00 m]

q = -0.75


Ниво: K+11.20 [11.20 m]

q = -0.75


Ниво: K+8.40 [8.40 m]



Page: 9/45

Date: 6/13/2016



q = -0.75


Ниво: K+5.60 [5.60 m]

q = -0.75


Ниво: K+2.80 [2.80 m]

q = -0.75


Ниво: K+0.00 [0.00 m]

q = -0.75


Ниво: Фундаменти К-2.60 [-2.60 m]



Page: 10/45

Date: 6/13/2016



q = -1.50

Натов. 3: Зидове

Ниво: K+50.40 [50.40 m]

q = -1.50


Ниво: K+47.60 [47.60 m]

q = -1.50


Ниво: K+44.80 [44.80 m]

q = -1.50


Ниво: K+42.00 [42.00 m]



Page: 11/45

Date: 6/13/2016



q = -1.50


Ниво: K+39.20 [39.20 m]

q = -1.50


Ниво: K+36.40 [36.40 m]

q = -1.50


Ниво: K+33.60 [33.60 m]

q = -1.50


Ниво: K+30.80 [30.80 m]



Page: 12/45

Date: 6/13/2016



q = -1.50


Ниво: K+28.00 [28.00 m]

q = -1.50


Ниво: K+25.20 [25.20 m]

q = -1.50


Ниво: K+22.40 [22.40 m]

q = -1.50


Ниво: K+19.60 [19.60 m]



Page: 13/45

Date: 6/13/2016



q = -1.50


Ниво: K+16.80 [16.80 m]

q = -1.50


Ниво: K+14.00 [14.00 m]

q = -1.50


Ниво: K+11.20 [11.20 m]

q = -1.50


Ниво: K+8.40 [8.40 m]



Page: 14/45

Date: 6/13/2016



q = -1.50


Ниво: K+5.60 [5.60 m]

q = -1.50


Ниво: K+2.80 [2.80 m]

q = -1.50


Ниво: K+0.00 [0.00 m]

q = -1.50





Page: 15/45

Date: 6/13/2016



q = -1.50

Натов. 4: Експлоатационно натоварване

Ниво: K+50.40 [50.40 m]

q = -1.50


Ниво: K+47.60 [47.60 m]

q = -1.50


Ниво: K+44.80 [44.80 m]

q = -1.50


Ниво: K+42.00 [42.00 m]



Page: 16/45

Date: 6/13/2016



q = -1.50


Ниво: K+39.20 [39.20 m]

q = -1.50


Ниво: K+36.40 [36.40 m]

q = -1.50


Ниво: K+33.60 [33.60 m]

q = -1.50


Ниво: K+30.80 [30.80 m]



Page: 17/45

Date: 6/13/2016



q = -1.50


Ниво: K+28.00 [28.00 m]

q = -1.50


Ниво: K+25.20 [25.20 m]

q = -1.50


Ниво: K+22.40 [22.40 m]

q = -1.50


Ниво: K+19.60 [19.60 m]



Page: 18/45

Date: 6/13/2016



q = -1.50


Ниво: K+16.80 [16.80 m]

q = -1.50


Ниво: K+14.00 [14.00 m]

q = -1.50


Ниво: K+11.20 [11.20 m]

q = -1.50


Ниво: K+8.40 [8.40 m]



Page: 19/45

Date: 6/13/2016



q = -1.50


Ниво: K+5.60 [5.60 m]

q = -1.50


Ниво: K+2.80 [2.80 m]

q = -1.50


Ниво: K+0.00 [0.00 m]

q = -1.50





Page: 20/45

Date: 6/13/2016



q = -1.00

Натов. 5: Сняг

Ниво: K+54.10 [54.10 m]

q = -1.00

Натов. 5: Сняг

Ниво: K+53.20 [53.20 m]



Page: 21/45

Date: 6/13/2016


Модален анализ


Сеизмичен анализ - допълнителни опции

Маси концентрирани само в селектираните ниваПлочи - скалиране на огъвателната коравина: 0.001Греди - скалиране на огъвателната коравина: 0.001Стени - скалиране на огъвателната коравина: 0.001Пренебрегват се трептенията по ос Z

Фактори на натоварване за изчисление на маситеNo Наименование Коефициент1 Собствено тегло (g) 1.002 Настилки 1.003 Зидове 1.00

No Наименование Коефициент4 Експлоатационно натоварване 0.505 Сняг 0.50

Разпределение на масите по височината на обектаНиво Z [m] X [m] Y [m] Маса [T] T/m2

K+54.10 54.10 2.51 0.58 30.09 0.99K+53.20 53.20 3.04 -4.15 479.76 1.13K+50.40 50.40 3.15 -3.85 558.30 1.25K+47.60 47.60 3.40 -3.87 571.66 1.25K+44.80 44.80 3.32 -3.87 568.68 1.25K+42.00 42.00 3.34 -3.88 568.92 1.25K+39.20 39.20 3.26 -3.88 565.32 1.24K+36.40 36.40 3.40 -3.87 571.73 1.25K+33.60 33.60 3.34 -3.87 569.24 1.25K+30.80 30.80 3.31 -3.88 570.99 1.25K+28.00 28.00 3.35 -3.88 572.40 1.26K+25.20 25.20 3.32 -3.87 568.66 1.25K+22.40 22.40 3.34 -3.87 569.23 1.25K+19.60 19.60 3.34 -3.87 569.15 1.25K+16.80 16.80 3.34 -3.87 569.23 1.25K+14.00 14.00 3.34 -3.87 569.20 1.25K+11.20 11.20 3.34 -3.87 569.20 1.25K+8.40 8.40 3.34 -3.87 569.16 1.25K+5.60 5.60 3.35 -3.87 568.89 1.25K+2.80 2.80 3.22 -3.85 570.26 1.25K+0.00 0.00 3.04 -4.04 3217.56 7.27Общо: 21.43 3.25 -3.91 13967.64

Положение център на коравинитеНиво Z [m] X [m] Y [m]

K+54.10 54.10 2.59 0.43K+53.20 53.20 -1.88 -4.14K+50.40 50.40 -2.32 -4.31K+47.60 47.60 -2.32 -4.42K+44.80 44.80 -2.32 -4.52K+42.00 42.00 -2.32 -4.53K+39.20 39.20 -2.32 -4.53K+36.40 36.40 -2.32 -4.52K+33.60 33.60 -2.32 -4.52K+30.80 30.80 -2.64 -4.57K+28.00 28.00 -2.64 -4.57K+25.20 25.20 -2.32 -4.52K+22.40 22.40 -2.32 -4.52K+19.60 19.60 -2.32 -4.52K+16.80 16.80 -2.32 -4.52K+14.00 14.00 -2.32 -4.52K+11.20 11.20 -2.32 -4.52K+8.40 8.40 -2.32 -4.52K+5.60 5.60 -2.32 -4.52K+2.80 2.80 -0.72 -4.21K+0.00 0.00 4.24 -4.20

ЕКСЦЕНТРИЦИТЕТ ПО НИВАТАНиво Z [m] eox [m] eoy [m]

K+54.10 54.10 0.07 0.14K+53.20 53.20 4.92 0.01K+50.40 50.40 5.47 0.46K+47.60 47.60 5.72 0.55K+44.80 44.80 5.64 0.65K+42.00 42.00 5.66 0.65K+39.20 39.20 5.57 0.65K+36.40 36.40 5.71 0.65K+33.60 33.60 5.65 0.65K+30.80 30.80 5.95 0.69K+28.00 28.00 5.99 0.69K+25.20 25.20 5.64 0.65K+22.40 22.40 5.66 0.65K+19.60 19.60 5.65 0.65K+16.80 16.80 5.66 0.65K+14.00 14.00 5.65 0.65K+11.20 11.20 5.65 0.65K+8.40 8.40 5.65 0.65K+5.60 5.60 5.67 0.65K+2.80 2.80 3.94 0.36K+0.00 0.00 1.20 0.15



Page: 22/45

Date: 6/13/2016



Форма на трептене: 1/12 [T=2.3841сек / f=0.42Hz] Изометрия

Периоди на трептене на конструкциятаNo T [s] f [Hz]1 2.3841 0.41942 1.8583 0.53813 1.3389 0.74694 1.3178 0.75895 0.7604 1.31506 0.7530 1.3279

No T [s] f [Hz]7 0.5719 1.74868 0.5648 1.77059 0.3832 2.6093

10 0.3828 2.612311 0.3270 3.058012 0.3242 3.0841



Page: 23/45

Date: 6/13/2016






Page: 24/45

Date: 6/13/2016






Page: 25/45

Date: 6/13/2016


Изчисление - Сеизмичност


Изчисление - Сеизмичност: БДС НПССЗР-87

Почва категория: IСеизмична зона: IXОбект категория: IIIКоеф. на реагиране: 0.33Коефициент на затихване: 0.05

Ъгъл на действие на земетресението:Наименование Kx Ky Kz

Ex 1.000 0.000 0.000Ey 0.000 1.000 0.000

ExФорма 1 Форма 2 Форма 3

Ниво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]K+54.10 54.10 0.21 -5.54 0.00 17.57 8.10 0.00 1.41 -0.35 0.00K+53.20 53.20 29.15 -83.93 -0.00 306.92 131.12 -0.00 10.38 -18.11 -0.00K+50.40 50.40 29.94 -90.86 -0.00 332.12 144.10 -0.00 12.09 -8.02 -0.00K+47.60 47.60 28.64 -85.61 0.00 317.01 140.67 0.00 11.46 -8.54 0.00K+44.80 44.80 26.39 -79.68 -0.00 292.32 130.73 -0.00 10.53 -7.96 -0.00K+42.00 42.00 24.36 -73.72 0.00 269.49 122.20 0.00 9.65 -7.66 0.00K+39.20 39.20 22.12 -67.79 -0.00 245.00 112.32 -0.00 8.74 -7.10 -0.00K+36.40 36.40 20.26 -62.12 -0.00 224.92 105.64 -0.00 8.00 -7.11 -0.00K+33.60 33.60 18.14 -56.31 0.00 201.54 96.24 0.00 7.14 -6.62 0.00K+30.80 30.80 16.25 -50.86 0.00 180.28 87.83 0.00 6.33 -6.24 0.00K+28.00 28.00 14.39 -45.27 -0.00 159.55 79.71 -0.00 5.57 -5.94 -0.00K+25.20 25.20 12.39 -39.61 -0.00 137.72 70.76 -0.00 4.79 -5.48 -0.00K+22.40 22.40 10.58 -34.33 -0.00 117.71 62.67 -0.00 4.05 -5.10 -0.00K+19.60 19.60 8.83 -29.24 -0.00 98.38 54.65 -0.00 3.35 -4.68 -0.00K+16.80 16.80 7.18 -24.37 0.00 80.11 46.85 0.00 2.70 -4.23 0.00K+14.00 14.00 5.63 -19.76 -0.00 63.04 39.28 -0.00 2.10 -3.75 -0.00K+11.20 11.20 4.21 -15.43 0.00 47.39 31.96 0.00 1.56 -3.24 0.00K+8.40 8.40 2.95 -11.45 -0.00 33.39 24.89 -0.00 1.09 -2.69 -0.00K+5.60 5.60 1.87 -7.83 -0.00 21.33 18.09 -0.00 0.68 -2.10 -0.00K+2.80 2.80 1.03 -4.69 -0.00 11.84 11.51 -0.00 0.37 -1.45 -0.00K+0.00 0.00 1.78 -10.88 -0.00 26.40 30.31 -0.00 1.51 -4.43 -0.00

Σ= 286.31 -899.27 -0.00 3184.0 1549.6 -0.01 113.51 -120.81 -0.00

Форма 4 Форма 5 Форма 6Ниво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

K+54.10 54.10 5.37 -2.03 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00K+53.20 53.20 38.15 -26.54 0.00 -0.03 0.00 -0.00 -0.05 0.00 -0.00K+50.40 50.40 44.62 -42.68 0.00 -0.03 0.00 -0.00 -0.05 0.00 -0.00K+47.60 47.60 42.31 -44.40 -0.00 -0.03 0.00 0.00 -0.05 0.00 0.00K+44.80 44.80 38.88 -41.47 0.00 -0.02 0.00 -0.00 -0.04 0.00 -0.00K+42.00 42.00 35.61 -39.70 -0.00 -0.02 0.00 0.00 -0.03 0.00 0.00K+39.20 39.20 32.26 -36.82 0.00 -0.01 0.00 -0.00 -0.03 0.00 -0.00K+36.40 36.40 29.54 -36.31 0.00 -0.01 0.00 -0.00 -0.02 0.00 -0.00K+33.60 33.60 26.33 -33.71 -0.00 -0.01 0.00 0.00 -0.01 0.00 0.00K+30.80 30.80 23.34 -31.61 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.01 0.00 0.00K+28.00 28.00 20.52 -29.78 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00K+25.20 25.20 17.64 -27.29 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00K+22.40 22.40 14.93 -25.14 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.01 0.00 -0.00K+19.60 19.60 12.35 -22.81 0.00 0.01 0.00 -0.00 0.01 0.00 -0.00K+16.80 16.80 9.94 -20.40 -0.00 0.01 0.00 0.00 0.02 0.00 0.00K+14.00 14.00 7.72 -17.89 0.00 0.01 0.00 -0.00 0.02 0.00 -0.00K+11.20 11.20 5.73 -15.27 -0.00 0.01 0.00 0.00 0.02 0.00 0.00K+8.40 8.40 3.97 -12.53 0.00 0.01 0.00 -0.00 0.02 0.00 -0.00K+5.60 5.60 2.49 -9.64 0.00 0.01 0.00 -0.00 0.02 0.00 -0.00K+2.80 2.80 1.35 -6.55 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.01 0.00 -0.00K+0.00 0.00 5.70 -19.59 0.00 7.12 0.00 -0.00 12.57 0.00 -0.00

Σ= 418.75 -542.17 0.01 7.01 0.02 -0.00 12.40 0.03 -0.00


K+54.10 54.10 -0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 -3.08 11.14 0.00K+53.20 53.20 -0.00 -0.00 -0.00 -1.25 0.18 -0.00 -125.53 161.28 -0.01K+50.40 50.40 -0.00 0.00 -0.00 0.17 -0.02 -0.00 -101.31 143.90 -0.00K+47.60 47.60 -0.00 0.00 0.00 0.18 -0.02 0.00 -71.38 101.83 0.01K+44.80 44.80 -0.00 0.00 -0.00 0.19 -0.03 -0.00 -39.22 60.09 -0.02K+42.00 42.00 -0.00 0.00 0.00 0.20 -0.03 0.00 -8.62 19.65 0.03K+39.20 39.20 0.00 0.00 -0.00 0.21 -0.03 -0.00 19.86 -18.38 -0.00K+36.40 36.40 0.00 0.00 -0.00 0.21 -0.03 -0.00 45.84 -52.43 -0.02K+33.60 33.60 0.00 -0.00 0.00 0.21 -0.03 0.00 67.47 -82.25 0.01K+30.80 30.80 0.00 -0.00 0.00 0.20 -0.04 0.00 84.91 -107.01 0.03K+28.00 28.00 0.00 -0.00 -0.00 0.19 -0.04 -0.00 96.89 -124.87 -0.03K+25.20 25.20 0.00 -0.00 -0.00 0.18 -0.03 -0.00 103.25 -135.70 -0.05K+22.40 22.40 0.00 -0.00 -0.00 0.16 -0.03 -0.00 105.43 -140.15 -0.01K+19.60 19.60 0.00 -0.00 -0.00 0.14 -0.03 -0.00 102.40 -138.01 -0.03K+16.80 16.80 0.00 -0.00 0.00 0.12 -0.03 0.00 94.73 -129.65 0.00K+14.00 14.00 0.00 -0.00 -0.00 0.10 -0.03 -0.00 83.04 -115.82 -0.02K+11.20 11.20 0.00 -0.00 0.00 0.08 -0.02 0.00 68.28 -97.58 0.02K+8.40 8.40 0.00 -0.00 -0.00 0.06 -0.02 -0.00 51.65 -76.33 -0.03K+5.60 5.60 0.00 0.00 -0.00 0.04 -0.01 -0.00 34.73 -53.64 -0.01K+2.80 2.80 0.00 0.00 -0.00 0.02 -0.01 -0.00 19.74 -32.13 -0.01K+0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.05 -0.03 -0.00 35.35 -65.77 -0.08

Σ= 0.00 0.00 -0.00 1.48 -0.32 -0.01 664.44 -871.83 -0.24



Page: 26/45

Date: 6/13/2016




K+54.10 54.10 -0.24 1.09 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.12 -0.01 0.00K+53.20 53.20 -4.92 16.47 0.01 0.05 -0.27 -0.00 -1.88 -2.90 -0.00K+50.40 50.40 -9.52 14.30 0.00 -0.08 0.09 -0.00 -1.70 0.04 -0.00K+47.60 47.60 -7.02 10.11 -0.01 -0.07 0.08 0.00 -1.20 0.13 0.00K+44.80 44.80 -4.30 5.94 0.02 -0.05 0.06 -0.00 -0.67 0.23 -0.00K+42.00 42.00 -1.69 1.90 -0.03 -0.03 0.05 0.00 -0.16 0.31 0.01K+39.20 39.20 0.76 -1.89 0.00 -0.01 0.04 -0.00 0.31 0.38 -0.00K+36.40 36.40 2.99 -5.27 0.02 0.01 0.03 -0.00 0.75 0.44 -0.00K+33.60 33.60 4.89 -8.24 -0.01 0.02 0.02 0.00 1.12 0.48 0.00K+30.80 30.80 6.43 -10.69 -0.02 0.04 0.01 0.00 1.42 0.51 0.01K+28.00 28.00 7.52 -12.46 0.03 0.05 -0.00 -0.00 1.63 0.53 -0.01K+25.20 25.20 8.14 -13.53 0.04 0.05 -0.01 -0.00 1.75 0.52 -0.01K+22.40 22.40 8.41 -13.97 0.00 0.06 -0.01 -0.00 1.80 0.51 -0.00K+19.60 19.60 8.23 -13.74 0.02 0.06 -0.02 -0.00 1.75 0.48 -0.01K+16.80 16.80 7.66 -12.90 -0.00 0.05 -0.02 0.00 1.63 0.45 0.00K+14.00 14.00 6.75 -11.52 0.01 0.05 -0.02 -0.00 1.44 0.40 -0.00K+11.20 11.20 5.56 -9.70 -0.02 0.04 -0.01 0.00 1.19 0.34 0.00K+8.40 8.40 4.21 -7.59 0.03 0.03 -0.01 -0.00 0.91 0.28 -0.01K+5.60 5.60 2.83 -5.33 0.01 0.02 -0.01 -0.00 0.62 0.21 -0.00K+2.80 2.80 1.61 -3.19 0.01 0.01 -0.00 -0.00 0.36 0.14 -0.00K+0.00 0.00 2.69 -6.49 0.07 0.02 0.00 -0.00 0.80 0.35 -0.01

Σ= 50.99 -86.69 0.19 0.33 -0.01 -0.01 11.76 3.82 -0.04

Всички формиНиво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

K+54.10 54.10 21.12 12.40 0.00K+53.20 53.20 250.99 177.31 -0.01K+50.40 50.40 306.23 160.84 -0.00K+47.60 47.60 319.86 114.25 0.00K+44.80 44.80 324.03 67.91 -0.01K+42.00 42.00 328.76 23.00 0.02K+39.20 39.20 329.22 -19.27 -0.00K+36.40 36.40 332.50 -57.16 -0.01K+33.60 33.60 326.84 -90.42 0.00K+30.80 30.80 319.18 -118.10 0.02K+28.00 28.00 306.31 -138.12 -0.02K+25.20 25.20 285.91 -150.38 -0.02K+22.40 22.40 263.13 -155.55 -0.00K+19.60 19.60 235.52 -153.39 -0.01K+16.80 16.80 204.15 -144.29 0.00K+14.00 14.00 169.89 -129.10 -0.01K+11.20 11.20 134.08 -108.96 0.01K+8.40 8.40 98.29 -85.43 -0.02K+5.60 5.60 64.64 -60.25 -0.01K+2.80 2.80 36.35 -36.36 -0.01K+0.00 0.00 93.99 -76.51 -0.04

Σ= 4751.0 -967.59 -0.12

EyФорма 1 Форма 2 Форма 3

Ниво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]K+54.10 54.10 -0.67 17.40 -0.00 8.55 3.94 0.00 -1.50 0.38 -0.00K+53.20 53.20 -91.54 263.61 0.00 149.38 63.82 -0.00 -11.05 19.27 0.00K+50.40 50.40 -94.03 285.37 0.00 161.64 70.13 -0.00 -12.86 8.54 0.00K+47.60 47.60 -89.94 268.89 -0.00 154.29 68.47 0.00 -12.20 9.09 -0.00K+44.80 44.80 -82.90 250.26 0.00 142.27 63.62 -0.00 -11.21 8.47 0.00K+42.00 42.00 -76.51 231.56 -0.00 131.16 59.47 0.00 -10.27 8.16 -0.00K+39.20 39.20 -69.48 212.93 0.00 119.24 54.67 -0.00 -9.31 7.56 0.00K+36.40 36.40 -63.65 195.10 0.00 109.47 51.42 -0.00 -8.52 7.56 0.00K+33.60 33.60 -56.98 176.86 -0.00 98.09 46.84 0.00 -7.60 7.04 -0.00K+30.80 30.80 -51.04 159.75 -0.00 87.74 42.75 0.00 -6.74 6.64 -0.00K+28.00 28.00 -45.21 142.19 0.00 77.65 38.79 -0.00 -5.92 6.32 0.00K+25.20 25.20 -38.92 124.40 0.00 67.03 34.44 -0.00 -5.09 5.84 0.00K+22.40 22.40 -33.24 107.83 0.00 57.29 30.50 -0.00 -4.31 5.43 0.00K+19.60 19.60 -27.74 91.83 0.00 47.88 26.60 -0.00 -3.57 4.98 0.00K+16.80 16.80 -22.54 76.54 -0.00 38.99 22.80 0.00 -2.88 4.50 -0.00K+14.00 14.00 -17.68 62.05 0.00 30.68 19.12 -0.00 -2.24 3.99 0.00K+11.20 11.20 -13.23 48.48 -0.00 23.06 15.55 0.00 -1.66 3.45 -0.00K+8.40 8.40 -9.27 35.95 0.00 16.25 12.12 -0.00 -1.16 2.87 0.00K+5.60 5.60 -5.88 24.59 0.00 10.38 8.80 -0.00 -0.72 2.24 0.00K+2.80 2.80 -3.25 14.73 0.00 5.76 5.60 -0.00 -0.39 1.54 0.00K+0.00 0.00 -5.58 34.18 0.01 12.85 14.75 -0.00 -1.60 4.71 0.00

Σ= -899.27 2824.5 0.01 1549.6 754.20 -0.00 -120.81 128.58 0.00


K+54.10 54.10 -6.95 2.63 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00K+53.20 53.20 -49.40 34.36 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00K+50.40 50.40 -57.77 55.26 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00K+47.60 47.60 -54.78 57.48 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00K+44.80 44.80 -50.34 53.70 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00K+42.00 42.00 -46.11 51.40 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00K+39.20 39.20 -41.77 47.68 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00K+36.40 36.40 -38.24 47.01 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00K+33.60 33.60 -34.09 43.65 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00



Page: 27/45

Date: 6/13/2016



K+30.80 30.80 -30.21 40.93 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00K+28.00 28.00 -26.57 38.56 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00K+25.20 25.20 -22.84 35.33 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00K+22.40 22.40 -19.33 32.55 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00K+19.60 19.60 -15.99 29.53 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00K+16.80 16.80 -12.87 26.41 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00K+14.00 14.00 -10.00 23.16 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00K+11.20 11.20 -7.41 19.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00K+8.40 8.40 -5.15 16.22 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00K+5.60 5.60 -3.22 12.49 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00K+2.80 2.80 -1.74 8.49 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00K+0.00 0.00 -7.39 25.36 -0.00 0.02 0.00 -0.00 0.03 0.00 -0.00

Σ= -542.17 701.96 -0.01 0.02 0.00 -0.00 0.03 0.00 -0.00


K+54.10 54.10 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 4.05 -14.61 -0.00K+53.20 53.20 -0.00 -0.00 -0.00 0.27 -0.04 0.00 164.71 -211.62 0.02K+50.40 50.40 -0.00 0.00 -0.00 -0.04 0.00 0.00 132.93 -188.82 0.00K+47.60 47.60 -0.00 0.00 0.00 -0.04 0.01 -0.00 93.65 -133.61 -0.01K+44.80 44.80 -0.00 0.00 -0.00 -0.04 0.01 0.00 51.46 -78.85 0.02K+42.00 42.00 -0.00 0.00 0.00 -0.04 0.01 -0.00 11.31 -25.78 -0.04K+39.20 39.20 0.00 0.00 -0.00 -0.04 0.01 0.00 -26.06 24.11 0.01K+36.40 36.40 0.00 0.00 -0.00 -0.05 0.01 0.00 -60.15 68.80 0.03K+33.60 33.60 0.00 -0.00 0.00 -0.04 0.01 -0.00 -88.53 107.92 -0.01K+30.80 30.80 0.00 -0.00 0.00 -0.04 0.01 -0.00 -111.41 140.41 -0.04K+28.00 28.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.04 0.01 0.00 -127.14 163.84 0.04K+25.20 25.20 0.00 -0.00 -0.00 -0.04 0.01 0.00 -135.47 178.06 0.06K+22.40 22.40 0.00 -0.00 -0.00 -0.04 0.01 0.00 -138.34 183.90 0.01K+19.60 19.60 0.00 -0.00 -0.00 -0.03 0.01 0.00 -134.36 181.09 0.04K+16.80 16.80 0.00 -0.00 0.00 -0.03 0.01 -0.00 -124.30 170.12 -0.00K+14.00 14.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.02 0.01 0.00 -108.95 151.97 0.02K+11.20 11.20 0.00 -0.00 0.00 -0.02 0.00 -0.00 -89.59 128.04 -0.02K+8.40 8.40 0.00 -0.00 -0.00 -0.01 0.00 0.00 -67.78 100.15 0.04K+5.60 5.60 0.00 0.00 -0.00 -0.01 0.00 0.00 -45.57 70.38 0.02K+2.80 2.80 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -25.91 42.15 0.02K+0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.01 0.01 0.00 -46.39 86.30 0.11

Σ= 0.00 0.00 -0.00 -0.32 0.07 0.00 -871.83 1143.9 0.31


K+54.10 54.10 0.41 -1.86 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.04 -0.00 0.00K+53.20 53.20 8.36 -28.01 -0.02 -0.00 0.00 0.00 -0.61 -0.94 -0.00K+50.40 50.40 16.19 -24.31 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.55 0.01 -0.00K+47.60 47.60 11.94 -17.19 0.01 0.00 -0.00 -0.00 -0.39 0.04 0.00K+44.80 44.80 7.30 -10.10 -0.03 0.00 -0.00 0.00 -0.22 0.07 -0.00K+42.00 42.00 2.87 -3.24 0.04 0.00 -0.00 -0.00 -0.05 0.10 0.00K+39.20 39.20 -1.29 3.21 -0.01 0.00 -0.00 0.00 0.10 0.12 -0.00K+36.40 36.40 -5.09 8.96 -0.03 -0.00 -0.00 0.00 0.24 0.14 -0.00K+33.60 33.60 -8.31 14.00 0.01 -0.00 -0.00 -0.00 0.36 0.16 0.00K+30.80 30.80 -10.93 18.18 0.04 -0.00 -0.00 -0.00 0.46 0.17 0.00K+28.00 28.00 -12.78 21.19 -0.04 -0.00 0.00 0.00 0.53 0.17 -0.00K+25.20 25.20 -13.84 23.01 -0.07 -0.00 0.00 0.00 0.57 0.17 -0.00K+22.40 22.40 -14.29 23.74 -0.01 -0.00 0.00 0.00 0.58 0.17 -0.00K+19.60 19.60 -14.00 23.37 -0.04 -0.00 0.00 0.00 0.57 0.16 -0.00K+16.80 16.80 -13.03 21.94 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.53 0.15 0.00K+14.00 14.00 -11.47 19.59 -0.02 -0.00 0.00 0.00 0.47 0.13 -0.00K+11.20 11.20 -9.46 16.50 0.03 -0.00 0.00 -0.00 0.39 0.11 0.00K+8.40 8.40 -7.16 12.90 -0.04 -0.00 0.00 0.00 0.30 0.09 -0.00K+5.60 5.60 -4.82 9.06 -0.02 -0.00 0.00 0.00 0.20 0.07 -0.00K+2.80 2.80 -2.73 5.42 -0.02 -0.00 0.00 0.00 0.12 0.04 -0.00K+0.00 0.00 -4.57 11.03 -0.12 -0.00 -0.00 0.00 0.26 0.11 -0.00

Σ= -86.69 147.39 -0.33 -0.01 0.00 0.00 3.82 1.24 -0.01

Всички формиНиво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

K+54.10 54.10 3.85 7.87 0.00K+53.20 53.20 170.12 140.45 -0.00K+50.40 50.40 145.50 206.19 -0.00K+47.60 47.60 102.53 253.18 0.00K+44.80 44.80 56.32 287.18 -0.00K+42.00 42.00 12.35 321.67 0.00K+39.20 39.20 -28.61 350.28 -0.00K+36.40 36.40 -65.98 379.00 -0.00K+33.60 33.60 -97.10 396.49 0.00K+30.80 30.80 -122.18 408.84 0.00K+28.00 28.00 -139.48 411.07 -0.00K+25.20 25.20 -148.61 401.25 -0.01K+22.40 22.40 -151.68 384.13 -0.00K+19.60 19.60 -147.24 357.56 -0.00K+16.80 16.80 -136.12 322.47 0.00K+14.00 14.00 -119.21 280.02 -0.00K+11.20 11.20 -97.92 231.91 0.00K+8.40 8.40 -73.97 180.30 -0.00K+5.60 5.60 -49.63 127.63 -0.00K+2.80 2.80 -28.15 77.98 -0.00K+0.00 0.00 -52.37 176.45 -0.01

Σ= -967.59 5701.9 -0.03



Page: 28/45

Date: 6/13/2016



Коефициент на участие - активирана масаФорма \ Наименование 1. Ex 2. Ey

1 0.060 0.4952 0.670 0.1323 0.024 0.0234 0.088 0.1235 0.001 0.0006 0.003 0.0007 0.000 0.0008 0.000 0.0009 0.140 0.201

10 0.011 0.02611 0.000 0.00012 0.002 0.000

Коефициент на участие - относително участиеФорма UX (%) UY (%) UZ (%) ΣUX (%) ΣUY (%) ΣUZ (%)

1 3.91 38.57 0.00 3.91 38.57 0.002 43.48 10.30 0.00 47.39 48.87 0.003 1.55 1.76 0.00 48.94 50.63 0.004 5.72 9.59 0.00 54.66 60.21 0.005 0.06 0.00 0.00 54.72 60.21 0.006 0.11 0.00 0.00 54.84 60.21 0.007 0.00 0.00 0.00 54.84 60.21 0.008 0.01 0.00 0.00 54.85 60.21 0.009 3.09 5.32 0.00 57.94 65.54 0.00

10 0.24 0.68 0.00 58.18 66.22 0.0011 0.00 0.00 0.00 58.18 66.22 0.0012 0.05 0.01 0.00 58.23 66.23 0.00



Page: 29/45

Date: 6/13/2016


Изчисление - Статика


67.92 67.9366.99

66.06

65.12

64.18

63.24

62.31

Натов. 18: [Екстр.:] 9-17

Влияния в плочата: max Xо= 67.93 / min Xо= 61.38 m / 1000 Ниво: K+54.10 [54.10 m]

98.6695.69

93.17

87.68

82.18

76.69

71.19

65.70 65.70M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



92.3589.66

87.22

82.08

76.94

71.81

66.67

61.53 61.53

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



87.7986.05

88.57 83.43

78.28

73.14

67.99

62.85

57.70 57.70

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0





Page: 30/45

Date: 6/13/2016



82.09 81.3779.75

77.32

72.56

67.79

63.03

58.26

53.50 53.50

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



75.63 74.9773.47

71.57

71.24

66.85

62.46

58.08

53.69

49.30 49.30

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



69.21 68.60

65.5867.24

65.20

61.19

57.17

53.15

49.13

45.12 45.12

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



62.86

59.65 59.6461.08

62.3159.21

55.57

51.92

48.27

44.62

40.98 40.98

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0





Page: 31/45

Date: 6/13/2016



54.9953.80 53.79 53.79

55.0156.60 56.1153.32

50.04

46.75

43.47

40.18

36.90 36.90

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



49.0548.08

50.50 50.06

48.0949.09

48.08

47.56

44.63

41.69

38.76

35.82

32.89 32.89

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



43.33 43.3842.55 42.5442.57

44.59 44.1941.99

39.38

36.78

34.18

31.58

28.97 28.97

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



37.7837.1237.14

37.8438.80 38.4536.53

34.26

31.99

29.71

27.44

25.17 25.17

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0





Page: 32/45

Date: 6/13/2016



32.3931.83

32.8832.44

33.17

31.84

31.23

29.28

27.34

25.39

23.45

21.50 21.50

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



27.6127.20

26.73

27.6127.7727.24

26.7426.7526.14

24.52

22.89

21.26

19.63

18.01 18.01

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



22.7222.25

21.9022.29

21.90 21.90

22.63 22.6221.38

20.05

18.71

17.38

16.04

14.71 14.71

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



17.6017.35 17.3617.36

17.99 17.95 17.9417.64 16.93

15.86

14.80

13.73

12.67

11.60 11.60

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0





Page: 33/45

Date: 6/13/2016



13.3113.15 13.16

13.6113.62

13.1613.35

13.62 12.82

12.01

11.20

10.38

9.57

8.76 8.76

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



9.469.36

9.70

9.359.48

9.709.69

9.369.12

8.54

7.95

7.37

6.78

6.206.20

6.20

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



6.126.27

6.136.27

6.026.05 6.03

6.26 5.89

5.51

5.12

4.74

4.35

3.97

3.973.97

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



3.473.38

3.353.38

3.36 3.34

3.49 3.483.27

3.06

2.84

2.62

2.40

2.40 2.402.19

2.19

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0





Page: 34/45

Date: 6/13/2016



1.43

1.21

1.09

0.97

0.85

0.74

1.09

1.09

1.21

0.97 0.97

1.32

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



112.30

112.34

108.69

105.04

101.38

97.72

94.06 90.41


Влияния в плочата: max Yо= 112.34 / min Yо= 86.75 m / 1000 Ниво: K+54.10 [54.10 m]

169.88

169.88

169.92

153.42

136.92

120.42

103.93

87.43

70.93

103.93

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



159.27

159.31

143.91

128.51

113.11

97.70

82.30

66.90

97.70

82.30

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0





Page: 35/45

Date: 6/13/2016



148.69

148.69

91.49

134.40

120.09

105.79

77.19

62.88

91.49

77.19

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



138.11

136.96

136.97

138.10

85.28

124.90

111.69

98.48

72.07

58.86

85.28

72.07

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



127.56

126.51

126.51

127.55

79.09

115.45

103.33

91.21

66.97

54.85

79.09

66.97

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



116.11

116.11

117.05

117.08

72.93

106.05

95.01

83.97

61.89

50.85

72.93

61.89

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0





Page: 36/45

Date: 6/13/2016



105.81

106.66

106.70

66.81

96.73

86.75

76.78

56.84

46.86

66.81

56.84

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



95.64

96.40

96.45

60.73

87.53

78.60

69.67

51.80

42.87

60.73

51.80

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



86.37

85.65

86.32

78.46

70.55

62.63

54.71

46.79

38.88

54.71

46.79

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



75.87

75.89

75.89

76.47

76.49

69.56

62.64

55.71

48.79

41.86

34.94

48.79

41.86

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0





Page: 37/45

Date: 6/13/2016



66.35

66.36

66.37

66.87

66.89

43.01

60.93

54.95

48.98

37.04

31.06

43.01

37.04

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



57.14

57.14

57.56

57.60

57.15

37.38

52.55

47.49

42.43

32.32

27.26

37.38

32.32

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



48.28

48.68

48.62

48.29

31.93

44.49

40.31

36.12

27.74

23.56

31.93

27.74

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



39.85

39.85

40.18

40.11

26.74

36.83

33.46

30.10

23.38

20.01

26.74

23.38

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0





Page: 38/45

Date: 6/13/2016



31.91

32.09

31.90

32.18

21.81

29.59

27.00

24.40

19.21

16.62

21.81

19.21

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



24.54

24.52

24.76

24.63

17.11

22.85

20.94

19.02

15.19

13.28

17.11

15.19

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



17.83

18.01

17.78

12.80

16.71

15.40

14.10

11.50

10.19

12.80

11.50

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



11.80

12.02

11.80

8.85

11.23

10.44

9. 64

8.05

7.26

8.85

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0





Page: 39/45

Date: 6/13/2016



6.87

6.75

6.70

6.69

5.71

5.33

6.48

6.10

4.94

4.56

5.33

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



2.54

2.52

2.53

2.56 2.56

2.17

2.25

2.32

2.40

2.48

2.17

2.40

2.32

2.25 2.09

2.09

2.48

2.48

2.40

2.32

M1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0M

1=M2=M3=0

M1=M2=M3=0



Деформация на плочи (Глобална КС) - Екстремните стойности - Натоварване: 1-17

Обозначение С.Н. Xо [mm] Yо [mm]22600 14 +99.667 54.43723244 14 +99.622 51.34922600 10 +98.787 54.38023244 10 +98.741 57.92715299 14 +98.661 152.3915299 14 +98.661 152.3915608 14 +98.661 148.3014969 14 +98.661 156.8514969 14 +98.661 156.8514635 14 +98.661 161.1722600 17 -94.829 -46.62123244 17 -94.772 -43.44322600 13 -93.949 -46.56323244 13 -93.891 -50.02117108 17 -93.869 -120.6017508 17 -93.865 -115.0414093 17 -93.863 -161.0714093 17 -93.863 -161.0713987 17 -93.863 -162.4916618 17 -93.861 -127.2022600 14 |99.667| 54.43723244 14 |99.622| 51.34922600 10 |98.787| 54.38023244 10 |98.741| 57.92715299 14 |98.661| 152.3915299 14 |98.661| 152.3915608 14 |98.661| 148.3014969 14 |98.661| 156.8514969 14 |98.661| 156.8514635 14 |98.661| 161.17

Обозначение С.Н. Xо [mm] Yо [mm]23790 14 47.632 +175.9820318 14 47.608 +169.9220573 14 49.795 +169.9220044 14 45.860 +169.9219766 14 44.640 +169.9213987 14 98.659 +169.8815383 14 80.908 +169.8814326 14 94.148 +169.8814672 14 89.680 +169.8715025 14 85.263 +169.8723790 17 -43.105 -168.4620573 17 -45.310 -162.5220318 17 -43.116 -162.5219766 17 -40.137 -162.5220044 17 -41.361 -162.5215025 17 -80.535 -162.4915025 17 -80.535 -162.4914672 17 -84.928 -162.4914326 17 -89.373 -162.4915383 17 -76.202 -162.4923790 14 47.632 |175.98|20318 14 47.608 |169.92|20573 14 49.795 |169.92|20044 14 45.860 |169.92|19766 14 44.640 |169.92|13987 14 98.659 |169.88|15383 14 80.908 |169.88|14326 14 94.148 |169.88|14672 14 89.680 |169.87|15025 14 85.263 |169.87|



Page: 40/45

Date: 6/13/2016


Оразмеряване (бетон)


Рамка: Х_15

Сечение 1 - 1БДС НПБСК-88B 20Ъглова армировка A IIIНадлъжна армировка A IIIОразмеряването е извършено за група товарнисъстояния: 9-17

2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

40.0 Aa

1

40.0

Aa

2

b/d = 20/740 cm Ab = 14800 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(2)-1.00xVII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(2)-0.30xVII(2)Md = 6661.72 kNmNd = -1991.59 kNTd = -866.77 kN

Aa1 = 7.40 cm2 (мин.:22.20)Aa2 = 7.40 cm2 (мин.:22.20)Aav = ±1.12 cm2/m (мин.:±1.50)Aah = ±0.90 cm2/m (мин.:±2.00)

Рамка: Х_15


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

40.0 Aa

1

40.0

Aa

2

b/d = 20/740 cm Ab = 14800 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(2)-1.00xVII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(2)-0.30xVII(2)Md = 6661.72 kNmNd = -1991.59 kNTd = -866.77 kN


Рамка: Х_12


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

25.0 Aa

1

25.0

Aa

2

b/d = 20/507.831 cm Ab = 10156.6 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(1)+VII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(2)+VII(1)Md = 3812.54 kNmNd = -1856.30 kNTd = -1028.88 kN


Рамка: Х_10


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

30.0 Aa

1

30.0

Aa

2

b/d = 20/550 cm Ab = 11000 cm2

Меродавно натоварване за огъване:1.20xI+1.35xII+1.35xIII+1.40xIV+1.40xVМеродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(1)-1.00xVII(1)Md = 216.08 kNmNd = -4421.69 kNTd = 428.78 kN


Рамка: Х_9


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

20.0 Aa

1

20.0

Aa

2

b/d = 20/186 cm Ab = 3720 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(2)-0.30xVII(2)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(2)-0.30xVII(2)Md = 68.61 kNmNd = 272.38 kNTd = -173.75 kN




Page: 41/45

Date: 6/13/2016



Рамка: Х_8


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

20.0 Aa

1

20.0

Aa

2

b/d = 20/372 cm Ab = 7440 cm2

Меродавно натоварване за огъване:1.20xI+1.35xII+1.35xIII+1.40xIV+1.40xVМеродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(2)-0.30xVII(2)Md = 21.05 kNmNd = -2215.30 kNTd = -384.97 kN


Рамка: Х_7


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

30.0 Aa

1

30.0

Aa

2

b/d = 20/608 cm Ab = 12160 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(2)+VII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(2)+0.30xVII(2)Md = 852.22 kNmNd = -6908.56 kNTd = 556.25 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

20.0 Aa

1

20.0

Aa

2

b/d = 20/330 cm Ab = 6600 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(2)+0.30xVII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(2)+0.30xVII(2)Md = -426.78 kNmNd = 837.75 kNTd = 152.60 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

15.0 Aa

1

15.0

Aa

2

b/d = 20/66 cm Ab = 1320 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(1)+VII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(1)-1.00xVII(1)Md = 3.77 kNmNd = 92.36 kNTd = -31.40 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

15.0 Aa

1

15.0

Aa

2

b/d = 20/66 cm Ab = 1320 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(2)-1.00xVII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(2)-1.00xVII(1)Md = -10.61 kNmNd = -777.00 kNTd = -40.45 kN


Рамка: Х_6

Сечение 10 - 10БДС НПБСК-88B 20Ъглова армировка A IIIНадлъжна армировка A III

Оразмеряването е извършено за група товарнисъстояния: 9-17

2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

45.0 Aa

1

45.0

Aa

2

b/d = 20/868.1 cm Ab = 17362 cm2



Page: 42/45

Date: 6/13/2016



Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(1)-1.00xVII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(2)-1.00xVII(1)Md = 2652.84 kNmNd = 100.49 kNTd = -2956.09 kN


Сечение 11 - 11БДС НПБСК-88B 20Ъглова армировка A IIIНадлъжна армировка A III

Оразмеряването е извършено за група товарнисъстояния: 9-17

2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

45.0 Aa

1

45.0

Aa

2

b/d = 20/778.1 cm Ab = 15562 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(1)+VII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(2)-0.30xVII(2)Md = 4196.73 kNmNd = -6487.03 kNTd = 2485.04 kN


Рамка: Х_1


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

30.0 Aa

1

30.0

Aa

2

b/d = 20/608 cm Ab = 12160 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(2)+0.30xVII(2)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(2)+VII(1)Md = -6164.29 kNmNd = -429.49 kNTd = -912.89 kN


Рамка: В_2


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

25.0 Aa

1

25.0

Aa

2

b/d = 20/470 cm Ab = 9400 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(1)+VII(1)Меродавно натоварване за срязване:1.20xI+1.35xII+1.35xIII+1.40xIV+1.40xVMd = -5508.20 kNmNd = -3417.54 kNTd = -566.89 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

20.0 Aa

1

20.0

Aa

2

b/d = 20/140 cm Ab = 2800 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(2)+VII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(1)-1.00xVII(1)Md = -241.84 kNmNd = -319.75 kNTd = 105.23 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

20.0 Aa

1

20.0

Aa

2

b/d = 20/260 cm Ab = 5200 cm2

Меродавно натоварване за огъване:1.20xI+1.35xII+1.35xIII+1.40xIV+1.40xVМеродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(1)+VII(1)Md = -31.89 kNmNd = -2088.88 kNTd = -456.49 kN




Page: 43/45

Date: 6/13/2016



Рамка: В_3


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

20.0 Aa

1

20.0

Aa

2

b/d = 20/110 cm Ab = 2200 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(2)+0.30xVII(2)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(2)+0.30xVII(2)Md = -2.04 kNmNd = 517.73 kNTd = -24.60 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

25.0 Aa

1

25.0

Aa

2

b/d = 20/460 cm Ab = 9200 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(1)+VII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(2)-0.30xVII(2)Md = 4097.10 kNmNd = -1421.97 kNTd = 420.22 kN


Рамка: В_4


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

45.0 Aa

1

45.0

Aa

2

b/d = 20/870 cm Ab = 17400 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(1)+VII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(2)-0.30xVII(1)Md = 17180.85 kNmNd = -944.43 kNTd = -737.93 kN


Рамка: В_5


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

35.0 Aa

1

35.0

Aa

2

b/d = 20/660 cm Ab = 13200 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(1)-1.00xVII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(2)-1.00xVII(1)Md = 10064.25 kNmNd = -298.98 kNTd = 535.89 kN


Рамка: В_6


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

25.0 Aa

1

25.0

Aa

2

b/d = 20/481 cm Ab = 9620 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(2)+VII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(2)-0.30xVII(1)Md = -2994.73 kNmNd = -2839.48 kNTd = 391.91 kN




Page: 44/45

Date: 6/13/2016



Рамка: В_7


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

40.0 Aa

1

40.0

Aa

2

b/d = 20/815 cm Ab = 16300 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(2)-1.00xVII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)+VII(1)Md = -12651.46 kNmNd = -8836.82 kNTd = 820.62 kN


Рамка: В_8


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

20.0 Aa

1

20.0

Aa

2

b/d = 20/276 cm Ab = 5520 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(2)-0.30xVII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)-1.00xVII(1)Md = 100.52 kNmNd = -2332.18 kNTd = 170.98 kN


Рамка: В_10


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

20.0 Aa

1

20.0

Aa

2

b/d = 20/276 cm Ab = 5520 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(2)-0.30xVII(2)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(2)+VII(1)Md = 181.31 kNmNd = 304.43 kNTd = 207.33 kN


Рамка: В_11


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

40.0 Aa

1

40.0

Aa

2

b/d = 20/815 cm Ab = 16300 cm2

Меродавно натоварване за огъване:1.20xI+1.35xII+1.35xIII+1.40xIV+1.40xVМеродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)-1.00xVII(1)Md = -1624.81 kNmNd = -7419.52 kNTd = 524.21 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

35.0 Aa

1

35.0

Aa

2

b/d = 20/640 cm Ab = 12800 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(2)+VII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(2)+0.30xVII(1)Md = 3411.09 kNmNd = -3672.42 kNTd = 253.65 kN




Page: 45/45

Date: 6/13/2016



Рамка: В_12


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

35.0 Aa

1

35.0

Aa

2

b/d = 20/640 cm Ab = 12800 cm2

Меродавно натоварване за огъване:1.20xI+1.35xII+1.35xIII+1.40xIV+1.40xVМеродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(2)+0.30xVII(4)Md = 469.03 kNmNd = -4395.98 kNTd = -319.90 kN


Рамка: В_13


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

25.0 Aa

1

25.0

Aa

2

b/d = 20/510 cm Ab = 10200 cm2

Меродавно натоварване за огъване:1.20xI+1.35xII+1.35xIII+1.40xIV+1.40xVМеродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)-1.00xVII(4)Md = -356.68 kNmNd = -4814.66 kNTd = 115.55 kN


Рамка: В_15


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

100.0 Aa

1

100.0

Aa

2

b/d = 20/1635 cm Ab = 32700 cm2

Меродавно натоварване за огъване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(2)+0.30xVII(1)Меродавно натоварване за срязване:I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(2)+VII(1)Md = -33164.02 kNmNd = -7222.12 kNTd = -1416.80 kN


ОБЕКТ: „ЖИЛИЩЕН БЛОК 39a”, Ж.К. „БАНИШОРА“, р-н. … · и...

Documents

Transcript of ОБЕКТ: „ЖИЛИЩЕН БЛОК 39a”, Ж.К. „БАНИШОРА“, р-н. … · и...