芯片的 3D 封装技术
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芯片的 3D封装技术
F. Ren
Department of Chemical Engineering
University of Florida
Gainesville, FL 32611
摘 要
• 动因• 倒装焊• UV激光钻孔• ICP导通孔刻蚀• 结论
• AlGaN/GaN HEMTs and MMICs 功率放大器方面的发展• 实现晶片导通孔以使低电感接地成为可能
动 因
倒 装 焊• 倒装焊是一种不使用焊线和引线的集成电
路互联和封装的方法• 倒装的优点
– 更高速的互联– 低功率消耗– 小针脚占用少的面板面积– 轻重量封装
• 实现倒装的要求– 需要隆起焊盘支起凹处的 I/O 盘以实现电互联
及模具与衬底的连接
倒 装 焊
Sn-Pb 共晶焊焊盘形成过程
PbSn 焊料块的 SEM 图
• 电镀后的 PbSn 焊料块 (UBM:Ti:W/Cu)• 回流焊后的 PbSn 焊料块 ( 间距: 50um, 直径 25um)• 典型回流焊温度: 250℃
M-9A 倒装焊机•焊接精确度: ± 0.5 um•低压力(至 9kg )•温度:至 400℃•空气轴承组件•精确平面度控制•上下操作台的 N2 净化•闭路温度•力反馈•动力化的平板•光学系统
隙缝光学系统明场暗场照明
M-9A 倒装焊机简介
上样品台: 基座和芯片
下样品台:焊料块
上样品台
下样品台
上升器
Z 向移动限制
X 向移动限制
下操作台概览
对齐 - 视频信号
样品对齐前 样品经操作杆对齐后
In-Au 焊接程序
时间 时间
目前过程 改进过程
1 、程序开始: 30sec2 、样品接触并加热: 1min30sec2’ 、样品加压: 200g 至 400g3 、样品焊接: 15min4 、冷却: 7min30sec5 、充气
混合 MEMS 可调谐滤波器倒装焊图示
焊料块的喷墨沉积系统
Ag/Sn 焊料块: 96.5%Sn/3.5%Ag
金属线喷墨沉积系统
互联的喷墨沉积系统铜导电体
打印焊料快
沉覆介电层
打印焊料互联
沉覆介电层
器件制造喷墨系统
PbSn 合金性质• Pb 提高抗腐蚀性• 降低回流焊温度
– 37:63 Pb:Sn : 183℃ ,纯 Sn:232℃
• 降低表面张力: 470 dyne/cm 37:63: Pb:Sn, 183℃ 550 dyne/cm: 纯 Sn,232℃• 缺点:毒性
PbSn 合金性质
共晶组分 63Sn/37Pb熔点 183℃
电阻 14.99 μΩ-cm延展性 28-30%
毒性 高世界储量 210000M 磅
费用 $3.75/ 磅
无 Pb 焊料块发展• 纯 Sn :熔点 232℃• 共晶 Sn:Cu(0.8%) :熔点 227℃• 共晶 Sn:Ag(3.5%) :熔点 221℃• Sn:Ag(3.5%):Cu(0.7%) :熔点 218℃
AgSn 合金性质
共晶组分 96.5Sn/3.5Ag熔点 221℃
电阻 13.3 μΩ-cm延展性 73%
毒性 低世界储量 530M 磅
费用 $8.04/ 磅
AgSn 合金性质• 控制 Ag 组分避免熔点剧烈升高
• ∼ 3.5% Ag = 221 °C
• ∼ 10% Ag = 300 °C
CuSn 合金性质
共晶组分 99.3Sn/0.7Cu熔点 227℃
电阻 11.67 μΩ-cm延展性 30%
毒性 低世界储量 750.000 M 磅
费用 $2.42/ 磅
CuSn 合金性质• 控制 Cu 组分避免熔点剧烈升高
• ∼ 0.7% Ag = 227 °C
• ∼ 5% Ag = 375 °C
焊料分解速率 250 ℃ 215℃金 167 67铜 5.3 3.2钯 2.8 0.7镍 0.2 < 0.2
(微英寸 / 秒)
激光钻孔• 导通孔制备的一种方法• 极高的刻蚀速率: 10s 左右• 选择合适的激光,装置,优化功率,可产
生较小的碎片, 并无干法刻蚀中的掩膜沟道或微掩膜效应
• 激光提供可观的材料适用弹性,并不需要附加的过程
背面过程中的激光通孔
激光钻孔的机制
UV 激光钻孔装置
大面积加工
UV 激光钻孔的光束轮廓
未整形的准分子激光光束是高斯及平台顶分布,不适合均匀的曝光
单一装置的多重钻孔
UV 激光钻孔实例
UV 激光钻孔实例
UV 激光钻孔实例末端斜坡
UV 激光钻孔实例
锁口喷嘴30um出口
集成了液体储存器及通道的喷嘴
UV 激光钻孔实例
圆柱形物件的钻孔
UV 激光钻孔实例
直径: 75+/-2 um零倾斜孔
0.5mm 衬底
准分子激光成型 vs 基于光刻的成型技术
(a) 激光烧蚀技术 (b) 基于光刻的技术
UV 激光钻孔实例
UV 激光钻孔实例
高产率和快划线速率产生的极窄结果
动 因• 激光钻孔速度快,但串行,产生小颗粒,且对正面金属无选择性
• ICP 刻蚀更适合大面积晶片及大导通孔密度的器件
目 标• ICP 刻蚀 SiC 通孔的发
展– 刻蚀速率应超过
250nm/min– 刻蚀轮廓应各向同性– 高的掩膜选择比– 微掩膜效应最小化– Au被刻穿前刻蚀须停止
以前的工作• SiC 晶片总厚度 : ~ 275um• ICP 刻蚀条件:
– SF6 : 50sccm– O2 : 10sccm– 压强: 7mTorr– ICP 功率: 750-950mW– Rf 功率: 100-250mW– 温度: 25℃– 速率: ~0.65um/min
严重的微掩膜
沟道效应• 7mTorr 下,沟道效应
明显– Au被刻穿的危险增大– 起因:高离子流导致
孔底部的离子堆积• 将压强增至 12mTorr
可消除沟道效应– ICP 功率和离子能量没有作用
– 速率同时降至250nm/min
提高刻蚀速率• 使用 SF6/O2 刻蚀速率很慢
– 12mTorr 下, 250nm/min– 刻蚀深度及暴露面积增大,
孔直径减小时,刻蚀速率下降
• 目标:– 确定速度限制阶点– 提高刻蚀速率,但不破坏刻
蚀轮廓,避免沟道及微掩膜效应
提高刻蚀速率:等离子体化学组分
• 加入阳性气体提高正离子流量
• He,Ar 都可以提高速率• 与 He相比, Ar原子更重,
具有较低的电子碰撞电离阈值能
• 够到效应仍然存在,但可以忽略
• 50sccm 的流量最优
微掩膜效应• 严重问题导致大块
导通孔刻蚀失败– 形成柱状物– 高密度的柱状物导致刻蚀失败
微掩膜效应:起源• 不挥发性刻蚀产物的再沉积–坚硬的刻蚀掩膜–托盘– 刻蚀腔体:铝夹具
• SiC 中的缺陷–传递–研磨过程产生的颗粒和缺陷
微掩膜效应: He 和 Ar• 添加 He 和 Ar显著
降低微掩膜数量• 三幅图取自同一晶
片
微掩膜效应:预处理• 进一步提高:
– 柱状物高度一致且数量不随刻蚀深度增加而增加
• 表明其是由于近表面缺陷或污染引起• 刻蚀前引入物理溅射处理
盘状蓝宝石• 研磨前 SiC 晶片安装在
盘状蓝宝石上• 由于工艺过程的困难,
晶片减薄至 100um ,以期望整个背面工艺过程中晶片保留在盘状蓝宝石上– 前面的工作表明,不同
的刻蚀托盘中, Al会产生不可接受的微掩膜效应
盘状蓝宝石• SF6/O2 导致
通孔彻底失败
• SF6/O2/Ar得到了意想不到的效果!
盘状蓝宝石• 另外,刻蚀速率有很大提高– 可能由于热导
降低,导致表面在刻蚀时温度较高
–各种气分下,速率提高 ~35%
Au穿透• 刻蚀过程中可能发
生 Au穿透,导致刻蚀失败–研磨过程中引入的倾斜可能足够大以致于在其他通孔中SiC清除前,有些位置的 GaN 和 Au已经刻穿
Au穿透: Ni 刻蚀停止层• 低 RF 功率提高选
择比,但– 降低 SIC 刻蚀速率– 等离子体不稳定
• 引入 Ni 刻蚀停止层– 与当前工艺兼容– 选择比: ~50 : 1– 150nm 可以允许
9umSiC 10% 的过刻蚀
已刻蚀的通孔:停止于 GaN• 5min Ar预处理• SF6/O2/Ar: 50/10/50 750/150W/12mTorr• 刻蚀时间: 360~450min• SiC 刻蚀速率:
0.22~0.30um/min• SiC:GaN 选择比可以接受• 光学上确定结束点:
– GaN 具有彩虹状干涉图样• 初始通孔成品率:对于 1/4 的
2英寸晶片,约 30~40%• 工艺提高后,通孔成品率:对于完整 2英寸晶片, >95%
已刻蚀的通孔:停止于 Au
• SiC 刻蚀: 750W/100W/12mTorr
• GaN 刻蚀: 350W/25W/3mTorr
Cl2/BCl3GaN 刻蚀速率: 190nm/
min对 Ni 或 Au 选择比: 5:1
• 停止点由无 GaN残留时从光学上确定
刻蚀进阶
Ni 刻蚀停止层的去除湿法腐蚀: H2SO4 /H2O2 /H2O (3:1:4)
成品率数据• 采用优化条件,通过
16轮实验测定成品率– 750W/100W, 5 min Ar 预
处理– 750W/100W SF6 /O2 /Ar
50:10:50 sccm 刻蚀– 成品率 约 100%
• 最初 5 片完整 2英寸光学估测成品率>90%
结 论• 刻蚀速率提高到 500nm/min, 同时沟道效应
可以控制• 通过 Ar 的预处理及刻蚀中引入 Ar ,可以控
制微掩膜效应• 研磨倾斜及非均一刻蚀已通过 Ni 刻蚀停止
层解决• 在可接受的刻蚀速率下得到 >95% 的薄 SiC
晶片刻蚀成品率