willian morales

RETER E.I.R.L. REFRIGERACION TERMODINAMICA

CAPACITACION A NIVEL NACIONAL

REFRIGERACION Y AIRE ACONDICIONADO -A Empresas de Lima y Provincias con sus mismos equipos

-A Instituciones Privadas y Estatales en Nuestra Escuela

-A Ingenieros y Técnicos en Nuestra Escuela

Telef.-: 4471065 / 99994 953 RPM # 686588

CURSO COMPLETO DE AIRE ACONDICIONADO :

Expositor: Ing. Willian Morales Quispe

•Ingeniero Mecánico-Electricista, Universidad Nacional de Ingeniería •Estudios de Especialización “Refrigeración y Aire Acondicionado”, en Colombia •Estudios de Especialización “Ventilación Localizada“, Cuba •Estudios de especialización en Aire Acondicionado Multi “V” en México •Miembro de ACAIRE (Asociación Colombiana de Refrigeración y Aire Acondicionado) •Profesor de “Refrigeración y Aire Acondicionado” de TECSUP (1990 – 1995) •Gerente General de la empresa RETER EIRL“Refrigeración y Termodinámica” •Catedrático de la Universidad Nacional del Callao (Facultad de Mecánica y Energía)

ESAAR: ESCUELA SUPERIOR DE AIRE ACONDICIONADO Y REFRIGERACION

TRANSMISIÓN DE CALOR:

3.- RADIACIÓN:

2.- CONVECCIÓN:

1.-CONDUCCIÓN:

Es la transmisión de calor a través de sustancias intermedias, sin calentar estas; El calor de los rayos solares no calienta al aire a través del cual pasan dichos rayos, sino que ejerce su acción, sobre los objetos que aquellos encuentran en su camino los cuales absorben dicho calor.

Es el calor que se trasmite por medio de un agente líquido o vapor; Las corrientes de aire son los agentes más comunes en la transmisión de calor por convección, esta es la razón por la que para cualquier proyecto de la máquina comercial sea ésta conservadora o congeladora, siempre el inicio del evaporador debe estar en la parte más alta, ya que el aire frío es mas pesado y se dirige hacia la parte baja de manera natural, desplazando a su vez el aire caliente hacia arriba.

Es la transferencia de calor a través de un cuerpo sólido, llamado conductor, los metales son buenos conductores de calor, siendo llamados aislantes los malos conductores (el poli estireno mal llamado tecnopor, por ejemplo).

CONDUCCIÓN

CONVECCIÓN

CONVECCIÓN NATURAL

CONVECCIÓN FORZADA

PRESIÓN:

El diccionario WEBSTER, define a la presión como una fuerza actuando en contra de una fuerza opuesta, un

gas ejerce presión en todas direcciones con igual fuerza.sus unidades más conocidas son el psi en unidades inglesas y el bar en el Sistema Internacional Si F en Lbf. y A en Pulg2 , P estará en Psi.

F P = ------- (psi) pound square inch, A Otros: Kg./ cm2, Pa (Pascal),Kpa (kilo Pascal), bar (1 atmósfera)

PRESIÓN MANOMÉTRICA: ES LA QUE MEDIMOS EN LOS MANOMETROS.

PRESIÓN ATMOSFÉRICA:

PRESIÓN ABSOLUTA: es la presión manométrica más la presión atmosférica y la es la que utilizamos para entrar al p-h

Se llama a la presión medida por encima de la presión atmosférica; Generalmente se mide con un manómetro de tipo Bourdón.

Es la presión ejercida por el peso del aire atmosférico y se ha calculado a nivel del mar, es el cero del manómetro es igual

14.7psi

Es la presión medida desde el cero absoluto de presión donde no hay materia, en vacío; también se le denomina así a la suma de la presión manométrica más la atmosférica.

aatmosfericamanometricabsoluta PPP

TEMPERATURA:

Es una propiedad definida como una medida de la energía cinética media de las

moléculas de cualquier sustancia, o simplemente es la medida del caos molecular. Las escalas más comunes para medir la temperatura son:

La Fahrenheit (Gabriel Fahrenheit, 1686-1736) , y la Celsius o Centígrado (según Andrés Celsius, 1701-1744). La escala absoluta relacionada con la Celsius se llama Kelvin K° = °C + 273.15 (Kelvin, escala de temp. Abs). La escala absoluta relacionada con la Fahrenheit, se llama Rankine y se designa R, la relación entre estas escalas es: °R = °F + 459.67 para intercambiar los grados centígrados y Fahrenheit. °C = 5/9 (°F - 32°) , °F = 9/5°C + 32.

CALOR :

1 BTU (BRITICH THERMAL UNITE)

1 LIBRA DE AGUA

69°F 70°F

ES LA CANTIDAD DE CALOR QUE HAY QUE APLICAR A 1 LIBRA DE AGUA PARA QUE ELEVE SU TEMPERATURA 1°F (FAHRENHEIT)

CALOR :

1 KILO CALORIA

1 KILO DE AGUA = 1 LITRO DE AGUA

Ciclo de Compresión de Vapor

POTENCIA:

Es el trabajo efectuado por la unidad de tiempo, en unidades inglesas: BTU/HR, BTU/MIN y en unidades SI sería J/s = Watts. También es muy

usada en el aire acondicionado la tonelada de refrigeración que es equivalente a 12,000 BTUH EQUIPOS ESTÁNDAR DE AIRE ACONDICIONADO EN EL MERCADO PERUANO

1 TR = 12,000 BTUH 1.5 TR = 18,000 BTUH 2 TR = 24,000 BTUH 3 TR = 36,000 BTUH 4 TR = 48,000 BTUH 5 TR = 60,000 BTHU Hoy en día los equipos que vienen de Corea y China tienen potencias intermedias más variadas

RITE: REGLAMENTO DE INSTALACIONES TÉRMICAS EN EDIFICACIONES

REAL DECRETO Nº 1027/2007, ENTRE LOS ARTÍCULOS MÁS IMPORTANTES ESTAN LOS SIGUIENTES:

1.- Saber realizar una memoria técnica 2.- Otorgar un certificado de instalación térmica 3.- Otorgar un certificado de mantenimiento 4.- Inspecciones periódicas de eficiencia 5.- Acreditación para el ejercicio de la actividad profesional 6.- Carné profesional 7.- Régimen de sanciones 8.- Diseño y dimensionado (se prohíbe las instalaciones de aire acondicionado en fachadas) 9.- Exigencia de eficiencia energética 10.- Exigencia de seguridad 11.- Pruebas de estanqueidad de los circuitos frigoríficos. 12.- Programas de mantenimiento mínimos 13.- Periodicidad de las inspecciones de eficiencia energética

“EER”

RATIO DE EFICIENCIA ENERGÉTICA btuh / watt, SON INDICADORES DE CUAN EFICAZ ES LA UNIDAD DE AIRE ACONDICIONADO PARA RECINTOS DE USO DOMÉSTICO. CUANTO MÁS ALTO SEA EL NÚMERO, MÁS EFICAZ ES LA UNIDAD Y ES MÁS BAJO EL COSTO DE OPERACIÓN, UN EER DE 11 ES CONSIDERADO ACTUALMENTE COMO UN EQUIPO EFICIENTE. ES EL COCIENTE ENTRE LA PRODUCCIÓN DE POTENCIA FRIGORÍFICA EN BTUH DIVIDIDO ENTRE EL CONSUMO DE POTENCIA EN VATIOS BTUH/VATIOS, a condiciones de temperatura exterior de 35ºC. Temperatura y humedad relativa ingresando al evaporador de 27ºC y 50%

“SEER”

RATIO DE EFICIENCIA ENERGÉTICA ESTACIONAL SE UTILIZA PARA EL AIRE ACONDICIONADO CENTRAL , UN SEER MAYOR DE 13 SIGNIFICA QUE ES UNA MÁQUINA EFICIENTE PARA LA FECHA ACTUAL: EER = 0.875 SEER,

“COP”

COEFICIENTE DE RENDIMIENTO: PRODUC.FRIG./CONSUMO DE POT. UN COP NORMAL ES AQUEL QUE BORDEA EL NÚMERO 4 SI ES MAYOR ES MEJOR EER = COP X 3.412

El valor del INTEGRATED PART LOAD VALUE (IPLV) es una característica de funcionamiento desarrollado por el Instituto de Aire Acondicionado, Calefacción y Refrigeración (AHRI). Es más comúnmente utilizado para describir el funcionamiento de un enfriador capaz de modular su capacidad. A diferencia de un EER (Energy Efficiency) o COP (coeficiente de rendimiento), que describe la eficacia en condiciones de carga completa, la IPLV se deriva de la eficiencia de los equipos durante su funcionamiento en varias capacidades. Dado que un refrigerador no siempre funcionan al 100% de su capacidad, el EER o COP no es una representación ideal del rendimiento del equipo típico. El IPLV es un valor muy importante a considerar ya que puede afectar al uso de la energía y los costos de operación a lo largo de la vida útil del equipo. Algunos códigos de energía, tales como la norma ASHRAE 90.1 especifica los valores mínimos para el equipo. El IPLV se calcula utilizando la eficiencia de los equipos mientras se opera a capacidades de 100%, 75%, 50%, y 25%. El IPLV se puede calcular utilizando la siguiente ecuación:

IPLV= 0.01xA + 0.42xB + 0.45xC + 0.12xD Donde: A = COP o EER @ carga 100% B = COP o EER @ carga 75% C = COP o EER @ carga 50% D = COP o EER @ carga 25%

IPLV = EFICIENCIA PARA CARGA PARCIAL

EQUIPO DE TIPO VENTANA

SALIDA DE AIRE FRIO APROX. (8 a 12 °C)

RETORNO DE AIRE A LAS CONDICIONES INTERIORES APROX. (18°C a 20°C)

FILTRO DE AIRE

ESPECIFICACIONES DEL EQUIPO DE VENTANA

10 PIES CUADRADOS (ft 2) = 1 m2

1 ONZA = 28.35 GRAMOS

EQUIPO MINI SPLIT PARED

SALIDA DEL AIRE FRIO A TEMPERATURA ENTRE 8°C a 12°C

RETORNO DEL AIRE FRIO DE 18°C a 21°C , aproximadamente 70°F

FILTRO DE AIRE

ECOLÓGICO R- 410A

PRESION DE BAJA = 107 PSI

PRESION DE ALTA = 370 PSI

10 PIES CUADRADOS (ft 2) = 1 m2

UNIDAD CONDENSADORA DE FLUJO HORIZONTAL

SALIDA DEL AIRE CALENTADO POR LA CONDENSACIÓN

EN HORAS DE CALOR: R-22 PRESIÓN DE BAJA = 60 PSI(1°C) PRESIÓN DE ALTA = 220 PSI(42°C)

ESPECIFICACIONES TECNICAS DE LAS UNIDADES CONDENSADORAS

EQUIPO SPLIT PISO TECHO

SALIDA DE AIRE FRIO DEL EVAPORADOR ENTRE 8°C a 12°C

RETORNO DE AIRE RECIRCULADO DE LA HABITACIÓN ENTRE 18°C a 21°C

FILTRO DE AIRE

ESPECIFICACIONES TECNICAS DEL EQUIPO SPLIT PISO TECHO

EQUIPO SPLIT DUCTO

Entrada del aire de retorno entre 18°C a 20°C

Salida de aire de suministro entre 8°C a 12°C

FILTRO DE AIRE

EVAPORADORA DE SPLIT DUCTO

FANCOIL DE EXPANSIÓN DIRECTA ES DECIR DE R-22

Fabricar un portafiltros a colocar Cubriendo el ventilador

ESPECIFICACIONES TECNICAS DE LOS FANCOIL DE EXPANSION DIRECTA

En horas de calor para R - 22 Presión baja = 60 psi Presión alta = 225 psi

Compresor Scroll Ventilador del condensador Serpentín condensador

UNIDAD CONDENSADORA SPLIT DUCTO

SEER 13

ESPECIFICACIONES TECNICAS DE UNIDAD CONDENSADORA

FLA (Full Load Ampere)……….Amperaje a plena carga RLA (Run Load Ampere)………Amperaje nominal o de trabajo LRA (Looked Rotor Ampere).….Amperaje a rotor bloqueado ó amperaje de arranque

EQUIPO DEL TIPO PAQUETE

ENTRADA DEL AIRE DE RETORNO

SALIDA DEL AIRE DE SUMINISTRO

EQUIPO DEL TIPO PAQUETE ROOF TOP

ESPECIFICACIONES TECNICAS DEL EQUIPO TIPO PAQUETE

CAUDAL DE AIRE ESTANDAR 400 CFM / TONELADA DE REFRIGERACION

CHILLER

SISTEMA DE AIRE ACONDICIONADO VRF

COMPRESORES

DE CORRIENTE

CONTINUA

CURSO COMPLETO: CAPITULO 2 .- PSICROMETRIA

LEY DE GIBBS - DALTON En una mezcla de gases y vapores, cada gas o vapor ejerce la misma presión en el mismo espacio total, como si la ejerciera por si solo, a la misma temperatura de la mezcla. Las mezclas de vapor - aire se rigen por la Ley de GIBBS - DALTON

Corolario: Cualquier mezcla de gases ejerce una presión total igual a la suma de las presiones parciales ejercidas independientemente por cada gas.

EL AIRE

PPPPPP ArCOONatm 222

PRESIONES PARCIALES DEL AIRE

PPP aatm

Pa = Presión parcial de aire seco Pv = Presión parcial de vapor de agua

PROCESOS DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE

c) En variación de calor sensible y latente, PROCESO MIXTO O REAL

VARIABLES QUE INTERVIENEN EN LA CARTA PSICROMETRICA

1.- Ubicando la temperatura del Bulbo Seco 2.- Ubicando la Temperatura del Bulbo Húmedo 3.- Ubicando la Humedad Relativa 4.- Ubicando líneas de granos de Humedad 5.- Ubicando las líneas de Calor en BTU/libra 6.- Escala de Velocidad del Aire en pies/min

FORMAS DE EMPLEO DE LA CARTA PSICROMETRICA

1.- Ubicando la temperatura del Bulbo Seco

2.- Ubicando la Temperatura del Bulbo Húmedo

3.- Ubicando la Humedad Relativa

MÉTODO PARA HALLAR LA HUMEDAD RELATIVA

4.- Ubicando líneas de granos de Humedad

5.- Ubicando las líneas de Calor en BTU/libra

6.-Escala de Volumen específico del Aire en pies3/min

AMBIENTE INTERIOR

ES EQUIPO DE AIRE ACONDICIONADO TRANSPORTA HACIA EL EXTERIOR LA MISMA CANTIDAD DE CALORES

QUE EXISTEN EN EL INTERIOR DEL RECINTO

Ganancia de calor sensible )T(TCFM1.1Q 12SUMS

Ganancia de calor latente )W(WCFM0.68Q`

Se acostumbra determinar la condición de aire de suministro necesario para manejar en primer lugar la ganancia de calor sensible y a continuación la condición de ganancia de calor latente. Empíricamente se toma 400 CFM/T.R. o en su defecto se toma la temperatura de suministro al local es decir la que sale del serpentín evaporador: Tsum. = Tint. – 2h , h = altura de la habitación en pies y temperaturas en °F.

Se observa que en las ecuaciones de calor sensible QS , quedan dos variables los CFM y (T2 –T1), se debe de tomar una de ellas a partir de la cual se calcula la otra. (a veces se escoge las CFM)

humedad de RelaciónW

agua demasa m

libras

)WCFM(Wm

CONDENSADO

EL PROCESO EN EL SERPENTÍN

RECTA DEL PROCESO Y RECTA DE MEZCLA

RECTA DE MEZCLA

TBS 46°F

70ºF 77ºF

17.35 BTU/lb

25.4 BTU/lb

36 BTU/lb

30.7 BTU/lb

111.6g

TRES PROCESOS TÍPICOS DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE

EJEMPLO DE PROCESO DE AIRE ACONDICIONADO

El caso de un equipo de 12,000 btu/hr. En un ambiente estandar es decir F.C.S. = 0.75, Temp.

Interior 72°F, 50% H.R., Temp. Exterior de 86 °F con 80% de H.R. un caudal de aire de 330 CFM

Caso 1.- Cuando el F.C.S. es de 0.5 (Gym, restaurant, etc. donde la H.R. es alta)

Caso 2.- Cuando se cumple con las normas en este caso un 20% de aire puro entrando al ambiente

Caso 3.- Cuando el F.C.S. es de 0.85 es casi puro calor sensible como los equipos de precisión

QWWCFM

istrosuerior

013,12)31.184.26(3305,4Q :ocomproband

btu18.31hy F47.2T)T-(723301.19000

:entonces ,Q

Q FCS , )(68.0Q

)T1.1CFM(TQ ,QQQ

)h- 4.5CFM(hQaplicar a FórmulasCaso.

sum.ss

suministrointeriorslstotal

suministrointeriort

EL CASO 1: 20% de ventilación y FCS = 0.5

diagrama del salelb

btu83.20,183,10)3.204.26(3715.4Q

371CFM entonces diagrama elen vese F50 50),-72 ( CFM 1.19000

:da nos que lo CFM, losmodificar que tenemosdiagrama del sale suministro de punto el como

disminuye carga la que ya equipo el para obeneficios es FCS del aumento El 0.85, FCS -3. Caso

lación)(con ventihora

btu23,16614.2)-(29.83305.4Q

ación)sin ventil( hora

btu18,11714.2)-(26.43305.4Q

:aciónsin ventily ación con ventil Hallaremos

btu 14.2 ahora es suministro de entalpía la que hallamos tegraficamen 0.5,FCS -2. Caso

ico.psicrométr diagrama del tegraficamen

halladas entalpías lasson 29.8y18.31 ,hora

btu17,06218.31)-(29.83305.4Q

264 66 - 330 de resta la es 264y 330 de 20% el es 66 ,330

722648666T

CFMCFM

)T(CFM)T(CFMTaplicar a Fórmulas1 Caso.

ext.int,

ext.ext.int.int.mezcla

CAPITULO 3: CARGA TERMICA EN AIRE ACONDICIONADO

DETERMINACION DE LA TEMPERATURA DE DISEÑO INTERIOR

Para Verano Las temperaturas efectivas durante el verano, por lo general varían desde 68 a 76 ° F, así mismo las temperaturas de bulbo seco recomendables durante el verano varían desde 71 a 85 ° F con humedad relativa que va desde 40 a 60 % como máximo. La velocidad limite del aire interior debe estar entre 15 a 40 pies por minuto (ppm). Arriba de 40 ppm nos da una sensación de chifón y se usa solamente en lugares donde se realizan trabajos físicos. RESUMEN PARA VERANO: TBS = 20°C a 22°C , H.R. 50% RESUMEN PARA INVIERNO: TBS = 18°C H.R. 50% SEGÚN (R.N.E.) DEL PERÚ TÍTULO III.1 CAP. IX ART. 54 T.B.S.= 24°C+-2°C y H.R. 50%+- 5% , EL PERUANO PAGINA 118

1.- Ganancia de Calor debido a Barreras, techos, pisos, puertas o ventanas interiores.

2.- Ganancia de Calor por efecto Solar (Solo Fachadas).

3.- Ganancia de Calor por infiltración de aire.

4.- Ganancia de Calor debido a las personas.

5.- Ganancia de Calor debido a equipos misceláneos.

6.- Ganancia de Calor por Ventilación.

CARGAS DE CALOR DE LOS LOCALES A CLIMATIZAR

1.- GANANCIA DEBIDO A LAS BARRERAS QUE PUEDEN SER PAREDES O PARTICIONES DE VARIOS MATERIALES

Esta es ocasionada por la diferencia de temperatura entre el exterior e interior al recinto, siempre que no este afectada por la radiación solar (fachadas) la formula a aplicar será la de transferencia de calor:

BTUTTUAQ INTEXTP )(

persiana de poalgún ti 2......coni

persianas 1......sini

Solar ctoA......EfefQQ

misión)....transT(TUAQ

intexta

a) A través de los cristales y absorbido hacia adentro del local, Tomar en cuenta las tablas de latitudes a la hora 4 pm, tomar el mayor de todos los valores de la tabla. Además de la transmisión pura por diferencia de temperatura para todo lo que son cristales.

transferidos al interior del local.(tablas de Mackey & Writhg)

b) El calor absorbido por paredes o techos expuestos a rayos solares y

Para cristales: El calor depende de tipo de vidrio y de la latitud.

2.- GANANCIA DE CALOR POR EFECTO SOLAR

Analizaremos el uso de las tablas:

Efecto Solar

La ubicación de Lima es 12° Latitud Sur, por ello haremos uso de las tablas de 10° y 20° en caso sea necesario interpolar preferiblemente usaremos las de 10º LS . Trujillo esta ubicada a una Longitud 79° 01’ 30” y Latitud Sur 8° 06’ 41” La tabla esta agrupadas por estaciones que están divididas por la orientación de la FACHADA que esta siendo analizada, en el lado norte, sur, este, oeste, noreste, noroeste, sureste y suroeste. Cada orientación indicará respecto a una hora solar (16 HORAS) una temperatura promedio del año por estación

PARALELOS Y MERIDIANOS

EL ORIGEN DE LAS ESTACIONES

Ahora se analiza la orientación de las

fachadas. Como ejemplo que sea

fachada “este”

Para nuestro caso tomaremos la

orientación del grafico anterior, por

ello es necesario ubicar:

1.- la hora solar máxima

generalmente se recomienda que sea

a las 4 pm

2.- La fachada a estudiar

- Norte Nor Este, Nor Oeste

- Sur, Sur Este, Sur Oeste

- Este y Oeste. Para todos los meses

tomar el mayor de todos los valores

de la tabla.

3.- Señalar los BTU por hora por pie

cuadrado, en este caso seria 11 para

la fachada este.

Hallando los BTUH por pie cuadrado

CLASES

DE VIDRIO

Factor de cristal sin

sombra ext.

Persiana abierta a 45° (interior)

Persianas abiertas a 45° (ext.) f2

Color Claro

Color medio

Color Oscuro

Color claro

Color oscuro, afuera y adentro

Vidrio común 1.00 .56 .65 .75 .15 .13

Placa regular de vidrio (1/4“) 0.94 .56 .65 .74 .14 .12

Vidrio que absorbe color

40 % a 48 % de absorción

Vidrio doble:

vidrio común

Placa regular de vidrio

Vidrio común adentro 48 56 % absorción ext.

Placa regular interior

Vidrio triple

Vidrio común

Placa regular

Vidrio pintado:

Color claro

Color medio

Color oscuro

Vidrio Polarizado

Color ámbar

Rojo oscuro

Azul oscuro

Verde Oscuro

Opalescente claro

Opalescente oscuro

3,400 2,300

ansmisiónDT......TrUAQ

:Además

constf

HR.pie

2 cristales

2atitudestabla.de.l

2atitudestabla.de.l1 cristales

En cristales se suman la transmisión y el efecto solar

GANANCIA DE CALOR A TRAVES DE PAREDES USANDO LA TEMPERATURA DIFERENCIAL TOTAL EQUIVALENTE DE TABLA

Tiempo Solar

Color de la pared *Obscura (O) *Clara (C)

Concreto de piedra de 6 a 8 pulg de espesor

Latitud Sur

Orientación de la Pared Sur, Latitud norte

Concreto de piedra de 12 pulg de espesor

SOLO PARA FACHADAS

TEMPERATURA EQUIVALENTE EN PAREDES

Luego de este proceso se determina el calor por paredes por efecto solar de acuerdo a el material, espesor, color de la pared se obtiene el

Te (temperatura equivalente) en tabla:

2 FTFpieHR

BTUUpiesA

Ganancia total de calor debida a la radiación solar y a la diferencia de temperaturas en

Coeficiente de transferencia de calor

de la pared

Temperatura diferencial tomada de

Área de la pared

I.- Método de ranuras: En puertas y ventanas se trata de medir linealmente las ranuras de las puertas y ventanas, de la habitación . Existen unas tablas que relacionan la longitud de la ranura con el volumen de infiltrado

II. – Método de las tasas máximas recomendadas: De infiltración para diseño a través de puertas y ventanas VENTANAS: 0.75 CFM/pie de fisura PUERTAS: 1.00 CFM/pie de fisura Luego se convierten a:

3.- GANANCIA DEBIDO A INFILTRACIONES DE AIRE

)(1.1 12 TTCFMQ SUMS )(68.0 `1

`2 WWCFMQ SUML

tablaonesInfiltraciranuraonesinfiltraci CFMLQ

Se utilizarán siempre tablas que dependiendo de la temperatura de diseño interior nos indicará el calor transferido por las personas al ambiente interior incrementando el calor sensible y latente del recinto. Este calor entregado depende de el tipo de actividad que este realizando la persona. AVECES SE TOMA A PRIORI 500 BTUH .

4.- GANANCIA DE CALOR DEBIDO A PERSONAS

TABLA DE GANANCIA DE CALOR POR LAS PERSONAS EN LA HABITACIÓN

5.- GANANCIA DE CALOR DEBIDO A EQUIPOS MISCELANEOS

Kw 1 watts1000

BTU3,413kw

SE CONSIDERAN LAS COMPUTADORAS, LA ILUMINACIÓN, MOTORES O TODO APARATO ELECTRICO QUE GENERE CALOR SENSIBLE Y LATENTE

LUEGO HAY QUE SUMAR TODAS LAS POTENCIAS EN LOS WATTS Y CONVERTIRLOS A BTUH MEDIANTE ELFACTOR

DE CONVERSION DEL RECUADRO

DISPOSITIVOS

Calor Disipado durante el funcionamiento (BTUH)

Calor Sensible

Calor Latente

Luz eléctrica y aparatos eléctricos, por Kw instalado

Motores con carga aplicada en el mismo cuarto, por HP

De 1/8 – ½ de HP 4,250

De 1/3 – 3 de HP 3,700

De 3 -20 HP 2,950

Cafetera Eléctrica (3 galones) 2,200 1,500

Cafetera Eléctrica (5 galones) 3,400 2,300

Estufa de gas 3,100 1,700

Calentador de agua 3,100 3,850

Horno doméstico de gas 8,100 4,000

Cafetera de gas (3 galones) 2,500 2,500

Cafetera de gas (3 galones) 3,900 3,900

Pulida 130

Sin pulir 330

Superficie aislada 80

Secadores de pelo para sala de belleza:

Tipo soplador 2,300 400

Tipo casco 1,870 330

Restaurares, por comida servida 30

Computadora completa incluye impresora

Sólo computadora monitor y CPU

PARA FOCOS: 10% LUZ Y 90% DE CALOR PARA FLUORECENTES: 25% DE LUZ 75% DE CALOR

persona

CFM 15 a 7.5

persona

CFM4025

El aire con oxigeno necesario para la supervivencia se tiene que introducir al recinto, por medios mecánicos

6.- GANANCIA DE CALOR POR VENTILACION

Persona que fuma.

Persona que no fuma.

POR LO GENERAL SE USA EL VALOR DE 15 CFM POR CADA PERSONA

LA VENTILACIÓN

NO ES COMO UD. SUPONE SOLO MOVER EL AIRE, EL CONCEPTO ES EL INGRESAR POR MEDIOS MECANICOS UNA CANTIDAD SELECCIONADA POR UD. MEDIANTE UNA TABLA O EL PARAMETRO GENERAL MOSTRADO ANTERIORMENTE, CON LA FINALIDAD DE QUE LAS PERSONAS QUE SE

ENCUENTRAN ADENTRO DEL AMBIENTE CLIMATIZADO PUEDAN RESPIRAR AIRE CON OXIGENO Y RENDIR LO MAXIMO COMO SER

HUMANO, TRABAJADOR DE UNA EMPRESA, ASI COMO CUIDAR SU SALUD

PERO ESTO SIGNIFICA DE TODOS MODOS AUMENTAR LA POTENCIA DEL EQUIPO DE AIRE ACONDICIONADO, LO QUE INCREMENTA EL

COSTO DEL PRESUPUESTO PRESENTADO

MÉTODOS ABREVIADOS DE ESTIMAR LA CARGA TÉRMICA UTILIZANDO ESTANDARES DEL REGLAMENTO NACIONAL DE

EDIFICACIONES

EL MÉTODO MÁS SENCILLO PARA UN CÁLCULO ABREVIADO ES EL SIGUIENTE, NO SIN ANTES ADVERTIR QUE DEBE SER UTILIZADO SÓLO PARA OCASIONES EN DONDE LA EXIGENCIA DEL CLIENTE ES LEVE Y LA INSTALACIÓN NO NECESITA UNA EXACTITUD APRECIABLE, ACTUALMENTE ESTE TIPO DE CÁLCULO ES SOBREDIMENSIONADO YA QUE LA TEMPERATURA DE CONFORT ES DE 24°C DEBIDO AL CONCEPTO DE AHORRO DE ENERGÍA Y POR CONSERVACIÓN DEL MEDIO AMBIENTE

1.- 600 BTUH POR METRO CUADRADO DE ÁREA DE PISO HASTA UNA ALTURA DE 3 METROS. 2.- 500 BTUH POR PERSONA DENTRO DE LA SALA ACONDICIONADA 3.- 10% MÁS DE LA SUMA DE LOS DOS ANTERIORES, SI ES UNA ÁREA SOLEADA, ES DECIR QUE TENGA PAREDES EXPUESTAS AL SOL (FACHADAS)

PRIMER MÉTODO ABREVIADO PARA CARGA TÉRMICA

APLICANDO ESTE EJEMPLO

1.- 600 X 20 = 12,000 BTUH, LLAMAREMOS A ESTA CANTIDAD Qo, entonces Qo=12,000 BTUH 2.- como son tres personas, 1,500 btuh/m2, añadiremos 1,500 btuh adicionales por las tres personas 3.- Considerando como área soleada al tener dos paredes al sol, añadiremos el 10% de Qo, al cálculo breve: (13,500 x 10%)/100 = 1,350 btuh Realizando la sumatoria de cargas. 12,000+1,500+1,350 = 14,850 btuh

Para 20 m2, tres personas y un área soleada:

Item Clasificación bajo alto bajo alto bajo alto bajo alto bajo alto bajo alto

1 Departamentos en rascacielos 450 350 41.81 32.52 2.78 3.57 29.90 38.44 1.78 2.29 19.14 24.60

2 Auditorios, Iglesias, Teatros. 400 90 37.16 8.36 3.13 13.89 33.64 149.50 2.00 8.89 21.53 95.68

3 Cent. Educ.: Colegios, Univ. 240 150 22.30 13.94 5.21 8.33 56.06 89.70 3.33 5.33 35.88 57.41

4 Factorías, Ensamblaje 240 90 22.30 8.36 5.21 13.89 56.06 149.50 3.33 8.89 35.88 95.68

5 Manufactura Liviana. 200 100 18.58 9.29 6.25 12.50 67.27 134.55 4.00 8.00 43.06 86.11

6 manufactura Pesada. 100 60 9.29 5.57 12.50 20.83 134.55 224.25 8.00 13.33 86.11 143.52

7 Hospitalización. 275 165 25.55 15.33 4.55 7.58 48.93 81.54 2.91 4.85 31.31 52.19

8 Areas Públicas. 175 110 16.26 10.22 7.14 11.36 76.89 122.32 4.57 7.27 49.21 78.28

9 Hoteles, Hostales, Dormit. 350 220 32.52 20.44 3.57 5.68 38.44 61.16 2.29 3.64 24.60 39.14

10 Bibliotecas y Museos. 340 200 31.59 18.58 3.68 6.25 39.57 67.27 2.35 4.00 25.33 43.06

11 Edificios para Oficinas. 360 190 33.45 17.65 3.47 6.58 37.37 70.82 2.22 4.21 23.92 45.32

12 Oficinas Privadas. 360 190 33.45 17.65 3.47 6.58 37.37 70.82 2.22 4.21 23.92 45.32

13 Cubicle Areas. 360 190 33.45 17.65 3.47 6.58 37.37 70.82 2.22 4.21 23.92 45.32

14 Residencias grandes. 600 380 55.74 35.30 2.08 3.29 22.42 35.41 1.33 2.11 14.35 22.66

15 Residencias medianas 700 400 65.03 37.16 1.79 3.13 19.22 33.64 1.14 2.00 12.30 21.53

16 Restaurantes grandes 135 80 12.54 7.43 9.26 15.63 99.67 168.19 5.93 10.00 63.79 107.64

17 Restaurantes medianos 150 100 13.94 9.29 8.33 12.50 89.70 134.55 5.33 8.00 57.41 86.11

18 Peluquerías y S. de belleza 240 105 22.30 9.75 5.21 11.90 56.06 128.14 3.33 7.62 35.88 82.01

19 Tienda de Dptos (sótano) 340 225 31.59 20.90 3.68 5.56 39.57 59.80 2.35 3.56 25.33 38.27

20 Tienda de Dptos (piso ppal) 350 150 32.52 13.94 3.57 8.33 38.44 89.70 2.29 5.33 24.60 57.41

21 Tienda de Dptos (pisos sup.) 400 280 37.16 26.01 3.13 4.46 33.64 48.05 2.00 2.86 21.53 30.75

22 Tienda de ropa. 345 185 32.05 17.19 3.62 6.76 39.00 72.73 2.32 4.32 24.96 46.55

23 Farmacia. 180 110 16.72 10.22 6.94 11.36 74.75 122.32 4.44 7.27 47.84 78.28

24 Tienda de Descuentos. 345 120 32.05 11.15 3.62 10.42 39.00 112.12 2.32 6.67 24.96 71.76

25 Zapatería. 300 150 27.87 13.94 4.17 8.33 44.85 89.70 2.67 5.33 28.70 57.41

26 Centro Comercial. 365 160 33.91 14.86 3.42 7.81 36.86 84.09 2.19 5.00 23.59 53.82

Potencia Eléctrica para A/C

Sistema con Agua Helada

watts/pie2 watts/m2watts/pie2 watts/m2

Sistema con Expansión Directa

Potencia Eléctrica para A/CCarga Instalada para Aire AcondicionadoRefrigeración

pies2/Ton. m2/Ton.CON EL REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES

8 Areas Públicas. 175 110 16.26 10.22 7.14 11.36 76.89 122.32 4.57 7.27 49.21 78.28

13 Cubicle Areas. 360 190 33.45 17.65 3.47 6.58 37.37 70.82 2.22 4.21 23.92 45.32

22 Tienda de ropa. 345 185 32.05 17.19 3.62 6.76 39.00 72.73 2.32 4.32 24.96 46.55

23 Farmacia. 180 110 16.72 10.22 6.94 11.36 74.75 122.32 4.44 7.27 47.84 78.28

25 Zapatería. 300 150 27.87 13.94 4.17 8.33 44.85 89.70 2.67 5.33 28.70 57.41

pies2/Ton. m2/Ton.

8 Areas Públicas. 175 110 16.26 10.22 7.14 11.36 76.89 122.32 4.57 7.27 49.21 78.28

13 Cubicle Areas. 360 190 33.45 17.65 3.47 6.58 37.37 70.82 2.22 4.21 23.92 45.32

22 Tienda de ropa. 345 185 32.05 17.19 3.62 6.76 39.00 72.73 2.32 4.32 24.96 46.55

23 Farmacia. 180 110 16.72 10.22 6.94 11.36 74.75 122.32 4.44 7.27 47.84 78.28

25 Zapatería. 300 150 27.87 13.94 4.17 8.33 44.85 89.70 2.67 5.33 28.70 57.41

pies2/Ton. m2/Ton.

Item Clasificación bajo alto bajo alto bajo alto bajo alto bajo alto bajo alto bajo alto bajo alto bajo alto bajo alto

1 Departamentos en rascacielos 325 100 30.19 9.29 1 4 10.76 43.06 450 350 41.81 32.52 0.80 1.70 8.61 18.30

2 Auditorios, Iglesias, Teatros. 15 6 1.39 0.56 1 3 10.76 32.29 400 90 37.16 8.36 1.00 3.00 10.76 32.29

3 Cent. Educ.: Colegios, Univ. 30 20 2.79 1.86 2 6 21.53 64.58 240 150 22.30 13.94 1.00 2.20 0.80 1.90 10.76 23.68 8.61 20.45

4 Factorías, Ensamblaje 50 25 4.65 2.32 3 6 32.29 64.58 240 90 22.30 8.36 2.00 5.50 21.53 59.20

5 Manufactura Liviana. 200 100 18.58 9.29 9 12 96.88 129.17 200 100 18.58 9.29 1.60 3.80 17.22 40.90

6 manufactura Pesada. 300 200 27.87 18.58 15 60 161.46 645.83 100 60 9.29 5.57 2.50 6.50 26.91 69.97

7 Hospitalización. 75 25 6.97 2.32 1 2 10.76 21.53 275 165 25.55 15.33 0.33 0.67 3.55 7.21

8 Areas Públicas. 100 50 9.29 4.65 1 2 10.76 21.53 175 110 16.26 10.22 1.00 1.45 0.95 1.10 10.76 15.61 10.23 11.84

9 Hoteles, Hostales, Dormit. 200 100 18.58 9.29 1 3 10.76 32.29 350 220 32.52 20.44 1.00 1.50 10.76 16.15

10 Bibliotecas y Museos. 80 40 7.43 3.72 1 3 10.76 32.29 340 200 31.59 18.58 1.00 2.10 0.90 1.10 10.76 22.60 9.69 11.84

11 Edificios para Oficinas. 130 80 12.08 7.43 4 9 43.06 96.88 360 190 33.45 17.65 0.25 0.90 0.80 1.80 2.69 9.69 8.61 19.38

12 Oficinas Privadas. 150 100 13.94 9.29 2 8 21.53 86.11 0.25 0.90 2.69 9.69

13 Cubicle Areas. 100 70 9.29 6.50 5 10 53.82 107.64 0.90 2.00 9.69 21.53

14 Residencias grandes. 600 200 55.74 18.58 1 4 10.76 43.06 600 380 55.74 35.30 0.80 1.60 8.61 17.22

15 Residencias medianas 600 200 55.74 18.58 0.7 3 7.53 32.29 700 400 65.03 37.16 0.70 1.40 7.53 15.07

16 Restaurantes grandes 17 13 1.58 1.21 15 20 161.46 215.28 135 80 12.54 7.43 1.80 3.70 0.80 1.40 19.38 39.83 8.61 15.07

17 Restaurantes medianos 17 13 1.58 1.21 15 20 161.46 215.28 150 100 13.94 9.29 1.50 3.00 0.90 1.30 16.15 32.29 9.69 13.99

18 Peluquerías y S. de belleza 45 25 4.18 2.32 3 9 32.29 96.88 240 105 22.30 9.75 1.50 4.20 0.90 2.00 16.15 45.21 9.69 21.53

19 Tienda de Dptos (sótano) 30 20 2.79 1.86 2 4 21.53 43.06 340 225 31.59 20.90 0.70 1.20 7.53 12.92

20 Tienda de Dptos (piso ppal) 45 16 4.18 1.49 3.5 9 37.67 96.88 350 150 32.52 13.94 0.90 2.00 9.69 21.53

21 Tienda de Dptos (pisos sup.) 75 40 6.97 3.72 2 3.5 21.53 37.67 400 280 37.16 26.01 0.80 1.20 8.61 12.92

22 Tienda de ropa. 50 30 4.65 2.79 1 4 10.76 43.06 345 185 32.05 17.19 0.90 1.60 0.60 1.10 9.69 17.22 6.46 11.84

23 Farmacia. 35 17 3.25 1.58 1 3 10.76 32.29 180 110 16.72 10.22 1.80 3.00 0.70 1.30 19.38 32.29 7.53 13.99

24 Tienda de Descuentos. 35 15 3.25 1.39 1.5 5 16.15 53.82 345 120 32.05 11.15 0.70 2.00 0.50 1.10 7.53 21.53 5.38 11.84

25 Zapatería. 50 20 4.65 1.86 1 3 10.76 32.29 300 150 27.87 13.94 1.20 2.10 0.80 1.20 12.92 22.60 8.61 12.92

26 Centro Comercial. 100 50 9.29 4.65 1 2 10.76 21.53 365 160 33.91 14.86 1.10 2.50 11.84 26.91

Cantidad de Aire

Este-Oeste Interno

CFM/pie2 CFM/m2

Este-Oeste Interno

Estimaciòn de Cargas para Aire AcondicionadoRefrigeración

pies2/Ton. m2/Ton.pies2/pers. m2/pers.

Número de personas Iluminación

watts/pie2 watts/m2

8 Areas Públicas. 100 50 9.29 4.65 1 2 10.76 21.53 175 110 16.26 10.22 1.00 1.45 0.95 1.10 10.76 15.61 10.23 11.84

13 Cubicle Areas. 100 70 9.29 6.50 5 10 53.82 107.64 0.90 2.00 9.69 21.53

22 Tienda de ropa. 50 30 4.65 2.79 1 4 10.76 43.06 345 185 32.05 17.19 0.90 1.60 0.60 1.10 9.69 17.22 6.46 11.84

23 Farmacia. 35 17 3.25 1.58 1 3 10.76 32.29 180 110 16.72 10.22 1.80 3.00 0.70 1.30 19.38 32.29 7.53 13.99

25 Zapatería. 50 20 4.65 1.86 1 3 10.76 32.29 300 150 27.87 13.94 1.20 2.10 0.80 1.20 12.92 22.60 8.61 12.92

Cantidad de Aire

Este-Oeste Interno

CFM/pie2 CFM/m2

Este-Oeste Interno

watts/pie2 watts/m2

ESTIMACION DE LA

CANTIDAD DE AIRE

EN PIES CUBICOS POR

MINUTO

8 Areas Públicas. 100 50 9.29 4.65 1 2 10.76 21.53 175 110 16.26 10.22 1.00 1.45 0.95 1.10 10.76 15.61 10.23 11.84

13 Cubicle Areas. 100 70 9.29 6.50 5 10 53.82 107.64 0.90 2.00 9.69 21.53

22 Tienda de ropa. 50 30 4.65 2.79 1 4 10.76 43.06 345 185 32.05 17.19 0.90 1.60 0.60 1.10 9.69 17.22 6.46 11.84

23 Farmacia. 35 17 3.25 1.58 1 3 10.76 32.29 180 110 16.72 10.22 1.80 3.00 0.70 1.30 19.38 32.29 7.53 13.99

25 Zapatería. 50 20 4.65 1.86 1 3 10.76 32.29 300 150 27.87 13.94 1.20 2.10 0.80 1.20 12.92 22.60 8.61 12.92

Cantidad de Aire

Este-Oeste Interno

CFM/pie2 CFM/m2

Este-Oeste Interno

watts/pie2 watts/m2

8 Areas Públicas. 100 50 9.29 4.65 1 2 10.76 21.53 175 110 16.26 10.22 1.00 1.45 0.95 1.10 10.76 15.61 10.23 11.84

13 Cubicle Areas. 100 70 9.29 6.50 5 10 53.82 107.64 0.90 2.00 9.69 21.53

22 Tienda de ropa. 50 30 4.65 2.79 1 4 10.76 43.06 345 185 32.05 17.19 0.90 1.60 0.60 1.10 9.69 17.22 6.46 11.84

23 Farmacia. 35 17 3.25 1.58 1 3 10.76 32.29 180 110 16.72 10.22 1.80 3.00 0.70 1.30 19.38 32.29 7.53 13.99

25 Zapatería. 50 20 4.65 1.86 1 3 10.76 32.29 300 150 27.87 13.94 1.20 2.10 0.80 1.20 12.92 22.60 8.61 12.92

Cantidad de Aire

Este-Oeste Interno

CFM/pie2 CFM/m2

Este-Oeste Interno

watts/pie2 watts/m2

8 Areas Públicas. 100 50 9.29 4.65 1 2 10.76 21.53 175 110 16.26 10.22 1.00 1.45 0.95 1.10 10.76 15.61 10.23 11.84

13 Cubicle Areas. 100 70 9.29 6.50 5 10 53.82 107.64 0.90 2.00 9.69 21.53

22 Tienda de ropa. 50 30 4.65 2.79 1 4 10.76 43.06 345 185 32.05 17.19 0.90 1.60 0.60 1.10 9.69 17.22 6.46 11.84

23 Farmacia. 35 17 3.25 1.58 1 3 10.76 32.29 180 110 16.72 10.22 1.80 3.00 0.70 1.30 19.38 32.29 7.53 13.99

25 Zapatería. 50 20 4.65 1.86 1 3 10.76 32.29 300 150 27.87 13.94 1.20 2.10 0.80 1.20 12.92 22.60 8.61 12.92

Cantidad de Aire

Este-Oeste Interno

CFM/pie2 CFM/m2

Este-Oeste Interno

watts/pie2 watts/m2

ESTIMACION DE LA

CANTIDAD DE AIRE

EN PIES CUBICOS POR

MINUTO

CAPITULO 4: SELECCIÓN DE LAS TUBERIAS DE GAS Y LIQUIDO

LA CAPACIDAD DE LAS LINEAS DE REFRIGERANTE

Tuberías muy pequeñas:

No aseguran un suministro adecuado de refrigerante en todos los evaporadores

Producen perdidas excesivas de presión de refrigerante, que reducen innecesariamente la capacidad y eficiencia del sistema

Tuberías muy grandes:

No garantizan el retorno positivo y continuo del aceite al carter del

compresor

Aumentan excesivamente el costo de la instalación

TABLA DE VELOCIDADES RECOMENDADAS

Instalaciones Industriales

grandes

Instalaciones comerciales medianas y pequeñas

Líneas de succión

12.5 m/s

2461 ppm

7.5 m/s

1476 ppm

Líneas de descarga

17.5 m/s

3445 ppm

10.0 m/s

1968 ppm

Líneas de liquido

0.5 – 1 m/s

197 – 98 ppm

TUBOS DE SUCCION

El refrigerante en estado gaseoso en este recorrido por la línea de succión se encuentra a temperaturas muy bajas, haciendo que el aceite se vuelva mas viscoso y dificultando su retorno al compresor

Velocidades mínimas de gas dentro del tubo de succión:

Tramos horizontales 500 pies/min. (150 m/min)

Tramos verticales 1000 pies/min (305 m/min)

Caídas de presiones mínimas de gas dentro del tubo de succión:

R12 Y R-134a

R22 y R 502 (R-404A) , produciendo un cambio de 2 °F

Nota: una caída de presión mayor reduce la capacidad del compresor para bombear y aumenta la potencia eléctrica necesaria, se expresa en psi ó también se puede expresar en °F. hay una equivalencia útil entre, 3psi = 0.2 Kg/cm2

2 psig

3 psig

TUBOS DE DESCARGA O GAS CALIENTE

Seleccione los que tengan un diámetro lo suficientemente pequeño como para dar una velocidad adecuada para arrastrar hacia el condensador el aceite caliente vaporizado, y por otro lado , el diámetro debe ser los suficientemente grande como para evitar demasiada caída de presión

Velocidades mínimas de gas dentro del tubo de succión:

Tramos horizontales 500 pies/min. (150 m/min)

Tramos verticales 1000 pies/min (305 m/min)|

Caídas de presiones máximas de presión dentro del tubo de líquido:

Nota: un cambio de presión mayor origina ruido, vibración, una reducción seria en la capacidad del sistema y un incremento de consumo de energía

6 psig

TUBOS DE LIQUIDO

Las líneas de liquido son las menos criticas de diseñar debido a que: el aceite refrigerante es miscible con el refrigerante en forma liquida, garantizando la mezcla y el retorno del aceite, las bajas velocidades de liquido y trampas no causan problemas al retorno de aceite, y la caída de presión no afecta directamente a la capacidad del sistema

Las líneas de liquido se diseñan para:

a.- Una caída de presión total debido a la perdida por fricción de 3 a 6 psig. Similar a un cambio de 1 a 2 °F en la temperatura de saturación

b.- Que el liquido sub-enfriado alcance el dispositivo de control de refrigerante ES DECIR A LA VÁLVULA DE EXPANSIÓN EN TOTAL ESTADO LÍQUIDO. para evitar la formación de gas instantáneo (flash gas). para esto hay que SUBENFRIAR LA LÍNEA

Kg0.23psiΔP

De 3 a 6 psi

RECOMENDACIONES PARA ENTRAR A LAS TABLAS

1.- Al respecto de las unidades, para pasar de BTU/HR a Kcal./HR dividir por 4, si es de Kcal./HR a BTU/HR se multiplica por 4 2.- La temperatura de evaporación a considerar para el aire acondicionado debe de ser de 0ºC, ó de 34ºF, Si consideramos una temperatura de evaporación mayor como 7.2°C, la capacidad del equipo aumenta como También aumenta la temperatura de suministro y la presión de baja en las tuberías seria mayor en diámetro y aumentara la velocidad del gas dentro de la tubería. 3.- La temperatura de condensación a considerar para el acondicionamiento de aire debe de estar regida por la fórmula siguiente: Tcond. = Tambiente + DT.cond El DT.cond. Para el aire acondicionado es de 17ºC (30.6ºF) La temperatura de ambiente del lugar, debe de ser el promedio del mes más caluroso del año. 4.- La caída de presión debe de ser igual o menor de 3 psig ó de 0.2 Kg/cm2 y en grados centígrados entre 1ºC a 2ºC.

TABLA DE SELECCIÓN DEL DIAMETRO DE TUBERIA PARA LA LINEA DE LIQUIDO

R-22 HASTA UNA LONGITUD EQUIVALENTE DE 15 METROS A

MAYOR LONGITUD SE TOMA EL DIAMETRO INMEDIATO SUPERIOR

A. Acond.

TABLA DE SELECCIÓN DEL DIAMETRO DE TUBERIA PARA LA LINEA DE SUCCION R-22

VELOCIDAD = 7.5 M/S

A. Acond. Te = 0°C

MEDIDAS DE TUBOS

CAPITULO 5: DISTRIBUCION DEL AIRE POR DUCTOS

DISTRIBUCIÓN DE AIRE EN AIRE ACONDICIONADO

GENERALIDADES

1.- CAUDAL DE AIRE NECESARIO PARA SATISFACER LA CARGA TÉRMICA 2.- VELOCIDAD DEL AIRE DENTRO DEL DUCTO PARA NORMAL NIVEL DE RUIDO 3.- PRESIÓN ESTÁTICA NECESARIA PARA IMPULSAR EL AIRE

PARÁMETROS CAUDAL.- Se define como el volumen de fluido que atraviesa una sección Transversal determinada de un ducto en la unidad de tiempo. SECCIÓN.-Es el área de la superficie trasversal interior del ducto, normal a la circulación del aire. VELOCIDAD DE CIRCULACIÓN.- Relación entre el caudal y la sección

mV()A(m)

UN SISTEMA DE DUCTOS TIPICO

DISTRIBUCIÓN DE AIRE EN AIRE ACONDICIONADO

GENERALIDADES: EN UNIDADES INGLESAS, LAS MÁS USADAS

minuto

piesCFM

)minuto

piesV()A(pies)

minuto

piesQ(

TABLAS DE VELOCIDADES RECOMENDADAS (ppm)

TIPO DE EDIFICIO

DESCARGAS DE AIRE

BOCAS DE RETORNO

DESCARGA PRINCIPAL

DESCARGA (RAMIFICACIÓN)

RETORNO PRINCIPAL

RETORNO RAMIFICACIÓN)

VIVIENDAS 500-750 500 1000 600 800 600

APARTAMENTOS, HOTELES, HOSPITALES

500-750 500 1,200 800 1,000 800

DESPACHOS PARTICULARES, IGLESIAS, BIBLIOTECAS, ESCUELAS.

500-1,000 600 1,500 1,200 1,200 1,000

OFICINAS, RESTAURANTES, ALMACENES, BANCOS

1,200-1,500 700 1,700 1,600 1,500 1,200

TIENDAS, CAFETERIAS

1,500 800 2,000 1,600 1,500 1,200

Para difusores de salida de aire se puede usar una velocidad de (300 – 500 ppm)

FACTORES DE CONVERSIÓN

minuto

pies3.2808

minuto

metros0.3048

minuto

pie3.2808metro0.3048pie

pie35.315m0.02832pie

CFM0.588858hora

m1.699CFM

CFM35.515minuto

m0.02832CFM

CFM2,118.9segundo

m0.000472CFM

(ppm)minuto

pies196.85

CANTIDAD DE FLUJO DE AIRE POR TONELADA DE REFRIGERACIÓN

1.- Luego de haber encontrado la carga térmica de cada habitación, tenemos que determinar e caudal de aire que debe de ser circulado por los difusores Se puede obtener esto asumiendo que por cada tonelada de refrigeración Se debe de circular 400 CFM, es decir 400 CFM por cada 12,000 BTUH.

BTU12,000.R.T1CFM400

CONOCIENDO EL CAUDAL DEL AIRE Y LA VELOCIDAD RECOMENDADA DEBEMOS IR A LOS ÁBACOS DE DUCTOS. DONDE SE DETERMINA EL DIÁMETRO DEL DUCTO Y LA CAIDA DE PRESIÓN POR CADA 100 PIES.

ABACO DE DUCTOS GRANDES

ABACO DE DUCTOS PEQUEÑOS

CONVERSION DE DUCTOS CIRCULARES A RECTOS

EJEMPLO DE SELECCIÓN DEL DIÁMETRO DE UN DUCTO

DATOS: CAUDAL = 500 CFM VELOCIDAD RECOMENDADA = 900 PPM ENCONTRAR EL DIÁMETRO DEL DUCTO Y CONVERTIRLO A UN DUCTO CUADRADO O RECTANGULAR RECOMENDADO. ENCONTRAR LA CAIDA DE PRESIÓN SI EL DUCTO TIENE UNA LONGITUD EQUIVALENTE DE 150 PIES.

RELACIÓN DE LADOS RECOMENDADA

imperativo5r

óptimoba

ba,corto)...b(lado

largo)...a(lador

500 CFM

900 ppm

DIÁMETRO = 10”

CAÍDA DE PRESIÓN = 0.15” DE COLUMNA DE AGUA POR CADA 100 PIES

CAIDA DE PRESIÓN = 0.15 X 150/100 = 0.225” DE C.D.A.

9” X 9” = 9.8(EL DIÁMETRO)

10” X 10” = 10.9”(EL DIÁMETRO)

DIFUSORES Y RETORNOS DE AIRE

EL TERMOSTÁTO EN EL DUCTO DE RETORNO

NOCIONES BÁSICAS DE VENTILACIÓN INDUSTRIAL

EN PRIMER LUGAR PARA VENTILAR UN LOCAL EN DONDE EXISTAN PERSONAS DEBEMOS DE CUMPLIR LOS SIGUIENTES REQUISITOS: -NIVEL DE RUIDO ACEPTABLE

-CANTIDAD SUFICIENTE DE RENOVACION DE AIRE EXTERIOR

-DE LA CANTIDAD DE RENOVACIÓN DE AIRE POR TRES CAUSAS DISTINTAS DEBE TOMARSE LA MAYOR, ES DECIR POR PERSONA, POR METRO CUADRADO DE SUPERFICIE DE PISO Y POR LA TABLA EN FUNCIÓN DE LA ACTIVIDAD QUE SE REALIZA DENTRO DEL AMBIENTE A VENTILAR. -PRESIÓN INTERIOR POSITIVA O NEGATIVA SEGÚN SEA LA NECESIDAD

En climas cálidos Hay que duplicar Las renovaciones

Si se fuma en los Locales con *** Hay que duplicar El # de renovaciones

EJEMPLO: Necesitamos ventilar la nave de la figura, con un ventilador capaz de renovar el aire del taller de fabricación, el ventilador por tratarse de un local a presión atmosférica debe ser del tipo axial. Solución: 1.- hallar el volumen interior de la nave 2.- ver en la tabla correspondiente el número de renovaciones de aire 3.- El caudal necesario será igual al Volumen x # de renovaciones de aire

Solución:

acero. estáticapresión a caudal de ntorequerimie este

satisfaga que axialr ventiladoel buscaremos

m100,800

renov.812,600m)VCaudal(

esrenovacion10 a 62.2) (tabla esrenovacion

12,600m101870alturaancholargoV

CAPITULO 6: ELECTRICIDAD APLICADA AL AIRE ACONDICIONADO

Calculo rápido de la potencia aproximada en HP de un motor eléctrico en base al amperaje medido con un amperímetro

cos I V 3 icaPot.trifàs

φ cos I V monofàsica Pot.

CD esteen tablasDe , cos

oRendimient

PotenciaAbsorbida Pot.

Calculo rápido de la potencia aproximada en HP de un motor eléctrico en base al amperaje medido con un amperímetro

3Amp.Factor Para 220 Voltios, 60 Hz TRIFASICA

6Amp.Factor Para 220 Voltios, 60 Hz MONOFASICA

Para otros voltajes se debe de tomar en cuenta que el voltaje es Inversamente proporcional al amperaje, es decir que si el voltaje es de 440 V, el amperaje en línea trifásica será de 1.5 Amperios.

RETER E.I.R.L.

1.- Rendimiento (), se pueden tomar estos valores para motores monofásicos hasta una potencia de 1 CV, en trifásicos toda la tabla. 2.- Factor de Potencia, se pueden tomar estos valores para motores monofásicos hasta una potencia de 1 CV 3.- Potencia Absorbida en KW 4.- Intensidades absorbidas a diferentes tensiones a partir de la potencia útil

TABLA DE FACTORES DE POTENCIA Y RENDIMIENTO

TABLA 1

RETER E.I.R.L.

1.-Rendimiento: Es la relación

entre la potencia producida en el eje del motor en forma de trabajo mecánico y las pérdidas por calentamiento , rozamiento y la energía total trasmitida al rotor

varía generalmente entre 0.75 a 0.80 2.- R.P.M.

3.- Factor de potencia: Es el

atraso de la intensidad de corriente con respecto a la tensión

en motores eléctricos, en motores de hasta un CV tiene un promedio de 0.7 y desde iCV hasta 10 CV a 1,400 rpm (cuatro polos) tienen 0.8 como promedio.

TABLA 2

VARIACIÓN DEL FACTOR DE POTENCIA Y RENDIMIENTO

RETER E.I.R.L.

1.- Rendimiento. 2.- Factor de Potencia. 3.- Intensidades absorbidas a diferentes tensiones a partir de la potencia útil a corriente alterna trifásica. 4.- Intensidades absorbidas a diferentes tensiones a partir de la potencia útil a corriente alterna bifásica. 5.- Intensidades absorbidas a diferentes tensiones a partir de la potencia útil a corriente alterna monobásica. 6.- Intensidades absorbidas a diferentes tensiones a partir de la potencia útil a corriente continua.

Intensidades Absorbidas por los motores de

corriente alterna y continua TABLA 3

Las intensidades dadas en la tabla corresponden a la tensión de 220 en motores trifásicos . Para tensiones diferentes a 220 V, multiplicar la columna correspondiente a las r.p.m. por 0.58 para 380 V 0.50 para 440 V 0.44 para 500 V

RPM del Motor

TABLA 4

Relación de corriente entre el arranque y la de marcha normal o régimen para motores mayores a 0.75 KW

TABLA 5

In (Amp.)

Intensidad de corriente admisible en alambres y cables tipo THW

TABLA 6

LUEGO DE ENCONTRAR EL AMPERAJE DE TRABAJO DEL COMPRESOR O DEL EQUIPO SE ACOSTUMBRA AUMENTA EN UN 25 % MÀS DICHO AMPERAJE. LUEGO IR A LA TABLA ADJUNTA PARA ENCONTRAR EL CONDUCTOR ADECUADO. LA LLAVE TERMOMAGNETICA NO DEBE TENER AMPERAJE SUPERIOR AL ELEJIDO EN LA TABLA ADJUNTA

CALIBRADO DE FUSIBLES Y RELAY TERMICOS

RELÉ TÉRMICO Este dispositivo actúa en base al calentamiento de un conductor al paso de la corriente eléctrica. Como regla general se ajustaran a la intensidad nominal, hasta un 20% más de la intensidad del motor, conseguido de la placa de características.

LLAVES TERMO MÁGNETICAS Su funcionamiento es de acción rápida similar a la de un fusible. Como regla general se dimensiona para un amperaje algo más de la intensidad nominal del circuito a proteger, suele actuar como protección de los cables es decir es un protector de la línea de alimentación de un circuito de fuerza y no debe de ser más del 20% del amperaje que soporta el cable de fuerza. Ejemplo para un cable de 2.5 mm la termo magnética debe ser de 25 amperios y para cada circuito de fuerza debe haber una sóla llave termo magnética.

COMPONENTES ELECTRICOS

RELAY ELECTRONICO

CIRCUITO ELÉCTRICO DE ARRANQUE CON RELAY AMPERIMÉTRICO

CIRCUITO ELECTRICO CON RELAY POTENCIAL

CIRCUITO MIRAY DE 24,000 BTUH MONOFASICO

CIRCUITO ELECTRONICO DEL TERMOSTATO

Deben de tener en cuenta las conexiones del control para acondicionar el aire durante todo el año. El sistema de control ha de ser capaz de actuar sobre el sistema de acondicionamiento de aire en el tiempo debido.

CIRCUITO ELECTRONICO DEL TERMOSTATO

TRAFO 220/24 V

LÍNEA VIVA (R) VERDE GREEN (G) AMARILLO (YELOW) (Y) VERDE (GREEN)(G) (W) CALEFACCIÓN

TERMOSTATO TC 8000 HONEYWELL

Diagrama Eléctrico del evaporador 42 LS comando 220 V, Carrier

Diagrama Eléctrico 42 LS comando 24 V, Carrier

TARJETAS ELECTRÓNICAS DE AIRE ACONDICIONADO

TARJETAS ELÉCTRONICAS DE AIRE ACONDICIONADO

EQUIPO MIRAY VENTANA DE 24,000 BTUH

TARJETA MIDEA MINISPLIT DECORATIVO DE 12,000 BTUH

TRANSFORMADOR DE MEDIDA MIDE LA CORRIENTE DEL COMPRESOR SI ES MAYOR QUE LA NOMINAL LO DETIENE

ADAPTACIÓN DE TERMOSTATO MECÁNICO

FUSIBLE

CONDENSADOR DEL

VENTILADOR DEL

EVAPORADOR

RELAY DEL COMPRESOR

RELAYS DE LAS VELOCIDADES DEL EVNTILADOR DEL

EVAPORADOR

CAPITULO 7: MANTENIMIENTO DE EQUIPOS DE AIRE ACONDICIONADO

CONCEPTO DE MANTENIMIENTO :

APOYO AL PROCESO PRODUCTIVO , MEDIANTE GENERACIÓN DE CONDICIONES DE DISPONIBILIDAD Y FIABILIDAD ÓPTIMAS, SU FORMA ÓPTIMA DE APLICACÍÓN, CORRESPONDE A UNA INTEGRACIÓN COMPLETA Y EFICAZ CON LAS DEMÁS ÁREAS DE PRODUCCIÓN

CLASIFICACIÓN

Según las características de la actividad : - Mantenimiento directo : Realizado físicamente sobre el sistema afectado

- Mantenimiento indirecto : Actividades como la fabricación de repuestos o preparación de las herramientas.

Según el propósito : - Mantenimiento Correctivo : Actividades encaminadas a devolver al sistema de frío a su estado normal de funcionamiento, cuando la avería ya se ha producido. - Mantenimiento Preventivo : Actividades destinadas a impedir que ocurra la avería. Según el método empleado : - Mantenimiento Planificado : Efectuando una previa programación de las actividades de mantenimiento - Mantenimiento sin planificación : En función de las fallas que se presenten - Mantenimiento según estado : Control de la fiabilidad y el estado de las máquinas bajo el mantenimiento

TIPOS DE AVERIAS

Existen una gran cantidad de averías que pueden interrumpir el proceso productivo que las podemos clasificar dentro de su naturaleza como fallas mecánicas, fallas eléctricas, hidráulicas, etc. En cualquier caso es muy importante tener la mayor información de las causas de estas para predecirlas, existen ciertas influencias que nos pueden llevar a la evaluación de la ocurrencia de las fallas mencionadas.

Influencias Intrínsecas: - Errores del proyecto - Fiabilidad de los datos empleados para el diseño - Errores de fabricación - Errores de montaje, ajustes, tolerancias - Esfuerzos residuales - Fallas en el control de calidad

Influencias Aleatorias: - Condiciones ambientales - Utilización inadecuada o mala especificación - Mantenimiento inadecuado - Control de proceso inadecuado - Ciclos de carga sobredimensionados Desgaste y Envejecimiento: - Régimen de funcionamiento - Régimen de mantenimiento - Régimen térmico - Condiciones tribologicas (fricción de partes móviles) - Propiedades de los materiales - Medio de trabajo hostil

MÉTODOS OBJETIVOS Y SUBJETIVOS

Los métodos objetivos están basados en los resultados obtenidos por una serie de instrumentos de análisis, mientras que los segundos dependen de la experiencia del técnico encargado del mantenimiento de las máquinas de frío, aunque en la actualidad con ayuda de instrumentos sofisticados se pueden observar las posibles fallas del sistema, es necesaria la interpretación de estos resultados por el técnico experimentado , si bien es cierto que siempre que se pueda se deben de emplear métodos de diagnostico objetivos, la experiencia de los técnicos nunca debe de desdeñarse. Es posible desarrollar sistemas de diagnostico que aunque no pueden sustituir al técnico, tratan de imitarlo y de lograr mayor objetividad en sus predicciones.

MANTENIMIENTO CORRECTIVO

EL MANTENIMIENTO CORRECTIVO SE BASA EN LA INTERVENCIÓN EN CASO DE AVERIA, MANIFESTADA COMO EL COLAPSO DE UN EQUIPO O INSTALACIÓN, ES DECIR LA INTERRUPCIÓN SÚBITA DE LA PRODUCCIÓN

VENTAJAS DEL MANTENIMIENTO CORRECTIVO

- Máximo aprovechamiento de la reserva útil de los equipos, conocido como su tiempo de vida útil remanente. - No se requiere una elevada capacidad de análisis ni infraestructura técnica o administrativa.

DESVENTAJAS DEL MANTENIMIENTO CORRECTIVO

- Interrupciones súbitas en el proceso de producción con consecuencias impredecibles en el resto de máquinas de la cadena de producción - Reducción de la vida útil de los equipos e instalaciones - Baja confiabilidad en la producción. - Necesidad de un stock grande de repuestos para cada eventualidad - Riesgo de fallas en la producción prolongadas por la falta de repuestos en el mercado nacional, y el tiempo de espera de la importación de los mismos - Baja calidad del mantenimiento por razones del tiempo escaso de la realización de los trabajos de mantenimiento de modo acelerado.

PRINCIPIOS BASICOS DEL MANTENIMIENTO PREVENTIVO

SUSTITUCIÓN DE LAS PIEZAS DE LAS MÁQUINAS CON UN CRITERIO ESTADISTICO PARA EVITAR EL PARO SÚBITO DE LA PRODUCCIÓN LA SUSTITUCIÓN DE UN ELEMENTO PUEDE REALIZARSE DESPUES DE UN TIEMPO PREPROGRAMADO, O AL PRODUCIRSE UNA AVERIA SI ESTA OCURRE ANTES, PERO YA SE TIENE LA PIEZA LISTA PARA EL CAMBIO. LO MAS DIFICIL ES PREDECIR EL CORRECTO TIEMPO DE RECAMBIO DE LAS PIEZAS JUSTO CUANDO VAN A FALLAR YA QUE LAS AVERIAS TIENEN UN COMPORTAMIENTO AZAROSO. LAS SIGUIENTES SON LAS ACTIVIDADES CARACTERISTICAS DEL MANTENIMIENTO :

- Limpieza y revisiones periódicas - Conservación de equipos y protección contra agentes ambientales - Control de lubricación - Reparación y cambio de piezas del sistema identificados como “críticos” - Reparaciones y cambios de piezas planificados

VENTAJAS DEL MANTENIMIENTO PREVENTIVO

- Reducción de las paradas súbitas de la producción, obtenida al introducir una cierta periodicidad en la observación y reparación de las fallas del sistema

DESVENTAJAS DEL MANTENIMIENTO PREVENTIVO

- Estimación incorrecta de los tiempos de intervención interrumpiendo de manera innecesaria el funcionamiento normal de sistema y se altera su vida útil de forma innecesaria. - La reserva de uso será desaprovechada, es decir que el equipo podía seguir funcionando eficientemente aún un tiempo más. - Acumulación inútil de actividades preventivas que aumentan el gasto y reducen la disponibilidad de los equipos. - Si la avería se presenta antes de lo previsto, tiene que realizarse el mantenimiento correctivo, que es el inconveniente que queríamos eliminar.

MANTENIMIENTO PREVENTIVO RUMBO AL MANTENIMIENTO PREDICTIVO

EVOLUCIÓN DE LA PROBABILIDAD DE AVERIAS SEGÚN EL MODELO PREVENTIVO

MANTENIMIENTO DE EQUIPOS DE AIRE ACONDICIONADO Mantenimiento mecánico: - Limpieza del condensador - Limpieza del evaporador - Lubricación de los ventiladores del condensador y evaporador. - Revisión de la presión del gas R-22 - Revisión del aceite del compresor (si hay nivel) - Chequeo de Fugas de gas - Chequeo del filtro secador - Chequeo de los rodamientos del motor ventilador del condensador - Ajuste de todas los tornillos y tuercas de las tapas del equipo - Lijado y pintado de la estructura de metal que soporta el equipo - Limpieza de los filtros de aire

Mantenimiento Eléctrico: - Chequeo del amperaje del compresor y ventiladores - Ajuste de todos los tornillos y pernos de la parte eléctrica. - Chequeo de los condensadores permanentes si es monofásico - Chequeo del aislamiento eléctrico - Chequeo del funcionamiento del termostato - Chequeo del funcionamiento de los contactores del compresor y ventiladores - Chequeo de la programación del termostato electrónico en

WAKE,LEAVE,RETURN y SLEEP además del rango de temperatura de trabajo

PROGRAMA DE MANTENIMIENTO PREVENTIVO PARA AIRE ACONDICIONADO

1.- Inspección general de la instalación del equipo, circuito de aire, distribución del la inyección de aire, ubicación del equipo, bloqueo de la entrada y salida de aire del condensador ( si esta en lugares polvorientos) y la carga térmica. ( C ) 2.- Verificar la instalación eléctrica. ( A y C ) 3.- Lavar y secar el filtro de aire que se encuentra a la entrada del aire de retorno. ( A ) 4.- Medir la tensión y corriente de funcionamiento y compararlas con la nominal. ( A ) 5.- Medir la tensión con el rotor trabado y observar la caída de tensión hasta que el protector se apague. ( B ) A = MENSUALMENTE B = TRIMESTRALMENTE C = SEMESTRALMENTE

6.- Verificar el ajuste de todos los terminales eléctricos del equipo, evitar posibles falsos contactos. ( A ) 7.- Verificar la obstrucción por basuras en el condensador y evaporador, también aletas abolladas. ( A ) 8.- Verificar si la manguera de drenaje está atorada ( A ) 9.- Limpiar el chasis y gabinete. ( B ) 10.- Medir el diferencial de temperatura en el evaporador para ver la temperatura de suministro correcta. ( A ) 11.- Chequear el juego del eje del motor eléctrico del ventilador del condensador y evaporador. ( A ) 12.- Chequear la posición, fijación y balanceo de la hélice y turbina ( A ) 13.- Verificar la operación del termostato ( B ) 14.- Medir presiones de equilibrio y de trabajo, para ver si hay gases incondensables. ( B ) A = MENSUALMENTE B = TRIMESTRALMENTE C = SEMESTRALMENTE

CONTINUACIÓN

MANTENIMIENTO DE UN EQUIPO SPLIT DUCTO

EVAPORADOR TIPO “A” COMPUESTO POR 8 EVAPORADORES IGUALES EN PARALELO

ALOJAMIENTO DEL BALÍN

VISTA DE MAS CERCA DEL EVAPORADOR

VENTILADOR DEL EVAPORADOR DEL TIPO CENTRÍFUGO

MOTOCOMPRESOR SCROLL DE 5 HP, MUY UTILIZADO EN

SISTEMAS DE AIRE ACONDICIONADO

CAMBIO DEL FILTRO DE AIRE CON MALLA SINTÉTICA

CAMBIO DE TOCUYO Y PEGADO CON TEROKAL Y

DESPUES PINTADO CON IMPRIMANTE CON COLA

MEDICIÓN DE LA PRESIÓN DE BAJA Y ALTA DEL SISTEMA EN ESTE CASO 70 PSI EN BAJA Y 210 PSI EN ALTA, SIENDO ESTO NORMAL POR SER DIA DE

CALOR Y EL EQUIPO, RECIEN EMPIEZA A FUNCIONAR

70 psig 210 psig

AMPERAJE DEL EQUIPO

20 AMPERIOS

TRABAJO TERMINADO

MANTENIMIENTO DE EQUIPO DE VENTANA

MANTENIMIENTO DE EQUIPO DE AIRE ACONDICIONADO SPLIT PISO - TECHO

UNIDAD EVAPORADORA SPLIT PISO TECHO

LIMPIEZA DEL FILTRO DE AIRE DE LA UNIDAD EVAPORADORA

EQUIPO DE AIRE ACONDICIONADO EN MANTENIMIENTO

PROCESO DE MANTENIMIENTO E INSTALACIÓN DE UN EQUIPO ADICIONAL

ASÍ QUEDARON LOS TRES EQUIPOS INSTALADOS

MANTENIMIENTO DE CORTINA DE AIRE

MANTENIMIENTO DE EQUIPO DE AIRE ACONDICIONADO MINISPLIT DECORATIVO Y CORRECCIÓN DE LA INSTALACIÓN

INSTALACIÓN DE AIRE ACONDICIONADO ERRADA

COSAS QUE NO DEBEN HACERSE

REUBICACIÓN CORRECTA DE LOS EQUIPOS

PARÁMETROS A TOMAR EN CUENTA EN LA VISTA TÉCNICA

1ro LA CAPACIDAD FRIGORÍFICA NECESARIA EN BTUH 2do.- LA UBICACIÓN DEL EQUIPO DE AIRE ACONDICIONADO 3ro.- EL PUNTO CERCANO DE ENERGÍA ELÉCTRICA 4to.- EL PUNTO DE DRENAJE DE CONDENSADO MÁS CERCANO 5to.- EL ACABADO ESTÉTICO DE LA INSTALACIÓN 6to.- EL COSTO MÁS CONVENIENTE PARA EL CLIENTE 7mo.- EL TIPO DE TRABAJO EN HORARIO NORMAL, DE NOCHE, SABADOS Y DOMINGOS SE REFLEJA EN EL COSTO DEL SERVICIO 8vo.- VERIFICAR QUE EL CLIENTE CUENTE CON POTENCIA ELÉCTRICA SUFICIENTE PARA EL FUNCIONAMIENTO DE LOS EQUIPOS. 9no.- FORMA DE PAGO A CONTRAENTREGA, 30 , 60 DÍAS 10mo.- GARANTÍA 12, 18, 24 MESES

CAPITULO 8: INSTALACIONES DE EQUIPOS DE AIRE ACONDICIONADO

JARDIN CENTRAL DEL LABORATORIO

FACHADA ESTE DEL LABORATORIO

ÁNGULO DE FIERRO Y ESPÁRRAGO DE 3/8”, COMO SOPORTE DEL EVAPORADOR DE 48000 BTUH

VISTAS DEL TRABAJO DE SOLDADURA ELÉCTRICA PARA LOS SOPORTES DEL EVAPORADOR Y UNIDAD CONDENSADORA

VISTAS DE LAS PRIMERAS UNIDADES EVAPORADORAS COLGADAS

PRIMER ORIFICIO DE SALIDA PARA LOS TUBOS DE REFRIGERANTE, PERFORANDO CON TALADRO PERCUTOR UN

ALERO DE CONCRETO DE 10CM. DE ESPESOR

UNIDADES CONDENSADORAS EN SU FUTURA UBICACIÓN

ACOMETIDA ELÉCTRICA PARA EL EQUIPO DE CONDENSACIÓN , AMARILLO (TIERRA), DOS NEGROS Y AZUL (LINEA TRIFÁSICA), CABLE TELEFÓNICO NRO. 22 PARA LA

ALIMENTACIÓN DE LA BOBINA DEL CONTACTOR DE 24 VOLTIOS

SEGÚN NUEVO REGLAMENTO DE ELECTRICIDAD

R = ROJO S = NEGRO

T = AZUL TIERRA: AMARILLO,VERDE Ó MEZCLADO CABLE TELEFÒNICO NO SE DEBE USAR

INICIO DE LA COLOCACIÓN DE TUBERÍAS DE REFRIGERANTE

PLACA DE DATOS DEL EQUIPO CONDENSADOR

INICIO DE LA COLOCACIÓN DE TUBERÍAS ROSCADAS Y EL BALÍN EN EVAPORADOR

LLEGADA DE LA ALIMENTACIÓN ELÉCTRICA HACIA EL EVAPORADOR

COLOCACIÓN DEL FORRO AISLANTE TÉRMICO EN LA TUBERÍA DE SUCCIÓN

RECARGA DE GAS REFRIGERANTE A LOS EQUIPOS PRECARGADOS

PRESIÓN DE BAJA R-22 = 60 PSI. PRESIÒN DE BAJA R – 410 A = 110 PSI. PRESIÓN DE ALTA R-22 = 225 PSI PRESIÒN DE ALTA R – 410 A = 350 PSI. EN DIAS DE CALOR Y SOL, SOLO AIRE ACONDICIONADO

SI LA CARGA DE GAS R-22 ES TEMPRANO, DE NOCHE O UN DÍA FRIO

GUIARSE POR LA PRESION DE ALTA DE ACUERDO A LA SIGUIENTE FÓRMULA, LA PRESION DE BAJA NO IMPORTA

equipo elcargar de debemos que alta depresion la es Esta

presión la sencontramo enteinmediatam ra temperatuestaCon

TP Tabla la aT la Conociendo

C11ΔT

C17ΔT

óncondensaci

iónrefrigerac

adoacondicion aire

exterior ambientalóncondensaci

EJEMPLO: SI LA TEMPERATURA EXTERIOR ES DE 18.3°C, NECESITO SABER HASTA CUANTOS PSI DEBO CARGAR EL EQUIPO PARA QUE ESTE BIEN REALIZADA LA CARGA DE GAS

guio) me que lacon alta depresion la es esta ( psi 181.8P

TP tablelaen C,35.3C17C18.3T

C11ΔT

C17ΔT

óncondensaci

iónrefrigerac

adoacondicion aire

exterior ambientalóncondensaci

UNIDADES CONDENSADORAS AL 90% DE INSTALADAS

INSTALACIÓN DEL FILTRO SECADOR DE LA LÍNEA DE LÍQUIDO

BASE PARA MINIMIZAR LAS VIBRACIONES

BASE DEL EQUIPO CON TECNOPOR PARA MINIMIZAR LAS VIBRACIONES

ESTO NO DEBEN HACER

CORRECCIÓN HECHA POR RETER EIRL

DRENAJE DE CONDENSADO DEL EVAPORADOR

PERSONAL RETER EIRL, EN LOS ACABADOS FINALES DE LA INSTALACIÓN (DRY WALL EXTERIOR)

PERSONAL RETER EIRL, EN LOS ACABADOS FINALES DE LA INSTALACIÓN, COLUMNA VIRTUAL DE DRY WALL

LOS ACABADOS FINALES DE LA INSTALACIÓN,

PERSONAL RETER EIRL, EN LOS ACABADOS FINALES DE LA INSTALACIÓN, EQUIPO TRIFÁSICO CON CONTACTOR

MONOFÁSICO Y UNA LÍNEA (AZUL) DIRECTA

PERSONAL RETER EIRL, EN LOS ACABADOS FINALES DE LA INSTALACIÓN, EQUIPO MONOFÁSICO CON CONTACTOR MONOFÁSICO Y

UNA LÍNEA DE 24 VOLTIOS

PROTOCOLO DE PRUEBAS DE LOS EQUIPOS A CARGO DE LOS INGENIEROS SUPERVISORES DE LA OBRA, EQUIPOS DE MEDICIÓN DE PRESICIÓN: TERMÓMETRO LASER, TERMÓMETRO

E HIGRÓMETRO DIGITAL TYLER, ANEMÓMETRO ALEMAN, TERMÓMETRO A DISTANCIA

PROTOCOLO DE PRUEBAS DE LOS EQUIPOS A CARGO DE LOS INGENIEROS SUPERVISORES DE LA OBRA, TERMÓMETRO E HIGRÓMETRO DIGITAL TYLER EN POSICIÓN DE CONFORT

TDI = 20ºC

HR = 50%

PROTOCOLO DE PRUEBAS DE LOS EQUIPOS A CARGO DE LOS INGENIEROS SUPERVISORES DE LA OBRA, UNIDAD EVAPORADORA ACABADA

INSTALACIÓN DE MINISPLIT PARED DECORATIVOS

AMBIENTES SIN ACONDICIONAMIENTO DE AIRE

COLOCACIÓN DE LOS SOPORTES DEL EVAPORADOR

UNIDADES CONDENSADORAS FRIO/ CALOR EN EL EXTERIOR

DRENAJE DE EVAPORADOR

DRENAJE DEL CONDENSADOR

UNIDAD EVAPORADORA UNIDAD CONDENSADORA

UNIDADES EVAPORADORAS

DISTANCIAS MÍNIMAS DE LA UNIDAD CONDENSADORA

DISTANCIAS MÍNIMAS DE LA UNIDAD EVAPORADORA

DISTANCIA MÍNIMA DEL EQUIPO AL PISO

LONGITUD RECOMENDADA DE LAS TUBERÍAS DA GAS Y LÍQUIDO

A <7.5 m. a 15 m.>

SE INSTALA UNA TRAMPA CUANDO LA DISTANCIA VERTICAL ES DE MÁS DE 5 METROS, SI LA U.C. ESTA EN LA AZOTEA LA U.E. PUEDE

ESTAR EN EL ULTIMO Y PENULTIMO PISO SIN NECESITAR SEPARADOR DE ACEITE, NI TRAMPA, SI SE INSTALA AÚN ASI EL EQUIPO FUNCIONA ENFRIA APARENTEMENTE NORMAL, PERO DISMINUYE DRASTICAMENTE

SU VIDA UTIL DE 10 AÑOS A 1,2,3 AÑOS COMO MÁXIMO.

PARA ABRIR O CERRAR EL PASO DE GAS SACAR LA TAPA. SE VE AL FONDO UN VASTAGO

PARA LLAVE EXAGONAL, EL SENTIDO ES NORMAL SE CIERRA A LA DERECHAS Y SE ABRE A LA IZQUIERDA

PRUEBA DE EFICIENCIA DEL SISTEMA DE DRENAJE DE CONDENSADO

DRENAJE DE CONDENSADO DEL EVAPORADOR

LA DIFERENCIA DE TEMPERATURA ENTRE LA ENTRADA Y SALIDA DEBE SER MAYOR QUE 8°C ASI SEA ENFRIAMIENTO O CALEFACCIÓN

DE 8°C a 12°C

De 16°C a 20°C

FALLAS EN EQUIPOS DE AIRE ACONDICIONADO

DIAGNOSTICO DE FALLAS EN REFRIGERACIÓN Y AIRE ACONDICIONADO Las fallas son de tipo eléctrico, mecánico y del sistema de refrigeración. Examinaremos las fallas primeramente en equipos de tipo ventana:

1.- FALLAS ELECTRICAS

• Bobinado del Motor Compresor, Defectuoso

El compresor funciona intermitentemente a intervalos de menos de un minuto, por acción del protector térmico interno o externo. Solución: realizar el cambio por uno nuevo o hacer el rebobinado del motor.

• Termostato Defectuoso

El equipo no descansa y, por lo tanto, enfría demasiado, o en su defecto no cierra contacto, impidiendo el arranque del motor compresor. Solución: Cambio de termostato de aire acondicionado de ventana. Ejemplo: Pantalla digital y control remoto equipo de ventana.

ON = EL VENTILADOR DEL EVAPORADOR FUNCIONA PERMANENTEMENTE ASI ESTE

DESCANSANDO EL COMPRESOR

AUTO = EL VENTILADOR DEL EVAPORADOR FUNCIONA SOLO CUANDO EL COMPRESOR ESTA FUNCIONANDO COOL = ENFRIAMIENTO

TERMÓMETRO AMBIENTAL

TEMPERATURA A LA QUE SE QUIERE LLEGAR GENERALMENTE 21°C = 70°F

PALANCA GRADUABLE

• Capacitor de Marcha o Arranque Defectuoso

El motor compresor ZUMBA pero no arranca, o si arranca no alcanza la velocidad nominal y luego acciona el térmico, protegiendo al motor compresor desactivándolo. Solución: Cambio de capacitor por uno de su mismo valor.

• Capacitor de Ventilador Defectuoso

El ventilador no funciona y, por lo tanto, calienta exageradamente el condensador (del sistema de refrigeración) originando una alta presión en el sistema, hasta el extremo que acciona la protección térmica del motor Compresor.

Solución: Cambio de capacitor.

CONDENSADOR PERMANENTE DUAL UTILIZADO PARA COMPRESOR Y VENTILADOR DEL CONDENSADOR

HERMET

SOLO CUANDO EL MOTOR ES MINOFÁSICO LOS TRIFÁSICOS NO LOS USAN

CONDENSADORES PERMANENTES PARA REFRIGERACION SEGÚN HP.

CAPACITORES DE ARRANQUE

• Motor de Ventildor Defectuoso La reacción del sistema es idéntica a la del anterior. Solución: Rebobinado del ventilador.

• Protector Térmico Defectuoso

El motor compresor censado en su corriente indica que funciona OK; pero, sin embargo, se para. Esto quiere decir que el térmico se puso muy sensible y a corrientes menores que la nominal abre el circuito. Solución: Cambio por otro de su misma potencia, tomando como dato para el otro nuevo la corriente de arranque y la corriente de trabajo.

FALTA FIGURA 49

PROTECTOR TERMICO

2.- FALLAS MECÁNICAS

• Desgaste del Motor Compresor Puño del cigüeñal, biela o pistones. Esto origina una falla llamada compresión baja. El equipo no rinde su plena capacidad; y aumenta el ruido del compresor hasta llegar a ser insoportable. Solución: Cambio de motor compresor.

• Válvulas del Compresor Por acción de las altas temperaturas de compresión del R-22, las válvulas de lámina de acero se obstruyen por aceite carbonizado, creando una ceniza muy dura: ésta a su vez impide un cierre hermético entre válvula de alta y su asiento, perdiendo mucha compresión. Solución: Descarbonizar las válvulas, para lo que será necesario cortar el motor hermético con una cierra en el medio de la soldadura de fábrica, cuidando de no cortar más de ½ cm. De profundidad.

• Rodamientos o Bobina del Ventilador Origina un ruido excesivo y hasta puede llegar a parar por recalentamiento, en algunos casos se quema el bobinado. Solución: Cambio de bobinas o rodajes.

MOTOCOMPRESOR HERMÉTICO PARA UNA REFRIGERADORA DOMÉSTICA

MOTOCOMPRESOR ROTATIVO DE USO EN AIRE ACONCIONADO ENTRE 12,000 BTUH

A 24,000 BTUB

FUNCIONAMIENTO DE UN COMPRESOR ROTATIVO

VÁLVULAS DE BAJA Y DE ALTA DE UN COMPRESOR DE PISTÓN

ACEITE CARBONIZADO POR ELEVADA TEMPERATURA EN LA DESCARGA

VÁLVULA DE ALTA OBSTRUIDA POR UNA PARTÍCULA SÓLIDA EN UNA INSTALACIÓN

DE AIRE ACONDICIONADO SIN FILTRO EN LA LÍNEA DE LÍQUIDO

PLATO DE VÁLVULAS SUCIO POR UNA INSTALACIÓN SIN LOS CUIDADOS

NORMALES COMO VACIO DEL SISTEMA Y FILTRO EN LA LÍNEA DE LÍQUIDO

FILTRO DE AIRE SUCIO.

• Temporizadores Este también es un dispositivo utilizado para un arranque alternado, uno por uno cada 6 ó 10 minutos, en instalaciones con varias unidades condensadoras. de esta manera no se sobrecargue la caja de alimentación de electricidad ante un arranque de todos los equipos a la vez. Solución: Cambio

TABLA I.- PARA SELECCIONAR TUBOS CAPILARES PARA AIRE ACONDICIONADO

LA SIGUIENTE RELACIÒN SE CUMPLE:

TABLA 2.- PARA SELECCIONAR TUBOS CAPILARES PARA AIRE ACONDICI0ONADO

CAMBIO DE COMPRESOR DE UN EQUIPO DE VENTANA

Cambio de compresor a un equipo de ventana de 12,000 BTUH

COMPRESOR QUEMADO

COMPRESOR ADAPTADO DE LA MISMA POTENCIA

VENTANA DE VENTILACIÓN

BOMBA DE VACÍO EN ESTE CASO SÓLO POR EL LADO DE BAJA PRESIÓN.

FRÍO MUY POBRE POR EL FILTRO SATURADO DE HUMEDAD

FILTRO SATURADO POR HUMEDAD

VACIO DEL SISTEMA POR ALTA Y BAJA PRESIÓN

PROCESO DE CARGA DE GAS

PRESIÓN OK

AMPERAJE OK

TEMPERATURA DE EVAPORACIÓN

TEMPERATURA DE CONDENSACIÓN

ORGULLOSOS DE SER PERUANOS

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