Post on 11-Feb-2016
description
BORDEROU
PIESE SCRISE
- Borderou
- Memoriu tehnic justificativ
- Calculul higrotermic
- Evaluarea încărcărilor
- Alcătuirea și calculul elementelor structurale
- Elemente de tehnologie
- Programarea execuției
PIESE DESENATE
Arhitectură
A1 – Plan parter – sc.1/50;
A2 – Plan etaj – sc.1/50;
A3 – Plan șarpantă – sc.1/50;
A4 – Secțiune transversală – sc.1/50;
Rezistenţă
R1 – Armare placă cota +2,80 – sc.1/50;
R2 – Distribuția șpaleților transversal – sc.1/50;
R3 – Armare stâlpișori – sc.1/25;
R4 – Plan fundaţii – sc.1/50;
R5 – Detalii fundații – sc.1/25.
Memoriu tehnic justificativ
I. INTRODUCERE
a) Denumirea lucr�rii: Înfiin�are centru de zi pentru b�trâni;
b) Amplasament: Sat B�l�a�i, com. B�l�a�i, jud. Ia�i;
c) Beneficiar: comuna B�l�a�i;
d) Proiectant: absolvent: Marciuc Constantin;
e) Data elabor�rii: iulie 2012;
f) Baza legal� �i tehnic� pentru realizarea construc�iei:
- prevederile Planului Urbanistic General;
- prevederile Regulamentului General de Urbanism;
- prevederile Regulamentului Local de Urbanism;
- prevederile Legii 50/1991 �i modific�rile ulterioare, normele �i normativele în vigoare;
g) Necesitatea �i oportunitatea temei:
Proiectul a fost elaborat la cererea beneficiarului: comuna B�l�a�i.
II. DESCRIEREA CONSTRUC�IEI:
Caracteristici Geometrice:
Construc�ia proiectat� se dezvolt� pe parter �i un etaj, având forma poligonal� cu urm�toarele
caracteristici geometrice:
- l��imea maxim� la nivelul amprentei la sol: 8,40 m;
- lungimea maxim� la nivelul amprentei la sol: 19,60 m;
- aria terenului: 1000 mp
- suprafa�� construit� la sol: 156.89 mp
- în�l�imea construc�iei: 8,65 m fata de cota ±0.00
- num�rul de niveluri: P+1E
În�l�imile de nivel:
- parter: lumina de 2,67 m;
- etaj : lumina de 2.67 m;
- înaltimea total�: 8,65 m;
Descrierea sistemului structural:
Sistemul structural a fost astfel conceput încât s� asigure exigen�ele în vigoare cu privire la
stabilitatea si rezisten�a cl�dirii. Conceperea sistemului structural respect� exigen�ele existente în
România în momentul proiect�rii. Se alege un sistem structural tip zid�rie portant�, confinat� cu
stâlpi�ori �i centuri, iar funda�iile sunt continue sub ziduri. Se va executa o s�p�tur� general� pân� la
cota -1,15 m fa�� de cota �����, iar pentru talp� se vor executa s�p�turi de 45 cm adâncime si 90 cm
l��ime.
INFRASTRUCTURA:
Este realizat� din funda�ii continue sub ziduri, tip bloc cu o treapt� din beton armat (l��ime de
90 cm si în�l�ime 40 cm) �i eleva�ie armat�. Adâncimea de fundare este -1,00 m fa�� de cota terenului
amenajat (se recomand� ca funda�ia s� intre cel pu�in 10 cm în terenul bun de fundare, sub
adâncimea de înghe� -0,90). Umpluturile se vor realiza cu p�mânt sortat, de preferin�� argil�
pr�foas�, dispus in straturi elementare de 15 – 20 cm, care se vor compacta mecanic sau manual,
unde nu se permite cu mijloace mecanice. Compactarea se va realiza pan� la atingerea unui grad de
compactare mediu de 95% �i minim 92%.
Sub placa de la cota �����, se va a�terne un strat termoizolant din polistiren extrudat de 10
cm �i un strat de balast tot de 10 cm grosime cu rol de rupere a capilarit��ii. Plan�eul de la cota
����� va avea grosimea de 13 cm �i se va arma cu plase sudate STNB 8x100x100.
SUPRASTRUCTURA:
Pere�ii portan�i vor avea grosimea de 29 cm �i se vor realiza din c�r�mizi ceramice cu goluri
verticale, grupa 2, având dimensiunile 290x140x138 (mm). La partea inferioar� a acestora se dispune
un strat hidroizolator din membran� bituminoas�.
Mortarul folosit pentru zid�rie este de re�et�, semifabricat pe �antier, M10.
Rosturile orizontale ale zid�riei vor fi armate cu bare PC52 Ø8 ancorate în stâlpi�ori �i
prelungite in zid�rie pentru a realiza lungimea de ancoraj de cel pu�in 60Ø. Acestea vor fi dispuse la
distan�e de 45 cm pe în�l�imea zid�riei.
Pere�ii de compartimentare din interior se vor realiza din profile metalice �i pl�ci de gips
carton, între care se va a�eza un strat de vat� mineral�, rezultând o grosime de 10 cm a acestora.
Stâlpi�orii din beton armat sunt dispu�i pe zidurile portante exterioare �i interioare conform
specifica�iilor din normativul de referin��, CR6-2011, având sec�iunea transversal� de 29x29 (cm).
Arm�tura longitudinal� este alc�tuit� din ���� PC52 rezultate din calcul, iar etrierii vor fi din
OB37cu diametrul Ø6, dispu�i la distan�e de 15 cm în câmp �i 10 cm pe lungimea de înn�dire a
barelor longitudinale. Înn�direa acestora se va face prin suprapunere, f�r� cârlige, pe o lungime mai
mare de 50Ø. În sec�iunea de la baz� (sec�iunea de încastrare), suprapunerea barelor longitudinale ale
stâlpi�orilor din suprastructur� cu must��ile din socluri se va face pe o lungime de 60Ø, iar barele
longitudinale ale stâlpi�orilor de la ultimul nivel vor fi ancorate in centurile de la acel nivel.
Centurile vor fi continue pe toat� lungimea peretelui �i vor alc�tui contururi închise. La
col�urile, intersec�iile si ramifica�iile pere�ilor structurali se va asigura leg�tura monolit� a centurilor
amplasate pe cele 2 direc�ii, iar continuitatea transmiterii eforturilor va fi realizat� prin ancorarea
barelor longitudinale în centurile perpendiculare pe o lungime de 60Ø. Ele vor avea în�l�imea de 25
cm, iar l��imea va fi l��imea peretelui (29 cm). Armarea centurilor trebuie s� satisfac� cerin�ele
normativului ,,Cod de proiectare pentru structuri din zid�rie ”, CR6-2011, �i condi�iile suplimentare
date in codul P100-1/2011, diferen�iate în func�ie de valoarea accelera�iei seismice ag. Arm�tura
longitudinal� este din bare PC52 cu diametrul Ø14, iar pentru arm�tura transversal� se vor folosi
etrieri din OB37, Ø6 dispu�i la distan�a de 15 cm în câmp curent �i 10 cm pe lungimea de înn�dire a
barelor longitudinale. Înn�dirile se fac prin suprapunere, f�r� cârlige pe o lungime de 60Ø, iar
sec�iunile de înn�dire a barelor vor fi decalate cu cel pu�in 1m, cu cel mult 50% din barele sec�iunii
înn�dite aici. În centurile de la ultimul nivel se prev�d piese metalice pentru ancorarea cosoroabei
�arpantei.
Plan�eele peste parter �i etaj au 13 cm grosime �i sunt armate cu bare individuale PC52. Peste
plan�eul de la ultimul nivel se prevede la partea superioar� o termoizola�ie din vat� mineral� de 40
cm grosime,iar peste aceasta se a�eaz� un pat de scânduri dispuse pe dulapi din lemn C14, cu
sec�iunea de 5x20 (cm).
Buiandrugii se dispun deasupra golurilor pentru u�i �i ferestre, f�cand corp comun cu
centurile �i rezultând elementul numit centur� – buiandrug, având l��imea egal� cu grosimea
peretelui (29 cm) �i în�l�imea de 70 cm. Ace�tia sunt arma�i longitudinal cu bare PC52, Ø14 �i
transversal cu etrieri �i agrafe din OB37, Ø6 .
Acoperi�ul este tip �arpant� pe scaune, cu învelitoare din �igl� solzi, dispus� simplu, a�ezat�
pe �ipci cu sec�iunea 2,4x4,8 (cm). �arpanta este alc�tuit� din cosoroabe 12x15 cm, pane curente
12x15 cm, pane intermediare 12x15 cm, c�priori 10x15 cm, popi 15x15 cm, contrafi�e 12x15cm,
cle�ti 7,5x12cm �i �ipci 2,4x4,8cm. Lemnul folosit la �arpant� va fi ecarisat �i ignifugat.
III. Materiale utilizate:
a) La pere�ii portan�i:
Elemente din argil� ars� cu goluri verticale; 290x140x138 (Brikston CEM 138), care conform
declara�iei de conformitate a produc�torului, au urm�toarele caracteristici:
- rezisten�a unitar� la compresiune standardizat� a elementelor pentru zid�rie normal pe fa�a
rostului orizontal:
� ������ ����;
- volumul total de goluri ��� � ���;
- volumul celui mai mare gol �� � ��;
- valoarea declarat� a grosimii pere�ilor exteriori ����� � �����;
- valoarea declarat� a grosimii pere�ilor interiori ����� � �����;
- grupa 2.
Mortar marca M10, cu rezisten�a unitar� la compresiune de 10 N/mm2.
Pentru elementele de confinare:
- beton clasa C16/20;
- o�el marca S345 - PC52 pentru arm�tura longitudinal�;
- OB37 pentru arm�tura transversal�;
b) La plan�ee:
- beton clasa C20/25;
- o�el marca S345 - PC52 pentru arm�tura de rezisten��;
- OB37 pentru arm�tura de montaj �i de reparti�ie;
- STNB 8x100x100
c) La �arpant�:
- lemn de esen�� moale, de clas� C24;
d) La învelitoare:
- �igle solzi.
IV. GEOLOGIA �I SEISMICITATEA
Adâncimea de înghe� este de -0,9 m de la cota terenului natural.
Stratifica�ia ob�inut� în urma efectu�rii forajului pân� la o adâncime de 10,00 m, se poate
rezuma astfel:
- la suprafa�� umpluturi de p�mânt în grosimi de 0,50-0,60 m, accidental mai mari;
- praf argilos în grosime de 2,85 m;
- nisip pr�fos în grosime de 3,45 m;
- argil� m�rnoas� în grosime de 3,10 m
Din punct de vedere geotehnic, având în vedere natura terenului de fundare – praf argilos,
acesta constituind un teren bun de fundare, se vor respecta prevederile normativului NP 112/2011.
În urma analizelor s-a constatat c� adâncimea apelor freatice variaz� în intervalul ���� �
����, apa subteran� având un caracter liber, adic� nu este o ap� sub presiune care s� migreze
ascensional �i prezint� agresivitate foarte slab� sau slab carbonic� fa�� de beton. Amplasamentul are
stabilitate general� si local� asigurat� �i nu este supus inunda�iilor sau viiturilor de ap� din
precipita�ii.
Din punct de vedere al zon�rii seismice, amplasamentul apar�ine zonei seismice cu
accelera�ia de proiectare a terenului, ag = 0,20g �i perioada de col� Tc = 0,70 s.
�� ����������� ������������������������� ��
Construc�iile se încadreaz�, dup� importan�a lor, în categorii �i clase de importan�� dup� cum
urmeaz�:
- categorii de importan�� – având în vedere criterii de importan�� global�, care privesc întreaga
construc�ie, sub toate aspectele;
- clase de importan�� – având în vedere criterii de importan�� specifice, care privesc întreaga
construc�ie sau p�r�i ale acesteia, sub anumite aspecte particulare (ex: seism, foc, etc.).
�Nr. crt.
Factori determinanti
Criterii asociate Nivelul apreciat
Punctaj Partial Global
0 1 2 3 4 5
1. Importanta vitala
i) oameni implicati direct in cazul unor disfunctii ale constructiei
mediu 2
2 ii) oameni implicati indirect in cazul unor disfunctii ale constructiei
mediu 2
iii) caracterul evolutiv al efectelor periculoase, in cazul unor disfunctii ale constructiei
mediu 2
2.
Importanta social-economica si culturala
i) marimea comunitatii care apeleaza la functiunile constructiei si/sau valoarea bunurilor materiale adapostite de constructie
mediu 2
2 ii) ponderea pe care functiunile constructiei o au in comunitatea respectiva
mediu 2
iii) natura si importanta functiunilor respective
mediu 2
3. Implicarea ecologica
i) masura in care realizarea si exploatarea constructiei intervine in perturbarea mediului natural si a mediului construit
mediu 1
1 ii) gradul de influienta nefavorabila asupra mediului natural si construit
mediu 1
iii) rolul activ in protejarea /refacerea mediului natural si construit
mediu 1
4. Necesitatea luarii i) durata de utilizare preconizata mediu 2 2
Nr. crt.
Factori determinanti
Criterii asociate Nivelul apreciat
Punctaj Partial Global
0 1 2 3 4 5 in considerare a duratei de utilizare (existenta)
ii) masura in care performantele alcatuirilor constructive depind de cunoasterea evolutiei actiunilor (solicitarilor) pe durata de utilizare
mediu 2
iii) masura in care performantele functionale depind de evolutia cerintelor pe durata de utilizare
mediu 2
5.
Necesitatea adaptarii la conditiile locale de teren si de mediu
i) masura in care asigurarea solutiilor constructive este dependenta de conditiile locale de teren si de mediu
mediu 4
4
ii) masura in care conditiile locale de teren si de mediu evolueaza defavorabil in timp
mediu 4
iii) masura in care conditiile locale de teren si de mediu determina activitati / masuri deosebite pentru exploatarea constructiei
mediu 4
6.
Volumul de munca si de materiale necesare
i) ponderea volumului de munca si de materiale inglobate
mediu 2
2
ii) volumul si complexitatea activitatilor necesare pentru mentinerea performantelor constructiei pe durata de existenta a acesteia
mediu 2
iii) activitati deosebite in exploatarea constructiei impuse de functiunile acesteia
mediu 1
PUNCTAJ TOTAL 13
CATEGORIA DE IMPORTAN��
6<13<17Normal�
(C)
Categoriile de importan�� a construc�iilor se stabilesc în conformitate cu metodologii
aprobate de MLPAT (H.G.R. 766/1997 pentru aprobarea unor regulamente privind calitatea în
construc�ii, Art.1, pct. c) – “Stabilirea categoriei de importan�� a construc�iilor” �i Ordinul 31/N din
1995 – “Regulament privind stabilirea categoriei de importan�� a construc�iilor”.
Clasele de importan�� se stabilesc prin reglement�ri tehnice (ex: Normativ P100 -2011) si au
la baz� criterii specifice.
Construc�ia se încadreaz� în categoria de importan�� C, conform HG 766/97 �i clasa II de
importan��, cu �� ����, conform normativului P100/2011, tabelul 4.3.
VI. PREVEDERI, NORME I NORMATIVE RESPECTATE ÎN PROIECTAREA
CONSTRUC�IEI
H.G.R 766/1997 – „Stabilirea categoriei de importan�� a construc�iilor”;
Ordinul 31/N din 1995 – „Regulament privind stabilirea categoriei de importan�� a
construc�iilor”;
CR0-2005 – „Cod de proiectare. Bazele proiect�rii structurilor în construc�ii”;
C107-2005 – „ Normativ privind calculul termotehnic al elementelor de construc�ie ale
cl�dirilor”;
Ordin nr. 2513 din 22.11.2010 – pentru modificarea reglement�rii tehnice „Normativ privind
calculul termotehnic al elementelor de construc�ie ale cl�dirilor”;
MC001/1 - 2006 – „Metodologie de calcul al performan�ei energetice al cl�dirilor”;
SR 1907-2 – „Temperaturi interioare conven�ionale de calcul”;
CR 1-1-3/2011 – „Cod de proiectare. Bazele proiect�rii �i ac�iuni asupra construc�iilor.
Înc�rc�ri date de z�pad�”;
CR 1-1-4/2011 – „Cod de proiectare. Bazele proiect�rii �i ac�iuni asupra construc�iilor.
Ac�iunea vântului”;
P100-1/2011 – „Cod de proiectare seismic�. Prevederi de proiectare pentru cl�diri”;
Eurocod 5 – „Proiectarea structurilor din lemn”;
SREN 1992-1-1: 2004 – „Proiectarea structurilor de beton”;
CR6-2011 – „Cod de proiectare pentru structuri din zid�rie”;
SREN 771-1 – „Specifica�ii ale elementelor pentru zid�rie. Elemente pentru zid�rie de argil�
ars�”;
C 17-82 – „Instruc�iuni tehnice privind compozi�ia �i prepararea mortarelor de zid�rie �i
tencuial�”;
NP 112-2011 – „Normativ privind proiectarea funda�iilor de suprafa��”;
NP 074/2011 – „Normativ privind documenta�iile geotehnice pentru construc�ii”
STAS 6054-85 – „Adâncimi maxime de înghe�”;
NE 012-1: 2007 – „Cod de proiectare pentru executarea lucr�rilor din beton, beton armat �i
beton precomprimat. Producerea betonului”;
Indicatoare de norme de deviz;
Verificarea higrotermic�
a cl�dirii
Calculul termotehnic al elementelor de construc�ie ale cl�dirilor se realizeaz� conform
normativului C107-2005. Normativul utilizat este C107/2-2005, care are ca obiectiv stabilirea
metodei de calcul a caracteristicilor de performan�� termoenergetic� global� a cl�dirilor cu
alt� destina�ie decât cea de locuire, a c�ror regim de în�l�ime nu dep��e�te P+10 etaje.
Verificarea criteriului de satisfacere a exigen�ei de performan�� termoenergetic�
global� a unei cl�diri cu alt� destina�ie decât locuirea, sau a unei p�r�i de cl�dire, se face pe
baza rela�iei:
G1 < G1ref [W/(m3K)]
G1 – coeficient global de izolare termic�;
G1ref – coeficient global de referin��.
�� � �� � �
������
� ������� V – volumul înc�lzit al cl�dirii sau p�r�ii de cl�dire, calculat conform normativelor C107/1 �i
C107/3, exprimat în m3;
Aj – aria elementului de construc�ie j, prin care se produce schimb de c�ldur�, calculat�
conform normativelor C107/1, C107/3 �i C107/5, exprimat� în m2;
�� - factor de corec�ie a diferen�ei de temparatur� între mediile separate de elementul de
construc�ie j, calculat conform normativelor C107/1, C107/3 �i C107/5;
���� - rezisten�a termic� specific� corectat� medie, a elementului de constru�ie j, calculat�
conform normativelor C107/3 �i C107/5, exprimat� în m2K/W.
1. Calculul coeficientului global de izolare termic� (G1)
a) Determinarea caracteristicilor geometrice ale cl�dirii
- Aria pl�cii pe sol (A1) �i a plan�eului peste etaj/sub pod (A2)
�� � �� � ����� � �� � � ����!� ��
- Perimetrul cl�dirii (P)
" � #����� $ �� �% � � � & ��� �
- În�l�imea anvelopei (H)
H = 5,47 m
- Aria tâmpl�riei exterioare (A3)
Parter:
Ferestre: U�i:
Nord: 2,16 m2 0 m2
Sud: 5,40 m2 2,31 m2
Est: 3,24 m2 1,89 m2
Vest: 3,24 m2 0 m2
Total: 14,04 m2 Total: 4,20 m2
Etaj:
Nord: 2,16 m2 0 m2
Sud: 6,84 m2 0 m2
Est: 3,24 m2 1,89 m2
Vest: 3,24 m2 0 m2
Total: 15,48 m2 Total: 1,89 m2
�� � �&��& $ &��� $ �'�& $ �� (
�� � !'��� ��
- Aria pere�ilor exteriori (A4)
�) � " � * + ��
�) � & ��� � '�&� + !'���
�) � ����(' ��
- Aria anvelopei (A)
� � �� $ �� $ �� $ �)
� � ����!� $ ����!� $ !'��� $ ����('
� � '�'�� ��
- Volumul anvelopei (V)
, � �� � *
, � ����!� � '�&�
, � �(��� ( ��
b) Determinarea rezisten�elor termice specifice unidirec�ionale (R)
Rezisten�a termic� specific� unidirec�ional� a unui element de construc�ie alc�tuit din
unul sau mai multe straturi din materiale omogene, f�r� pun�i termice, inclusiv din eventuale
straturi de aer neventilat, dispuse perpendicular pe dirc�ia fluxului termic, se calculeaz� cu
rela�ia: � � �-. $ ��- $ ��/ $ �-0 [m2K/W]
�-.1 �-0 - rezisten�e termice superficiale la interior �i exterior;
�- - rezisten�a termic� specific� a unui strat omgen al elementului de construc�ii;
�- �23�4�
5
�6�
d – grosimea de calcul a stratului;
4 - conductivitatea termic� de calcul a materialului
Perete exterior Plac� pe sol
Plan�eu sub pod
32
1
4
56
1 2 3
4
5 4
21 3
Rezisten�e termice specifice:
Element Strat Denumirea Grosimea Conductivitatea Rezistenta Rezistenta stratului stratului termic� termica
specifica totala a
de material (d) (�) (Rs) elementului (R)
Perete Rsi Suprafata interioara 0,125 exterior 1 Tencuiala interioara 0,015 0,87 0,017241379
2 Zidarie 0,29 0,34 0,852941176 4,4520206 3 Termoizolatie 0,15 0,044 3,409090909 4 Tencuiala exterioara 0,005 0,87 0,005747126 Rse Suprafata exterioara 0,042
Planseu Rsi Suprafata interioara 0,167 peste sol
1 Pardoseala
0,02 2,03 0,009852217
2 Sapa de egalizare 0,03 0,93 0,032258065 3 Planseu 0,13 1,74 0,074712644 3,7414073 4 Termoizolatie 0,1 0,044 2,272727273 5 Perna de balast 0,1 0,7 0,142857143 6 Pamant 2 2 1 Rse Suprafata exterioara 0,042
Planseu Rsi Suprafata interioara 0,125 sub pod 1 Tencuiala interioara 0,015 0,87 0,017241379
2 Planseu 0,13 1,74 0,074712644 9,4997682
3 Termoizolatie 0,4 0,044 9,090909091
4 Sapa de egalizare 0,03 0,93 0,032258065
5 Pardoseala 0,02 0,17 0,117647059
Rse Suprafata exterioara 0,042
c) Determinarea rezisten�elor specifice corectate (R’)
Rezisten�a termic� specific� corectat� se determin� la elementele de construc�ie cu
alc�tuire neomogen�; ea �ine seama de influen�a pun�ilor termice asupra rezisten�ei termice
specifice determinate pe baza unui calcul unidirec�ional în câmp curent, respectiv în zona cu
alc�tuirea predominant�.
Rezisten�a termic� specific� corectat� se calculeaz� cu rela�ia urm�toare:
�7 � �89
U’ – coeficientul de transfer termic corectat;
:� � �$
���;� $ �<
�
R – rezisten�a termic� în zona f�r� pun�i termice;
� - coeficientul specific liniar de transfer termic;
l – lungimea pun�ilor liniare de acela�i fel, din cadrul suprafe�ei A;
x – coeficientul specific punctual de transfer terminc;
�= � �
Rezisten�e termice specifice corectate:
Element Punte termic� ��� l � � > R U' R' �� �� PTV col� ie�ind ����� ������ ������ �� �� ��
�� �� PTV curent T ����� ���� ����� �� �� ��
�� �� Contur tâmpl�rie ���� ���� ���� �� �� ��
�� �� �� PTO soclu ����� ����� ��� ������� �������� �����
�� �� PTO curent� ���� ����� ���� �� �� ��
�� �� PTO strea�in� ����� ����� ��� �� �� ��
�� �� Total pere�i ��� ������ ������� �� �� ��
�� �� exteriori �� �� �� �� �� ��
�� �� PTV col� ie�ind ����� ������ ������ �� �� ��
�� �� PTV curent T ����� ���� ����� �� �� ��
�� �� Contur tâmpl�rie ���� ���� ����� �� �� ��
�� ���� PTO soclu ����� ����� ��� ������� �������� �����
�� �� PTO curent� ���� ����� ���� �� �� ��
�� �� PTO strea�in� ����� ����� ��� �� �� ��
�� �� Total pere�i ��� ������� ������ �� �� ��
�� ���� �� exteriori �� �� �� �� �� ��
���� �� �� �� PTV col� ie�ind ����� ������ ������ �� �� ��
�� �� PTV curent T ����� ����� ������� �� �� ��
�� �� Contur tâmpl�rie ���� ��� ���� �� �� ��
�� ���� PTO soclu ����� ���� ����� ������� ��������� ���������
�� �� PTO balcon ���� ���� ����� �� �� ��
�� �� ���� ���� ������ �� �� ��
�� �� PTO strea�in� ����� ���� ������ �� �� ��
�� �� Total pere�i ��� ����� ������ �� �� ��
�� �� exteriori �� �� �� �� �� ��
�� �� PTV col� ie�ind ����� ������ ������ �� �� ��
�� �� PTV curent T ����� ������ �������� �� �� ��
�� �� Contur tâmpl�rie ���� ����� ��� �� �� ��
�� ����� PTO soclu ����� ���� ����� ������� ��������� �������
�� �� PTO curent� ���� ���� ������ �� �� ��
�� �� PTO strea�in� ����� ���� ������ �� �� ��
�� �� Total pere�i ��� ������ �������� �� �� ��
�� �� exteriori �� �� �� �� �� ��
�� �� PTO soclu ��� ��� ����� �� �� ��
��� !�"��������� PTO pere�i portan�i
���� ���� ��������������� ��������� �������
�� �� Total plan�eu ��� ����� ������ �� �� ��
�� �� peste sol �� �� �� �� �� ��
�� �� PTO strea�in� ���� ��� ����� �� �� ��
���#$�����%�"��� Total plan�eu ��� ����� ����� ��������� �������� ��������
�� �� sub pod �� �� �� �� �� ��
d) Verificarea rezisten�elor specifice corectate:
Verificarea se face conform normativului C107/1 la care sau adus complet�ri cu
ordinul 2513/22.11.2010 intrat în vigoare la 01.01.2011.
������������ ��� �������; ������������ ���� �������; ������������ ���� �������. �������� ���
������ �������
������� ���!"� # $���%� # &!���% # &%��%���!"�!��! # $���%�!�!&& # &!���%�%�% # &%��%!���%
!�&" �������
������� ' ������������ ; �������� ' ������������ ; �������� ( ������������
e) Temperatura interioar� �i temperatura exterioar�:
Temperaturile interioare ale înc�perilor înc�lzite (Ti) se determin� conformSR1907-2.
Dac� nu exist� o temperatur� predominant�, temperatura interioar� conven�ional� de
calcul se poate considera temperatura medie ponderat� a tuturor înc�perilor înc�lzite de la
acela�i nivel.
)� �*+,-.,�.,
Aj – aria înc�perii j, având temperatura interioar� Tij.
)�/ � - 0!���� # !��$% # &��&� # $���1 # � - �% # !! - 0��% # "�!�1!���� # !��$% # &��&� # $��� # �% # ��% # "�!�
)�/ ��! 2 "3
)�4 � - 0$��� # !��$%1 # !� - 0!���� # �% # "�!� # %�! # !�&$1$��� # !��$% # !���� # �% # "�!� # %�! # !�&$ # ��% # ��!$ #
# !! - 0��% # ��!$1$��� # !��$% # !���� # �% # "�!� # %�! # !�&$ # ��% # ��!$
)�4 "�$ 2 !�3
)� �560"7 !�1 !�3
Temperaturile exterioare de calcul se consider� în conformitate cu harta de zonare
climatic� a teritoriului României, pentru perioada de iarn�, din normativul C107/3-2005, din
Anexa D.
Cl�direa este amplasat� în satul B�l�a�i, comuna B�l�a�i, jude�ul Ia�i �i conform h�r�ii de
zonare climatic� se situeaz� în zona III având o temperatur� exterioar� conven�ional� de
calcul )� 8�3.
f) Determinarea coeficientului global de izolare termic� efectiv (G1)
9: ; - <��� - ��
����= ����>��
? )� 8 )�)� 8 )�
)� - temperatura interioar� conven�ional� de calcul;
)� )@ A5B )�
)@ - temperatura în spa�iile neînc�lzite din exteriorul anvelopei;
)� - temperatura exterioar� conven�ional� de calcul.
?������ ��" (C107/1-2005; 3,7)
�CD���E���� ��%" (C107/3-2005; Tabelul V)
9: %"��" - F!!%�"� -
!�&" # !%�&% - !��� # !%�&% - ��"
���" # &��% - ��%" G
HI J� KKK �L�0MKN1�
2. Calculul coeficientului global de referin�� (Gref)
9��O :P - Q.R
S # .TU # .V
W # X - Y # .Z� [ ���0�>�1�
V – volumul înc�lzit, calculat pe baza dimensiunilor interioare ale cl�dirii, exprimat în m3;
A1 – aria suprafe�elor componentelor opace ale pere�ilor verticali care fac cu planul orizontal
un unghi mai mare de 60o, afla�i în contact cu exteriorul sau cu un spa�iu neînc�lzit,
exprimat� în m2, calculat� luând în considerare dimensiunile interax;
A2 – aria suprafe�elor plan�eelor de la ultimul nivel, aflate în contact cu exteriorul sau cu un
spa�iu neînc�lzit, calculat� luând în considerare dimensiunile interax, exprimat� îm m2;
A3 – aria suprafe�elor plan�eelor inferioare aflate în contact cu exteriorul sau un spa�iu
neînc�lzit, calculat� luând în considerare dimensiunile interax, exprimat� în m2;
P – perimetrul exterior al spa�iului înc�lzit aferent cl�dirii, aflat în contact cu solul sau
îngropat, exprimat în m;
A4 – aria suprafe�elor pere�ilor transparen�i sau translucizi afla�i în contact cu exteriorul sau
cu un spa�iu neînc�lzit, calculat� luând în cosiderare dimensiunile nominale ale golului în
perete, exprimat� în m2;
a,b,c,d,e – coeficien�i de control pentru elemente de construc�ie men�ionate mai sus, ale c�ror
valori sunt date în tabelele 1 �i 2 din C107/2-2005, în func�ie de:
- categoria de cl�dire;
- tipul de cl�dire;
- zona climatic�.
V = 691,189 m3
A1 = 233,514 m2
A2 = 133,65 m2
A3 = 133,65 m2
P = 49,20 m
A4 = 35,61 m2
Valorile coeficien�ilor a,b,c,d,e pentru cl�diri din categoria I, conform ordinului
2513/22.11.2010, AnexaNr. 4, Tabel 1, sunt:
a = 1,80 [m2K/W]
b = 5,00 [m2K/W]
c = 2,90 [m2K/W]
d = 1,40 [m2K/W]
e = 0,69 [m2K/W]
9��O %"��" - F!&&���
��� # &&�%����� # &&�%�
!�"� # ��� - �"�!� # &��%��%" G
H\]^ J� _`a �L�0MKN1�
Verificarea criteriului de satisfacere a exigen�ei de performan�� termoenergetic�
global� a unei cl�diri cu alt� destina�ie decât locuirea sau a unei p�r�i de cl�dire, se face pe
baza rela�iei:
G1 < G1ref [W/(m3K)]
HI J� KKK �L�0MKN1� ( H\]^ J� _`a �L�0MKN1�
3. Verificarea riscului de apari�ie a condensului pa suprafa�a sau/�i
în interiorul plan�eului sub pod
Verificarea se face conform normativului în C107/6-2002 (“Normativ general privind
calculul transferului de mas� (umiditate) prin elementele de construc�ie”).
a) Pe suprafa�a elementului de construc�ie:
)� #!�3 b� ��c
)@ )� 8!3 b� ��c
)� #!�3 d e� #"�&3 (C107/3-2005, Anexa B)
)�� ' �� - nu apare condens pe suprafa�a plan�eului sub pod;
)�� f �� - apare condens pe suprafa�a plan�eului sub pod;
)�� - temperatura superficial� pe fa�a interioar� a lementelor de construc�ie perimetrale;
�� – temperatura punctului de rou�.
)�� )� 8 *+g*hi+-j �3� (C107/4-2005)
Conform C107/3-2005, tabel II:
k� ����
)�� !� 8 �lm:�n-o�pl
)�� "��� 2 " �3� qrs #It3 ' u\ #t� K�3�
b) În interiorul elementului de construc�ie:
Determinarea temperaturilor superficiale pe fe�ele straturilor, elementului de construc�ie:
Tsi
1
2
3
4
�
)�� #"���3
): )� 8 )v 8 )�� - w�� #
X:�:x
): !� 8 !� # !"��� - w
���� # �������$ x "��!�3�
)� )� 8 )v 8 )�� - w�� #
X:�: # X�
��x
)� !� 8 &�&%� - w ���� # ����
���$ # ��&�$�x "�!$�3�
)> )� 8 )v 8 )�� - w�� #
X:�: # X�
�� # X>�>x
)> !� 8 &�&%� - w ���� # ����
���$ # ��&�$� # ����
�����x 8�&��3� )y )� 8 )v 8 )�� - w
�� #X:�: # X�
�� # X>�> # Xy
�yx
)y !� 8 &�&%� - w ���� # ����
���$ # ��&�$� # ����
����� # ���&��"&x 8��%�3�
)�� )� 8 )v 8 )�� - w�� #
X:�: # X�
�� # X>�> # Xy
�y # Xp�px
)�� !� 8 &�&%� - w ���� # ����
���$ # ��&�$� # ����
����� # ���&��"& # ���!
��$x 8��%�3� Determinarea valorilor presiunilor de satura�ie ale vaporilor de ap� pentru diferite
valori ale aerului conform normativului C107/3-2005, Anexa C:
)�� #"����3� z Y�g�� !!���Y5� ): #"��!�3� z Y�g: !!$�Y5��)� #"�!$�3� z Y�g� !!&%���Y5��)> 8�&��3� z Y�g> !&��Y5��)y 8��%�3� z Y�gy !!����Y5��)�� 8��%�3� z Y�g�� !"���Y5��
Stabilirea rezisten�elor la permeabilitate la vapori a elementului de construc�ie:
�{� X� - � - |�; � :}~+
�{� �+}~ - |�; |� �� - �n�Ag:�
X� - grosimea de calcul a stratului;
� - factorul rezisten�ei la permeabilitate la vapori conform normativului C107/3-2005,
Anexa A;
|� - coeficient de difuzie a vaporilor de apa în aer.
�{: ���� - ��� - �� - �n %���� - �n���A� �{� ��& - !�& - �� - �n �"��!% - �n���A� �{> ���� - !�� - �� - �n ����� - �n���A� �{y �����& - ��� - �� - �n &�$$ - �n���A� �{p ���! - ��� - �� - �n �!&! - �n���A�
Determinarea valorilor presiunilor vaporilor Pvi �i Pve:
Y{� Y�� - ��� !!�� - ���� ���Y5�
Y{� Y�� - ��� !"�� - ���� $�����Y5�
Verificarea riscului de apari�ie a condensului în masa elementului de închidere:
Y{ � Y� - apare condens în elementul de închidere;
Y{ ( Y� - nu apare condens în elementul de închidere.
Diagrama presiunilor de satura�ie intersecteaz� diagrama presiunilor vaporilor, astfel
c� apare o zon� de condens. Trebuie verificat dac� pe perioada unui an se acumuleaz� ap� în
elementul de construc�ie.
Pvi
Ps-si
Pve
Ps-1Ps-2
Ps-3
Ps-4Ps-se
zona de condens
Pv
Rv
Rv1 Rv2 Rv5Rv3Rv4
Verificarea riscului de acumulare a apei în elementul de construc�ie:
Impunem: Te = Te,med = 7,5oC (C107/6-2002, tabelul nr. 2)
Determinarea temperaturilor superficiale pe fe�ele straturilor, elementului de construc�ie:
)�� )� 8 *+g*h��h~i+-j �3�
)�� !� 8 �lg��pn-o�pl
)�� "��� 2 " �3� qrs #It3 ' u\ #t� K�3�
)�� "���3
): !� 8 �lg��po�pl - � :
n�ll # l�l:pl�n� � "���3�
)� !� 8 �&% - � :n�ll # l�l:p
l�n� # l�:>:��y� "�$�3�
)> !� 8 �&% - � :n�ll # l�l:p
l�n� # l�:>:��y # l�yl
l�lyy� $�$��3� )y !� 8 �&% - � :
n�ll # l�l:pl�n� # l�:>
:��y # l�yll�lyy # l�l>
l�o>� $�$�3� )�� !� 8 �&% - � :
n�ll # l�l:pl�n� # l�:>
:��y # l�yll�lyy # l�l>
l�o> # l�l�l�:�� $����3�
Determinarea valorilor presiunilor de satura�ie ale vaporilor de ap� pentru diferite
valori ale aerului conform normativului C107/3-2005, Anexa C:
)�� #"����3� z Y�g�� !&��%�Y5� ): #"���3� z Y�g: !&���Y5��)� #"�$�3� z Y�g� !!"��&�Y5��)> #$�$��3� z Y�g> ������Y5��)y #$�$�3� z Y�gy ��!�$�Y5��)�� #$����3� z Y�g�� �����Y5��
Determinarea valorilor presiunilor vaporilor Pvi �i Pve:
Y{� !&��% - ���� �$���Y5�
Y{� ���� - ���� �&&�!�Y5�
Analizând desenul observ�m c� cele dou� diagrame nu se intersecteaz�, ceea ce
înseamn� c�, pe perioada unui an, nu se acumuleaz� ap� în elementul de construc�ie.
Pv
Rv
Rv1 Rv2 Rv5Rv3Rv4
Pvi
Pve
Ps-sePs-4
Ps-3
Ps-2Ps-1
Ps-si
Evaluarea înc�rc�rilor
1. Ac�iuni permanente (G)
- Sunt date de ac�iuni directe precum greutatea proprie a construc�iei, a echipamentelor
fixate pe construc�ii �i ac�iuni indirecte datorate contrac�iei betonului, tas�rilor diferen�iate �i
precomprim�rii.
a) Perete exterior din zid�rie:
32
1
4
�
�
�
�
�
�
Nr.
Crt. Denumire strat de material
d
[m]
�
[daN/m3]
� � �
[daN/m2]
0 1 2 3 4
1 Tencuial� interioar� din mortat de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50
2 Zid�rie portant� din GVP 0,29 970 281,50
3 Iola�ie termic� din pl�ci din vat� mineral� 0,15 140 21,00
4 Tencuial� exterioar� din mortar cu polimeri 0,005 1400 7,00 ��� � �� 335,00
b) Perete interior din zid�rie:
32
1
�
Nr.
Crt. Denumire strat de material
d
[m]
�
[daN/m3]
� � �
[daN/m2]
0 1 2 3 4
1 Tencuial� interioar� din mortat de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50
2 Zid�rie portant� din GVP 0,29 970 281,50
3 Tencuial� interioar� din mortat de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50 ��� � �� 332,50
c) Perete interior din gips carton �i umplutur� din vat� mineral�:
3
2
1
�
�
Nr.
Crt. Denumire strat de material
d
[m]
�
[daN/m3]
� � �
[daN/m2]
0 1 2 3 4
1 Plac� din ipsos armat cu fibr� de sticl� 0,01 1100 11,00
2 Izola�ie fonic� din vat� mineral� 0,08 100 8,00
3 Plac� din ipsos armat cu fibr� de sticl� 0,01 1100 11,00 ��� � �� 30,00
d) Plan�eu sub pod:
1 2
45 3�
Nr.
Crt. Denumire strat de material
d
[m]
�
[daN/m3]
� � �
[daN/m2]
0 1 2 3 4
1 Pardoseal� 0,02 800 16,00
2 �ap� egalizare din mortar de ciment M100 0,03 1800 54,00
3 Iola�ie termic� din pl�ci din vat� mineral� 0,35 140 49,00
4 Plan�eu beton armat 0,13 2500 325,00
5 Tencuial� tavan din mortar de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50 ��� � �� 469,50
e) Plan�eu curent cu pardoseal� rece:
1 2
34�
Nr.
Crt. Denumire strat de material
d
[m]
�
[daN/m3]
� � �
[daN/m2]
0 1 2 3 4
1 Pl�ci ceramice + strat de adeziv 0,02 2400 48,00
2 �ap� egalizare din mortar de ciment M100 0,03 1800 54,00
3 Plan�eu beton armat 0,13 2500 325,00
4 Tencuial� tavan din mortar de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50 ��� � �� 452,50
f) Plan�eu curent cu pardoseal� cald�:
1 2
34�
Nr.
Crt. Denumire strat de material
d
[m]
�
[daN/m3]
� � �
[daN/m2]
0 1 2 3 4
1 Parchet lamelar 0,02 800 16,00
2 �ap� egalizare din mortar de ciment M100 0,03 1800 54,00
3 Plan�eu beton armat 0,13 2500 325,00
4 Tencuial� tavan din mortar de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50 ��� � �� 420,50
g) Plan�eu inferior cu pardoseal� rece:
1
34�
Nr.
Crt. Denumire strat de material
d
[m]
�
[daN/m3]
� � �
[daN/m2]
0 1 2 3 4
1 Pl�ci ceramice + strat de adeziv 0,02 2400 48,00
2 �ap� egalizare din mortar de ciment M100 0,03 1800 54,00
3 Plan�eu beton armat 0,13 2500 325,00
4 Iola�ie termic� din polistiren expandat 0,10 20 2,00 ��� � �� 429,00
h) Plan�eu inferior cu pardoseal� cald�:
1
34�
Nr.
Crt. Denumire strat de material
d
[m]
�
[daN/m3]
� � �
[daN/m2]
0 1 2 3 4
1 Parchet lamelar 0,02 800 16,00
2 �ap� egalizare din mortar de ciment M100 0,03 1800 54,00
3 Plan�eu beton armat 0,13 2500 325,00
4 Iola�ie termic� din polistiren expandat 0,10 20 2,00 ��� � �� 397,00
i) Balcon (se consider� plan�eu cu pardoseal� rece):
1 2
34�
Nr.
Crt. Denumire strat de material
d
[m]
�
[daN/m3]
� � �
[daN/m2]
0 1 2 3 4
1 Pl�ci ceramice + strat de adeziv 0,02 2400 48,00
2 �ap� egalizare din mortar de ciment M100 0,03 1800 54,00
3 Plan�eu beton armat 0,13 2500 325,00
4 Tencuial� tavan din mortar de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50 ��� � �� 452,50
j) �arpant�:
1
2
3
4
�
Nr.
Crt. Denumire strat de material
d
[m]
�
[daN/m3]
� � �
[daN/m2]
0 1 2 3 4
1 Pan� C14; 12x15 cm - 350 42.00
2 C�prior C14; 10x12 cm - 350 52.50
3 �ipc� C14; 2,4x4,8 cm - 350 16.80
4 �igl� tip solzi - - 40 ��� � �� 151.30
k) Sc�ri:
3
2
1
�
Nr.
Crt. Denumire strat de material
d
[m]
�
[daN/m3]
� � �
[daN/m2]
0 1 2 3 4
1 Pl�ci ceramice + strat de adeziv 0,02 2400 48,00
2 Sc�ri din beton armat 0,20 2500 500,00
3 Tencuial� intrados din mortar de ciment �i var M50 0,015 1700 25,50 ��� � �� 573,50
2. Ac�iuni variabile (Q)
- Sunt date de ac�iuni pe plan�eele �i acoperi�urile cl�dirilor, ac�iunea z�pezii, ac�iunea
vântului, împingerea p�mântului, a fluidelor �i a materialelor pulverulente �i altele.
a) Ac�iunea z�pezii:
Valoarea caracteristic� a înc�rc�rii din z�pad� pe acoperi�, sk, se calculeaz� conform
CR 1-1-3-2005 („Cod de proiectare. Evaluarea ac�iunii z�pezii asupra construc�iilor”), cu
rela�ia:
�� � � � � �� � ����
unde:
� – coeficient de form� pentru înc�rcarea din z�pad� pe acoperi�;
���� - valoarea caracteristic� a înc�rc�rii din z�pad� pe sol [kN/m2], în amplasament;
� – coeficientul de expunere al amplasamentului construc�iei;
�� - coeficientul termic. � � - expunere par�ial� (CR 1-1-3-2005; Tabel 2,1); �� �; ���� ����������� - jud. Ia�i, sat B�l�a�i; (CR 1-1-3-2005; Fig. 2,1)
34° 3
4° 3
4° 3
4°
µ1
0.5µ1
µ2
µ2
0.5µ1 Sk2
Sk1
0.5Sk1
�
�������������� ��������
���������������������� �� ����� �!"�#� ����� �!#$�#� %�&� ��' (����� %�& � � � � � ��� ��&��������� �&����)��������� �*' � � � � � �*� +*%%�������� +%%��)������
�� �������� ��������
Valoarea caracteristic� a înc�rc�rii din vânt se face conform SREN 1-1-4-2006 si
SREN 1-1-4/NB-2007(„Ac�iuni asupra construc�iilor. Ac�iuni generale – Ac�iuni ale
vântului”), cu rela�ia:
, -.�/0� � �.
, - presiunea vântului ce ac�ioneaz� pe suprafe�ele exterioare; -.�/0� - presiunea dinamic� de vârf;
ze – în�l�imea de referin�� pentru presiunea exterioar�; �. – coeficient de presiune pentru presiunea exterioar�;
-.�/� � �/� � -1
� �/� - coeficient de expunere; -1 - presiunea vitezei de referin��;
-1 �� � 2 � 31�
31 - viteza de referin�� a vântului; 2 - densitatea aerului;
31 �4�5 � �6 7689 � 31�8 �4�5 - coeficient de direc�ie; �6 7689 - factorul de anotimp; 31�8 - valoarea fundametal� a vitezei de referin�� a vântului.
�4�5 �
�6 7689 �
31�8 :����� (SREN 1-1-4/NB-2007; Tab 1) 31 � � � � :� :����� -1 �� � ���� � :�� &'��'����)����
� �/� ��& (SREN 1-1-4:2005; Fig. 4,2) -.�/� ��& � &'��'�� �:%���':��)����
34
°
vânt
h=
9.6
0
panta expusapanta neexpusa
e/10=1,83 e/10=1,83
e/4
=4
,58
e/4
=4
,58
e/10=99
e/2=4,95
e/4
=2
,48
e/4
=2,4
8
b=
1,8
3
b=
9,9
F
F
G H J I
F
G
G
F
H
H
I
I
0
90
�; %<� � �. �= >%�?&
�. �@ >%�&�
�. �A >%�B%
�. �C >%�'&
�. �D >%�?�
; ?%<� � �. �= >��+B
�. �@ >��%B
�. �A >��%%
�. �C >%�?
; %<� � , = �:%���':� � �>%�?&� >��'����'��)����
, @ �:%���':� � �>%�&�� >?&���&:��)����
, A �:%���':� � �>%�B%� >�%+�������)����
, C �:%���':� � �>%�'&� >B&��%+&��)����
, D �:%���':� � �>%�?�� >��:'�+B���)����
; ?%<� � , = �:%���':� � �>��+B� >�?�'�:�+��)����
, @ �:%���':� � �>��%B� >�&%&������)����
, A �:%���':� � �>��%%� >�:%���':��)����
, C �:%���':� � �>%�?%� >��&��+%&��)����
c) Înc�rc�ri utile:
Categoria A:
- Plan�ee = 1,5 kN/m2
= 150 daN/ m2;
- Sc�ri = 3,0 kN/ m2 = 300 daN/ m
2;
- Balcoane = 2,5 kN/ m2 = 250 daN/ m
2;
Categoria C:
- C1.1 = 2,0 kN/ m2 = 200 daN/ m
2;
- C1.3 = 3,0 kN/ m2 = 300 daN/ m
2;
Acoperi�: qk = 0,5 kN/ m2 = 50 daN/ m
2;
Pod necirculabil = 0,5 kN/ m2 = 50 daN/ m
2.
3. Ac�iuni excep�ionale(A)
- Sunt date de cutremure, explozii, impactul vehiculelor etc.
Înc�rcarea seismic�:
Se evalueaz� printr-un calcul elastic liniar cu for�a lateral� echivalent� conform P100-
1/2011 (Tab. 4,1)
For�a t�ietoare de baz� corespunz�toare modului propriu fundamental, pentru fiecare
direc�ie orizontal� principal� considerat� în calculul cl�dirii, se determin� cu rela�ia:
E1 �C � FG�7HI � � � J � K
E1 �6 � L; �6 - coeficient seismic;
G – greutatea construc�iei.
Pentru cl�dirile curente din clasa II de expunere �i importan�� (�C ��%%), în cazul
cutremurelor din Vrancea (M� ��&�), pentru zid�rie confinat� �i regim de în�l�ime P+1E,
valorile coeficientului global cs sunt date in CR6-2011 în Anexa A, tabelul A.3.
cs = 0,190 N�O PQR��"S"T ����)U� �%��%U(
Tip
de
Supra
fa�a
[m
2]
gp
eret
e/m
2
gtâ
mp
l�ri
e/m
2
gp
eret
e/m
2*
gp
l s.c
ald�/m
2*
Tota
l N
um�r
de
Tota
l pen
tru
Per
ete
Tota
lP
lin
Tâm
pl �
rie
[daN
/m2]
[daN
/m2]
*S
upra
fa�a
de
*S
upra
fa�a
de
pen
tru u
n
per
e�i
un t
ip d
e
pli
n [
daN
]tâ
mpl�
rie
[daN
]per
ete
asem�n�to
riper
ete
01
2=
1-3
34
56=
2*4
7=
3*5
8=
7+
69
10=
9*8
E1
22,3
19,0
63,2
4335
55
6385,1
178,2
6563,3
16563,3
E2
45,4
343,2
72,1
6335
55
14495,4
5118,8
14614,3
114614,2
5
E3
22,3
17,1
75,1
3335
55
5751,9
5282,1
56034,1
16034,1
E4
45,4
337,5
17,9
2335
55
12565,8
5435,6
13001,5
113001,4
5
I122,3
20,4
11,8
9332,5
55
6786,3
25
103,9
56890,2
81
6890,2
75
I29,0
99,0
90
332,5
55
3022,4
25
03022,4
31
3022,4
25
I38,2
66,3
71,8
9332,5
55
2118,0
25
103,9
52221,9
81
2221,9
75
I422,3
18,5
23,7
8332,5
55
6157,9
207,9
6365,8
16365,8
I512,3
912,3
90
332,5
55
4119,6
75
04119,6
81
4119,6
75
I65,7
84,1
1,6
8332,5
55
1363,2
592,4
1455,6
51
1455,6
5
I79,0
97,4
11,6
8332,5
55
2463,8
25
92,4
2556,2
31
2556,2
25
D1
12,3
912,3
90
30
55
371,7
0371,7
1371,7
D2
4,6
83
1,6
830
55
90
92,4
182,4
1182,4
D3
5,7
85,7
80
30
55
173,4
0173,4
1173,4
��������������� ������������������
���������
Tip
de
Supra
fa�a
[m
2]
gp
l g
pl
gp
l s.c
ald�/m
2*
gp
l s.r
ece/
m2*
Tota
l N
um�r
de
Tota
l pen
tru
Pla
n�e
uT
ota
lS
upra
fa��
cu
Supra
fa��
cu
s.ca
ld�/m
2
s.re
ce/m
2
*S
upra
fa�a
cu
*S
upra
fa�a
cu
pen
tru u
n
pla
n�e
e un t
ip d
e
par
dose
al�
par
dose
al�
[daN
/m2]
[daN
/m2]
par
dose
al� c
ald�
par
dose
al� r
ece
pla
n�e
uas
em�n�to
are
pla�e
u
cald�
����
[daN
/m2]
[daN
/m2]
��
2=
1-3
��
�6=
2*4
7=
3*5
8=
7+
6�
10=
9*8
��
�����
�����
������
�����
���������
��������
����������
��
����
�����
�����
�����
��������
�������
��������
��
����
�����
�����
�����
���������
��������
���������
��
�����
������
�����
�����
���������
��������
���������
��
�����
����
�����
�����
�����
�������
�������
�������
��������
��
�����
������
�����
�����
���������
��������
���������
��
�����
������
�����
�����
���������
��������
���������
��
�����
������
�����
�����
�������
������
�������
��������������� ������������������
��������
G = G1+G2
G1= înc�rc�ri totale din pere�i pe nivel + înc�rc�ri totale din
plan�ee pe nivel + 0,4 * total înc�rc�ri utile
G2 = 0,5*înc�rc�ri totale din pere�i pe nivel + înc�rc�ri totale
din pere�ii de frontoane+ înc�rc�ri unitare
din plan�eu sub pod*Spl,pod + înc�rc�ri unitare
acoperi�*Sac+ 0,4*max [sk ; U]
�� � ��������� ������ �� ��� � ������� � ��� ���� � ��� ��� � ���� �� � ������� ������� �� � ��� � ��������� ������ � ������ ������ � ������ ��� � ���� � � ����� �� � ��������������� � � ������� �� ���������� � � ������������� �� � ����� � � ��������
�� � ���� �!"#�
G2
G1
Gruparea înc�rc�rilor
În calculul structurii este necesar s� se ia în considera�ie combina�iile de înc�rc�ri cele
mai defavorabile, a c�ror ac�iune simultan� este practic realizabil�
Exist� doua tipuri de grup�ri de ac�iuni:
1. Gruparea fundamental�
����$�%�&'
&() ���*%�+ $���,-�.
'
&()*%�.
�%�& – efectul pe structur� al ac�iunii permanente j, luat� cu valoarea sa caracteristic�;
*%�+ - efectul pe structur� al ac�iunii variabile ce are ponderea predominant� între ac�iunile
variabile, luat� cu valoarea sa caracteristic�;
*%�. - efectul pe structur� al ac�iunii variabile i, luat� cu valoarea sa caracteristic�;
,-�. - factor de simultaneitate al efectelor pe structur� al ac�iunilor variabile i (i = 1,2,3...)
luate cu valorile lor caracteristice, având valoarea:
,-�. � ��� ;
cu excep�ia înc�rc�rilor din depozite �i a ac�iunilor provenind din �mpinderea p�mântului, a
materialelor pulverulente �i a fluidelor/apei unde:
,-�. � ���
De exmplu în cazul unei structuri ac�ionat� predominant de efectele z�pezii, rela�ia se
scrie:
����/ �%�&'&() ���0% �����1%2�34%� unde:
�%�& – valoarea efectului ac�iunilor permanente pe structur�, calculat� cu valoarea
caracteristic� a ac�iunilor permanente;
0% - valoarea efectului ac�iunii din z�pad� pe structur�, calculat� cu valoarea caracteristic� a
înc�rc�rii din z�pada;
1% – valoarea efectului ac�iunii vântului pe structur�, calculat� cu valoarea caracteristic� a
ac�iunilor vântului;
4% - valoarea efectului ac�iunilor datorate exploat�rii construc�iei (ac�iunile utile), calculat�
cu valoarea caracteristic� a ac�iunilor datorate exploat�rii.
2. Gruparea special�
$�%�&'
&() 56 � 78�% $,9�.
'
&()*%�.
unde:
78�% - valoarea caracteristic� a ac�iunii seismice ce corespunde intervalului mediu de
recuren��, IMR adoptat de cod (IMR = 100 ani în P100-2011);
,9�. – coeficient pentru determinarea valorii cvasipermanente a ac�iunii variabile Qi, având
valorile recomandate în tabelul 4.1 din normativul cu indicativul CR 1-1-3-2005 (“Cod de
proiectare. Evaluarea z�pezii asupra construc�iilor”);
56 - coeficient de importan�� a construc�iei având valorile date în tabelul 4.3 din normativul
cu indicatorul P100-1/2011 („Cod de proiectare sesmic�”), în func�ie de clasa de importan��
�i de expunere la cutremur a cl�dirii.
Alc�tuirea �i calculul
elementelor structurale
Calculul c�prioriorilor
Pentru calculul elementelor din lemn care alc�tuiesc �arpanta se utilizeaz� Standardul
european Eurocod 5 – „Proiectarea structurilor din lemn”.
Evaluarea înc�rc�rilor:
Înc�rcare permanent�:
gk = g�igl� + g�ipc� + gc�prior
gk = 40,00 + 16,80 + 52,50 = 109,30 [daN/m2]
Înc�rcarea din z�pad�:
sk = 175 [daN/m2]
Înc�rcarea din vânt:
Din calculul înc�rc�rilor a rezultat c� vântul ac�ioneaz� asupra acoperi�ului prin
suc�iune, deci, nu vom lua în considerare ac�iunea vântului.
Înc�rc�ri caracteristice:
gc�p,d = gk * l = 109,30 * 0,80 = 97,28 [daN/m]
sc�p = sk * l = 175*0,80 = 155,75 [daN/m]
l – distan�a maxim� dintre doi c�priori;
������ � ���� � ��� � ���� � � ����° � ���������������
������ � ���� � ������ � ��� � ������
������ � ���� � � ��� � ��� � ������� � ����� ��������
1
2
3
4
-315,97
-315,97
-315,97
X
Z
Versiune Educationala (8C343FAD39C0F0DBD76C562791CFDAF2{}Marciuc Constantin)
�������� �
� ����� ���
Axi
sVM
10.
0 R
3k H
ALL
GA
TÓ
I VÁ
LTO
ZA
T ·
Util
izat
or le
gal:
8C34
3FA
D39
C0F
0DB
D76
C56
2791
CF
DA
F2{
}Mar
ciuc
Con
stan
tin
Pro
iec
t:P
roie
ctan
t: M
arci
uc C
onst
antin
Pag
ina
110
.07.
2012
Mod
el: c
ap
rio
r.a
xs
-130,9
-32,2
158,4
130,6
1
2
3
4
-315
,97
-315
,97
-315
,97
X
Z
Ver
siun
e E
duca
tiona
la (
8C34
3FA
D39
C0F
0DB
D76
C56
2791
CF
DA
F2{
}Mar
ciuc
Con
stan
tin)
���������������
��
��� ����
������
�����
�����
����������
�����
����������
������
���� ���!
"��#
��$%�&'��(
Axi
sVM
10.
0 R
3k H
ALL
GA
TÓ
I VÁ
LTO
ZA
T ·
Util
izat
or le
gal:
8C34
3FA
D39
C0F
0DB
D76
C56
2791
CF
DA
F2{
}Mar
ciuc
Con
stan
tin
Pro
iec
t:P
roie
ctan
t: M
arci
uc C
onst
antin
Pag
ina
210
.07.
2012
Mod
el: c
ap
rio
r.a
xs
179,5
-266,9
216,7
-200,3
179,3
1
2
3
4
-315
,97
-315
,97
-315
,97
X
Z
Ver
siun
e E
duca
tiona
la (
8C34
3FA
D39
C0F
0DB
D76
C56
2791
CF
DA
F2{
}Mar
ciuc
Con
stan
tin)
���������������
��
��� ����
������
�����
�����
����������
�����
����������
������
���� ���!
"��#
��$�%&�'
Solicitarea:
- încovoiere + întindere
Voi dimensiona c�priorul din condi�ia de rezisten�a �i îl voi verifica cu ajutorul condi�iei
de rigiditate.
1. Condi�ia de rezisten��:
���
���
�������
������
��� - valoarea de calcul a tensiunii din încovoiere;
��� - valoarea de calcul a rezisten�ei la încovoiere;
������ - valoarea de calcul a tensiunii de întindere în lungul fibrei;
������ - valoarea de calcul a rezisten�ei la întindere în lungul fibrei.
��� �� ��
�
������ �� ��
�
��� � ���� �� ��
��
������ � ���� �������
��
����; ������ - valoarea caracteristic� a capacit��ii portante la încovoiere, respectiv întindere;
Se va folosi un lemn de esen�� moale, de clas� C24 cu urm�toarele capacit��i portante:
���� � ��� !"##$% � �� � &'� ()!"#$% (SR EN 338)
������ � ��� !"##$% � � � &'� ()!"#$% (SR EN 338)
���� - factor de modificare ce �ine seama de efectul duratei de înc�rc�rii �i umidit��ii;
���� � &�* - ac�iuni de durat� medie, clasa de exploatare 2;
(SR EN 1995-1-1:2004; Tabelul 3.1)
+� - coeficient par�ial de siguran�� pentru material.
+� � �, - lemn masiv (SR EN 1995-1-1:2004; Tabelul 2.3)
���� � &�* �$-�.�/
.�0� �123�,�&11� ()!"#$%
������ � &�* �.-�.�/
.�0� *24,*��2�� ()!"#$%
5�67 � 4*��&� ()!#%
!�67 � �22�3&� ()!%
8 �9�:;
<; = � > � ?
?
>� �4 @ �* A ? � �4 � >
5�67
8����
�
!�67
=������
A
5�67
> � B�4 � >C$
2����
�
!�67
> � �4 � >
������
A > � &�&21�#
D � E�FG A D � HI�FG
J � H� K � HI � HK�FG
2. Condi�ia de rigiditate:
L�67 � L6�� �M
.'�@
M
0��
L�67 - s�geata maxim�;
L6�� – s�geata maxim� admisibil�;
l – deschiderea maxim� a c�priorului.
L�67 � L. � L$ � L0 � L- (SR EN 1995-1-1:2004; rela�ia 2.2)
L0 � L- � & - deforma�ii finale pentru ac�iuni variabile secundare;
L. � LNOP��Q � B � ��R�C - deforma�ia final� pentru o ac�iune permanent�, G;
(SR EN 1995-1-1:2004; rela�ia 2.3)
L$ � LNOP��P � B � S$�. � ��R�C - deforma�ie final� pentru ac�iunea variabil� principal�
(z�pad�), s;
(SR EN 1995-1-1:2004; rela�ia 2.4)
��R� - factor de deforma�ie;
��R� � &�*& (SR EN 1995-1-1:2004; Tabelul 3.2)
S$�. - coeficient pentru valoarea cvasipermanent� a ac�iunilor variabile.
S$�. � &��
LNOP� �4
,*��
T � U-
V � W
T � XY�Z�� � [\X�� � ]Y^Z�� � [\X��� � �3��, � [\X�,�_ � 31��*� � [\X�,�_
T � *1�231� ()!"#%
U � ���3��#
�
LNOP� �4
,*��
*1�231 � ���3�-
� &` � ��� � &a'� 4���4 � &a0� #%
L. � 4���4 � &a0 � B � &�*C � 3��� � &a0� #%
L$ � 4���4 � &a0 � B � &�� � &�*C � 2�3�, � &a0� #%
L. � L$ � B3��� � 2�3�,C � &a0 � �2,2 � &a$� #%
L6�� �U
4&�
���3�
4&� �22, � &a$� #%
bGcd � H� efe � HIag� G% h bciG � H� eef � HIag� G%
Calculul plan�eului
Alegerea materialelor:
a) Calitatea betonului se alege în func�ie de clasa de expunere a construc�iei în condi�iile
de mediu. Conform SR EN 1992-1-1:2004, Tabelul 4.1 construc�ia se încadreaz� în clasa de
expunere XC1 (coroziune indus� de carbonatare în mediu uscat sau umed în permanen��).
Pentru aceast� expunere, clasa minim� de beton este C16/20.
Betonul ales este de clas� C20/25 �i are urm�toarele caracteristici:
��� � ������� ; ��� – rezisten�a caracteristic� la compresiune a betonului m�surat� pe cilindri la 28 de zile;
��� � ��� � �����
� � � ����� � �����������
��� - rezisten�a de calcul la compresiune a betonului;
��� – coeficient ce �ine seama de efectele de lung� durat� asupra rezisten�ei la compresiune �i
de efectele defavorabile ce rezult� din modul de aplicare al înc�rc�rii;
�� - coeficient par�ial pentru beton;
���� � ��� � ������ � ��� � ����� � ��������
���� - valoarea medie a rezisten�ei la întindere direct� a betonului;
b) Folosim un o�el marca S345 cu carcteristicile:
�!� � �"#����� �!� - limita de curgere carcteristic� a arm�turilor pentru beton armat;
�!� � �$���
� �%����� � �������� ;
�!� - limita de curgere da calcul a armaturilor pentru beton armat.
I. Plan�eul cuprins între axele 1-2 �i A-D:
1. Alegerea modului de armare:
&'&(
� )�*��+ � �,�-. / � 0 plac� armat� pe o direc�ie;
1� � .�2��� - latura lung� a pl�cii;
1� � ��-��� - latura scurt� a pl�cii.
2. Predimensionare:
3� �1��# � �-�
�# � ����4�5�
3� � ���5�
3. Evaluarea înc�rc�rilor:
a) Valori caracteristice:
Ac�iuni permanente:
6� � "���#���78�� Ac�iuni variabile:
- Utile:
9� � �#���78�� b) Valori de calcul:
9� � �: � 6� ; �< � 9� � ���# � "���#� ; ��# � �#�
9� � .4��-.#��78�� 4. Calculul static al plan�eului:
q
M
lo lo
�
Momentele încovoietoare se calculeaz� în camp �i în reazem:
a) În câmp:
=� � 9� � 1��� � .4��-.# � ��-��
�� � 4��,4�-��78 � �
b) În reazem:
=> � 9� � 1��" � .4��-.# � ��-��
�" � .��,.4���78 � �
5. Calculul arm�turilor de rezisten��:
Se cunosc:
3� � ������
? � �������
8 � ����� - acoperirea cu beton
=� � 4���4�- � ��%�� � �� => � .���.4� � ��%�� � ��
În câmp Pe reazem
hf
ad
b
x
hf
ad
b
x
7 � 3� @ 8 � ��� @ �� � ������
a) În câmp:
A � =? � 7� � ���
� 4���4�- � ��%
���� � ���� � ������ � ���"4
B � 7 � C� @ D� @ � � AE � ��� � C� @ D� @ � � ���"4E � #�42.���
FG � B � ? � ����!�
� #�42. � ���� � ��������� � �--��#2����
FG>HI& � ����#4�������-J2��KL#�
b) Pe reazem:
A � .���.4� � ��%
���� � ���� � ������ � ����4
B � ��� � C� @ D� @ � � ����4E � "�-.2���
FG � "�-.2 � ���� � ��������� � ��.�22�����
FG>HI& � �#����.������#J2��KL#�
II. Plan�eul cuprins între axele 5-6 �i A-D - tip 6:
1. Alegerea modului de armare:
&'&(
� )�*%�� � ��.�� M � 0 plac� armat� pe dou� direc�ii;
1� � .�2��� - latura lung� a pl�cii;
1� � "�#��� - latura scurt� a pl�cii.
2. Predimensionare:
3� �1�"# � "#�
"# � ������5�
3� � ���5�
3. Evaluarea înc�rc�rilor:
a) Valori caracteristice:
Ac�iuni permanente:
6� � "���#���78�� Ac�iuni variabile:
- Utile:
9� � �#���78�� b) Valori de calcul:
9� � �: � 6� ; �< � 9� � ���# � "���#� ; ��# � �#�
9 � .4��-.#��78�� 4. Calculul static al plan�eului:
Momentele încovoietoare se calculeaz� în câmp �i în reazem:
lx = 4.50
ly =
7.8
0
1.00
1.00
y
x
My
Mx
q
q
Mx'
My'
a) În câmp:
=N � �� � 9� � 1N� � ����.- � .4��-.# � "�#�� � -���#"���78 � � =! � �� � 9� � 1!� � �����4 � .4��-.# � .�2�� � 4��-����78 � �
O � 1!1N
� .�2�"�#� � ��.�� P �� � ����.-��QRFQ�����. @ � @ 4�S �R8?T1U1�.
P �� � �����4��QRFQ�����. @ � @ 4�S �R8?T1U1�. b) Pe reazem:
=N� � @�% � 9� � 1N� � @���2�" � .4��-.# � ",#�� � @��4��##"��78 � �
=!� � @�� � 9� � 1!� � @����4� � .4��-.# � .�2�� � @4�#�4"-��78 � �
O � .�2�"�#� � ��.�� P �% � ���2�"��QRFQ�����. @ � @ 4�S �R8?T1U1�.
P �� � ����4���QRFQ�����. @ � @ 4�S �R8?T1U1�.
6. Calculul arm�turilor de rezisten��:
Se cunosc:
3� � ������
? � �������
8 � ����� - acoperirea cu beton
=N � -���#"� � ��%�� � �� =! � 4��-�� � ��%�� � �� =N
� � @��4��##" � ��%�� � �� =!
� � @4�#�4"- � ��%�� � ��
În câmp Pe reazem
hf
ad
b
x
hf
ad
b
x
�
7 � 3� @ 8 � ��� @ �� � ������
Dup� direc�ia scurt�:
a) În câmp:
A � =N? � 7� � ���
� -���#"� � ��%
���� � ���� � ������ � �����
B � 7 � C� @ D� @ � � AE � ��� � C� @ D� @ � � �����E � ��2�"���
FG � B � ? � ����!�
� ��2�" � ���� � ��������� � �.���.�����
FG>HI& � �#����.������#J2��KL#�
b) Pe reazem:
A � =N�
? � 7� � ���� ��4��##" � ��%
���� � ���� � ������ � ���-2
B � ��� � C� @ D� @ � � ���-2E � 2��#2���
FG � 2��#2 � ���� � ��������� � �.��"������
FG>HI& � �4��.�������#J����KL#�
Dup� direc�ia lung�:
a) În câmp:
A � =!? � 7� � ���
� 4��-�� � ��%
���� � ���� � ������ � ����#
B � ��� � V� @ D� @ � � ����#W � ��#.#���
FG � ��#.# � ���� � ��������� � �#�#�"����
FG>HI& � �#����.������#J2��KL#�
b) Pe reazem:
A � =!�
? � 7� � ���� 4�#�4"- � ��%
���� � ���� � ������ � ���"2
B � ��� � C� @ D� @ � � ���"2E � #�4�"���
FG � #�4�" � ���� � ��������� � �-��.�2����
FG>HI& � ����#4�������-J2��KL#�
III. Plan�eul de la balcon:
1. Predimensionare:
3� �1��� � ���
�� � ������5�
3� � ���5�
2. Evaluarea înc�rc�rilor:
a) Valori caracteristice:
Ac�iuni permanente:
6� � "���#���78�� X� � ����-��78 Ac�iuni variabile:
- Utile:
9� � �#���78�� b) Valori de calcul:
9� � �: � 6� ; �< � 9� � ���# � "���#� ; ��# � �#�
9� � 4"��-.#��78�� 3. Calculul static al plan�eului:
q
M
l
�
�
�
Momentul încovoietor:
= � 9� � 1�� ; X� � 1 � 4"��-.# � �����
� ; ����-� � ���� � 2���2"-��78 � �
4. Calculul arm�turilor de rezisten��:
Se cunosc:
3� � ������
? � �������
8 � ����� - acoperirea cu beton
= � 2���2"- � ��%�� � ��
hf
ad
b
x
�
7 � 3� @ 8 � ��� @ �� � ������
A � =? � 7� � ���
� 2���2"- � ��%
���� � ���� � ������ � ���"�
B � 7 � C� @ D� @ � � AE � ��� � C� @ D� @ � � ���"�E � #�������
FG � B � ? � ����!�
� #���� � ���� � ��������� � ��.�#4�����
FG>HI& � �#����.������#J2��KL#�
Lungimi de ancorare:
1Y� � �� � �� � �� � �% � �� � 1Y��>Z����� ��[� � � - coeficien�i care �in seama de forma barelor, acoperirea cu beton �i confinare;
1Y��>Z� � ���# � J � \]^�_^
J - diametrul barei;
`G� � �!� – tensiunea din bar�, în sec�iunea de calcul;
�Y� - efort unitar ultim de aderen��;
�Y� � ���# � 3� � 3� � ��������� 3� � � - pentru condi�ii de aderen�� bun�;
3� � ��. - pentru condi�ii de aderen�� mediocre;
3� � � - pentru J M ���aa;
���� � ��b��c�cd��
�����
Pentru C20/25: ���� � ������ � ���������
Pentru barele din câmp cu J � 2���:
�Y� � ���# � � � � � � � ���#����� 1Y��>Z� � ���# � 2 � ���
���� � �.�����
1Y� � � � � � � � � � � � �.� � �.����� Pentru barele din reazem cu J � 2���:
�Y� � ���# � ��. � � � � � ��#.#����� 1Y��>Z� � ���# � 2 � ���
���)� � �2�����
1Y� � � � � � � � � � � � �2� � �2����� Pentru barele din reazem cu J � �����:
�Y� � ���# � ��. � � � � � ��#.#����� 1Y��>Z� � ���# � �� � ���
���)� � "2�����
1Y� � � � � � � � � � � � "2� � "2�����
Lungimi de suprapunere:
e� � f+ � 1Y����� g� - propor�ia barelor;
g� � #�h P f+ � ��"
Pentru barele din câmp cu J � 2���:
e� � ��" � �.� � �2����
Calculul pere�ilor
Calculul densit��ii pere�ilor structurali pe cele dou� direc�ii
�� � ������ � �
����� - aria net� total� a pere�ilor structurali din zid�rie de pe direc�ia de calcul
��� – aria plan�eului de la nivelul respectiv
�� � ��� ���� � ��� � �� � (P100-1/2011; Tabel 8.6)
1. Pe direc�ie longitudinal�:
����� � !��" # ��$% # ��&% # &�$ # ���% # ��$% # ��" # ��% # ��' # ���� # ��' # ��"( � ��)
����� � )�'��*+,
��� � "�� � �&�" � ������*+,
�� � -�.,//0/�/, � � � &�")� 1 ��
2. Pe direc�ie transversal�:
����� � !$�$ # ��� # $�& # $�) # $�& # $�$ # $�& # ��$% # &��% # $�$ # ��%( � ��)
����� � � ���*+,
��� � "�� � �&�" � ������*+,
�� � /2�00/0/�/, � � � '�� � 1 ��
A. �pale�ii
I. Determinarea caracteristicilor geometrice
Voi calcula momentele de iner�ie �i ariile fiec�rui �palet împarte, apoi voi determina pentru
fiecare modulul de elasticitate de scurt� durat� al zid�riei confinate.
Iz – modulul de iner�ie al sec�iunii de zid�rie, calculat în raport cu axele principale de iner�ie
ale peretelui;
Ib - modulul de iner�ie al sec�iunii de beton, calculat în raport cu axele principale de iner�ie
ale peretelui;
Ai – aria �paletului i;
Ez – modulul de elasticitate longitudinal al zid�riei;
Eb - modulul de elasticitate longitudinal al betonului;
Ezc – modulul de elasticitate echivalent de scurt� durat� al zid�riei confinate;
Se vor utiliza c�r�mizi GVP 290/140/138 cu caracteristicile:
34 � &� *56++, *7�898:8*3�9�*9;<:=9>*?;��>:=@>��?8A� 3B � �%� *56++, (CR6-2011; tabelul 4.2b)
Ez = 1000*fk (CR6-2011)
Ez = 1000*6,00 = 6000 N/mm2;
Se va utiliza beton clasa C16/20 cu urm�toarele specifica�ii:
Eb = 270000 N/mm2 (CR6-2011; tabelul 3.7);
C�D � C� � E� # CB � EBE� # EB
C�D�F�G � HC�D�
n – num�rul de �pale�i
Caracteristicile geometrice ale pere�ilor structurali care particip� la preluarea for�elor
seismice, se vor stabili f�r� a lua în considera�ie aportul adus de pere�ii de pe direc�ie
perpendicular�, asupra rigidit��ii.
Determinarea caracteristicilor geometrice ale �pale�ilor de pe direc�ie transversal�
Ez = 6000*105 daN/m2
Eb = 270000*105 daN/m2
Nr. Ai Iz Ib Ez Eb Ezc Ezc,med
�palet (mm2) (mm4) (mm4) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2)
1 0,696 1,4094E+11 1,86619E+11 6000 270000 156407,866
2 0,957 4,75673E+11 3,79629E+11 6000 270000 123177,4243
3 1,131 9,54608E+11 4,62888E+11 6000 270000 92210,07729
4 1,044 7,308E+11 3,83413E+11 6000 270000 96845,36271
5 1,044 6,525E+11 4,59103E+11 6000 270000 115034,6451
6 1,044 6,525E+11 4,59103E+11 6000 270000 115034,6451 115725,5
7 0,3045 15089062000 12415963000 6000 270000 125171,4689
8 0,3915 34827187000 23769463000 6000 270000 113090,3922
9 1,131 9,54608E+11 4,62888E+11 6000 270000 92210,07729
10 0,3915 54402187000 4846963300 6000 270000 27596,90569
11 0,3915 34827187000 23769463000 6000 270000 113090,3922
12 0,435 17617500000 61730801000 6000 270000 211384,7563
13 0,957 4,75673E+11 3,79629E+11 6000 270000 123177,4243
II. Distribu�ia for�ei seismice de baz� pe nivel:
I� � IB � FJ��JHFK��K (P100-1/2011; rela�ia 4,6)
Fi – for�a seismic� orizonta�� static echivalent� de la nivelul i;
Fb – for�a t�ietoare de baz� corespunz�toare modului fundamental, reprezentând rezultanta
for�elor seismice orizontale de nivel;
mi, mj - -masa de nivelul i sau j, determinat� conform anexei C din P100-1/2011;
zi, zj – în�l�imea pân� la nivelul i sau j, masurat� fa�� de baza construc�iei.
z1 = 2,80 m = 2800 mm
z2 = 5,60 m = 5600 mm*
L� � ���&'%�")%*M@�5N � ���&'%"�)%M5N
L� � �$)& $�$��*M@�5N � �$)& $$���*M5N
IB � %$&$�*M@�5N � %$&$� *M5N
I/ � %$&$� ����&'%"�)% � �"
��"��'��� �� �"�$"���� *M5N
I, � %$&$� ��$)& $$��� � %&
��"��'��� �� $%�)%%�")�*M5N
I/ # I, � IBO ****�"�$"���� *M5N # $%�)%%�")�*M5N � %$&$� *M5N
m2
m1
F2
F1
Fb
Z1
Z2
III. Distribu�ia for�elor seismice de nivel pe pere�i:
I�PQ � I� � RKHRK Rj – rigiditatea consolei verticale.
SQ � T�U�V�WXYY�ZK[\� X]JK
Ezc,med = 115725,5 N/mm2
H – num�rul de niveluri * în�l�imea etajului;
H = 2*2800 = 5600 mm
Ip – momentul de iner�ie al peretelui în asamblu;
Ai – aria activ� a inimii.
Parter:
���� C�D�F�G ��
E�/Q �/Q SQ HSQ�� ���I/PQ
������� ����� � �
�� ���� ���� ���� ���� ����
�� ������� ��� ����� ���������� �������� ��� ������� �� �� ���� �� ��
�� ������� ��� ����� �� ������ �������� ��������� �� �� �� ���������
�� ������� ��� ����� ���������� �� ���� ������ ����� �������� � ����� ���� ����������
� ������� ��� ����� ���������� �� ����� ����� ������ �� �� � ��������
�� ������� ��� ����� ���������� ��� ���� ������������ �� �� ��� ������
�� ������� ��� ����� ���������� �������� ��� � ���� � �� �� ���� ���I/ � HI/PQ�� �� �� �� �� �� �� ����� ����
Etaj 1:
���� C�D�F�G ��
E�,Q �,Q SQ HSQ�� ���I,PQ
������� ����� � �
�� ���� ���� ���� ���� ����
�� ������� ��� ����� ���������� �������� ��� ������� �� �� ����������
�� ������� ��� ����� �� ������ �������� ��������� �� �� �� ����������
�� ������� ��� ����� ���������� �� ���� ������ ����� �������� � �� ������� ����������
� ������� ��� ����� ���������� �� ����� ����� ������ �� �� �������� �
�� ������� ��� ����� ���������� ��� ���� ������������ �� �� ����������
�� ������� ��� ����� ���������� �������� ��� � ���� � �� �� ����������I, � HI,PQ�� �� �� �� �� �� �� �� �������
IV. Distribu�ia for�ei seismice de pe pere�i pe �pale�i:
I�PQ4 � I�PQ � T�U�^_�`^_HT�U�^_�`^_
Parter:
������� I�PQ� ������� C�D�^�4� E^�4� C�D�^�4 � E^�4� HC�D�^�4 � E^�4�� I/PQ4������ ����� ����� ��
���� ��
�� ���
����� ���
������ �����
�� ���� ���� �� ��� ������� ��� ������� ����������� �� ���������
�� �� �� ������� � � ���� ������ ����������� �� �� ������
�� �������� �� ����������� �� �������� ����������� �� ���������
�� �� � ��� ������� ����������� ���������� �� ��������
�� ��������� �� ����� �� �� ����������� ���������� �� ���������
�� �� �� ����� �� �� ����������� ���������� ������������ ��������
� � ������� �� ������� ��� ����������� ����������� �� ���� � ��
�� �� �� ����������� ��� ������� ���� ������ �� � �������
�� �� �� ����������� �� �������� ����������� �� ���������
�� ��� ����� ��� ����������� ��� ������� ��� ������� �� ����� ��
�� �� ��� ����������� ��� ������� ���� ������ �� ������ ��
�� ���� ��� ��� ����� ����� ����������� ���� ������ �� ������ ��
�� �� ��� ������� � � ���� ������ ����������� �� ��� �����
Etaj 1:
������� I�PQ� ������� C�D�^�4� E^�4� C�D�^�4 � E^�4� HC�D�^�4 � E^�4�� I,PQ4������ ����� ����� ��
���� ��
�� ���
����� ���
������ �����
�� ��������� �� ��� ������� ��� ������� ����������� �� ������� �
�� �� �� ������� � � ���� ������ ����������� �� ������� �
�� ��������� �� ����������� �� �������� ����������� �� ��������
�� �� � ��� ������� ����������� ���������� �� ���������
�� ��������� �� ����� �� �� ����������� ���������� �� ���������
�� �� �� ����� �� �� ����������� ���������� ������������ ���������
� �������� �� ������� ��� ����������� ����������� �� ���� ����
�� �� �� ����������� ��� ������� ���� ������ �� ��������
�� �� �� ����������� �� �������� ����������� �� ������ ��
�� ��������� ��� ����������� ��� ������� ��� ������� �� �� ������
�� �� ��� ����������� ��� ������� ���� ������ �� ���������
�� ��������� ��� ����� ����� ����������� ���� ������ �� �� �����
�� �� ��� ������� � � ���� ������ ����������� �� � ����� �
V. Verificarea siguran�ei structurale:
Se face verificarea sec�iunii �pale�ilor care alc�tuiesc peretele de pe axa 6, în dreptul
cotei a* � �i la limita superioar� a panoului de zid�rie de la parter, în sec�iunea de sub
centur� (cota +2,55). La acest nivel, solicit�rile vor fi:
NEd – efort sec�ional de proiectare din for�� axial�, generat de înc�rc�rile gravita�ionale;
MEd – efort sec�ional de proiectare din moment încovoietor, generat de ac�iunea
orizontal� (seismic�);
VEd – efort sec�ional de proiectare din for�� t�ietoare, generat de înc�rc�rile orizontale;
Rezisten�ele de proiectare la eforturi sec�ionale (capacitatea portant� a sec�iunii) vor
fi: NRd; MRd; VRd.
1. Verificarea sec�iunii �pale�ilor la eforturi sec�ionale generate de înc�rc�rile
verticale
Pentru a determina eforturile sec�ionale de proiectare este necesar� determinarea
suprafe�ei de plan�eu aferent� fiec�rui �palet împarte.
Saf,�p1 = 4.59 m2
Saf,�p2 = 6.21 m2
Saf,�p3 = 10.38 m2
Saf,�p4 = 9.77 m2
Saf,�p5 = 1.89 m2
Saf,�p6 = 2.53 m2
Saf,�p7 = 3.81 m2
Saf,�p8 = 2.23 m2
Saf,�p9 = 8.26 m2
Saf,�p10 = 8.73 m2
Saf,�p11 = 2.26 m2
Saf,�p12 = 4,219 m2 (8.36 m2)
Saf,�p13 = 8,27 m2 (14.57 m2)
5,b/ � cde���fgh� � !���fgh� # �dDi�( # �� � cde���gh� � +�j!<4O k( 5/b, � 5,b/ # ?^� � l�� � ��f�m� 5/b2 � 5/b, # cde���f � !���f # �� � nh( # ?� � l�� � ���o���
52b/ � 5/b2 # ?^� � l�� � ��f�m�
�paletul 1:
5,b/ � ��%) � !�' # &%( # �� � ��%) � �'% � �''&�)%*@�5 � �''&)�% *5
5/b, � �''&�)% # ��� � ��" � ��% � %'&'�$%*@�5 � %'&'$�% *5
5/b2 � %'&'�$% # ��%) � !�%$ # �� � �% ( � "���� �*@�5 � "��� �� *5
52b/ � "���� � # ��� � ��" � ��% � ��������*@�5 � �������� *5
�paletul 2:
5,b/ � &��� � !�' # &%( # �� � &��� � �'% � $'%'� %*@�5 � $'%' �% *5
5/b, � $'%'� % # $�$ � ��" � ��% � '"&"�"%*@�5 � '"&""�% *5
5/b2 � '"&"�"% # &��� � !�%$ # �� � �% ( � �� %��%"*@�5 � �� %�%�" *5
52b/ � �� %��%" # $�$ � ��" � ��% � �%�&&�$"*@�5 � �%�&&$�" *5
�paletul 3:
5,b/ � � �$" � !�' # &%( # �� � � �$" � �'% � &�')�) *@�5 � &�'))� *5
5/b, � &�')�) # $�) � ��" � ��% � ���$)�$ *@�5 � ���$)$� *5
5/b2 � ���$)�$ # � �$" � !�%$ # �� � �% ( � �&�&����*@�5 � �&�&���� *5
52b/ � �&�&���� # $�) � ��" � ��% � ��$�$�&�*@�5 � ��$�$&�� *5
�paletul 4:
5,b/ � )�'' � !�' # &%( # �� � )�'' � �'% � %)� �"%*@�5 � %)� "�% *5
5/b, � %)� �"% # $�& � ��" � ��% � � $)&��%*@�5 � � $)&��% *5
5/b2 � � $)&��% # )�'' � !�%$ # �� � �% ( � �%� "��&*@�5 � �%� "��& *5
N2-1
N1-2N1-0
N0-1
52b/ � �%� "��& # $�& � ��" � ��% � �)")�� &*@�5 � �)")� �& *5
�paletul 5:
5,b/ � ��") � !�' # &%( # �� � ��") � �'% � ���$��%*@�5 � ���$��% *5
5/b, � ���$��% # $�& � ��" � ��% � %&�)� %*@�5 � %&�) �% *5
5/b2 � %&�)� % # ��") � !�%$ # �� � �% ( � &%)"�&�*@�5 � &%)"&�� *5
52b/ � &%)"�&� # $�& � ��" � ��% � �� "����*@�5 � �� "���� *5
�paletul 6:
5,b/ � ��%$ � !�' # &%( # �� � ��%$ � �'% � �%$ �&%*@�5 � �%$ &�% *5
5/b, � �%$ �&% # $�& � ��" � ��% � & �&��%*@�5 � & �&��% *5
5/b2 � & �&��% # ��%$ � !�%$ # �� � �% ( � '$�����*@�5 � '$����� *5
52b/ � '$����� # $�& � ��" � ��% � ��'))�'�*@�5 � ��'))'�� *5
�paletul 7:
5,b/ � $�"� � !�' # &%( # �� � $�"� � �'% � �$ %� %*@�5 � �$ % �% *5
5/b, � �$ %� % # �� % � ��" � ��% � $&�$�$%*@�5 � $&�$$�% *5
5/b2 � $&�$�$% # $�"� � !�%$ # �� � �% ( � %%&'�""*@�5 � %%&'"�" *5
52b/ � %%&'�"" # �� % � ��" � ��% � &"'&��"*@�5 � &"'&��" *5
�paletul 8:
5,b/ � ���$ � !�' # &%( # �� � ���$ � �'% � �$�)��%*@�5 � �$�)��% *5
5/b, � �$�)��% # ��$% � ��" � ��% � $ $���%*@�5 � $ $���% *5
5/b2 � $ $���% # ���$ � !�%$ # �� � �% ( � ��'%���*@�5 � ��'%��� 5
52b/ � ��'%��� # ��$% � ��" � ��% � %"%'�$�*@�5 � %"%'$�� *5
�paletul 9:
5,b/ � "��& � !�' # &%( # �� � "��& � �'% � �))'�$ *@�5 � �))'$� *5
5/b, � �))'�$ # $�) � ��" � ��% � )"%&�' *@�5 � )"%&'� *5
5/b2 � )"%&�' # "��& � !�%$ # �� � �% ( # $�) � ��" � $ � ������&"*@�5
5/b2 � �����&�" *5
52b/ � ������&" # $�) � ��" � ��% � �)�"�� "*@�5 � �)�"� �" *5
�paletul 10:
5,b/ � "�'$ � !�' # &%( # �� � "�'$ � �'% � %�"��&%*@�5 � %�"�&�% *5
5/b, � %�"��&% # ��$% � ��" � ��% � &)&$�'%*@�5 � &)&$'�% *5
5/b2 � &)&$�'% # "�'$ � !�%$ # �� � �% ( # ��$% � ��" � $ � ��%%%�&�*@�5
5/b2 � ��%%%&�� *5
52b/ � ��%%%�&�* # ��$% � ��" � ��% � �$�$'�'�*@�5 � �$�$''�� *5
�paletul 11:
5,b/ � ���& � !�' # &%( # �� � ���& � �'% � �$&'�$ *@�5 � �$&'$� *5
5/b, � �$&'�$ # ��$% � ��" � ��% � $ �)�� *@�5 � $ �)�� *5
5/b2 � $ �)�� # ���& � !�%$ # �� � �% ( � �� "�'"*@�5 � �� "'�" *5
52b/ � �� "�'" # ��$% � ��" � ��% � %") �""*@�5 � %") "�" *5
�paletul 12:
5,b/ � ���� � !�' # &%( # �� � ���� � �'% � �%%���)%*@�5 � �%%��f)%*5
5/b, � �%%���)% # ��% � ��" � ��% � ������)%*@�5 � �����f)%*5
5/b2 � ������)% # "�$& � !�%$ # �� � �% ( � "'� ��'%*@�5 � "'� ��'%*5
52b/ � "'� ��'% # ��% � ��" � ��% � � %')��'%*@�5 � � %')��'%*5
�paletul 13:
5,b/ � "��' � !�' # &%( # �� � "��' � �'% � % ��'�%*@�5 � % �'f�%*5
5/b, � % ��'�% # $�$ � ��" � ��% � )����%�%*@�5 � )���%f�%*5
5/b2 � )����%�% # ���%' � !�%$ # �� � �% ( # ���% � ��" � $ � �&)�$�&%%*@�5
5/b2 � �&)�$&�%%*5
52b/ � �&)�$�&%%* # $�$ � ��" � ��% � �� $%��%%*@�5 � �� $%��%%*5
Reziste�a de proiectare la efort axial a pere�ilor din zid�rie confinat� o voi calcula
prin transformarea sec�iunii mixte într-o sec�iune ideal� de zid�rie nearmat�, folosind
coeficientul de echivalen�� dat de rela�ia:
� � eUWeW (CR6-2011; rela�ia 6.14)
fcd – rezisten�a de proiectare la compresiune a betonului din stâlpi�ori;
Pentru beton clasa C16/20 �i în�l�imea de turnare � 150cm, rezisten�a de proiectare
la compresiune a betonului, are valoarea:
fcd = 7,7 [N/mm2] (CR6-2011; Tabelul 3.7)
fd – rezisten�a de proiectare la compresiune a zid�riei;
3G � e_pq
fk – rezisten�a caracteristic�;
fk = 6,00 [N/mm2]
rs – coeficient de siguran�� a materialului.
rs � �f�
3G � tf22,f,2 � �f'�"*M56++,N
� � .f.,f.,u � �f"�$
Contribu�ia arm�turilor din stâlpi�ori la preluarea eforturilor de compresiune este
neglijabil�.
Expresia rezisten�ei de proiectare la effort axial este:
5RG � v�!F( � �� � 3G (CR6-2011; rela�ia 6.16)
v�!F( – coeficient de reducere a rezisten�ei datorat� efectului zvelte�ii elementelor �i
excentricit��ii de aplicare a înc�rc�rilor;
�� – aria sec�iunii ideale de zid�rie nearmat� a �paletului;
�� � ���G # !� w �( � �B��i� (CR6-2011; rela�ia 6.15a)
�paletul 12:
�� � �&� # !��"�$ w �( � �&"� � %&'&�"�& *++,
5/b2�RG � �& � %&'&�"�& � ��'�" � )�) )���)*5
xybz�{| � }~}z}�� �}*x 1 xybz � ��yzy� ��*x
52b/�RG � �" � %&'&�"�& � ��'�" � ��$"')��&&*5
xzby�{| � y~���}~� ��*x 1 xzby � yz��}y� ��*x
�paletul 13:
�� � '"$ # !��"�$ w �( � �&"� � � ")&�"�& *++,
5/b2�RG � �& � � ")&�"�& � ��'�" � �'"$% �� )*5
xybz�{| � y����z�� z} 1 xybz � y�}~��� ��**x
52b/�RG � �" � � ")&�"�& � ��'�" � �$'" %��&*5
xzby�{| � ~���zz�� ��*x 1 xzby � ~yz���� ��*x
2. Verificarea sec�iunii �pale�ilor la moment încovoietor
Rezisten�a de proiectare la încovoiere a zidariei confinate notat� cu MRd, asociat� for�ei
axiale de proiectare (NRd), poate fi calculat� prin însumarea rezisten�ei de proiectare la
încovoiere a sec�iunii ideale de zid�rie nearmata (MRd(zna,i)), cu rezinten�a de proiectare la
încovoiere corespunz�toare arm�turilor din stâlpi�orii de la extremit��ile �paletului
(MRd(As)).
Expresia rezisten�ei de proiectare este:
MRd = MRd(zna,i) + MRd(As)
Calculul rezisten�ei de proiectare la încovoiere asociat� for�ei axiale de proiectare din
înc�rc�ri sesmice pentru pere�ii din zid�rie confinat�, executa�i cu elemente din zid�rie din
argil� din grupele 1,2 �i 2s �i din BCA se faceîn urm�toarele ipoteze:
• Se neglijeaz�:
- rezisten�a la întindere a betonului din stâlpi�orul de la extremitatea solicitat� la
întindere a peretelui;
- rezisten�a de întindere a mortarului din rosturile orizontale ale zid�riei;
- sec�iunea de beton �i arm�tura stâlpi�orilor intermediari;
- rezisten�a la compresiune a betonului din stâlpi�orul comprimat pentru zid�riile
cu deforma�ie specific� ultim� ��� � ��� (aria stâlpi�orului se include în aria
din zid�rie)
• Se �ine seama de rezisten�a elementelor de confinare verticale
- rezisten�a la compresiune a betonului din stâlpi�orul comprimat se ia în
considerare pentru zid�riile cu deforma�ie specific� ultim� ��� � �$%� (aria
de beton se transform� în arie echivalent� de zid�rie)
- rezisten�a arm�turilor din ambii stâlpi�ori de la extremit��i.
Cu aceste ipoteze rezult�:
- aria sec�iunii ideale de zid�rie comprimat� este:
��D � ��W2fu��eW
- rezisten�a de proiectare la încovoiere a sec�iunii ideale de zid�rie este:
MRd(zna,i)=NEd * yzci
yzci – distna�a de la centrul de greutate al peretelui pân� la centrul de greutate al zonei
comprimate a sec�iunii ideale de beton;
- rezisten�a de proiectare la încovoiere dat� de arm�turile stâlpi�orilor se calculeaz� cu
rela�ia:
MRd(As) = ls * As * fyd
ls – distan�a dintre centrele de greutate ale celor doi stâlpi�ori de la extremit��i;
As – cea mai mic� din ariile de arm�ture ale celor doi stâlpi�ori;
�g � � � ��G�0 � � � ��/t�0 � " ����"*M++,N fyd – rezisten�a de proiectare a arm�turii din stâlpi�ori.
3�G � $ *M56++,N (CR6-2011; Tabelul 3.8)
�paletul 12:
������
�� ����
2918412.00
7328160.00
1574.91
1042.29
1574.91
V M(N) (N*mm)
3312139.50
�� � %&'&�"�& *M++,N ��D�/b2 � 5/b2 �"% � 3G �
"'� ��'% �"% � ��'�" � $'%&$��"'*M++,N
150
120 71
,447
�
ARG!��d��(/b2 � 5/b2 � ��D� � "'� ��'% � '����' � &��$�%"'�$�*M5 � ++N ARG!�g(/b2 � ?g � �g � 3�G � �� � " ����" � $ � �")%�)�" � *M5 � ++N ARG/b2 � ARG!��d��(/b2 #ARG!�g(/b2 � &��$�%"'�$� # �")%�)�" � $%�'& "&'�$ *M5 � ++N �{|ybz � ��y��z���� �z*Mx � ��N 1 ��|ybz � ��y~y�}� �zMx � ��N ��D�2b/ � 52b/ �"% � 3G �
� %')��'% �"% � ��'�" � �%&�$��)*M++,N
150
120 70
,685
�
ARG!��d��(2b/ � 52b/ � ��D� � � %')��'% � ' &�"% � '�''"")"��)*M5 � ++N ARG!�g(2b/ � ?g � �g � 3�G � �� � " ����" � $ � �")%�)�" � *M5 � ++N ARG2b/ � ARG!��d��(2b/ #ARG!�g(2b/ � '�''"")"��) # �")%�)�" � $&�$ "�'"�% *M5 � ++N �{|zby � ����z�y��� �z*Mx � ��N 1 ��|zby � ��~�y�z� zzMx � ��N
�paletul 13:
Ai = 1089628,60 mm2
��D�/b2 � 5/b2 �"% � 3G ��&)�$&�%% �"% � ��'�" � '�)"��%$)*M++,N
��� ���
� �����
18108076.00
45469480.00
9771.93
6467.17
9771.93
20551058.50
V M(N) (N*mm)
330
300
158,
097
�
ARG!��d��(/b2 � 5/b2 � ��D� � �&)�$&�%% � �%" �)' � �&'%%') "�% *M5 � ++N ARG!�g(/b2 � ?g � �g � 3�G � $ � " ����" � $ � '�$"�$� � *M5 � ++N ARG/b2 � ARG!��d��(/b2 #ARG!�g(/b2 � �&'%%') "�% # '�$"�$� � ))�$"�� "�% *M5 � ++N �{|ybz � }}y��yyz�� �z*Mx � ��N 1 ��|ybz � ~z��yz��� �z*Mx � ��N ��D�2b/ � 52b/ �"% � 3G �
�� $%��%%* �"% � ��'�" � ) '�&�)"'*M++,N
330
300
156,
420
�
ARG!��d��(2b/ � 52b/ � ��D� � �� $%��%% � �%&��� � $�) $&%"'�� *M5 � ++N ARG!�g(2b/ � ?g � �g � 3�G � $ � " ����" � $ � '�$"�$� � *M5 � ++N ARG2b/ � ARG!��d��(2b/ #ARG!�g(2b/ � $�) $&%"'�� # '�$"�$� � � %�"%)'"'� *M5 � ++N �{|zby � yz�~��}���� z*Mx � ��N 1 ��|zby � ����}��z� zz*Mx � ��N
3. Verificarea sec�iunii �pale�ilor la for�� t�ietoare
Rezisten�a de proiectare la lunecare în rost orizontal a pere�ilor din zid�rie confinat�,
VRd, se va calcula prin însumarea rezisten�ei de proiectare la lunecare în rost orizontal a
panoului de zid�rie nearmat� (VRd1) �i a rezisten�ei de proiectare la forfecare
corespunz�toare arm�turii din stâlpi�orul de la extremitatea comprimat� a peretelui (VRd2).
VRd = VRd1 + VRd2 (CR6-2011; rela�ia 6.37)
Rezisten�a de proiectare la lunecare în rost orizontal a panoului din zid�rie nearmat� se
calculeaz� cu rela�ia:
�RG/ � /�q � �3�42 � ��W�U # �� � G� � : � ?D (CR6-2011; rela�ia 6.34b)
�s - coeficient de siguran�� pentru material;
�s � ���
3�42 - rezisten�a caracteristic� ini�ial� la forfecare f�r� efort unitar de compresiune;
3�42 � �$ *M56++,N (CR6-2011; Tabelul4.5)
?D – lungimea zonei comprimate a �paletului;
?D � ��% � ?� w $ � � (CR6-2011; rela�ia 6.35)
?� - lungimea �paletului;
e – excentricitatea de calcul
?dG - lungimea pe care aderen�a este activ�;
?dG � � � ?D w ?�
G - valoarea efortului unitar mediu de compresiune perpendicular pe direc�ia for�ei
t�ietoare în element, la nivelul considerat, determinat din gruparea de înc�rc�ri de
proiectare care se exercit� pe zona comprimat� a peretelui care asigur� rezisten�a la
for�� t�ietoare;
t – grosimea inimii peretelui.
Rezisten�a de proiectare la forfecare a arm�turii verticale din stâlpi�orul comprimat,
prin efectul de dorn, se va calcula cu rela�ia:
VRd2 = 0,2*Aasc * fyd
Aasc – aria arm�turii din stâlpi�orul de la extremitatea comprimat�;
fyd - rezisten�a de proiectare a arm�turii din stâlpi�orul comprimat
�paletul 12:
8/ � A/b25/b2 �$$���$)�% *"'� ��'% � $"� �&*M++N
?� � �% *M++N ?D � ��% � �% w $ � $"� �& � ��$%�)��*M++N ?dG � � � ��$%�)�� w �% � �''��"�$*M++N G � 5/b2?D � : �
"'� ��'%��$%�)�� � �) � ����*M56++,N �RG//b2 � ���� � � �$ � �''��"�$��$%�)�� # �� � ����� � �) � ��$%�)�� � ��%�% ��'$*M5N �RG,/b2 � �� � " ����" � $ � �"�%��"" *M5N �RG/b2 � �RG//b2 # �RG,/b2 � ��%�% ��'$ # �"�%��"" � �'$' %�$%$*M5N �{|ybz � y���z�� ���*MxN 1 ��|ybz � y�~�� �y}*MxN
8, � A2b/52b/ �'$�"�& � *� %')��'% � &)��&)*M++N
?� � �% *M++N ?D � ��% � �% w $ � &)��&) � � ����)�*M++N ?dG � � � � ����)� w �% � �%"��$"�*M++N G � 52b/?D � : �
� %')��'%� ����)� � �) � ��')*M56++,N �RG/2b/ � ���� � � �$ � �%"��$"�� ����)� # �� � ��')� � �) � � ����)� � ����$%���%*M5N �RG,2b/ � �� � " ����" � $ � �"�%��"" *M5N �RG2b/ � �RG/2b/ # �RG,2b/ � ����$%���% # �"�%��"" � �&)&) �$ %*M5N �{|zby � y�}�}z� �z�*MxN 1 ��|zby � y�~�� �y}*MxN
�paletul 13:
8/ � A/b25/b2 �� %%� %"�% **�&)�$&�%% � �����$�*M++N
?� � $$ *M++N ?D � ��% � $$ w $ � �����$� � �%"%�&)"*M++N ?dG � � � �%"%�&)" w $$ � %"'��$)&*M++N G � 5/b2?D � : �
�&)�$&�%%�%"%�&)" � �) � ���'*M56++,N �RG//b2 � ���� � � �$ � %"'��$)&�%"%�&)" # �� � f��'� � �) � �%"%�&)" � �&�)%'�$ %*M5N �RG,/b2 � �� � " ����" � $ � �"�%��"" *M5N
�RG/b2 � �RG//b2 # �RG,/b2 � �&�)%'�$ % # �"�%��"" * � $�������"%*M5N �{|ybz � �yy~y~� y��*MxN 1 ��|ybz � yzz}�� y��*MxN
8, � A2b/52b/ ��%�&)�" � *�� $%��%% � ��&��%&*M++N
?� � $$ *M++N ?D � ��% � $$ w $ � ��&��%& � �$ ��%$�*M++N ?dG � � � �$ ��%$� w $$ � %$ $� $�*M++N G � 52b/?D � : �
�� $%��%%�$ ��%$� � �) � ��&)*M56++,N �RG/2b/ � ���� � � �$ � %$ $� $��$ ��%$� # �� � ��&)� � �) � �$ ��%$� � ��')�"�$�"*M5N �RG,2b/ � �� � " ����" � $ � �"�%��"" *M5N �RG2b/ � �RG/2b/ # �RG,2b/ � ��')�"�$�" # �"�%��"" * � �)&�"$�� "*M5N �{|zby � ~}�y��� ~z�*MxN 1 ��|zby � y�~�� �y}*MxN
În cl�dirile cu pere�i structurali din zid�rie confinat�, indiferent de elementele pentru
zid�rie �i de mortarele folosite, vor fi prev�zute elemnte de confinare din beton armat
dispuse vertical (stâlpi�ori) �i orizontal (centuri) care vor avea rol structural.
B. Stâlpi�orii din beton armat
Stâlpi�orii din beton armat turna�i dup� executarea zid�riei ce conlucreaz� cu
ace�tia, se prev�d pentru sporirea capacit��ii portante �i a stabilit��ii pere�ilor.
Alc�tuirea stâlpi�orilor din beton armat:
- aria sec�iunii de beton este: � � "��*�+, 1 &�%*�+,;
- latura stâlpi�orului este: � � �)*�+ 1 �%*��;
Armarea stâlpi�orilor:
- bare longitudinale cu � � �&*++ 1 ��*��, din PC52;
- procentul de armare longitudinal� este:
�� � �g� � @ � � � "� "�) � �%�% � � � �� )� 1 �"�*�� ¡¢£*¤¥ �*�£*�� � �� �
- arm�tur� transversal� din etrieri închi�i cu � � &*++, din OB37;
- acoperirea cu beton va fi de 3,50 cm;
- distan�a între etrieri este de 15 cm în câmp curent si de 10 cm pe lungimea de
în�dire a barelor longitudinale �i pe 60 cm la intersec�iile cu centurile;
- barele longitudinale ale stâlpi�orilor de la ultimul nivel vor fi ancorate în
centurile ultimului nivel pe o lungime ?BG � &%*�+;
- în�direa barelor longitudinale din stâlpi�ori se va face prin suprapunere, f�r�
cârlige, pe o lungime ?2 � )"*�+;
4Ø16
7 7
C. Buiandrugii
Golurile prev�zute în pere�ii vor fi m�rginite la partea superioar� de buiandrugi de beton
armat monolit.
Buiandrugii au l��imea sec�iunii transversale egal� cu grosimea peretelui structural, iar
înâl�imea de minim 1/5 din lumina golului. Când distan�a de la buiandrug la plan�eu este
mic�, se recurge la un element comun, numit centur� – buiandrug a c�rui adâncime de
rezemare se ia egal� cu în�l�imea sau cel pu�in egal� cu 35 cm. Deoarece diferen�a de nivel
dintre cota inferioar� a buiandrugului si cea superioar� a plan�eului nu dep��e�te 70 cm, se
vor utiliza centuri – buiandrugi, cu respectarea urm�toarelor prevederi:
- la partea superioar�, arm�tura din centuri va fi continu� în rigla de cuplare;
- la partea inferioar� arm�tura va fi alc�tuit� din ����*¦§%�;
- procentul de armare raportat la sec�iunea de beton este �� � �¨B�G � �
�� � $� "�) � &&�% � � � ��&� 1 ���
- adâncimea de rezemare se ia egal� cu 45 cm;
- dac� distan�a dintre capetele a doi buiandrugi este mai mic� de 50 cm, se
realizeaz� un singur buiandrug continu pe ambele goluri vecine.
4Ø14 PC52
70
29
13
etrieri Ø6 OB37
2Ø14
agrafe Ø6 OB37
�
�
D. Armarea zid�riei în rosturile orizontale:
La cl�dirile situate în zone seismice cu �� � ���� , rosturile orizontale ale zid�riei
se vor arma, indiferent de rezultatele calculului, pentru urm�toarele elemente:
- �pale�ii între ferestre sau u�i care au raportul ©�ª?«>+86?ª«>+8 ¬ ��% , dac� nu
sunt înt�ri�i cu stâlpi�ori din beton armat la extremit��i;
- zonele de leg�tur� între pere�ii perpendiculari;
- parape�ii de sub ferestre;
La intersec�ii, col�uri �i ramifica�ii, arm�turile vor dep��i marginea intersec�iei, pe
toate direc�iile, cu cel pu�in 1,00 m.
Arm�turile din rosturile orizontale vor satisface urm�toarele condi�ii:
- distan�a dintre rosturile orizontale armate va fi 45 cm (trei asize);
- aria arm�turilor dispuse într-un rost orizontal va fi: �� �*�+,*!��"(; - acoperirea lateral� cu mortar a barelor din rosturi va fi de 2,00 cm;
Arm�turile din rosturile orizontale vor fi prelungite în zid�rie, dincolo de marginea
opus� a stâlpi�orului, pentru a se realiza o lungime de ancoraj de & � % *�+ . Barele se
vor fasona f�r� cârlige.
100 100
100
40
�
�
E. Centurile
Se prev�d obligatoriu centuri de beton armat în planul pere�ilor, la nivelul fiec�rui
plan�eu, ele alc�tuind o re�ea închis� �i continu� pe toat� suprafa�a construc�iei, dar �i la
partea superioar� a pere�ilor de fronton.
Centurile din beton armat de la nivelul plan�eelor, prin form�, dimensiuni �i
suprafa�a de contact cu zid�ria, vor asigura:
- transmiterea direct� a sarcinilor gravita�ionale din plan�eele �i �arpanta cl�dirii la
pere�ii structurali �i de la nivelurile superioare la cele inferioare;
- transmiterea for�elor de iner�ie ce apar la nivelul plan�eului, ca r�spuns al cl�dirii
la mi�c�rile sesmice, la pere�ii structurali;
- preluarea eforturilor de întindere ce apar în pere�ii structurii sub ac�iunea
sarcinilor orizontale seismice, efectul tas�rilor neuniforme sau al varia�iilor de
temperatur�;
Sec�iunea transversal� a centurilor de beton armat va satisface urm�toarele condi�ii:
- aria sec�iunii transversale este de 725 cm2 > 500 cm2
- l��imea este de 29 cm > 25 cm;
- în�l�imea acestea de 25 cm;
Armarea centurilor se va face cu:
- bare longitudinale cu diametrul: � � ��*++ 1 ��*��, din PC52;
- procentul de armare longitudinal� este:
�g � &��&*�+,*!����( �� � �g� � @ � � � &��&�) � ���% � � � �)""� 1 �"�*�� ¡¢£*¤¥ �*�£*�� � �� �
- arm�tur� transversal� format� din etrieri închi�i cu � � &*++, din OB37;
- distan�a între etrieri este de 15 cm în câmp curent si de 10 cm pe lungimea de
în�dire a barelor longitudinale �i pe 60 cm la intersec�iile cu stâlpi�orii;
În�dirile barelor longitudinale se vor face prin suprapunere, f�r� cârlige, pe o
lungime de & � "%*�+. Sec�iunile de în�dire ale barelor vor fi dacalate cu cel pu�in 1,00
m, într-o sec�iune în�dindu-se cel mult % � din barele centurii.
La col�uri, intersec�ii �i ramifica�ii sa va asigura leg�tura monolit� a centurilor
amplasate pe cele dou� direc�ii, iar continuitatea transmiterii eforturilor va fi realizat� prin
ancorarea barelor longitudinale în centurile perpendiculare pe o lungime de & � "%*�+ .
În cazul cl�dirilor cu �arpant�, în centurile de la ultimul nivel se vor prevedea piese
metalice pentru ancorarea cosoroabelor �arpantei.
4Ø14 PC52
29
13
etrieri Ø6 OB37
Calculul funda�iilor
Funda�iile trebuie alese astfel încât s� transmit� la teren înc�rc�rile construc�iei,
inclusiv din ac�iuni seismice, asigurând îndeplinirea condi�iilor privind verificarea terenului
de fundare la st�ri limit�.
La cl�dirile cu pere�i structurali, f�r� subsol, situate pe teren de fundare favorabil, în
zone cu seismicitate ridicat� ��� � ����, funda�iile se realizeaz� sub form� de funda�ii
rigide cu soclu din beton armat sau grinzi continue de beton armat.
Voi alege funda�ii continue de beton armat, reprezentând funda�ii de suprafa��,
elastice.
Caracteristicile terenului de fundare conform studiului geotehnic (praf argilos): � � ���� �����; c – coeziunea p�mântului; � � ������; � - unghiul de frecare intern�; � � ������������; � - greutatea volumic�;
���� !" #� $" #��� % &��' ( )* � �+��' ( ��'� � ��,�� ( ����-. � ���� / ��,� 0; (NP 074-2011; Tabelul A1.1)
Voi realiza calculul funda�iei situat� sub peretele portant din zid�rie de pe axa 6.
1. Stabilirea adâncimii de fundare:
Adâncimea de fundare este distan�a m�surat� de la nivelul terenului pân� la pân� la
baza funda�iei. 12 � 34 5 �� ����; (NP 112-2011; Tabelul B.1) 34 � �� ����; (STAS 6054/77; Figura B.1) 12 � �� 5 �� � ��� ���� Conform tabelului I.4, din NP 112-2011, “Normativ privind proiectarea funda�iilor de
suprafa��”,voi folosi o metod� prescriptiv� (TF, CO, CNT, CFRE), care impune verificarea
terenului de fundare la SLU.
2. Calculul terenului la SLD:
672 8 6*9 – înc�rcare centric�;
6*9 � �9 : ;� : < : �= 5 > : �? 5 � : ��@ �9 - coeficient adimensional al condi�iilor de lucru;
� - media ponderat� a greut��ilor volumice de calcul ale straturilor de sub funda�ie cuprinse
pe o adâncime B/4 m�surat� de la talpa funda�iei, în kN/m3;
B – latura mic� a funda�iei, în metri;
q – suprasarcina de calcul la nivelul t�lpii funda�iei, lateral fa�� de funda�ie, în kPa;
c – valoarea de calcul a coeziunii stratului de p�mânt de sub talpa funda�iei, în kPa; �=� �?� �� - coeficien�i adimensionali în func�ie de valoarea de calcul a unghiului de frecare
interioar� a terenului de sub talpa funda�iei. �9 � ��A;
� � ������ B �= � ���,�C �? � ����,C �� � ����,C > � 12 : � � ���� : ����� � ����������?�; Pentru predimensionare se neglijeaz� valoarea bazei funda�iei:
6*9 � ��A : ;����� : � : ���,� 5 ����� : ����, 5 ���� : ����,@ 6*9 � �,��� �����?� 6 � �2D 8 6*9 B D � �26*9 �2 � �2E=FG : ����
�HIJ – efort sec�ional de proiectare din for�� axial� generat de înc�rc�rile gravita�ionale,
maxim, în sec�iunea de la fa�a inferioar� a �pale�ilor; FG – lungimea �paletului cel mai solicitat;
�2 � ?=K��LL���K : ���� � +��,AA ���� D � M��NOOPN�QK � ��,�� ��?� D � < : ���� B < � R=�KK � ��,�� B S � T� UT �V� W2 � ;���� : ��A� 5 ��A : ����@ : ����� : ���� � ����� ����
90 540
1,35
1,75
�XYX � �2 5 W2 � +��,AA 5 ����� � �+��AA ���� 6*9 � ��A : ;����� : ���� : ���,� 5 ����� : ����, 5 ���� : ����,@ 6*9 � ����++� �����?� 672 � �XYXD � �+��AA��� : ���� � �����, �����?� Z[\ � U]� ^_` �ab�V_� ( ZZc � dTd� eeU �ab�V_�
3. Calculul terenului la SLCP: �f � +��,AA ��� : �� gf � gHIJFG : ���� � A��A,���� : ���� � ���,� ��� : �� �XYXh � �f 5 W2 � +��,AA 5 ����� � �+��AA ���� Determinarea dimensiunilor reduse ale t�lpii funda�iei:
� � gf�XYXh � ���,��+��AA � ���+
<h � < � ���� ��� ih � i j � : � � ���� j � : ���+ � ��+� ��� 6.k � � : <h : �l : ml 5 > : �n : mn 5 � : �. : m. Funda�ia este continu�:
ml � ����
mn � m. � ����
� � ������ B �l � ��AAC �n � ,��,�C �. � �+����C 6.k � ����� : ��� : ��AA : ���� 5 ����� : ,��,� : ���� 5 ���� : �+���� : ����
6.k � ������A �����?� 672o � �XYXh<h : ih 8 �K : 6.k 672o � �+��AA��� : ��+� � �A����� �����?� ( ��� : ������A � �+����A �����?�
4. Stabilirea dimensiunilor funda�iei:
Dimensiunea bazei funda�iei este < � ���� � .
6 � �XYXhD � �+��AA��� : ���� � �����, �����?� Se va utiliza un beton de clas� C16/20.
În�l�imea funda�iei (H) se stabile�te func�ie de urm�toarele condi�ii:
a) asigurarea rigidit��ii funda�iei de beton armat; dac� se respect� condi�ia 3�i / ���� unde
H este în�l�imea funda�iei �i L este dimensiunea cea mai mare în plan, se admite ipoteza
distribu�iei plane a presiunilor pe teren;
3�i � ��A������ � ��A� / ����
b) H are valoarea minim� 300 mm;
c) H se stabile�te astfel încât s� fie asigurat� lungimea de ancoraj a arm�turilor transversale
de pe talpa funda�iei ;FI � ���@ FI � ��� � �� : �� � ��� �� ( p � A�� qq
d) Verificarea funda�iei la încovoiere; de regul� verificarea sec�iunii la încovoiere nu implic�
modificarea în�l�imii sec�iunii de beton armat stabilit� conform punctelor anterioare;
5. Armarea funda�iei:
a) Arm�tura transversal� din t�lpi rezult� din dimensionarea la moment încovoietor în
sec�iunea de la fa�a eleva�iei funda�iei. În calculul momentelor încovoietoare se consider�
presiunile pe teren determinate de solicit�rile transmise de suprastructur�.
Procentul minim de armare este 0,10%.
Diametrul minim al arm�turii este � � �� ��.
Distan�a maxim� între arm�turi este de 250 mm; distan�a minim� este de 100 mm.
Arm�tura se distribuie uniform pe l��imea funda�iei �i se precede la capete cu ciocuri
cu lungimea minim� egal� cu d, în�l�imea util� a sec�iunii, la margine.
Celelalte arm�turi se realizeaz� constructiv, din bare cu dimetrul minim de � � �� ��.
Calculul arm�turii transversale din t�lpi:
p
M
l
�
g � 6 : F?� � �����, : ����?� � ����� ��� : �� 3X � A�� �� ! � ���� �� � � A� ��
Ht d
a
�# � 3X j � � A�� j A� � ��� ��
r � g! : #? : $.E � ����� : ��M���� : ���? : ���++, � �����
s � # : �� j t� j � : r � ��� : �� j t� j � : ����� � ��,�� ��
Df � s : ! : $.E$uE � ��,�� : ���� : ���++,��� � ������ ��?
Dfk7I9 � ����+,� ��? ;������ �v��@ 6' � Dfk7I9! : # : ��� � ����+,����� : ��� : ��� � ����' / ���'
Elemente de tehnologie
I. Stabilirea compozi�iei betonului
La realizarea re�etei betonului trebuie avut în vedere c� betonul:
- se va turna în structur� cu o pomp� româneasc� APB40:
�� � ������� �i clasa de lucrabilitate �;
- se fabric� în sta�ia de betoane cu un malaxor � � ������ �i amestecare for�at�;
- se transport� la �antier cu autoagitatoare de capacitate �� � �����; - se transport� pe o distan�� de 2,5 [km].
Compozi�ia betonului se va proiecta în dou� variante:
A. Compozi�ia standard (ap� + ciment + agregate + aer oclus);
B. Compozi�ia cu aditivi.
Parametrii compozi�iei betonului:
Un beton se identific� prin urm�torul cod:
�������� � ������� � !"�#!�$%&'(��
) � *+�;
, � *+�-+.�/;
P - clasa de impermeabilitate;
z - presiunea în bar / 8h;
n - profunzimea de p�trundere 0 ����#��; G – clasa de gelivitate;
k – num�rul de cicluri înghe� - dezghe� la care trebuie s� reziste;
��� - consisten�a (clasa de lucrabilitate);
Construc�ia mea se va executa în jude�ul Ia�i, cu clasa de expunere XC1:
- clasa de beton: �1213;
- gradul de impermeabilitate: �4;
- gradul de gelivitate: �522;
- agregate rezistente la înghe� - dezghe�;
- aer antrenat;
- raport A/C maxim: 0,60; (NE-012-1 2007; Tabelul F.1.1)
- tip de ciment: 667 � 8�9�-��:;< . (NE-012-1 2007; Tabelul F.2.1; L.1)
'(�� 0 =9 > ? � =9 > =9� � @9-99����� '(�� 0 � A ���� � ��� A � � �������� '(�� 0 =-9 > # � =-9 > =� � �������
D – dimensiunea cea mai mic� a elementului structural;
d – distan�a între barele de arm�tur�;
c – stratul de acoperire cu beton al arm�turii.
'BCD 0 EF��BB� În concluzie se vor proiecta urm�toarele compozi�ii:
�1213�4�522 � � � 667 � 8�9�-��:;<=G
�1213�4�522 � � � 667 � 8�9�-��:;<=G � HIJK$&
A. Proiectarea compozi�iei standard
1. Compozi�ia preliminar�:
a) Cantitatea orientativ� de ap�:
7 � �����I�� 7> � 7 > =-�� � ��� > =-�� � �9=��I�� b) Raportul A/C:
7� 0 �-�� L M7� 0 �-G�7� 0 �-��N c) Dozajul de ciment:
� � O>OP � 152-32 � @G�-����QR��
� S �(�� � 9����QR�� d) Volumul de aer oclus:
'=G T U � �-�V T W � U > =� � �������� e) Cantitatea de agregate uscate:
��X � Y�X:=��� � PZ[ � 7> � W<
��X � �-\�:=��� � �]1-22-52 � �9= � ��< � =�^@-^=9��QR�� f) Agregate pe sort:
'=G T � � @_ �@ � ^_ �^ � =G
Zone de granulozitate (clasa II(III))
Zona % treceri în mas� prin sit� sau ciur
4 8 16
II 56 76 100
`2a� � bca2522 > ��X � 3]522 > =�^@-^=9 � ^^\-@d���QR�� `�a4 � beabc522 > ��X � f]a3]522 > =�^@-^=9 � 9=G-dG9��QR��
`4a5] � bghabe522 > ��X � 522af]522 > =�^@-^=9 � 9^�-9����QR�� e) Densitatea aparent� a betonului proasp�t:
Y�i � 7 A � A ��X � ��� A @G� A =�^@-^=9 � ��GG-^=9��QR��
2. Compozi�ia de baz� / etalon:
7i � 7> j =���I� � �9= � =� � ��=��I�� Y�-/k � Y�i � @� � ��GG-^=9 � @� � ���G-^=9�QR�
a) Cantitatea de ciment:
�i � OlOP � 1152-3 � @@��QR�
b) Cantitatea total� de agregate uscate:
��Xi � ZmlnZm-op1 � 7i � �i � 11]]-45n111]-451 � ��= � @@� � =�^9-^=9�QR�
c) Agregate pe sort:
`2a� � 3]522 > =�^9-^=9 � ^^G-d9��QR�� `�a4 � f]a3]522 > =�^9-^=9 � 9=G-\G9��QR�� `4a5] � 522af]522 > =�^9-^=9 � 9^�-==��QR�� d) Densitatea aparent� a betonului:
Y�ii � 7i A �i A ��Xi � ��= A @@� A =�^9-^=9 � ��@G-^=9��QR��
3. Compozi�ia de lucru:
Se ia în considerare umiditatea agregatelor, care sunt mai grele decât agregatele uscate
datorit� cantit��ii de ap� înglobate în ele.
Se corecteaz� cantitatea de agregat în func�ie de umiditatea lor natural�:
J�-��q�r � �-��V
J�-r�/���s � =-��V
a) Apa din agregate:
t7X� � .u522 > 7X� t`2a� � �=�� > ^^G-d9� � =\-\9d��I�� t`�a4 � �=�� > 9=G-\G9 � G-99���I�� t`4a5] � ==�� > 9^�-==� � 9-^�=��I��
t7 � v t7X� � =\-\9d A G-99� A 9-^�= � �\-^\���I�� b) Cantitatea de agregate umede:
��Xii � ��Xi A t7 � =�^9-^=9 A �\-^\� � =G==-G^^��QR�� c) Apa de amestecare:
7ii � 7i � t7 � ��= � �\-^\� � =d9-=����I�� d) Densitatea betonului:
Y/kii � 7ii A �i A ��Xii � =d9-=�� A @@� A =G==-G^^ � ��@G-^=9��QR��
4. Comozi�ia pentru un amestec într-un malaxor cu q = 500 dm3:
R � � > w5222 > ;
R – coeficient de reducere a volumului betonului prin amestecarea betonului cu apa;
R = 0,7
Cantitatea de ap�:
W � 7ii > �=��� > ; � =d9-=�� > ���=��� > �-\ � G\-�d@��I� Cantitatea de ciment:
# � �ii > �=��� > ; � @@� > ���=��� > �-\ � =�@-\���QR� Cantitatea de agregate:
%2a� � `2a�i > �=��� > ; � d�@-G\@ > �-�� > �-\� � 9=G-G9G��QR� %�a4 � `�a4i > �=��� > ; � 9�9-�d^ > �-�� > �-\� � ==9-�^@��QR� %4a5] � `4a5]i > �=��� > ; � 9^9-d=G > �-�� > �-\� � =9@-9\=��QR� v x � 9=G-G9G A ==9-�^@ A =9@-9\= � �G@-�d=��QRW�$y&$#�
B. Proiectarea compozi�iei cu aditivi
Se va utiliza un aditiv superplastifiant “Flubet”, pentru îmbun�t��irea semnificativ� a
lucrabilit��ii betonului, reducerea riscului de segregare �i al mustirii betonului, �i m�re�te
capacitatea de pompare a betonului.
1. Compozi�ia preliminar�:
a) Cantitatea orientativ� de ap�:
7 � �-\� > ��� � =G���I�� b) Raportul A/C:
7� 0 �-��
c) Dozajul de ciment:
� � OOP � 5]32-32 � 99���QR�� � S 9����QR�� d) Cantitatea de solu�ie de Flubet:
y � =-���I=���QR�#!�$%&� e) Volumul de aer oclus:
U+ � GV T W � G������� f) Cantitatea de agregate uscate:
��X � Y�X:=��� � PZ[ � 7 � W<
��X � �-\�:=��� � 2-22-52 � =G� � G�< � =^��-�^=��QR�� f) Agregate pe sort:
'=G T � � @_ �@ � ^_ �^ � =G
Zone de granulozitate (clasa II(III))
Zona % treceri în mas� prin sit� sau ciur
4 8 16
II 56 76 100
`2a� � bca2522 > ��X � 3]522 > =^��-�^=� � =�=�-^@���QR�� `�a4 � beabc522 > ��X � f]a3]522 > =^��-�^=� � 9G=-�=G��QR�� `4a5] � bghabe522 > ��X � 522af]522 > =^��-�^=� � @99-�����QR�� e) Densitatea aparent� a betonului proasp�t:
Y�i � 7 A � A ��X � =G� A 99� A =^��-�^= � �9��-�^=��QR��
2. Compozi�ia de baz� / etalon:
7i � 7 j =���I� � =G� � =� � =����I�� Y�-/k � Y�i � @� � �9��-�^= � @� � ��G�-�^=�QR�
a) Cantitatea de ciment:
�i � OlOP � 5332-3 � 9=��QR�
b) Cantitatea de solu�ie de Flubet:
y � 5-3>52522 � @-G����I� c) Cantitatea total� de agregate uscate:
��Xi � ZmlnZm-op1 � 7i � �i � 122-245n11]2-2451 � =�� � 9=� � =^=�-�^=�QR�
d) Agregate uscate pe sort:
`2a� � 3]522 > =^=�-�^= � =�=G-@@���QR�� `�a4 � f]a3]522 > =^=�-�^= � 9G9-�=G��QR�� `4a5] � 522af]522 > =^=�-�^= � @9�-G����QR�� e) Densitatea aparent� a betonului:
Y�ii � 7i A �i A ��Xi � =�� A 9=� A =^=�-�^= � ��^�-�^=��QR��
3. Compozi�ia de lucru:
Se ia în considerare umiditatea agregatelor, care sunt mai grele decât agregatele uscate
datorit� cantit��ii de ap� înglobate în ele.
Se corecteaz� cantitatea de agregat în func�ie de umiditatea lor natural�:
J�-��q�r � �-��V
J�-r�/���s � =-��V
a) Apa din agregate:
t7X� � .u522 > 7X� t`2a� � �=�� > =�=G-@@� � ��-9�d��I�� t`�a4 � �=�� > 9G9-�=G � \-�G���I�� t`4a5] � ==�� > @9�-G�� � @-9�G��I�� t7 � v t7X� � ��-9�d A \-�G� A @-9�G � 9=-d@���I�� b) Cantitatea de agregate umede:
��Xii � ��Xi A t7 � =^=�-�^= A 9=-d@� � =^@\-��G��QR��
c) Apa de amestecare:
7ii � 7i � t7 � =�� � 9=-d@� � =�9-�����I�� d) Densitatea betonului:
Y/kii � 7ii A �i A ��Xii � =�9-��� A 9=� A =^@\-��G � ��^�-�^=��QR��
4. Comozi�ia pentru un amestec într-un malaxor cu q = 500 dm3:
R � � > w5222 > ;
R – coeficient de reducere a volumului betonului prin amestecarea betonului cu apa;
R = 0,7
Cantitatea de ap�:
W � 7ii > �=��� > ; � =�9-��� > ���=��� > �-\ � @9-�Gd��I� Cantitatea de ciment:
# � �ii > �=��� > ; � 9=� > ���=��� > �-\ � =�^-����QR� Cantitatea de aditiv:
y � =-� > #=�� � =-� > =�^-��=�� � =-G�^��IW�$y&$#� Cantitatea de agregate:
%2a� � `2a�i > �=��� > ; � =�9G-\\@ > �-�� > �-\� � 9G�-^\=��QR� %�a4 � `�a4i > �=��� > ; � 9\�-�\G > �-�� > �-\� � =�d-�d\��QR� %4a5] � `4a5]i > �=��� > ; � @9d-d\G > �-�� > �-\� � =�9-dd���QR� v x � 9G�-^\= A =�d-�d\ A =�9-dd� � G@G-@G���QRW�$y&$#�
Fi�� tehnologic� pentru compozi�ia
betonului
Varianta 1: �1213�4�522 � � � 667 � 8�9�-��:;<=G
Varianta 2: �1213�4�522 � � � 667 � 8�9�-��:;<=G � HIJK$&
Component
Varianta 1:
Compozi�ia standard
Varianta 2:
Compozi�ia cu aditiv Obs.
J�:V< De baz�
1,0 m3
De lucru De baz�
1,0 m3
De lucru
1,0 m3 500 dm3 1,0 m3 500 dm3
Ap� (l) 221,00 193,125 67,594 155 123,055 43,069
A/C 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50
Ciment (kg) 442,00 442,00 154,70 310 310 108,5
Agregat
(kg)
`2a� 886,935 904,674 316,636 1016,445 1036,774 362,871 2,00
`�a4 316,763 323,098 113,084 363,016 370,276 129,597 2,00
`4a5] 380,115 383,916 134,371 435,620 439,976 153,992 1,00
Total agregat (kg) 1583,813 1611,688 564,091 1815,081 1847,026 646,460
Solu�ie aditiv (l) - - - 4,650 4,650 1,628
Y��:QR< 2246,813 2246,813 - 2280,081 2280,081 -
II. Punerea în oper� a betonului
A. Betonarea stâlpi�orilor:
Se cunosc: b1 x h1 = 0,43 x 0,36 = 0,1548 m2;
num�r stâlpi: 10;
b2 x h2 = 0,43 x 0,29 = 0,1247 m2;
num�r stâlpi: 7;
b3 x h3 = 0,36 x 0,29 = 0,1044 m2;
num�r stâlpi: 7;
hst = 2,55 m;
a) Compactarea betonului:
Pentru betonul din stâlpi�ori sa va folosi o vibrare intern� cu pervibratorul VEI 36,
care are urm�toarele caracteristici:
- raza de vibrare: ;2 � 99��#��; - lungimea buteliei: z� � �9\�����; - diametrul buteliei: �� � \������.
I � {|��}1 A |K�}1 � {|@9� }1 A |9G� }1 � �^-�@�#�
I 0 ;2 T E~��B � 99���
b) Turnarea betonului:
�q���� � :�-@9 > �-9G > =� A �-@9 > �-�d > \ A �-9G > �-�d > \< > �-G � =-^d���
&5 � �-������ &1 � �-������ ��-(�� � =-^d��-�� � �-�� � =-�G=����� � �� � �������
B. Betonarea plan�eului �i centurilor
a) Compactarea betonului:
Pentru vibrarea betonului din centuri �i plac� se va folosi vibrarea exterioar� cu plac�
vibratoare VEE250 cu urm�toarele caracteristici:
- for�a devibrare: F = 250 [daN];
- adâncimea de vibrare: hb = 25 [cm];
- lungimea pl�cii: L = 605 [mm];
- l��imea pl�cii: lp = 310 [mm].
Condi�ii:
- �� � �k � ���#� � ���#�;
b) Turnarea betonului:
Qb,min – debitul minimde beton turnat;
��-(�� � ������:p�suo<��a�g 0 ������� �k�s�/ – volumul fâ�iei pentru care se face turnarea;
&5 - vârsta betonului la terminarea punerii în oper�;
&1 - vârsta betonului la care este permis� turnarea;
�� - capacitatea de betonare.
�k�s�/ � �r � �+/��.�� A �r �+�
�r �+� � :=^-=� > ^-@� � �-=� > 9-=�< > �-=9 � =^-d^���� �+/��.�� � :^-@� > @ A 9-G > � A 9-9 A =\-�� > � A =-^� A 9-�� A @-��< > �-�d > �-=�
�+/��.�� � 9-�\���� �k�s�/ � 9-�\ A =^-d^ � ��-������ &5 � �-������ &1 � �-������ ��-(�� � ��-���-�� � �-�� � =@-\������ � �� � �������
Fi�� tehnologic� pentru punerea în oper� a betonului în stâlpi�ori F.T. 02
�1213�4�522 � � � 667 � 8�9�-��:;<=G 01
43
36R 33
2423
1716
98
1 2 3 4567
10 11
12131415
721
201918
22272625 A
PB
40
6060
6060
15
2,55
Procesul tehnologic Mijloc Caracteristici Nr. buc.
Transport pe orizontal� Autoagitator Vt = 5 m3 2
Transport pe obiect Pomp� APB 40 Cb = 20 m3/h 1
Compactare Pervibrator VEI 36
�� � \�������z� � �9\������;2 � 99��#����
��
Fi�� tehnologic� pentru punerea în oper� a betonului în plan�eu �i centuri F.T. 02
�1213�4�522 � � � 667 � 8�9�-��:;<=G 02
F1
F2
F3
F4
3,18
7,92
4,50
2,55
8,40
Procesul tehnologic Mijloc Caracteristici Nr. buc.
Transport pe orizontal� Autoagitator Vt = 5 m3 5
Transport pe obiect Pomp� APB 40 Cb = 20 m3/h 1
Compactare Plac� vibratoare VEE250
F = 250 [daN] L = 605 [mm] hb = 25 [cm]�
lp = 310 [mm]�
��
Programarea execu�iei
�
�
Generalit��i
Pentru execu�ia oric�rei construc�ii, indiferent de natura acesteia, de solu�ia
constructiv�, de m�rimea �i complexitatea ei, se parcurg un num�r mai mare sau mai mic de
procese simple/complexe, dar �i de alte ac�iuni cu con�inut divers care consum� timp �i
resurse (for�� de munc�, mijloace de munc�, obiecte de munc�).
Programarea activit��ii de construc�ie a unui obiectiv este privit� sub dou� aspecte:
- elaborarea unui program de termene, care const� în: dimensionarea duratelor de
execu�ie pentru fiecare proces �i ac�iune în parte, precizarea datelor calendaristice de începere
�i terminare a fiec�rui proces �i ac�iune stabilite într-o succesiune tehnologic� fireasc�,
impus� de realizarea acestora. Includem aici �i datele calendaristice de începere �i terminare a
execu�iei construc�iei.
- elaborarea unui program de resurse, constând în dimensionarea cantit��ilor de
resurse (for�� de munc�, mijloace de munc�, obiecte de munc�) pentru fiecare proces �i
ac�iune în parte �i precizarea datelor calendaristice de sosire a acestora pe �antier astfel încât
procesul de produc�ie s� se desf��oare f�r� întrerupere.
În elaborarea unui program cu analiza timpului determinist se parcurg urm�toarele
etape:
- studiul proiectului; lista de activit��i.
- elaborarea modelului grafic.
- stabilirea duratelor pentru activit��ile graficului re�ea.
- calculul elementelor graficului re�ea (termenele activit��ilor, termenele nodurilor, rezerva de
timp a activit��ilor, eviden�ierea drumului critic).
- transpunerea calendaristic� a graficului re�ea.
- analiza încadr�rii în restric�ii temporale a programului.
- condensarea �i intergrarea graficelor re�ea.
Elaborarea oric�rui program folosind Metoda Drumului Critic pleac� de la urm�toarea
baz� de date:
- proiectul tehnic
- informa�ii legate de resursa uman� disponibil� pentru execu�ia programului (echipe
specializate, num�r de muncitori, gradul de calificare);
- informa�ii legate de mijloacele de munc� disponibile pentru execu�ia programului;
- informa�ii legate de modalit��ile de aprovizionare cu materiale a �antierului;
- informa�ii legate de amplasament (dimensiunile acestuia, c�ile de circula�ie);
�
�
Stabilirea activitatilor:
Nr. activitate
Descriere
1 Zid�rie GV 290x140x138
2 Cofraje rampa sc�rii
3 Turnare beton armat ramp�
4 Cofraje sc�ri
5 Turnare beton simplu sc�ri
6 Confec�ionare arm�tur� stâlpi OB37
7 Confec�ionare arm�tur� stâlpi PC52
8 Montare arm�tur� stâlpi 9 Cofraje stâlpi
10 Turnare beton cu pompa în stâlpi
11 Cofraje centuri 12 Cofraje buiandrugi
13 Cofraje plac� +2,80
14 Grinzi sus�inere
15 Popi extensibili PE3100R
16 Confec�ionare arm�tur� centuri OB37
17 Confec�ionare arm�tur� centuri PC52
18 Confec�ionare arm�tur� buiandrugi OB
19 Confec�ionare arm�tur� buiandrugi PC
20 Confec�ionare arm�tur� plac� PC
21 Montare arm�tur� buiandrugi
22 Montare arm�tur� centuri
23 Montare arm�tur� plac�
24 Turnare beton buiandrugi cu pompa
25 Turnare beton centuri cu pompa
26 Turnare beton plac� cu pompa
27 Zidarie GV 290x140x138
28 Confec�ionare arm�tur� stâlpi OB37
29 Confec�ionare arm�tur� stâlpi PC52
30 Montare arm�tur� stâlpi
31 Cofraje stâlpi
32 Turnare beton cu pompa în stâlpi
�
�
33 Cofraje centuri
34 Cofraje buiandrugi
35 Cofraje plac� +5,60
36 Grinzi sus�inere
37 Popi extensibili PE3100R
38 Confec�ionare arm�tur� centuri OB37
39 Confec�ionare arm�tur� centuri PC52
40 Confec�ionare arm�tur� buiandrugi OB
41 Confec�ionare arm�tur� buiandrugi PC
42 Confec�ionare arm�tur� plac� PC
43 Montare arm�tur� buiandrugi
44 Montare arm�tur� centuri
45 Montare arm�tur� plac�
46 Turnare beton buiandrugi cu pompa
47 Turnare beton centuri cu pompa 48 Turnare beton plac� cu pompa
49 �arpant� lemn ecarisat
50 Învelitoare 51 Pazie 52 Burlane 53 Jgheaburi 54 Strea�in�
AxaLungimea
(m) L��imea
(m)În�l�imea
(m)Tâmpl�ri
e (mp)Aria (mp)
Volumul (mc)
1-1 7,22 3,24 15,17 4,55
2-2 7,22 1,89 16,52 4,963-3 3,00 0,00 7,65 2,304-4 5,70 1,89 12,65 3,795-5 7,22 1,89 16,52 4,966-6 7,22 5,13 13,28 3,98A-A 14,43 7,92 28,88 8,66
B-B 3,91 0,00 9,97 2,99
C-C 4,80 3,36 8,88 2,66D-D 14,71 2,16 35,35 10,61
27,48 164,87 49,46
1-1 7,22 3,24 15,17 4,552-2 7,22 1,89 16,52 4,963-3 3,00 0,00 7,65 2,304-4 5,70 1,89 12,65 3,795-5 7,22 3,78 14,63 4,396-6 7,22 5,13 13,28 3,98
A-A 14,43 6,84 29,96 8,99
B-B 3,91 0,00 9,97 2,99
C-C 4,80 3,36 8,88 2,66D-D 14,71 2,16 35,35 10,61
28,29 164,06 49,22
98,68
CALCULUL CANTIT��ILOR
0,3
SUPRASTRUSCTURA
2,55
Zid�r
ie G
V 2
90x1
40x1
38 p
arte
r
Total
Zid�r
ie G
V 2
90x1
40x1
38 e
taj
0,3 2,55
Total
Total zid�rie GV 290x240x138
U�aLungimea
(m) L��imea
(m)În�l�imea
(m)
Aria pe element
(mp)
Elemente
Volum (mc)
Transport (t)
U1 1,80 0,3 0,14 1,00 0,24 0,58U2 1,80 0,3 0,14 7,00 1,70 4,08U3 1,70 0,3 0,14 3,00 0,69 1,65U4 1,70 0,3 0,14 2,00 0,46 1,10
3,09 7,42
FereastraLungimea
(m) L��imea
(m)În�l�imea
(m)
Aria pe element
(mp)
Elemente
Volum (mc)
Transport (t)
F1 1,75 0,14 2,00 0,47 1,13
F2 2,30 0,14 2,00 0,62 1,49
F3 3,60 0,14 4,00 1,94 4,67F4 2,10 0,14 3,00 0,85 2,04F5 2,70 0,14 2,00 0,73 1,75F6 2,10 0,14 2,00 0,57 1,36F7 1,80 0,14 2,00 0,49 1,17
5,67 13,61
8,76 21,03
Greutate (kg)
PC52 buiandrugi Conform extras armare 157,06
OB37 buiandrugi
Conform extras armare 66,64
TOTAL BUIANDRUGI
Bui
andr
ugi u�i
0,45
Bui
andr
ugi f
eres
tre
0,450,3
Total
Total
BucÎn�l�imea
(m)Aria (mp)
Volum (mc)
Transport (t)
0,43 0,36 10 0,15 7,89 18,950,43 0,29 7 0,12 4,45 10,680,36 0,29 7 0,10 3,73 8,94
16,07 38,58
Greutate (kg)
1183
270
AxaLungimea
(m) L��imea
(m)În�l�imea
Aria (mp)
Volum (mc)
Transport (t)
1-1 8,10 0,30 0,04 0,29 59,492-2 8,10 0,30 0,04 0,29 59,493-3 3,30 0,30 0,04 0,12 24,244-4 6,30 0,30 0,04 0,23 46,275-5 8,10 0,30 0,04 0,29 59,496-6 8,10 0,30 0,04 0,29 59,49A-A 16,50 0,30 0,04 0,59 121,18B-B 4,50 0,30 0,04 0,16 33,05C-C 5,40 0,30 0,04 0,19 39,66D-D 16,50 0,30 0,04 0,59 121,18
3,06 623,51
AxaLungimea
(m) L��imea
(m)În�l�imea
Aria (mp)
Volum (mc)
Transport (t)
1-1 8,10 0,30 0,04 0,29 59,492-2 8,10 0,30 0,04 0,29 59,493-3 3,30 0,30 0,04 0,12 24,244-4 6,30 0,30 0,04 0,23 46,275-5 8,10 0,30 0,04 0,29 59,496-6 8,10 0,30 0,04 0,29 59,49A-A 16,50 0,30 0,04 0,59 121,18B-B 4,50 0,30 0,04 0,16 33,05C-C 5,40 0,30 0,04 0,19 39,66D-D 16,50 0,30 0,04 0,59 121,18
3,06 623,51
6,11 1247,01
Conform extras armare
PC52 Stâlpi
OB37 Stâlpi
TOTAL CENTURI
Cen
turi
par
ter
0,12
Total
Cen
turi
eta
j
0,12
Total
Stâ
lpi
Total
Dimensiuni (mxm)
5,10
Conform extras armare
Greutate
(kg)
PC52 1139,00
PC52 1139,00
2278,00
Lungim
e (m)
L��ime
(m)
Aria
(mp)
1-2 A-D 7,80 3,60 28,08
2-3 C-D 3,00 1,80 5,40
4-5 C-D 3,00 3,00 9,00
2-4 D-E 4,20 2,70 11,34
5-6 B-D 7,80 4,50 35,10
- - 20,25
8,40 1,35 11,34
120,51
Lungim
e (m)
L��ime
(m)
Aria
(mp)
1-2 A-D 7,80 3,60 28,08
2-3 C-D 3,00 1,80 5,40
4-5 C-D 3,00 3,00 9,00
2-4 D-E 4,20 2,70 11,34
5-6 B-D 7,80 4,50 35,10
3-4 C-D 3,10 2,10 6,51
- - 19,25
114,68
235,19
Lungime
(m)
L��ime
(m)
Aria
(mp)
Grosime
(m)
Volum
(mc)
Transpor
t (t)
18,15 8,40 145,95 0,13 18,97 45,54
18,97 45,54
Lungime
(m)
L��ime
(m)
Aria
(mp)
Grosime
(m)
Volum
(mc)
Transpor
t (t)
16,80 8,40 141,12 0,13 18,35 44,03
18,35 44,03
37,32 89,57
Total
TOTAL BETON PL�CI
Bet
on
pla
c�
+5
,60
Total
Axe
Co
fraj
e p
lac�
+5
,60
Total
Bet
on
pla
c� +
2,8
0
Total
TOTAL COFRAJE PL�CI
Hol
Balcon
Hol
Conform extras armare
TOTAL ARMATURA PLACI
Co
fraj
e p
lac�
+2
,80
Axe
Plac� +5,60
Plac� +2,80 Conform extras armare
1 CD05C1 Zidarie GV 290x140x138 mc 100
2 CB04A1 Cofraje buiandrugi mp 43,82
3 CZ0302A1 Confectionare armatura buiandrugi OB kg 66,64
4 CZ0302E1 Confectionare armatura buiandrugi PC kg 157,06
5 CC01C1 Montare armatura buiandrugi kg 223,7
6 CA07H1 Turnare beton buiandrugi mc 21,03
7 CB04B1 Cofraje stalpi mp 212,5
8 CZ0302A1 Confectionare armatura stalpi OB37 kg 270,00
9 CZ0302E1 Confectionare armatura stalpi PC52 kg 1183,00
10 CC02C1 Montare armatura stalpi kg 1453,00
11 CA07H1 Turnare beton pompa stalpi mc 16,07
12 CB04A1 Cofraje centuri mp 127,35
13 CZ0302A1 Confectionare armatura centuri OB37 kg 302,10
14 CZ0302E1 Confectionare armatura centuri PC52 kg 1184,84
15 CC02C1 Montare armatura centuri kg 1486,94
16 CA07H1 Turnare beton centuri pompa mc 6,14
17 CB04A1 Cofraje placa +2,80 mp 120,50
18 CB04A1 Cofraje placa +5,60 mp 114,68
19 CB45B1 Grinzi sustinere buc 54,00
20 CB44A1 Popi extensibili PE3100R buc 108,00
21 CZ0302E1 Confectionare armatura PC kg 2278,00
22 CC02C1 Montare armatura placa kg 2278,00
23 CA07H1 Turnare beton placa pompa mc 37,32
24 CB04A1 Cofraje rampa scari mp 6,45
25 CA02M1 Turnare beton armat rampa mc 0,84
26 CB04A1 Cofraje scari mp 2,80
27 CA01D1 Turnare beton simplu scari mc 0,42
28 CE17B1 Sarpanta lemn ecarisat mp 213,38
29 CE03B Invelitoare mp 213,38
30 CE19B1 Pazie ml 59,52
31 CE14A1 Burlane ml 36,60
32 CE13A1 Jgheaburi ml 36,00
33 CE19D1 Streasina mp 27,38
ANTEM�SUR�TOAREA
SUPRASTRUCTURA
Articol Descriere UM CantitateNr. activ.
a1 b1 c1 d1 e1 f1
Executant: 0089 -Marciuc Constantin
Investitie: 0989 -Licenta
Obiect: 1989 -P+1E
Deviz: 0001 -Suprastrucura
Recapitulatie
Gr= 418,844 to Coef. Material Manopera Utilaj Total
A B C D
1)Total A-Cheltuieli directe 99687,37303 19.085 4.863 123.635
a.Tr. aproviz A* 0,000% 0 0
b.Tr.auto 0 0
c.Tr.gara-sant. Gr* 0,00 0 0
d.Retrib.maistri B* 4,500% 859 859e.Impozit (B+d)* 0,000% 0 0
f.C.A.S. (B+d+e)* 20,800% 4.148
g.CASS (B+d+e)* 5,200% 1.037
h.Aj.somaj(B+d+e)* 0,500% 100
i.Fd.risc (B+d+e)* 0,694% 138
j.Fd.invat. (B+d+e)* 0,850% 170
2)Total B-Cheltuieli directe 99.687 19.944 4.863 130.087
k.Ch.indirecte TB* 12,000% 15.610
l.Profit (TB+k)* 5,000% 7.285
m.O.S. (TB+k+l)* 0,000% 0
3)Total cheltuieli 152.982
T.V.A. 19,000% 29.067
T O T A L D E V I Z A N A L I T I C 182.049
Ofertant,
Executant 0089 Marciuc Constantin
Investitie 0989 Licenta
Obiect 1989 P+1E
Deviz 0001 Suprastrucura Deviz analitic
Pozitie Cod resursa U/M Cantitate Sp.mat Pret materiale Val. materiale
Corectii Sp.man Pret manopera Val. manopera
Denumire resursa Sp.uti Pret utilaj Val. utilaj
Observatii Pret transport Val. transport
Liste anexa Nr.ore/UM TOTAL AGreutate/UM Greutate totala
1 CD05B1 82 M CUB 100,00000 492,81 49.280,53
52,57 5.256,89
ZIDARIE DIN CARAMIDA TIP GVP LA CONSTR.H<35M, FO 5,27 527,05
RMAT 290X140X 88MM,CAL.A 0,00 0,00
6,46 55.064,47
1,58 157,74
L:10174 -0001:CZ0201A1 -PREPARARE MORTAR VAR CIM PT ZID M10-Z CU CIM F25 IN INSTALATII CENTRALIZATE CU VAR PASTA $
2 CB04A1 82 MP 43,82000 2,73 119,78
7,01 307,34
COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C 0,00 0,00
ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI 0,00 0,00
0,82 427,12
0,00 0,08
3 CZ0302A1 82 KG 66,64000 1,87 124,38
0,29 19,38
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA 0,08 5,51
CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATE OB 37 D=6-8MM$ 0,00 0,00
0,04 149,27
0,00 0,07
4 CZ0302E1 82 KG 157,06000 1,88 295,59
0,19 30,46
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA 0,08 13,30
CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATEPC 52 D=10-16 $ 0,00 0,00
0,02 339,34
0,00 0,16
5 CC02C1 82 KG 223,70000 0,11 24,78
0,28 62,22
MONTARE ARMAT LA CONSTR H<35M DIN BARE IN GRINZI 0,00 0,00
SI STILPI D<18MM PLACI D<10MM CU DIST DIN PLASTIC 0,00 0,00
0,03 86,99
0,00 0,00
6 CA07H1 82 M CUB 21,03000 181,48 3.816,52
7,61 160,09
TURNARE BETON ARMAT CU POMPA LA CONSTRUCTII CU H<1 34,09 717,01
5M,IN PLANSEE(PLACI,GRINZI,STILPI) 0,00 0,00
0,89 4.693,62
2,81 59,13
L:10173 -0028:CZ0105C1 -PREPARARE BETON B150,CU AGREGATE GRELE,GRANULATIA<31MM,CIMENT M30 IN INST.CENTRALIZATE $
�������������� ����� ����������������������������������� ����������������������������������������������
Pozitie Cod resursa U/M Cantitate Sp.mat Pret materiale Val. materiale
Corectii Sp.man Pret manopera Val. manopera
Denumire resursa Sp.uti Pret utilaj Val. utilaj
Observatii Pret transport Val. transport
Liste anexa Nr.ore/UM TOTAL AGreutate/UM Greutate totala
7 CB04B1 82 MP 212,50000 3,57 759,46
9,45 2.008,81
COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C 0,00 0,00
ONSTRUCTII CU H<20M LA STILPI SI CADRE 0,00 0,00
1,10 2.768,26
0,00 0,48
8 CZ0302A1 82 KG 270,00000 1,87 503,95
0,29 78,54
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA 0,08 22,32
CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATE OB 37 D=6-8MM$ 0,00 0,00
0,04 604,80
0,00 0,27
9 CZ0302E1 82 KG 1.183,00000 1,88 2.226,44
0,19 229,41
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA 0,08 100,14
CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATEPC 52 D=10-16 $ 0,00 0,00
0,02 2.555,99
0,00 1,19
10 CC02C1 82 KG 1.453,00000 0,11 160,93
0,28 404,12
MONTARE ARMAT LA CONSTR H<35M DIN BARE IN GRINZI 0,00 0,00
SI STILPI D<18MM PLACI D<10MM CU DIST DIN PLASTIC 0,00 0,00
0,03 565,06
0,00 0,02
11 CA07H1 82 M CUB 16,07000 181,48 2.916,38
7,61 122,33
TURNARE BETON ARMAT CU POMPA LA CONSTRUCTII CU H<1 34,09 547,90
5M,IN PLANSEE(PLACI,GRINZI,STILPI) 0,00 0,00
0,89 3.586,62
2,81 45,19
L:10173 -0028:CZ0105C1 -PREPARARE BETON B150,CU AGREGATE GRELE,GRANULATIA<31MM,CIMENT M30 IN INST.CENTRALIZATE $
12 CB04A1 82 MP 127,35000 2,73 348,11
7,01 893,18
COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C 0,00 0,00
ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI 0,00 0,00
0,82 1.241,30
0,00 0,23
13 CZ0302A1 82 KG 302,10000 1,87 563,86
0,29 87,87
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA 0,08 24,97
CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATE OB 37 D=6-8MM$ 0,00 0,00
0,04 676,71
0,00 0,31
�������������� ����� ����������������������������������� ����������������������������������������������
Pozitie Cod resursa U/M Cantitate Sp.mat Pret materiale Val. materiale
Corectii Sp.man Pret manopera Val. manopera
Denumire resursa Sp.uti Pret utilaj Val. utilaj
Observatii Pret transport Val. transport
Liste anexa Nr.ore/UM TOTAL AGreutate/UM Greutate totala
14 CZ0302E1 82 KG 1.184,84000 1,88 2.229,90
0,19 229,76
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA 0,08 100,30
CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATEPC 52 D=10-16 $ 0,00 0,00
0,02 2.559,97
0,00 1,20
15 CC02C1 82 KG 1.486,94000 0,11 164,69
0,28 413,56
MONTARE ARMAT LA CONSTR H<35M DIN BARE IN GRINZI 0,00 0,00
SI STILPI D<18MM PLACI D<10MM CU DIST DIN PLASTIC 0,00 0,00
0,03 578,26
0,00 0,02
16 CA07H1 82 M CUB 6,14000 181,48 1.114,29
7,61 46,74
TURNARE BETON ARMAT CU POMPA LA CONSTRUCTII CU H<1 34,09 209,34
5M,IN PLANSEE(PLACI,GRINZI,STILPI) 0,00 0,00
0,89 1.370,37
2,81 17,26
L:10173 -0028:CZ0105C1 -PREPARARE BETON B150,CU AGREGATE GRELE,GRANULATIA<31MM,CIMENT M30 IN INST.CENTRALIZATE $
17 CB04A1 82 MP 120,50000 2,73 329,39
7,01 845,14
COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C 0,00 0,00
ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI 0,00 0,00
0,82 1.174,53
0,00 0,21
18 CB04A1 82 MP 114,68000 2,73 313,48
7,01 804,32
COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C 0,00 0,00
ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI 0,00 0,00
0,82 1.117,80
0,00 0,20
19 CB45B1 82 BUCATA 54,00000 0,06 3,08
20,46 1.104,64
SUSTINERI DIN GRINZI METALICE EXTENSIBILE LA CTII 0,00 0,00
CU H<20M GRINZILE REZEMIND PE POPI METALICI 0,00 0,00
2,31 1.107,72
0,00 0,00
20 CB44A1 82 BUCATA 108,00000 0,20 21,54
3,57 385,47
SUST CU POPI EXTENS PE3100R PT MONT PLACI,PREDALE 0,00 0,00
TURN PLANSEE MONOL CU GR SAU GR MONOL PL PREF 0,00 0,00
0,44 407,01
0,00 0,02
�������������� ����� ����������������������������������� ����������������������������������������������
Pozitie Cod resursa U/M Cantitate Sp.mat Pret materiale Val. materiale
Corectii Sp.man Pret manopera Val. manopera
Denumire resursa Sp.uti Pret utilaj Val. utilaj
Observatii Pret transport Val. transport
Liste anexa Nr.ore/UM TOTAL AGreutate/UM Greutate totala
21 CZ0302E1 82 KG 2.278,00000 1,88 4.287,26
0,19 441,75
CONFECT ARMAT PT PERETI GRINZI STILPI DIAFRAGME LA 0,08 192,83
CONST OBIS IN ATELIERE CENTRALIZATEPC 52 D=10-16 $ 0,00 0,00
0,02 4.921,85
0,00 2,30
22 CC02C1 82 KG 2.278,00000 0,11 252,31
0,28 633,58
MONTARE ARMAT LA CONSTR H<35M DIN BARE IN GRINZI 0,00 0,00
SI STILPI D<18MM PLACI D<10MM CU DIST DIN PLASTIC 0,00 0,00
0,03 885,89
0,00 0,03
23 CA07H1 82 M CUB 37,32000 199,08 7.429,78
7,61 284,09
TURNARE BETON ARMAT CU POMPA LA CONSTRUCTII CU H<1 34,09 1.272,42
5M,IN PLANSEE(PLACI,GRINZI,STILPI) 0,00 0,00
0,89 8.986,29
2,82 105,11
L:10173 -0040:CZ0106E1 -PREPARARE BETON B200,AGREG.GRELE SORT.GRANUL.<31MMCIM.M30 STILPI,GRINZI,PLACI OBIS.INST.CENTRAL. $
24 CB04A1 82 MP 6,45000 2,73 17,63
7,01 45,24
COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C 0,00 0,00
ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI 0,00 0,00
0,82 62,87
0,00 0,01
25 CA02M1 82 M CUB 0,84000 0,36 0,30
41,76 35,07
TURNARE BETON ARMAT LA CONSTRUCTII CU H<35M IN ELE 1,34 1,12
MENTE TURNATE IZOLAT CU VOLUM >0,5MC 0,00 0,00
4,97 36,50
0,20 0,17
26 CB04A1 82 MP 2,80000 2,73 7,65
7,01 19,64
COFRAJE DIN PANOURI REFOLOSIBILE DIN SCINDURI LA C 0,00 0,00
ONSTRUCTII CU H<20M LA PLACI SI GRINZI 0,00 0,00
0,82 27,29
0,00 0,00
27 CA01D1 82 M CUB 0,42000 198,57 83,40
29,69 12,47
TURNARE BETON SIMPLU IN STRATURI DE 3-20CM GROSIME 9,26 3,89
LA CONSTRUCTII CU H<35M 0,00 0,00
3,76 99,76
2,72 1,14
L:10173 -0040:CZ0106E1 -PREPARARE BETON B200,AGREG.GRELE SORT.GRANUL.<31MMCIM.M30 STILPI,GRINZI,PLACI OBIS.INST.CENTRAL. $
�������������� ����� ����������������������������������� ������������������������������!����!����!����!
Pozitie Cod resursa U/M Cantitate Sp.mat Pret materiale Val. materiale
Corectii Sp.man Pret manopera Val. manopera
Denumire resursa Sp.uti Pret utilaj Val. utilaj
Observatii Pret transport Val. transport
Liste anexa Nr.ore/UM TOTAL AGreutate/UM Greutate totala
28 CE17B1 82 MP 213,38000 31,59 6.740,21
8,75 1.866,86
SARPANTA DIN LEMN EXECUTATA PE SCAUNE LA INVELITOR 2,40 511,47
I GRELE 0,00 0,00
1,05 9.118,54
0,02 3,50
29 CE02A1 82 MP 213,38000 63,66 13.583,45
6,86 1.464,49
INVELITORI DIN TIGLA SOLZI DIN ARGILA ASEZATE SIMP 2,80 596,72
LU 0,00 0,00
0,86 15.644,66
0,10 21,57
L:10145 -0003:2302983 -TIGLA CU JGHEAB CU 1 CIOC C1 390X230X11 S515
30 CE19B1 82 M 59,52000 2,26 134,64
1,70 101,25
PAZII LA STREASINA SAU FRONTOANE DIN SCINDURI GELU 0,24 14,27
ITE PROFILAT 0,00 0,00
0,21 250,16
0,00 0,15
L:10147 -0001:2903830 -SCIND RASIN LUNGA TIV CLS C GR=24MM L=3,00M S 942
31 CE14A1 82 M 36,60000 11,80 431,73
5,95 217,60
BURLANE DIN TABLA ZINCATA DE 0,5MM CONFECTIONATE P 0,00 0,00
E SANTIER ROTUNDE CU D=15,4CM 0,00 0,00
0,69 649,33
0,00 0,09
32 CE13A1 82 M 36,00000 11,56 416,06
4,04 145,61
JGHIABURI DIN TABLA ZINCATA DE 0,5MM,CONFECTIONATE 0,00 0,00
PE SANTIER SEMIROTUNDE CU D=15CM 0,00 0,00
0,47 561,67
0,00 0,11
33 CE19D1 82 M 27,38000 36,01 985,84
11,94 326,89
STREASINA INFUNDATA DIN SCINDURI GELUITE PE O PART 0,08 2,19
E SI FALTUITE 0,00 0,00
1,48 1.314,92
0,03 0,87
L:10147 -0001:2903830 -SCIND RASIN LUNGA TIV CLS C GR=24MM L=3,00M S 942
Greutate totala 418,844014 Total materiale 99.687,37
Total ore 2290 Total manopera 19.084,81
Total utilaj 4.862,74
Total transport 0,00
Total A 123.634,93
OFERTANT
�������������� ����� ����������������������������������� ������������������������������"����"����"����"
Executant 0089 Marciuc Constantin
Investitie 0989 Licenta
Obiect 1989 P+1E
Deviz 0001 Suprastrucura Extras resurse
Cod resursa U/M Cantitate Pret unitar Valoare
Denumire resursa
Extras materiale
0020101 LEI 161,29000 1,00 161,29
MATERIAL MARUNT
2000030 KG 8,28000 1,85 15,30
OTEL BETON PROFIL NETED OB37 STAS 438 D= 6MM
2000092 KG 645,12740 1,85 1.192,20
OTEL BETON PROFIL NETED OB37 STAS 438 D= 8MM
2000573 KG 4.850,92900 1,86 9.039,22
OTEL BETON PROFIL PERIODIC PC 52 S 438 D=16MM
2100373 KG 2.120,00000 0,45 954,00
CIMENT DE FURNAL CU ADAOSURI F 25 VRAC S 1500
2100397 KG 24.089,00256 0,45 10.840,05
CIMENT METALURGIC CU ADAOSURI M 30 VRAC S 1500
2100402 KG 53,34500 0,47 24,81
CIMENT METALURGIC CU ADAOSURI M 30 SACI S 1500
2100713 M CUB 2,06000 208,59 429,69
VAR PASTA PT CONSTRUCTII TIP 2
2200288 M CUB 22,70917 37,35 848,15
PIETRIS CIURUIT SPALAT DE MAL 7-15 MM
2200317 M CUB 28,82572 37,05 1.067,86
PIETRIS CIURUIT SPALAT DE MAL 15-30 MM
2200513 M CUB 40,92881 40,35 1.651,35
NISIP SORTAT NESPALAT DE RIU SI LACURI 0,0-3,0 MM
2200575 M CUB 15,00000 44,10 661,50
NISIP SORTAT SPALAT DE RIU SI LACURI 0,0-3,0 MM
2200642 M CUB 29,72144 43,38 1.289,32
NISIP SORTAT SPALAT DE RIU SI LACURI 3,0-7,0 MM
2301549 BUCATA 5.700,00000 2,18 12.404,34
CARAM.GOLURI VERT.M 50 CAL.A C1 290X140X 88 BALOT S5185
2301551 BUCATA 17.000,00000 1,99 33.881,00
CARAM.GOLURI VERT.M 50 CAL.A C1 290X140X 88 S5185
2302983 BUCATA 8.321,82000 1,39 11.564,83
TIGLA CU JGHEAB CU 1 CIOC C1 390X230X11 S515
2303119 BUCATA 106,69000 1,68 179,30
COAMA MICA 320X206X110 CAL1 NETRATATA S515
2900888 M CUB 0,07250 184,72 13,39
LEMN ROT CONS RUR COJ FAG L MIN 1M D SUB MIN18CM S4342
2903830 M CUB 0,70830 435,18 308,24
SCIND RASIN LUNGA TIV CLS C GR=24MM L=3,00M S 942
2903995 M CUB 0,42077 422,50 177,78
SCIND RASIN LUNGA TIV CLS D GR=24MM L=4,00M S 942
2904004 M CUB 0,20000 422,50 84,50
SCIND RASIN LUNGA TIV CLS D GR=24MM L=4,50M S 942
�������������� ����� ����������������������������������� ����������������������������������������������
Cod resursa U/M Cantitate Pret unitar Valoare
Denumire resursa
2904406 M CUB 0,33600 569,80 191,45
DULAP RASINOS TIVIT CLS A GR=48MM L=3,50M S 942
2905955 M CUB 2,34718 552,71 1.297,30
SIPCI RASIN.CL I/II GROS 18/24-24/48MM L=1,50-2,75M
2917673 M CUB 0,85352 1.411,54 1.204,78
DULAP FAG LUNG TIVIT CLS C GR=50MM LUNG=2,00M S 8689
2918782 M CUB 3,67182 1.017,50 3.736,08
RIGLE FAG NEABURITE CL.A G 80/80-90/90MM L=1,80-2,50M
2928361 MP 49,23250 24,14 1.188,34
PANOU COFRAJ ASTEREALA SCIND. RAS.SCURTE SUBSCURTE
2948050 BUCATA 300,00000 1,34 402,36
GHERMELE CARBOLINIZATE
2948098 M 57,49800 1,77 101,97
PERVAZURI BAGHETE PT.USI CHER.RASIN. 32/19 MM.
3642287 KG 215,54220 3,78 814,53
TABLA ZINCATA S2028 0,50X 650X1000 OL32-1N CAL.1
3700390 KG 8,82000 4,11 36,21
BANDA DIN OTEL LAM.CALD S908 3 X 30 OL37-1N
3803128 KG 54,41640 3,51 190,87
SARMA MOALE OBISNUITA D= 1,12 OL32 S 889
5838610 BUCATA 853,52000 0,34 294,29
SURUB CU CAP PATRAT PT. LEMN L 12 X 100 F1 S 1455
5838775 BUCATA 426,76000 1,92 821,00
SURUB CU CAP PATRAT PT. LEMN L 16 X 200 F1 S 1455
5841045 BUCATA 853,52000 0,20 174,20
PIULITE PATRATE M 12 GR. 6 S 926
5841069 BUCATA 426,76000 0,28 121,46
PIULITE PATRATE M 16 GR. 6 S 926
5883067 KG 29,44644 11,02 324,48
SAIBA PLATA PENTRU LEMN A M 14 OL34 S 7565
5883263 KG 27,95278 9,38 262,23
SAIBA PLATA PENTRU LEMN B M 20 OL34 S 7565
5886899 KG 0,80560 2,97 2,39
CUIE CU CAP CONIC TIP A1 2,8 X 50 OL34 S 2111
5886942 KG 95,18290 2,88 273,70
CUIE CU CAP CONIC TIP A1 3 X 70 OL34 S 2111
5887893 KG 2,13380 3,21 6,86
CUIE CU CAP PLAT TIP B 3,0 X 30 S 2111
5904770 KG 6,85580 21,22 145,49
ALIAJ DE LIPIT STANIU-PLUMB LP30
6103294 KG 1,06690 12,39 13,22
VOPSEA MINIUM DE PLUMB V.351-3 NTR 90-80
6201084 KG 75,37200 3,14 236,35
ULEI EMULSIONABIL PT.DECOFRARE BETOANE S11382
6202818 M CUB 55,82115 1,80 100,48
APA INDUSTRIALA PENTRU MORTARE SI BETOANE DELA RETEA
6309903 KG 2,41680 4,48 10,82
�������������� ����� ����������������������������������� ����������������������������������������������
Cod resursa U/M Cantitate Pret unitar Valoare
Denumire resursa
CONFECTII METALICE SUD.CORNIER < 70 MM PT.ESAFODAJE
6311231 BUCATA 54,00000 1,79 96,64
CIRLIGE DIN OTEL ZINCATE PT. JGHEABURI
6311528 KG 64,01400 4,91 314,09
SCOABE OTEL PT.CONSTR.DIN LEMN.LAT,65-90MM,L.200-300MM
6311982 BUCATA 21,96000 2,04 44,77
BRATARI DIN OTEL ZINC PT.BURL. (SEMIROT.SAU DREPT)
6719093 BUCATA 1.523,65920 0,27 411,85
DISTANTIER DIN M.PLASTI.PT POZ.ARM.IN BETON PT GRINZI
6829070 KG 17,00000 4,77 81,04
CHINGI METALICE PT.COFRAJE LA STILPI DIN BETON
Greutate totala:418.843 Total materiale 99.687,39
Extras manopera
0010212 ORE 14,69357 8,01 117,70
BETONIST 12
0010222 ORE 11,07760 8,49 94,05
BETONIST 22
0010232 ORE 7,04960 9,01 63,52
BETONIST 32
0010252 ORE 7,04960 10,86 76,56
BETONIST 52
0010711 ORE 68,73860 7,84 538,91
DULGHER CONSTRUCTII 11
0010712 ORE 162,94020 8,01 1.305,15
DULGHER CONSTRUCTII 12
0010721 ORE 114,58040 8,32 953,31
DULGHER CONSTRUCTII 21
0010722 ORE 334,49920 8,49 2.839,90
DULGHER CONSTRUCTII 22
0010731 ORE 51,21120 8,84 452,71
DULGHER CONSTRUCTII 31
0010732 ORE 151,79340 9,01 1.367,66
DULGHER CONSTRUCTII 32
0010741 ORE 19,20420 9,58 183,98
DULGHER CONSTRUCTII 41
0010742 ORE 105,85900 9,83 1.040,59
DULGHER CONSTRUCTII 42
0011111 ORE 69,13212 7,84 542,00
FIERAR BETON 11
0011112 ORE 81,62460 8,01 653,81
FIERAR BETON 12
0011121 ORE 69,13212 8,32 575,18
FIERAR BETON 21
0011132 ORE 89,68060 9,01 808,02
FIERAR BETON 32
0013112 ORE 25,92700 8,01 207,68
TINICHIGIU SANT 12
�������������� ����� ����������������������������������� ����������������������������������������������
Cod resursa U/M Cantitate Pret unitar Valoare
Denumire resursa
0013122 ORE 2,92800 8,49 24,86
TINICHIGIU SANT 22
0013132 ORE 34,65700 9,01 312,26
TINICHIGIU SANT 32
0013412 ORE 93,00000 8,01 744,93
ZIDAR 12
0013422 ORE 83,40000 8,49 708,07
ZIDAR 22
0013432 ORE 141,00000 9,01 1.270,41
ZIDAR 32
0013442 ORE 28,00000 9,83 275,24
ZIDAR 42
0019911 ORE 0,00840 6,95 0,06
MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. 11
0019921 ORE 184,30760 7,30 1.345,45
MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. 21
0019931 ORE 339,40032 7,61 2.582,84
MUNCITOR DESERV.CTII MONTJ. 31
Total ore:2290.894 Total manopera 19.084,81
Extras utilaje
0003312 ORE 6,52536 314,50 2.052,23
AUTOPOMPA HIDRAULICA DE BETON 40-60 MC/H
0003553 ORE 1,14279 89,68 102,48
BULDOZER PE SENILE 65- 80 CP
0003709 ORE 4,12000 127,93 527,05
CENTRALA DE BETON (SEMIAUTOMATIZATA) 8-20MC/N
0003710 ORE 3,51000 159,80 560,90
CENTRALA DE BETON (SEMIAUTOMATIZATA) 21-40MC/H
0003716 ORE 13,47760 2,68 36,09
VIBRATOR DE INTERIOR PT.BETON ACTIONAT ELECTRIC 0,9-1,5 KW
0004201 ORE 8,03471 9,99 80,25
MAS.AUTOM.DE TAIAT SI INDREPT.OTEL BET.,ACT.EL.D=3-20MM 5-10
0004203 ORE 9,25079 5,78 53,47
STANTA ELECTRICA DE TAIAT OTEL-BETON,DIAM.PANA LA 40 MM
0004205 ORE 28,29653 4,93 139,50
MASINA DE FASONAT OTEL-BETON D=PINA LA 40MM 2,2KW
0006609 ORE 4,35331 42,76 186,13
TROLIU ELECTRIC 3,1- 5 TF
0007301 ORE 28,15128 39,95 1.124,64
BOB ELEVATOR MOBIL, CU ELECTROMOTOR DE 4,5 KW
Total utilaje 4.862,73
Total 123.634,93
OFERTANT
�������������� ����� ����������������������������������� ������������������������������!����!����!����!
1 Zidarie GV 290x140x138 49,46 6,46 7 10 1 4,56
2 Cofraje rampa scari 6,45 0,82 5 10 1 0,11
3 Turnare beton armat rampa 0,84 4,97 6 10 1 0,07
4 Cofraje scari 2,80 0,82 5 10 1 0,05
5 Turnare beton simplu scari 0,42 3,76 3 10 1 0,05
6 Confectionare armatura stalpi OB37 130,00 0,04 1 10 1 0,52
7 Confectionare armatura stalpi PC52 591,50 0,02 1 10 1 1,18
8 Montare armatura stalpi 721,50 0,03 3 10 1 0,72
9 Cofraje stalpi 106,25 1,1 5 10 1 2,34
10 Turnare beton pompa stalpi 8,04 0,89 8 10 1 0,09
11 Cofraje centuri 63,68 0,82 5 10 1 1,04
12 Cofraje buiandrugi 22,86 0,82 5 10 1 0,37
13 Cofraje placa +2,80 120,51 0,82 5 10 1 1,98
14 Grinzi sustinere 54,00 2,31 5 10 1 2,49
15 Popi extensibili PE3100R 108,00 0,44 3 10 1 1,58
16 Confectionare armatura centuri OB37 151,05 0,04 1 10 1 0,60
17 Confectionare armatura centuri PC52 592,42 0,02 1 10 1 1,18
18 Confectionare armatura buiandrugi OB 33,32 0,04 1 10 1 0,13
19 Confectionare armatura buiandrugi PC 78,53 0,02 1 10 1 0,16
20 Confectionare armatura placa PC 1139,00 0,02 1 10 1 2,28
21 Montare armatura buiandrugi 111,85 0,03 3 10 1 0,11
22 Montare armatura centuri 743,47 0,03 3 10 1 0,74
23 Montare armatura placa 1139,00 0,03 3 10 1 1,14
24 Turnare beton buiandrugi pompa 10,45 0,89 8 10 1 0,12
25 Turnare beton centuri pompa 3,07 0,89 8 10 1 0,03
26 Turnare beton placa pompa 18,97 0,89 8 10 1 0,21
PARTER
CALCULUL PERIOADELOR PROCESELOR DE EXECU�IE
NT mi ds I tNr. activ. DescriereCantitate
(Q)
IDT
ask N
am
eD
ura
tion
Sta
rt
1Z
id�rie G
V 2
90x1
40x1
38
5 d
ays
Mon 0
2.0
7.1
2
2C
ofr
aje
ram
pa s
c�rii
1 d
ay
Mon 0
9.0
7.1
2
3T
urn
are
beto
n în r
am
pa s
c�rii
1 d
ay
Tue 1
0.0
7.1
2
4C
ofr
aje
sc�ri
1 d
ay
Wed 1
1.0
7.1
2
5T
urn
are
beto
n s
implu
sc�ri
1 d
ay
Thu 1
2.0
7.1
2
6M
onta
re a
rm�tu
r� s
tîlp
i2 d
ays
Fri 1
3.0
7.1
2
7C
ofr
aje
stîlp
i3 d
ays
Tue 1
7.0
7.1
2
8T
urn
are
beto
n c
u p
om
pa în s
tîlp
i1 d
ay
Fri 2
0.0
7.1
2
9C
ofr
aje
buia
ndru
gi+
centu
ri+
pla
c�
4 d
ays
Mon 2
3.0
7.1
2
10
Grinzi sus�inere
3 d
ays
Fri 2
7.0
7.1
2
11
Popi ext
ensib
ili2 d
ays
Wed 0
1.0
8.1
2
12
Monta
re a
rm�tu
ri2 d
ays
Fri 0
3.0
8.1
2
13
Turn
are
beto
n1 d
ay
Tue 0
7.0
8.1
2
mu
ncit
ori
[700%
]
mu
ncit
ori
[500%
]
mu
ncit
ori
[600%
]
mu
ncit
ori
[500%
]
mu
ncit
ori
[300%
]
mu
nc
SM
TW
TF
SS
MT
WT
FS
SM
T02 J
ul '1
209 J
ul '1
216 J
ul '1
2
Task
Split
Pro
gre
ss
Mile
sto
ne
Sum
mary
Pro
ject
Sum
mary
Ext
ern
al T
asks
Ext
ern
al M
ilesto
ne
Deadlin
e
Page 1
Pro
ject:
Marc
iuc C
tin
Date
: F
ri 0
6.0
7.1
2
mu
ncit
ori
[300%
]
mu
ncit
ori
[500%
]
mu
ncit
ori
[800%
]
mu
ncit
ori
[500%
]
mu
ncit
ori
[500%
]
mu
ncit
ori
[300%
]
mu
ncit
ori
[300%
]
mu
ncit
ori
[800%
]
TW
TF
SS
MT
WT
FS
SM
TW
TF
SS
MT
WT
FS
SM
12
23 J
ul '1
230 J
ul '1
206 A
ug '1
213 A
Task
Split
Pro
gre
ss
Mile
sto
ne
Sum
mary
Pro
ject
Sum
mary
Ext
ern
al T
asks
Ext
ern
al M
ilesto
ne
Deadlin
e
Page 2
Pro
ject:
Marc
iuc C
tin
Date
: F
ri 0
6.0
7.1
2
MT
WT
FS
SM
TW
TF
SS
MT
W02 J
ul '1
209 J
ul '1
216 J
ul '1
2
700%
700%
700%
700%
700%
500%
600%
500%
300%
300%
300%
500%
500%
100%
200%
300%
400%
500%
600%
700%
800%
900%
1.0
00%
Peak U
nits:
muncitori
Overa
llocate
d:
Allo
cate
d:
Marc
iuc C
tin
Page 1
TF
SS
MT
WT
FS
SM
TW
TF
S23 J
ul '1
230 J
ul '1
2
500%
800%
500%
500%
500%
500%
500%
500%
500%
300%
300%
300%
100%
200%
300%
400%
500%
600%
700%
800%
900%
1.0
00%
Peak U
nits:
muncitori
Overa
llocate
d:
Allo
cate
d:
Marc
iuc C
tin
Page 2
SM
TW
TF
SS
MT
WT
FS
SM
T06 A
ug '1
213 A
ug '1
220 A
ug '1
2
300%
800%
100%
200%
300%
400%
500%
600%
700%
800%
900%
1.0
00%
Peak U
nits:
muncitori
Overa
llocate
d:
Allo
cate
d:
Marc
iuc C
tin
Page 3
Protec�ia muncii �i PSI
M�SURI DE PROTEC�IA MUNCII
La elaborarea proiectului s-au respectat normele de protec�ie a muncii precum �i
precederile tuturor actelor normative în vigoare privind protec�ia �i execu�ia lucr�rilor de
construc�ii montaj care se refer� la m�suri de protec�ie �i tehnica securit��ii muncii �i anume:
- personalul muncitor care î�i desf��oar� activitatea în cadrul unit��ilor de construc�ii
montaj, trebuie s� aib� f�cuta vizita medical� înainte de a executa orice lucr�ri la
în�l�ime;
- s� înceap� lucrul numai dup� ce �i-a însu�it instructajul la locul de munc�;
- s� participe la instructajele de protec�ia muncii;
- s� nu deterioreze, s� nu descompleteze, s� nu înl�ture dispozitivele de securitate a
muncii;
- s� p�streze ordinea �i cur��enia la locul de munc� �i a c�ilor de acces;
- s� aib� o comportare disciplinat� la locul de munc�;
- s� p�r�seasc� locul de munc� f�r� permisiune;
- este interzis ca pe timp friguros s� se circule pe c�ile de acces, pe schele, pe planurile
înclinate dac� de pe ele nu s-a îndep�rtat z�pada �i nu s-a prev�zut nisip, cenu�� sau
zgur� astfel încât s� nu existe pericol de alunecare;
- personalul muncitor are obliga�ia s� lucreze cu echipament de protec�ie prev�zut
pentru lucrarea respectiv�;
- orice opera�ie de înc�rcare, desc�rcare, transport, manipulare, depozitare se va exectua
sub supravegherea unui conduc�tor al procesului de munc�;
- este interzis s� vin� la locul de munc� în stare de ebrietate, boal� sau obosit;
- este interzis s� se introduc� �i s� de consume b�uturi alcoolice la locul de munc� �i în
timpul programului;
- este obligatoriu ca personalul muncitor s� se prezinte la medic în caz de accident;
- este interzis s� se circule prin alte locuri decât cele marcate �i se va respecta cu
stricte�e atunci când se fac deplas�rile pe �antier, regulile �i indicatoarele privind
circula�ia;
- nu este permis� trecerea pe sub raza de ac�iune a macaralei, peste �an�uri care nu au
pode�e cu balustrad� �i pe sub schele;
- este interzis a se ridica sau pune mâna pe firele electrice c�zute la p�mânt;
- este interzis a se c�l�tori în autobasculant�, pe tractoare, în remorci sau autocamioane
dac� acestea nu sunt amenajate;
- este interzis� sta�ionarea în dreptul drumului de curgere sau silozuri de ciment;
- este interzis a intra în vagonul cistern� pentru ciment sau în silozuri de ciment;
- la punerea în oper� a betonului se va avea în vedere a nu se depozita pe cofraje
cantit��i mai mari decât este necesar;
- schelele se vor prevedea cu balustrade;
- turnarea betonului la adâncimi mai mari de 1,5 m de la nivelul podinei de lucru
trebuie f�cut� cu ajutorul jgheaburilor sau burlanelor.
Este interzis:
- accesul pe corajul glisant a persoanelor str�ine;
- lucrul f�r� centura de siguran�� la lucr�ri de demontare a cofrajelor sau alte lucr�ri la
în�l�ime;
Se vor instrui în mod special:
- semnalizatori pentru macarale;
- macaragii �i mecanici pentru boburi;
- muncitorii de la prinderea barelor la sol.
Este interzis� orice opera�ie de cur��ire, ungere, repara�ie a elementelor în timpul
func�ion�rii lor.
Este interzis� sta�ionarea excavatorului, buldozerului în timpul lucrului.
Se interzice transportul prin purtare direct� a greut��ilor mai mari de 50 kg.
M�SURI DE PROTEC�IE ÎMPOTRVA INCENDIILOR
Elementele de construc�ie vor fi astfel alc�tuite �i realizate încât s� nu favorizeze
propagarea cu u�urin�� a incendiilor.
Golurile tehnologice sau de circula�ie func�ional� practicate în elementele
compartimentale împotriva incendiilor se protejeaz� dup� caz prin u�i, obloane, cortine,
înc�peri tampon.
În cl�diri, în înc�peri �i alte spa�ii vor fi asigurate c�i de evacuare prin care, în caz de
incendiu, persoanele s� poat� ajunge în exterior la nivelul terenului sau al unor suprafe�e
circulabile, în timpul cel mai scurt �i în condi�ii de deplin� siguran��.
U�ile, coridoarele �i sc�rile prev�zute pentru func�ionarea normal� a cl�dirii, trebuie s�
asigure �i evacuarea în caz de incendiu.
Nu constituie c�i de evacuare ascensoarele, trecerile prin u�i antifoc.
În pere�ii exteriori ai caselor de sc�ri se pot practica numai goluri necesare accesului la
nivelurile deservite �i penru iluminarea casei sc�rilor, a vestibulilor de etaj �i a coridoarelor
protejate corespunz�tor împotriva incendiilor.
Casele de sc�ri, de regul�, trebuie s� fie luminate natural, direct din exterior.
Casele de sc�ri f�r� iluminare natural� vor avea asigurate posibilit��i de evacuare a
fumului.
Depozitarea m�rfurilor cu pericol de explozie în cl�diri în care se utilizeaz� astfel de
materiale, nu este admis�.
În cazul comas�rii mai multor func�iuni într-o cl�dire civil�, acestea se vor separa
corespunz�tor, de regul� prin pere�i �i plan�ee rezistente la foc.
Între num�rul de niveluri al cl�dirilor, destina�ie, gradul de rezisten�� la foc �i capacitatea
lor, trebuie respectat� corela�ia:
- în cl�dirile de gradul I �i II de rezisten�� la foc, indiferent de capacitatea lor, num�rul
de niveluri nu se limiteaz�;
- în cl�dirile de gradul III �i IV de rezisten�� la foc, num�rul de niveluri se limiteaz� în
func�ie de destina�ia lor �i de num�rul de persoane ad�postite.
Fa�ada cl�dirilor va fi astfel realizat� încât s� împiedice transmiterea incendiilor de la un
nivel la altul.
INSTALA�II DE SEMNALIZARE �I STINGERE A INCENDIILOR
Instala�iile de semnalizare �i stingere a incendiilor se prev�d cu ac�ionare manual�.
Se pot utiliza ca agen�i de stingere apa sub forma de jeturi compacte, dispersat� în pic�turi
sau pulverizat�, spum� grea, medie sau u�oar�, gaze inerte, aburi, pulbere, pulberi sting�toare
�i altele.