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PROJETO DE ESTRUTURAS METÁLICAS
CONSIDERAÇÕES PRELIMINARES E DADOS DO PROJETO
Deseja-se dimensionar uma estrutura de um galpão industrial em forma de pórtico plano situado na zona oeste do Rio de Janeiro, utilizando perfis de aço AR 345 com uma tensão de escoamento fy = 345 MPa e uma tensão última fu = 450 MPa. Os dados a serem considerados e a configuração típica do espaço a ser construído estão apresentados abaixo:
Tabela 1 – Dados do ProjetoVão 15mNº de vãos longitudinais por distâncias entre pórticos 6 x 8mPé-direito 12mCarga da Ponte Rolante 100kNAltura da Ponte Rolante 5mPerfil do Pórtico LaminadoSolução Estrutural Linear 1 águaLigações Aparafusados
Figura 1.1 – Configuração do Espaço a ser construído e Declividade do Telhado
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Declividade Mínima (fabricante)= 3° (5%)Beiral = 0,1x15m = 1,5m
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1 – AVALIACÃO DAS CARGAS ATUANTES INCLUINDO O EFEITO DOS VENTOS
1.1 – Cálculo da ação dos ventos
Zona Oeste do Rio de Janeiro → Velocidade básica dos ventos ⇒ V0 = 35 m/s
Fator Topográfico:
Terreno plano ou quase plano ⇒ S1 = 1,0
Fator Rugosidade:
Rugosidade do terreno: Categoria IV Dimensão da edificação: Classe B
Altura sobre o terreno: S2 = b . F r . (Z /10 )p
Para a rugosidade e dimensão do terreno acima, temos que:
b = 0,85 Z ≤ 5m → S2 = 0,76 (tabela) ⇒ Ponte Rolantep = 0,125 Z = 12m → S2 = 0,85 (calculado) ⇒ Pé-direitoFr = 0,98 Z = 15m → S2 = 0,88 (tabela) ⇒ Telhado
OBS: a altura do telhado é de 14,7m, considerou-se um valor aproximado de Z = 15m.
Fator Estatístico:
Grupo 2 – Edificações para comércio e indústria com alto fator de ocupação ⇒ S3 = 1,0
Velocidade Característica do Vento:
Vk = V0.S1.S2.S3
h ≤ 5m → Vk = 35 x 1 x 0,76 x 1 ⇒ Vk = 26,60m/sh ≤ 12m → Vk = 35 x 1 x 0,85 x 1 ⇒ Vk = 29,75m/sh ≤ 15m → Vk = 35 x 1 x 0,88 x 1 ⇒ Vk = 30,80m/s
Pressão Dinâmica:
q = 0,613.Vk2
h ≤ 5m → q = 0,613 x 26,60 ⇒ q = 0,434kN/m2
h ≤ 12m → q = 0,613 x 29,75 ⇒ q = 0,542kN/m2
h ≤ 15m → q = 0,613 x 30,80 ⇒ q = 0,582kN/m2
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1.1.1 – Coeficientes de pressão (Cpe) e de forma (Ce) externos para as paredes e telhados
Os cálculos dos itens abaixo estão de acordo com a NBR 6123.
Para direções críticas de vento:
Altura relativa: hb=1215
=45⟹ 1
2< 45≤32
Proporção em planta: ab=4815
=165
=3,2⟹2≤165
≤4
Tabela 2 – Coeficientes e Pressão e Forma Externos para Paredes
Altura RelativaValores de Ce
Cpe médioα = 0° α = 90°A1 e B1 A2 e B2 C D A B C1 e D1 C2 e D2
12< hb≤32
2≤ab≤4 -0,9 -0,4 +0,7 -0,3 +0,7 -0,6 -0,9 -0,5 -1,1
A3 e B3 ⇒ ab≥2 ⇒ Ce = -0,2
Faixas para 0°
b3=153
=5m
a4=484
=12m → maior ⇒ 2h = 2x12 = 24 > 12 → Faixa A1 e B1 é de 12m
Faixas para 90°
2h=2×12=24m
b2=152
=7,5m → menor → Faixa C1 e D1 é de 7,5m
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Figura 1.2 – Forma externa nas paredes de planta retangular
0,2.b = 3m → menor
h = 12m
Figura 1.3 – Pressão externa nas paredes de planta retangular
Tabela 3 – Coeficientes de pressão e forma, externos, para telhados com declividade θ = 5°Valores de Ce para ângulo de incidência do vento α
90° 45° 0° -45° -90°H L H L H e L H e L H L H L
-1,0 -0,5 -1,0 -0,9 -1,0 -0,5 -0,9 -1,0 -0,5 -1,0Cpe médio
H1 H2 L1 L2 He Le
-2,0 -1,5 -2,0 -1,5 -2,0 -2,0
y = h = 12m
y = 0,15b = 2,25m → menor
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Figura 1.4 – Pressão externa no telhado de uma água
Figura 1.5 – Pressão e Forma nos cortes A-A e B-B (críticos)
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1.1.2 – Coeficientes de pressão (Cpi) e de forma (Ci) internos para as paredes e telhados
Os fechamentos do galpão serão em chapa de aço (telhas). Embora existam portões, será desprezada a possibilidade de existência de uma abertura principal em qualquer face quando houver vento forte. Com base no item 6.2.5 da NBR 6123, tem-se:
Duas faces opostas igualmente permeáveis e as outras impermeáveis:
- Vento perpendicular a face permeável
Cpi = +0,2
- Vento perpendicular a face impermeável
Cpi = -0,3
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1.1.3 – Valores resultantes
Figura 1.6 – Coeficientes de forma externos (Ce)
Figura 1.7 – Coeficientes de forma internos (Ci)
Combinações:
Figura 1.8 – Combinações para α = 90°
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Figura 1.9 – Combinações para α = 0°
1.1.3.1 – Coeficientes para cálculo das telhas e vigas de tampamento
Lateral Frontal CoberturaCpe = -1,1 Cpe = +0,7 Cpe = -2,0Cpi = -0,2 Cpi = +0,3 Cpi = -0,2Total = -1,3 Sucção Total = +1,0 Pressão Total = -2,2 Sucção
Carregamento devido ao vento:
Considerou-se as combinações de Ce e Ci para α = 90°.Onde a carga de cada área de influencia é calculada da forma:
Carga (w) = q x C x área de influencia
Para Ci = +0,2:
Lado esquerdo:h ≤ 5m → w = 0,434 x 0,5 x 8 ⇒ w = 1,302kN/mh ≤ 12m → w = 0,542 x 0,5 x 8 ⇒ w = 1,752kN/mh ≤ 15m → w = 0,582 x -1,2 x 8 ⇒ w = -4,190kN/m
Lado direito:h ≤ 5m → w = 0,434 x -0,8 x 8 ⇒ w = -2,083kN/mh ≤ 12m → w = 0,542 x -0,8 x 8 ⇒ w = -2,602kN/mh ≤ 15m → w = 0,582 x -0,7 x 8 ⇒ w = -2,444kN/m
Para Ci = -0,3:
Lado esquerdo:h ≤ 5m → w = 0,434 x 1,0 x 8 ⇒ w = 2,604kN/mh ≤ 12m → w = 0,542 x 1,0 x 8 ⇒ w = 3,252kN/mh ≤ 15m → w = 0,582 x -0,7 x 8 ⇒ w = -2,444kN/m
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Lado direito:h ≤ 5m → w = 0,434 x -0,3 x 8 ⇒ w = -0,781kN/mh ≤ 12m → w = 0,542 x -0,3 x 8 ⇒ w = -0,976kN/mh ≤ 15m → w = 0,582 x -0,2 x 8 ⇒ w = -0,698kN/m
Figura 1.10 – Carregamento de vento considerando as combinações de α = 90°
Carregamento médio dos fechamentos (paredes):
Para Ci = +0,2:
Lado esquerdo → q=1,301×5+1,752×(12−5)
12=¿ 1,564kN/m
Lado direito → q=−2,083×5−2,602×(12−5)
12=¿ -2,386kN/m
Telhado → q=−4,190×7,620−2,444×7,620
15,240=¿ -3,317kN/m
Para Ci = -0,3:
Lado esquerdo → q=2,604×5+3,252×(12−5)
12=¿ 2,982kN/m
Lado direito → q=−0,781×5−0,976×(12−5)
12=¿ -0,895kN/m
Telhado → q=−2,444×7,620−0,698×7,620
15,240=¿ -1,571kN/m
Carregamento otimizado devido à ação do vento:
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Figura 1.11 – Carregamento otimizado considerando as combinações de α = 90°
1.2 – Avaliação das cargas atuantes e considerações
1.2.1 – Cobertura e fechamento lateral
A cobertura e o fechamento lateral serão de telha de aço TMTP-40 com quatro apoios e três vãos de 5 m do catálogo da ETERNIT.
Altura da onda: 37 mmEspessura da telha: 0,65 mm Peso próprio (PP) de uma telha: 6,0 kgf/m² ≅ 60 N/m² (considerado)Sobrecarga nominal mínima (SC): 250 N/m² (NB-14, anexo B)
Carregamento nas telhas da cobertura:
Carregamento 1 = PP + SC = 310 N/m²
Vento (sucção) = C x q = -2,2 x 0,582 x 10³ = -1280,4 N/m²
Carregamento 2 = PP + Vento = -1220,4 N/m²
Para o carregamento de 1220,4 N/m² (≅124,4 Kgf/m²), e para uma flecha máxima de L/120, o fabricante da telha fornece um vão máximo entre as terças de 2,60 m.
Como o vão máximo permitido não atende aos 5 m e não se encontra no catálogo nenhuma condição para esse vão, se adota um número de terças diferente da quantidade de apoios considerados para cálculo:
15m2,6m
=5,77 terças≈6 terças→ 15m5vãos
=3mde vão
Sendo 3 m o vão máximo permitido por norma.
Carregamento nas telhas do fechamento lateral:
Vento → -1,3 x 0,542 x10³ = -704,6 N/m²
Para o carregamento de 704,6 N/m² (≅ 72 Kgf/m²), e para uma flecha máxima de L/180, o fabricante da telha fornece o vão máximo entre as vigas do fechamento lateral de 3,4 m.
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Afastamento entre os apoios adotado = 12m4 vãos
=3mde vão
O valor esperado para os vãos entre os três apoios é válido para o valor encontrado na tabela.
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1.2.2 – Terças e tirantes
Será estimada a carga de t = 80 N/m² para o peso próprio das terças e tirantes.
PPterças = t x vão = 80 x 3 = 240 N/m
PPtelhas = 60 x vão = 60 x 3 = 180 N/m
Total = PPterças + PPtelhas = 240 + 180 = 420 N/m
SC = 250 x vão = 250 x 3 = 750 N/m
Vento = -1280,4 x vão = -1280,4 x 3 = -3841,2 N/m
Combinação dos carregamentos:
Figura 1.12 – Esquema dos esforços nas terças (o perfil não é necessariamente o que será adotado)
PP + SCqx = (420 + 750) cos 3° = 1168,4 N/mqy = (420 + 750) sen 3° = 61,2 N/m
PP + Ventoqx = 420 cos 3° - 3841,2 = -3421,8 N/mqy = 420 sen 3° = 22 N/m
As terças serão consideradas biapoiadas nas vigas dos pórticos e travadas lateralmente no sentido do eixo x através de tirantes de barras de aço colocadas no meio do vão.
Figura 1.13 – Diagrama de momento fletores para os sentidos considerados de terças e tirantes
Os valores Mi = (qi x Li²)/8 são:
PP + SCMx = (1168,4 x 8²)/8 = 9347,2 NmMy = (61,2 x 4²)/8 = 122,4 Nm
PP + VentoMx = (-3421,8 x 8²)/8 = -27374,4 NmMy = (22 x 4²)/8 = 44 Nm
Vmax = qmax x L/2 = 3421,8 x 8/2 = 13687,2 N
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1.2.3 – Contraventamentos
Baseado no manual da Gerdau de Galpões em Pórticos com Perfis Estruturais Laminados será considerado 50 N/m² para o peso próprio do contraventamento das estruturas metálicas.
Figura 1.14 – Esquema de contraventamento vertical e no plano da cobertura
Contraventamentos no plano da cobertura:
Figura 1.15 – Tamanho das barras de contraventamento no plano da cobertura
PP = 50 x 8,54 = 427 N/m
PP + SC = 427 +750 = 1177 N/m
PP + Vento = 427 – 3841,2 = -3414,2 N/m
Contraventamentos verticais:
Figura 1.16 – Tamanho das barras de contraventamento vertical
PP = 50 x 14,42 = 721 N/m
Vento = -704,6 x 14,42 = -10160,33 N/m
PP + Vento = -10881,33 N/m
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1.2.4 – Ponte Rolante
Foi considerada uma ponte rolante univiga do fabricante VENTOWAG da Linha Work FW20 modelo PPU01.
PP = 6000 N/m
SC (Capacidade) = 100000 N = 100000/15 = 6666/67 N/m
Total = 12666,67 N/m
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1.2.5 – Vigas
Vigas de cobertura (pórticos):
Será estimada a carga de t = 80 N/m² para o peso próprio das vigas de cobertura.
PPvigas = 80 x 8 = 640 N/m
PPtelhas+telhas = 420 N/m
Total = 1060 N/m
SC = 250 x 8 = 2000 N/m
Vento = -1280,4 x 8 = -10243,2 N/m
A combinação dos carregamentos será análogo ao considerado para tirantes.
PPtotal + SC:
qx = 3055,8 N/m
qy = 160,15 N/m
PPtotal + Vento:
qx = -9184,65 N/m
qy = 55,5 N/m
Vigas de tapamento lateral:
Para as vigas de tapamento lateral assim como nas terças, será estimada uma carga de 80 N/m² com um vão entre as vigas de 3 m, já calculados anteriormente.
PPvigas = 80 x 3 = 240 N/m
PPtelhas = 60 x 3 = 180 N/m
Total = 420 N/m
Vento = 704,6 x 3 = 2113,8 N/m
Portanto, as cargas serão:
qx (vento) = 2113,8 N/m
qy (PPtotal) = 420 N/m
Como nas terças, as vigas serão consideradas biapoiadas nas vigas dos pórticos e travadas lateralmente no sentido do eixo x através de correntes de aço colocadas no meio do vão de peso desprezível.
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Vigas de rolamento (ponte rolante):
A viga de rolamento é considerada como o apoio da ponte rolante e a reação que a mesma exerce sobre a viga é de 54,8 kN e considerou-se a atuação dessa carga no meio do vão entre os pórticos como sendo a mais crítica. Será estimada uma carga de 80 N/m².
PPvigas = 80 x 8 = 640 N/m
SC = 54,8/8 = 6,85 N/m
Total = 646,85 N/m
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1.2.6 – Colunas
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1.2.7 – Combinação de cargas
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2 – DIMENSIONAMENTO DAS LIGAÇOES DO PÓRTICO
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3 – DIMENSIONAMENTO DAS PEÇAS COMPRIMIDAS DO PÓRTICO
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4 – DIMENSIONAMENTO DAS VIGAS DO PÓRTICO
4.1 – Vigas de cobertura
4.2 – Vigas de tapamento lateral
4.2.1 – Esforços internos solicitantes:
M x=qx l ²
8=2113,8×8²
8=¿ 16910,4 Nm
M y=q y l ²
8=420×4²
8=¿ 840 Nm
V x=qx×L2=2113,8× 8
2=8455,2N
V y=qy×L2=420× 8
2=1680N
Portanto, V = √8455 ,2²+1680² = 8620,48 N
Será adotado o perfil I 152,4 x 18,50 Kg/m
A = 23,6 cm² Ix = 919 cm4 Wx = 120,6 cm³ rx = 6,24 cm Iy = 75,7 cm4
Wy = 17,9 cm³ ry = 1,79 cm
Figura 4.x – Perfil I adotado
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4.2.1.1 – Verificação da terça
4.2.1.1.1 – Momento fletor resistente
Eixo de maior inércia (x)
Verificação da flambagem local da alma:
λa=htw
=152,4−9,225,84
= 1345,84
=22,4
λ pa=3,5√ Ef y
=3,5√ 205×109345×106=85,32
λ pa> λa à viga é compacta quanto a alma
M na=M pl=Zx×f y
Para o perfil simétrico I considera-se Zx=1,12×W x
Zx=1,12×120,6=135,07cm ³
M na=135,07×10−6×345×106=46599,84Nm
Verificação da flambagem local da mesa:
λm=bt f
=8,460,92
=9,19
λ pm=0,38√ Ef y
=0,38√ 205×109345×106=9,26
λ pm> λm à viga é compacta quanto a mesa
M nm=M pl=46599,84Nm
Verificação da flambagem lateral com torção:
Lb = 0 → travado nas telhas
MnLt = Mpl = 46599,84 Nm
Eixo de menor inércia (y)
Verificação da flambagem local da alma:
λa=bt f
=8,460,92
=9,19
λ pa=0,38√ Ef y
=0,38√ 205×109345×106=9,26
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PROJETO DE ESTRUTURAS METÁLICAS
λ pa> λa à viga é compacta quanto a alma
M na=M pl=Z y×f y
Para o perfil simétrico I considera-se Z y=1,12×W y
Z y=1,12×17,9=20,05cm ³ ⇒M na=20,05×10−6×345×106=6916,56Nm
Verificação da flambagem local da mesa:
λm=htw
= 13,40,584
=22,94
λ pm=1,12√ Ef y
=1,12√ 205×109345×106=27,3
λ pm> λm à viga é compacta quanto a mesa
M nm=M pl=6916,56Nm
Verificação da flambagem lateral com torção:
Lb = 0 → travado nas telhas
MnLt = Mpl = 6916,56 Nm
Verificação do esforço combinado (NB 14 – item 5.6.1.3)
M dx
∅b×M n x
+M d y
∅b×M n y
≤1,0⇒ 1,4×16910,40,9×46599,84
+ 1,4×8400,9×6916,56
=0,75<1
O esforço se encontra dentro do critério.
4.2.1.1.2 – Verificação do cisalhamento
λa=htw
= 13,40,584
=22,94
λ pv=1,08 √ k ×Ef y
=1,08√ 5,34×205×109345×106=60,83
Aw = d x tw = 15,24 x 0,584 = 8,9 cm²
Vn = Vpl = 0,6 x Aw x fy = 0,6 x 8,9 x 345 x 10-4 x 106 = 184230 N
∅ v× Vn = 0,9 x 184230 = 165807 N
γ v = 1,4 x V = 1,4 x 8620,5 = 12068,67 N < ∅ v× Vn → V é menor Vadm
4.2.1.1.3 – Verificação da flecha máxima
Flecha admissível = L/180 = 8000/180 = 44,44 mm
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Carregamento máximo positivo → qmax = 2113,8 N/m
Flecha = 5384
×ql4
E I x
= 5384
×2113,8×84
205×109×919×10−8=0,06mm→flecha< flechaadm (não será necessário
o cálculo de correntes, então serão utilizados tirantes de 12 mm de diâmetro)
4.3 – Vigas de rolamento (ponte rolante)
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5 – DIMENSIONAMENTO DAS TERÇAS E CONTRAVENTAMENTOS
5.1 – Dimensionamento das terças e tirantes
5.1.1 – Terças
As terças em geral tem altura H compreendida entre o intervalo
L40
≤H ≤L60
→H se encontra entre133,3mm e200mm
Inicialmente foi considerado um perfil C, mas nenhum nesse intervalo atendeu os quesitos de segurança, portanto foram feitas tentativas usando o perfil I e esta atendeu os critérios de segurança.
Será adotada como nas vigas de tapamento lateral então o perfil I 152,4 x 18,50 Kg/m
A = 23,6 cm² Ix = 919 cm4 Wx = 120,6 cm³ rx = 6,24 cm Iy = 75,7 cm4
Wy = 17,9 cm³ ry = 1,79 cm
Figura 5.1 – Perfil I adotado
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PROJETO DE ESTRUTURAS METÁLICAS
5.1.1.1 – Verificação da terça
5.1.1.1.1 – Momento fletor resistente
Eixo de maior inércia (x)
Verificação da flambagem local da alma:
λa=htw
=152,4−9,225,84
= 1345,84
=22,4 e λ pa=3,5√ Ef y
=3,5√ 205×109345×106=85,32
λ pa> λa à viga é compacta quanto a alma
M na=M pl=Zx×f y
Para o perfil simétrico I considera-se Zx=1,12×W x
Zx=1,12×120,6=135,07cm ³
M na=135,07×10−6×345×106=46599,84Nm
Verificação da flambagem local da mesa:
λm=bt f
=8,460,92
=9,19
λ pm=0,38√ Ef y
=0,38√ 205×109345×106=9,26
λ pm> λm à viga é compacta quanto a mesa
M nm=M pl=46599,84Nm
Verificação da flambagem lateral com torção:
Lb = 0 → travado nas telhas
MnLt = Mpl = 46599,84 Nm
Eixo de menor inércia (y)
Verificação da flambagem local da alma:
λa=bt f
=8,460,92
=9,19 e λ pa=0,38√ Ef y
=0,38√ 205×109345×106=9,26
λ pa> λa à viga é compacta quanto a alma
M na=M pl=Z y×f y
Para o perfil simétrico I considera-se Z y=1,12×W y
Z y=1,12×17,9=20,05cm ³ 26
PROJETO DE ESTRUTURAS METÁLICAS
M na=20,05×10−6×345×106=6916,56Nm
Verificação da flambagem local da mesa:
λm=htw
= 13,40,584
=22,94 e λ pm=1,12√ Ef y
=1,12√ 205×109345×106=27,3
λ pm> λm à viga é compacta quanto a mesa
M nm=M pl=6916,56Nm
Verificação da flambagem lateral com torção:
Lb = 0 → travado nas telhas
MnLt = Mpl = 6916,56 Nm
Verificação do esforço combinado (NB 14 – item 5.6.1.3)
M dx
∅b×M n x
+M d y
∅b×M n y
≤1,0
PP + SC1,4×9347,20,9×46599,84
+ 1,4×122,40,9×6916,56
=0,34<1
PP + Vento1,4×27374,40,9×46599,84
+ 1,4×440,9×6916,56
=0,92<1
Os esforços se encontram dentro do critério.
5.1.1.1.2 – Verificação do cisalhamento
λa=htw
= 13,40,584
=22,94 e λ pv=1,08 √ k ×Ef y
=1,08√ 5,34×205×109345×106=60,83
Aw = d x tw = 15,24 x 0,584 = 8,9 cm²
Vn = Vpl = 0,6 x Aw x fy = 0,6 x 8,9 x 345 x 10-4 x 106 = 184230 N
∅ v× Vn = 0,9 x 184230 = 165807 N
γ v = 1,4 x Vmax = 1,4 x 13687,2 = 19162,08 N < ∅ v× Vn → Vmax é menor Vadm
5.1.1.1.3 – Verificação da flecha máxima
Flecha admissível = L/120 = 8000/120 = 66,67 mm
Carregamento máximo positivo → qmax = 1168,4 N/m
Flecha = 5384
×ql4
E I x
= 5384
×1168,4×84
205×109×919×10−8=33,07mm→flecha< flechaadm
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PROJETO DE ESTRUTURAS METÁLICAS
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5.1.2 – Tirantes
Os tirantes são barras redondas com roscas nas extremidades.
Combinação crítica de carregamentos (carga permanente + sobrecarga):
Nd = γ g(CP) + γ q(SC) = 1,3 x CP + 1,4 x SC = 1,3 x 420 sen 3° + 1,4 x 750 sen 3° = 1,3 x 21,98 + 1,4 x 39,25 = 83,524 N
Figura 5.2 – Esquema de tirantes
Tirante T1:
Nd1 = 4 x Nd x área de influencia = 4 x 83,524 x 4 = 1336,4 N
Tirante T2:
T2 = √4²+3³ = 5, então senβ = 3/5
Nd2 = 5×Nd×áreade influencia
2×sen β=5×83,524×4
2×35
=¿1392,06 N
Resistência de cálculo dos tirantes:
Adotado barras de aço com 12 mm de diâmetro.
Seção bruta → ∅ f × Nn = ∅ f × Ag × fy; ∅ f = 0,9
∅ f × Nn = 0,9 × π × (1,27×10−2) ²
4× 345 × 106 = 39333,17 N
Seção rosqueada → ∅ f × Rnf = 0,75 × Ap × fu; ∅ f = 0,65
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β
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∅ f × Rnf = 0,65 ×0,75 × π × (1,27×10−2) ²
4× 450 × 106 = 27789,75 N
Portanto, ∅ f × Rnf > Nd2
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PROJETO DE ESTRUTURAS METÁLICAS
5.1.3 – Verificação do peso próprio estimado para terças e tirantes
Área de estudo = (vão entre pórticos) x (distância entre terças)
= 8 x 3 = 24 m²
Terças:
Peso da terça por metro = 18,50 Kg/m = 185 N/m (Tabela do perfil)
Comprimento = 8 m
Peso da terça = 185 x 8 = 1480 N
Tirantes:
Peso do tirante por metro = (área da barra) x (peso específico do aço)
= (1,2×10−2) ²
4×77000 = 2,77 N/m
Comprimento = 3 m
Peso do tirante = 2,77 x 3 = 8,31 N
Peso (terça + tirante) = 1480 + 8,31 = 1488,31 N
Peso (terça + tirante) por m² = 1488,31/24 = 62,01 N/m² < valor adotado de 80 N/m²
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PROJETO DE ESTRUTURAS METÁLICAS
5.2 – Contraventamentos
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6 – APRESENTAÇÃO DA LISTA DE MATERIAL E DETALHAMENTO
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Anexos
Catálogo de telhas ETERNIT TMTP-40
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Catálogo da ponte rolante utilizada
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