Post on 10-Nov-2021
KAJIAN TEKNIS SISTEM PENYALIRAN TAMBANGPADA FRONT PENAMBANGAN BATUBARA BAWAH TANAH
PT. DASRAT SARANA ARANG SEJATI, SAWAHLUNTO,SUMATERABARAT
Oleh:
AKASENDO SUJATMIKA
JURUSAN TEKNIK PERTAMBANGANYAYASAN MUHAMMAD YAMIN
SEKOLAH TINGGI TEKNOLOGI INDUSTRI( STTIND ) PADANG
2017
KAJIAN TEKNIS SISTEM PENYALIRAN TAMBANGPADA FRONT PENAMBANGAN BATUBARA BAWAH TANAH
PT. DASRAT SARANA ARANG SEJATI, SAWAHLUNTO,SUMATERABARAT
SKRIPSI
Untuk memenuhi sebahagian persyaratan memperoleh
Gelar Sarjana Teknik Pertambangan
AKASENDO SUJATMIKA1310024427130
JURUSAN TEKNIK PERTAMBANGANYAYASAN MUHAMMAD YAMIN
SEKOLAH TINGGI TEKNOLOGI INDUSTRI( STTIND ) PADANG
2017
HALAMAN PERSETUJUAN SKRIPSI
Judul : Kajian Teknis Sistem Penyaliran Tambang pada Front
Penambangan Batubara PT. Dasrat Sarana Arang
Sejati, Sawahlunto, Sumatera Barat
Nama : AKASENDO SUJATMIKA
NPM : 1310024427130
Program Studi : Teknik Pertambangan
Jurusan : Teknik Pertambangan
Padang, Juni 2017
Menyetujui :
Pembimbing I, Pembimbing II,
Ketua Prodi, Ketua STTIND Padang,
1
Ir. H. Suhendrik Hanwar, MTNIDN 0009066209
Ir. Asep Neris B, M.Si, M.EngNIDN 0002096301
Drs.Murad, MS. MTNIDN 007116308
Tri Ernita, ST. MPNIDN 1028027801
KAJIAN TEKNIS SISTEM PENYALIRAN TAMBANG PADA FRONTPENAMBANGAN BATUBARA BAWAH TANAH PT. DASRAT SARANA
ARANG SEJATI, SAWAHLUNTO, SUMATERA BARAT
Nama : Akasendo SujatmikaNPM : 1310024427130 Pembimbing I : Ir. H. Suhendrik Hanwar, MT Pembimbing II : Ir. Asep Neris B, Msi, M.Eng
ABSTRAK
Wilayah IUP PT. Dasrat Sarana Arang Sejati secara geografis daerahpenambangan tersebut terletak pada koordinat 1000 47’ 32” BT – 1000 47’ 32” BTdan 000 36’ 59” LS – 000 37’ 07,0” LS. Secara administratif daerah tersebut terletak diDaerah Parambahan, Desa Batu Tanjung Kecamatan Talawi, Kota Sawahlunto,Propinsi Sumatera Barat.Dalam kegiatan penambangan batubara bawah tanahnya,CV. Tahiti memiliki masalah dengan air yang selalu mengganggu proses produksibatubara. Air tesebut berasal dari lantai, dinding dan atap terowongan.
Dalam menangani masalah air di dalam lubang D23, PT. Dasrat Sarana ArangSejati menggunakan pompa celup dengan diameter pipa sebesar 2,5 inchi dan 2 inch,dengan total jumlah pompa yang dipakai di dalam terowongan adalah 7 buah pompayang di letakkan dan dioperasikan secara estafet.
Dari hasil penelitian yang telah penulis lakukan di lapangan, berdasarkan darihead pompa yang tersedia, penulis menyimpulkan bahwa pompa yang sebelumnyadipakai 7 buah pompa, bisa dipakai 4 buah pompa saja. Selain menghemat pemakaianpompa, juga menghemat pemakaian daya dilistrik yang dibutuhkan oleh pompa untukmengoperasikannya.
Kata kunci : underground, penyaliran, pompa celup, airtanah.
2
TECHNICAL REVIEW OF THE MINE DRAINAGE SYSTEM AT THEFRONT OF UNDERGROUND COAL MINING PT. DASRAT SARANA
ARANG SEJATI, SAWAHLUNTO, WEST SUMATERA
Nama : Akasendo SujatmikaNPM : 1310024427130 Pembimbing I : Ir. H. Suhendrik Hanwar, MT Pembimbing II : Ir. Asep Neris B, Msi, M.Eng
ABSTRACT
Based on IUP (Izin Usaha Pertambagan), the mining area of PT. DasratSarana Arang Sejati geographically lies at the coordinates of koordinat 1000 47’ 32”BT – 1000 47’ 32” BT dan 000 36’ 59” LS – 000 37’ 07,0” LS. Administratively, thearea is located in Parambahan District, Batu Village Tanjung Talawi Subdistrict,Sawahlunto City, West Sumatera Province. In its underground coal mining activities,CV. Tahiti has a problem with water that always disrupts the coal production process.The water comes from the floor, walls and roof of the tunnel.
To overcome the water problem in hole D23, PT. Dasrat Sarana Arang Sejatiuses a dye pump with a pipe diameter of 2.5 inches and 2 inches, with the totalnumber of pumps used in the tunnel are 7 and are placed and operated in relay.
From the results of research that has been done in the field, based on theavailable pump head, it is concluded that the number of pumps used to overcome thewater problem in the tunnel can be minimalized from 7 pieces of pumps to 4 pumpsonly. In addition to saving pump consumption, it also saves the power consumptionwhich is needed by the pump to operate it.
Keywords: underground, dye pump, groundwater
3
KATA PENGANTAR
Puji dan syukur penulis ucapkan kehadirat Allah SWT karena atas berkah
dan rahmat-Nya penulis dapat menyelesaikan skripsi ini tepat pada waktunya.
Dalam menyelesaikan skripsi ini penulis telah dimotivasi dan dibantu oleh
berbagai pihak, oleh karena itu dalam kesempatan ini, penulis dengan setulus hati
mengucapkan terimakasih yang sebesar-besarnya kepada:
1. Ibu Tri Ernita, ST, MP selaku ketua Sekolah Tinggi Teknologi Industri
(STTIND) Padang.
2. Bapak Drs. Murad, MS, MT selaku Ketua Prodi Teknik Pertambangan
Sekolah Tinggi Teknologi Industri (STTIND) Padang.
3. Bapak Ir. H. Suhendrik Hanwar, MT selaku pembimbing I dalam penulisan
skripsi ini.
4. Bapak Ir. Asep Neris B, M.Si, M.Eng, selaku pembimbing II dalam
penulisan skripsi ini.
5. Seluruh Dosen dan karyawan/karyawati Sekolah Tinggi Teknologi Industri
(STTIND) Padang.
6. Teman-teman Mahasiswa/Mahasiswi Sekolah Tinggi Teknologi Industri
(STTIND) Padang, khususnya Mahasiswa/Mahasiswi dari jurusan Teknik
Pertambangan.
Dalam penulisan skripsi ini penulis menyadari bahwa masih ada
kekurangan, oleh sebab itu penulis mengharapkan kritik dan saran yang bersifat
4
membangun dari seluruh pihak demi kesempurnaan dan semoga proposal
penelitian ini bermanfaat bagi kita semua.
Padang, Februari 2017
(Akasendo Sujatmika)
5
DAFTAR ISI
Halaman
HALAMAN PERSETUJUAN SKRIPSI...................................................... i
ABSTRAK....................................................................................................... ii
ABSTRACT..................................................................................................... iii
KATA PENGANTAR...................................................................................... iv
DAFTAR ISI.................................................................................................... v
DAFTAR TABEL............................................................................................ vi
DAFTAR GAMBAR....................................................................................... vii
BAB I PENDAHULUAN........................................................................... 1
1.1 Latar Belakang Masalah................................................................... 11.2 Identifikasi Masalah......................................................................... 31.3 Batasan Masalah............................................................................... 31.4 Rumusan Masalah............................................................................ 31.5 Tujuan Penelitian.............................................................................. 41.6 Manfaat Penelitian........................................................................... 5
BAB II TINJAUAN PUSTAKA................................................................. 6
2.1 TinjauanPerusahaan.......................................................................... 6
2.1.1 Lokasi Dan Kesampaian Daerah............................................ 6
2.1.2 Morfologi Wilayah Pertambangan.......................................... 8
2.1.3 Geologi Regional Wilayah Penambangan.............................. 9
2.2 LandasanTeori.................................................................................. 13
2.2.1 SiklusHidrologi....................................................................... 13
2.2.2 Air Tanah................................................................................ 16
6
2.2.3 Penyaliran Tambang............................................................... 17
2.2.4 Pompa..................................................................................... 18
2.3 Penelitian Relevan............................................................................ 27
2.4 KerangkaKonseptual........................................................................ 35
BAB III METODOLOGI PENELITIAN..................................................... 36
3.1 Jenis Penelitian................................................................................. 36
3.2 Tempat dan Waktu Penelitian........................................................... 36
3.3 Variabel Penelitian............................................................................ 36
3.3.1PopulasiPenelitian.................................................................... 36
3.3.2Sampel...................................................................................... 36
3.4 JenisdanSumber Data....................................................................... 37
3.5 Teknik Pengumpulan Data............................................................... 37
3.6 Teknik Pengolahan Data................................................................... 38
3.7 Diagram AlirPenelitian..................................................................... 41
BAB IV PENGUMPULAN DAN PENGOLAHAN DATA........................ 42
4.IPengumpulan Data.............................................................................. 42
4.2 Pengolahan Data............................................................................... 42
BAB V ANALISA HASIL PENGOLAHAN DATA................................. 78
5.1 Perencanaan Ulang dan Perhitungan Kembali Head Total Pompa. . 78
5.2 Perhitungan Daya Pompa................................................................. 91
5.3 Analisa Hasil Perhitungan Head Pompa dan Daya Pompa.............. 92
BAB VI KESIMPULAN DAN SARAN...................................................... 93
6.1 Kesimpulan...................................................................................... 93
7
6.2 Saran .............................................................................................. 94
DAFTAR KEPUSTAKAAN
Lampiran
8
DAFTAR TABEL
Halaman
Tabel 2.1Data Pemilihan Pompa.......................................................................19
Tabel 2.2Pompa yang Sesuai untuk Kondisi Pemakaian Tertentu....................21
Tabel 2.3Kelas dan Jenis Pompa.......................................................................26
Tabel 2.4Kerangka Konseptual.........................................................................35
Tabel 4.1Waktu Air Memenuhi Wadah.............................................................43
Tabel 4.2Head Belokan Pompa 1.....................................................................47
Tabel 4.3 Head Belokan Pompa 2....................................................................51
Tabel 4.4 Head Belokan Pompa 3....................................................................55
Tabel 4.5 Head Belokan Pompa 4....................................................................59
Tabel 4.6 Head Belokan Pompa 5....................................................................63
Tabel 4.7 Head Belokan Pompa 6....................................................................66
Tabel 4.8 Head Belokan Pompa 7....................................................................70
Tabel 4.9Head Total Pompa..............................................................................71
Tabel 4.10Daya Pompa.....................................................................................77
Tabel 5.1Head Total Pompa Setelah Dirancang Ulang....................................90
Tabel 5.2Daya Pompa Setelah Dirancang Ulang..............................................90
Tabel 5.3Sistem Penyaliran Existing................................................................91
Tabel 5.4Sistem Penyaliran Setelah Dirancang Ulang.....................................92
9
DAFTAR GAMBAR
Halaman
Gambar 2.1 Peta Geologi Kota Sawah Lunto .................................................10
Gambar 2.2 Stratigrafi dan Litologi..................................................................12
Gambar 2.3 Siklus Hidrologi............................................................................14
Gambar 3.1Diagram Alir Penelitian.................................................................41
10
BAB IPENDAHULUAN
1.1 Latar Belakang Masalah
Wilayah IUP PT. Dasrat Sarana Arang Sejati secara geografis daerah
penambangan tersebut terletak pada koordinat 1000 47’ 32” BT – 1000 47’ 32” BT
dan 000 36’ 59” LS – 000 37’ 07,0” LS. Secara administratif daerah tersebut
terletak di Daerah Parambahan, Desa Batu Tanjung Kecamatan Talawi, Kota
Sawahlunto, Propinsi Sumatera Barat.
Dengan semakin sedikitnya jumlah endapan batubara yang terdapat di
permukaan karena telah ditambang terlebih dahulu oleh PT. Bukit Asam, dan
karakteristik dari kemiringan batubara di kawasan Sawahlunto yang cukup curam
serta keterdapatannya jauh di bawah permukaan tanah dan tidak ekonomis lagi
untuk ditambang secara terbuka, maka system penambangan bawah tanah adalah
pilihan yang tepat untuk dilakukan agar kegiatan penambangan masih
menguntungkan.
Seperti yang kita ketahui, kegiatan penambangan sangat erat hubungannya
dengan air, dan masalah pada sebagian besar tambang disebabkan karena adanya
air yang mengganggu proses penambangan. Pengaruh air tidak hanya terjadi pada
tambang terbuka saja tetapi juga terjadi pada tambang bawah tanah. Air yang
terdapat di tambang bawah tanah bersumber dari air tanah yang terdapat di dalam
lapisan akuifer pada lapisan litologi batuan penyusun daerah tersebut.
Dilihat dari kondisi geologi setempat, dan peta hidrogeologi Kota
Sawahlunto, WIUP PT. Dasrat Sarana Arang Sejati memiliki sumber keterdapatan
1
2
air tanah meskipun potensi akuifernya cukup kecil. Hal ini disebabkan karena
terdapatnya sedikit lapisan batu pasir yang berada pada formasi Sawah Tambang
yang menjadi salah satu formasi dari penyusun batuan pada wilayah Sawahlunto.
Selain itu, laju infiltrasi pada daerah penelitian tidak terlalu berarti karena adanya
sisipan batu napal yang terdapat pada lapisan dari formasi Ombilin yang mana
batu napal tersebut memiliki sifat akuiklud yaitu dapat menyimpan air tapi tidak
dapat meloloskan air dalam jumlah yang berarti.
Tambang dalam PT. Dasrat Sarana Arang Sejati di wilayahstudi ini
memiliki masalah yang disebabkan oleh rembesan air yang masuk ke dalam front
penambangan, air yang masuk ini berasal dari rembesan atap, dinding bahkan
lantai terowongan. Selain air tanah yang terdapat di dalam tambang, air yang
menjadi penyumbang terbesar dari air di dalam tambang adalah air limpasan (air
hujan). Air hujan ini bias masuk ke dalam front penambangan dikarenakan kondisi
mulut lubang yang mengarah 31º keatas yang menyebabkan air hujan tersebut
mengalir bebas ke dalam lubang. Kehadiran air ini sangat menggangu proses
penambangan, sepeti membuat becek sebagian lorong dan mengganggu proses
penambangan batubara. Fenomena di atas tidak dapat diabaikan begitu saja
meskipun untuk jangka pendek dampak yang ditimbulkan belum terasa, tetapi bila
hal ini tidak segera ditangani maka dampak yang ditimbulkan menjadi lebih serius
seperti terhambatnya proses penambangan, membuat peralatan cepat rusak,
memperpendek umur penyangga, dengan adanya masalah ini akan sangat
mengganggu produksi serta kerugian biaya.
3
Berdasarkan latar belakang masalah maka peneliti tertarik untuk
melakukan penelitian dengan judul “Kajian Teknis Sistem Penyaliran Tambang
pada Front Penambangan Batubara Bawah Tanah PT. Dasrat Sarana Arang
Sejati, Sawahlunto, Sumatera Barat”.
1.2 IdentifikasiMasalah
Dari latar belakang penelitian diatas, penulis dapat mengidentifikasikan
masalah sebagai berikut:
1. Terdapatnya air rembesan di dalamtambang
2. Kondisi front penambangan yang seringkali tergenang air.
3. Kondisi kolam penampung yang ada di dalam terowongan terlalu banyak.
4. Banyaknya pompa yang digunakan di dalam terowongan.
1.3 Batasan Masalah
Dalam pelaksanaan penelitian perlu adanya pembatasan masalah, supaya
penelitian lebih terstruktur dan terorganisir, peneliti membatasi masalah pada:
1. Pembahasan penyaliran ini dilakukan pada penambangan bawah tanah PT.
Dasrat Sarana Arang Sejati
2. Sistem Penyaliran Tambang yang dibahas pada penelitian ini didasarkan pada
aspek teknis.
1.4 Rumusan Masalah
Sistem penyaliran tambang memegang peranan penting dalam sebuah
kegiatan penambangan. Dengan adanya sistem penyaliran tambang yang baik,
4
diharapkan target produksi perusahaan dapat terpenuhi. Berdasarkan uraian
tersebut, maka permasalahannya adalah:
1. Berapakah debit aktual pompa yang terpakai pada lubang PT. Dasrat Sarana
Arang Sejati?
2. Berapakah debit air yang masuk ke dalam front penambangan PT. Dasrat
Sarana Arang Sejati?
3. Dimanakah titik-titik penempatan sump yang tepat pada lubang PT. Dasrat
Sarana Arang Sejati?
4. Berapakah jumlah pompa yang dibutuhkan untuk mengeluarkan air dari dalam
front penambangan PT. Dasrat Sarana Arang Sejati?
1.5 TujuanPenelitian
Adapun tujuan yang diharapkan dari penelitian ini adalah dapat diperoleh
system penyaliran tambang yang sesuai, diantaranya:
1. Menghitung debit aktual pompa yang terpakai pada lubang PT. Dasrat Sarana
Arang Sejati.
2. Menghitung debit air yang masuk ke dalam front penambangan PT. Dasrat
Sarana Arang Sejati.
3. Menentukan titik-titik penempatan sump yang tepat pada lubang PT. Dasrat
Sarana Arang Sejati.
4. Menentukan jumlah pompa yang dibutuhkan untuk mengeluarkan air dari
dalam front penambangan PT. Dasrat Sarana Arang Sejati.
5
1.6 Manfaat Penelitian
Beberapa manfaat yang diharapkan dapat diperoleh dari penelitian ini
adalah sebagai berikut :
1. Menambah pengetahuan penulis dan pembaca mengenai sistem penyaliran
tambang batubara bawah tanah.
2. Sebagai bahan pertimbangan dan masukan bagi pihak PT. Dasrat Sarana Arang
Sejati dalam melakukan perencanaan sistem penyaliran tambang.
6
BAB IITINJAUAN PUSTAKA
2.1 Tinjauan Perusahaan2.1.1 Lokasi dan Kesampaian Daerah
Wilayah IUP PT. Dasrat Sarana Arang Sejati secara geografis daerah
penambangan tersebut terletak pada koordinat 1000 47’ 32” BT – 1000 47’ 32” BT
dan 000 36’ 59” LS – 000 37’ 07,0” LS. Secara administratif daerah tersebut
terletak di Daerah Parambahan, Desa Batu Tanjung Kecamatan Talawi, Kota
Sawahlunto, Propinsi Sumatera Barat.
Lokasi tambang tersebut dapat dicapai dengan menggunakan kendaraan
roda empat dari Padang jaraknya ± 90 km ke kota Sawahlunto serta menuju ke
lokasi tambang dengan jarak tempuh + 17 km merupakan jalan tambang yang
akan digunakan untuk menunjang kelancaran kegiatan operasional penambangan.
Sementara batas lokasi kegiatan adalah:
1) Sebelah Utara berbatasan dengan wilayah penambangan PT. AIC.2) Sebelah Selatan berbatasan dengan pemukiman masyarakat.3) Sebelah Barat berbatasan dengan wilayah bekas penambangan PT. BA-UPO.4) Sebelah Timur berbatasan dengan ulayat masyarakat.
PT. Dasrat Sarana Arang Sejati merupakan perusahaan tambang batubara
yang bergerak dalam bidang kerja operasi produksi dengan luas IUP 125,40 Ha.
Sebagai tindak lanjut dari kegiatan diatas, PT. Dasrat Sarana Arang Sejati
melakukan eksplorasi pendahuluan, Pemetaan Topografi, Studi Kelayakan dan
Pembuatan Dokumen UKL dan UPL, yang mengacu kepada Keputusan Menteri
dan Sumber Daya Mineral Nomor 1453K / 29 / MEM / 2000 tanggal 3 November
2000. Tentang pedoman teknis penyelenggara tugas Pemerintahan di bidang
Pertambangan Umum.dimana pada kegiatan tersebut dilakukan serangkaian
7
penelitian dan pengamatan langsung di lapangan dalam rangka pengumpulan data-
data primer dan sekunder:
1. Data Primer, yang diperoleh selama pelaksanaan pekerjaan di lapangan dan
hasil analisis sampel (contoh).2. Data Sekunder, hasil penelitian Instansi Pemerintah ataupun Swasta, serta
rekontruksi dan evaluasi peta geologi, potensi dan topografi.
Usaha penambangan batubara tambang bawah tanah (underground mine),
di daerah Talawi dan sekitarnya dahulunya adalah tambang rakyat (TR). Namun
setelah ada keputusan dari pemerintah daerah Kota Sawahlunto untuk melarang
penambangan secara liar, maka upaya yang dilakukan oleh pemilik usaha adalah
dengan mengurus kuasa pertambangan eksploitasi berdasarkan keputusan
Walikota Sawahlunto No.05.33 PERINDAGKOPNAKER Tahun 2006 tanggal 24
Maret 2006, PT. Dasrat Sarana Arang Sejati memperoleh kuasa pertambangan
untuk melakukan eksploitasi dengan luas KP (Kuasa Pertambangan) 125,40 Ha.
Pada rencana wilayah kuasa pertambangan eksploitasi PT. Dasrat Sarana
Arang Sejati 125,40 Ha yang berlokasi di daerah Parambahan, Desa Tigo
Tanjuang Kecamatan Talawi, Kota sawahlunto, Propinsi Sumatera Barat.
PT. Dasrat Sarana Arang Sejati adalah perusahaan tambang batubara
swasta yang bergerak dalam bidang kerja operasi produksi dengan luas KP 125,40
Ha dengan SR 1/30 yang mendapatkan izin dari pemerintah kota Sawahlunto dan
pemerintah kecamatan talawi tentang izin untuk melakukan kegiatan
penambangan batubara, serta pembuatan dan penggunaan jalan tambang selama
aktifitas penambangan berlangsung, serta izin dari kepala desa dan kepala suku
yang diketahui dan disetujui oleh camat setempat untuk pengunaan dan perawatan
8
jalan desa yang akan dijadikan jalan tambang. PT. Dasrat Sarana Arang Sejati
yang memiliki 25 lubang tambang bawah tanah semuanya berproduksi.
Berdasarkan jumlah lubang yang dimiliki maka dari pimpinan
PT. Dasrat Sarana Arang Sejati, mendirikan beberapa CV guna mempermudah
dalam pengontrolan kegiatan baik per hari, per bulan, maupun per tahunnya.
Dari IUP PT. Dasrat Sarana Arang Sejati maka dibentuklah IUJP masing-
masing CV tersebut, salah satunya yaitu CV. Sejaterah Asia Mineral yang
berlokasi di Desa Batu Tanjung Kec.Talawi Kota Sawahlunto.
2.1.2 Morfologi Wilayah Penambangan
Wilayah konsensi berada pada wilayah yang terletak pada rangkaian
pegunungan Bukit Barisan, merupakan morfologi yang terdiri dari perbukitan
terjal dan lembah-lembah. Morfologi perbukitan ini ketinggiannya mencapai 560
m dari permukaan laut dengan kemiringan yang agak landai kearah Timur.
Sungai-sungai yang terdapat di wilayah Kuasa Pertambangan tersebut diantaranya
adalah sungai Ombilin dengan pola aliran dendritik, dimana alirannya menuju ke
sungai induk.
2.1.3 Geologi Regional Daerah Penambangan
Berdasarkan peta geologi kota sawahlunto skala 1 : 50.000, litologi
regional yang terletak pada wilayah penyelidikan dan sekitarnya, secara berurutan
dari muda ke tua dapat diuraikan sebagai berikut :
9
1. Alluvium Sungai (Qal), berumur kuarter yang terdiri dari material lepas,
berukuran lempung, pasir, kerikil dan bongkahan batuan beku.a. Tufabatua pung (Qpt), merupakan batuan vulkanik, berumur kuarter, terdiri
dai batu apung didalam matriks kaca kelaran.b. Anggota atas formasi ombilin (Tmou),merupakan batuan sendimen berumur
miosen tersier, yang terdiri dari lempung dan napal dengan sisipan batu pasir,
konglomerat mengandung kapur dan berfosil.c. Anggota bawah formasi ombilin (Tmol), merupakan batuan sendimen,
berumur miosen tersier, yang terdiri dari batu pasir kuarsa yang mengandung
mika sisipan arkose, serpih lempungan, konglomerat kuarsa dan batubara.2. Batugamping karang (Tml), merupakan batu gamping karang yang berumur
oligosen.3. Formasi brani (Tob), merupakan batuan sendimen, berumur oligosen, yang
terdiri dengan batuan konglomerat dengan sisipan batu pasir.
4. Granit (G), susunan berkisar darileico-granit sampai monzonit kuarsa yang
berumur trias.
5. Anggota batu gamping formasi kuantan (PCkl), merupakan batuan hasil
proses metamorfosis, terdiri dari batu gamping, batu sabak, filit, serpih
terkersiknya dan kuarsit yang berumur perm dan karbon.
10
(Sumber: Dinas Perindagkopnaker Sawahlunto)Gambar 2.1 Peta Geologi Kota Sawahlunto
Adapun stratigrafi (susunan formasi batuan) yang mengisi cekungan
ombilin dari tua ke muda adalah sebagai berikut:
1. Formasi sangkarewang (paleosen), disusun oleh batuan sedimen paralis yang
terdiri atas perlapisan batu lempung napalan coklat-hitam berselingan dengan
batu pasir dan batu lepung yang mengandung fosil ikan air tawar.
2. Formasi Brani (Paleosen), disusun oleh perlapisan batuan sedimen kipas
aluvial dan konglomerat. Formasi ini bersilang jari dengan formasi
sangkarewang.
3. Formasi Sawahlunto (Eosen) terletak selaras diatas Formasi Sangarewang,
Batu Lempung karbonan dan beberapa sisipan konglomerat. Pada bagian atas
formasi ini terdapat tiga buah sisipan lapisan batubara (Seam A, B dan C).
Ketebalan total formasi ini kurang lebih 600 meter.
4. Formasi Sawahtambang (Oligosen); menindih secara selaras di atas dan
sebagian diduga mencemari formasi Sawahlunto, disusun oleh batu pasir
berstruktur silang siur dan kadang disisipi konglomerat. Pada bagian atas
formasi ini mempunyai anggota Sawah Rasau yang disusun oleh endapan
sungai teranyam dan kadang mengandung pula sisipan tipis lapisan batubara.
5. Formasi Ombilin (Miosen Bawah); terletak tidak selaras diatas formasi
Sawahtambang, disusun oleh batuan napal lempung yang mengandung
globigerina.
Lapisan batubara terdapat pada Formasi Sawahlunto.Formasi Sawahlunto
disusun oleh perulangan konglomerat, batu pasir lanauan, batu lempung karbonan,
11
dan beberapa sisipan batubara. Ketebalan total formasi Sawahlunto kurang lebih
600 meter. Dijumpai tiga sisipan lapisan batubara. Lapisan yang paling atas
adalah Seam A dengan ketebalan rata-rata 2 meter, Seam B ketebalan rata-rata 1-2
meter, dan yang paling bawah adalah Seam C dengan tebal 3 – 12 meter. Sebaran
lapisan batubara ini dikontrol oleh susunan stratigrafi dan struktur geologi yang
berkembang.Sebagian ada yang tersingkap di permukaan dan ada yang menerus
hingga pada kedalaman lebih dari 500 meter, mengikuti pola lipatan dan
pensesaran. Sebaran lateral dalam bentuk kolom stratigrafi disajikan pada gambar
halaman 13.
12
(Sumber: Dinas Perindagkopnaker Sawahlunto)Gambar 2.2 Statigrafi dan Litologi
2.2 Landasan Teori 2.2.1 Siklus Hidrologi
Air yang berada di dalam maupun di permukaan bumi mengalami proses
yang membentuk siklus. Secara umum siklus hidrologi terjadi karena air yang
menguap ke udara dari permukaan tanah dan laut akan terkondensasi dan kembali
jatuh ke bumi. Kejadian ini disebut presipitasi yang dapat berbentuk hujan, salju,
atau embun. Peristiwa perubahan air menjadi uap air dan bergerak dari permukaan
tanah ke udara disebut evaporasi, sedangkan penguapan air dari tanaman disebut
13
transpirasi. Jika kedua proses ini terjadi secara bersama-sama maka disebut
evapotranspirasi.
Curah hujan yang jatuh di area tambang dipengaruhi oleh letak geografis
yang merupakan daerah tropis dengan intensitas curah hujan yang cukup tinggi.
Hujan yang terjadi erat kaitannya dengan adanya siklus air atau siklus
hidrologi, untuk lebih jelasnya kita lihat siklus hidrologi pada gambar 1 di bawah
ini.
(Sumber: Chay Asdak,“Hidrologi dan Pengelolaan Daerah Aliran Sungai” 1995)Gambar 2.3 Siklus Hidrologi
Peristiwa-peristiwa yang terjadi selama siklus hidrologi yaitu:
a. Presipitasi
Presipitasi adalah peristiwa jatuhnya uap air di atmosfer ke permukaan
bumi. Presipitasi dapat berbentuk dua wujud, yaitu:
1) Presipitasi cair, seperti hujan dan embun.
14
2) Presipitasi beku, seperti salju dan hujan es.
Faktor-faktor yang mempengaruhi presipitasi adalah:
a) Adanya uap air di atmosfer.b) Faktor-faktor meteorologis seperti suhu, air, suhu udara, kelembaban,
kecepatan angin, tekanan dan sinar matahari.c) Rintangan yang disebabkan oleh gunung dan lain-lain.
b. Infiltrasi
Proses infiltrasi terjadi karena hujan yang jatuh di atas permukaan tanah
sebagian dan seluruhnya akan mengisi pori-pori tanah. Curah hujan yang
mencapai permukaan tanah akan bergerak sebagai air limpasan permukaan (run
off) dan sebagian akan terabsorbsi ke dalam tanah pada proses infiltrasi. Faktor-
faktor yang mempengaruhi infiltrasi adalah:
1) Faktor tanah, terutama yang berkaitan dengan sifat-sifat fisik tanah seperti
ukuran butir dan struktur tanah.2) Vegetasi.3) Faktor-faktor lain, seperti kemiringan tanah.c. Evapotranspirasi
Evapotranspirasi merupakan gabungan dari evaporasi dan transpirasi.
Evaporasi adalah proses pertukaran molekul air di permukaan menjadi molekul
uap air di atmosfer akibat panas. Transpirasi adalah proses penguapan pada
tumbuh-tumbuhan melalui sel-sel stomata. Faktor yang mempengaruhi
evapotranspirasi adalah:
1) Faktor-faktor meteorologis terutama matahari karena 95 % evapotranspirasi
terjadi pada siang hari.2) Jenis tumbuhan, karena evapotranspirasi dibatasi oleh persediaan kelembaban
air yang diperlukan oleh tumbuh-tumbuhan serta ukuran stomata.
15
3) Jenis tanah, karena kadar kelembaban tanah membatasi persediaan air yang
disediakan tumbuhan.4) Genangan air terbuka.d. Limpasan (Run Off)
Limpasan adalah semua air yang mengalir di permukaan tanah akibat
hujan, yang bergerak dari tempat yang tinggi ke tempat yang lebih rendah,
memperlihatkan asal atau jalan yang ditempuh sebelum mencapai saluran.
2.2.2 Airtanah1. Pengertian Airtanah
Airtanah adalah air yang bergerak di dalam tanah yang terdapat dalam
ruang antar butir-butir tanah yang meresap ke dalam tanah. Banyaknya air yang
tertampung di bawah permukaan tergantung pada keseragaman lapisan di bawah
tanah.
Di atas permukaan airtanah, biasanya ada suatu daerah jenuh yang tipis
karena kapilaritas. Uap air akan ditahan pada celah-celah tanah terhadap gaya
grafitasi oleh gaya yang disebut tegangan permukaan (surface tension).
2. Sifat Batuan terhadap Airtanah
Berdasarkan kemampuan batuan menyimpan dan meloloskan air, batuan
dapat dibedakan menjadi:
3. Akuifer (aquifer)
Akuifer adalah lapisan pembawa air, lapisan batuan in mempunyai susunan
sedemikian rupa, sehingga dapat menyimpan dan mengalirkan air dalam jumlah
yang cukup berarti di bawah kondisi lapang. Batuan dari akuifer ini bersifat
16
permeabel, contoh batuan permeabel adalah pasir, kerikil, batupasir yang retak-
retak dan batu gamping yang berlubang-lubang.
4. Akuiklud (aquiclude)
Akuiklud adalah lapisan batuan yang dapat menyimpan air, tetapi tidak
dapat meloloskan air dalam jumlah yang berarti. Contoh: lempung, shale, tuf
halus, silt.
5. Akuitar (aquitard)
Akuitar adalah lapisan atau formasi batuan yang dapat menyimpan air
tetapi hanya dapat meloloskan air dalam jumlah terbatas.
6. Akuifug (aquifuge)
Akuifug adalah lapisan atau formasi batuan yang tidak dapat menyimpan
dan meloloskan air. Contoh: granit dan batuan yang kompak dan padat.
2.2.3 Penyaliran Tambang
1. Pengertian Penyaliran Tambang
Penyaliran tambang merupakan suatu kegiatan dalam penanganan air yang
akan atau telah masuk ke dalam area penambangan. Hal ini dilakukan untuk
menjaga kelangsungan aktifitas penambangan agar tidak terganggu oleh air yang
jumlahnya melebihi di front penambangan. Penanganan masalah air dalam suatu
tambang dapat dibedakan menjadi dua jenis yaitu: Mine drainage dan Mine
dewatering. Air pada lokasi tambang dapat bersumber dari air bawah tanah dan
air permukaan.
2. Sistem Penyaliran Tambang Bawah Tanah
17
Pada tambang bawah tanah, sistem penyaliran yang umum diterapkan
adalah:
1) Sistem tunnel (adit)Sistem tunnel ini diterapkan pada tambang bawah tanah yang memiliki
level banyak dan berada di ketinggian. Cara kerja sistem tunnel ini adalah dengan
cara mengalirkan air melalui adit yang menembus keluar dari terowongan
tambang dengan memanfaatkan sifat air dan gaya grafitasi bumi, dengan gaya
itulah air tersebut mengalir keluar dari tambang tanpa menggunakan pompa.2) Sistem pemompaan
Sistem ini adalah suatu sistem penyaliran tambang yang paling umum di
gunakan karena perbedaan elevasi di dalam terowongan sangat jauh dengan
elevasi di mulut lubang. Hal ini karena pada umumnya setiap elevasi terowongan
itu selalu berada di bawah elevasi mulut lubang. Semua air yang berada di dalam
terowongan dialirkan ke front maju dan setelah itu dipompakan keluar dari
tambang menggunakan pompa celup yang dipasang secara estafet.2.2.4 Pompa1. Pengertian Pompa
Pompa adalah suatu peralatan mekanik yang digerakkan oleh tenaga mesin
yang digunakan untuk memindahkan dan mensirkulasikan cairan (fluida) dari
suatu tempat ke tempat lainnya, dimana cairan tersebut hanya mengalir apabila
terdapat perbedaan tekanan.
Selain dapat memindahkan cairan, pompa juga dapat berfungsi untuk
meningkatkan kecepatan, tekanan dan ketinggian suatu cairan. Pompa mempunyai
bermacam-macam bermacam–macam bentuk dan kegunaan. Dalam
penggunaannya pompa dapat dikelompokkan berdasarkan beberapa hal yaitu
18
berdasarkan pemakaian, prinsip kerja, cairan yang dialirkan serta berdasarkan
material atau bahan konstruksinya.
2. Spesifikasi Pompa
Dalam memilih sebuah pompa untuk suatu maksud tertentu, terlebih
dahulu harus diketahui kapasitas aliran serta head yang diperlukan untuk
mengalirkan zat cair yang akan dipompa. Selain dari pada itu, agar pompa dapat
bekerja tanpa mengalami kavitasi, perlu di perkirakan berapa tekanan minimum
yang tersedia pada sisi masuk pompa yang terpasang pada instalasi. Atas dasar
tekanan isap yang ada maka putaran pompa dapat ditentukan.
Kapasitas aliran, head dan putaran pompa dapat ditentukan, apabila terjadi
perubahan kondisi operasional, maka putaran dan ukuran pompa yang akan dipilih
harus diperhitungkan kembali. Di bawah ini merangkum data-data yang
diperlukan untuk pemilihan sebuah pompa yaitu sebagai berikut:
Tabel 2.1Data Pemilihan Pompa
No Data yang diperlukan Keterangan
1 KapasitasDiperlukan keterangan tentang
kapasitas minimum dan kapasitasmaksimum
2 Kondisi isap
Tinggi isap dari permukaan air isapke level pompa. Tinggi fluktuasi
permukaan air isap. Tekanan yangbekerja pada permukaan isap.
Kondisi isap pipa
3 Kondisi keluar Tinggi permukaan air keluar ke levelpompa. Tinggi fluktuasi permukaan
19
air permukaan air permukaan.Besarnya tekanan pada permukaan air
keluar. Kondisi pipa keluar
4 Head total pompa
5Jenis cairan yang
dipompa
Air tawar, air laut, minyak, dll. Beratjenis, viskositas, kandungan padatan,
temperatur, dll
6 Jumlah pompa
7 Kondisi kerjaKerja terus menerus, terputus – putus,
jumlah jam kerja dalam setahun
8 PenggerakMotor listrik, motor bakar torak,
turbin uap
9Poros tegak atau
mendatar
10 Tempat instalasi
11 Lain – lain
(Sumber : Sularso & Tahara, “Pompa dan Kompresor” 2006)
Sebagai langkah optimalisasi dalam penggunaan pompa dapat dilakukan
dengan melakukan pemilihan pompa yang sesuai dengan keadaan atau kondisi
yang ada. untuk menentukan jenis pompa yang sesuai untuk keadaan atau kondisi
yang ada dapat dilihat pada tabel di bawah ini:
Tabel 2.2Pompa–Pompa yang sesuai untuk Kondisi Pemakaian Tertentu
20
No Kondisi pemakaian Pompa yang sesuai
1Untuk luas ruangan yang
terbatasPompa tegak
2 Untuk sumur dalamPompa tegak dengan motor di
atas atau motor di bawah
2Untuk fluktuasi yang besarpada permukaan air hisap
Pompa tegak
3Untuk ruang pompa yang
dapat terendam airPompa tegak dengan lantai
ganda
4
Untuk memompa air limbahdan berlumpur
Untuk penguat (booster)
Pompa volut dengan jenissumuran kering (dry pit)
Pompa inline dengan ukurankecil
5Untuk mencegah pengotoran
air yang dipompa
Pompa volut mendatar ataupompa tegak dengan pelumas
air
6 Untuk mengurangi kebisinganPompa dengan motor
terendam, pompa tegak jenistromol sumuran
7Bila kebocoran keluar pompa
tidak di izinkanPompa motor berselubung
(Sumber : Sularso & Tahara, “Pompa dan Kompresor” 2006)
Dalam memilih sebuah pompa yang di digunakan perlu diketahui beberapa
hal sebagai berikut:1) Kapasitas Aliran
Kapasitas aliran merupan kemampuan pompa untuk mengalirkan atau
mensirkulasikan zat cair dalam satuan waktu tertentu. Kapasitas aliran akan
dipengaruhi karakteristik zat cair yang di gunakan.
2) Sifat – sifat zat cair
21
Kemampuan sebuah pompa akan berubah–ubah tergantung pada
karakteristik zat cair yang akan dialirkan, maka hal ini harus diperhatikan
sebelum memilih suatu pompa tertentu.
3) Tahanan ( Head) PompaDalam pemompaan dikenal istilah julang (head), yaitu energi yang
diperlukan untuk mengalirkan sejumlah air pada kondisi tertentu. Semakin besar
debit air yang dipompa, maka head juga akan semakin besar.Head total pada pompa merupakan penjumlahan dari head angkat (statis)
dan berapa kerugian dengan kondisi yang direncanakan H = hs + ∆hp + hf + hsv + hv
(Sumber: Sularso,2000: 26)Keterangan:
H = Head total pompa (m)hs = Head statis merupakan perbedaan tinggi antara tinggi air di
sump dengan titik buangan (m)∆hp = Perbedaan head tekan yang bekerja pada permukaan air
(m)hf = kerugian pada jalur pipa yang sangat panjang (m)hsv = kerugian akibat fiting-fiting (belokan) pada pipa (m)hv = Head kecepatan pada ujung pipa keluar (m)
Untuk menentukan head total pompa terlebih dahulu harus ditentukan
kerugian yang terjadi pada instalasi pompa yang digunakan.
a) Head statis (hs) Head statis merupakan perbedaan elevasi muka air di sisi keluar dan di sisi
isap.
hs = elevasi sisi keluar – elevasi sisi isap
(Sumber: Rudy Sayoga Gautama, 1999: 5-2)
b) Perbedaan tekanan atmosfir pada permukaan air (∆hp) ∆hp = hpa – hpb
(Sumber: Sularso,2000: 26)
22
hpa = 10,33 (1-0,0065 x ha/288)5,256
hpb = 10,33 (1-0,0065 x hb/288)5,256
Keterangan:
∆hp= perbedaan tekanan pada permukaan air (m)
hpa = tekanan pada permukaan air yang akan dipindahkan
hpb = tekanan pada permukaan air buangan
ha = elevasi sisi isap (m)
hb = elevasi sisi keluar (m)
10,33 = tekanan udara pada ketinggian 0 m
c) Head Gesekan (hf)
Rumus ini umumnya digunakan untuk menghitung Head Gesekan pada
pipa, dapat menggunakan persamaan sebagai berikut:
Dg
LVfh f 2
2
11
(Sumber: Rudy Sayoga Gautama,1999: 5-3)keterangan:
f = koefesien gesek (Tanpa satuan)V = laju aliran dalam pipa (m3/s)D = diameter pompa (m)L = panjang pipa (m)G = Kecepatan gravitasi bumi (m/detik2)
Angka koefesien gesek f dicari dengan menggunakan persamaan:
K
D
f
7,3log2
1
Keterangan:K = Koefesien kekasaran pipa
D = Diameter dalam pipa
23
d) Kerugian head pada belokan (fiting-fiting) (hsv).
(Sumber : Sularso & Tahara, “Pompa dan Kompresor” 2006)
Keterangan :D = Diameter dalam Pipa (m)R = Jari jari lengkung sumbu belokan (m)
= Sudut belokan (derajat)
e) Kerugian head kecepatan ujung keluar (hv)
(Sumber: Sularso,2000: 27)Keterangan:
g = percepatan gravitasi (9,8 m/s2)
v = kecepatan aliran rata-rata di dalam pipa (m/s)
4) Klasifikasi Pompa
Berdasarkan klasifikasi standar yang sering dipakai. Ada tiga kelas yang
digunakan sekarang ini, sentirifugal, rotari, dan torak reciprocating. Istilah ini
hanyak berlaku pada mekanik fluida bukan pada desain pompa itu sendiri, Ini
penting karena banyak pompa yang dijual untuk keperluan yang khusus, hanya
dengan melihat detail dan desain yang terbaik saja, sehingga masalah yang
berdasarkan kepada kelas dan jenis pompa menjadi sejumlah yang berbeda – beda
sesuai dengan pompa tersebut.Untuk lebih jelas dapat dilizhat klasifikasi pompa,
pada tabel 2.3:
24
Tabel 2.3Kelas dan Jenis Pompa
Kelas Jenis
SentrifugalIkat, Difuser,Turbin-regeneratif, Turbin-
vertikal, Aliran-campur, Aliran aksial(Propeller), pomp celup
RotaryRoda gigi, Baling-baling, Skrup, Kuping.
Kumparan blok
ReciprocatingAksi langsung, Tenaga, Diafragma, Piston
rotary
(Sumber : Sularso & Tahara, “Pompa dan Kompresor” 2006)Pompa yang dipakai di dalam tambang bawa tanah tanah PT. Dasrat
Sarana Arang Sejati adalah pompa submersible (pompa benam) atau disebut juga
dengan electric submersible pump (ESP). Pompa ini dioperasikan terbenam di
dalam air dan akan mengalami kerusakan jika dioperasikan dalam keadaan tidak
terdapat air terus-menerus. Pompa jenis ini bertipe pompa sentrifugal. Pompa
sentrifugal sendiri prinsip kerjanya mengubah energi kinetis (kecepatan) cairan
menjadi energi potensial (dinamis) melalui suatu impeller yang berputar dalam
casing.
Berikut kelebihan dari jenis pompa submersible:
a) Letak motor penggerak berada di dalam pompab) Biaya perawatan yang rendahc) Tidak bising, karena suara motor halusd) Tidak mengasilkan asap, karena bertenaga listrik
25
e) Tidak memerlukan air pancinganf) Mudah dalam memindahkang) Pompa memiliki pendingin alami, karena posisinya terendam dalam airh) Sistem pompa tidak menggunakan shaft penggerak yang panjang dan bearing,
jadi problem yang biasa terjadi pada pompa permukaan (Jet Pump) seperti
keausan bearing dan shaft tidak terjadi.Hal–hal yang harus diperhatikan pada waktu pengoperasian pompa
submersible adalah:a) Pompa harus diganjal atau digantungb) Hindari memompa air berlumpurc) Suhu air yang akan dipompakan tidak boleh lebi dari 40º C.
2.3 Penelitian Relevan
Muhammad Endriantho (2010), menyatakan pengamatan di lapangan
terlihat adanya daerah tangkapan hujan yang luas. Selain itu, sump dan saluran
yang ada tidak sesuai dengan kondisi yang seharusnya. Permasalahan tersebut
akan menghambat aktifitas penambangan yang mengakibatkan tidak tercapainya
target produksi. Diperlukan suatu bentuk upaya yang optimal untuk penanganan
air yang masuk ke pit melalui suatu bentuk kajian teknik sistem penyaliran
tambang dengan menganalisis semua aspek yang berpengaruh terhadap
penanganan air yang masuk ke pit.
Melalui upaya penanganan air yang masuk ke pit, maka diharapkan
permasalahan yang timbul akibat tidak terkontrolnya air yang masuk ke pit dapat
dihindari dan diminimalisir, sehingga aktifitas penambangan tetap dapat
dilakukan walaupun dalam cuaca yang ekstrim.
Dalam penelitian ini pengolahan data curah hujan dilakukan untuk
mendapatkan besarnya nilai curah hujan dan intensitas curah hujan dalam satu
26
jam. Hujan rencana ini ditentukan dari hasil analisis frekuensi data curah hujan
yang tersedia dengan menggunakan metode partial duration series, yaitu dengan
mengambil/mencatat curah hujan maksimum periode 2004–2009 dengan
mengabaikan waktu kejadian hujan (Tabel 4.1) . Berdasarkan data curah hujan,
diperoleh data curah hujan rata– rata 77,17 mm/hari, dan curah hujan maksimum
terjadi bulan januari–juni dengan curah hujan tertinggi sebesar 121 mm/hari.
Khairuddin Yusran dkk (2015), menyatakan pada saat kondisi cuaca
ekstrim berupa adanya curah hujan yang tinggi maka air yang berasal dari
limpasan permukaan dapat menggenangi lantai dasar dan menyebabkan
berlumpurnya front penambangan sehingga membawa dampak kerugian bagi
perusahaan. Disamping itu, material yang dibawa oleh air limpasan jika tidak
ditangani dengan baik akan berdampak terhadap kerusakan ekosistem sekitar.
Pengamatan di lapangan terlihat adanya daerah tangkapan hujan yang luas.
Permasalahan tersebut akan menghambat aktifitas penambangan yang
mengakibatkan tidak tercapainya target produksi. Diperlukan suatu bentuk upaya
yang optimal untuk penanganan air yang masuk ke pit melalui suatu bentuk kajian
teknik sistem penyaliran tambang dengan menganalisis semua aspek yang
berpengaruh terhadap penanganan air yang masuk ke pit. Melalui upaya
penanganan air yang masuk ke pit, maka diharapkan permasalahan yang timbul
akibat tidak terkontrolnya air yang masuk ke pit dapat dihindari dan diminimalisir,
sehingga aktifitas penambangan tetap dapat dilakukan walaupun dalam cuaca
yang ekstrim.
27
Berdasarkan analisa lapangan dan hasil penelitian, maka dapat diambil
kesimpulan sebagai berikut: Sistem penyaliran tambang yang digunakan pada ab
extention adalah sistem pengeringan air tambang (mine dewatering). Metode yang
digunakan dalam perhitungan Curah Hujan adalah Metode Gumbel. Diketahui
curah hujan rencana 86,88 mm/hari, debit air limpasan sebesar 120.168 m3/hari
dan waktu konsentrasi yang diperlukan untuk mengalir dari titik terjauh didalam
area tangkapan hujan sampai sump adalah 3,52 jam sehingga didapatkan volume
sump 422.991,36 m3 dengan intensitas curah hujan sebesar 30,44 mm/jam, Untuk
mengeluarkan air yang berada di pit ab ektention digunakan sistem pemompaan
dengan kapasitas 828 m3/jam sebanyak tiga unit pompa multiflo 420 dengan
waktu pemompaan untuk mengeluarkan air yang berada di sump selama 8,71 hari
dengan melihat terjadinya hujan selama 1 kali.
Ariyanto (2013), menyatakan klasifikasi, Ekstraksi (Leaching) dan yang
terakhir Recovery yang akan membentuk Dore Bullion. Rencana produksi bijih
PT. Cibaliung : 220.000 Ton/tahun dari vein”ore shoots”Cikoneng dan Cibitung
dengan Decline access melalui Cikoneng Portal. Dalam menunjang jalannya
aktivitas penambangan, maka harus di sesuaikan dengan sistem penyaliran
tambangnya, sehingga berbagai infrastruktur dibuat untuk mengendalikan air yang
mengalir di area penambangan, khususnya di dalam lubang bukaan. Sistem
penanganan air di daerah ini lebih diprhatikan karena berhubungan langsung
dengan aktivitas penambangan yang selalu bersifat mobile (bergerak) dan curah
hujan yang tinggi di daerah PT. Cibaliung Sumber Daya, sehingga level debit air
28
yang keluar harus harus berimbang dengan debit air yang masuk ke dalam
tambang.
Setelah melalui hasil dan pembahasan, maka penulis mengambil beberapa
kesimpulan: CBT_1116 Debit air yang masuk pada area CBT_1116 lebih besar di
bandingkan dengan spek pompa wilden yang di gunakan. Dimana ada selisih
antara Q masuk dan Q pompa sebesar 1,78L/det. Hal ini yang menyebabkan
daerah CBT_1116 mengalami banjir, Air yang masuk ke berasal dari 2 pompa
wilden yang berada di CBT_1116 dan CBT_CX_3_1061 dan dari rembesan atas
dan rembesan samping yang berada di sepanjang jalur Dicline yang di alirkan
melaui paritan, debit air yang masuk ke Sump dari CBT_CX_3 dan sepanjang
jalur dicline sebesar 2,17 L/det. Di area ini tidak mengalami masalah atau banjir,
dikarenakan debit air yang masuk 8,09 L/det dan yang di pompakan 8,24 L/det.
Berarti Pompa yang digunakan sudah dapat mengatasi air yang masuk ke dalam
sump cuddy.
Di area dicline Q masuk dan Q pompa mengalami selisih yang cukup
besar yaitu 4 L/det, dikarenakan tidak optimalnya pompa gawa yang
digunakan.Hal inilah yang menyebabkan area ini mengalami banjir D.
XC_6_1016_CBT di area ini juga mengalami masalah yang sama dengan area
Dicline. Dimana area ini terjadi selisih Q masuk dan Q pompa sebesar
0,5679L/det. Total air yang masuk melalui rembesan atas (↓) dan rembesan
29
samping (↘) di area 1116, dicline, sump cuddy dan XC_6 : 7,7 + 9,68 + 5,0379 +
2,17 = 24,5879 L/det.
Yudha Krisna Suhendra (2015), menyatakan PT. Megumy Inti Anugerah
merupakan perusahaan yang bergerak dalam bidang pertambangan Batubara yang
bekerja sama dengan PT. Rantaupanjang Utama Bhakti. Lokasi daerah rencana
penambangan batubara terletak di Desa Pagatbukur, Kecamatan Sambaliung,
Kabupaten Berau, Provinsi Kalimantan Timur. Sistem penambangan yang
digunakan oleh PT. Megumy Inti Anugerah menggunakan sistempenambangan
terbuka (Surface Mining) dengan metode Strip Mine.
Sistem penyaliran yang digunakan adalah Mine Dewatering dan Mine
Drainage sumber air berasal dari air hujan dan air limpasan dibiarkan mengalir
masuk kedalam sumuran (sump) kemudian dikeluarkan dengan cara pemompaan.
saat musim hujan di PT. Megumy Inti Anugerah sering terjadi genangan dan
luapan air di lantai dasar tambang dikarenakan volume air hujan dan air limpasan
yang masuk kedalam lokasi tambang cukup besar namun volume sumuran tidak
cukup menampung air yang masuk serta untuk mengeringkan genangan air
tersebut membutuhkan waktu yang cukup lama.
Perbaikan dimensi dari sistem penyaliran tambang yang diusulkan untuk
mendukung kegiatan penambangan: a. Saluran terbuka I : B = 2,2 m; b = 1,09 m;
d = 0,95 m; h = 1,15 m; a = 1,32 m. b. Saluran terbuka 2 : B = 1,51 m; b = 0,75 m;
d = 0,65 m; h = 0,78 m; a = 0,90 m. c. Saluran terbuka I : B = 2,81 m; b = 1,40 m;
30
d = 1,22 m; h = 1,49 m; a = 1,72 m. Perubahan dimensi sumuran agar mampu
menampung volume air yang masuk ke lokasi penambangan adalah 32026m³.
Kondisi permukaan kerja pada saat ini hampir seluruhnya tenggelam air, volume
air 368568,98 m³ perlu peningkatan Operating speed dari pompa yaitu1650 Rpm
dengan debit 420 m3/jam untuk mempercepat pengeringan sumuran menjadi 22
hari.
Kondisi kolam pengendapan cukup baik, mampu mengendapkan 93% dari
total padatan tersuspensi yang ada. Upaya pengerukan kolam kompartemen 1
dilakukan setiap 183 hari sekali, untuk kolam kompartemen 2 dilakukan setiap
377 hari sekali dan kolam kompartemen 3 dilakukan setiap 413 hari sekali.
Aldin Ardian (2014), menyatakan Secara umum pada pendahuluan berisi
tentang latar belakang penulisan makalah, rumusan masalahnya, dan tujuan
penelitian. Ditulis dengan format Times New Roman font 10, spasi 1. Jurnal atau
Paper ini diharapkan mampu menjadi wadah bagi akademisi maupun praktisi
untuk mempublikasikan penelitiannya.
Sehingga, mampu memperkaya khasanah di bidang keilmuan bagi
pembaca maupun bagi peneliti bila mendapatkan masukan dari pembaca.
Penjelasan tata cara penulisan Jurnal akan diterangkan pada bab selanjutnya,
mulai dari format penulisan pada bab IV (Pembahasan) sub-bab “Format
Penulisan Jurnal Secara Umum”, hingga tata cara penulisan daftar pustaka.
Pada bagian ini menyimpulkan hasil-hasil yang didapat berdasarkan pokok
bahasan yang telah dijabarkan pada bab sebelumnya. Kesimpulan bersifat singkat
31
dan jelas. Bila perlu dapat ditambah kritik dan saran untuk penelitian selanjutnya.
Sehingga kekurangan penelitian sebelumnya dapat diperbaiki pada penelitian
selanjutnya.
Okta Lingga Putra (2013), menyatakan Sasaran penyaliran adalah
membuat lokasi kerja di areal penambangan selalu kering karena bila tidak
terkontrol akan menimbulkan masalah seperti lokasi kerja, jalan tambang becek
dan licin, tabilitas lereng tambang rawan longsor, peralatan tambang cepat rusak,
kesulitan mengambil contoh (sampling), efisiensi kerja menurun dan mengancam
keselamatan dan kesehatan kerja.
Sistem penyaliran dapat berupa pencegahan air masuk ke lokasi tambang
yang penting di dalam merancangnya harus dipertimbangkan faktor-faktor
pengontrolan tersebut di atas. Oleh karena itu, Sistem penirisan yang digunakan
perlu dikaji secara teknis sesuai dengan metode penambangan yang diterapkan
PT. Bukit Asam (Persero) Tbk adalah metode strip mine, hal ini disebabkan
karena batubara merupakan endapan horizontal dimana arah kemajuan tambang
adalah ke arah bawah dan akan terbentuk cekungan besar sehingga air akan
terkonsentrasi di dalam cekungan tersebut.
Dari pembahasan di atas maka dapat disimpulkan sebagai berikut: 1.
Curah hujan rencana daerah Banko Barat adalah sebesar 576,06 mm/bulan untuk
periode ulang 5 tahun dengan intensitas curah hujan adalah sebesar 0,80 mm/jam
dan debit air yang masuk ke dalam lokasi tambang adalah sebesar 622,8 m³/jam
atau 448.416 m3/bulan dan curah hujan rencana daerah Banko Barat untuk
periode ulang 2 tahun adalah sebesar 484,26 mm/bulan dengan intensitas curah
32
hujan adalah sebesar 0, 67 mm/jam dan debit air yang masuk ke dalam lokasi
tambang adalah sebesar 521,6 m3/jam atau 375.552 m3/bulan.
Volume sump yang ada pada tambang Banko Barat pit III Barat adalah
124.490 m3 dengan kemampuan sump untuk menampung air 1.764.000 m3. 3.
Head pompa yang dibutuhkan untuk lebih mengeffesien dan effektif
mengeluarkan air terdapat alternatif. Yaitu tetap menggunakan 2 pompa KSB 250
KW dengan head pompa sebesar 86,85 m dan mengganti penggunaan pipa HDPE
DN 400 dengan pipa HDPE DN 300. 4. Dimensi saluran tambang yang diperlukan
untuk mengalirkan air ke kolam pengendapan lumpur yaitu lebar dasar saluran 1
m, lebar permukaan saluran air 1,50 m dan kedalaman saluran 0,85 m sesuai
dengan kondisi aktual dan dimensi kolam pengendapan lumpur yang sesuai untuk
menampung air yaitu panjang kolam 53,658 m, lebar kolam 15 m, dan kedalaman
kolam 4 m sesuai dengan kondisi aktual saat ini.
Suyono dkk (2015), menyatakan Berdasarkan keadaan topografi dan
kondisi klimatologi daerah penelitian, air limpasan dari permukaan di sekitar
bukaan tambang berpotensi masuk ke dalam front kerja penambangan Batubara.
Mengingat belum adanya suatu rancangan sistem penyaliran tambang di daerah
penelitian, maka kegiatan penambangan Batubara akan terganggu dengan adanya
genangan - genangan air di area penambangan. Oleh karena itu, untuk mendukung
adanya rencana kegiatan penambangan Batubara, perlu dilakukan perancangan
sistem penyaliran tambang pada quarter tersebut.
Wilayah Ijin Usaha Pertambangan (WIUP) PT. Trubaindo Coal Mining
secara geografis terletak pada koordinat 115º38’00” BT - 115º48’30” BT dan
33
0o27’44” LS - 0o33’35” LS. Sedangkan secara administrasi termasuk dalam
wilayah Kecamatan Muara Lawa, Kecamatan Muara Pahu, Kecamatan Damai,
Kecamatan Bentian Besar, dan Kecamatan Melak, Kabupaten Kutai Barat,
Provinsi Kalimantan Timur.
Metode penyaliran tambang yang cocok Adalah kombinasi mine drainage
system dengan mine dewatering system.Sumber air utama yang masuk kedalam
lokasi penambangan adalah air hujan dengan debit 2,29m³/detik pada quarter 3
dan 5,41m3/detik pada quarter4. Komponen sistem penyaliran Tambang terdiri
dari Perawatan Kolam pengendapan dilakukan setiap 341 hari pada Quarter 3.
2.4 Kerangka Konseptual
Tabel 2.4Kerangka Konseptual
Input Proses Output
1. Debit air tanah2. Spesifikasi
pompa yangdigunakan
3. Panjang pipayangdigunakan
1. Menghitung debit airtanah.
2. Daya aktual pompa3. Kapasitas aktual
pompa
Mendapatkan rancangan sistempenyaliran yang tepat sehinggakondisi area tambang agartidak tergenang oleh air, yangterdiri debit air tanah yangmasuk ke front tambang, sertakebutuhan pompa,
BAB III
METODOLOGI PENELITIAN
3.1 Jenis Penelitian
Berdasarkan permasalahan yang dibahas dalam penelitian, maka penelitian
ini bersifat kuantitatif. Penelitian ini bertujuan untuk membuat akumulasi jumlah
yang dibutuhkan sesuai dengan jumlah yang diperlukan dalam suatu kegiatan.
3.2 Tempat dan Waktu Penelitian
Secara administrasi, penelitian ini dilakukan di desa batu tanjung,
kecamatan talawi, site parambahan, tepat nya pada PT. Dasrat Sarana Arang
Sejati.
Untuk waktu penelitian sendiri dilakukan pada Januari–Maret 2016
3.3 Variabel Penelitian
3.3.1 PopulasiPenelitian
Populasi adalah wilayah generalisasi terdiri atas obyek/subyek yang
mempunyai kualitas dan karakteristik tertentu. Populasi ditetapkan oleh peneliti
untuk dipelajari dan kemudian ditarik kesimpulan.
3.3.2 Sampel
Sampel adalah sebagian dari jumlah atau karakteristik yang dimiliki oleh
populasi tersebut.
36
37
3.4 JenisdanSumber Data
3.4.1 Jenis Data
Jenis data yang dipakaidalampenelitianiniadalah:
1. Data primer
Jenis data ini merupakan data yang diperoleh secara langsung Dari objek
penelitian. Data tersebut berupa pengamatan dan pengujian dilapangan.
2. Data sekunder
Jenis data ini diperoleh dari profil perusahaan mengenai gambaran umum
perusahaan, jumlah karyawan, struktur organisasi, jam kerja kumulatif serta
laporan dari perusahaan tentang kecelakaan kerja industry dan upaya pencegahan
kecelakaan kerja industri. Teknik yang dipakai yaitu dengan membaca atau studi
pustaka di perusahaan.
3.4.2 Sumber Data
Sumber data diperoleh dari pengamatan langsung di lapangan serta studi
kepustakaan.
3.5 TeknikPengumpulan Data
Dalam teknik pengumpulan data dilakukan dengan tiga cara, yaitu:
1. Studi pustaka, mengumpulkan data yang dibutuhkan dengan membaca buku-
buku literatur yang berkaitan dengan masalah yang akan dibahas sehingga
dapat digunakan sebagai landasan dalam pemecahan masalah.2. Studi lapangan, mengumpulkan data yang dibutuhkan dengan melakukan
pengamatan langsung.
3.6 TeknikPengolahan Data
38
Setelah data–data dikumpulkan, maka tahap selanjutnya yang penulis
lakukan adalah dengan mengolah data–data tersebut menggunakan persamaan–
persamaan yang telah terlampir pada bab sebelumnya. Data – data yang penulis
olah adalah sebagai berikut:
1. MenghitungDebitAktualPompa
Untuk mengetahui berapa debit actual dari pompa yang dipakai di dalam
lubang D23 PT. Dasrat Sarana Arang Sejati, penulis melakukannya dengan
menggunakan wadah bervolume 15 liter. Wadah tersebut penulis gunakan untuk
menampung air yang keluar dari pipa buangan dan mengukur lama waktu yang
dibutuhkan air sampai memenuhi wadah tersebut dengan menggunakan
stopwatch. Setelah wadah tersebut penuh, kemudian penulis mencatat waktu yang
ditunjukkan oleh stopwatch.
2. Menghitung debit air yang ada di dalam lubang
Untuk mengetahui berapa debit air yang ada di dalam lubang D23 PT.
Dasrat Sarana Arang Sejati, penulis melakukannya dengan menggunakan cara
mengestimasi yaitu dengan mengukur berapa debit pompa (m³/detik) dikalikan
dengan lama waktu pompa hidup (jam). Dari data tersebut, maka penulis dapat
mengetahui berapa debit air tanah yang ada di dalam lubang.
3. Menentukan titik-titik penempatan sump yang tepat pada lubang PT. Dasrat
Sarana Arang Sejati
39
Untuk menentukan titik-titik penempatan sump yang tepat pada lubang PT.
Dasrat Sarana Arang Sejati diperlukan data-data sebagai berikut
a. Menghitung Kemiringan Lapisan Batubara (Lantai Tambang)
Karena keadaan lorong yang tidak datar, untuk menentukan head statis
suatu pompa, maka penulis melakukan pengukuran kemiringan lapisan batubara
(lantaitambang) dengan menggunakan kompas geologi merk brunton. Dari derajat
sudut yang ditunjukan oleh kompas tersebut maka penulis bias mengetahui berapa
beda tinggi antara pompa dengan pipa buangan.
hs = elevasi sisi keluar–elevasi sisi isap
b. Menghitung Head Total Pompa
Setelah diketahui head statis pompa, head tekanan dan head loss
(gesekan), maka kita baru dapat menghitung head total pompa yang menjadikan
dasar sebagai perhitungan akan daya yang akan dibutuhkan oleh sebuah pompa.
H = hs + ∆hp + hf + hsv + hv
c. Menghitung Daya Pompa
Setelah mengetahui kapasitas dan head total pompa, maka dilakukan
perhitungan daya pompa dengan menggunakan rumus yang telah terlampir pada
kajian teori. Perhitungan daya pompa bertujuan untuk mengetahui berapakah daya
yang terpakai oleh pompa saat beroperasi.
P p=ρ. g .Q . H
n p
40
(Sumber: Eri Prabowo,“Skripsi Perencanaan Teknis Sistem Penyaliran Tambang Batubara
PT. Aman Toebillah Putra Di Kabupaten Lahat”2013)
4. Menentukan jumlah pompa yang dibutuhkan untuk mengeluarkan air dari
dalam front penambangan PT. Dasrat Sarana Arang Sejati
Untuk mengetahui jumlah pompa yang dibutuhkan untuk mengeluarkan
air dari dalam front penambangan PT. Dasrat Sarana Arang Sejati juga ditentukan
dari head total pompa. Dengan memaksimalkan head total pompa yang tersedia
sampai batas optimum kita bisa meminimalisir pemakaian pompa yang terlalu
banyak.
3.7 Diagram AlirPenelitian
PERSIAPAN
41
Gambar 3.1 Diagram Alir Penelitian
Studi Literatur Penelitian Lapangan
MineDewatering
Pompa, pipa Data SekunderGeologi wilayah studi,hidrogeologi wilayahstudi, iklim, peta-peta.
Data PrimerDebit air tanah,
debit actual pompa,kemiringan front
penambangan
Pengolahan Data1. Debit air tanah2. Kapasitas pompa3. Elevasi dan kemiringan front penambangan
Rekomendasi Sistem Penyaliran1. Spesifikasi dan jumlah pompa2. Jenis dan panjang pipa3. Titik-titik penempatan dan jumlah sump
PembahasanMendapatkan debit airtanah, kapasitas dan jumlah pompa, jenis dan panjang pipa, titik-titik penempatan sump
BAB IV
PENGUMPULAN DAN PENGOLAHAN DATA
4.1 Pengumpulan Data
Dalam mengkaji sistem penyaliran tambang batubara bawah tanah PT.
Dasrat Sarana Arang Sejati, penulis menggunakan data primer yang penulis hitung
sendiri di lapangan.Data tersebut yaitu panjang lubang maju dan jumlah lubang
cabang, debit aktual pompa, sumber air dan debit air tanah, kemiringan lapisan
batubara serta daya pompa.Setelah data–data tersebut didapatkan, maka penulis
melakukan pengelompokkan data tersebut.
4.2 Pengolahan Data
Setelah data-data dikumpulkan, maka tahap selanjutnya yang penulis
lakukan adalah dengan mengolah data-data tersebut menggunakan persamaan-
persamaan yang telah terlampir pada bab sebelumnya. Data-data yang penulis
olah adalah sebagai berikut:
4.2.1 Panjang Total Lubang Maju dan Jumlah Lubang Cabang
Panjang total lubang maju dan jumlah lubang cabang pada lubang D23PT.
Dasrat Sarana Arang Sejati adalah 94,82 m dan jumlah lubang cabang adalah 8
buah, dengan 4 buah cabang kanan dan 4 buah cabang kiri.
4.2.2 DebitAktual Pompa
Debit aktual pompa yang bekerja di dalam lubang D23PT. Dasrat Sarana
Arang Sejati adalah sebagai berikut:
42
43
Pompa 1 ini terletak di front maju yang menjadi pusat dari aliran semua
airtanah yang terdapat di dalam terowongan. Front maju ini memiliki jarak 13,57
meter dari sump 1. Pompa ini menggunakan pipa karet dengan ukuran 2,5 inch
sepanjang 16,3 m.
Dalam menghitung debit pompa 1, penulis mengukurnya dengan
menggunakan wadah bervolume 15 liter.
Tabel 4.1Lama Waktu Air Memenuhi Wadah 15 Liter
No Waktu (detik)1. 3,652. 3,963. 4.714. 4,245. 4,226. 4,217. 4,368. 4,299. 4,2510. 4,21∑ 42,1
Rata-rata 4,21
Waktu rata – rata = 4,21detik
Volume penampung = 15 liter
Debit pompa 1 = volumewaktu
Debit pompa 1 = 15 liter
4,21 detik
44
Debit pompa 1 = 3,563literdetik
1 liter = 0,001 m3
Debit pompa 1 = 12,827 m3 / jam
4.2.3 Debit Air yang Masuk ke Dalam Front Penambangan
Pemompaan dilakukan setiap 2 kali sehari atau 1× 12 jam dan lama waktu
pemompaan adalah selama 30 menit atau 0,5 jam, jadi:
debit pompa pada lubang D23= 12,827 m3 / jam × 0,5 jam = 6,4135 m3
6,4135 m3 : 12 jam =0,5345 m3/jam
4.2.4 Kemiringan Lapisan Batubara (Lantai Tambang)
Kemiringan dari lantai tambang pada lubang D23PT. Dasrat Sarana Arang
Sejati adalah 31 º sepanjang 75,42 meter dan 25º sepanjang 19,40 meter
4.2.5 Head Total Pompa
Setelah mengetahui kemiringan lantai tambang maka baru bisa dicari head
total sebuah pompa dengan menggunakan rumus H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv .
4.2.5.1 Head Total Pompa 1
Head pompa adalah energi yang harus disediakan untuk dapat mengalirkan
sejumlah air seperti yang direncanakan. Rumus yang digunakan adalah:
H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv
Keterangan:
H = Head total pompa (m)
45
hs = Head statik total (m)
∆ hp = Perbedaan head tekanan pada kedua permukaan
hf = kerugian pada pipa (m)
hb = kerugian pada belokan (m)
hv = head kecepatan (m)
Untuk menghitung head total pompa 1, penulis menggunakan data dari
hasil pengukuran sebagai berikut:
Elevasi Hisap (h2) = + 159,34 mdpl
Elevasi buang (h1) = + 166,65 mdpl
Inside diameter pipa buang (ID) = 80 mm
Koefesien kekerasan pipa (k) = 0,06 mm = 0,00006 m (Pipa
HDPE)
Panjang pipa sisi buang (L) = 16,3 m
Debit pemompaan (Q) = 3,563 literdetik
= 0,003563 m 3
detik
Gravitasi (g) = 9,8 m/detik²
1. Head Statik
Head statik merupakan perbedaan elevasi antara muka air pada pipa isap
dan pipa keluar.
Hs =h1 – h2
46
Hs = 166,65–159,34 = 7,31 m
2. Head Tekanan
Head tekanan (∆hp) yang bekerja pada kedua permukaan air dianggap
sama karena tekanan pada muka air isap sama dengan tekanan pada muka air
keluar.
3. Head Loss
Kehilangan julang adalah energi untuk mengatasi kehilangan-kehilangan
yang timbul akibat aliran fluida yang terdiri dari kehilangan julang gesek didalam
pipa, kehilangan julang pada belokan, katup dan perubahan diameter pipa.
a. Head LossGesek
Dg
LVfh f 2
2
11
K
D
f
7,3log2
1
f = koefesien kerugian pipa
Head gesek untuk pipa buang
Koefesien kerugian untuk pipa buang:
00006,0
08,07,3log2
1 x
f
47
f0,01833
Kecepatan aliran pada pipa buang:
A
QV
)(
241
m3/detik 0,003563
dV
241 08,014,3
m3/detik 0,003563
V
V 0,7092 m/detik
Maka Head gesek untuk pipa buang adalah:
Dg
LVfh f 2
2
11
8,908.02
7092,03,1601833,0
2
1fh
hf1= 0,09583 meter
b. Head belokan
g
Vfhb 2
2
22
Terlebih dahulu dicari nila koefisien belokan (f2) dengan persamaan
48
5,05,3
2 902847,1131,0
x
R
Df
R = jari-jari lengkung belokan (m)
21tan
DR
Tabel 4.2
Head belokan pipa untuk pompa 1 pada front maju
No V g D R Fb
HbTotal jumlah
elbow
Hb total
(m/detik) (m) (m) (m)1 0.7092 9.8 0.003 90 0.004 0.131 0.003 1 0.0032 0.7092 9.8 0.003 90 0.004 0.131 0.003 1 0.003
Total 0.006Jadi diperoleh Hb total 0,006 meter
c. Head Kecepatan
Hv= V 2
2 g
Hv= 0.70922
2(9,8)
= 0,025661 m
Jadi, head total pompa 1 adalah:
H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv
H = 7,3 + 0,09583 + 0.006 + 0,05661 = 7,46793 m
4.2.5.2 Head Total Pompa 2
49
Head pompa adalah energi yang harus disediakan untuk dapat mengalirkan
sejumlah air seperti yang direncanakan. Rumus yang digunakan adalah:
H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv
Keterangan:
H = Head total pompa (m)
hs = Head statik total (m)
∆ hp = Perbedaan head tekanan pada kedua permukaan
hf = kerugian pada pipa (m)
hb = kerugian pada belokan (m)
hv = head kecepatan (m)
Untuk menghitung head total pompa 2, penulis menggunakan data dari
hasil pengukuran sebagai berikut :
Elevasi Hisap (h2) = + 166,65 mdpl
Elevasi buang (h1) = + 176,94 mdpl
Inside diameter pipa buang (ID) = 80 mm
Koefesien kekerasan pipa (k) = 0,06 mm = 0,00006 m (Pipa
HDPE)
Panjang pipa sisi buang (L) = 26 m
Debit pemompaan (Q) = 1,551 literdetik
= 0,001551 m 3
detik
Gravitasi (g) = 9,8 m/detik²
50
1. Head Statik
Head statik merupakan perbedaan elevasi antara muka air pada pipa isap
dan pipa keluar.
Hs =h1 – h2
Hs = 176,94 – 166,65 = 10,29 m
2. Head Tekanan
Head tekanan (∆hp) yang bekerja pada kedua permukaan air dianggap
sama karena tekanan pada muka air isap sama dengan tekanan pada muka air
keluar.
3. Head Loss
Kehilangan julang adalah energi untuk mengatasi kehilangan-kehilangan
yang timbul akibat aliran fluida yang terdiri dari kehilangan julang gesek didalam
pipa, kehilangan julang pada belokan, katup dan perubahan diameter pipa.
a. Head LossGesek
Dg
LVfh f 2
2
11
K
D
f
7,3log2
1
f = koefesien kerugian pipa
Head gesek untuk pipa buang
Koefesien kerugian untuk pipa buang:
00006,0
08,07,3log2
1 x
f
51
f0,01833
Kecepatan aliran pada pipa buang:
A
QV
)(
241
m3/detik 0,001551
dV
241 08,014,3
m3/detik 0,001551
V
V 0,3087 m/detik
Maka Head gesek untuk pipa buang adalah :
Dg
LVfh f 2
2
11
8,908.02
3087,02601833,0
2
1fh
hf1= 0,02897 meter
b. Head belokan
g
Vfhb 2
2
22
Terlebih dahulu dicari nila koefisien belokan (f2) dengan persamaan
52
5,05,3
2 902847,1131,0
x
R
Df
R = jari-jari lengkung belokan (m)
21tan
DR
Tabel 4.3Head belokan pipa untuk pompa 2 pada sump 1
No
Vg
D Rfb
HbTotal
jumlahelbow
Hb total
(m/detik) (m) (m) (m)1 0.3087 9.8 0.003 106 0.003 0.142 0.001 1 0.0012 0.3087 9.8 0.003 84 0.004 0.127 0.001 1 0.0013 0.3087 9.8 0.003 73 0.005 0.118 0.001 1 0.0014 0.3087 9.8 0.003 80 0.004 0.124 0.001 1 0.0015 0.3087 9.8 0.003 71 0.005 0.116 0.001 1 0.0016 0.3087 9.8 0.003 90 0.004 0.131 0.001 1 0.0017 0.3087 9.8 0.003 69 0.005 0.115 0.001 1 0.0018 0.3087 9.8 0.003 80 0.004 0.124 0.001 1 0.0019 0.3087 9.8 0.003 69 0.005 0.115 0.001 1 0.00110 0.3087 9.8 0.003 76 0.005 0.120 0.001 1 0.00111 0.3087 9.8 0.003 79 0.004 0.123 0.001 1 0.00112 0.3087 9.8 0.003 79 0.004 0.123 0.001 1 0.00113 0.3087 9.8 0.003 69 0.005 0.115 0.001 1 0.00114 0.3087 9.8 0.003 66 0.005 0.112 0.001 1 0.00115 0.3087 9.8 0.003 66 0.005 0.112 0.001 1 0.00116 0.3087 9.8 0.003 65 0.005 0.111 0.001 1 0.00117 0.3087 9.8 0.003 90 0.004 0.131 0.001 1 0.00118 0.3087 9.8 0.003 58 0.006 0.105 0.001 1 0.001
Total 0.018Jadi diperoleh Hb total 0,018 m
c. HeadKecepatan
53
Hv= V 2
2 g
Hv= 0,30872
2(9,8)
= 0,004862 m
Jadi, head total pompa 1 adalah:
H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv
H = 10.29 + 0,02897+ 0.018 + 0,004862= 10,342 m
4.2.5.3 Head Total Pompa
Head pompa adalah energi yang harus disediakan untuk dapat mengalirkan
sejumlah air seperti yang direncanakan. Rumus yang digunakan adalah:
H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv
Keterangan :
H = Head total pompa (m)
hs = Head statik total (m)
∆ hp = Perbedaan head tekanan pada kedua permukaan
hf = kerugian pada pipa (m)
hb = kerugian pada belokan (m)
hv = head kecepatan (m)
Untuk menghitung head total pompa 3, penulis menggunakan data dari
hasil pengukuran sebagai berikut:
54
Elevasi Hisap (h2) = + 176,08 mdpl
Elevasi buang (h1) = + 187,43 mdpl
Inside diameter pipa buang (ID) = 50 mm
Koefesien kekerasan pipa (k) = 0,06 mm = 0,00006 m (Pipa
HDPE)
Panjang pipa sisi buang (L) = 22,4 m
Debit pemompaan (Q) = 1,310 literdetik
= 0,001310 m 3
detik
Gravitasi (g) = 9,8 m/detik²
1. Head Statik
Head statik merupakan perbedaan elevasi antara muka air pada pipa isap
dan pipa keluar.
Hs =h1 – h2
Hs = 187,43 – 176,08 = 11,35 m
2. Head Tekanan
Head tekanan (∆hp) yang bekerja pada kedua permukaan air dianggap
sama karena tekanan pada muka air isap sama dengan tekanan pada muka air
keluar.
3. Head Loss
55
Kehilangan julang adalah energi untuk mengatasi kehilangan-kehilangan
yang timbul akibat aliran fluida yang terdiri dari kehilangan julang gesek didalam
pipa, kehilangan julang pada belokan, katup dan perubahan diameter pipa.
a. Head Loss Gesek
Dg
LVfh f 2
2
11
K
D
f
7,3log2
1
f = koefesien kerugian pipa
Head gesek untuk pipa buang
Koefesien kerugian untuk pipa buang:
00006,0
05,07,3log2
1 x
f
f0,02054
Kecepatan aliran pada pipa buang:
A
QV
)(
241
detik0,00131m3/
dV
241 05,014,3
m3/detik 0,00131
V
56
V 0,6675 m/detik
Maka Head gesek untuk pipa buang adalah :
Dg
LVfh f 2
2
11
8,905.02
6675,04,2202054,0
2
1fh
hf1= 0,2092 meter
b. Head belokan
g
Vfhb 2
2
22
Terlebih dahulu dicari nila koefisien belokan (f2) dengan persamaan
5,05,3
2 902847,1131,0
x
R
Df
R = jari-jari lengkung belokan (m)
21tan
DR
Tabel 4.4Head belokan pipa untuk pompa 3 pada sump 2
No
V g D R fbHb
Totaljumla
helbow
Hbtotal
(m/detik) (m) (m)
(m)
10.6675
9.8 0.002
130 0.002 0.157 0.00
4 1 0.004
20.6675
9.8 0.002
130 0.002 0.157 0.00
4 1 0.004
57
30.6675
9.8 0.002
130
0.002 0.157 0.004
1 0.004
Total 0.012Jadi diperoleh Hb total 0,012 m
c. HeadKecepatan
Hv= V 2
2 g
Hv= 0,66752
2(9,8)
= 0,02273 m
Jadi, head total pompa 3 adalah :
H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv
H = 11,35 + 0,2092 + 0,012 + 0,02273= 11,594 m
4.2.5.4 Head Total Pompa
Head pompa adalah energi yang harus disediakan untuk dapat mengalirkan
sejumlah air seperti yang direncanakan. Rumus yang digunakan adalah:
H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv
Keterangan:
H = Head total pompa (m)
hs = Head statik total (m)
∆ hp = Perbedaan head tekanan pada kedua permukaan
hf = kerugian pada pipa (m)
hb = kerugian pada belokan (m)
58
hv = head kecepatan (m)
Untuk menghitung head total pompa 4, penulis menggunakan data dari
hasil pengukuran sebagai berikut :
Elevasi Hisap (h2) = + 186,57 mdpl
Elevasi buang (h1) = + 189,85 mdpl
Inside diameter pipa buang (ID) = 50 mm
Koefesien kekerasan pipa (k) = 0,06 mm = 0,00006 m (Pipa
HDPE)
Panjang pipa sisi buang (L) = 18,8 m
Debit pemompaan (Q) = 1,376 literdetik
= 0,0011376m 3
detik
Gravitasi (g) = 9,8 m/detik²
1. Head Statik
Head statik merupakan perbedaan elevasi antara muka air pada pipa isap
dan pipa keluar.
Hs =h1 – h2
Hs = 189,85 - 186,57 = 3,78 m
2. Head Tekanan
59
Head tekanan (∆hp) yang bekerja pada kedua permukaan air dianggap
sama karena tekanan pada muka air isap sama dengan tekanan pada muka air
keluar.
3. Head Loss
Kehilangan julang adalah energi untuk mengatasi kehilangan-kehilangan
yang timbul akibat aliran fluida yang terdiri dari kehilangan julang gesek didalam
pipa, kehilangan julang pada belokan, katup dan perubahan diameter pipa.
a. Head Loss Gesek
Dg
LVfh f 2
2
11
K
D
f
7,3log2
1
f = koefesien kerugian pipa
Head gesek untuk pipa buang
Koefesien kerugian untuk pipa buang:
00006,0
05,07,3log2
1 x
f
f0,02054
Kecepatan aliran pada pipa buang:
A
QV
)(
60
241
m3/detik 0,001376
dV
241 05,014,3
m3/detik 0,001376
V
V 0,7011 m/detik
Maka Head gesek untuk pipa buang adalah :
Dg
LVfh f 2
2
11
8,905.02
7011,08,1802054,0
2
1fh
hf1= 0,1937 meter
b. Head belokan
g
Vfhb 2
2
22
Terlebih dahulu dicari nila koefisien belokan (f2) dengan persamaan
5,05,3
2 902847,1131,0
x
R
Df
R = jari-jari lengkung belokan (m)
21tan
DR
61
Tabel 4.5Head belokan pipa untuk pompa 4 pada sump 3
No
V g D R FbHb
Total jumlahelbow
Hbtotal
(m/detik) (m) (m)
(m)
1 0.7011 9.8
0.002
102 0.002
0.139 0.003 1 0.003
2 0.7011 9.8
0.002
132 0.002
0.159 0.004 1 0.004
3 0.7011 9.8
0.002
111 0.002
0.145 0.004 1 0.004
4 0.7011 9.8
0.002
113 0.002
0.147 0.004 1 0.004
5 0.7011 9.8
0.002
111 0.002
0.145 0.004 1 0.004
6 0.7011 9.8
0.002
102 0.002
0.139 0.003 1 0.003
7 0.7011 9.8
0.002
121 0.002
0.152 0.004 1 0.004
8 0.7011 9.8
0.002
107 0.002
0.143 0.004 1 0.004
9 0.7011 9.8
0.002
95 0.002
0.135 0.003 1 0.003
Total 0.033Jadi diperoleh Hb total 0,033 meter
c. HeadKecepatan
Hv= V 2
2 g
Hv= 0,70112
2(9,8)
= 0,025079 m
Jadi, head total pompa 4 adalah :
H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv
62
H = 3,78 + 0,1937 + 0,033 + 0,025079= 4,052779 m
4.2.5.5 Head Total Pompa
Head pompa adalah energi yang harus disediakan untuk dapat mengalirkan
sejumlah air seperti yang direncanakan. Rumus yang digunakan adalah :
H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv
Keterangan :
H = Head total pompa (m)
hs = Head statik total (m)
∆ hp = Perbedaan head tekanan pada kedua permukaan
hf = kerugian pada pipa (m)
hb = kerugian pada belokan (m)
hv = head kecepatan (m)
Untuk menghitung head total pompa 5, penulis menggunakan data dari
hasil pengukuran sebagai berikut:
Elevasi Hisap (h2) = + 189,85 mdpl
Elevasi buang (h1) = + 192,38 mdpl
Inside diameter pipa buang (ID) = 80 mm
Koefesien kekerasan pipa (k) = 0,06 mm = 0,00006 m (Pipa
HDPE)
Panjang pipa sisi buang (L) = 16,3 m
63
Debit pemompaan (Q) = 1,132 literdetik
= 0,001132 m 3
detik
Gravitasi (g) = 9,8 m/detik²
1. Head Statik
Head statik merupakan perbedaan elevasi antara muka air pada pipa isap
dan pipa keluar.
Hs =h1 – h2
Hs = 192,38– 189,85 = 3,38 m
2. Head Tekanan
Head tekanan (∆hp) yang bekerja pada kedua permukaan air dianggap
sama karena tekanan pada muka air isap sama dengan tekanan pada muka air
keluar.
3. Head Loss
Kehilangan julang adalah energi untuk mengatasi kehilangan-kehilangan
yang timbul akibat aliran fluida yang terdiri dari kehilangan julang gesek didalam
pipa, kehilangan julang pada belokan, katup dan perubahan diameter pipa.
a. Head Loss Gesek
Dg
LVfh f 2
2
11
64
K
D
f
7,3log2
1
f = koefesien kerugian pipa
Head gesek untuk pipa buang
Koefesien kerugian untuk pipa buang:
00006,0
08,07,3log2
1 x
f
f0,01833
Kecepatan aliran pada pipa buang:
A
QV
)(
241
m3/detik 0,001132
dV
241 08,014,3
m3/detik 0,001132
V
V 0,2253 m/detik
Maka Head gesek untuk pipa buang adalah:
Dg
LVfh f 2
2
11
8,908.02
2253,03,1601833,0
2
1fh
65
hf1= 0,009673 meter
b. Head belokan
g
Vfhb 2
2
22
Terlebih dahulu dicari nila koefisien belokan (f2) dengan persamaan
5,05,3
2 902847,1131,0
x
R
Df
R = jari-jari lengkung belokan (m)
21tan
DR
Tabel 4.6Head belokan pipa untuk pompa 5 pada sump 4
No V g D R Fb
HbTotal jumlah
elbow
Hb total
(m/detik) (m) (m) (m)1 0.2253 9.8 0.003 89 0.004 0.130 0.000 1 0.0012 0.2253 9.8 0.003 80 0.004 0.124 0.000 1 0.001
Total 0.002Jadi diperoleh Hb total 0,002 meter
c. Head Kecepatan
Hv= V 2
2 g
66
Hv= 0.22532
2(9,8)
= 0,00259 m
Jadi, head total pompa 5 adalah :
H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv
H = 3,38 + 0,009673 + 0.002 + 0,00259 = 3.394263 m
4.2.5.6 Head Total Pompa
Head pompa adalah energi yang harus disediakan untuk dapat mengalirkan
sejumlah air seperti yang direncanakan. Rumus yang digunakan adalah :
H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv
Keterangan :
H = Head total pompa (m)
hs = Head statik total (m)
∆ hp = Perbedaan head tekanan pada kedua permukaan
hf = kerugian pada pipa (m)
hb = kerugian pada belokan (m)
hv = head kecepatan (m)
Untuk menghitung head total pompa 6, penulis menggunakan data dari hasil
pengukuran sebagai berikut :
Elevasi Hisap (h2) = + 192,38 mdpl
Elevasi buang (h1) = + 193,38 mdpl
67
Inside diameter pipa buang (ID) = 50 mm
Koefesien kekerasan pipa (k) = 0,06 mm = 0,00006 m (Pipa
HDPE)
Panjang pipa sisi buang (L) = 5,6 m
Debit pemompaan (Q) = 2,344 literdetik
= 0,002344 m 3
detik
Gravitasi (g) = 9,8 m/detik²
1. Head Statik
Head statik merupakan perbedaan elevasi antara muka air pada pipa isap
dan pipa keluar.
Hs =h1 – h2
Hs = 193,38 – 192,38 = 1 m
2. Head Tekanan
Head tekanan (∆hp) yang bekerja pada kedua permukaan air dianggap
sama karena tekanan pada muka air isap sama dengan tekanan pada muka air
keluar.
3. Head Loss
Kehilangan julang adalah energi untuk mengatasi kehilangan-kehilangan
yang timbul akibat aliran fluida yang terdiri dari kehilangan julang gesek didalam
pipa, kehilangan julang pada belokan, katup dan perubahan diameter pipa.
68
a. Head Loss Gesek
Dg
LVfh f 2
2
11
K
D
f
7,3log2
1
f = koefesien kerugian pipa
Head gesek untuk pipa buang
Koefesien kerugian untuk pipa buang:
00006,0
05,07,3log2
1 x
f
f0,02054
Kecepatan aliran pada pipa buang:
A
QV
)(
241
m3/detik 0,002344
dV
241 05,014,3
m3/detik 0,002344
V
V1.1944 m/detik
Maka Head gesek untuk pipa buang adalah :
69
Dg
LVfh f 2
2
11
8,905.02
1944,16,502054,0
2
1fh
hf1= 0,1674 meter
b. Head belokan
g
Vfhb 2
2
22
Terlebih dahulu dicari nila koefisien belokan (f2) dengan persamaan
5,05,3
2 902847,1131,0
x
R
Df
R = jari-jari lengkung belokan (m)
21tan
DR
Tabel 4.7Head belokan pipa untuk pompa 6 pada sump 5
No
Vg
D Rfb
HbTotal
jumlahelbow
Hb total(m/detik) (m) (m) (m)
1 1.1944 9.8 0.002
130 0.002 0.157 0.011 1 0.011
Total 0.011Jadi diperoleh Hb total 0,011 meter
c. HeadKecepatan
Hv= V 2
2 g
70
Hv= 1,19442
2(9,8)
= 0,072785 m
Jadi, head total pompa 6 adalah:
H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv
H = 1 + 0,1674+ 0,011 + 0,072785= 1,251185 m
4.2.5.7 Head Total Pompa
Head pompa adalah energi yang harus disediakan untuk dapat mengalirkan
sejumlah air seperti yang direncanakan. Rumus yang digunakan adalah:
H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv
Keterangan:
H = Head total pompa (m)
hs = Head statik total (m)
∆ hp = Perbedaan head tekanan pada kedua permukaan
hf = kerugian pada pipa (m)
hb = kerugian pada belokan (m)
hv = head kecepatan (m)
Untuk menghitung head total pompa 1, penulis menggunakan data dari
hasil pengukuran sebagai berikut:
Elevasi Hisap (h2) = + 193,38 mdpl
Elevasi buang (h1) = + 207,0 mdpl
71
Inside diameter pipa buang (ID) = 80 mm
Koefesien kekerasan pipa (k) = 0,06 mm = 0,00006 m (Pipa
HDPE)
Panjang pipa sisi buang (L) = 30,67 m
Debit pemompaan (Q) = 1,943 literdetik
= 0,001943 m 3
detik
Gravitasi (g) = 9,8 m/detik²
1. Head Statik
Head statik merupakan perbedaan elevasi antara muka air pada pipa isap
dan pipa keluar.
Hs =h1 – h2
Hs = 207 – 193,38 = 13,62 m
2. Head Tekanan
Head tekanan (∆hp) yang bekerja pada kedua permukaan air dianggap
sama karena tekanan pada muka air isap sama dengan tekanan pada muka air
keluar.
3. Head Loss
Kehilangan julang adalah energi untuk mengatasi kehilangan-kehilangan
yang timbul akibat aliran fluida yang terdiri dari kehilangan julang gesek didalam
pipa, kehilangan julang pada belokan, katup dan perubahan diameter pipa.
72
a. Head Loss Gesek
Dg
LVfh f 2
2
11
K
D
f
7,3log2
1
f = koefesien kerugian pipa
Head gesek untuk pipa buang
Koefesien kerugian untuk pipa buang:
00006,0
80,07,3log2
1 x
f
f0,01833
Kecepatan aliran pada pipa buang:
A
QV
)(
241
m3/detik 0,001943
dV
241 08,014,3
m3/detik 0,001943
V
V 0,3867 m/detik
Maka Head gesek untuk pipa buang adalah :
73
Dg
LVfh f 2
2
11
8,908.02
3867,067,3001833,0
2
1fh
hf1= 0,0536 m
b. Head Belokan
g
Vfhb 2
2
22
Terlebih dahulu dicari nila koefisien belokan (f2) dengan persamaan
5,05,3
2 902847,1131,0
x
R
Df
R = jari-jari lengkung belokan (m)
21tan
DR
Tabel 4.8Head belokan pipa untuk pompa 7 pada sump 6
No
V g D R fbHb
Total jumlahelbow
Hb total
(m/detik) (m) (m)
(m)
1 0.3867 9.8
0.003
130
0.003 0.157
0.001
1 0.001
74
2 0.3867 9.8
0.003
90 0.004 0.131
0.001
1 0.001
3 0.3867 9.8
0.003
90 0.004 0.131
0.001
1 0.001
Total 0.003Jadi diperoleh Hb total 0,003 meter
c. Head Kecepatan
Hv= V 2
2 g
Hv= 0.38672
2(9,8)
= 0,007629 m
Jadi, head total pompa 7 adalah :
H = hs + ∆ hp + hf + hb +hv
H = 13,62 + 0,0536 + 0.003 + 0,007629= 13,684229 m
Tabel 4.9Head Total Pompa
No Nama PompaHead Pompa Tersedia
(meter)
Head Pompa
Terpakai
(meter)1. Pompa 1 18 7,462. Pompa 2 18 10,323. Pompa 3 12 11,594. Pompa 4 12 4,055. Pompa 5 18 3,396. Pompa 6 12 1,257. Pompa 7 18 13,684
75
Jadi pada table 4.9 dapat diperoleh Head total pompa terpakai 7,46 m
untuk pompa 1, 10,32 m untuk pompa 2, 11,59 m untuk pompa 3, 4,05 m untuk
pompa 4, 3,39 m untuk pompa 5, 1,25 m untuk pompa 6 dan 13,684 m untuk
pompa 7.
4.2.6 Daya Pompa
Setelah didapatkan head total pompa, maka dihitung daya pompa dengan
menggunakan rumus P = Pw (1+α )
ηt
4.2.6.1 Pompa 1
Dengan data–data sebagai berikut:
Q = 0,003563 m3/detik
ρ = 1000 kg/m3
g = 9,81
Ht = 7,46 m
α = 0,2
ηt = 0,92
a. Daya air
Pw = 0,163ρgQHt
Pw = 0,163 .1000 kg/m3. 9,81 . 0,003563 m3/detik . 7,46 m
Pw= 42.50 Watt
= 0,0425 kWb. Daya pompa
76
P= Pw (1+α )
ηt
P= 0,0425(1+0,2 )
0,92
= 0,0554 kW
4.2.6.2 Pompa 2
Dengan data–data sebagai berikut:
Q = 0,001551 m3/detik
ρ = 1000 kg/m3
g = 9,81
Ht = 10,3368 m
α = 0,2
ηt = 0,92
a. Daya air
Pw = 0,163γQHt
Pw = 0,163 .1000 kg/m3. 9,81 . 0,001551 m3/detik . 10,3368 m
Pw= 25,63625 Watt
= 0,02563625kWb. Daya pompa
P= Pw (1+α )
ηt
P= 0,02563625(1+0,2)
0,92
= 0,033438 kW
77
4.2.6.3 Pompa 3
Dengan data–data sebagai berikut:
Q = 0,001310 m3/detik
ρ = 1000 kg/m3
g = 9,81
Ht = 11,5929 m
α = 0,2
ηt = 0,92
a. Daya airPw = 0,163ρgQHtPw = 0,163 .1000 kg/m3. 9,81 . 0,001310 m3/detik . 11,5929 mPw= 24,28398 Watt
= 0,024284 kW
b. Daya pompa
P= Pw(1+α)
ηt
P= 0,024284(1+0,2)
0,92
= 0,031675 kW
4.2.6.4 Pompa 4
Dengan data–data sebagai berikut:
Q = 0,001376 m3/detik
ρ = 1000 kg/m3
g = 9,81
78
Ht = 4,019779 m
α = 0,2
ηt = 0,92
a. Daya airPw = 0,163ρgQHtPw = 0,163 .1000 kg/m3. 9,81 . 0,001376 m3/detik .4,019779 mPw= 8,84458 Watt
= 0,00884458 kW
b. Daya pompa
P= Pw (1+α )
ηt
P= 0,00884458(1+0,2)
0,92
= 0,011538 kW
4.2.6.5 Pompa 5
Dengan data–data sebagai berikut:
Q = 0,001132 m3/detik
ρ = 1000 kg/m3
g = 9,81
Ht = 3.394263 m
α = 0,2
ηt = 0,92
a. Daya airPw = 0,163ρgQHtPw = 0,163 .1000 kg/m3. 9,81 . 0,001132 m3/detik . 3.394263 m
79
Pw= 6,14396Watt= 0,00614396kW
b. Daya pompa
P= Pw (1+α )
ηt
P= 0,00614396(1+0,2)
0,92
=0,0080139kW
4.2.6.6 Pompa 6
Dengan data–data sebagai berikut:
Q = 0,002344 m3/detik
ρ = 1000 kg/m3
g = 9,81
Ht = 1,2512 m
α = 0,2
ηt = 0,92
a. Daya air
Pw = 0,163ρgQHt
Pw = 0,163 .1000 kg/m3. 9,81 . 0,002344 m3/detik . 1,2512 m
Pw= 4,6896Watt
= 0,004689 kW
b. Daya pompa
P= Pw (1+α )
ηt
P= 0,004689(1+0,2)
0,92
=0,006116kW
80
4.2.6.7 Pompa 7
Dengan data–data sebagai berikut:
Q = 0,001943 m3/detik
ρ = 1000 kg/m3
g = 9,81
Ht = 12,974 m
α = 0,2
ηt = 0,92
a. Daya airPw = 0,163ρgQHtPw = 0,163 .1000 kg/m3. 9,81 . 0,001943 m3/detik . 12,974 m
Pw= 40,3091Watt
= 0,04031kW
b. Daya pompa
P= Pw(1+α)
ηt
P= 0,04031(1+0,2 )
0,92
=0,05258 Kw
Tabel 4.10Daya Pompa Penyaliran
No Nama PompaDaya Pompa Tersedia
(kW)
Daya Pompa
Terpakai
(kW)1. Pompa 1 0.75 0,05542. Pompa 2 0.75 0,033443. Pompa 3 0,4 0,03167
81
4. Pompa 4 0,4 0,0115385. Pompa 5 0.75 0,0080136. Pompa 6 0,4 0,0061167. Pompa 7 0.75 0,05258
Jadi pada tabel 4.10 dapat diperoleh daya pompa terpakai total 0,0554 kW
utuk pompa 1, 0,03344 kW untuk pompa 2, 0,03167 kW untuk pompa 3, 0,011538
kW untuk pompa 4, 0,008013 kW untuk pompa 5, 0,006116 kW untuk pompa 6
dan 0,5258 kW untuk pompa 7.
BAB V
ANALISA HASIL PENGOLAHAN DATA
5.1 Perencanaan Ulang dan Perhitungan Kembali Head Total Pompa
Head total pompa sangat berkaitan erat dengan head statis, head gesekan
dan head kecepatan. Dalam perhitungan head pompa ini, penulis melakukan
perubahan pada head statis yakni memperpanjang jarak antar sump yang otomatis
akan menambah beda elevasi antara pipa hisap dengan pipa buang, Selain itu,
penulis juga melakukan modifikasi pada head gesekan yang semula terjadi
gesekan yang cukup besar karena belokan pipa yang banyak yaitu dengan cara
penulis hanya mengizinkan adanya satu buah belokan yang hanya terjadi di dekat
pipa isap.
5.1.1 Head Total Pompa 1
Untuk head total pompa 1, penulis tidak melakukan perencanaan dan
perhitungan ulang karena kondisi front maju yang semakin lama semakin
bertambah panjang yang secara otomatis akan mengubah jarak antara posisi
pompa dengan sump 1yang juga diikuti dengan berubahnya head total dari pompa
1 tersebut.
5.1.2 Head Total Pompa 2
Untuk menghitung head total pompa 2,penulis melakukan perencanaan
ulang terhadap head statis dan head belokan menggunakan data dari hasil
pengukuran sebagai berikut:
Elevasi Hisap (h2) = + 166,65 mdpl
78
79
Elevasi buang (h1) = + 182,28 mdpl
Inside diameter pipa buang (ID) = 80 mm
Koefesien kekerasan pipa (k) = 0,06 mm = 0,00006 m (Pipa
HDPE)
Panjang pipa sisi buang (L) = 26,50 m
Debit pemompaan (Q) = 5 literdetik
= 0,005 m 3
detik
Gravitasi (g) = 9,8 m/detik²
1. Head Statik
Head statik merupakan perbedaan elevasi antara muka air pada pipa isap
dan pipa keluar.
Hs =h1 – h2
Hs = 182,28 – 166,65= 15,6 m
2. Head Tekanan
Head tekanan (∆hp) yang bekerja pada kedua permukaan air dianggap
sama karena tekanan pada muka air isap sama dengan tekanan pada muka air
keluar.
3. Head Loss
80
Kehilangan julang adalah energi untuk mengatasi kehilangan-kehilangan
yang timbul akibat aliran fluida yang terdiri dari kehilangan julang gesek didalam
pipa, kehilangan julang pada belokan, katup dan perubahan diameter pipa.
a. Head Loss Gesek
Dg
LVfh f 2
2
11
K
D
f
7,3log2
1
f = koefesien kerugian pipa
Head gesek untuk pipa buang
Koefesien kerugian untuk pipa buang:
00006,0
08,07,3log2
1 x
f
f0,01833
Kecepatan aliran pada pipa buang:
A
QV
)(
81
241
m3/detik 0,005
dV
241 08,014,3
m3/detik 0,005
V
V 0,995223 m/detik
Maka Head gesek untuk pipa buang adalah:
Dg
LVfh f 2
2
11
8,908.02
995223,05,2601833,0
2
1fh
hf1= 0,188725 meter
b. Head Belokan
g
Vfhb 2
2
22
Terlebih dahulu dicari nila koefisien belokan (f2) dengan persamaan
5,05,3
2 902847,1131,0
x
R
Df
R = jari-jari lengkung belokan (m)
82
21tan
DR
Tabel 5.1Head belokan pipa untuk pompa 2 pada sump 1 setelah dirancang ulang
No V g D R FbHb
Total jumlahelbow
Hbtotal
(m/detik) (m) (m) (m)
1 0.995223 9.8 0.003 130 0.003 0.157 0.008 1 0.008
Total 0.008
Jadi diperoleh Hb total 0,008 meter
c. Head Kecepatan
Hv= V 2
2 g
Hv= 0.9952232
2(9,8)
= 0,050534 mJadi, head total pompa 2 adalah:H = hs + ∆ hp + hf + hb +hvH = 15,6 + 0,188725 + 0.008 + 0,050534 = 15,847259 m
= 15,85
Pompa 2 yang sebelumnya memiliki head total 10,32 m, penulis ubah
menjadi 15,85 m.
5.1.3 Head Total Pompa 3
Untuk menghitung head total pompa 3, penulis melakukan perencanaan
ulang terhadap head statis dan head gesekan menggunakan data dari hasil
pengukuran sebagai berikut:
83
Elevasi Hisap (h2) = + 181,32 mdpl
Elevasi buang (h1) = + 195,09 mdpl
Inside diameter pipa buang (ID) = 80 mm
Koefesien kekerasan pipa (k) = 0,06 mm = 0,00006 m (Pipa
HDPE)
Panjang pipa sisi buang (L) = 24,78 m
Debit pemompaan (Q) = 5 literdetik
= 0,005 m 3
detik
Gravitasi (g) = 9,8 m/detik²
1. Head Statik
Head statik merupakan perbedaan elevasi antara muka air pada pipa isap
dan pipa keluar.
Hs =h1 – h2
Hs = 195,09 – 181,32 = 13,77 m
2. Head Tekanan
Head tekanan (∆hp) yang bekerja pada kedua permukaan air dianggap
sama karena tekanan pada muka air isap sama dengan tekanan pada muka air
keluar.
3. Head Loss
84
Kehilangan julang adalah energi untuk mengatasi kehilangan-kehilangan
yang timbul akibat aliran fluida yang terdiri dari kehilangan julang gesek didalam
pipa, kehilangan julang pada belokan, katup dan perubahan diameter pipa.
a. Head Loss Gesek
Dg
LVfh f 2
2
11
K
D
f
7,3log2
1
f = koefesien kerugian pipa
Head gesek untuk pipa buang
Koefesien kerugian untuk pipa buang:
00006,0
08,07,3log2
1 x
f
f0,01833
Kecepatan aliran pada pipa buang:
A
QV
)(
85
241
m3/detik 0,005
dV
241 08,014,3
m3/detik 0,005
V
V 0,995223 m/detik
Maka Head gesek untuk pipa buang adalah :
Dg
LVfh f 2
2
11
8,908.02
995223,078,2401833,0
2
1fh
hf1= 0,306824 meter
b. Head Belokan
g
Vfhb 2
2
22
Terlebih dahulu dicari nila koefisien belokan (f2) dengan persamaan
5,05,3
2 902847,1131,0
x
R
Df
R = jari-jari lengkung belokan (m)
86
21tan
DR
Tabel 5.2Head belokan pipa untuk pompa 3 pada sump 2 setelah dirancang ulang
NoV
gD R
fbHb
Totaljumlahelbow
Hb total
(m/detik) (m) (m) (m)
1 0.995223 9.8 0.003 130 0.003 0.157 0.008 1 0.008
Total 0.008
Jadi diperoleh Hb total 0,008 meter
c. Head Kecepatan
Hv= V 2
2 g
Hv= 0.9952232
2(9,8)
= 0,050524 mJadi, head total pompa 3 adalah:H = hs + ∆ hp + hf + hb +hvH = 13,77 + 0,306824 + 0.008 + 0,050524 = 14.135348 m
Pompa 3 yang sebelumnya memiliki head total 11,59 m, penulis ubah
menjadi 14,13 m.
5.1.4 Head Total Pompa 4
Untuk head total pompa yang terletak pada sump 3, penulis melakukan
perencanaan ulang terhadap head statis dan head gesekan, dan pompa 4 yang
sebelumnya memiliki head total 13,68 m, penulis ubah menjadi 14,99 m.
87
Untuk menghitung head total pompa 4, penulis melakukan perencanaan
ulang terhadap head statis dan head gesekanmenggunakan data dari hasil
pengukuran sebagai berikut :
Elevasi Hisap (h2) = + 192,38 mdpl
Elevasi buang (h1) = + 207 mdpl
Inside diameter pipa buang (ID) = 80 mm
Koefesien kekerasan pipa (k) = 0,06 mm = 0,00006 m (Pipa
HDPE)
Panjang pipa sisi buang (L) = 26,47 m
Debit pemompaan (Q) = 5 literdetik
= 0,005 m 3
detik
Gravitasi (g) = 9,8 m/detik²
1. Head Statik
Head statik merupakan perbedaan elevasi antara muka air pada pipa isap
dan pipa keluar.
Hs =h1 – h2
Hs =207 – 192,38 = 14,62 m
2. Head Tekanan
88
Head tekanan (∆hp) yang bekerja pada kedua permukaan air dianggap
sama karena tekanan pada muka air isap sama dengan tekanan pada muka air
keluar.
3. Head Loss
Kehilangan julang adalah energi untuk mengatasi kehilangan-kehilangan
yang timbul akibat aliran fluida yang terdiri dari kehilangan julang gesek didalam
pipa, kehilangan julang pada belokan, katup dan perubahan diameter pipa.
a. Head Loss Gesek
Dg
LVfh f 2
2
11
K
D
f
7,3log2
1
f = koefesien kerugian pipa
Head gesek untuk pipa buang
Koefesien kerugian untuk pipa buang:
00006,0
08,07,3log2
1 x
f
f0,01833
Kecepatan aliran pada pipa buang:
89
A
QV
)(
241
m3/detik 0,005
dV
241 08,014,3
m3/detik 0,005
V
V 0,05675 m/detik
Maka Head gesek untuk pipa buang adalah:
Dg
LVfh f 2
2
11
8,909.02
995223,008,2601833,0
2
1fh
hf1= 0,306476 meter
b. Head Belokan
g
Vfhb 2
2
22
Terlebih dahulu dicari nila koefisien belokan (f2) dengan persamaan
90
5,05,3
2 902847,1131,0
x
R
Df
R = jari-jari lengkung belokan (m)
21tan
DR
Tabel 5.3Head belokan pipa untuk pompa 4 pada sump 3 setelah dirancang ulang
No V g D R fbHb
Total
jumlah
elbow
Hbtotal
(m/detik) (m) (m) (m)
1 0.995223 9.8 0.003 130 0.003 0.157 0.008 1 0.008
2 0.995223 9.8 0.003 90 0.004 0.131 0.007 1 0.007
Total 0.015
Jadi diperoleh Hb total 0,015 m
c. Head Kecepatan
Hv= V 2
2 g
Hv= 0.9952232
2(9,8)
= 0,050534 mJadi, head total pompa 4 adalah:H = hs + ∆ hp + hf + hb +hvH = 14,62 + 0,306476 + 0.015 + 0,050534 = 14,9920 m
Pompa 4 yang sebelumnya memiliki head total 13,68 m, penulis ubah
menjadi 14,99 m.
Berikut adalah tabel head total pompa setelah dirancang ulang:
91
Tabel5.4Head Total Pompa Setelah Dirancang Ulang
No Nama PompaHead Pompa Tersedia
(m)
Head Pompa
Terpakai
(m)1. Pompa 1 18 7,462. Pompa 2 18 15,853. Pompa 3 18 14,134. Pompa 4 18 14,99
Jadi pada tabel 5.4 di atas dapat diperoleh Head total pompa terpakai
7,46m untuk pompa 1, 15,85 m untuk pompa 2, 14,13 m untuk pompa 3, 14,99 m
untuk pompa 4.
5.2 Perhitungan Daya PompaTabel 5.5
Daya Pompa Setelah Dirancang Ulang
No Nama PompaDaya Pompa Tersedia
(kW)
Daya Pompa
Terpakai
(kW)1. Pompa 1 0.75 0,05542. Pompa 2 0.75 0,165263. Pompa 3 0.75 0,147414. Pompa 4 0.75 0,15634
Jadi pada tabel 5.5 dapat diperoleh daya pompa terpakai total 0,0554 kW
untuk pompa 1, 0,16526 kW untuk pompa 2, 0,14741 kW untuk pompa 3,
0,15634 kW untuk pompa 4.
5.3 Analisa Hasil Perhitungan Head Total Pompa dan Daya Pompa
Setelah penulis melakukan perencanaan ulang terhadap head pompa yang
bekerja di dalam terowongan D23 PT. Dasrat Sarana Arang Sejati. Penulis bisa
memaksimalkan head pompa yang tersedia sampai batas optimum. Jumlah pompa
92
yang sebelumnya berjumlah 7 buah pompa, penulis ubah menjadi 4 buah pompa
saja. Berikut adalah tabel pemakaian pompa sebelum dan setelah dirancang
ulang.
Tabel 5.6Sistem Penyaliran Existing
Pompa
Panjang pipa(m)
Jarak antarsump (m)
Head tersedia(m)
Head terpakai(m)
1 16,313,57
18 7,46
2 26 18 10,32
15,6
3 22,4 12 11,59
21,2
4 18,8 12 4,05
6,3
5 16,3 18 3,39
6,8
6 5,6 12 1,25
3,7
7 30,67 18 13,6821,25
Tabel 5.7Sistem Penyaliran Setelah Dirancang Ulang
Pomp Panjang Jarak antar Head Head
93
apipa(m)
sump(m)
tersedia(m)
terpakai(m)
1 16,313,57
18 7,46
2 26,50 18 15,85
26,25
3 24,78 18 14,13
24,08
4 26,47 18 14,9920,36
Setelah sistem penyaliran pada lubang D-23 PT. Dasrat Sarana Arang
Sejati dirancang ulang dengan memaksimalkan head total pompa. Pompa yang
sebelumnya berjumlah 7 buah, penulis ubah menjadi 4 buah pompa saja. Dengan
panjang masing-masing pipa 16,3 m untuk pompa 1, 26,50 m untuk pompa 2,
24,78 untuk pompa 3, dan 26,47 untuk pompa 4.
BAB VI
PENUTUP
6.1 Kesimpulan
Dari uraian yang telah disampaikan pada bab sebelumnya, maka penulis
menyimpulkan sebagai berikut:
1. Debit aktual pompa 1 yang terletak pada front maju adalah 12,827 m3/jam.2. Debit airyang masuk ke dalam front penambangan adalah sebesar 0,5345 m3/jam.3. Sesuai dengan head optimum pompa maka penempatan sump adalah sump 1
terletak 13,57 m dari front maju dengan head total 7,46 m, sump 2 terletak 26,25 m
dari sump 1 dengan head total 15,85 m, sump 3 terletak 24,08 m dari sump 2
dengan head total 14,13 m.4. Spesifikasi pompa yang digunakan di dalam terowongan adalah pompa
submersible dengan jenis Tsurumi HS3. 75S yang berjumlah 4 buah.6.2 Saran1. Untuk menghemat biaya dan meningkatkan efisiensi pompa, pompa yang
sebelumnya dipakai berjumlah 7 buah, diubah menjadi hanya 4 pompa saja.2. Perlu peningkatan kedisiplinan dari pengawas lubang dalam pengoperasian pompa
agar pompa bekerja secara berkesinambungan.
93
DAFTAR KEPUSTAKAAN
Aldin Ardian, 2015, “Kajian Teknis Sistem Penyaliran Pada Tambang BatubaraPT. Prodi Tambang”, Jurnal Skripsi, Universitas Pembangunan Nasional.2015.
Anonim, 2015 “Data-data dan Arsip-arsip laporan”PT. Dasrat Sarana ArangSejati. 2015
Ariyanto, 2013, “Kajian Teknis Optimalisasi Pompa Pada Sistem PenyaliranTambang Terbuka Di PT. Cibaliung Sumberdaya Propinsi Banten”,Jurnal Skripsi, Universitas Pembangunan Nasional. 2013.
Eri Prabowo, 2013, “Skripsi Perencanaan Teknis Sistem Penyaliran Tambang
Batubara PT. Aman Toebillah Putra Di Kabupaten Lahat”2013.
Khairuddin Yusran dkk, 2015, “Sistem Penyaliran Tambang Pit AB Eks Pada
PT. Andalan Mining Jobsite Kaltim Prima Coal Sangatta Kalimantan
Timur”, Jurnal Skripsi, Universitas Hasanuddin. 2015.
Muhammad Endriantho, 2010, “Perencanaan Sistem Penyaliran Tambang
Terbuka Batubara”, Jurnal Skripsi, Universitas Hasanuddin. 2010.
Oka Lingga Putra, 2013, “Kajian Teknis Sistem Penirisan Tambang Banko
Barat Guna Menanggulangi dan Optimalisasi Sistem Pemompaan Air
Tambang di Pit III Barat PT. Bukit Asam (Persero) TBK Tanjung Enim”,
Jurnal Skripsi, Universitas Sriwijaya. 2013.
Riko Ervil dkk, 2014, ”Buku Panduan Penulisan dan Ujian Skripsi”, SekolahTinggiTeknologi Industri”, Padang, 2014
Rudi Sayoga,1999,”Sistem Penyaliran Tambang”,Institut Teknologi Bandung(ITB), Bandung,1999
Sidharta S. Kamarwan dkk, 1997,“Buku Drainase Perkotaan”,DirektoratPerguruan Tinggi Swasta, Jakarta, 1997.
Sularso dan Tahara Haruo, 2006,“Buku Pompa dan Kompresor”, PT.PradnyaParamita, Jakarta, 2006.
Suyono dkk, 2015,
LAMPIRAN 1
PETA WIUP PT. DASRAT SARANA ARANG SEJATI
52
LAMPIRAN 2
PETA GEOLOGI KOTA SAWAHLUNTO
53
54
52
LAMPIRAN 3
PETA GEOHIDROLOGI KOTA SAWAHLUNTO
53
54
LAMPIRAN 4
DEBIT AIR dan SUMBER – SUMBER AIR
A. Debit air
Pemompaan dilakukan setiap 2 kali sehari atau 1× 12 jam dan lama waktu
pemompaan adalah selama 30 menit atau 0,5 jam, jadi :
debit pompa = 12,827 m3 / jam × 0,5 jam = 6,4135 m3
6,4135 m3 : 12 jam =0,5345 m3/jam
B. Foto sumber – sumber airRembesan air pada atap terowongan
Rembesan air pada dinding terowongan
Genangan air pada lantai tambang
C. Wadah yang digunakan sebagai alat takarWadah yang penulis gunakan sebagai alat takar untuk mengukur debit
airtanah dan kapasitas pompa adalah wadah yang bervolume 15 liter
D. Kemiringan lapisan batubara (lantai tambang)Dalam mengukur kemiringan lantai batubara, penulis mengukurnya dengan
menggunakan kompas geologi. Dari hasil pengukuran, kemiringan lantai tambang
adalah 25º sepanjang 19,40 m dan 31º sepanjang 75,42 m.
Pengukuran kemiringan lantai tambang
52
LAMPIRAN 5
POMPA SUBMERSIBLE TSURUMI
1. Gambarpompa
2. Spesifikasipompa
LAMPIRAN 6
POMPA, SUMP dan PIPA
NoPompa
submersible
Volume sump
(liter)
Ukuran pipa
(inch)
Panjang pipa
(m)
1 Tsurumi HS3.75S 2,5 16,3
2 Tsurumi HS3.75S 450 2,5 26
3 Tsurumi HS2.4S 200 2 22,4
4 Tsurumi HS2.4S 200 2 18,80
5 Tsurumi HS3.75S 1360 2,5 16,30
6 Tsurumi HS2.4S 2640 2 5,6
7 Tsurumi HS3.75S 6000 2,5 30,67
LAMPIRAN 7
PERHITUNGAN DAYA POMPA
A. Perhitungan Daya PompaDaya pompa dihitung dengan menggunakan rumus sebagai berikut :
1. Daya airPw = 0,163ρgQHtKeterangan :Pw = Daya air (kW)Q = Kapasitas pompa (m3/menit)ρ = massa air per satuan volume (kg/m3)g = percepatan gravitasiHt = Head total pompa (m)
2. Daya pompa
P = Pw (1+α )ηt
Keterangan :P = Daya nominal penggerak mula (kW)α = Faktor cadangan
ηt = Efisiensi transmisi
B. Perhitungan Daya Pompa Setelah Dirancang Ulang1. Pompa 1
Dengan data – data sebagai berikut :
Q = 0,005 m3/detik
ρ = 1000 kg/m3
g = 9,81
Ht = 7,46m
α = 0,2
ηt = 0,92
a. Daya airPw = 0,163ρgQHtPw = 0,163 .1000 kg/m3. 9,81 .0,005 m3/detik . 7,46mPw= 42,50 Watt
= 0,04250 kWb. Daya pompa
P= Pw (1+α )ηt
P= 0,04250(1+0,2)
0,92
=0,0554 kW
2. Pompa 2
Dengan data – data sebagai berikut :
Q = 0,005 m3/detik
ρ = 1000 kg/m3
g = 9,81
Ht = 15,847 m
α = 0,2
ηt = 0,92
a. Daya airPw = 0,163ρgQHtPw = 0,163 .1000 kg/m3. 9,81 . 0,005 m3/detik . 15,847 mPw = 126,699 Watt
= 0,126699 kWb. Daya pompa
P= Pw (1+α )ηt
P= 0,126699(1+0,2)
0,92
=0,16526 kW
3. Pompa 3
Dengan data – data sebagai berikut :
Q = 0,005 m3/detik
ρ = 1000 kg/m3
g = 9,81
Ht = 14.135348 m
α = 0,2
ηt = 0,92
a. Daya air Pw = 0,163ρgQHtPw = 0,163 .1000 kg/m3. 9,81 . 0,005 m3/detik . 14.135348 mPw= 113,0142 Watt
= 0,113014 kW
b. Daya pompa
P= Pw (1+α )ηt
P= 0,113014(1+0,2)
0,92
=0,14741 kW
4. Pompa 4
Dengan data – data sebagai berikut :
Q = 0,005 m3/detik
ρ = 1000 kg/m3
g = 9,81
Ht = 14,62m
α = 0,2
ηt = 0,92
a. Daya air Pw = 0,163γQHtPw = 0,163 .1000 kg/m3. 9,81 . 0,005 m3/detik . 14,9920mPw = 119,8633 Watt
= 0,1198633 kWb. Daya pompa
P= Pw (1+α )ηt
P= 0,1198633(1+0,2 )
0,92
=0,15634 kW
LAMPIRAN 8SISTEM PENYALIRAN EXISTING13.57015.60021.7006.3006.8003.70021.50084809080697966102113951309090581301301111309089160697669669089907173130132111121P1P2P3P4P5P6P7KPLsump front majusump 1sump 2sump 3sump
4sump 5sump 6pakai Drumpakai DrumSISTEM PENYALIRAN EXISTINGskala : 1: 1000
LAMPIRAN 9SISTEM PENYALIRAN SETELAH DIRANCANG ULANG909090909090P1P2P3P4DrumDrumKPLSISTEM PENYALIRAN SETELAHDIRANCANG ULANGskala : 1: 1000