Post on 22-Jun-2022
DDE DE LÀ SAVOIE
RECONNAISSANCE DES SOLS DE FONDATION AU DROIT DE LA FUTURE MAISON DE RETRAITE
A SAINT-MICHEL-DE-MAURIENNE (73)
R.30871 RHA.4S.90 LYON, mai 1990
par P. CHALIVAT
et M. MESSIN
BUREAU DE RECHERCHES GÉOLOGIQUES ET MINIÈRES
Service géologique régional Rhône-Alpes 29, boulevard du 11-Novembre 1918 - B.P. 6083 - 69604 VILLEURBANNE CEDEX
Tél.: 78.89.72.02
DDE DE LA SAVOIE
RECONNAISSANCE DES SOLS DE FONDATION AU DROIT DE LA FUTURE H.A.P.A.D.
à SAINT-MICHEL-DE-NAURIENNE (73)
R.30871.RHAAS.90 MAI 1990
RESUME
A la demande de la D.D.E. de la Savoie, le B.R.G.M., Service Régional Rhône-Alpes, a procédé à une
reconnaissance des sols au droit de la future M.A.P.A.D. à Saint-Michel-de-Maurienne. Celle-ci a
consisté en :
- une cartographie des affleurements rocheux sur le site,
- la réalisation de 4 sondages avec essais pressiométriques et identification des matériaux ren
contrés.
Ces sondages ont confirmé l'absence d'anciennes galeries souterraines au droit du bâtiment dans la
tranche de terrain reconnue.
Les essais pressiométriques ont permis de définir le mode de fondation :
- dans la partie Est du bâtiment, pour des descentes de charges de 8, 12 et 26 T/ml, on réalisera
des puits ancrés d'au moins 0.80 m dans les schistes sains caractérisés par une pression limite
supérieure à 25 bars ;
- dans la partie Ouest (descentes de charge : 15 T/ml) où les appuis seront en partie figés dans
un remblai d'une hauteur maximale de 6 m, deux solutions sont envisageables :
a - puits de section rectangulaire qui pourront reprendre les actions de poussées dues au
remblai ;
a - puits de section carrée repris dans des murs de refend parallèles au grand axe du bâtiment
et dont la partie inférieure épouserait la topographie du substratum rocheux.
Ces deux solutions (a et b) imposent :
- l'exécution d'une dalle portée dans cette partie du bâtiment pour le niveau R0 ;
- un phasage d'exécution du remblai adapté au bétonnage des appuis. Le compactage devra être
réalisé avec soin au voisinage de ces ouvrages.
Un drainage périphérique du bâtiment est indispensable afin d'éviter la création d'une barrière
artificielle aux écoulements.
Réalisation de l'étude P. CHALIVAT, H. MESSIN
Dessin JF. RIEUX
- 1 -
SOMMAIRE
Pages
1 - INTRODUCTION 3
2 - DONNEES DISPONIBLES ET MOYENS COMPLEMENTAIRES MIS EN OEUVRE
POUR UNE RECONNAISSANCE SPECIFIQUE DU SITE 3
3 - RESULTATS DES INVESTIGATIONS 5
4 - MODE DE FONDATION ENVISAGEABLE ET MODALITE D'EXECUTION DU REM
BLAI DANS LA PARTIE OUEST 7
4.1 - Mode de fondation 7
4.2 - Recommandations pour l'exécution du remblai dans la
partie Ouest 9
5 - CONCLUSION 11
- 2 -
- LISTE DES FIGURES -
Figure 1 : Localisation du projet.
Figure 2 : Configuration de la partie ouest de la structure.
- LISTE DES ANNEXES -
Annexe 1 : Carte des risques d'effondrement potentiels (selon rapport BRGM
78 SGN 072 JAL).
Annexe 2 : Résultats de la campagne de reconnaissance effectuée par le
CETE (1980).
Annexe 3 : Résultats de la campagne de reconnaissance effectuée par le
BRGM (1990).
Annexe 4 : Plan d'implantation des sondages, localisation des affleure
ments rocheux.
Annexe 5 : Dimensionnement des fondations.
- 3 -
1 - INTRODUCTION
A la demande de la DDE de la Savoie (Chambéry), le B.R.G.M., Service
Rhône-Alpes, a réalisé une reconnaissance des sols de fondation au droit de la
future Maison de Retraite de Saint-Michel-de-Maurienne (cf. figure 1). Les
objectifs de la présente étude sont les suivants :
- définir le mode de fondation compatible avec le projet ;
- préciser les contraintes d'exécution induites par ce mode de fondation,
notamment dans la partie ouest du bâtiment où la structure est en partie
incluse dans un massif de remblai d'une hauteur de 6 mètres environ. Les
caractéristiques de ce remblai (matériau, géométrie, mode de réalisation)
devront être également définies ;
- étudier la possibilité d'existence de galeries minières réalisées pour
exploiter l'anthracite au début du siècle.
L'étude de faisabilité pour la route d'accès à la future maison de retraite
a fait l'objet d'un rapport distinct (n°R 30687 RHAts 90)
2 - DONNEES DISPONIBLES ET MOYENS COMPLEMENTAIRES MIS EN OEUVRE POUR UNE RECON
NAISSANCE SPECIFIQUE DU SITE
Un ancien projet de lotissement sur le même site avait nécessité en 1978 la
réalisation d'une étude de sol par le CETE (rapport F/M 12742) ainsi qu'un
examen des risques potentiels d'instabilité liés à la présence d'anciennes
galeries d'exploitation d'anthracite (BRGM, rapport 78 SGN 072 JAL).
Les annexes 1 et 2 présentent les principaux résultats de ces deux études
avec respectivement :
- la carte des risques des effondrements potentiels (BRGM 1978) ;
- les résultats des sondages pressiométriques W1, W2, W3, W4 et W5 effectués
par le CETE en 1980.
CARTE DE SITUATION Echelle 1/25 000
- 5 -
Concernant le bâtiment lui-même, le cabinet d'architecte C.P.R. de Grenoble
a mis à notre disposition :
- un plan masse à 1/200 du projet au stade A.P.S. avec la topographie
actuelle ;
- deux coupes à 1/100 du bâtiment, référencées élévation Est et élévation
Ouest.
- un plan à 1/100 figurant les descentes de charge prévues.
Pour préciser la nature des terrains au droit du projet actuel, et connaître
leurs caractéristiques mécaniques, les investigations suivantes ont été réali
sées :
* le positionnement des zones d'affleurements rocheux sur une carte à 1/200
du site ;
* 4 sondages destructifs d'une profondeur de 6 mètres environ avec identifi
cation des terrains rencontrés, enregistrement des paramètres de forage et
essais pressiométriques tous les mètres.
3 - RESULTATS DES INVESTIGATIONS
Les annexes 1,2, 3 et 4 présentent les données recueillies ; on retiendra
les points suivants :
. d'un point de vue général, le terrain qui nous intéresse est constitué par
une alternance de bancs gréseux épais de plusieurs mètres et de niveaux
schisteux d'épaisseur variable pouvant atteindre 15 à 20 m, dans lesquels
des veines de charbon ont été exploitées au début du siècle. Les bancs
gréseux très compacts apparaissent comme des ressauts dans la topogra
phie ; leur agencement a été reporté sur la carte de l'annexe 4. Schistes
et grès présentent une structure homogène sur l'ensemble du site avec une
orientation des couches sensiblement Nord-Sud et un pendage de 70 à 90°
vers l'Est ;
- 6 -
. les sondages effectués en 1990 ainsi que ceux de 1978 ne font apparaître
aucun vide sur l'emprise du projet actuel, pouvant correspondre à une
ancienne galerie d'exploitation. La carte des risques d'effondrements
possibles (annexe 1) situe la parcelle dans une zone "sans risque"
d'effondrement. Sur l'ensemble du site, seules deux bandes de terrain
peuvent paraître suspectes parce que l'on observe une couverture meuble
continue (cf. carte des affleurements rocheux, annexe 5). En revanche, sur
la partie centrale au droit du bâtiment, les affleurements rocheux sont
presque continus ; par conséquent, la structure est positionnée dans des
terrains où même s'il y avait cavité, elle ne pourrait pas s'étendre très
largement. Ces différents éléments convergent et permettent de conclure
sur la très faible probabilité d'occurrence de vide dans la tranche de
terrain intéressée ;
. les terrains meubles argilo-limoneux qui constituent les formations super
ficielles sont d'épaisseurs variables (2.3 m en SP1 et SP2, 3.2 m en
SP4 bis) ; ce recouvrement ne devrait pas cependant excéder 3.5 m dans la
partie ouest du site. Le passage entre terrain meuble de surface et subs-
tratum rocheux se fait par l'intermédiaire d'une couche de matériaux alté
rés (schiste altéré à passées argilo-limoneuses) pouvant atteindre une
épaisseur de 2 mètres (SP4 bis) ;
. grâce aux essais pressiométriques, on a obtenu les caractéristiques
géomécaniques de ces différents horizons :
Terrains meubles de | Module près- | Pression | Pression | |
recouvrement | siométrique | limite | de fluage | E»p, = a |
| de déformation| | | |
| (E) bars | (PI) bars | (Pf) bars | |
Terrain argilo-limo-| 10 < E < 127 |1.3<PI<16.7|0.7 <Pf<9 | 7.7< a <12.9 |
neux de recouvrement! I I I |
Rocher altéré | 74 < E < 365 18.6 < PI< 21.514.4 < Pf <15| 13.7< a <17 |
Rocher sain |1150 < E < 2900| PI > 25 | Pf > 15 | a > 30 |
- 7 -
Les terrains argilo-limoneux de recouvrement présentent des résistances
mécaniques très hétérogènes qui peuvent descendre jusqu'à 0.7 bar ; de
nature compressible, ils ne peuvent en aucun cas constituer une assise
satisfaisante de fondation compatible avec les descentes de charge
fournies (8 à 25 T/ml). De même, la couche de schiste altéré se carac
térise par une importante variabilité des propriétés mécaniques surtout
visible au niveau du module de déformation (E) ;
dans les sondages SP1 et SP2, des venues d'eau ont été repérées à l'inter
face entre schiste altéré et substratum sain. La différence de perméabi
lité probable entre les deux formations peut expliquer la présence d'écou
lements diffus à leur limite commune ; l'existence d'un niveau statique
permanent est cependant improbable compte tenu de la nature et de l'orga
nisation spatiale des terrains rencontrés. Un drainage périphérique du
bâtiment sera cependant indispensable afin d'éviter la création d'une
barrière artificielle aux écoulements.
4 - MODE DE FONDATION ENVISAGEABLE ET MODALITE D'EXECUTION DU REMBLAI DANS LA
PARTIE OUEST
4.1 - Mode de fondation
4.1.1 - Pour la partie Est de la structure
Il sera nécessaire d'adopter un mode de fondation par puits fondés au rocher
sain caractérisé par une pression limite minimum de 25 bars. Ces puits de
section carrée seront repris par des longrines de liaison d'axe Nord-Sud. Les
dimensions de ces appuis seront fonction des descentes de charges ; la capacité
portante du schiste sain (qa) sera de 110 T/m2 ; en considérant un substratum
horizontal (cf. annexe 5), on obtient ainsi dans ce cas :
. murs chargés à 8 T/ml : qa x (B x B) =
°P
- 8 -
où n : nombre d'appuis ;
B : largeur de la fondation
Largeur du bâtiment : 16 m
avec n = 4 B = 0 . 6 m p
. murs chargés à 12 T/ml : B
. murs chargés à 26 T/ml : B
4.1.2 - Pour la partie Ouest de la structure (charge de 15 T/ml) :
. le dimensionnement des fondations pour les murs chargés à 15 T/ml est
explicité dans l'annexe 5 ; la structure est dans cette partie construite
sur une zone en remblais. Pour minimiser les actions de poussée du remblai
et bien adapter le mode de fondation aux conditions géologiques locales
(pente du substratum rocheux, altération des schistes), il est préférable
de construire les fondations préalablement à la mise en place du remblai,
(voir figure 2 pour le détail de cette zone).
Dans ces conditions, deux possibilités existent :
a - fondations par puits isolés, de section rectangulaire, soumis aux
actions de poussée du remblai :
. mur F1
. mur F2-F3
b - fondations par puits repris par des murs de refend parallèles au grand
axe du bâtiment.
Dans ce cas, on peut négliger les actions de poussées du remblai.
Se référer à l'annexe 5 pour le détail du dimensionnement qui prend en
compte une diminution de la capacité portante des schistes lorsque la pente du
= 0.7 m avec n = 4 P
= 1.0 m avec n = 4 P
- 9 -
substratum affecte le bulbe de contrainte sous la fondation (fondation sur
pente).
On a supposé en a et b que les charges des dalles de niveau 0 étaient
reprises par les appuis des murs F1, F2-F3 et F4.
4.1.3 - Tassements
Les tassements induits pour les fondations préconisées ici seront négligea
bles si l'on prend soin d'assurer un ancrage minimum de 0.8 m dans les schistes
sains, compte tenu des modules de déformations obtenus au pressiomètre. Par
contre, dans la zone ouest, des tassements centimétriques sont à prévoir dans
les formations limoneuses de surface, sous l'action de surcharge du remblai.
4.2 - Recommandations pour l'exécution du remblai dans la partie ouest
l'emploi de matériaux sablo-graveleux propres permettra d'assurer une
bonne tenue à long terme du remblai ; l'utilisation des matériaux
terrassés schisteux est déconseillée;
sa pente aval devra être de 3H pour 2V (environ 30°) ; des redans d'en
castrement de largeur 1 m assureront une meilleure stabilité (cf. figure
2) ;
la mise en oeuvre du remblai se fera par couche de 0.40 cm compactée à
98 % de l'optimum Proctor déterminé par essais préalables en laboratoire.
L'utilisation de dames vibrantes sera nécessaire pour les zones contiguës
aux ouvrages en béton pour assurer l'homogénéité du remblai ;
le drainage périphérique du bâtiment devra être adapté à la géométrie du
remblai.
Figure Z
Configuration de la partie
ouest de la structure
Ech. 1/100
W F2-F3 15T/mê
F4-F5 -fsr/me
--vo
-39
-38 i
-f 37
-y 36
Us I
J-3V
-33
3Z
— 31
—30
—29
—18
!
- 11 -
5 - CONCLUSION
Les reconnaissances par sondages menées au droit de la future MAPAD de
Saint-Jean-de-Maurienne ont permis de définir le mode de fondation du bâtiment.
La solution par puits carrés ancrés dans les schistes sains (P, > 25 bars) est
conseillée. Pour les fondations concernant la partie ouest des bâtiments
(descentes de charge de 15 T/ml), l'ancrage devra être augmenté pour tenir
compte des variations latérales de faciès et de la pente du substratum rocheux.
Cette zone correspondant de plus à une partie remblayée, d'une hauteur maximale
de 6 m, on a proposé deux solutions qui prennent en compte l'interaction entre
fondation et remblai.
. Fondation par puits repris par des murs de refend parallèles au grand axe
(E-W) du bâtiment.
. Fondation par puits rectangulaire isolé reprenant les actions de poussées
du remblai.
Ces deux solutions nécessitent :
- la réalisation d'une dalle portée au niveau R0 ;
- le remblai devra être mis en oeuvre en fonction du phasage de réalisation
des appuis ;
- la stabilité du remblai sera améliorée par des redans d'ancastrement.
Dans la partie Nord-Est du bâtiment, les poches de terrains argilo-limoneux
compressibles devront être éliminées et remplacées par des matériaux sablo-
graveleux légèrement compactés.
De façon générale, lors des terrassements, les fonds de fouilles devront
être vérifiés par un géotechnicien afin d'adapter les fondations, si nécessaire,
aux conditions particulières locales dans le cas où des hétérogénéités n'au
raient pas été mises en évidence par les forages.
Aucun vide pouvant correspondre à une ancienne galerie souterraine n'a été
rencontré en forage. Par conséquent, la présence de galeries au droit du projet
est improbable dans la tranche de terrain reconnue.
A N N E X E 1
CARTE DES RISQUES D'EFFONDREMENT POTENTIELS
(SELON RAPPORT BRGM 78 SGN 072 JAL)
A N N E X E 2
RESULTATS DE LA CAMPAGNE DE RECONNAISSANCE EFFECTUEE PAR LE CETE
- 1980 -
(Situation des sondages annexe 4)
MINISTERE DE L'ENVIRONNEMENT ET OU C A D R E DE VIE
C . E . T . E de L Y O N - Division Loborotojre Régk>nol de Lyon
Dossier N = : F/12 742 Sondage Cote N G F :
.SAINT MICHEL DE MAURIENNE-
.LOTISSEMENT DELA PROVAUERE-
Sondeur: VENNE
Prof Coupe Nature du sol ZZTKiio'Kp.
L î
- 2
_ 3
_ 4
7-
7~.i/'pre:s<T , sac/ra-
sec, <?u<rc p'fa/pf&s
S?oc/?<zr~sec.
Courbe de battage nombre de coups pour 10 cm
MINISTERE DE LENVIRONNEMENT'ET OU CADRE DE VIE
C . E . T . E de L Y O N -Division laboratoire Régional de Lyon
Dossier N=: F/12 742 Sondag« Cota NGF :
.SAINT MICHEL DE MAURIENNE_
.LOTISSEMENT DELA PROVALIERE-
Sondeur: VENNE
Prof Coup« Niturt du soi E : 1 0 7 K p . » so too aoo
z^H^io2^ M> 1S 70 ta
L i
L 2
L 3
. 4
. 5
. 7 _ .
/r?^rya/7 sec.
/?0&b<rs' s<z<r.
17 i : UlTïïn
-+—
•fl
h
w
? zZX
m\ fe ii
11 • !
I ! • . i
• i ;
1 — r
ZZL
I
~
JO KX> 1OOJ0O _l I . 1 . 1
Courbe de battage nombre da coups pour 10 c coups pour lUcm
s i ;
fc=
MINlbltHt UtLtNVIHONNEMENT El DU CADRE DE VIE
C.E.T.E de LYON -Division Laboratoire Régionol de Lyon
Oossisr N=: F/12 742
Sondage : W. 3
Cote NGF :
.SAINT MICHEL OE MAURIENNE-
.LOTISSEMENT DELA PROVALIERE-
Sondeur: VENNE
Prof Coup» Nature du sol B»102l(p«
.
r - 2
.. 3
. 4
. 6
- 7_ .
7T//pr&s* , Jd^tT.
/?ocS?<rr sac
Courbe de battage nombre de coups pour iQc m
fc=
MINISTERE DE L'ENVIRONNEMENT ET OU CADRE DE VIE
C.E.T.E de LYON -Division Laboratoire Règionol de Lyon
Dossier N-
Sondage
Cote NGF
F/12 742
W.4
>nif Coup»
.SAINT MICHEL DE MAURIENNE-
.LOTISSEMENT DELA PROVALIERE-
Sondeur: VENNB.
Nature du sol Z5=io2Hpi
71 y çrt'ja , sàc/ra
p/-^va/atsjce Sac
/TocArer pre's JVC, /s-a's cas7?yo^cS ^'
7-
Courbe de nombre da coups pour 10 cm
MINISTERE DELENVIRONNEMtNI ET DWCAORE DE VIE
C . E . T . E de LYON-Divi i ion Laboratoire Reyional deLyon
0o$sierNi:f//2 7^2
Sohdag» : W - 5
Cote N G F :
.SAINT MICHEL DE MAURIENNE-.
.LOTISSEMENT DELA PROVAUERE-
Sondeur: VENNE
Prof Coup* Nature du soi E : U T Kpa 50 M O 1O0
Jj--102Kpe M 23
_ 2
_ 3
. 7
m/prcs*, J^'càa.
/z'/7?a/7 s*?J/*#x sac.
/?actes- s<?<r.
Courbe de battage nombre de coups pour 10 cm
fc=
A N N E X E 3
RÉSULTATS DE LA CAMPAGNE DE RECONNAISSANCE
EFFECTUÉE PAR LE BRGM (1990)
- SONDAGES PRESSIOMÉTRIQUES SP1, SP2, SP3, SP4, SP4 BIS
- ENREGISTREMENT DES PARAMÈTRES DE FORAGE
CHANTIER ST MICHEL DE MAURIENNE S O N D A G E 5 P /
SONDAGE DESTRUCTIF et DIAGRAPHIES INSTANTANEES -11
.10
. 8
-7
; • , i • : I ' : ; ' • | l I | ' l I : I M M 1 3 »
^ T . ; ,I,II¥:I i i * H " M - f
. 5
-4
f8.* .3
. 2
-1
- 0
:S2
"J2*
2So s
• • « 1 1 1 *
. Ht frg»^ C ^ X ^ L ^ Ç
M
T&ZuTPF, Cote rdS2a
HZ-
çs
"/*'.*ȣ *<Z.
^
^ .
S,
^03 w a
o io 20 30 40 SO 60 S0 90 r 70
\ i i
50 100 150 50 100 150 200
Va Pi Po 1
Faciès Discontinuité supposés Anomalie
E Pf PI E/PI
Essais pressiométriques
E C H E L L E : Va : Vitesse d'avancement en m / h Pi : Pression d'injection en bnrs ?o : rrcssion sur outils en bnrs
LEGENDE Cfldgcndo çdnoYnlo
; Niveau d'eau fin de chantier -*" : Niveau d'eau fin de forage yf : Sce fin de forage h la cote indiquée
rOKATlON 090 Tarière •"*»-r 3 & s Dicâne -s*«o
CHANTIER ST MICHEL DE MAURIENNE SONDAGE .SP<£
SONDAGE DESTRUCTIF et DIAGRAPHIES INSTANTANEES -11
-10
-9
- 8
-7
10
1 * i •' • " i ' ' i •"••—i' "• i i i
15 20 23 30 35 40 45 Va i** ' ' i — " ' i i —
0 12,5 25 37,5
50 100 150 200 i '
i i ! ' l | l !
; ' ! i v
Mil' i > 1 1
i l ' ! ! I l
I I !
Tlli'iiilij, r T h T:lTr|T|TjTf||
MiiLLimiiEËgnnsEiîM i I I I ' I M I I i I • ~ ;X*t III I J . I
,,,.,..,iV,T .,,,.,..!, ; | » T ^ ; ; • | 1 . ? ! \\\\j
! < il i ! I M : i ! : • ! îry^iii^«d2ïjT i ,t
Pi Po
-2
-1
- 0
§22
2fbr • ' • • ' X L .
3S£
_ /b*&£~ Utt <à-, k c ^ Z-QJ L
Te+JL 7%
AriUjg-.
Cote ^^Sftfe.
/to£.TÀz.n
23
i*
4é.
&
*À\
u,z
ci
I 0 w o 2
10 20 30 40 50 60 70 i r
80 90
50 100 150 50 100 150 200
Va K Po
Faciès Discontinuité supposé* Anomalie
E Pf PI E/Pl
Essais prcssiométriqucs
ECHELLE : V a : Vitesse d'avancement en m / h VI :' Pression d'injection en bars' Po : Pression sur outils en bnrs
LEGENDE Cf légende jfdndralo
: Niveau d'eau fin de chantier : Niveau d'eau fin Je forage : Sec fin de forago à la cote indiquée
rORATTON O Q O Tarière 2 ^ &S DicôncTOo
CHANTIER ST MICHEL DE MAUMENNE SONDAGE SP3
SONDAGE DESTRUCTIF et DIAGRAPHIES INSTANTANEES • 1 1
.10
-9
.8
-1
!l!':!i!jiMÎii!Mi!l!i!i! i: . i , < i
• • • i
aijjj^JijjjjjJjiuMi r=SSS^- l ! ! ! ! il i ! Lpffl
L i : i n n r -l'iiiin • i : . ' i I I I ' r j I j ; |
I i I M ! M M
> I I J - l I '
~ 1 ft :T."!"!"r'Tll n T ; ' l i ;,, i j j I • 1 1 i ! ~3 ! !
ijlïMïïIltTilT^il
1.1 I « . ^ T
UAr
I fflStll T
iiiiiiH n t a i
fi-+l
i i i l p
; ! i ; I !' ' .T^Î
Wiîtïïnsfriïï" r1^ "!"".""n7rrr,*i : > N T n T i "
m •' ': •. .^ïïnfih
i ! ! I I ! ! ! '
il I
I | I l ; • i j I
I • « • ï 11 ! i
20 —r 40
; ! i ! I I j i n ! i i i i :
_2
T 60
*—i i 1 i i n -
80 100 120 140 160 180
50 100 150 50 100 150 200
Va
y—
5>tS /
3po
" / «
/4wJr<2U<. et- n^î^g-
7fëj Don
«^/*
I. #7 . & * * <f*w j
Cot* -isafr. Faciès DisconiinuilÂ
supposés Anomalie
h.<
E
r ^ >2b
si2
5*
A*
Pf
>2S
• / Z
***'?
^
•?*?*
£a
PI
w i i Ui
C
Essais" pressiométriques
E/PI'g
fl
•P Va: Cr: Po:
E C H K L L E : Vitesse d'avancement en m / h Couple de rotation en bars Pression sor outils en bars
LEGENDE Cflégende générnlo
; Niveau d'eau fin do chantier *" : Niveau d'eau fin <!e forage f : Sec fin tfo forage a la cote indiquée •4« MtAvudiVC"
FfîRATION <?©=> Tarière £ Q D
CHANTIER ST MICHEL DE MAURIENNE SONDAGE Ipf SONDAGE DESTRUCTIF et DIAGRAPHIES INSTANTANEES
•11
nlij . • 5 T i 1 i i ' •! i Î j Ç[\
•"T"^-Tr*- i : , • i
.10
.9
-8
-7
-S
LLUilii r~;~r , i ! i i! i i I i "i llTl ' I M ' I I
"TT-
0 20 40 60 80 100 120 140' 160 180 — i , i
Î0 —r
100 150 100 150 200
ECHELLE : V a : Vitesse d'avancement en m / h Cr : Couple de rotation en bars Po : Pression sur outils en bars
Va
LEGENDE Cfldgondo générale
^ o
teoo
: • ' !
7*i*i t^zvLuiL. cot* isŒiï,
Faciès Discontinuité supposés Anomalie
fs,to
E
Q *
Pf s «sais*
pressiométriques
: Niveau d'eau fin de chantier r ^ : Niveau d'eau fin de forage " | P : Sec fin de forago à b cote indiquée
FORATTPN • Tarière 3
Tdtètm
Q*>o Tarière S < A O •(S
CHANTIER ST MICHEL DE MAVWENNE SONDAGE
SONDAGE DESTRUCTIF et DIAGRAPHIES INSTANTANEES • 1 1
- 8
• l ! i i : •• \ MM |i
, ! _ ! _ L J J J J - L L L t i ' L L L ' U •__!_'_ ¥
^HNiiî l ' ï i jJMii ji : j\
[i^^ïi7ffrrr "
i ;
I l ! up MiB=i~3=^! ! ! i ! ! i iTiïl ifcSfH ^i. i. L i-i.iiSSILJJiyf LUI I ' !
i!!'!
HJJ-ÎJ.i ! irr. !
11. ' •
i l I I ! • : : 1 il
1LLL
IL i
E T - * i l 1 ; i i
Siïiïïrr
. 5
! ; ' • M - ^ ' V . » » I . t •_J_1 i
11
11
1 1 : ILL ' I ! i ! ;
mmim
•s: 11 4 - W v
» « '• '
niïi iiTHiiiiun'!"^
r f i t i f ^ ; t
" T i
r-Ul -3
L,
<.LL.mJw»»ù:f;
;iî!i!i
--4
Ui
TH
iTHlTT
,10
-1
-0
3^
& > *
c5/o
KâS"
^xvuttriStu <=^(Usf}^ppr
\?*
AS >2S y
'K 3 16} 4@
>*
S
20 40 60 KO 100 120 140""160 130
30 100 130 50 100 150 200
Va Cr
Facihs Discontinuité supposés Anomalie
Pf PI E/PI]
Po Essais
pressiométrlques <0
ECHELLE : Vitesse d'avancement en m / h Couple de rotntion en bars Trcssion sur outils en bars
L E G E N D E Cflégende générale
***** : Niveau d'eau fin de chantier • ^ : Niveau d'eau fin de forage y : Sec fin de forage à la cote indiquée -»c kt/n»i«Ji'l-c~
FPRATTON O ô o Tarière 9710
Jiiicflwc
A N N E X E
PLAN D'IMPLANTATION DES SONDAGES
LOCALISATION DES AFFLEUREMENTS ROCHEUX
*
>
WD3 Sondage pressiométrique CETE Campagne 1980
SPl Sondage pressiométrique BRGM Campagne 1990
O Dl Sondage destructif BRGM Campagne 1990
A N N E X E 5
DIMENSIONNEMENT DES FONDATIONS
. . :®
Ï 5 • - -
F± «VFS-F?) . . / * :
Fi.:.
^ 4 A*ùdr**.
. <L. fcou^<l Sùta . : ^ . = J- fc £ W A
ûu>*c H ; Vaxni^M,. du. . A C ^ U W . .- . Ci\ /AV
. = > ^ - . //.^h T pCUZ. /MC.
^ . V T ^o
r° tu. U/v ^uloi^aw»^ Kcyy*wo'- ' : (Mit
© m\.
J*v-
' /» -0à e > * . ÏS.zy^ < «.r^
J75
cd
'/IK
pou^ Lr^.^/ix ocr 3.\£ /ru er 0 - 55.5" V o ok" ,v
Le. %ILO\- : JN Co'-€.
# GOb <LL F&-F3
nuùnjj^i.
-d.Q /*v
- 4 . 0 /rrv
Co>qufiLH.
©
: 4&o/ .= tëo7> . a/coi. /p
bouc o/w.fi_ m a ^ t u ^ . c VJA I U U - M I C . » e «t ^ éiÀtu^ c.cu. \fiy - ^. & T *
. . . . 6
- . M o .
L > . . TTJ V
tV. <JU. t*. . peA^e- :
. . . . Mc r ttJlf- . =-=> .. . /uA^few.cU ? . cU, 5 ) ! / . .
7a / * • &
.. Ço>\Jit^t
o>Hc
^UrK, :. cde.
3>!
4c. 2 eu/t.
AK
CWPUA^V
• 2 - - S rtrv