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CURSO DE CONCRETOREGLAMENTO DEL ACI 2005JAVIER CESIN FARAH
COLUMNAS
Sistema actual Metrico
Datos de origen
seccionsec_b 60.96 cm Base de la seccionsec_h 60.96 cm Altura de la seccionsec_Ag 3,716.12 cm2 Area totalsec_recub 5.08 cm Recubrimientosec_d 55.88 cm Peralte
materialf'c 351.85 kg/cm2fy 4,222.21 kg/cm2Ec 283,241.03 kg/cm2 módulo de elasticidad del concretoEs 2,010,000.00 kg/cm2 módulo de elasticidad del acero
refuerzo
lecho superior
no barras 2 0 0 2 Varilla # 11 11 Area acero 19.16 0.00 0.00 19.16
As 38.32 cm2 Área total de aceroporc acero 0.010 ro. Porcentaje de acero
solicitacionesPu 544,800.00 kg Carga axial última (afectada por factores de carga)Mux 4,151,376.00 kg-cm Momento alrededor de x últimaMuy 1,729,740.00 kg-cm Momento alrededor de y última
1. Determinar la resistencia nominal requerida, suponiendo un comportamiento controlado por compresión.
fi 0.65 factor de reducción de resistenciaPn 838,153.85 kg Carga de diseñoMnx 6,386,732.31 kg-cm Momento en x de diseño. Momento nominal biaxial en xMny 2,661,138.46 kg-cm Momento en y de diseño, Momento nominal biaxial en y
lecho central vertical
lecho central horizontal
lecho inferior
lecho central horizontal
lecho central vertical
lecho superior
lecho inferior
2. Asumir beta=0.65
beta 0.65 Sugerido para un tanteo inicial (varia de 0.55 a 0.70)alfa 1.00 Sugerido para un tanteo inicial
3. Determinar un momento resistente equivalente uniaxial
RelSecc 1.00 sec_b/sec_hRelMom 0.42 Mny/Mnx
Mnox 7,819,653.02 kg-cm Momento nominal uniaxial en xMnoy 6,100,148.17 kg-cm Momento nominal uniaxial en y
Mno 7,819,653.02 kg-cm (si Mny/Mnx>b/h, Mnoy, Mnox)
4. Determinar el refuerzo requerido para Pn, Mno (condición uniaxial)
punto P Mkg kg-cm
1 1,261,726 0 Po4 946,856.59 7,883,557.68 2 509,327.96 12,519,410.50 carga balanceada
0 2000000 4000000 6000000 8000000 10000000 12000000 14000000-400000
-200000
0
200000
400000
600000
800000
1000000
1200000
1400000
momento alrededor de eje horizontal
M: Momento
P:
Ca
rga
ax
ial
5 270,335.29 10,345,130.90 6 125,178.22 7,431,370.09 3 -130,451.36 928,381.81 cerca de Mo
5. Se revisara la sección para esfuerzo biaxial por tres métodos
a. Método de Carga Recíproca de Bresler
Revisar Pn>= 0.1 f'c AgOK
Po 1,261,725.58 kg carga maxima con momento ceroPox 1,006,639.74 kg Carga maxima cuando solo actua Mnx en la columna, se obtiene del diagrama de interaccionPoy 1,155,439.81 kg Carga maxima cuando solo actua Mny en la columna, se obtiene del diagrama de interaccion
Evaluando el limite de Pn
limite 937,813.59 kgPn 838,153.85 kg
OK
b. Método del Contorno de Carga de Bresler
Revisar Pn< 0.1 f'c Agno emplear la formula ya que no gobierna la flexion
Mnox 9,035,322.14 kg-cm momento maximo en x para Pn Mnoy 9,035,322.14 kg-cm momento maximo en y para Pn
Evaluando relacion Mnx/Mnox + Mny / Mnoy < 1.0
relacion 1.00 NO PASA
c. Método del Contorno de Carga del PCA
Po 1,261,725.58 kg carga maxima con momento ceroMnox 9,035,322.14 kg-cm momento maximo en x para Pn Mnoy 9,035,322.14 kg-cm momento maximo en y para Pn
Pn/Po 0.66 omega 0.12 beta 0.66 de grafico 7.15a
relacion 0.69 OK
Carga axial última (afectada por factores de carga)
1. Determinar la resistencia nominal requerida, suponiendo un comportamiento controlado por compresión.
Momento en x de diseño. Momento nominal biaxial en xMomento en y de diseño, Momento nominal biaxial en y
lecho central horizontal
lecho central vertical
lecho superior
lecho inferior
( M nx
M nox)α
+( M ny
M noy)β
=1. 0
Sugerido para un tanteo inicial (varia de 0.55 a 0.70)
punto P Mkg kg-cm
1 1,261,726 0 Po4 946,856.59 ###2 509,327.96 ### carga balanceada
0 2000000 4000000 6000000 8000000 10000000 12000000 14000000-400000
-200000
0
200000
400000
600000
800000
1000000
1200000
1400000
momento alrededor de eje horizontal
M: Momento
P:
Ca
rga
ax
ial
0 2000000 4000000 6000000 8000000 10000000 12000000 14000000-400000
-200000
0
200000
400000
600000
800000
1000000
1200000
1400000
momento alrededor de eje vertical
M: Momento
P:
Car
ga
axia
l
( M nx
M nox)α
+( M ny
M noy)β
=1. 0
M noy≈M nxbh ( 1−β
β )+M ny
5 270,335.29 ###6 125,178.22 ###3 -130,451.36 928,381.81 cerca de Mo
Carga maxima cuando solo actua Mnx en la columna, se obtiene del diagrama de interaccionCarga maxima cuando solo actua Mny en la columna, se obtiene del diagrama de interaccion
Pn≤1
1Pox
+ 1Poy
− 1Po
M nx
M nox
+M ny
M noy
≤1 . 0
ω=ρg f yf c '
( M nx
M nox)(
log 0.5log β )+( M ny
M noy)(
log 0 .5log β )≤1. 0
0 2000000 4000000 6000000 8000000 10000000 12000000 14000000-400000
-200000
0
200000
400000
600000
800000
1000000
1200000
1400000
momento alrededor de eje vertical
M: Momento
P:
Car
ga
axia
l
CURSO DE CONCRETOREGLAMENTO DEL ACI 2005JAVIER CESIN FARAH
COLUMNAS. Diagrama de interacción
Datos de origen
seccionsec_b 60.96 cmsec_h 60.96 cmsec_Ag 3,716.12 cm2sec_recub 5.08 cmsec_d 55.88 cm
materialf'c 351.85 kg/cm2fy 4,222.21 kg/cm2Ec 283,241.03 kg/cm2Es 2,010,000.00 kg/cm2
refuerzoAs1 19.16 cm2 lecho superiorAs2 0.00 cm2 lecho centralAs3 19.16 cm2 lecho inferior
As 38.32 cm2
solicitacionesPu 544,800.00 kgMux 4,151,376.00 kg-cmMuy 1,729,740.00 kg-cm
Pn 838,153.85 kgMn 7,819,653.02 kg-cm
Punto 1: Poc
Poc 1,261,726 kg punto compresión puraMoc 0 kg-cm momento en compresion pura
Punto 2: Falla balanceada
eps_cu 0.00300 deformación unitaria del concreto (por definición)eps_sy 0.00210 deformación unitaria del acero en fy, punto s3 lecho inferiorc 32.87 cm profundidad del eje neutroa 27.94 cm longitud del bloque de compresióneps_s1 0.00254 deformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
mayor que eyeps_s2 0.00022 deformación unitaria del acero en el lecho medio
menor que ey
fs1 4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s1fs2 437.89 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s2fs3 4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s3
fuerza brazo momentokg cm kg-cm
Cc 509,327.96 16.51 8,409,843.27 fuerza en el bloque de concreto a compresiónF1 80,896.99 25.40 2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s1F2 0.00 0.00 0.00 fuerza del acero en eps_s2F3 -80,896.99 -25.40 2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s3
P 509,327.96 carga total axialM 12,519,410.50 momento total alrededor de la seccion central
Punto 3: Punto cercano a Mo
eps_cu 0.00300 deformación unitaria del concreto (por definición)eps_sy 0.00210 deformación unitaria del acero en fy, punto s3 lecho inferiorc 2.02 cm profundidad del eje neutro. Se supone para que P sea ceroa 1.72 cm longitud del bloque de compresióneps_s1 -0.00454 deformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
mayor que eyeps_s2 -0.04221 deformación unitaria del acero en el lecho medio
mayor que ey
fs1 -4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s1fs2 -4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s2fs3 4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s3
fuerza brazo momentokg cm kg-cm
Cc 31,342.62 29.62 928,381.81 fuerza en el bloque de concreto a compresiónF1 -80,896.99 25.40 -2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s1F2 0.00 0.00 0.00 fuerza del acero en eps_s2F3 -80,896.99 -25.40 2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s3
P -130,451.36 carga total axialM 928,381.81 momento total alrededor de la seccion central
Punto 4: Entre el punto 1 y 2
eps_cu 0.00300 deformación unitaria del concreto (por definición)eps_s3 0.00000 deformación unitaria del punto s3 lecho inferior, se supone sea ceroc 55.88 cm profundidad del eje neutro. (se desplazo al lecho inferior del acero)a 47.50 cm longitud del bloque de compresióneps_s1 0.00273 deformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
mayor que eyeps_s2 0.00136 deformación unitaria del acero en el lecho medio
menor que ey
fs1 4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s1fs2 2,740.91 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s2fs3 0.00 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s3
fuerza brazo momentokg cm kg-cm
Cc 865,959.60 6.73 5,828,774.07 fuerza en el bloque de concreto a compresiónF1 80,896.99 25.40 2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s1F2 0.00 0.00 0.00 fuerza del acero en eps_s2F3 0.00 -25.40 0.00 fuerza del acero en eps_s3
P 946,856.59 carga total axialM 7,883,557.68 momento total alrededor de la seccion central
Punto 5: En la zona de falla por tensión
eps_cu 0.00300 deformación unitaria del concreto (por definición)eps_s3 0.00661 deformación unitaria del punto s3 lecho inferior, se supone sea ceroc 17.44 cm profundidad del eje neutro. Se supone intermedio entre balanceado y Moa 14.83 cm longitud del bloque de compresióneps_s1 0.00213 deformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
mayor que eyeps_s2 -0.00224 deformación unitaria del acero en el lecho medio
mayor que ey
fs1 4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s1fs2 -4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s2fs3 4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s3
fuerza brazo momentokg cm kg-cm
Cc 270,335.29 23.07 6,235,563.68 fuerza en el bloque de concreto a compresiónF1 80,896.99 25.40 2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s1F2 0.00 0.00 0.00 fuerza del acero en eps_s2F3 -80,896.99 -25.40 2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s3
P 270,335.29 carga total axialM 10,345,130.90 momento total alrededor de la seccion central
Punto 6: En la zona de falla por tensión
eps_cu 0.00300 deformación unitaria del concreto (por definición)eps_s3 0.01422 deformación unitaria del punto s3 lecho inferior, se supone sea ceroc 9.73 cm profundidad del eje neutro. Se supone intermedio entre Mo y el anteriora 8.27 cm longitud del bloque de compresióneps_s1 0.00143 deformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
menor que eyeps_s2 -0.00639 deformación unitaria del acero en el lecho medio
mayor que ey
fs1 2,882.91 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s1fs2 -4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s2
fs3 4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s3
fuerza brazo momentokg cm kg-cm
Cc 150,838.96 26.34 3,973,585.53 fuerza en el bloque de concreto a compresiónF1 55,236.26 25.40 1,403,000.96 fuerza del acero en eps_s1F2 0.00 0.00 0.00 fuerza del acero en eps_s2F3 -80,896.99 -25.40 2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s3
P 125,178.22 carga total axialM 7,431,370.09 momento total alrededor de la seccion central
GRAFICOcurva de interacción
punto P M ckg kg-cm cm
1 1,261,726 0 4 946,856.59 7,883,557.68 55.88 2 509,327.96 12,519,410.50 32.87 5 270,335.29 10,345,130.90 17.44 6 125,178.22 7,431,370.09 9.73 3 -130,451.36 928,381.81 2.02
solicitación
P Mkg kg-cm
0 0838,153.85 7,819,653.02
limite a carga vertical
P Mkg kg-cm
1009380.46229876 01,009,380.46 12,519,410.50
0 2000000 4000000 6000000 8000000 10000000 12000000 14000000-400000
-200000
0
200000
400000
600000
800000
1000000
1200000
1400000
M: Momento
P:
Car
ga
axia
l
deformación unitaria del concreto (por definición)deformación unitaria del acero en fy, punto s3 lecho inferior
longitud del bloque de compresióndeformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
deformación unitaria del acero en el lecho medio
fuerza en el bloque de concreto a compresiónfuerza del acero en eps_s1fuerza del acero en eps_s2fuerza del acero en eps_s3
carga total axialmomento total alrededor de la seccion central
deformación unitaria del concreto (por definición)deformación unitaria del acero en fy, punto s3 lecho inferiorprofundidad del eje neutro. Se supone para que P sea cerolongitud del bloque de compresióndeformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
deformación unitaria del acero en el lecho medio
fuerza en el bloque de concreto a compresiónfuerza del acero en eps_s1fuerza del acero en eps_s2fuerza del acero en eps_s3
carga total axialmomento total alrededor de la seccion central
deformación unitaria del concreto (por definición)deformación unitaria del punto s3 lecho inferior, se supone sea ceroprofundidad del eje neutro. (se desplazo al lecho inferior del acero)longitud del bloque de compresióndeformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
deformación unitaria del acero en el lecho medio
fuerza en el bloque de concreto a compresiónfuerza del acero en eps_s1fuerza del acero en eps_s2fuerza del acero en eps_s3
carga total axialmomento total alrededor de la seccion central
deformación unitaria del concreto (por definición)deformación unitaria del punto s3 lecho inferior, se supone sea ceroprofundidad del eje neutro. Se supone intermedio entre balanceado y Molongitud del bloque de compresióndeformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
deformación unitaria del acero en el lecho medio
fuerza en el bloque de concreto a compresiónfuerza del acero en eps_s1fuerza del acero en eps_s2fuerza del acero en eps_s3
carga total axialmomento total alrededor de la seccion central
deformación unitaria del concreto (por definición)deformación unitaria del punto s3 lecho inferior, se supone sea ceroprofundidad del eje neutro. Se supone intermedio entre Mo y el anteriorlongitud del bloque de compresióndeformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
deformación unitaria del acero en el lecho medio
fuerza en el bloque de concreto a compresiónfuerza del acero en eps_s1fuerza del acero en eps_s2fuerza del acero en eps_s3
carga total axialmomento total alrededor de la seccion central
0 2000000 4000000 6000000 8000000 10000000 12000000 14000000-400000
-200000
0
200000
400000
600000
800000
1000000
1200000
1400000
M: Momento
P:
Car
ga
axia
l
0 2000000 4000000 6000000 8000000 10000000 12000000 14000000-400000
-200000
0
200000
400000
600000
800000
1000000
1200000
1400000
M: Momento
P:
Car
ga
axia
l
CURSO DE CONCRETOREGLAMENTO DEL ACI 2005JAVIER CESIN FARAH
COLUMNAS. Diagrama de interacción
Datos de origen
seccionsec_b 60.96 cm cambia seccion a hxbsec_h 60.96 cmsec_Ag 3,716.12 cm2sec_recub 5.08 cmsec_d 55.88 cm
materialf'c 351.85 kg/cm2fy 4,222.21 kg/cm2Ec 283,241.03 kg/cm2Es 2,010,000.00 kg/cm2
refuerzoAs1 19.16 cm2 lecho superiorAs2 0.00 cm2 lecho centralAs3 19.16 cm2 lecho inferior
As 38.32 cm2
solicitacionesPu 544,800.00 kgMux 4,151,376.00 kg-cmMuy 1,729,740.00 kg-cm
Pn 838,153.85 kgMn 7,819,653.02 kg-cm
Punto 1: Poc
Poc 1,261,726 kg punto compresión puraMoc 0 kg-cm momento en compresion pura
Punto 2: Falla balanceada
eps_cu 0.00300 deformación unitaria del concreto (por definición)eps_sy 0.00210 deformación unitaria del acero en fy, punto s3 lecho inferiorc 32.87 cm profundidad del eje neutroa 27.94 cm longitud del bloque de compresióneps_s1 0.00254 deformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
mayor que eyeps_s2 0.00022 deformación unitaria del acero en el lecho medio
menor que ey
fs1 4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s1fs2 437.89 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s2fs3 4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s3
fuerza brazo momentokg cm kg-cm
Cc 509,327.96 16.51 8,409,843.27 fuerza en el bloque de concreto a compresiónF1 80,896.99 25.40 2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s1F2 0.00 0.00 0.00 fuerza del acero en eps_s2F3 -80,896.99 -25.40 2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s3
P 509,327.96 carga total axialM 12,519,410.50 momento total alrededor de la seccion central
Punto 3: Punto cercano a Mo
eps_cu 0.00300 deformación unitaria del concreto (por definición)eps_sy 0.00210 deformación unitaria del acero en fy, punto s3 lecho inferiorc 2.02 cm profundidad del eje neutro. Se supone para que P sea ceroa 1.72 cm longitud del bloque de compresióneps_s1 -0.00454 deformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
mayor que eyeps_s2 -0.04221 deformación unitaria del acero en el lecho medio
mayor que ey
fs1 -4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s1fs2 -4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s2fs3 4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s3
fuerza brazo momentokg cm kg-cm
Cc 31,342.62 29.62 928,381.81 fuerza en el bloque de concreto a compresiónF1 -80,896.99 25.40 -2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s1F2 0.00 0.00 0.00 fuerza del acero en eps_s2F3 -80,896.99 -25.40 2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s3
P -130,451.36 carga total axialM 928,381.81 momento total alrededor de la seccion central
Punto 4: Entre el punto 1 y 2
eps_cu 0.00300 deformación unitaria del concreto (por definición)eps_s3 0.00000 deformación unitaria del punto s3 lecho inferior, se supone sea ceroc 55.88 cm profundidad del eje neutro. (se desplazo al lecho inferior del acero)a 47.50 cm longitud del bloque de compresióneps_s1 0.00273 deformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
mayor que eyeps_s2 0.00136 deformación unitaria del acero en el lecho medio
menor que ey
fs1 4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s1fs2 2,740.91 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s2fs3 0.00 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s3
fuerza brazo momentokg cm kg-cm
Cc 865,959.60 6.73 5,828,774.07 fuerza en el bloque de concreto a compresiónF1 80,896.99 25.40 2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s1F2 0.00 0.00 0.00 fuerza del acero en eps_s2F3 0.00 -25.40 0.00 fuerza del acero en eps_s3
P 946,856.59 carga total axialM 7,883,557.68 momento total alrededor de la seccion central
Punto 5: En la zona de falla por tensión
eps_cu 0.00300 deformación unitaria del concreto (por definición)eps_s3 0.00661 deformación unitaria del punto s3 lecho inferior, se supone sea ceroc 17.44 cm profundidad del eje neutro. Se supone intermedio entre balanceado y Moa 14.83 cm longitud del bloque de compresióneps_s1 0.00213 deformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
mayor que eyeps_s2 -0.00224 deformación unitaria del acero en el lecho medio
mayor que ey
fs1 4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s1fs2 -4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s2fs3 4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s3
fuerza brazo momentokg cm kg-cm
Cc 270,335.29 23.07 6,235,563.68 fuerza en el bloque de concreto a compresiónF1 80,896.99 25.40 2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s1F2 0.00 0.00 0.00 fuerza del acero en eps_s2F3 -80,896.99 -25.40 2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s3
P 270,335.29 carga total axialM 10,345,130.90 momento total alrededor de la seccion central
Punto 6: En la zona de falla por tensión
eps_cu 0.00300 deformación unitaria del concreto (por definición)eps_s3 0.01422 deformación unitaria del punto s3 lecho inferior, se supone sea ceroc 9.73 cm profundidad del eje neutro. Se supone intermedio entre Mo y el anteriora 8.27 cm longitud del bloque de compresióneps_s1 0.00143 deformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
menor que eyeps_s2 -0.00639 deformación unitaria del acero en el lecho medio
mayor que ey
fs1 2,882.91 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s1fs2 -4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s2
fs3 4,222.21 kg/cm2 esfuerzo del acero en eps_s3
fuerza brazo momentokg cm kg-cm
Cc 150,838.96 26.34 3,973,585.53 fuerza en el bloque de concreto a compresiónF1 55,236.26 25.40 1,403,000.96 fuerza del acero en eps_s1F2 0.00 0.00 0.00 fuerza del acero en eps_s2F3 -80,896.99 -25.40 2,054,783.61 fuerza del acero en eps_s3
P 125,178.22 carga total axialM 7,431,370.09 momento total alrededor de la seccion central
GRAFICOcurva de interacción
punto P M ckg kg-cm cm
1 1,261,726 0 4 946,856.59 7,883,557.68 55.88 2 509,327.96 12,519,410.50 32.87 5 270,335.29 10,345,130.90 17.44 6 125,178.22 7,431,370.09 9.73 3 -130,451.36 928,381.81 2.02
solicitación
P Mkg kg-cm
0 0838,153.85 7,819,653.02
limite a carga vertical
P Mkg kg-cm
1009380.46229876 01,009,380.46 12,519,410.50
0 2000000 4000000 6000000 8000000 10000000 12000000 14000000-400000
-200000
0
200000
400000
600000
800000
1000000
1200000
1400000
M: Momento
P:
Car
ga
axia
l
deformación unitaria del concreto (por definición)deformación unitaria del acero en fy, punto s3 lecho inferior
longitud del bloque de compresióndeformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
deformación unitaria del acero en el lecho medio
fuerza en el bloque de concreto a compresiónfuerza del acero en eps_s1fuerza del acero en eps_s2fuerza del acero en eps_s3
carga total axialmomento total alrededor de la seccion central
deformación unitaria del concreto (por definición)deformación unitaria del acero en fy, punto s3 lecho inferiorprofundidad del eje neutro. Se supone para que P sea cerolongitud del bloque de compresióndeformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
deformación unitaria del acero en el lecho medio
fuerza en el bloque de concreto a compresiónfuerza del acero en eps_s1fuerza del acero en eps_s2fuerza del acero en eps_s3
carga total axialmomento total alrededor de la seccion central
deformación unitaria del concreto (por definición)deformación unitaria del punto s3 lecho inferior, se supone sea ceroprofundidad del eje neutro. (se desplazo al lecho inferior del acero)longitud del bloque de compresióndeformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
deformación unitaria del acero en el lecho medio
fuerza en el bloque de concreto a compresiónfuerza del acero en eps_s1fuerza del acero en eps_s2fuerza del acero en eps_s3
carga total axialmomento total alrededor de la seccion central
deformación unitaria del concreto (por definición)deformación unitaria del punto s3 lecho inferior, se supone sea ceroprofundidad del eje neutro. Se supone intermedio entre balanceado y Molongitud del bloque de compresióndeformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
deformación unitaria del acero en el lecho medio
fuerza en el bloque de concreto a compresiónfuerza del acero en eps_s1fuerza del acero en eps_s2fuerza del acero en eps_s3
carga total axialmomento total alrededor de la seccion central
deformación unitaria del concreto (por definición)deformación unitaria del punto s3 lecho inferior, se supone sea ceroprofundidad del eje neutro. Se supone intermedio entre Mo y el anteriorlongitud del bloque de compresióndeformación unitaria del acero de compresión, lecho superior
deformación unitaria del acero en el lecho medio
fuerza en el bloque de concreto a compresiónfuerza del acero en eps_s1fuerza del acero en eps_s2fuerza del acero en eps_s3
carga total axialmomento total alrededor de la seccion central
0 2000000 4000000 6000000 8000000 10000000 12000000 14000000-400000
-200000
0
200000
400000
600000
800000
1000000
1200000
1400000
M: Momento
P:
Car
ga
axia
l
0 2000000 4000000 6000000 8000000 10000000 12000000 14000000-400000
-200000
0
200000
400000
600000
800000
1000000
1200000
1400000
M: Momento
P:
Car
ga
axia
l
CURSO DE CONCRETOREGLAMENTO DEL ACI 2005JAVIER CESIN FARAH
COLUMNAS. Esbeltez
Sistema actual Metrico
Datos de origen
Diseñar las columnas C1 y C2 en el primer piso de un edificio de 12 pisos de oficinas, cuya planta se muestra.El claro libre del primer piso es 13 ft-4 in, y es 10 ft - 4 in para los demás niveles. Asumir que los efectos de lacarga lateral son causados por viento y que las cargas muertas son las únicas cargas sostenidas.
COLUMNA C1
secciones
peso vol concreto wc 2,404.93 2,404.93 resist. concreto f'c 422.22 422.22
mod elast concreto Ec 310,275 310,275 base seccion b 55.88 55.88
altura seccion h 55.88 55.88 longitud L 365.76 457.20
long. nudos elemento L nudos 0.00 25.40 longitud a ejes Lc 365.76 431.80
longitud libre Lu 406.40 empotrado en la base S o N S
Area A 3,122.6 3,122.6 Mom.Inercia I 812,539.2 812,539.2
Mom.Inercia reducido I 568,777.5 568,777.5 Radio de giro r 16.13 16.13
EI/L Ec I / Lc 482,495,156 408,701,779
muros_de_cortante 30.48 cm
refuerzofy 4,222.21 kg/cm2Es 2,010,000.00 kg/cm2 módulo de elasticidad del acero
recubrimiento 4.76 cm recubrimiento a las varillas longitudinales
columna superior
columna a revisar
lecho superior
no barrasVarilla # 8 8 8
Area acero 0.00 0.00 0.00
As 0.00 in2 Área total de aceroporc acero 0.010 ro. Porcentaje de acero
Ise 0.00 cm4 momento de inercia del acero de refuerzo
cargaspeso_sistema_piso 420.27 kg/m2 (joists)
carga_muerta_adicional 146.60 kg/m2carga_viva_techo 146.60 kg/m2carga_viva_pisos 244.34 kg/m2
carga de viento de acuerdo a ASCE 7
1. Determinar las combinaciones de carga factorizadas
1.a Cargas de gravedad1.b Cargas de gravedad (viva mas muerta) mas carga de viento1.c Cargas de gravedad (muerta) mas carga de viento1.d Cargas de viento en sentido contrario
Tipo de carga Muerta (sostenida) Viva Viva en azoteaD L Lr
carga axial 282,569.6 33,550.6 3,904.4 momento extremo superior 481,559.6 213,104.0 0.0 momento extremo inferior 243,547.4 106,552.0 0.0
Combinaciones D L Lr1 1.4 2 1.2 1.6 0.5 3 1.2 0.5 1.6 4 1.2 1.6 5 1.2 1.6 6 1.2 0.5 0.5 7 1.2 0.5 0.5 8 0.9 9 0.9
388568.7936 577871.5392 0 0
2. Determinar si el marco en el primer nivel es con o sin desplazamiento lateral
lecho central vertical
lecho central horizontal
para el caso actual Pmax c.lateral 392896.14combinacion de carga 7
Tipo de carga Muerta Viva Viva en azotea
Carga total del edificio D L Lr
carga axial 8,124,330.0 903,914.0 122,580.0
cortante
Combinaciones7 1.2 0.5 0.5
10,262,443.0 kipsVu∆o
índice de estabilidad Q 0.123 con desplazamiento lateralsi es menor que 0-05, el marco es sin desplazamiento lateral
Determinar el refuerzo requerido para la columna para la combinación crítica de carga.
3. Determinar factor de longitud efectiva k
psi A 11.04 factor extremo superior
psi B ѰB 1 factor extremo inferior
psi minimo 1.00 factor minimo
psi medio 6.02 factor medio
k 2.38 FACTOR DE LONGITUD EFECTIVA
∑Pu = carga total vertical en el primer piso correspondiente al caso de carga lateral para el que ∑Pu es mayor
∆o defl.relativa 1° orden por cortante por viento
∑Pu
ѰA
Ѱmin
Ѱm
Ψ=∑ EI
lccolumnas
∑ EIlvigas
4. Método de magnificación de momentos
SI ES APLICABLE EL MÉTODO DE AMPLIFICACIÓN DE MOMENTOS
CASO : MARCO SIN DESPLAZAMIENTO LATERAL Q<0.05
Determinar si se considera el efecto de esbeltez
k 2.38 factor de long efectiva
406.40 long. Librer 16.13 radio de giro
60.08límite 4.15
SE CONSIDERA EFECTO DE ESBELTEZ
Combinacioneskg kg-cm
1 395,597.4 674,183.5 0.80 2 394,716.7 918,837.9 0.80 3 362,105.9 684,423.5 0.80 4 327,788.0 1,819,963.2 0.77 5 362,873.1 1,235,449.5 0.47
Método de magnificación de momentos (solo si k lu/r ≤ 100)
Si no es aplicable, se debe determinar M1 y M2 por medio de un análisis de segundo orden Pδ
lu
k lu / r
Pu M2 Cm
6 322,725.9 3,400,945.6 0.73 7 392,896.1 2,709,879.9 0.55 8 219,227.5 3,274,605.4 0.70 9 289,397.8 2,836,220.1 0.59
CASO : MARCO CON DESPLAZAMIENTO LATERAL Q>=0.05
Determinar si se considera el efecto de esbeltez
k 2.38 factor de long efectiva
406.40 long. Librer 16.13 radio de giro
60.08límite 22.00
SE CONSIDERA EFECTO DE ESBELTEZ
Análisis aproximado de segundo orden
Combinacioneskg cm kg
lu
k lu / r
Los momentos δsM1s y δsM2s se calculan por medio de uno de los siguientes métodos
Análisis de segundo orden (P-Δ)
∑Pu Δo Vu
1 11,374,062.0 0.00 0.00 2 11,256,748.4 0.00 0.00 3 10,397,281.0 0.00 0.00 4 9,945,324.0 0.57 109,904.32 5 9,945,324.0 0.57 109,904.32 6 10,262,443.0 1.14 219,808.64 7 10,262,443.0 1.14 219,808.64 8 7,311,897.0 1.14 219,808.64 9 7,311,897.0 1.14 219,808.64
Método aproximado de amplificación previsto en códigos anteriores del ACI
5. Revisar si el momento máximo ocurre en los extremos de la columna o en una sección intermedia
25.19límite 63.90
EL MAXIMO MOMENTO OCURRE EN UNO DE LOS EXTREMOS, NO SE REQUIERE AMPLIFICAR M2
lu / r
δ sM s=M s
1−∑ Pu
0 .75∑ Pc
≥M s
Pc=π2EI(klu )
2
EI=(0.2 Ec I g+Es I se )1+βd
o
EI=(0. 4 Ec I g)1+βd
βd=carga axial última permanentecarga axial última máxima
0.80
395,597.44
264,945.18
1.00
674,183.46
674,183.46
6. Revisar la posibilidad de inestabilidad lateral bajo carga gravitacional.
0.8670
Q 0.123
0.230 LA ESTRUCTURA ES ESTABLE EN ESTE NIVEL
Cuando se cálculo Q, se emplearon cargas gravitacionales factorizadas y no debería exceder de 0.60Para revisar estabilidad, todos los momentos de inercia se deben dividir entre (1+βd)lo cual es equivalente a incrementar deflexiones y por lo tanto Q en (1+βd)
Cm
Pu
Pc
δns
M2
Mc
Si δsMs se calcula mediante un análisis de segundo orden (P-Δ)
Si δsMs se calcula mediante un análisis aproximado de segundo orden
βd
Q (1+βd)
Si δsMs se calcula mediante el análisis previsto en códigos anteriores del ACI
Diseñar las columnas C1 y C2 en el primer piso de un edificio de 12 pisos de oficinas, cuya planta se muestra.El claro libre del primer piso es 13 ft-4 in, y es 10 ft - 4 in para los demás niveles. Asumir que los efectos de lacarga lateral son causados por viento y que las cargas muertas son las únicas cargas sostenidas.
columna inferior viga izquierda viga derecha
2,404.93 kg/m3281.48 kg/cm2
0 253,338 0 kg/cm260.96 cm50.80 cm
731.52 cm0.00 0.00 0.00 cm0.00 731.52 0.00 cm
cm
0.0 3,096.8 0.0 cm20.0 665,970.3 0.0 cm40.0 233,089.6 0.0 cm4
0.00 14.66 0.00 cm30 80,723,102 0 kg/cm2-cm3
módulo de elasticidad del acerorecubrimiento a las varillas longitudinales
lecho central horizontal
lecho central vertical
lecho superior
lecho inferior
lecho inferior
8 0.00
Área total de aceroro. Porcentaje de aceromomento de inercia del acero de refuerzo
VientoW
-21,928.2 kg236,628.4 kg-cm DOBLE CURVATURA
1,909,633.0 kg-cm
Wcarga axial
395,597.4 674,183.5 340,966.3 sup 340,966.3 394,716.7 918,837.9 462,740.0 sup 462,740.0 362,105.9 684,423.5 345,532.9 sup 345,532.9
0.8 327,788.0 767,174.3 1,819,963.2 inf 767,174.3 -0.8 362,873.1 388,568.8 -1,235,449.5 inf 388,568.8 1.6 322,725.9 1,063,029.0 3,400,945.6 inf 1,063,029.0 -1.6 392,896.1 305,818.0 -2,709,879.9 inf 305,818.0 1.6 219,227.5 812,009.1 3,274,605.4 inf 812,009.1 -1.6 289,397.8 54,798.2 -2,836,220.1 inf 54,798.2
-189302.7456
momento extremo superior
momento extremo inferior
extremo mayor
M1 momento extremo menor
lecho central horizontal
lecho central vertical
lecho superior
lecho inferior
Viento
W
kg137,380.4 kg
0.71 cm
-1.6
219808.64 kg1.13792 cm
con desplazamiento lateral
factor extremo superior
factor extremo inferior
FACTOR DE LONGITUD EFECTIVA
Pu = carga total vertical en el primer piso correspondiente al caso de carga lateral para el que ∑Pu es mayor
Q=∑ Pu ΔoV u lc
marco sin desplazamiento lateralk=0 .7+0 .05 (Ψ A+Ψ B)≤1 .0
k=0 .85+0 .05Ψmin≤1 .0
marco con desplazamiento lateralΨm= (Ψ A+Ψ B) /2Ψm<2 ,
k=20−Ψm
20 √1+Ψ m
Ψm≥2,
k=0 .9√1+Ψ m
Ψ=∑ EI
lccolumnas
∑ EIlvigas
SI ES APLICABLE EL MÉTODO DE AMPLIFICACIÓN DE MOMENTOS
límite para despreciar efecto de esbeltez:
EIkg-cm2 kg kg-cm kg-cm
1.00 25,211,061,163 264,945 1.0 900,538.0 900,538.0 0.86 27,122,441,126 285,032 1.0 898,533.1 918,837.9 0.94 26,038,822,732 273,644 1.0 824,297.8 824,297.8 1.03 24,784,034,311 260,458 1.0 746,176.6 1,819,963.2 0.93 26,065,474,422 273,924 1.0 826,044.4 1,235,449.5
por medio de un análisis de segundo orden Pδ
βd Pc δns M2 min Mc
klur
≤100
klur
≤34−12(M 1
M 2) ≤40
(M 1
M 2) es positivo en curv . simple y
negativo en curv . doble
M 2=max (M u _inf , M u _sup )M 2≥Pu (0 .6+0 .03h)
1.05 24,587,931,685 258,397 1.0 734,653.2 3,400,945.6 0.86 27,064,491,426 284,423 1.0 894,388.8 2,709,879.9 1.16 23,343,145,448 245,315 1.0 499,049.5 3,274,605.4 0.88 26,837,907,193 282,042 1.0 658,785.1 2,836,220.1
CASO : MARCO CON DESPLAZAMIENTO LATERAL Q>=0.05
Qkg-cm kg-cm kg-cm
se calculan por medio de uno de los siguientes métodos
δs M2ns M2s M2
klur
≤22
M 1=M 1 ns+δsM 1 s
M 2=M 2 ns+δ sM 2 s
δ sM s=M s
1−Q≥M s
Q=∑ Pu ΔoV u lc
0.00 1.00 674,183.46 0.0 674,183.5 0.00 1.00 918,837.89 0.0 918,837.9 0.00 1.00 684,423.52 0.0 684,423.5 0.12 1.14 292,256.87 1,527,706.4 2,026,778.7 0.12 1.14 292,256.87 -1,527,706.4 -1,442,265.0 0.12 1.14 345,532.86 3,055,412.7 3,829,616.1 0.12 1.14 345,532.86 -3,055,412.7 -3,138,550.4 0.09 1.10 219,192.65 3,055,412.7 3,568,187.0 0.09 1.10 219,192.65 -3,055,412.7 -3,129,801.7
Método aproximado de amplificación previsto en códigos anteriores del ACI
implica obtener las cargas críticas de todas las columnas de entrepiso
implica obtener todos los factores k de las columnas y relac de rigidez de columnas
5. Revisar si el momento máximo ocurre en los extremos de la columna o en una sección intermedia
el momento ocurre en sección intermediapor lo que debe amplificarse
EL MAXIMO MOMENTO OCURRE EN UNO DE LOS EXTREMOS, NO SE REQUIERE AMPLIFICAR M2
lur
>35
√ Puf c ' A g
M c=δnsM 2=( Cm
1−Pu
0 .75 Pc) (M 2 ns+δsM 2s )
δ sM s=M s
1−Q≥M s
δ s=11−Q
1 .0≤δ s≤1 .5
βd=carga axial última permanentecarga axial última máxima
LA ESTRUCTURA ES ESTABLE EN ESTE NIVEL
Cuando se cálculo Q, se emplearon cargas gravitacionales factorizadas y no debería exceder de 0.60Para revisar estabilidad, todos los momentos de inercia se deben dividir entre (1+βd)
se calcula mediante un análisis de segundo orden (P-Δ)
basados en una carga de 1.4PD y 1.7PL mas la carga lateral
se calcula mediante un análisis aproximado de segundo orden
basados en una carga de 1.4PD y 1.7PL mas la carga lateral
se calcula mediante el análisis previsto en códigos anteriores del ACI
M c=δnsM 2=( Cm
1−Pu
0 .75 Pc) (M 2 ns+δsM 2s )
δns≥1 . 0
βd=máxima carga axial sostenida factorizadamáxima carga axial factorizada
deflexiones laterales de segundo ordendeflexiones laterales de primer orden
≤2 .5
Q=∑ Pu ΔoV u lc
≤0 .60
0<δs≤2 .5
basados en una carga de 1.4PD y 1.7PL mas la carga lateral
0<δs≤2 .5
674,183.5 340,966.3 674,183.5 0.0 0.0 40.07 918,837.9 462,740.0 918,837.9 0.0 0.0 40.04 684,423.5 345,532.9 684,423.5 0.0 0.0 40.06
1,819,963.2 577,871.5 292,256.9 189,302.7 1,527,706.4 39.06 -1,235,449.5 577,871.5 292,256.9 -189,302.7 ### 4.15 3,400,945.6 684,423.5 345,532.9 378,605.5 3,055,412.7 37.75
-2,709,879.9 684,423.5 345,532.9 -378,605.5 ### 72.33 3,274,605.4 433,403.7 219,192.7 378,605.5 3,055,412.7 36.98
-2,836,220.1 433,403.7 219,192.7 -378,605.5 ### 587.09
menor 4.15
combinac 5.00
M2 momento extremo mayor
M1ns momento
carga grav
M2ns momento
carga grav
M1s momento carga lat
M2s momento carga lat
34-12(M1/M2)
Pc=π2EI(klu )
2
βd=carga axial última permanentecarga axial última máxima
Cm=0 .6+0 . 4M 1
M 2
≥0. 4 con cargas transversales
Cm=1. 0 sin cargas transversales
M c=δnsM 2
δns=(Cm1−Pu0 .75Pc
)≥1 . 0
δ sM s=M s
1−Q≥M s
βd=carga axial última permanentecarga axial última máxima
Q=∑ Pu ΔoV u lc
implica obtener todos los factores k de las columnas y relac de rigidez de columnas
el momento ocurre en sección intermedia
M c=δnsM 2=( Cm
1−Pu
0 .75 Pc) (M 2 ns+δsM 2s )
δ sM s=M s
1−Q≥M s
δ s=11−Q
1 .0≤δ s≤1 .5
y 1.7PL mas la carga lateral
y 1.7PL mas la carga lateral
M c=δnsM 2=( Cm
1−Pu
0 .75 Pc) (M 2 ns+δsM 2s )
βd=máxima carga axial sostenida factorizadamáxima carga axial factorizada
deflexiones laterales de segundo ordendeflexiones laterales de primer orden
≤2 .5
y 1.7PL mas la carga lateral
Pc=π2EI(klu )
2EI=
(0.2 Ec I g+Es I se )1+βd
o
EI=(0. 4 Ec I g)1+βdβd=
carga axial última permanentecarga axial última máxima
Cm=0 .6+0 . 4M 1
M 2
≥0. 4 con cargas transversales
Cm=1. 0 sin cargas transversales
EI=(0.2 Ec I g+Es I se )1+βd
o
EI=(0. 4 Ec I g)1+βdβd=
carga axial última permanentecarga axial última máxima
CURSO DE CONCRETOREGLAMENTO DEL ACI 2005
COLUMNAS. Esbeltez SOLO DATOS DE PROBLEMA
Sistema actual Metrico
Datos de origen
Diseñar las columnas A3 y C3 en el primer piso de un edificio e 10 pisos de oficinas, cuya planta se muestra.El claro libre del primer piso es 21 ft-4 in, y es 11 ft - 4 in para los demás niveles. Asumir que los efectos de lacarga lateral son causados por viento y que las cargas muertas son las únicas cargas sostenidas.
COLUMNA A3
secciones
peso vol concreto wc 150.00 150.00 resist. concreto f'c 6,000.00 6,000.00
mod elast concreto Ec 1,169,641 1,169,641 base seccion b 20.00 20.00
altura seccion h 20.00 20.00 longitud L 156.00 276.00
long. nudos elemento L nudos 0.00 10.00 longitud a ejes Lc 156.00 266.00
longitud libre Lu 255.96 empotrado en la base S o N S
Area A 400.0 400.0 Mom.Inercia I 13,333.3 13,333.3
Mom.Inercia reducido I 9,333.3 9,333.3 Radio de giro r 5.77 5.77
EI/L Ec I / Lc 69,978,520 41,040,034
muros_de_cortante 12.00 in
refuerzofy 60,000.00 psiEs 28,563,251.10 psi módulo de elasticidad del acero
recubrimiento 1.88 in recubrimiento a las varillas longitudinales
columna superior
columna a revisar
lecho superior
no barras 2 2 2 Varilla # 8 8 8
Area acero 10.13 10.13 10.13
As 40.54 in2 Área total de aceroporc acero 0.010 ro. Porcentaje de acero
Ise 1,428.64 in4 momento de inercia del acero de refuerzo
cargaspeso_sistema_piso 86.00 psf (joists)
carga_muerta_adicional 32.00 psfcarga_viva_techo 30.00 psfcarga_viva_pisos 50.00 psf
carga de viento de acuerdo a ASCE 7
1. Determinar las combinaciones de carga factorizadas
1.a Cargas de gravedad1.b Cargas de gravedad (viva mas muerta) mas carga de viento1.c Cargas de gravedad (muerta) mas carga de viento1.d Cargas de viento en sentido contrario
Tipo de carga Muerta (sostenida) Viva Viva en azoteaD L Lr
carga axial 718.0 80.0 12.0 momento extremo superior 79.0 30.3 0.0 momento extremo inferior 40.0 15.3 0.0
Combinaciones D L Lr1 1.4 2 1.2 1.6 0.5 3 1.2 0.5 1.6 4 1.2 1.6 5 1.2 1.6 6 1.2 0.5 0.5 7 1.2 0.5 0.5 8 0.9 9 0.9
2. Determinar si el marco en el primer nivel es con o sin desplazamiento lateral
lecho central vertical
lecho central horizontal
para el caso actual Pmax c.lateral 920.4combinacion de carga 6
Tipo de carga Muerta Viva Viva en azoteaCarga total del edificio D L Lr
carga axial 37,371.0 3,609.0 602.0 cortante
∑Pu = carga total vertical en el primer piso correspondiente al caso de carga lateral para el que ∑Pu es mayor
∆o defl.relativa 1° orden por cortante por viento
Diseñar las columnas A3 y C3 en el primer piso de un edificio e 10 pisos de oficinas, cuya planta se muestra.El claro libre del primer piso es 21 ft-4 in, y es 11 ft - 4 in para los demás niveles. Asumir que los efectos de lacarga lateral son causados por viento y que las cargas muertas son las únicas cargas sostenidas.
columna inferior viga izquierda viga derecha
150.00 pcf4,000.00 psi
0 955,008 0 psi24.00 in20.00 in
336.00 in0.00 0.00 0.00 in0.00 336.00 0.00 in
in
0.0 480.0 0.0 in20.0 16,000.0 0.0 in40.0 5,600.0 0.0 in4
0.00 5.77 0.00 in30 15,916,798 0 psi-in3
módulo de elasticidad del acerorecubrimiento a las varillas longitudinales
lecho central horizontal
lecho central vertical
lecho superior
lecho inferior
lecho inferior
2 8
10.13
Área total de aceroro. Porcentaje de aceromomento de inercia del acero de refuerzo
VientoW
8.0 kips1.1 ft-kips DOBLE CURVATURA4.3 ft-kips
Wcarga axial
1,005.2 110.6 56.0 40.08 995.6 143.3 72.5 40.07 920.8 110.0 55.7 40.07
0.8 887.2 95.7 51.4 40.45 -0.8 874.4 93.9 44.6 39.69 1.6 920.4 111.7 62.5 40.72 -1.6 894.8 108.2 48.8 39.41 1.6 659.0 72.9 42.9 41.06 -1.6 633.4 69.3 29.1 39.04
menor 39.04
combinac 9.00
momento extremo superior
momento extremo inferior
34-12(M1/M2)
lecho central horizontal
lecho central vertical
lecho superior
lecho inferior
VientoW
kips324.3 kips
0.03 in
Pu = carga total vertical en el primer piso correspondiente al caso de carga lateral para el que ∑Pu es mayor
Pc=π2EI(klu )
2βd=
carga axial última permanentecarga axial última máximaCm=0 .6+0 . 4
M 1
M 2
≥0. 4 con cargas transversales
Cm=1. 0 sin cargas transversales
Pc=π2EI(klu )
2EI=
(0.2 Ec I g+Es I se )1+βd
o
EI=(0. 4 Ec I g)1+βd
βd=carga axial última permanentecarga axial última máximaCm=0 .6+0 . 4
M 1
M 2
≥0. 4 con cargas transversales
Cm=1. 0 sin cargas transversales