Post on 04-Jan-2016
description
PROIECT
1
1. Studiul desenului de executieAnalizind desenul de executie al piesei propuse pentru realizare se constata urmatoarele :
Proiectia celor 2 sectiuni sunt suficiente pentru definirea totala a piesei ; Numarul de cote este suficient pentru executia si verificarea piesei; Materialul piesei OL60 este recomandat in general pentru piese tratate
termic de rezistenta ridicata si tenacitate medie STAS 550/2-80 si STAS 7450-86 in care se gasesc conditiile tehnice de calitate.
2. Analiza tehnologicitatii piesei Prelucrarea prin aschiere depinde de compozitia chimica , fizica, proprietatile mecanice si structura materialului .Forma constructiva a piesei este relativ simpla, complexitatea reducindu-se la numarul ridicat de trepte.Cotarea si stabilirea bazelor de asezare se fac conform desenului de executie , cu rol important in succesiunea operatiilor de prelucrare . Stabilirea dispozitiilor si a mijloacelor de prelucrare. Rugozitatile de suprafata si toleranta se fac conform desenului anexat.
3. Alegerea materialului Pentru executia desenului
Pentru executia reperului capac cilindru piston s-a ales un otel laminat de calitate de uz general marca STAS 550/2-80 .Utilizat de regul acu tratament termin : calit+revenire.
COMPOZITIA CHIMICASIMBOL C% Mn% Si% P%OL 60 0.45 0.71 0.05 0.042
Conform STAS 436 -80 STAS 6791-71 STAS 8914 -82
4. Dimensiunile si forma semifabricatului ,Semifabricatul folosit este un otel turnat in clasa 3 de precizie OL60 500/2-80.Caracteristicile mecanice pentru OL60
Limita de curgere Rp=280 N / mm²Rezistenta la curgere Rm=210 N / mm²Alungirea la curgere A%=25 N / mm²
2
Fig.1 Schita “placa”
Suprafaţa Cota ToleranţaTreapta de
precizieRa
Procedeul final de
prelucrare
Plană S1,S14 235 +0,5 10 6,3Frezare plana de
degrosare
Plană S7,S19 60 +0,2 9 6,3Frezare
frontala de degrosare
Plană S22,S23 10+ 0.1
8 6,3Frezare
frontala de degrosare
Cilindrică interioara S20,S5,S9
S10,
Φ10.5 +0
-0,546 3,2 Alezare
Cilindrică interioară
S12,S13,S15,S16,S8,S6,S18
Φ 6.5+0
-0,0396 3,2
Găurire, burghiere
Cilindrică interioară
S3,S4,S17,S21Φ 5
+0,012-0,024
6 3,2Găurire,
burghiere
3
Stabilirea traseului tehnologic
Numărul operaţiilor tehnologice necesare executării pieselor este în strânsă legatură cu condiţiile tehnico-funcţionale prescrise acestora.
O corectă succesiune a operaţiilor se stabileşte tunci cand se ţine seama atât de caracteristicile tehnice cât şi din considerente economice ce asigură cheltuielile minime de fabricaţie.
Nr. op. fazei
Denumirea operaţiei fazei
Maşina unealtă
Scule, dispozitive, verificatoare
Schiţa operaţiei sau fazei
0 Receptie semifabricat
5 C.T.C. Post control
-Subler-Masa control
10
10.1
FREZARE 6 FETE
Frezare plana 65x240Freza plan-
paralela
-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina-subler 0…300STAS 1373-80
10.2 Inors+Frezare plana 65x240
Freza plan-
paralela
-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina-subler 0…300STAS 1373-80
4
Nr. op. fazei
Denumirea operaţiei fazei
Maşina unealtă
Scule, dispozitive, verificatoare
Schiţa operaţiei sau fazei
10.3 Frezare plana 10x240 Freza plan-
paralela
-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina-subler 0…300STAS 1373-80
10.4 Inors+Frezare plana 10x240
Freza plan-
paralela
-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina-subler 0…300STAS 1373-80
10.510.6
Frezare bilaterala 10x60 Freza plan-
paralela
-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina-subler 0…300STAS 1373-80
10.7 Frezare conica
Freza plan-
paralela
-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina-subler 0…300STAS 1373-80
Nr. op. fazei
Denumirea operaţiei fazei
Maşina unealtă
Scule, dispozitive, verificatoare
Schiţa operaţiei sau fazei
5
20 C.T.C. Post control
-Subler-Masa control
25
25.1…
25.425.5…
25.1225.13
…25.17
GAURIRE
Gaurire la Ф 10.5 x 10
Gaurire la Ф 6 x 20
Gaurire la Ф 5 x 20
Masina de gaurit radiala
burghiu Ф 10.5, Ф5, Ф6elicoidal STAS573-76,otel Rp3STAS 7382 – 66- mandrina
Schiţa operaţiei sau fazei
30 C.T.C. FINAL Punct control
-subler-masa control
35 Ambalare
40 Conservare
6
Calculul adaosurilor de prelucrare.Dimensiuni intermediare
Metoda de calcul analitic a adaosurilor de prelucrare se bazează pe analiza factorilor care determină mărimea adaosurilor şi stabilirea elementelor componente ale acestuia pentru condiţiile concrete de efectuare a diferitelor operaţii tehnologice.Cu această metodă se pot reduce consumurile specifice de material şi micşorarea volumului de muncă al prelucrărilor.
Suprafata la cota 60 X 235
Frezare de finisare
- operaţia curentă: frezare de finisare- operaţia precedentă: frezare de degroşare
Rzp =50µm [10 / tab. 5.36]Sp = 50µm [10 / tab. 5.36]
Abateri spatiale remanente
[î.p. / tab. 5.53]lc = 150mm (vezi desen)
k=0.06 [2/ pag 35]
Adaosul minim pentru frezare de finisare ;
Dimensiunile intermediare:
150+0.35=150.35
Deci , frezarea de degrosare se va executa la cota L=150.5 mm
Frezarea de degrosare
- operaţia curentă: frezare de degroşare- operaţia precedentă : turnare
7
160-150.5=4.5 mm150.5+4.5=160 mm
Suprafata la cota 10 X 235
Frezare de finisare
- operaţia curentă: frezare de finisare- operaţia precedentă: frezare de degroşare
Rzp =50µm [10 / tab. 5.36]Sp = 50µm [10 / tab. 5.36]
Abateri spatiale remanente
[î.p. / tab. 5.53]lc = 15mm (vezi desen)
k=0.06 [2/ pag 35]
Adaosul minim pentru frezare de finisare ;
Dimensiunile intermediare:Comb i n
15+0.341=15.341mm
Deci , frezarea de degrosare se va executa la cota L=15.5 mm
Frezarea de degrosare- operaţia curentă: frezare de degroşare- operaţia precedentă : turnare
20-15.5=4.5 mm15.5+4.5=20 mm
Suprafata la cota 10 X 60
8
Frezare de finisare
- operaţia curentă: frezare de finisare- operaţia precedentă: frezare de degroşare
Rzp =50µm [10 / tab. 5.36]Sp = 50µm [10 / tab. 5.36]
Abateri spatiale remanente
[î.p. / tab. 5.53]lc = 120mm (vezi desen)
k=0.06 [2/ pag 35]
Adaosul minim pentru frezare de finisare ;
Dimensiunile intermediare:
120+0.35=120.35mm
Deci , frezarea de degrosare se va executa la cota L=120.5 mm
Frezarea de degrosare- operaţia curentă: frezare de degroşare- operaţia precedentă : turnare
130-120.5=9.5 mm120.5+9.5=130 mm
Calculul regimurilor de aşchiere
Pentru ca aşchierea să se efectueze este nevoie de mişcarea principală de aşchiere şi
mişcarea de avans. Pentru realizarea unei mişcări, cea principală de aşchiere, este nevoie
de o maşină unealtă şi pentru aceasta s-a ales freza K 400.
A Frezările se execută pe FUS25
Caracteristicile tehnice principale ale maşinii de frezat sunt date in R.A.N.T. vol. II,
tab. 10.1
9
1. Caracteristicile principale
b = 300x1320
L = 500
N =3 KW
2. Turaţia arborelui principal (rot/min)
60;150; 375;950; 2350; 75; 190; 475; 1180; 3000; 95; 235; 600; 1500;118; 300;
756; 1900.
1. Avansul longitudinal (mm/rot)
16; 82; 24; 120; 36; 54.
4. Avansul transversal şi vertical (mm/rot)
Identic cu avansul longitudinal
5Avansul vertical (mm/rot) ~ (50)
B. Pentru rectificare se foloseste , masina de rectificat exterior S.U.200X630 (R.A.N.T. vol II, tab.10.10)
- Diametrul maxim a piese de rectificat =200 ;- Lungimea maxima de rectificat =630 ;- Conul masinii Morse 4- Diametrul discului de rectificare D = 400mm- B = 60mm- puterea motorului de antrenare piesa = 0.8 Kw- turatia axului port piesa (rot/min) 10….144, 50….500- avansul logintudinal (m/min)
0……8- avansul transversal (m/min)
0……..6
Suprafata 60X235
Frezarea de degrosare- la frezarea de degrosare , marimea avansului este limitata de rigiditatea masini-
unelte, a piesei, si a dispozitivului de fixare, de rezistenta mecanismului de avans si de puterea masinii de frezat.
- la frezarea de finisare , avansul este determinat de rugozitatea suprafetei prelucrate.
1. Verificarea avansului
10
- avansul este ales in functie de rezistenta mecanismului de avansul masinii de frezat tinindu-se cont de :
~ forta de aschiere R la frezare cu freze cilindrice care se poate descompune in doua componente : componenta tangentiala F si componenta radiala Fr.Componenta tangentiala executa lucrul mecanic de aschiere si determina puterea, efectiva necesara pentru aschiere(aceasta componenta creaza momentul :
Componenta radiala produce incovoiere dornului port frezei .Pentru asigurarea unei
functionari normale este necesar:
H≤Fmas (R.A. / formula 11.6)
H=(1…1,1)*Fz=1,1*150
H=165 daN
UNDE:= lungimea de contact , in mm -15 mm
= avansul pe dinte ,in mm – 0,16 rot/mint = adincimea de aschiere, mm – 2 mmz = numarul de dinti ai frezei – 32 dinti D = diametrul frezei – 20 mm
=59 = 0,18 =0,1 = 0,2 =1,1
Fz = 59* Fz = 150daN
2. Verificarea avansului in functie de rigiditatea dornului portfrezei. (R.A. / formula 11.4)
R=
;
R=F*
Forta Ff care produce sageata admisibila f adm a dornului este:
F unde (R.A./ formula 11.13)
E= modulul de elasticitated= diametrul dornului
11
l= distanta dintre lagare de reazem ale dornuluifadm= 0,2 mm, la degrosare fadm=0.1mm la finisare
Ff=35.59daN
Pentru ca sub actiunea fortei de aschiere sa nu se produca o incovoiere inadmisibila a dornului trebuie respectata conditia.R<Ff
3. Calculul vitezei de aschiere
;
D= diametrul frezei T= timpul necesar efectuarii frezariitl= lungimea de contact ; in mmsd=avansul pe dinte ; t= adincimea de aschiere ; z= numarul de dinti ai frezei ;
Suprafata 10 X 235
Frezarea de degrosare- la frezarea de degrosare , marimea avansului este limitata de rigiditatea masini-
unelte, a piesei, si a dispozitivului de fixare, de rezistenta mecanismului de avans si de puterea masinii de frezat.
- la frezarea de finisare , avansul este determinat de rugozitatea suprafetei prelucrate.
1.Verificarea avansului
- avansul este ales in functie de rezistenta mecanismului de avansul masinii de frezat tinindu-se cont de :
~ forta de aschiere R la frezare cu freze cilindrice care se poate descompune in doua componente : componenta tangentiala F si componenta radiala Fr.Componenta tangentiala executa lucrul mecanic de aschiere si determina puterea, efectiva necesara pentru aschiere(aceasta componenta creaza momentul :
12
Componenta radiala produce incovoiere dornului port frezei .Pentru asigurarea unei
functionari normale este necesar:
H≤Fmas (R.A. / formula 11.6)
H=(1…1,1)*Fz=1,1*107
H=117,7daN
UNDE:= lungimea de contact , in mm -15 mm
= avansul pe dinte ,in mm – 0,16 rot/mint = adincimea de aschiere, mm – 2 mmz = numarul de dinti ai frezei – 32 dinti D = diametrul frezei – 20 mm
=59 = 0,18 =0,1 = 0,2 =1,1
Fz = 59* Fz = 107[daN]
2.Verificarea avansului in functie de rigiditatea dornului portfrezei. (R.A. / formula 11.4)
R=
;
R=F*
Forta Ff care produce sageata admisibila f adm a dornului este:
F unde (R.A./ formula 11.13)
E= modulul de elasticitated= diametrul dornuluil= distanta dintre lagare de reazem ale dornuluifadm= 0,2 mm, la degrosare fadm=0.1mm la finisare
Ff=35.59daN
Pentru ca sub actiunea fortei de aschiere sa nu se produca o incovoiere inadmisibila a dornului trebuie respectata conditia.R<Ff
13
3.Calculul vitezei de aschiere
;
D= diametrul frezei T= timpul necesar efectuarii frezariitl= lungimea de contact ; in mmsd=avansul pe dinte ; t= adincimea de aschiere ; z= numarul de dinti ai frezei ;
Suprafata 10 X 60
Frezarea de degrosare- la frezarea de degrosare , marimea avansului este limitata de rigiditatea masini-
unelte, a piesei, si a dispozitivului de fixare, de rezistenta mecanismului de avans si de puterea masinii de frezat.
- la frezarea de finisare , avansul este determinat de rugozitatea suprafetei prelucrate.
1.Verificarea avansului
- avansul este ales in functie de rezistenta mecanismului de avansul masinii de frezat tinindu-se cont de :
~ forta de aschiere R la frezare cu freze cilindrice care se poate descompune in doua componente : componenta tangentiala F si componenta radiala Fr.Componenta tangentiala executa lucrul mecanic de aschiere si determina puterea, efectiva necesara pentru aschiere(aceasta componenta creaza momentul :
Componenta radiala produce incovoiere dornului port frezei .Pentru asigurarea unei
functionari normale este necesar:
H≤Fmas (R.A. / formula 11.6)
H=(1…1,1)*Fz=1,1*110
H=140.8daN
14
UNDE:= lungimea de contact , in mm -15 mm
= avansul pe dinte ,in mm – 0,16 rot/mint = adincimea de aschiere, mm – 2 mmz = numarul de dinti ai frezei – 32 dinti D = diametrul frezei – 20 mm
=59 = 0,18 =0,1 = 0,2 =1,1
Fz = 75* Fz = 110,4[daN]
2.Verificarea avansului in functie de rigiditatea dornului portfrezei. (R.A. / formula 11.4)
R=
;
R=F*
Forta Ff care produce sageata admisibila f adm a dornului este:
F unde (R.A./ formula 11.13)
E= modulul de elasticitated= diametrul dornuluil= distanta dintre lagare de reazem ale dornuluifadm= 0,2 mm, la degrosare fadm=0.1mm la finisare
Ff=35.59daN
Pentru ca sub actiunea fortei de aschiere sa nu se produca o incovoiere inadmisibila a dornului trebuie respectata conditia.R<Ff
3.Calculul vitezei de aschiere
;
D= diametrul frezei T= timpul necesar efectuarii frezariitl= lungimea de contact ; in mm
15
sd=avansul pe dinte ; t= adincimea de aschiere ; z= numarul de dinti ai frezei ;
Suprafata 10 X 21
Frezarea de degrosare- la frezarea de degrosare , marimea avansului este limitata de rigiditatea masini-
unelte, a piesei, si a dispozitivului de fixare, de rezistenta mecanismului de avans si de puterea masinii de frezat.
- la frezarea de finisare , avansul este determinat de rugozitatea suprafetei prelucrate.
1.Verificarea avansului
- avansul este ales in functie de rezistenta mecanismului de avansul masinii de frezat tinindu-se cont de :
~ forta de aschiere R la frezare cu freze cilindrice care se poate descompune in doua componente : componenta tangentiala F si componenta radiala Fr.Componenta tangentiala executa lucrul mecanic de aschiere si determina puterea, efectiva necesara pentru aschiere(aceasta componenta creaza momentul :
Componenta radiala produce incovoiere dornului port frezei .Pentru asigurarea unei
functionari normale este necesar:
H≤Fmas (R.A. / formula 11.6)
H=(1…1,1)*Fz=1,1*101.5
H=111.7daN
UNDE:= lungimea de contact , in mm -15 mm
= avansul pe dinte ,in mm – 0,16 rot/mint = adincimea de aschiere, mm – 2 mmz = numarul de dinti ai frezei – 32 dinti D = diametrul frezei – 20 mm
=69 = 0,18 =0,1 = 0,2 =1,1
Fz = 69* Fz = 101,5[daN]
16
2.Verificarea avansului in functie de rigiditatea dornului portfrezei. (R.A. / formula 11.4)
R=
;
R=F*
Forta Ff care produce sageata admisibila f adm a dornului este:
F unde (R.A./ formula 11.13)
E= modulul de elasticitated= diametrul dornuluil= distanta dintre lagare de reazem ale dornuluifadm= 0,2 mm, la degrosare fadm=0.1mm la finisare
Ff=35.59daN
Pentru ca sub actiunea fortei de aschiere sa nu se produca o incovoiere inadmisibila a dornului trebuie respectata conditia.
R<Ff
3.Calculul vitezei de aschiere
;
D= diametrul frezei T= timpul necesar efectuarii frezariitl= lungimea de contact ; in mmsd=avansul pe dinte ; t= adincimea de aschiere ; z= numarul de dinti ai frezei ;
Suprafata la cota L= 235mm
Frezarea suprafetei - alegrea sculei aschietoare : freza otel rapid
17
Adincimea de aschiere t=3mmAvansul pe dinte (Sd)mm/dinte
Sd=0.16mm/dinte [ R.A./tab 13.19]
Viteza de aschiere
;
T=15 min ; Z= 32 dinti ; U=0,45 ; Y= 0,1 ; I=1,1 ; W= 0.18 ; γ= 0.2
; K= 1.2 ; [R.A./tab13.30] Km=0.81 ; [R.A./tab13.31]
= 0.15m/min
Puterea efectiva Ne
; (kw)
unde;- D = diametrul drezei , mm (20);- Tl = lungimea de contact ; mm- T =adincimea de aschiere ; mm- Vs = viteza de avans; mm/min
(R.A/RELATIA 13.8)
= 1.05m/min
Z= nr de dinti ai frezei ;
Ne= 1.2*0.42*0.7*1.05*1.6*0.8=0.47daM
Filet M 5
18
Prelucrarea filetelor cu tarozi :
- filetarea pe maşini-unelte cu ajutorul tarozilor de maşină, se aplică la orice fel
de găuri filetate.
A. Determinarea vitezei de aşchiere:
[R.A. / rel. 14.12 ]
m, x, y [ R.A. 14.13]; x = 0,08 ; m = 0,15 ; p = 1 ; y = 0,17
Vp = 0.89 m / min
B. Verificarea turaţiei
[rot / min]
σinv = 0,005...0,01 mm → Alegem σinv =0,01 mm
δ = câmpul de toleranţă al lungimii filetate a găurii ; δ = 0,15
nadm = 20 rot/min
C. Determinarea puterii efective [R.A. / tab. 11.14]
Nl = 0,53 daN
D. Determinarea momentului de torsiune
M = 1,3 · d1,4 · p1,5 [R.A. / tab. 11.15]
M = 1,3 · 71,7 ·11,5 → M = 35,53[N·m]
Suprafata la cota Ф 6
Adâncimea de aşchiere:
19
(R.A./formula 12.1)
A. Calculul avansului :
- reprezintă deplasarea burghiului sau a piesei de-a lungul axei, la o rotire a axului
maşinii;
S = kS·cS·D0,6 [mm/rot]; [R.A./ formula 12.3] unde:
kS= coeficient de corecţie în funcţie de lungimea găurii (l≥3·D) tab. 12.8/R.A.
pentru 1<3D ; ks ; Cs=1,2
S=1·1,12·30,6→ Scalc=3,28 mm/rot
B. Viteza de aşchiere (Vp)
[R.A. / formula 12.7]
Cv =181 [tab.12.22 / R.A.]
kvp = kMU·klv·kSU (R.A. / formula 12.9)
kMU = 0,12 ; kTV = 0,98 ; klv = 1,1 ; ksu = 1 (R.A. / tab. 12.23)
kVp = 1·0,98·1,1·1 → kVp = 1,078
Cv = 181 ; Zv = 0,2 ; m = 0,2 ; xu =0,2 ; yu = 0,25 (R.A. / tab. 12.22)
Vp=59,6m/min
C. Forţele şi momentele la burghiere:
F = CF ·DxF · Sy
F · kF [daN] [R.A. / formula 12.12] unde:
D = diametrul burghiului ;
S = avansul [mm/rot]
CF ; xF ; yF = coeficienţii şi exponenţii forţei ; [R.A. / tab. 12.38]
KF = coeficient de corecţie pentru forţă [R.A. / relaţie 12.18; 12.19]
CF = 2,5 ; xF = 0,18 ; yF = 0,46 ; kF = 1,2
F = 2,5 · 1,56 1,78 · 1,2
F = 5,29 daN
20
Suprafata la cota Ф 10.5
Adâncimea de aşchiere:
(R.A./formula 12.1)
A. Calculul avansului :
- reprezintă deplasarea burghiului sau a piesei de-a lungul axei, la o rotire a axului
maşinii;
S = kS·cS·D0,6 [mm/rot]; [R.A./ formula 12.3] unde:
kS= coeficient de corecţie în funcţie de lungimea găurii (l≥3·D) tab. 12.8/R.A.
pentru 1<3D ; ks ; Cs=1,2
S=1·1,12·100,6→ Scalc=4,46mm/rot
B. Viteza de aşchiere (Vp)
[R.A. / formula 12.7]
Cv =181 [tab.12.22 / R.A.]
kvp = kMU·klv·kSU (R.A. / formula 12.9)
kMU = 0,12 ; kTV = 0,98 ; klv = 1,1 ; ksu = 1 (R.A. / tab. 12.23)
kVp = 1·0,98·1,1·1 → kVp = 1,078
Cv = 181 ; Zv = 0,2 ; m = 0,2 ; xu =0,2 ; yu = 0,25 (R.A. / tab. 12.22)
Vp=59,2m/min
C. Forţele şi momentele la burghiere:
F = CF ·DxF · Sy
F · kF [daN] [R.A. / formula 12.12] unde:
D = diametrul burghiului ;
S = avansul [mm/rot]
CF ; xF ; yF = coeficienţii şi exponenţii forţei ; [R.A. / tab. 12.38]
KF = coeficient de corecţie pentru forţă [R.A. / relaţie 12.18; 12.19]
CF = 2,5 ; xF = 0,18 ; yF = 0,46 ; kF = 1,2
21
F = 2,5 · 1,78 · 1,2· 1,16
F = 6,2daN
Normarea tehnică
Aşa cum s-a stabilit în tema de proiectare în condiţiile unei producţii de serie mică
de 50 bucăţi se va calcula timpul necesar pentru realizarea acestei unităţi de produs.
Norma de timp de defineşte:
unde :
Tpi = timp de pregătire – încheiere
n = numărul de bucăţi
Tu = timpul unitar
Timpul unitar e format din :
tb = timp de bază (min)
ta = timp auxiliar
tdl = timp de deservire a locului de muncă
22
Tdl = timp de deservire organizatorică
Ton = timp de odihnă şi necesităţi fiziologice
Faza I,II Frezare de degrosare L X l = 60 X 235 mm
Timpi de pregătire – încheiere
Se calculează pe operaţie frezare
Tpi = 15 minute [conform tabel 8.9]
Timpul de bază
s = 0,96 mm / rot
n = 185 rot / min
i = 1 trecere
Timpul auxiliar ta este format dintr-o sumă de timpi
Tat = timp ajutător pentru prinderea şi desprinderea piesei în universal
ta1 = f(n) = este o funcţie de greutatea piesei
ta1 = 1,6 min [î.p. / tab. 8.3]
ta2 = timpi ajutători pentru comanda maşinii
- pentru schimbarea turaţiei 0,05
- pentru schimbarea avansului 0,05
- rotirea portcuţitului 0,15
- blocarea saniei 0,15
23
- montarea 0,5
- demontarea 0,3
ta2 = 0,15+0,15+0,5+0,3+0,05+0,05
= 1,2 min
ta3 = timpi necesari pentru mânuire
ta3 = 0,25 min [î.p. / tab. 8.7]
ta4 = timpi pentru măsurători de control
ta4 = 0,45 min [tabel 8.8]
ta = Σ tan = 1,2+1,6+0,45+0,25
ta = 3,5 min
Top = ta+tb
Top = 3+0,20 = 3,70 min
Timpi de deservire şi odihnă
Tdt = timp de deservire tehnică
Tdo = timp de deservire organizatorică
Conform tabelului Î.P. 8.10/10 avem
Tdt = 2,5% · Top =>0,09 min [î.p. / tab. 8.10]
Tdo =1% · Top = 0,037 min [î.p. / tab. 8.11]
Tdl = 0,127 min
Timp de odihnă şi necesităţi fiziologice
Ton = 1% · Top [tabel 1.11]
Ton = 1% · Top = 0,037 min
Faza III , IV Frezare de degrosare L X l = 10 X 235 mm
s = 0,96 mm / rot
n = 230 rot / min
i = 1 trecere
24
tb=0.21 minTimpi auxiliari
ta =0,75+0,25+0,33 = 1,33 min [î.p. / tab. 8.4]
Top = 1,33+0,21 = 1,54 min
Timpi de deservire
Tdt = 2,5% · Top =>0,039 min [î.p. / tab. 8.7]
Tdo =1% · Top = 0,01 min [î.p. / tab. 8.8]
Tdl = 0,049 min
Timpi de odihnă
Ton = 1% · Top = 0,01 min [î.p. / tab. 8.9]
25
Faza V, VI Frezare de degrosare L X l = 10 X 60 mm
s = 0,23 mm / rot
n = 380 rot / min
i = 1 trecere
Timpul de bază
tb=0.29min
Timpi auxiliari
ta =0,25+0,90+0,25 = 1,4 min [î.p. / tab. 8.4]
Top = 1,4+0,29 = 1,69 min
Timpi de deservire
Tdt = 2,5% · Top =>0,04 min [î.p. / tab. 8.7]
Tdo =1% · Top = 0,01 min [î.p. / tab. 8.8]
Tdl = 0,05 min
Timpi de odihnă
Ton = 1% · Top = 0,01 min [î.p. / tab. 8.9]
Faza VII, VIII Frezare de degrosare plana R=10 mm
Timpul de bază
Top = 2,21 min
Timpi de deservire
Tdt = 2,5% · Top =>0,05 min [î.p. / tab. 8.5]
Tdo =1% · Top = 0,022 min [î.p. / tab. 8.6]
Tdl = 0,072 min
Timpi de odihnă
Ton = 1% · Top = 0,022 min [î.p. / tab. 8.7]
Faza IX, Frezare de degrosare plana R=5 mm
Top = 2,21 min
Timpi de deservire
Tdt = 2,5% · Top =>0,05 min [î.p. / tab. 8.5]
Tdo =1% · Top = 0,022 min [î.p. / tab. 8.6]
Tdl = 0,072 min
Timpi de odihnă
Ton = 1% · Top = 0,022 min [î.p. / tab. 8.7]
Faza X, XI,XII,XIII, Gaurire la Ф 5mm X 10mm
Timpul de bază
Timpi auxiliari
ta1 = pentru prinderea şi desprinderea piesei
ta2 = pentru comanda maşinii unelte
ta3 = pentru evacuarea aşchiilor
ta4 = specific fazei de lucru
ta1 = 0,27 min [Î.P. tabel 8.41]
ta2 = 0,21 min [Î.P. tabel 8.42]
ta3 = 0,09 min [Î.P. tabel 8.43]
ta4 = 0,12 min [Î.P. tabel 8.44]
ta = 0,69 min
Top = 0,36+0,69 = 1,05 min
Timpul de deservire
Tdt = 2,5% · Top = 0,21 min
Tdo =1,3% · Top = 0,014 min
Tdl = 0,224 min
Ton = 4% · Top = 0,05 min
Faza XIV,XV Gaurire la Ф 6 mm X 15mm
Timpul de bază
Timpi auxiliari
ta1 = pentru prinderea şi desprinderea piesei
ta2 = pentru comanda maşinii unelte
ta3 = pentru evacuarea aşchiilor
ta4 = specific fazei de lucru
ta1 = 0,27 min [Î.P. tabel 8.41]
ta2 = 0,21 min [Î.P. tabel 8.42]
ta3 = 0,09 min [Î.P. tabel 8.43]
ta4 = 0,12 min [Î.P. tabel 8.44]
ta = 0,59 min
Top = 0,36+0,59 = 0.95 min
Timpul de deservire
Tdt = 2,5% · Top = 0,41 min
Tdo =1,3% · Top = 0,034 min
Tdl = 0,025 min
Ton = 4% · Top = 0,05 min
Faza XVI, XVII, XVIII Alezare la Ф 10.5 mm X 10mm
s = 0,2 mm / rot
n = 380 rot / min
i = 1 trecere
Timpul de bază
ta = 1,4 min [î.p. / tab. 8.4]
Top = 3,79 min
Tdt = 2,5% · Top =>0,094 min [î.p. / tab. 8.7]
Tdo =1% · Top = 0,037 min [î.p. / tab. 8.8]
Tdl = 0,131 min
Ton = 1% · Top = 0,027 min [î.p. / tab. 8.9]
Faza XIX, XX,XXI, XXII, Filetare cu tarot la M 5 X 10 mm
tb = 0,33 min
ta = 0,86 min [î.p. / tab. 8.7]
Top = 1,19 min
Tdt = 2% · Top =>0,023 min [î.p. / tab. 8.7]
Tdo =1% · Top = 0,011 min [î.p. / tab. 8.7]
Tdl = 0,034 min
Ton = 0,059 min [î.p. / tab. 8.9]
Nr.Crt.
Nr.fazei
Denumirea
operaţiei
Elementele normei de timp [min]
NTtb ta Σ tdt tdo Σ0 CTC
10 Frezare 0.65 1.71 14.36 16.07 0.268 0.136 0.404 0.136
17.26
10.1 Degrosare 60x235
0.40 7.00 7.40 0.06 0.074 0.254 0.074
10.2 Degrosare10x235
0.42 2.66 3.08 0.078 0.02 0.098 0.02
10.3 Degrosare10x60
0.58 2.8 3.78 0.08 0.02 0.10 0.02
10.4 Degrosare conica <30°
0.31 1.9 2.21 0.05 0.022 0.072 0.022
20 Gaurire 0.14 2.16 3.94 6.10 1.66 0.124 0.274 0.30 6.814
20.1 Găurire 10.11.12.13
1.44 2.76 4.2 0.84 0.056 0.224 0.2
20.2 Găurire 14.15
0.72 1.18 1.90 0.82 0.068 0.050 0.10
CTC
30 Alezare0.1 7.17 4.2 11.37 0.282 0.074 0.102 0.177 11.749
Alezare la Ф10.5 X 1016, 17, 18
7.17 4.2 11.37 0.282 0.074 0.102 0.177
40 Filetare 0.11 1.32 3.44 4.76 0.092 0.044 0.136 0.236 5.242
40.1 Filetare cu tarot la M 5 X 10 mm19,20,21,22
1.32 3.44 4.76 0.092 0.044 0.136 0.236
CTC
SUMA 1.00 12.36 25.94 38.3 2.302 0.378 2.68 0.849 42.829
Parametri tehnico economici Printre cei mai importanti indici tehnico economici sunt :1.Coeficientul timpului de baza
ηtb=
Frezare
ηtb= = =0.106
Gaurire
ηtb= = 0.35
Alezare
ηtb= = =0.63
Filetare
ηtb= = =0.27
Pentru intreg procesul tehnologic
ηtb= = =0.32
2.Productivitatea muncii pe schimb
WSCH= TSCH=DURATA SCHIMB IN ORE
TBUC=NORMA DE TIMP PE BUCATA
Pentru intreg procesul tehnologic
WSCH= = 11.20 buc
Frezare
WSCH= = 27.80 buc
Gaurire
WSCH= = 70.44buc
Alezare
WSCH= =40.85buc
Filetare
WSCH= =91.56 buc
3.Coeficientul timpului de pregatire;
ηTpi=
Frezare
ηTpi= =0.03
Gaurire
ηTpi= =0.02
Filetare
ηTpi= =0.02
Alezare
ηTpi= =0.0085
Pentru intreg procesul tehnologic
ηTpi= =0.02
4. Coeficientul de utilizare a materialului
γ= =0.82
msemifabricat=(90x120x15)+(49x20x49)+(120x150x15)x10-5=4.8kgmpiesa funita=m-[2400+7680+1470x10-9x3.14x7700]
=4.8-0.85=3.95kg5.Volumul total de munca
NTOT= =1
6.Pret de cost (lei)
PC=M+SP+C
M-costul materialului pentru executia unei piese
M=m*xsf-(msf-mf)*kvd*xd
msf- pret semifabricat
msf-mf=masa recuperate
xd- pretul deseurilor
xd-15%* xsf=40lei/kg
M=4.8*37000-(4.8 -3.95)*0.85*40=17757lei
S= retributia muncitorului direct productiv
Li=35000lei/h
Sp=1*35000=35000lei
C= cheltuieli generale
C=(20%÷25%)Sp=8750 lei
Pc=17757+35000+8750=61507
Pret cost +TVA=73193lei